Wpływ długotrwałej eksploatacji na charakterystyki mechaniczne stali X20CrMoV12.1 stosowanej na komory przegrzewacza pary
|
|
- Amelia Danuta Klimek
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Marek Cieśla, Grzegorz Junak Wpływ długotrwałej eksploatacji na charakterystyki mechaniczne stali X20CrMoV12.1 stosowanej na komory przegrzewacza pary Wprowadzenie Poprawa wskaźników techniczno-ekonomicznych bloku energetycznego jest związana z uzyskaniem większej sprawności oraz niezawodności poszczególnych jego urządzeń. Nieprzewidziane postoje elektrowni wiążą się ze stratami finansowymi, dlatego aby ograniczyć ryzyko występowania awarii oraz zapewnić ciągłość pracy, powinno się między innymi zapewnić kontrolę stanu materiału krytycznych elementów systemu energetycznego, szczególnie tych, które przekroczyły tzw. obliczeniowy czas pracy. Obecnie pomimo wielu opracowań dotyczących oceny trwałości instalacji energetycznych w dalszym ciągu nie przyjęto w kraju jednoznacznej metodyki oceny stanu technicznego urządzeń oraz procedur prognozowania dalszej bezpiecznej ich eksploatacji. Brak jest również odpowiedniej dla tego typu zagadnień bazy danych materiałowych, obejmującej charakterystyki zmęczeniowe oraz odporność na pękanie materiałów. Z tych względów w dalszym ciągu istnieje potrzeba gromadzenia wyników badań materiałowych w celu opracowania ogólnych podstaw i powszechnie akceptowanych procedur prognozowania trwałości komór, jak również grup obiektów o podobnych warunkach użytkowania. Jest to szczególnie istotne, ponieważ warunki te decydują o mechanizmach niszczenia w tym pękania, a więc od nich zależą kryteria, które powinny być stosowane do oceny stanu technicznego danego elementu lub urządzenia. Elementy krytyczne kotła ze względu na pracę w warunkach wysokiej temperatury i ciśnienia są narażone na wcześniejsze zużycie niż pozostałe. Ze względu na temperaturę pracy dzieli się je na pracujące powyżej oraz poniżej temperatury granicznej. W grupie urządzeń pracujących powyżej temperatury granicznej, oprócz rurociągów parowych oraz korpusów turbin, znajdują się również komory przegrzewacza pary. Podczas rozruchu i odstawiania bloku energetycznego w urządzeniach energetycznych może dochodzić do przeciążeń, w wyniku których ich elementy są narażone na powstawanie odkształceń plastycznych na skutek wielokrotnych zmian obciążeń oraz temperatury. Obiektem charakterystycznym jest komora przegrzewacza pary. W tym przypadku głównymi inicjatorami zniszczeń są zjawiska zmęczenia cieplno-mechanicznego. Pękanie wywołane zmęczeniem cieplno-mechanicznym ma najczęściej charakter powierzchniowy, obejmujący zazwyczaj obszary spiętrzania naprężeń (rys. 1 i 2). Do zniszczenia materiału prowadzą wielokrotne cykliczne zmiany obciążeń i temperatury. Można przyjąć, że jeżeli w każdym cyklu przekraczana jest granica plastyczności, to po pewnej określonej liczbie cykli oddziaływań nastąpi zniszczenie elementu. Jest to zmęczenie materiału o charakterze niskocyklowym [1 6]. Zmęczenie cieplno-mechaniczne materiałów konstrukcyjnych stosowanych w energetyce zachodzi zazwyczaj w powiązaniu z innymi procesami niszczenia. W przypadku komór przegrzewacza pary, ze względu na pracę powyżej temperatury granicznej, mogą to Dr hab. inż. Marek Cieśla (marek.ciesla@polsl.pl), dr inż. Grzegorz Junak Katedra Technologii Materiałów, Wydział Inżynierii Materiałowej i Metalurgii, Politechnika Śląska być zmiany struktury materiałów wywołane długotrwałym oddziaływaniem podwyższonej temperatury czy też procesy erozji i korozji spowodowane agresywnym i chemicznym oddziaływaniem środowiska, a także pełzanie materiału (rys. 3, 4) [7 11]. W warunkach pełzania w przypadku gdy występują naprężenia bliskie i większe od granicy plastyczności, można zauważyć zmiany cech geometrycznych, takich jak zniekształcenie otworów (rys. 3). Procesy pękania elementów grubościennych eksploatowanych w energetyce mogą przebiegać od łagodnie plastycznego do gwałtownie kruchego lub od powolnego do szybkiego zmęczeniowego. Przewidzenie typu pęknięcia jest pomocne podczas doboru metod obliczeniowych. O rodzaju pękania decydują czynniki materiałowe oraz czynniki niezwiązane z materiałem ani z technologią wytwarzania, z których najważniejsze to: stan naprężeń, temperatura, prędkość odkształcenia i cechy geometryczne elementu (kształt, wymiary) [12 18]. Wysokowytrzymałe materiały metalowe wykazują na ogół małą zdolność do odkształceń plastycznych, ograniczoną odporność na dynamiczne działanie obciążeń oraz skłonność do pękania. Kruche pękanie elementów energetycznych może wystąpić w czasie rozruchu obiektu ze stanu zimnego. Ryzyko wystąpienia tego zjawiska zwiększa się, gdy temperatura progu kruchości materiału jest wyższa od temperatury pracy. Dlatego dla bezpiecznej eksploatacji ważna jest ciągliwość i znajomość temperatury przejścia w stan kruchy materiału eksploatowanego. W przypadkach gdy kruche pękanie może spowodować poważne awarie zagrażające życiu pracowników lub przynoszące znaczne straty materialne, do oceny przydatności technicznej obiektu nie zawsze wystarczają powszechnie stosowane metody badań, tj. statyczne próby rozciągania czy badania udarności. Klasyczne próby wytrzymałościowe użyte podczas badania metali stosowanych na elementy grubościenne w energetyce, które cechuje duża wytrzymałość oraz mała ciągliwość, często zawodzą. Wobec tego coraz większe znaczenie mają badania wywodzące się z mechaniki pękania. Umożliwiają one określenie trzech wielkości, które są stałymi materiałowymi charakteryzującymi odporność materiału na pękanie. Są to: krytyczny współczynnik intensywności naprężeń K Ic, krytyczne rozwarcie dna szczeliny δ c oraz krytyczna wartość całki J J c [12, 13, 19 22]. Tok postępowania przy wyznaczaniu tych wielkości jest ujęty w normach [23, 24]. W pracy porównano podstawowe właściwości mechaniczne (R m, R 0,2, A 5, Z) próbek ze stali X20CrMoV12.1 po długotrwałej eksploatacji (wykonanych z materiału pobranego z komory przegrzewacza pary) z materiałem w stanie wyjściowym. Wyznaczono próg kruchości badanych materiałów i ich odporności na kruche pękanie (δ u ). Przeprowadzono próby zmęczenia niskocyklowego oraz próby zmęczenia cieplno-mechanicznego materiału komory w stanie wyjściowym i po długotrwałej eksploatacji, które w pracy były traktowane jako badania symulujące procesy zniszczenia, zachodzące w warunkach rzeczywistych obiektu. Dane na temat charakterystyk zmęczenia niskocyklowego i cieplno-mechanicznego są w wielu przypadkach równie istotne w projektowaniu i ocenie trwałości elementów urządzeń, jak podstawowe właściwości mechaniczne, czasowa wytrzymałość na pełzanie, odporność na pękanie oraz żaroodporność materiałów. 908 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA ROK XXXII
2 Rys. 1. Rozkłady naprężenia zastępczego w ściance komory przegrzewacza pary wywołanych szokiem cieplnym w wybranych czasach rozruchu kotła: t 1 = 3, t 2 = 7, t 3 = 15 minuta [1] Fig. 1. Reduced stress distributions in the steam superheater chamber wall induced by thermal shock at selected times of boiler start-up: t 1 = 3 rd, t 2 = 7 th, t 3 = 15 th minute [1] A A Rys. 2. Pęknięcia w obszarze międzyotworowym komory przegrzewacza pary wywołane udarem cieplnym Fig. 2. Cracks in the area between holes of the steam superheater chamber induced by heat shock Rys. 3. Pęknięcia osiowe i odkształcenie otworu wężownicy na skutek pełzania Fig. 3. Axial cracks and deformation of the coil hole resulting from creep Zakres przeprowadzonych badań i uzyskane wyniki mogą stanowić podstawę do opracowania metodyki postępowania przy ocenie trwałości resztkowej obiektów eksploatowanych w warunkach obciążeń cieplnych i mechanicznych Uzyskane charakterystyki mechaniczne stali X20CrMoV12.1 można także wykorzystać w obliczeniach konstrukcyjnych uwzględniających złożone procesy niszczenia komór przegrzewacza pary. Obiekt badań Obiekt badań stanowiła komora przegrzewacza wylotowego pary P3 (rys. 5) wykonana ze stali X20CrMoV12.1. Eksploatacja komory kotła BB-1150 o mocy 360 MW trwała ok. 142 tys. godzin przy parametrach pary: T = 550 C, p = 21 MPa. Badania mikrostruktury i właściwości mechanicznych Obserwacje mikrostruktury materiału komory przegrzewacza pary przeprowadzono z wykorzystaniem mikroskopu skaningowego. Stwierdzono charakterystyczną dla stali X20CrMoV12.1 mikrostrukturę martenzytu odpuszczonego o budowie listwowej, bez znaczących różnic w zależności od stanu materiału (rys. 7). Rys. 4. Umiejscowienie i charakter uszkodzeń powstałych wskutek wyczerpania wytrzymałości czasowej Fig. 4. Location and nature of damage resulting from time-dependent strength exhaustion Przeprowadzono statyczną próbę rozciągania w temperaturze pokojowej, na podstawie której określono podstawowe właściwości wytrzymałościowe i plastyczne (R m, R 0,2, A 5, Z) stali X20CrMoV12.1. Własności mechaniczne stali po eksploatacji, w tym także twardość HV30, nie różniły się znacząco od uzyskanych dla materiału w stanie wyjściowym (tab. 1). NR 6/2011 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA 909
3 zawieszenie stałosiłowe zawieszenie stałosiłowe a) R Rys. 5. Schemat obiektu badań z uwzględnieniem rozstawu zawieszeń Fig. 5. Diagram of the investigated object with taking into account the spacing of suspensions Rys. 6. Fragment komory przegrzewacza pary przeznaczony do badań materiałowych Fig. 6. Steam superheater chamber fragment intended for material testing b) Udarność materiału komory w stanie wyjściowym i po eksploatacji wyznaczono w próbie udarowego zginania próbek ISO Charpy V. Określono wpływ eksploatacji na próg kruchości materiałów (rys. 8). Materiał po eksploatacji w porównaniu z materiałem wyjściowym wykazał wzrost kruchości przejawiający się przesunięciem progu kruchości z temperatury 40 C w stanie wyjściowym do ok. 10 C po długotrwałej eksploatacji. Obserwacje morfologii przełomów po próbie udarowego zginania wykazały zróżnicowany charakter ich pękania (rys. 9). W przypadku materiału po eksploatacji obserwowano pękanie kruche międzykrystaliczne, natomiast w przypadku materiału wyjściowego stwierdzono duży udział złomu ciągliwego. Zróżnicowanie cech geometrii przełomu opisano parametrem Db, charakteryzującym właściwości plastyczne materiału w warunkach udarowego zginania (rys. 9). Dla materiału wyjściowego Db = 2,6 mm, natomiast dla materiału po eksploatacji Db = 0,8 mm. Badania odporności na kruche pękanie Metody badania wywodzące się z mechaniki pękania zastosowano do wyznaczenia wielkości charakteryzującej odporność materiału komory na pękanie. Próbę odporności na kruche pękanie przeprowadzono na maszynie MTS zgodnie z normą BS7448, Part 1:1991. Stosowano próbki do trójpunktowego zginania wykonane zgodnie z rysunkiem 10. Wykresy przedstawiające zależność rozwarcia krawędzi szczeliny V w funkcji przyłożonej siły F rejestrowane w trakcie próby Rys. 7. Mikrostruktura komory przegrzewacza pary w stanie wyjściowym (a) i po eksploatacji (b). Martenzyt odpuszczony o budowie listwowej Fig. 7. Microstructure of the steam superheater chamber in its initial state (a) and after operation (b). Lath-structured tempered martensite Tabela 1. Właściwości mechaniczne materiału komory przegrzewacza pary w temperaturze pokojowej Właściwości mechaniczne R m, MPa R 0,2, MPa A 5, % Z,% HV30 Wyjściowy ,6 Po eksploatacji , INŻYNIERIA MATERIAŁOWA ROK XXXII
4 po eksploatacji stan wyjściowy Udarność K C V, J /cm C 10 0 C 35 J/cm 2 20 próg kruchości Temperatura T, o C Rys. 8. Wpływ temperatury na udarność (KCV150) materiału komory Fig. 8. Effect of temperature on the impact strength of the chamber material (KCV150) a) b) a) b = 2,6 mm b) b = 0,8 mm Rys. 9. Morfologia przełomów po próbie udarowego zginania: a) próbka wykonana z materiału wyjściowego, b) z materiału po eksploatacji Rys. 9. Fatigue fracture morphology after a bending impact test: a) sample made of initial material, b) sample made of material after operation statycznego zginania stanowiły podstawę do określenia odporności materiału na kruche pękanie. Jako przykład na rysunku 11 przedstawiono wykres próby zginania próbki z materiału wyjściowego komory z wygenerowanym pęknięciem zmęczeniowym. Przełomy próbek po próbie zginania z widoczną strefą stabilnego wzrostu pęknięcia pokazano na rysunku 12. Obserwacje powierzchni bocznej tych próbek ujawniły powstanie w czasie tej próby tak zwanych warg ściętych (rys. 13). Ich utworzenie jest związane z dominacją płaskiego stanu naprężenia (PSN), co ma miejsce w przypadku próbek o małej grubości. Proces ten bardziej uwydatnił się na próbce wykonanej z materiału wyjściowego (rys. 13a). Powstająca płaszczyzna szczeliny, oprócz płaskiej części środkowej, ma dwie boczne powierzchnie pochylone do płaszczyzny głównej pod kątem 45. Analizując uzyskane wyniki stwierdzono, że nie zostały spełnione określone normami warunki pozwalające wyznaczyć odporność materiału na kruche pękanie za pomocą parametru K Ic i δ c. Rozwiązania mechaniki liniowo-sprężystej stosuje się tylko dla PSO, w którym można wyznaczyć wartość krytyczną współczynnika intensywności naprężeń K Ic. Wyznaczenie tego współczynnika było niemożliwe ze względu na dominację PSN w próbce w płaszczyźnie pękania, co skutkowało niespełnieniem warunku, F max /F Q 1,1. Obszar uplastycznienia przed wierzchołkiem wzrastającego pęknięcia powstały w warunkach statycznego zginania próbki sprawił, NR 6/2011 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA 911
5 a) Rys. 10. Próbka do badania odporności na kruche pękanie Fig. 10. Sample for testing resistance to brittle cracking b) V p Rys. 11. Wykres próby statycznego zginania próbki z wygenerowanym pęknięciem zmęczeniowym Fig. 11. Diagram of static bending test of a sample with a generated fatigue crack Rys. 12. Przełomy próbek trójpunktowo zginanych: a) próbka z materiału wyjściowego, b) próbka z materiału eksploatowanego Fig. 12. Fatigue fractures of three-point bent samples: a) sample made of initial material, b) sample made of material after operation że podkrytyczny, stabilny rozwój pęknięcia osiągnął głębokość znacznie większą od wartości granicznej 0,2 mm. W związku z tym zgodnie z normą BS7448, Part 1:1991 do oceny odporności materiału na pękanie posłużono się parametrem nieliniowo-sprężystej mechaniki pękania, jakim jest δ u krytyczne rozwarcie szczeliny. Wartości δ u badanych materiałów zestawione w tabeli 2 wyznaczono z zależności: a) b) a0 4F f 2 W ν δu = 1 B W 2Re E ( ) max, 04( W a0 ) Vp + 04, W + 06, a 0 + z (1) Badania zmęczenia niskocyklowego Próbę zmęczeniową przeprowadzono na próbkach wykonanych z materiału komory po długotrwałej eksploatacji i w stanie wyjściowym (rys. 14). Próby zmęczenia niskocyklowego przeprowadzono na maszynie wytrzymałościowej MTS (rys. 15). Badanie wykonano w temperaturze pokojowej oraz 550 C odpowiadającej temperaturze eksploatacji komory przegrzewacza pary. Stosowano nagrzewanie próbek metodą indukcyjną. Badanie prowadzono, sterując przebiegiem próby za pomocą odkształcenia, przy zakresie ε c = 0,8%, do momentu pojawienia się pierwszych pęknięć na powierzchni próbki. Na podstawie uzyskanych wyników opracowano wykresy cyklicznego odkształcania badanych materiałów (rys. 16). Na rysunkach 17 i 18 zestawiono charakterystyczne dla niskocyklowego zmęczenia pętle histerezy. Charakterystyki zmęczenia niskocyklowego materiału komory w stanie ustabilizowanym, tzn. naprężenie Rys. 13. Wargi ścięte w próbce z materiału wyjściowego (a) i materiału po eksploatacji (b) Fig. 13. Sheared lips in a sample made of initial material (a) and material after operation (b) Tabela 2. Odporność materiału komory na kruche pękanie krytyczne rozwarcie szczeliny δ u Table 2. Resistance of the chamber material to brittle cracking critical dilation of fissure δ u Wyjściowy Po eksploatacji Odporność na pękanie, krytyczne rozwarcie szczeliny d u 0,65 mm 0,16 mm 912 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA ROK XXXII
6 Rys. 14. Próbka do badań zmęczenia niskocyklowego Fig. 14. Sample for low-cycle fatigue tests Rys. 16. Wykresy cyklicznego odkształcania materiału komory w stanie wyjściowym i po eksploatacji Fig. 16. Diagrams of cyclic deformation of the chamber material in the initial state and after operation Rys. 15. Stanowisko do próby zmęczenia niskocyklowego i cieplno-mechanicznego Fig. 15. Low-cycle and thermomechanical fatigue test stand nasycenia σ an i amplitudę odkształcenia plastycznego ε apl zestawiono w tabeli 3. Analiza uzyskanych wyników wskazuje, iż w procesie zmęczenia niskocyklowego zarówno w temperaturze pokojowej, jak i 550 C materiały wykazywały cykliczne osłabienie (rys. 16). Materiał po eksploatacji w procesie cyklicznego odkształcania charakteryzował się mniejszą w porównaniu z materiałem wyjściowym wartością naprężenia nasycenia σ an. W temperaturze pokojowej naprężenie σ an było mniejsze o 35 MPa i osiągnęło wartość 450 MPa. Podobnie w temperaturze 550 C w przypadku materiału po eksploatacji wartość σ an uległa zmniejszeniu o 45 MPa, do 305 MPa. Trwałość badanych materiałów w temperaturze pokojowej była porównywalna i osiągnęła wartość N f 2500 cykli. Natomiast w temperaturze 550 C trwałość materiału eksploatowanego (N f = 970 cykli) była znacząco większa (o ok. 30%) w porównaniu z materiałem w stanie wyjściowym (N f = 740 cykli). Rys. 17. Pętle histerezy zarejestrowane w próbie zmęczenia niskocyklowego materiału w stanie wyjściowym Fig. 17. Hysteresis loops recorded in a low-cycle fatigue test of the material in its initial state Tabela 3. Charakterystyki zmęczenia niskocyklowego materiału komory przegrzewacza pary Table 3. Characteristics of low-cycle fatigue of the steam superheater chamber material N f, cykle σ an, MPa ε apl, % 20 C 550 C 20 C 550 C 550 C Wyjściowy ok ,23 Po eksploatacji Rys. 18. Pętle histerezy zarejestrowane w próbie zmęczenia niskocyklowego materiału po eksploatacji Fig. 18. Hysteresis loops recorded in a low-cycle fatigue test of the material after operation NR 6/2011 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA 913
7 Badania zmęczenia cieplno-mechanicznego Do badań zmęczeniowych próbki w stanie wyjściowym i po eksploatacji wykonano zgodnie z rysunkiem 19. Nagrzewano je cyklicznie metodą indukcyjną i chłodzono od wewnątrz strumieniem powietrza w zakresie zmiany temperatury C. W temperaturze 550 C próbki obciążono siłą osiową o wartości F 0 = 10 kn. W ten sposób symulowano występowanie naprężeń w ściance komory przegrzewacza wywołanych ciśnieniem pary. Próby zmęczeniowe prowadzono przy sterowaniu odkształceniem, tak że stosunek K = ε M /ε T = 1. Wpływ długotrwałej eksploatacji na mechaniczne zachowanie materiałów oceniono, przyjmując za podstawę próbę zmęczeniową 1000 cykli zmiany temperatury. Nie obserwowano pojawienia się pęknięć na powierzchni zewnętrznej próbek. Na podstawie numerycznie zarejestrowanych danych opracowano w układzie (σ, T) wykresy przedstawiające pętle histerezy dla charakterystycznych faz (początkowa, środkowa i końcowa) procesu zmęczenia cieplno-mechanicznego. Przykładowy wykres przedstawiono na rysunku 20. Na podstawie uzyskanych danych opracowano wykresy cyklicznego odkształcania (rys. 21), co umożliwiło określenie naprężenia nasycenia badanych materiałów σ an (tab. 4). W warunkach zmęczenia cieplno-mechanicznego, podobnie jak w przypadku zmęczenia niskocyklowego, materiały charakteryzowało cykliczne osłabianie (rys. 21). Materiał po eksploatacji osiągał nasycenie przy naprężeniu σ an mniejszym o ok. 50 MPa w porównaniu z materiałem wyjściowym. Efekt intensywniejszego osłabiania materiału komory eksploatowanej mógł być warunkowany zmianami w mikrostrukturze materiału podczas długotrwałej pracy w temperaturze 550 C. Mechaniczne zachowanie materiałów w próbie zmęczenia cieplno-mechanicznego scharakteryzowano przez wyznaczenie wartości parametru ZN (zapas nośności) oraz parametru ZC (zgniot cieplny). Podstawą do ich wyznaczenia były wykresy przedstawione na rysunkach 22 i 23. Zapas nośności, wyrażony zależnością (2), określa Rys. 21. Wykresy cyklicznego odkształcania materiału komory w warunkach zmęczenia cieplno-mechanicznego Fig. 21. Diagrams of cyclic deformation of the chamber material working under thermomechanical fatigue conditions Rys. 22. Pętle histerezy i charakterystyka R m (T), zarejestrowane w warunkach zmęczenia cieplno-mechanicznego materiału po eksploatacji Fig. 22. Hysteresis loops against the R m (T) characteristics recorded under thermomechanical fatigue conditions for the material after operation Tabela 4. Zestawienie wartości naprężenia nasycenia σ an Table 4. List of infiltration stress values σ an Rys. 19. Próbka do badań zmęczenia cieplno-mechanicznego Fig. 19. Sample for thermomechanical fatigue tests Parametry badań zmęczenia cieplno mechanicznego T = 250 C 550 C, F 0 = 10 kn, K = ε M /ε T = 1 Naprężenie nasycenia σ an, MPa Wyjściowy 380 Po eksploatacji 330 możliwość wystąpienia pęknięć w próbce w minimalnej temperaturze cyklu. Zgniot cieplny, opisany zależnością (3), należy łączyć (ze względu na zależność ε = β T) z odkształceniem plastycznym kumulowanym w próbce w kolejnych cyklach zmiany temperatury, które w konsekwencji prowadzi do jej zmęczeniowego pękania. Wartości obliczonych parametrów ZN i ZC zestawiono w tabeli 5. ZN R mt σ = R ( min) max( Tmin) mt ( min) 100 % (2) Rys. 20. Pętle histerezy zarejestrowane w próbie zmęczenia cieplno- -mechanicznego materiału po eksploatacji Fig. 20. Hysteresis loops recorded in a thermomechanical fatigue test of the material after operation ZC T T R S = 100% (3) T R 914 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA ROK XXXII
8 Rys. 23. Pętla histerezy zarejestrowana w drugim cyklu próby zmęczenia cieplno-mechanicznego materiału po eksploatacji Fig. 23. Hysteresis loop recorded in the second cycle of a thermomechanical fatigue test of the material after operation Tabela 5. Zestawienie wartości parametrów ZN oraz ZC Table 5. Values of ZN and ZC parameters Zapas nośności (ZN) materiału w stanie wyjściowym osiągnął wartość 41%, a materiału po eksploatacji wartość ZN = 50%. Duże i zbliżone do siebie wartości ZN świadczą o tym, iż w badanych materiałach nie zachodzi niebezpieczeństwo wystąpienia pęknięć w początkowym etapie procesu zmęczenia cieplno-mechanicznego. Natomiast wartość zgniotu cieplnego ZC materiału wyjściowego osiągnęła wartość ok. 13,8%, a materiału po eksploatacji ok. 17,3%. Uwzględniając większe wartości ZC w przypadku materiału po eksploatacji (świadczące o większym odkształceniu ε pl kumulowanym w próbce) należy założyć, iż w procesie zmęczenia cieplno-mechanicznego generowanie pęknięć może zachodzić po mniejszej liczbie obciążeń cieplnych. Podsumowanie Parametry badań zmęczenia cieplno mechanicznego T = 250 C 550 C, F 0 = 10 kn, K = ε M /ε T = 1 ZN, % ZC, % Wyjściowy 41 13,8 Po eksploatacji 50 17,3 Badane materiały wykazały charakterystyczną dla stali X20Cr- MoV12.1 strukturę martenzytu odpuszczonego o budowie listwowej. Obserwacje na mikroskopie skaningowym nie wykazały zauważalnych zmian mikrostruktury materiału po eksploatacji w odniesieniu do stanu wyjściowego. Ponadto w materiale eksploatowanym przez 142 tys. godzin nie stwierdzono jakichkolwiek uszkodzeń (w postaci pustek) na skutek procesów pełzania. Twardość badanych materiałów była podobna i zawierała się w zakresie HV30 = Materiał komory po eksploatacji charakteryzowało niewielkie obniżenie charakterystyk wytrzymałościowych. Wytrzymałość na rozciąganie uległa obniżeniu o 4% i osiągnęła wartość R m = 770 MPa, natomiast o 8% uległa zmniejszeniu umowna granica plastyczności, która osiągnęła wartość R 0,2 = 580 MPa. Istotną metodą oceny obniżenia właściwości użytkowych materiału komory po 142 tys. godzin pracy okazało się badanie udarności. W materiale po eksploatacji stwierdzono zwiększenie kruchości przejawiające się niekorzystnym przesunięciem progu kruchości z temperatury 40 C w stanie wyjściowym do ok. 10 C po długotrwałej eksploatacji. Może to mieć związek z procesami wydzieleniowymi faz węglikowych na granicach ziaren byłego austenitu, determinujących ich wytrzymałość kohezyjną. Zmianę właściwości użytkowych materiału komory po eksploatacji obserwowano również w próbach zmęczenia niskocyklowego i cieplno-mechanicznego. W procesach zmęczeniowych badane materiały wykazywały cykliczne osłabianie (rys. 16, 21), charakteryzujące ich zdolność do przenoszenia obciążenia. W przypadku materiału po 142 tys. godzin eksploatacji wartość naprężenia nasycenia σ an była o ok. 50 MPa mniejsza. Natomiast jego trwałość niskocyklowa w temperaturze 550 C uległa zwiększeniu o ok. 30%. W próbach zmęczenia cieplno-mechanicznego stwierdzono istotne zróżnicowanie wartości zapasu nośności ZN i zgniotu cieplnego ZC, zależnie od stanu materiału. Duża wartość ZN w przypadku materiału w stanie wyjściowym świadczy o tym, iż w komorze przegrzewacza pary nie zachodziło niebezpieczeństwo wystąpienia pęknięć w początkowym etapie procesu eksploatowania. Natomiast większa wartość zgniotu cieplnego ZC materiału po eksploatacji wskazuje na ułatwiony proces generowania pęknięć w materiale w miarę upływu czasu pracy komory przegrzewacza pary. Istotną cechą materiału eksploatowanego przez 142 tys. godzin było obniżenie, w odniesieniu do materiału wyjściowego, odporności na pękanie wyrażone parametrem δ u. Odporność na pękanie materiału wyjściowego wynosiła δ u = 0,65 mm, natomiast materiału po eksploatacji była równa δ u = 0,16 mm. Mniejsza wartość parametru δ u może wskazywać na łatwiejszy wzrost pęknięć w ściankach komory wraz z wydłużeniem czasu pracy. Ich rozwój jednakże nie miałyby charakteru metastabilnego, katastroficznego. Badania wykazały bowiem, że w stali X20CrMoV12.1 po długotrwałej eksploatacji obserwowano podkrytyczny, stabilny rozwój wzrastającego pęknięcia, determinowany dużym odkształceniem plastycznym przed jego frontem. Taki charakter rozwoju pęknięć w analizowanym obiekcie zapewniałby względne bezpieczeństwo jego eksploatacji. LITERATURA [1] Mutwil K., Cieśla M.: Konstrukcyjne i eksploatacyjne uwarunkowania procesów pękania komór przegrzewaczy pary. Inżynieria Materiałowa 6 (2007) [2] Okrajni J., Cieśla M., Mutwil K.: Prognozowanie trwałości elementów urządzeń energetycznych. Inżynieria Materiałowa 1 (2005) [3] Okrani J., Mutwil K., Cieśla M., Essler W.: Badania procesów pękania i ocena trwałości grodziowych przegrzewaczy pary. Konf. nt.: Problemy i innowacje w remontach energetycznych PIRE 2005, Szklarska Poręba (2005). [4] Okrajni J., Marek A., Junak G.: Description of the deformation process under thermomechanical fatigue. Journal of Achievements in Materials and Manufacturing Engineering 21 (2) (2007) [5] Okrajni J., Plaza M., Marek A.: Zmęczenie cieplno-mechaniczne elementów urządzeń energetycznych. Energetyka XIV (2007). [6] Mutwil K., Cieśla M.: Ocena wpływu podziałki króćców wlotowych na wytężenie komory przegrzewacza pary P3. X Konferencja Naukowo- Techniczna nt. Projektowanie i Innowacje w Remontach Energetycznych PIRE 2008, Ustroń Energetyka XVIII (2008) [7] Dobosiewicz J.: Ocena ryzyka niezawodnej eksploatacji komór przegrzewaczy kotłów parowych. Pro Novum, Katowice. Itemid,67/ z dnia [8] Dobosiewicz J.: Badania diagnostyczne urządzeń cieplno-mechanicznych w energetyce. Biuro Gamma, Warszawa (1999). [9] Hernas A., Dobrzański J.: Trwałość i niszczenie elementów kotłów i turbin parowych. Wydawnictwo Politechniki Śląskiej, Gliwice (2003). [10] Praca zbiorowa pod redakcją Adama Hernasa: Materiały i technologie do budowy kotłów nadkrytycznych i spalarni odpadów. Wydawnictwo Stowarzyszenia Inżynierów i Techników Przemysłu Hutniczego w Polsce, Katowice (2009). NR 6/2011 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA 915
9 [11] Zbroińska E., Dobosiewicz J.: Uszkodzenia komór przegrzewaczy kotłów parowych. Energetyka 1 (1993). [12] Wyrzykowski J. W., Pleszakow E., Sieniawski J.: Odkształcanie i pękanie metali. WNT, Warszawa (1999). [13] German J., Biel-Gołaska M.: Podstawy i zastosowanie mechaniki pękania w zagadnieniach inżynierskich. Instytut Odlewnictwa, Kraków (2004). [14] Kocańda A.: Trwałość zmęczeniowa stali narzędziowych do obróbki plastycznej na zimno przy małej liczbie cykli obciążeń. Praca doktorska, Politechnika Warszawska, Warszawa (1976). [15] Żuchowski R.: Zmęczenie cieplne metali i elementów konstrukcji. Wyd. Politechniki Wrocławskiej, Seria Monografie 15 (1981). [16] Rusiński E., Smolnicki T., Wyszyński J.: Numeryczna symulacja wytężenia komory drugiego stopnia przegrzewacza w kotłach Elektrowni Turów. Przegląd Mechaniczny Zeszyt 5-6 (1999). [17] Czmochowski J., Górski A., Iluk A., Wyszyński J.: Numeryczna weryfikacja wytężenia przegrzewacza grodziwego kotła energetycznego. VI Międzynarodowa Konferencja Naukowa Computer Aided Engineering, Polanica Zdrój (2002). [18] Mutwil K., Cieśla M.: Ocena wytężenia komór przegrzewaczy pary w ustalonych warunkach pracy kotła energetycznego. VII Międzynarodowa Konferencja Naukowa Computer Aided Engineering, Polanica Zdrój (2004). [19] Neimitz A.: Mechanika pękania. PWN, Warszawa (1998). [20] Neimitz A., Dzioba I., Graba M., Okrajni J.: Ocena wytrzymałości, trwałości i bezpieczeństwa pracy elementów konstrukcyjnych zawierających defekty. Wyd. Politechniki Świętokrzyskiej, Kielce (2008). [21] Bochenek A.: Elementy mechaniki pękania. Wydawnictwo Politechniki Częstochowskiej (1998). [22] German J.: Podstawy mechaniki pękania. Wydawnictwo Politechniki Krakowskiej, Kraków (2005). [23] PN-87/H-04335: Metoda badania odporności na pękanie w płaskim stanie odkształcenia. PKN, MiJ (1987). [24] BS7448, Part 1:1991: Fracture mechanics toughness tests. Part 1. Method for determination of K Ic, critical CTOD and ctitical J values of metallic materials. 916 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA ROK XXXII
ĆWICZENIE 15 WYZNACZANIE (K IC )
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA Imię i Nazwisko... WYDZIAŁ MECHANICZNY Wydzia ł... Wydziałowy Zakład Wytrzymałości Materiałów Rok... Grupa... Laboratorium Wytrzymałości Materiałów Data ćwiczenia... ĆWICZENIE 15
Bardziej szczegółowoBADANIA URZĄDZEŃ TECHNICZNYCH ELEMENTEM SYSTEMU BIEŻĄCEJ OCENY ICH STANU TECHNICZNEGO I PROGNOZOWANIA TRWAŁOŚCI
BADANIA URZĄDZEŃ TECHNICZNYCH ELEMENTEM SYSTEMU BIEŻĄCEJ OCENY ICH STANU TECHNICZNEGO I PROGNOZOWANIA TRWAŁOŚCI Opracował: Paweł Urbańczyk Zawiercie, marzec 2012 1 Charakterystyka stali stosowanych w energetyce
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA Próba statyczna rozciągania jest jedną z podstawowych prób stosowanych do określenia jakości materiałów konstrukcyjnych wg kryterium naprężeniowego w warunkach obciążeń statycznych.
Bardziej szczegółowoZMĘCZENIE MATERIAŁU POD KONTROLĄ
ZMĘCZENIE MATERIAŁU POD KONTROLĄ Mechanika pękania 1. Dla nieograniczonej płyty stalowej ze szczeliną centralną o długości l = 2 [cm] i obciążonej naprężeniem S = 120 [MPa], wykonać wykres naprężeń y w
Bardziej szczegółowoMechanika Doświadczalna Experimental Mechanics. Budowa Maszyn II stopień (I stopień / II stopień) ogólnoakademicki (ogólno akademicki / praktyczny)
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr../2 z dnia.... 202r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 20/204 Mechanika
Bardziej szczegółowoJanusz Dobrzański, Adam Zieliński. Trwałość resztkowa i resztkowa rozporządzalna. Instytut Metalurgii Żelaza, Gliwice. /t r
Janusz Dobrzański, Adam Zieliński Instytut Metalurgii Żelaza, Gliwice Diagnostyka materiałowa elementów części ciśnieniowej kotłów i rurociągów parowych pracujących w warunkach pełzania znacznie poza obliczeniowym
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW PRÓBA UDARNOŚCI METALI Opracował: Dr inż. Grzegorz Nowak Gliwice
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła próba rozciągania stali Numer ćwiczenia: 1 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ
Szybkobieżne Pojazdy Gąsienicowe (15) nr 1, 2002 Stanisław JURA Roman BOGUCKI ODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ Streszczenie: W części I w oparciu o teorię Bittera określono
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA oprac. dr inż. Jarosław Filipiak Cel ćwiczenia 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania statycznej
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa 11
Podstawy konstrukcji maszyn. T. 1 / autorzy: Marek Dietrich, Stanisław Kocańda, Bohdan Korytkowski, Włodzimierz Ozimowski, Jacek Stupnicki, Tadeusz Szopa ; pod redakcją Marka Dietricha. wyd. 3, 2 dodr.
Bardziej szczegółowoPEŁZANIE WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: Wprowadzenie PEŁZANIE WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH Opracowała: mgr inż. Magdalena Bartkowiak-Jowsa Reologia jest nauką,
Bardziej szczegółowoRys. 1. Próbka do pomiaru odporności na pękanie
PL0500343 METODY BADAWCZE ZASTOSOWANE DO OKREŚLENIA WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH, NA PRZYKŁADZIE NOWEJ WYSOKOWYTRZYMAŁEJ STALI, ZE SZCZEGÓLNYM UWZGLĘDNIENIEM ODPORNOŚCI NA PĘKANIE JAN WASIAK,* WALDEMAR BIŁOUS,*
Bardziej szczegółowoSpis treści Przedmowa
Spis treści Przedmowa 1. Wprowadzenie do problematyki konstruowania - Marek Dietrich (p. 1.1, 1.2), Włodzimierz Ozimowski (p. 1.3 -i-1.7), Jacek Stupnicki (p. l.8) 1.1. Proces konstruowania 1.2. Kryteria
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
KATEDRA MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Instrukcja przeznaczona jest dla studentów następujących kierunków: 1. Energetyka - sem. 3
Bardziej szczegółowoBadanie zmęczenia cieplnego żeliwa w Instytucie Odlewnictwa
PROJEKT NR: POIG.01.03.01-12-061/08 Badania i rozwój nowoczesnej technologii tworzyw odlewniczych odpornych na zmęczenie cieplne Badanie zmęczenia cieplnego żeliwa w Instytucie Odlewnictwa Zakopane, 23-24
Bardziej szczegółowoMateriały Reaktorowe. Właściwości mechaniczne
Materiały Reaktorowe Właściwości mechaniczne Naprężenie i odkształcenie F A 0 l i l 0 l 0 l l 0 a. naprężenie rozciągające b. naprężenie ściskające c. naprężenie ścinające d. Naprężenie torsyjne Naprężenie
Bardziej szczegółowoZmęczenie Materiałów pod Kontrolą
1 Zmęczenie Materiałów pod Kontrolą Wykład Nr 9 Wzrost pęknięć przy obciążeniach zmęczeniowych Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji http://zwmik.imir.agh.edu.pl
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Rozciąganie/ ściskanie prętów prostych Naprężenia i odkształcenia, statyczna próba rozciągania i ściskania, właściwości mechaniczne, projektowanie elementów obciążonych osiowo.
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Badanie udarności metali Numer ćwiczenia: 7 Laboratorium z przedmiotu: wytrzymałość
Bardziej szczegółowoWyniki badań niskocyklowej wytrzymałości zmęczeniowej stali WELDOX 900
BIULETYN WAT VOL. LVII, NR 1, 2008 Wyniki badań niskocyklowej wytrzymałości zmęczeniowej stali WELDOX 900 CZESŁAW GOSS, PAWEŁ MARECKI Wojskowa Akademia Techniczna, Wydział Mechaniczny, Katedra Budowy Maszyn,
Bardziej szczegółowoDobór materiałów konstrukcyjnych cz. 10
Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 10 dr inż. Hanna Smoleńska Katedra Inżynierii Materiałowej i Spajania Wydział Mechaniczny, Politechnika Gdańska DO UŻYTKU WEWNĘTRZNEGO Zniszczenie materiału w wyniku
Bardziej szczegółowoMetody badań materiałów konstrukcyjnych
Wyznaczanie stałych materiałowych Nr ćwiczenia: 1 Wyznaczyć stałe materiałowe dla zadanych materiałów. Maszyna wytrzymałościowa INSTRON 3367. Stanowisko do badania wytrzymałości na skręcanie. Skalibrować
Bardziej szczegółowoTemat 1 (2 godziny): Próba statyczna rozciągania metali
Temat 1 (2 godziny): Próba statyczna rozciągania metali 1.1. Wstęp Próba statyczna rozciągania jest podstawowym rodzajem badania metali, mających zastosowanie w technice i pozwala na określenie własności
Bardziej szczegółowoBADANIA WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH I BADANIA NIENISZCZĄCE
BADANIA WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH I BADANIA NIENISZCZĄCE Temat ćwiczenia: Wpływ kształtu karbu i temperatury na udarność Miejsce ćwiczeń: sala 15 Czas: 4*45 min Prowadzący: dr inż. Julita Dworecka-Wójcik,
Bardziej szczegółowoPróby udarowe. Opracował: XXXXXXX studia inŝynierskie zaoczne wydział mechaniczny semestr V. Gdańsk 2002 r.
Próby udarowe Opracował: XXXXXXX studia inŝynierskie zaoczne wydział mechaniczny semestr V Gdańsk 00 r. 1. Cel ćwiczenia. Przeprowadzenie ćwiczenia ma na celu: 1. zapoznanie się z próbą udarności;. zapoznanie
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka
Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 3 Temat ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO CWICZENIA NR 5
INTRUKCJA DO CWICZENIA NR 5 Temat ćwiczenia: tatyczna próba ściskania materiałów kruchych Celem ćwiczenia jest wykonanie próby statycznego ściskania materiałów kruchych, na podstawie której można określić
Bardziej szczegółowo6. OBRÓBKA CIEPLNO - PLASTYCZNA
6. OBRÓBKA CIEPLNO - PLASTYCZNA 6.1. Cel ćwiczenia Zapoznanie się z rodzajami obróbki cieplno plastycznej i ich wpływem na własności metali. 6.2. Wprowadzenie Obróbką cieplno-plastyczną, zwaną potocznie
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka
Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 2 Temat ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoBadania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1
Badania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1 ALEKSANDER KAROLCZUK a) MATEUSZ KOWALSKI a) a) Wydział Mechaniczny Politechniki Opolskiej, Opole 1 I. Wprowadzenie 1. Technologia zgrzewania
Bardziej szczegółowoBADANIE WPŁYWU TEMPERATUR PODWYŻSZONYCH NA WŁAŚCIWOŚCI CYKLICZNE STALI P91
POSTĘPY W INŻYNIERII MECHANICZNEJ DEVELOPMENTS IN MECHANICAL ENGINEERING 4(2)/2014, 33-43 Czasopismo naukowo-techniczne Scientiic-Technical Journal BADANIE WPŁYWU TEMPERATUR PODWYŻSZONYCH NA WŁAŚCIWOŚCI
Bardziej szczegółowoKonferencja UDT. Mechanizmy degradacji i ocena stanu technicznego elementów kotłów i rurociągów pracujących w warunkach pełzania
Konferencja UDT Mechanizmy degradacji i ocena stanu technicznego elementów kotłów i rurociągów pracujących ZAMEK KSIĄŻ ul. Piastów Śląskich 1 58-306 Wałbrzych ORGANIZATOR: Urząd Dozoru Technicznego Oddział
Bardziej szczegółowoWYTRZYMAŁOŚĆ RÓWNOWAŻNA FIBROBETONU NA ZGINANIE
Artykul zamieszczony w "Inżynierze budownictwa", styczeń 2008 r. Michał A. Glinicki dr hab. inż., Instytut Podstawowych Problemów Techniki PAN Warszawa WYTRZYMAŁOŚĆ RÓWNOWAŻNA FIBROBETONU NA ZGINANIE 1.
Bardziej szczegółowoAnaliza wytrzymałościowa 5 rodzajów kształtowników
Katedra Konstrukcji I Badań Maszyn Raport serii SPR nr 10/2018 Analiza wytrzymałościowa 5 rodzajów kształtowników Wybrzeże Wyspiańskiego 27 50-370 Wrocław Polska Tel: +48 71 320 38 60 Fax: +48 71 320 31
Bardziej szczegółowoZachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ ZAKŁAD METALOZNAWSTWA I ODLEWNICTWA
Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ ZAKŁAD METALOZNAWSTWA I ODLEWNICTWA PRZEDMIOT: INŻYNIERIA WARSTWY WIERZCHNIEJ Temat ćwiczenia: Badanie prędkości zużycia materiałów
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA
POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA Instytut Inżynierii Materiałowej Stale narzędziowe do pracy na zimno CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest zapoznanie się ze składem chemicznym, mikrostrukturą, właściwościami mechanicznymi
Bardziej szczegółowoPełzanie jako zjawisko ograniczające długotrwałą eksploatację rurociągów parowych 1)
Pełzanie jako zjawisko ograniczające długotrwałą eksploatację rurociągów parowych 1) Autorzy: Michał Kwiecień, Arkadiusz Goławski ENERGOPOMIAR Sp. z o.o., Zakład Chemii i Diagnostyki ( Energetyka nr 7/2013)
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła statyczna próba ściskania metali Numer ćwiczenia: 3 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoLINIOWA MECHANIKA PĘKANIA
Podstawowe informacje nt. LINIOWA MECHANIA PĘANIA Wytrzymałość materiałów II J. German SIŁOWE RYTERIUM PĘANIA Równanie (1.31) wykazuje pełną równoważność prędkości uwalniania energii i współczynnika intensywności
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka
Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 1 Temat ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoIntegralność konstrukcji
1 Integralność konstrukcji Wykład Nr 1 Mechanizm pękania Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Konspekty wykładów dostępne na stronie: http://zwmik.imir.agh.edu.pl/dydaktyka/imir/index.htm
Bardziej szczegółowoMechanika i Budowa Maszyn II stopień (I stopień / II stopień) Ogólno akademicki (ogólno akademicki / praktyczny)
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr../12 z dnia.... 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 2013/2014 Kształtowanie
Bardziej szczegółowoNIEKTÓRE WŁASNOŚCI SPAWANYCH ZŁĄCZY MIESZANYCH STALI P91 ZE STALĄ 13HMF W STANIE NOWYM I PO DŁUGOTRWAŁEJ EKSPLOATACJI
PL0000383 NEKTÓRE WŁASNOŚC SWANYCH ZŁĄCZY MESZANYCH STAL P91 ZE STALĄ W STANE NOWYM PO DŁUGOTRWAŁEJ EKSPLOATACJ MROSŁAW ŁOMOZK nstytut Spawalnictwa, Zakład Badań Spawalności i Konstrukcji Spawanych, Gliwice
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE LABORATORIUM WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych
Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji SPRAWOZDANIE B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych Wydział Specjalność.. Nazwisko
Bardziej szczegółowoNauka o Materiałach. Wykład I. Zniszczenie materiałów w warunkach dynamicznych. Jerzy Lis
Wykład I Zniszczenie materiałów w warunkach dynamicznych Jerzy Lis Treść wykładu: 1. Zmęczenie materiałów 2. Tarcie i jego skutki 3. Udar i próby udarności. 4. Zniszczenie balistyczne 5. Erozja cząstkami
Bardziej szczegółowoIntegralność konstrukcji
Integralność konstrukcji Wykład Nr 3 Zależność między naprężeniami i odkształceniami Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji 2 3.. Zależność
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE ZACHOWANIA SIĘ MATERIAŁÓW PODCZAS ŚCISKANIA Instrukcja przeznaczona jest dla studentów
Bardziej szczegółowoOCENA STANU MATERIAŁU ELEMENTÓW KRYTYCZNYCH CZĘŚCI CIŚNIENIOWEJ KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH Z FERRYTYCZNEJ STALI 12Cr-lMo-V PRACUJĄCYCH W WARUNKACH PEŁZANIA
PL0400062 OCENA STANU MATERIAŁU ELEMENTÓW KRYTYCZNYCH CZĘŚCI CIŚNIENIOWEJ KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH Z FERRYTYCZNEJ STALI 12Cr-lMo-V PRACUJĄCYCH W WARUNKACH PEŁZANIA JANUSZ DOBRZAŃSKI Instytut Metalurgii Żelaza
Bardziej szczegółowoRok akademicki: 2013/2014 Kod: MIM IS-s Punkty ECTS: 5. Kierunek: Inżynieria Materiałowa Specjalność: Inżynieria spajania
Nazwa modułu: Spawalność stali Rok akademicki: 2013/2014 Kod: MIM-2-202-IS-s Punkty ECTS: 5 Wydział: Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej Kierunek: Inżynieria Materiałowa Specjalność: Inżynieria
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA KATEDRA ZARZĄDZANIA PRODUKCJĄ Instrukcja do zajęć laboratoryjnych z przedmiotu: Podstawy techniki i technologii Kod przedmiotu: IS01123; IN01123 Ćwiczenie 5 BADANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Ścisła próba rozciągania stali Numer ćwiczenia: 2 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU SZYBKOŚCI CHŁODZENIA NA STRUKTURĘ I WŁASNOŚCI STALIWA L21HMF PO REGENERUJĄCEJ OBRÓBCE CIEPLNEJ
73/21 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 21(2/2) ARCHIVES OF FOUNDARY Year 2006, Volume 6, Nº 21 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ANALIZA WPŁYWU SZYBKOŚCI CHŁODZENIA NA STRUKTURĘ I WŁASNOŚCI
Bardziej szczegółowo17. 17. Modele materiałów
7. MODELE MATERIAŁÓW 7. 7. Modele materiałów 7.. Wprowadzenie Podstawowym modelem w mechanice jest model ośrodka ciągłego. Przyjmuje się, że materia wypełnia przestrzeń w sposób ciągły. Możliwe jest wyznaczenie
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ O ZMIENNEJ TWARDOŚCI
Dr inż. Danuta MIEDZIŃSKA, email: dmiedzinska@wat.edu.pl Dr inż. Robert PANOWICZ, email: Panowicz@wat.edu.pl Wojskowa Akademia Techniczna, Katedra Mechaniki i Informatyki Stosowanej MODELOWANIE WARSTWY
Bardziej szczegółowoSTABILNOŚĆ STRUKTURALNA STALI P92 W KSZTAŁTOWANYCH PLASTYCZNIE ELEMENTACH RUROCIĄGÓW KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH ANDRZEJ TOKARZ, WŁADYSŁAW ZALECKI
PL0400058 STABILNOŚĆ STRUKTURALNA STALI P92 W KSZTAŁTOWANYCH PLASTYCZNIE ELEMENTACH RUROCIĄGÓW KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH ANDRZEJ TOKARZ, WŁADYSŁAW ZALECKI Instytut Metalurgii Żelaza im. S. Staszica, Gliwice
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoTemat 2 (2 godziny) : Próba statyczna ściskania metali
Temat 2 (2 godziny) : Próba statyczna ściskania metali 2.1. Wstęp Próba statyczna ściskania jest podstawowym sposobem badania materiałów kruchych takich jak żeliwo czy beton, które mają znacznie lepsze
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKA MECHANIZMÓW NISZCZĄCYCH POWIERZCHNIĘ WYROBÓW (ŚCIERANIE, KOROZJA, ZMĘCZENIE).
Temat 2: CHARAKTERYSTYKA MECHANIZMÓW NISZCZĄCYCH POWIERZCHNIĘ WYROBÓW (ŚCIERANIE, KOROZJA, ZMĘCZENIE). Wykład 3h 1) Przyczyny zużycia powierzchni wyrobów (tarcie, zmęczenie, korozja). 2) Ścieranie (charakterystyka
Bardziej szczegółowoWpływ różnych rodzajów obciążeń elementów urządzeń energetycznych na przebieg zachodzących w nich procesów reologicznych i zmęczenia
Jerzy Okrajni Politechnika Śląska Mariusz Twardawa RAFAKO S.A. Wpływ różnych rodzajów obciążeń elementów urządzeń energetycznych na przebieg zachodzących w nich procesów reologicznych i zmęczenia The influence
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO CWICZENIA NR 4
INSTRUKCJA DO CWICZENIA NR 4 Temat ćwiczenia: Statyczna próba rozciągania metali Celem ćwiczenia jest wykonanie próby statycznego rozciągania metali, na podstawie której można określić następujące własności
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE WYTRZYMAŁOŚCI BETONU NA ROZCIĄGANIE W PRÓBIE ZGINANIA
WYZNACZANIE WYTRZYMAŁOŚCI BETONU NA ROZCIĄGANIE W PRÓBIE ZGINANIA Jacek Kubissa, Wojciech Kubissa Wydział Budownictwa, Mechaniki i Petrochemii Politechniki Warszawskiej. WPROWADZENIE W 004 roku wprowadzono
Bardziej szczegółowoMODYFIKACJA STOPU AK64
17/10 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 10 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 10 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 MODYFIKACJA STOPU AK64 F. ROMANKIEWICZ 1, R. ROMANKIEWICZ 2, T. PODRÁBSKÝ
Bardziej szczegółowoBADANIE ODPORNOŚCI NA PRZENIKANIE SUBSTANCJI CHEMICZNYCH PODCZAS DYNAMICZNYCH ODKSZTAŁCEŃ MATERIAŁÓW
Metoda badania odporności na przenikanie ciekłych substancji chemicznych przez materiały barierowe odkształcane w warunkach wymuszonych zmian dynamicznych BADANIE ODPORNOŚCI NA PRZENIKANIE SUBSTANCJI CHEMICZNYCH
Bardziej szczegółowo13. ZMĘCZENIE METALI *
13. ZMĘCZENIE METALI * 13.1. WSTĘP Jedną z najczęściej obserwowanych form zniszczenia konstrukcji jest zniszczenie zmęczeniowe, niezwykle groźne w skutkach, gdyż zazwyczaj niespodziewane. Zniszczenie to
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE ZACHOWANIA SIĘ MATERIAŁÓW PODCZAS ŚCISKANIA Instrukcja przeznaczona jest dla studentów
Bardziej szczegółowoMechanika i Budowa Maszyn II stopień (I stopień / II stopień) Ogólno akademicki (ogólno akademicki / praktyczny)
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr../12 z dnia.... 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 2013/2014 Kształtowanie
Bardziej szczegółowoZadania badawcze realizowane na Wydziale Inżynierii Materiałowej Politechniki Warszawskiej
Zadania badawcze realizowane na Wydziale Inżynierii Materiałowej Politechniki Warszawskiej Łukasz Ciupiński Politechnika Warszawska Wydział Inżynierii Materiałowej Zakład Projektowania Materiałów Zaangażowanie
Bardziej szczegółowoMechanika i wytrzymałość materiałów instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego
Mechanika i wytrzymałość materiałów instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego Cel ćwiczenia STATYCZNA PRÓBA ŚCISKANIA autor: dr inż. Marta Kozuń, dr inż. Ludomir Jankowski 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE: LABORATORIUM Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych
Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji SPRAWOZDANIE: LABORATORIUM Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych
Bardziej szczegółowoPRZYCZYNY PĘKANIA WSPOMAGANEGO PRZEZ WODÓR ROZDZIELACZY PALIWA W SILNIKACH OKRĘTOWYCH
1-06 PROBLEMY EKSPLOATACJI 233 Beata ŚWIECZKO-ŻUREK, Andrzej ZIELIŃSKI Politechnika Gdańska PRZYCZYNY PĘKANIA WSPOMAGANEGO PRZEZ WODÓR ROZDZIELACZY PALIWA W SILNIKACH OKRĘTOWYCH Słowa kluczowe Korozja
Bardziej szczegółowoAnaliza porównawcza dwóch metod wyznaczania wskaźnika wytrzymałości na przebicie kulką dla dzianin
Analiza porównawcza dwóch metod wyznaczania wskaźnika wytrzymałości na przebicie kulką dla dzianin B. Wilbik-Hałgas, E. Ledwoń Instytut Technologii Bezpieczeństwa MORATEX Wprowadzenie Wytrzymałość na działanie
Bardziej szczegółowoDobór materiałów konstrukcyjnych cz. 9
Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 9 dr inż. Hanna Smoleńska Katedra Inżynierii Materiałowej i Spajania Wydział Mechaniczny, Politechnika Gdańska Materiały edukacyjne Materiały na uszczelki Ashby M.F.:
Bardziej szczegółowoWykład XV: Odporność materiałów na zniszczenie. JERZY LIS Wydział Inżynierii Materiałowej i Ceramiki Katedra Ceramiki i Materiałów Ogniotrwałych
Wykład XV: Odporność materiałów na zniszczenie JERZY LIS Wydział Inżynierii Materiałowej i Ceramiki Katedra Ceramiki i Materiałów Ogniotrwałych Treść wykładu: 1. Zmęczenie materiałów 2. Tarcie i jego skutki
Bardziej szczegółowo30/01/2018. Wykład XIV: Odporność materiałów na zniszczenie. Treść wykładu: Zmęczenie materiałów
Wykład XIV: Odporność materiałów na zniszczenie JERZY LIS Wydział Inżynierii Materiałowej i Ceramiki Katedra Technologii Ceramiki i Materiałów Ogniotrwałych Treść wykładu: 1. 2. 3. Udar i próby udarności
Bardziej szczegółowoFATIGUE LIFE OF ADHESION PLASTICS
JAN GODZIMIRSKI, MAREK ROŚKOWICZ TRWAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA TWORZYW ADHEZYJNYCH FATIGUE LIFE OF ADHESION PLASTICS S t r e s z c z e n i e A b s t a r c t W badaniach wykazano, Ŝe w mechanizmie zniszczenia zmęczeniowego
Bardziej szczegółowoPełzanie jako zjawisko ograniczające długotrwałą eksploatację rurociągów parowych 15 sierpnia 2013
Autor Michał Kwiecień, Arkadiusz Goławski ENERGOPOMIAR Sp. z o.o. Zakład Chemii i Diagnostyki Jednym z głównych czynników wpływających na bezpieczną pracę energetycznych urządzeń ciśnieniowych stosowanych
Bardziej szczegółowoBADANIA WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH 1. Próba rozciągania metali w temperaturze otoczenia (zg. z PN-EN :2002)
Nazwisko i imię... Akademia Górniczo-Hutnicza Nazwisko i imię... Laboratorium z Wytrzymałości Materiałów Wydział... Katedra Wytrzymałości Materiałów Rok... Grupa... i Konstrukcji Data ćwiczenia... Ocena...
Bardziej szczegółowoIch właściwości zmieniające się w szerokim zakresie w zależności od składu chemicznego (rys) i technologii wytwarzania wyrobu.
STOPY ŻELAZA Ich właściwości zmieniające się w szerokim zakresie w zależności od składu chemicznego (rys) i technologii wytwarzania wyrobu. Ze względu na bardzo dużą ilość stopów żelaza z węglem dla ułatwienia
Bardziej szczegółowoLogistyka I stopień (I stopień / II stopień) Ogólnoakademicki (ogólno akademicki / praktyczny)
KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 2012/2013 Z-LOG-1082 Podstawy nauki o materiałach Fundamentals of Material Science
Bardziej szczegółowoPodstawowe pojęcia wytrzymałości materiałów. Statyczna próba rozciągania metali. Warunek nośności i użytkowania. Założenia
Wytrzymałość materiałów dział mechaniki obejmujący badania teoretyczne i doświadczalne procesów odkształceń i niszczenia ciał pod wpływem różnego rodzaju oddziaływań (obciążeń) Podstawowe pojęcia wytrzymałości
Bardziej szczegółowoWykład IX: Odkształcenie materiałów - właściwości plastyczne
Wykład IX: Odkształcenie materiałów - właściwości plastyczne JERZY LIS Wydział Inżynierii Materiałowej i Ceramiki Katedra Technologii Ceramiki i Materiałów Ogniotrwałych Treść wykładu: 1. Odkształcenie
Bardziej szczegółowoKonstrukcje spawane : połączenia / Kazimierz Ferenc, Jarosław Ferenc. Wydanie 3, 1 dodruk (PWN). Warszawa, Spis treści
Konstrukcje spawane : połączenia / Kazimierz Ferenc, Jarosław Ferenc. Wydanie 3, 1 dodruk (PWN). Warszawa, 2018 Spis treści Przedmowa 11 Przedmowa do wydania drugiego 12 Wykaz podstawowych oznaczeń 13
Bardziej szczegółowoDobór materiałów konstrukcyjnych cz. 7
Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 7 dr inż. Hanna Smoleńska Katedra Inżynierii Materiałowej i Spajania Wydział Mechaniczny, Politechnika Gdańska Materiały edukacyjne Sprężystość i wytrzymałość Naprężenie
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW OBRÓBKI CIEPLNEJ TAŚM ZE STALI X6CR17 NA ICH WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE I STRUKTURĘ
2 Prace IMŻ 2 (2012) Krzysztof RADWAŃSKI, Jerzy WIEDERMANN Instytut Metalurgii Żelaza Andrzej ADAMIEC Przeróbka Plastyczna na Zimno Baildon Sp. z o.o. Jarosław GAZDOWICZ Instytut Metalurgii Żelaza WPŁYW
Bardziej szczegółowoPOMIARY ODPORNOŚCI NA PĘKANIE STALI NISKOSTOPOWEJ METODĄ CTOD ZGODNIE Z ZALECENIAMI BS
PL0000384 POMIARY ODPORNOŚCI NA PĘKANIE STALI NISKOSTOPOWEJ METODĄ CTOD ZGODNIE Z ZALECENIAMI BS WITOLD SZTEKE, WALDEMAR BIŁOUS, JAN WASIAK, EWA HAJEWSKA, TADEUSZ WAGNER, MARTYNA PRZYBORSKA Instytut Energii
Bardziej szczegółowoWPŁYW DODATKÓW STOPOWYCH NA WŁASNOŚCI STOPU ALUMINIUM KRZEM O NADEUTEKTYCZNYM SKŁADZIE
WYDZIAŁ ODLEWNICTWA AGH Oddział Krakowski STOP XXXIV KONFERENCJA NAUKOWA Kraków - 19 listopada 2010 r. Marcin PIĘKOŚ 1, Stanisław RZADKOSZ 2, Janusz KOZANA 3,Witold CIEŚLAK 4 WPŁYW DODATKÓW STOPOWYCH NA
Bardziej szczegółowoWŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE PLASTYCZNOŚĆ. Zmiany makroskopowe. Zmiany makroskopowe
WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE PLASTYCZNOŚĆ Zmiany makroskopowe Zmiany makroskopowe R e = R 0.2 - umowna granica plastyczności (0.2% odkształcenia trwałego); R m - wytrzymałość na rozciąganie (plastyczne); 1
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE Nr 7. Laboratorium Inżynierii Materiałowej. Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. B. Surowska. Opracował: dr inż.
POLITECHNIKA LUBELSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. B. Surowska Laboratorium Inżynierii Materiałowej ĆWICZENIE Nr 7 Opracował: dr inż.
Bardziej szczegółowoSTAL NARZĘDZIOWA DO PRACY NA GORĄCO
STAL NARZĘDZIOWA DO PRACY NA GORĄCO Stal BÖHLER W360 ISOBLOC jest stalą narzędziową na matryce i stemple do kucia na zimno i na gorąco. Stal ta może mieć szerokie zastosowanie, gdzie wymagane są wysoka
Bardziej szczegółowoWprowadzenie do WK1 Stan naprężenia
Wytrzymałość materiałów i konstrukcji 1 Wykład 1 Wprowadzenie do WK1 Stan naprężenia Płaski stan naprężenia Dr inż. Piotr Marek Wytrzymałość Konstrukcji (Wytrzymałość materiałów, Mechanika konstrukcji)
Bardziej szczegółowoMateriały do budowy kotłów na parametry nadkrytyczne
Materiały do budowy kotłów na parametry nadkrytyczne Autor: prof. dr hab. inż. Adam Hernas, Instytut Nauki o Materiałach, Politechnika Śląska ( Nowa Energia 5-6/2013) Rozwój krajowej energetyki warunkowany
Bardziej szczegółowoINSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ PŁ LABORATORIUM TECHNOLOGII POWŁOK OCHRONNYCH ĆWICZENIE 2
INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ PŁ LABORATORIUM TECHNOLOGII POWŁOK OCHRONNYCH ĆWICZENIE 2 BADANIA ODPORNOŚCI NA KOROZJĘ ELEKTROCHEMICZNĄ SYSTEMÓW POWŁOKOWYCH 1. WSTĘP TEORETYCZNY Odporność na korozję
Bardziej szczegółowoOCENA TRWAŁOŚCI ELEMENTÓW CZĘŚCI CIŚNIENIOWEJ KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH W PROCESIE DOPUSZCZANIA DO EKSPLOATACJI POZA OBLICZENIOWY CZAS PRACY
42 Prace IMŻ 1 (2010) Adam ZIELIŃSKI, Janusz DOBRZAŃSKI Instytut Metalurgii Żelaza im. St. Staszica Jan WODZYŃSKI RAFAKO S.A. OCENA TRWAŁOŚCI ELEMENTÓW CZĘŚCI CIŚNIENIOWEJ KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH W PROCESIE
Bardziej szczegółowoWSTĘPNE MODELOWANIE ODDZIAŁYWANIA FALI CIŚNIENIA NA PÓŁSFERYCZNY ELEMENT KOMPOZYTOWY O ZMIENNEJ GRUBOŚCI
WSTĘPNE MODELOWANIE ODDZIAŁYWANIA FALI CIŚNIENIA NA PÓŁSFERYCZNY ELEMENT KOMPOZYTOWY O ZMIENNEJ GRUBOŚCI Robert PANOWICZ Danuta MIEDZIŃSKA Tadeusz NIEZGODA Wiesław BARNAT Wojskowa Akademia Techniczna,
Bardziej szczegółowoProjektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2
Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2 Jan Bródka, Aleksander Kozłowski (red.) SPIS TREŚCI: 7. Węzły kratownic (Jan Bródka) 11 7.1. Wprowadzenie 11 7.2. Węzły płaskich
Bardziej szczegółowoOPIS PROPAGACJI PĘKNIĘĆ W STOPIE AL 2024-T4
ENERGIA W NAUCE I TECHNICE Suwałki 2014 Kłysz Sylwester 1,2, Lisiecki Janusz 1, Nowakowski Dominik 1, Kharchenko Yevhen 2 1 Instytut Techniczny Wojsk Lotniczych Księcia Bolesława 6, 00-494 Warszawa tel.:
Bardziej szczegółowoĆWICZENIA LABORATORYJNE Z KONSTRUKCJI METALOWCH. Ć w i c z e n i e H. Interferometria plamkowa w zastosowaniu do pomiaru przemieszczeń
Akademia Górniczo Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa
Bardziej szczegółowo