WPŁYW WŁÓKIEN NA SAMOZAGĘSZCZALNOŚĆ MIESZANKI BETONOWEJ

Transkrypt

1 Tomasz Ponikiewski 1 WPŁYW WŁÓKIEN NA SAMOZAGĘSZCZALNOŚĆ MIESZANKI BETONOWEJ 1. Wprowadzenie Technologia betonu samozagęszczalnego pozwala na kształtowanie struktury obiektów inżynierskich w sposób szybszy i bezpieczniejszy niż w przypadku zastosowania betonu o tradycyjnych właściwościach. Zabiegi technologiczne formowania elementów betonowych z betonu samozagęszczalnego są znacznie uproszczone a efekty końcowe pozwalają na eksponowanie struktur stwardniałego betonu w szerszym zakresie [4]. Jedną z modyfikacji rozpatrywanych betonów jest dodawanie do ich objętości włókien różnego rodzaju w postaci zbrojenia rozproszonego [2]. Nie jest to zagadnienie nowe w technologii betonu, lecz w przypadku betonów o właściwościach samozagęszczalności stanowi aktualny obszar badań. Na podstawie przeprowadzonych badań urabialności w ujęciu reologicznym świeżych mieszanek samozagęszczalnych modyfikowanych włóknami stalowymi, ustalono problemy wynikające z zastosowania tak modyfikowanych mieszanek betonowych. Problemy technologiczne w zastosowaniu betonu samozagęszczalnego modyfikowanego włóknami stalowymi jako zbrojeniem rozproszonym jest przedmiotem niniejszego artykułu. Analizowanie wpływu włókien na urabialność oraz parametry wytrzymałościowe betonów jest jedną z nowych tendencji w badaniach betonów samozagęszczalnych [1][3][7]. Zaprezentowano badania wpływu włókien stalowych o zróżnicowanych parametrach geometrycznych, celem określenia wpływu ich udziału objętościowego, długości oraz kształtu na właściwości reologiczne i mechaniczne betonów samozagęszczalnych. Istota stosowania w mieszankach na spoiwach cementowych włókien stalowych, polipropylenowych i innych była już omawiana we wcześniejszych publikacjach [5][6][9]. Ogólna tendencja poprawy charakterystyk stwardniałego betonu samozagęszczalnego wraz ze wzrostem zawartości włókien w jego objętości, powoduje pogarszanie urabialności tychże mieszanek w trakcie ich formowania. Aktualnym problemem, także w przypadku 1 dr inż., Katedra Procesów Budowlanych, Politechnika Śląska, Tomasz.Ponikiewski@polsl.pl

2 betonów samozagęszczalnych modyfikowanych włóknami stalowymi, jest technologiczna trudność ich wykonywania oraz realizacji procesów technologicznych w trakcie robót betonowych. Zmusza to do rozpoznania rzeczywistej natury ich urabialności i określenia wpływu dodawania włókien na zjawiska zachodzące w świeżym i stwardniałym betonie samozagęszczalnym. 2. Założenia i metodyka badań W referacie zostały przedstawione wyniki badań urabialności w ujęciu reologicznym mieszanek samozagęszczalnych modyfikowanych włóknami stalowymi. Badania metodą reometrycznego testu urabialności (RTU) zostały przeprowadzone za pomocą reometru do zapraw i mieszanek betonowych BT 2. (Rys.1). Istota RTU została omówiona szczegółowa w literaturze [8]. Rys. 1. Reometr BT-2 do wyznaczania parametrów reologicznych mieszanek betonowych a) widok ogólny aparatu podczas procedury pomiarowej; b) odczyt i weryfikacja wyników badań pomiaru reometrycznego Wykonano aproksymację wyników pomiarów dwuparametrowym modelem reologicznym Bingham`a i trójparametrowym modelem Hershell`a-Bulkey`a. Pozwoliło to na określenie dwóch podstawowych parametrów reologicznych granicy płynięcia g oraz lepkości plastycznej h, których wartości przedstawiono na podstawie analizy modelem dwuparametrowym. Skład badanej mieszanki samozagęszczalnej przedstawiono w tablicy 1. Mieszanka betonowa była modyfikowana ze względu na zmienny w badaniach rodzaj i udział objętościowy włókien stalowych. Włókna stalowe do badań zostały wytypowane z dosyć licznej grupy dostępnych na rynku. Jednakże pomimo ich dostępności i różnorodności, trudno jest zakupić włókna o zbliżonych parametrach geometrycznych i kształcie. W artykule prezentowane są wyniki badań mieszanek samozagęszczalnych modyfikowanych łącznie jedenastoma rodzajami włókien stalowych. Badania przeprowadzono w dwóch blokach dla czterech poziomów zmienności. W pierwszym bloku prowadzono badania dla zmiennego udziału objętościowego włókien w matrycy. W drugim bloku rozpatrywano zmienny stopień zbrojenia włóknistego (czynnika

3 włóknistego) (F F ), uwzględniający parametry geometryczne włókien (długość L i średnicę d) oraz udział objętościowy włókien V f w mieszance, wg poniższego wzoru. F = V F Uwzględnienie w badaniach stopnia zbrojenia włóknistego (F F ) pozwala w sposób bardziej miarodajny określić wpływ poszczególnych parametrów charakteryzujących stosowane zbrojenie rozproszone na urabialność rozpatrywanych mieszanek samozagęszczalnych w ujęciu reologicznym. Tablica 1. Skład mieszanki samozagęszczalnej SKŁADNIK Na Zarób na 1m 3 CEM II B-S 42,5 [kg] 12,3 344 Popiół lotny [kg] 4,9 138 Woda [kg] 5,9 164 SP Viscocrete 3 [1,5% m.c.] [kg],19 5 Kruszywo 2-8 [kg] 29, 81 Piasek -2 [kg] 27,8 776 Włókna stalowe [%],5-1, 1,5 2, W/(C+D),34,34 f W bloku I badań, udział objętościowy badanych w mieszance betonowej włókien wynosił,5 1, 1,5 2, %, co odpowiada zawartości 39,25 78,5 117,75 157, kg/m 3. W bloku II badań rozpatrywano poziom zmienności (F F ) o wartościach,2,4,6,8, co odpowiada masie włókien uzależnionej od ich smukłości, jak przedstawiono w tablicy 2. Tablica 2. Charakterystyka geometryczna badanych włókien stalowych oraz zmienność stopnia zbrojenia włóknistego (F F ) w samozagęszczalnej mieszance betonowej. CHARAKTERYSTYKA WŁÓKIEN [mm] Masa włókien dla zmiennego F F [kg] Lp Nazwa handlowa - kształt L d L/d,2,4,6,8 1 Bekaert - proste 13,16 75, 2,93 41,87 62,8 83,73 2 Drumet - proste 25,4 62,5 25,12 5,24 75,36 1,48 3 Bekaert - proste 6,16 37,5 41,87 83,73 125,6 167,47 4 Tabix - faliste 5 1, 5, 31,4 62,8 94,2 125,6 5 Steelcrete - faliste 35,8 43,8 35,89 71,77 17,66 143,54 6 Radomsko - faliste 3,7 42,9 36,63 73,27 19,9 146,53 7 Dramix - haczykowate 5,45 111,1 14,13 28,26 42,39 56,52 8 Dramix - haczykowate 6,65 92,3 17,1 34,2 51,3 68,3 9 Radomsko - haczykowate 64,8 8, 19,63 39,25 58,88 78,5 1 Dramix - haczykowate 6,8 75, 2,93 41,87 62,8 83,73 L d 11 Dramix - haczykowate 3,5 6, 26,17 52,33 78,5 14,67

4 Charakterystykę geometryczną badanych włókien oraz rozpatrywany ich udział objętościowy w mieszance betonowej wg zmienności stopnia zbrojenia włóknistego przedstawiono w tablicy 2. Kształt włókien ze względu na zmienność ich geometrii jest dodatkowym czynnikiem, wpływającym na wyniki badań lecz nakładającym się na rozpatrywane pozostałe parametry zmienne włókien. 3. Wyniki badań i ich omówienie Właściwości samozagęszczalne mieszanek modyfikowanych włóknami stalowymi badano ustalając parametry reologiczne wyznaczone metodą RTU. Na podstawie badań wstępnych, określających zależność pomiędzy czasem i średnicą rozpływu wyznaczonymi metodą rozpływu stożka Abramsa, ustalono przybliżoną granicę samozagęszczalności dla badanych mieszanek z dodatkiem włókien stalowych, wg założenia: czas rozpływu T 5 =max 9 sekund oraz średnica rozpływu R = min 6 [mm]. Powyższe założenia granicy samozagęszczalności uzyskiwano dla maksymalnej granicy płynięcia g na poziomie 6 [Nmm]. Nie wykazano jednoznacznej wartości lepkości plastycznej h jako granicznej w zakresie samozagęszczalności mieszanek z dodatkiem włókien stalowych. Na rys. 2 i 3 przedstawiono wpływ rodzaju i udziału objętościowego włókien stalowych prostych Granica płynięcia [Nmm ] Włókna proste,,5 1, 1,5 2, 2,5 25 x,4 13 x,16 6 x,16 Lepkość plastyczna [Nmmmin] Włókna proste,,5 1, 1,5 2, 2,5 Rys. 2. Wpływ rodzaju i udziału objętościowego włókien stalowych prostych na: 25 x,4 13 x,16 6 x,16 Granica płynięcia [Nmm] Włókna proste,,2,4,6,8 1, 25 x,4 13 x,16 6 x,16 Lepkość plastyczna [Nmmmin] Włókna proste,,2,4,6,8 1, Rys. 3. Wpływ rodzaju i czynnika włóknistego włókien stalowych prostych na: 25 x,4 13 x,16 6 x,16

5 na parametry reologiczne mieszanek samozagęszczalnych - granicę płynięcia g oraz lepkość plastyczną h. Wykazano wzrost wartości granicy płynięcia g oraz lepkości plastycznej h wraz ze wzrostem udziału objętościowego włókien prostych w rozpatrywanym obszarze badawczym mieszanek samozagęszczalnych modyfikowanych ich dodatkiem. W tej grupie badawczej (włókna proste), dodatek włókien 13x,16 do mieszanki powodował największy wzrost parametru g a co za tym idzie, największe pogorszenie się urabialności. Natomiast dodatek włókien 6x,16 do mieszanki powodował najmniejszy wzrost parametru g, czyli uzyskano najmniejsze pogorszenie się urabialności rozpatrywanej mieszanki. W przypadku lepkości plastycznej h, największa wartość tego parametru została uzyskana również dla mieszanki samozagęszczalnej z dodatkiem włókien 13x,16 co także wpływa na pogorszenie się urabialności rozpatrywanej mieszanki. Dodatek włókien 6x,16 do mieszanki powodował najmniejszy wzrost parametru h, czyli uzyskano najmniejsze pogorszenie się urabialności rozpatrywanej mieszanki. Podobne tendencje w wynikach badań mieszanek samozagęszczalnych z dodatkiem włókien prostych uzyskano w I i II bloku badań. Warunki samozagęszczalności najszybciej przestały spełniać mieszanki z dodatkiem włókien 13x,16. Wpływ rodzaju i udziału objętościowego włókien stalowych falistych na granicę płynięcia g oraz lepkość plastyczną h przedstawiono na rys. 4 i 5. Wykazano również Granica płynięcia [Nmm ] Granica płynięcia [Nmm] Włókna faliste,,5 1, 1,5 2, 2,5 3 x,7 5 x 1, Lepkość p lastycz na [Nm m m in] Włókna faliste,,5 1, 1,5 2, 2,5 Rys. 4. Wpływ rodzaju i udziału objętościowego włókien stalowych falistych na: Włókna faliste,,2,4,6,8 1, 3 x,7 5 x 1, 35 x,8 Lepkość plastyczna Nmmmin ] Włókna faliste,,2,4,6,8 1, Rys. 5. Wpływ rodzaju i czynnika włóknistego włókien stalowych faliste na: 3 x,7 5 x 1, 3 x,7 5 x 1, 35 x,8

6 wzrost wartości granicy płynięcia g oraz wartości lepkości plastycznej h wraz ze wzrostem udziału objętościowego włókien falistych w mieszance samozagęszczalnej. W tej grupie badawczej (włókna faliste), dodatek włókien 5x1, do mieszanki powodował największy wzrost parametru g w obu rozpatrywanych blokach badań, czyli największe pogorszenie się urabialności rozpatrywanych mieszanek samozagęszczalnych z ich dodatkiem. Warunek samozagęszczalności uzyskano dla wszystkich rozpatrywanych włókien falistych w całym zakresie zmienności udziału objętościowego. W przypadku czynnika (F F ), granicą samozagęszczalności dla wszystkich włókien falistych był poziom,6. Włókna stalowe haczykowate były kolejnymi rozpatrywanymi włóknami i wpływ ich dodatku na parametry reologiczne mieszanek samozagęszczalnych przedstawiono na rys. 6 i 7. Wykazano również wzrost wartości granicy płynięcia g oraz lepkości plastycznej h wraz ze wzrostem udziału objętościowego włókien w mieszance samozagęszczalnej. W tej grupie badawczej, dodatek włókien 64x,8 powodował najszybszy przyrost wartości g i h oraz graniczne spełnianie warunku samozagęszczalności dla udziału objętościowego,5. Zbliżone parametry uzyskano dla włókien 3x,5. Najmniejszy wzrost wartości granicy płynięcia g uzyskano dla mieszanek z dodatkiem włókien 6x,65, warunek samozagęszczalności uzyskano dla udziału objętościowego w granicach 1,%. Granica płynięcia [Nmm] Włókna haczykowate,,5 1, 1,5 2, 2,5 6 x,65 5 x,45 64 x,8 3 x,5 Lepkość plastyczna [Nmmmin ] Włókna haczykowate,,5 1, 1,5 2, 2,5 6 x,65 5 x,45 64 x,8 Rys. 6. Wpływ rodzaju i udziału objętościowego włókien stalowych haczykowatych na: 3 x,5 Granica płynięcia [Nmm ] Włókna haczykowate,,2,4,6,8 1, 6 x,65 5 x,45 3 x,5 6 x,8 Lepkość plastyczna Nmmmin ] Włókna haczykowate,,2,4,6,8 1, Rys. 7. Wpływ rodzaju i czynnika włóknistego włókien stalowych haczykowatych na: 6 x,65 5 x,45 3 x,5 6 x,8

7 Wszystkie badane włókna haczykowate za wyjątkiem omawianych wyżej włókien 64x,8 spełniały warunek samozagęszczalności w całym rozpatrywanym przedziale stopnia zbrojenia włóknistego. Na podstawie przeprowadzonych badań, można przestawić przybliżone przedziały zachowania samozagęszczalności mieszanek z dodatkiem włókien stalowych o zróżnicowanych parametrach geometrycznych i udziale objętościowym w mieszance betonowej. W tablicy 3 przedstawiono przedziały zachowania samozagęszczalności dla zmiennego udziału objętościowego włókien z podaniem wagowej ilości włókien. W tablicy 4 przedstawiono przedziały zachowania samozagęszczalności dla zmiennego stopnia zbrojenia włóknistego (F F ) z podaniem wagowej ilości włókien. Tablica 3. Przedziały zachowania samozagęszczalności dla zmiennego udziału objętościowego włókien (V f ) w samozagęszczalnej mieszance betonowej. CHARAKTERYSTYKA WŁÓKIEN [mm] Masa włókien dla zmiennego V f [kg] Lp Nazwa handlowa - kształt L d L/d,5 1, 1,5 2, 1 Bekaert - proste 13,16 75, Drumet - proste 25,4 62,5 39,25 78, Bekaert - proste 6,16 37,5 39,25 78,5 117,75 157, 4 Tabix - faliste 5 1, 5, 39,25 78,5 117,75 157, 5 Steelcrete - faliste 35,8 43,8 b.d. b.d. b.d. b.d. 6 Radomsko - faliste 3,7 42,9 39,25 78,5 117,75 157, 7 Dramix - haczykowate 5,45 111,1 39,25 78, Dramix - haczykowate 6,65 92,3 39,25 78, Radomsko - haczykowate 64,8 8, 39, Dramix - haczykowate 6,8 75, b.d. b.d. b.d. b.d. 11 Dramix - haczykowate 3,5 6, 39, Oznaczenia dla tablic 3 i 4: (b.d.) brak danych; (-) brak zachowania warunku samozagęszczalności Tablica 4. Przedziały zachowania samozagęszczalności dla zmiennego stopnia zbrojenia włóknistego (F F ) w samozagęszczalnej mieszance betonowej. CHARAKTERYSTYKA WŁÓKIEN [mm] Masa włókien dla zmiennego F F [kg] Lp Nazwa handlowa - kształt L d L/d,2,4,6,8 1 Bekaert - proste 13,16 75, 2,93 41, Drumet - proste 25,4 62,5 25,12 5,24 75,36 1,48 3 Bekaert - proste 6,16 37,5 41,87 83, Tabix - faliste 5 1, 5, 31,4 62,8 94,2-5 Steelcrete - faliste 35,8 43,8 35,89 71,77 17,66-6 Radomsko - faliste 3,7 42,9 36,63 73,27 19,9-7 Dramix - haczykowate 5,45 111,1 14,13 28,26 42,39 56,52 8 Dramix - haczykowate 6,65 92,3 17,1 34,2 51,3 68,3 9 Radomsko - haczykowate 64,8 8, b.d. b.d. b.d. b.d. 1 Dramix - haczykowate 6,8 75, 2,93 41, Dramix - haczykowate 3,5 6, 26,17 52,33 78,5 14,67

8 Wykazano brak samozagęszczalności mieszanek w całym rozpatrywanym w bloku I przedziale dodawania włókien prostych 13x,16. Całkowity rozpatrywany w badaniach bloku I przedział zachowania samozagęszczalności mieszanek modyfikowanych włóknami stalowymi stwierdzono dla dwóch typów włókien falistych 3x,7 5x1, oraz dla włókien prostych 6x,16. Dla dwóch rodzajów włókien nie przeprowadzono badań. Całkowity rozpatrywany w badaniach bloku II przedział zachowania samozagęszczalności mieszanek modyfikowanych włóknami stalowymi ze względu na zmienny stopień zbrojenia włóknistego stwierdzono dla włókien prostych 25x,4 oraz dla włókien haczykowatych 5x,45, 6x,65 oraz 3x,5 Dla jednego rodzaju włókien nie przeprowadzono badań w bloku II. Obserwuje się pewien brak choć niewielki konsekwencji w otrzymanych wynikach badań. Włókna proste 13x,16 w bloku I badań nie wykazywały właściwości samozagęszczalności w całym rozpatrywanym obszarze badawczym, natomiast w bloku II te właściwości wykazano do wartości F F =.4 czyli dla 42 kg/m 3. Włókna faliste 5x1, w I bloku badań wykazywały właściwości samozagęszczalności w całym rozpatrywanym obszarze badawczym, czyli maksymalnie dla 157 kg/m 3, natomiast w bloku II dla wartości F F =.8 czyli dla 125,6 kg/m 3 właściwości samozagęszczalności nie zostały już wykazane. Ostatnim nieprawidłowym przypadkiem były włókna haczykowate 3x,5, które w I bloku badań wykazywały właściwości samozagęszczalności do V f = 1,% czyli maksymalnie dla 78,5 kg/m 3, natomiast w bloku II wykazywały właściwości samozagęszczalności dla całego rozpatrywanego obszaru badań czyli nawet dla 14,7 kg/m 3. Nie wykazano jednoznacznego wpływu długości włókien na zmiany parametrów reologicznych rozpatrywanych mieszanek z ich dodatkiem. Na podstawie rys. 8 można przedstawić wpływ rodzaju włókien stalowych na wartość granicy płynięcia g mieszanek samozagęszczalnych i wytrzymałość na ściskanie f c, dla udziału objętościowego 2%, oraz dla czynnika włóknistego,8. Dodatek do mieszanki samozagęszczalnej włókien stalowych wykazuje wzrost wartości granicy płynięcia g dla wszystkich rozpatrywanych rodzajów włókien, ale wytrzymałość na ściskanie zwiększyła się jedynie w przypadku dodania dwóch rodzajów włókien 5x,45 oraz 3x,7. Włókna 25x,4 dla V f = 2,% charakteryzowały się największym przyrostem granicy płynięcia g przy niezmiennej wartości f c. Potwierdza to konieczność przeprowadzenia szerszych i bardziej miarodajnych badań w zakresie wpływu dodatku włókien stalowych na Granica płynięcia [Nmm] Wyt. na ściskanie f c [MPa] dla V f =2,% 25 x,4 13 x,16 6 x,16 3 x,7 5 x 1, 5 x,45 64 x,8 Bez włókien Granica płynięcia [Nmm] Wyt. na ściskanie fc [MPa] dla Ff =,8 5 x,45 35 x,8 6 x,8 6 x,65 3 x,5 Bez włókien Rys. 8. Wpływ rodzaju włókien stalowych na wartość granicy płynięcia g i wytrzymałość na ściskanie f c, a) dla udziału objętościowego 2%, b) dla czynnika włóknistego,8

9 samozagęszczalność oraz parametry mechaniczne betonów. Należy dodać, że włókna faliste 3x,7 charakteryzowały się najmniejszym przyrostem wartości granicy płynięcia g czyli najmniejszym pogorszeniem urabialności przy jednoznacznym wzroście wytrzymałości na ściskanie. 4. Podsumowanie i wnioski końcowe Analiza wykluczających się nawzajem czynników zachodzących w wyniku dodania włókien stalowych do betonu samozagęszczalnego: pogarszania się urabialności czy nawet utraty cech samozagęszczalności a poprawy właściwości mechanicznych betonów samozagęszczalnych była przedmiotem niniejszego artykułu. Przedstawione badania betonów samozagęszczalnych modyfikowanych włóknami stalowymi wykazują wpływ ich dodatku na pogarszanie się urabialności świeżej mieszanki oraz wzrost wytrzymałości stwardniałych fibrobetonów z mieszanek samozagęszczalnych. Z punktu widzenia zachowania samozagęszczalności mieszanek z dodatkiem włókien stalowych, udział objętościowy 2,% włókien w matrycy wydaje się być zalecanym i zapewniającym ich zachowanie ale nie w przypadku dodawania wszystkich rozpatrywanych włókien. Wraz ze spadkiem udziału objętościowego włókien w mieszance samozagęszczalnej wzrasta ilość możliwych do zastosowania włókien stalowych z zapewnieniem samozagęszczalności mieszanki z ich dodatkiem lecz przy jednoczesnym mniejszym prawdopodobieństwie poprawy parametrów wytrzymałościowych. Wystepują problemy z zachowaniem jednorodnego wypełnienia przestrzeni betonu dodawanymi włóknami a wymagane procesy technologiczne dla tego typu betonów jeszcze bardziej utrudniają zachowanie jednorodności struktury. Pompowany fibrobeton samozagęszczalny powinien być bezpośrednio podawany w miejsce zabetonowania z ograniczeniem poziomego przemieszczania się mieszanki w obrębie formowanej struktury betonowej. Smukłość i udział objętościowy włókien stalowych w mieszance wpływa na pogarszanie się jej urabialności lecz poprawia parametry wytrzymałościowe choć nie dla wszystkich rodzajów zastosowanych włókien. Sposób zachowania jednorodności włókien stalowych w procesie formowania betonu samozagęszczalnego z ich dodatkiem jest aktualnym problemem badawczym. Poznawczo wskazane wydaje się przeprowadzenie badań określających w szerszym zakresie wpływ włókien stalowych na właściwości świeżego i stwardniałego betonu samozagęszczalnego, opierając się na zmienności tzw. czynnika włóknistego. Z punktu widzenia urabialności wydaje się właściwym dodawanie włókien krótszych o wyższym udziale objętościowym w mieszance betonowej, co powinno wpłynąć na zachowanie jednorodności struktury formowanego betonu. Wpływ kształtu stosowanych włókien, ważny z punktu widzenia ich energii zakotwienia w matrycy betonu samozagęszczalnego, nie został w badaniach jednoznacznie określony. Aktualnie prowadzone są przez autora badania zależności pomiędzy energią wysnuwania włókien z matrycy betonowej a ich parametrami geometrycznymi oraz badania wpływu rzeczywistego rozmieszczenia zbrojenia rozproszonego w matrycy betonowej na jego parametry wytrzymałościowe. Należy pamiętać o zróżnicowanym kształcie badanych włókien połączonym z ich zróżnicowaną smukłością. Wskazane jest przeprowadzenie dodatkowych badań, eliminujących nakładanie się czynników zmiennych, charakteryzujących rozpatrywane włókna stalowe. Szeroka oferta handlowa włókien w tym zakresie narzuca jednak pewne ograniczenia.

10 Literatura [1] Barragán B., Zerbino R., Gettu R., Soriano M., de la Cruz C., Giaccio G., Bravo M.: Development and application of steel fibre reinforced self-compacting concrete, 6 th RILEM Symposium on Fibre-Reinforced Concretes (FRC) BEFIB 24, Varenna, Italy, [2] Brandt A.M.: Zastosowanie włókien jako uzbrojenia w elementach betonowych, Konferencja: Beton na progu nowego Milenium, Kraków, , [3] Ding Y., Thomaseth D., Niederegger Ch., Thomas A., Lukas W.: The investigation on the workability and flexural toughness of fibre cocktail reinforced self-compacting high performance concrete, 6 th RILEM Symposium on Fibre-Reinforced Concretes (FRC) BEFIB 24, Varenna, Italy, [4] Kaszyńska M.: Beton samozagęszczalny rozwój technologii i wyniki badań, Konferencja Dni betonu, Wisła, 24, [5] Ponikiewski T., Szwabowski J., The influence of selected composition factors on the rheological properties of fibre reinforced fresh mortar, in: Proc. Int. Symp. `Brittle Matrix Composites 7`, A.M.Brandt, V.C.Li, I.H.Marshall, Warsaw, [6] Ponikiewski T., Aspekty doboru włókien z punktu widzenia technologii mieszanki betonowej, VI Seminarium reologiczne, Gliwice, 24. [7] Ponikiewski T., Wpływ włókien stalowych na właściwości reologiczne i mechaniczne betonów samozagęszczalnych, VII Seminarium reologiczne, Gliwice, 25. [8] Szwabowski J., Reologia mieszanek na spoiwach cementowych, Wydawnictwo Politechniki Śląskiej, Gliwice [9] Szwabowski J., Ponikiewski T.: The rheological properties of fresh polypropylene fibre reinforced mortar and concrete, 6 th RILEM Symposium on Fibre-Reinforced Concretes (FRC) BEFIB 24, Varenna, Italy, INFLUENCE OF FIBRES ON SELF-COMPACTING OF CONCRETE Summary In the paper the methodology and test results of the investigation are presented and discussed on the influence of steel fibres on rheological and mechanical properties of Steel Fibre Reinforced Self-Compacting Concrete (SFRSCC). The rheological parameters of SFRSCC behaves as a Bingham body, their rheological parameters yield value g and plastic viscosity h were determined by using new kind of rheometer BT2 to mortar and concrete mix research. The mechanical parameter of SFRSCC the cube compressive strength were presented as well. In the research, an experimental verification of a significance of an influence: volume fraction of fibres, fibres factor, lengths and shape of fibres on rheological properties of SFRSCC was investigated. In the paper the results obtained for mixes with 3 kind of steel fibres shapes are presented. Concrete mixtures are proportioned to provide the workability needed during construction and the required properties in the hardened concrete. The length of fibres do not have the significant influence on yield value g and plastic viscosity h of SFRSCC. The significant influence of the length of fibres on plastic viscosity h of tested hooked steel SFRSCC was observed only. The rheological properties of SFRSCC from workability point of view are better than for SCC with other types of fibres.