Wyznaczenie napręŝeń własnych metodą sin 2 Ψ w stemplach do wyciskania przeciwbieŝnego wyrobów z cynku
|
|
- Iwona Markowska
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Obróbka Plastyczna Metali t. XX nr 2 (29) InŜynieria materiałowa w obróbce plastycznej Dr inŝ. Jarosław SAMOLCZYK Instytut Obróbki Plastycznej, Poznań Dr inŝ. Henryk WOŹNIAK Politechnika Poznańska, Poznań Wyznaczenie napręŝeń własnych metodą sin 2 Ψ w stemplach do wyciskania przeciwbieŝnego wyrobów z cynku Determination of internal stresses in punches for backward extrusion of zinc products by the sin 2 Ψ method Streszczenie W artykule przedstawiono stan napręŝeń własnych w warstwie powierzchniowej stempli do wyciskania przeciwbieŝnego naczyń cylindrycznych. Pomiarów napręŝeń dokonano rentgenowską metodą sin 2 Ψ. Stwierdzono zmianę znaków napręŝeń własnych w badanej warstwie wierzchniej. Abstract The paper presents the state of internal stresses in the surface layer of punches for backward extrusion of cylindrical vessels. The stress measurements have been performed by the sin 2 Ψ x-ray method. It has been found that the signs of the internal stress have changed in the surface layer being examined. Słowa kluczowe: stemple do wyciskania, napręŝenia własne, metoda sin 2 ψ, napręŝenia wzdłuŝne, napręŝenia poprzeczne Key words: extrusion punches, internal stresses, sin 2 Ψ method, longitudinal stresses, transverse stresses 1. WPROWADZENIE Objętościowa obróbka plastyczna metali jest znaczącym źródłem napręŝeń własnych w warstwie wierzchniej narzędzi. Problematyka napręŝeń własnych w warstwach wierzchnich narzędzi do obróbki plastycznej oraz metodyka ich wyznaczania jest jednym z najczęściej podejmowanych zagadnień poznawczych gdyŝ stanowi kryterium oceny trwałości narzędzi. Szczególne znaczenie mają badania naprę- Ŝeń własnych w warstwach powierzchniowych, indukowanych w procesie ich wytwarzania (np. toczenia, szlifowania, azotowania) oraz podczas eksploatacji. Pomiary wartości napręŝeń własnych łącznie z ich znakiem, pozwalają na oszacowanie obszaru występowania napręŝeń 1. INTRODUCTION Volumetric metal forming is an important source of internal stresses in the surface layer of the tools. The problems of internal stresses in surface layers is one of the most often studied cognitive subjects for it is a criterion of tool durability assessment. Investigation of internal stresses in the surface layers induced in the tools in the process of their manufacturing, (e.g. turning, grinding, nitriding) and during service are of particular importance. The measurements of the internal stresses values including their sign allow for estimation of the area of occurrence of tensile stresses [1 4] which influence the wear of the tool working surfaces.
2 38 J. Samolczyk, H. Woźniak rozciągających [1 4], które wpływają na zuŝycie powierzchni roboczych narzędzi. Ocena technologiczna warstwy wierzchniej narzędzi przed i po eksploatacji sprowadza się zazwyczaj do pomiaru chropowatości i pomiarów cech geometrycznych. Technological assessment of the tool surface layer before and after exploitation is usually limited to the measurement of roughness and measurement of geometrical features. 2. PRZEBIEG POMIARÓW Stemple, stanowiące przedmiot badań, wykonano ze stali HS Skład chemiczny stali wyznaczono za pomocą optycznego spektrometru emisyjnego o wzbudzeniu jarzeniowym GDS5A firmy LECO. Wyniki zamieszczono w tablicy MEASUREMENTS The punches under investigation have been made of HS6-5-2 steel. The chemical composition of the steel has been determined by means of an optical emission spectrometer with glow excitation, GDS5A made by LECO. The results can be found in Table 1. Tablica 1. Skład chemiczny materiału stempli uŝytych w badaniach Table 1. Chemical composition of the punches used in the investigation Znak stali Zawartość pierwiastków, % wag Content of elements, wt % Steel symbol C Si Mn P S Cr W Mo V Ni Ti. Co Cu HS ,2,37,31,28,17 3,71 6,31 4,28 1,84,53,57,42,15 Pomiary napręŝeń przeprowadzono za pomocą dyfraktometru rentgenowskiego Kristatalloflex 4 firmy Siemens z goniometrem Eg 4/21. Zastosowano dyfraktometryczną metodę pomiaru napręŝeń tzw. metodę sin 2 ψ. Rejestrację obrazu dyfrakcyjnego realizowano za pomocą programu Image.exe. Pomiarom rentgenowskim poddano stemple po kolejnych operacjach technologicznych w procesie ich wytwarzania oraz przed i po eksploatacji (tabl. 2). Za kryterium zuŝycia stempli przyjęto ubytek średnicy części roboczej, wynoszący,3 mm. Ekspozycji poddano powierzchnie stempli w obszarze części roboczej. Wszystkie pomiary przeprowadzono przy tych samych parametrach prądowo-napięciowych i optycznych dla wiązki rentgenowskiej. Pomiarów dokonywano w sześciu punktach na obwodzie stempla. W tym celu stempel obracano wokół jego osi z podziałką. NapręŜenia obliczano z uŝyciem programu Stress calc.. W badaniach wyznaczono napręŝenia wzdłuŝne i poprzeczne. The stress measurements were performed using Kristalloflex 4 x-ray diffractometer with an Eg 4/21 goniometer made by Siemens. The sin 2 Ψ method, has been applied the diffraction profile has been recorded using the Image.exe program. X-ray measurements have been applied to punches after subsequent technological operations in the process of their manufacturing, as well as prior to and after exploitation (Tables 2). As the criterion of punch wear, the reduction of the working part diameter by.3 mm has been adopted. The punch surfaces exposed were the ones in the area of the working part. All the measurements were performed at the same current voltage as well as optical parameters for the x-ray beam. The measurements were taken at six points on the punch circumference. In order to do so, the punch was turned around its axis at intervals of degrees. The stresses were calculated with the use of the Stress calc. program. Longitudinal and transverse stresses have been determined in this investigation.
3 Wyznaczenie napręŝeń własnych metodą WYNIKI BADAŃ Wartości napręŝeń własnych, obliczonych z liniowych zaleŝności ε ϕψ dla poszczególnych połoŝeń kątowych punktów pomiarowych na obwodzie stempli zamieszczono w tablicach 2 i 3. Oznaczenie stempla identyfikuje numer stempla i fazę jego wytwarzania oraz eksploatacji. 3. RESULTS The values of internal stresses calculated from the linear relationship, ε ϕψ, for the individual angular positions of the measurement points on the punch circumference can be found in Tables 2 and 3. The designation of a punch identifies its number and a stage of manufacturing as well as exploitation. Tablica 2. NapręŜenia wzdłuŝne w warstwach powierzchniowych badanych stali Table 2. Longitudinal stresses in the surface layers of the punches under investigation Oznaczenie stempla Punch designation NapręŜenia podłuŝne [MPa] Longitudinal stresses [MPa] Kąt połoŝenia punktu pomiarowego na obwodzie stempla Angular position of the measurement point on the punch circumference 3 Nr 1 po toczeniu No. 1 after turning Nr 2 po toczeniu No. 2 after turning Nr 3 po toczeniu No. 3 after turning Nr 1 po hartowaniu i odpuszczaniu No. 1 after hardening and tempering Nr 2 po hartowaniu i odpuszczaniu No. 2 after hardening and tempering Nr 3 po hartowaniu i odpuszczaniu No. 3 after hardening and tempering Nr 1 po procesie azotowania No. 1 after the nitriding process Nr 2 po procesie azotowania No. 2 after the nitriding process Nr 3 po procesie azotowania No. 3 after the nitriding process Po eksploatacji 1,5 mln. sztuk After exploitation 1.5 million pcs Po eksploatacji - 4,5 mln. sztuk* After exploitation 4.5 million pcs Po eksploatacji - 1,6 mln. sztuk* After exploitation 1.6 million pcs Po eksploatacji tys. sztuk* After exploitation 389 thousand pcs Po eksploatacji tys. sztuk* After exploitation 351 thousand pcs * wyciśnięta liczba wyrobów przy ubytku średnicy części roboczej stempla,3 mm number of extruded products at.3 mm reduction of diameter of punch working part
4 4 J. Samolczyk, H. Woźniak Tablica 3. NapręŜenia poprzeczne w warstwach powierzchniowych badanych stempli Table 3. Transverse stresses in the surface layers of the punches under investigation Oznaczenie stempla Punch designation NapręŜenia poprzeczne [MPa] Transverse stresses [MPa] Kąt połoŝenia punktu pomiarowego na obwodzie stempla Angular position of the measurement point on the punch circumference 3 Nr 1 po toczeniu No. 1 after turning Nr 2 po toczeniu No. 2 after turning Nr 3 po toczeniu No. 3 after turning Nr 1 po hartowaniu i odpuszczaniu No. 1 after hardening and tempering Nr 2 po hartowaniu i odpuszczaniu No. 2 after hardening and tempering Nr 3 po hartowaniu i odpuszczaniu No. 3 after hardening and tempering Nr 1 po procesie azotowania No. 1 after the nitriding process Nr 2 po procesie azotowania No. 2 after the nitriding process Nr 3 po procesie azotowania No. 3 after the nitriding process Po eksploatacji - 1,5 mln. sztuk* After exploitation 1.5 million pcs Po eksploatacji - 4,5 mln. sztuk* After exploitation 4.5 million pcs Po eksploatacji - 1,6 mln. sztuk* After exploitation 1.6 million pcs Po eksploatacji tys. sztuk* After exploitation 389 thousand pcs Po eksploatacji tys. sztuk* After exploitation 351 thousand pcs * wyciśnięta liczba wyrobów przy ubytku średnicy części roboczej stempla,3 mm number of extruded products at.3 mm reduction of diameter of punch working part Wyznaczone w badaniach wartości naprę- Ŝeń własnych poprzecznych i wzdłuŝnych, odnoszące się do kolejnych etapów wytwarzania stempli przedstawiono graficznie na rys Linie łączące punkty pomiarowe nie są zaleŝnościami funkcyjnymi. Na rys. 4 i 5 podano graficznie wartości napręŝeń własnych poprzecznych i wzdłuŝnych dla stempli po eksploatacji. The values of longitudinal and transverse internal stresses determined in the investigation referring to the individual stages of punch manufacturing are shown in Fig The lines connecting the measurement points are not functional relationships. In Figs. 4 and 5, one can find a graphic presentation of the longitudinal and transverse internal stress values.
5 Wyznaczenie napręŝeń własnych metodą a) Stempel nr 1 - po toczeniu napręŝenia wzdłuŝne Punch no. 1 after turning longitudinal stresses -1 a) Stempel nr 1 - po toczeniu napręŝenia poprzeczne Punch no. 1 after turning transverse stresses b) Stempel nr 1 - po hartowaniu napręŝenia wzdłuŝne Punch no. 1 after hardening longitudinal stresses -69 b) Stempel nr 1 - po hartowaniu napręŝenia poprzeczne Punch no. 1 after hardening transverse stresses c) Stempel nr 1 - po azotowaniu napręŝenia wzdłuŝne Punch no. 1 after nitriding longitudinal stresses c) Stempel nr 1 - po azotowaniu napręŝenia poprzeczne Punch no. 1 after nitriding transverse stresses Rys. 1. Schemat rozkładu napręŝeń własnych na powierzchni roboczej stempla nr 1 w zaleŝności od kąta połoŝenia punktu pomiarowego na obwodzie stempla Fig. 1. A diagram of internal stress distribution on the working surface of punch no. 1 versus angular position of the measurement point on the punch circumference
6 42 J. Samolczyk, H. Woźniak a) Stempel nr 2 - po toczeniu napręŝenia wzdłuŝne Punch no. 2 after turning longitudinal stresses a) Stempel nr 2 - po toczeniu napręŝenia poprzeczne Punch no. 2 after turning transverse stresses b) Stempel nr 2 - po hartowaniu napręŝenia wzdłuŝne Punch no. 2 after hardening longitudinal stresses 1 b) Stempel nr 2 - po hartowaniu napręŝenia poprzeczne Punch no. 2 after hardening transverse stresses c) Stempel nr 2 - po azotowaniu napręŝenia wzdłuŝne Punch no. 2 after nitriding longitudinal stresses c) Stempel nr 2 - po azotowaniu napręŝenia poprzeczne Punch no. 2 after nitriding transverse stresses Rys. 2. Schemat rozkładu napręŝeń własnych na powierzchni roboczej stempla nr 2 w zaleŝności od kąta połoŝenia punktu pomiarowego na obwodzie stempla Fig. 2. A diagram of internal stress distribution on the working surface of punch no. 2 versus angular position of the measurement point on the punch circumference
7 Wyznaczenie napręŝeń własnych metodą a) Stempel nr 3 - po toczeniu napręŝenia wzdłuŝne Punch no. 3 after turning longitudinal stresses a) Stempel nr 3 - po toczeniu napręŝenia poprzeczne Punch no. 3 after turning transverse stresses b) Stempel nr 3 - po hartowaniu napręŝenia wzdłuŝne Punch no. 3 after hardening longitudinal stresses 1 b) Stempel nr 3 - po hartowaniu napręŝenia poprzeczne Punch no. 3 after hardening transverse stresses c) Stempel nr 3 - po azotowaniu napręŝenia wzdłuŝne Punch no. 3 after nitriding longitudinal stresses c) Stempel nr 3 - po azotowaniu napręŝenia poprzeczne Punch no. 3 after nitriding transverse stresses Rys. 3. Schemat rozkładu napręŝeń własnych na powierzchni roboczej stempla nr 3 w zaleŝności od kąta połoŝenia punktu pomiarowego na obwodzie stempla Fig. 3. A diagram of internal stress distribution on the working surface of punch no. 3 versus angular position of the measurement point on the punch circumference
8 44 J. Samolczyk, H. Woźniak a) Stempel 1,5 mln sztuk napręŝenia wzdłuŝne Punch 1.5 million pcs longitudinal stresses a) Stempel - 1,5 mln sztuk napręŝenia poprzeczne Punch 1.5 million pcs transverse stresses b) Stempel 4,5 mln sztuk napręŝenia wzdłuŝne Punch 4.5 million pcs longitudinal stresses 5 b) Stempel 4,5 mln sztuk napręŝenia poprzeczne Punch 4.5 million pcs transverse stresses c) Stempel 1,6 mln sztuk napręŝenia wzdłuŝne Punch 1.6 million pcs transverse stresses c) Stempel 1,6 mln sztuk napręŝenia poprzeczne Punch 1.6 million pcs transverse stresses Rys. 4. Schemat rozkładu napręŝeń własnych na stemplach do wyciskania przeciwbieŝnego po eksploatacji, w zaleŝności od kąta połoŝenia punktu pomiarowego na obwodzie stempla Fig. 4. A diagram of internal stress distribution on backward extrusion punches after exploitation, versus angular position of the measurement point on the punch circumference
9 Wyznaczenie napręŝeń własnych metodą a) Stempel 389 tys. sztuk napręŝenia wzdłuŝne Punch 389 thousand pcs longitudinal stresses 5 a) Stempel 389 tys. sztuk napręŝenia poprzeczne Punch 389 thousand pcs transverse stresses b) Stempel 351 tys. sztuk napręŝenia wzdłuŝne Punch 351 thousand pcs longitudinal stresses b) Stempel 351 tys. sztuk napręŝenia poprzeczne Punch 351 thousand pcs transverse stresses Rys. 5. Schemat rozkładu napręŝeń na stemplach do wyciskania przeciwbieŝnego po eksploatacji, w zaleŝności od kąta połoŝenia punktu pomiarowego na obwodzie stempla Fig. 5. A diagram of internal stress distribution on backward extrusion punches after exploitation, versus angular position of the measurement point on the punch circumference 4. DYSKUSJA WYNIKÓW 4.1. Rozkład napręŝeń własnych w stemplach po kolejnych etapach wytwarzania Obróbka mechaniczna generuje na powierzchni stempli napręŝenia własne - rozciągające (dodatnie) [5 7]. Otrzymane wyniki pomiarów rentgenowskich potwierdzają zjawiska zachodzące podczas obróbki skrawaniem (rys.1a 3a). Hartowanie i odpuszczania powoduje powstanie napręŝeń ściskających (ujemnych) [8, 9]. Przyczyną takiego stanu jest większa objętość martenzytu niŝ austenitu i jego zwiększony udział w warstwie wierzchniej (rys. 1b 3b). 4. DISCUSSION OF THE RESULTS 4.1. Distribution of internal stresses in punches after the subsequent stages of manufacturing Machining generates internal stresses tensile ones (positive) [5 7]). The results of x-ray measurements confirm the phenomena taking place during machining (Figs 1a 3a). Hardening and tempering cause compressive (negative) stresses [8, 9]. The reason is the higher volume of martensite than austenite and its higher content in the surface layer (Figs 1b 3b).
10 46 J. Samolczyk, H. Woźniak Szlifowanie obrobionych cieplnie stempli, generując na powierzchni stempli napręŝenia własne rozciągające (dodatnie) [1, 11]. RównieŜ warstwy dyfuzyjne, powstałe w wyniku azotowania gazowego spowodowały wytworzenie na powierzchni stempli napręŝeń własnych ściskających. Uzyskany rozkład napręŝeń własnych (rys. 2c i 3c) po azotowaniu gazowym charakteryzuje się nagłymi zmianami napręŝeń podłuŝnych i poprzecznych na powierzchni stempli. W przypadku napręŝeń wzdłuŝnych, dla stempla nr 2, wartości mieszczą się w przedziale od -697 MPa do -7 MPa i dla stempla nr 3 w przedziale od -757 MPa do - MPa. Analiza rozkładu napręŝeń poprzecznych wskazuje na zmianę znaku napręŝeń ze ściskających na rozciągające i tak w przypadku stempla nr 2 od -446 do +36 MPa a w przypadku stempla nr 3 od -322 do +321 MPa. W obszarach napręŝeń dodatnich, z duŝym prawdopodobieństwem, moŝe nastąpić szybsze zuŝycie mechaniczne (np. wykruszenia) w trakcie eksploatacji stempli. Niebezpieczne z punktu widzenia eksploatacji stempli, rozciągające napręŝenia własne w tych obszarach są często skutkiem azotowania gazowego [12] Rozkład napręŝeń własnych w stemplach po eksploatacji W trakcie eksploatacji obciąŝenie stempli zmienia się cyklicznie. Stempel jest bowiem ściskany w czasie roboczego ruchu suwaka prasy i rozciągany w czasie ruchu powrotnego. Spiętrzenie dodatnich napręŝeń własnych w warstwie wierzchniej stempli do wyciskania przeciwbieŝnego, moŝe prowadzić do kruchego pękania tej warstwy, co potwierdza rys. 6. Ten typ zniszczenia zmęczeniowego rozpoczyna się inicjacją pęknięcia na powierzchni stempla lub w warstwie podpowierzchniowej [13]. Analiza otrzymanych rozkładów napręŝeń własnych w warstwie wierzchniej stempli po eksploatacji wykazała, Ŝe napręŝenia wzdłuŝne ściskające, o średniej wartości ujemnej 4 MPa, występują jedynie na powierzchni stempla, który wykonał 1,5 mln wyrobów (napręŝenia poprzeczne rozciągające w tym stemplu wynosiły średnio +2 MPa). Grinding of the heat treated punches generates tensile (positive) stresses on their surface [1, 11]. The diffusion layers, too, formed as a result of gas nitriding, have caused compressive internal stresses on the punch surfaces. The distribution of internal stresses (Figs 2c and 3c) after gas nitriding is characterized by rapid changes of longitudinal and transverse stresses on the surface of the punches. In the case of the longitudinal stresses for punch No. 2, the values are within the range from -697 MPa to -7 MPa and for punch No. 3 in the range from -757 MPa to - MPa. An analysis of the transverse stress distribution indicates the change of the sign of the stress from compressive to tensile ones; in the case of punch No. 2, - from -446 to +36 MPa and in the case of punch No. 3 from -322 to +321 MPa. In the areas of positive stress, there is a high probability of quicker mechanical wear (e.g. spalling) during punch exploitation. The tensile internal stresses in those areas, dangerous from the point of view of exploitation of the punches, are often a result of gas nitriding [12] Distribution of internal stresses in punches after exploitation In the course of exploitation, the load of the punches changes in a cyclic way as the punch is compressed during the working stroke of the press ram and stretched during its return stroke. The build-up of positive internal stresses in the surface layer of backward extrusion punches can result in brittle fractures of that layer as evidenced in Fig. 6. This kind of fatigue destruction starts in an initiation of a crack on the punch surface or in the zone just under the surface [13]. An analysis of the internal stresses distribution in the surface layer of punches after exploitation has shown that that longitudinal compressive stresses with an average negative value of 4 MPa occur only on the surface of a punch which had made 1.5 million products (transverse tensile stress in that punch had an average value of +2 MPa ).
11 Wyznaczenie napręŝeń własnych metodą Rys. 6. Pęknięcia na powierzchni stempla po eksploatacji: obraz z mikroskopu skaningowego w przekroju poprzecznym Fig. 6. Cracks on the surface of a punch after exploitation: SEM images taken in cross sections W pozostałych stemplach (4,5 mln wyrobów i 1,6 mln wyrobów) napręŝenia wzdłuŝne na obwodzie stempla są zarówno ściskające jak i rozciągające (zmieniają swój znak) rys. 4b i 4c. Natomiast w stemplach, które wykonały najmniejszą liczbę wyrobów (389 i 351 tys. szt.), wyniki pomiarów wykazały tylko napręŝenia rozciągające rys. 5a i 5b. Uzasadnienie występowania tych zjawisk będzie przedmiotem dalszych badań. 5. WNIOSKI 1. Zastosowana rentgenowska metoda sin 2 Ψ pozwoliła wyznaczyć napręŝenia własne w stemplach do wyciskania przeciwbieŝnego wyrobów cylindrycznych z cynku. 2. Graficzny obraz napręŝeń własnych w stemplach umoŝliwia umiejscowienie napręŝeń rozciągających, niekorzystnych z punktu widzenia eksploatacji. 3. Operacje technologiczne w trakcie wykonywania stempli, generują napręŝenia własne róŝnych znaków. 4. Rozkłady napręŝeń własnych wyznaczone metodą sin 2 Ψ stanowią bazę do modelowania numerycznego napręŝeń w warstwach azotowanych narzędzi do obróbki plastycznej. In the other punches (4.5 million products and 1.6 million products) the longitudinal stresses on the punch circumference are both compressive and tensile ones (they change their sign) Figs 4b and 4c. On the other hand, in the punches which had made the least number of products (389 and 351 thousand pcs) the measurements have shown only tensile stresses Fig. 5a and 5b. The reason will be an objective of further investigation. 5. CONCLUSIONS 1. The sin 2 Ψ method applied has allowed for the determination of internal stresses in punches for backward extrusion of cylindrical zinc products. 2. The graphic presentation of the internal stresses in punches enables location of tensile stresses, detrimental from the point of view of exploitation. 3. The technological operations involved in the manufacture of the punches generate internal stresses of different signs. 4. Internal stress distributions determined by the sin 2 Ψ method are a basis for numerical modelling of stresses in the nitrided layers of metal forming tools.
12 48 J. Samolczyk, H. Woźniak 5. NapręŜenia własne wyznaczone metodą sin 2 Ψ w wierzchniej warstwie stempli do wyciskania przeciwbieŝnego, mogą stanowić kryterium do zmian konstrukcyjnych narzędzi oraz do wyboru prawidłowej obróbki powierzchniowej z uwzględnieniem kryteriów zuŝycia trybologicznego i ekonomicznego. 6. Dalsze badania będą ukierunkowane na poszukiwania związków pomiędzy składnikami strukturalnymi warstwy wierzchniej, rozkładem napręŝeń własnych w tej warstwie i właściwościami eksploatacyjnymi narzędzi. 5. The internal stresses determined by the sin 2 Ψ method in the surface layer of backward extrusion punches can be a criterion for tool design modifications and for the selection of adequate surface treatment with the consideration of the criteria of tribological and economical wear. 6. Further investigations will be aimed at the search for the relationships between the structural components of the surface layer, internal stress distribution in that layer and the exploitation properties of the tools. LITERATURA/REFERENCES [1] Marciniak Z.: Konstrukcja tłoczników. Ośrodek Techniczny, Warszawa, 22. [2] Korbel A., Raghhunathan V. S., Teirlink D.: A structural study of influence of pressure on shear band formation. Acta Metall., 32, 1984, s [3] Somers M., Mittemeijer E.: Development and relaxation of stress in surface layers; composition and residual profiles in γ Fe 4 N 1-x layers on α-fe substrates. Metallurgical Transactions A, vol. 21A, January 199, s [4] Gawroński Z., Jakubowski K.: Wpływ parametrów azotowania próŝniowego: NITROVAC 79. na poziomie napręŝeń w warstwie wierzchniej stali SW7M. III Ogólnopolska Konferencja Naukowa Obróbka Powierzchniowa, Kule 1996, s. 96. [5] Faninger G., Reitz A. W.: Verformungseigenspannungen in Eisenwrkstoffen. Berg- und Hüttenm. Monatshefte, 1965, t. 11, nr 1, s [6] Senczyk D., Musiał R.: X-ray macrostress measurements in a surface layer of the WT22 titanium alloy. XIIth Conf. on Apll. Cryst., Cieszyn, , Proc., t. 1. s [7] Heriksen E.: Residual stresses in machined surface. Trans. ASME, 1951, t. 73. [8] Kocańda S., Natkaniec D.: Opis analityczny napręŝeń własnych w elementach stalowych wywołanych hartowaniem. Archiw. Nauki o Mat., 12, 3, 1991, s [9] Kocańda S., Lech-Grega M.: NapręŜenia własne w laserowo hartowanych elementach ze stali 15 i 45. ZN AGH Mechanika, 9, 199, s [1] Senczyk D., Lis. K.: Rentgenograficzne badania stanu napręŝeń w warstwie wierzchniej szlifowanych stali konstrukcyjnych. 4 th Int. Conf. Achievements In the mechanical and material engineering AMME 95, Gliwice- Wisła, , Proc. s [11] Hauk V. M.: Stress evaluation on materials having non- linear lattice strain distribution. Metals&Materials Society, 1991, s [12] Kreft U., Hoffmann F., Hirsh T., Maer P.: Eigenspannnungsenttehung während des gasnitrierens. HTM 5, 1995, s.169. [13] Somers M., Mittemeijer E.: Development and relaxation of stress in surface layers; composition and residual profiles in γ Fe 4 N 1-x layers on α-fe substrates. Metallurgical Transactions A, vol. 21A, January 199, s. 189.
Zmiany poziomu napręŝeń własnych w stemplach do wyciskania przeciwbieŝnego wyrobów z cynku
Obróbka Plastyczna Metali t. XXII nr 4 (2011) Narzędzia, przyrządy i maszyny do obróbki plastycznej Dr inŝ. Jarosław SAMOLCZYK Instytut Obróbki Plastycznej, Poznań e-mail: jarosa@inop.poznan.pl Zmiany
Bardziej szczegółowoBadania wpływu obróbki laserowej i azotowania na własności warstwy wierzchniej próbek ze stali WCL
Obróbka Plastyczna Metali t. XVII nr 2 (26) Mgr inŝ. Zygmunt GARCZYŃSKI, mgr inŝ. Andrzej KARPIUK, dr inŝ. Stanisław ZIÓŁKIEWICZ Instytut Obróbki Plastycznej, Poznań Badania wpływu obróbki i azotowania
Bardziej szczegółowoMateriałowe i technologiczne uwarunkowania stanu naprężeń własnych i anizotropii wtórnej powłok cylindrycznych wytłaczanych z polietylenu
POLITECHNIKA ŚLĄSKA ZESZYTY NAUKOWE NR 1676 SUB Gottingen 7 217 872 077 Andrzej PUSZ 2005 A 12174 Materiałowe i technologiczne uwarunkowania stanu naprężeń własnych i anizotropii wtórnej powłok cylindrycznych
Bardziej szczegółowoWŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ CRN W WARUNKACH TARCIA MIESZANEGO
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź, 10-11 maja 2005r. Janusz LUBAS Instytut Techniki Uniwersytet Rzeszowski WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ CRN W WARUNKACH TARCIA MIESZANEGO
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132
52/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132 J. PEZDA 1 Akademia Techniczno-Humanistyczna
Bardziej szczegółowoINSPECTION METHODS FOR QUALITY CONTROL OF FIBRE METAL LAMINATES IN AEROSPACE COMPONENTS
Kompozyty 11: 2 (2011) 130-135 Krzysztof Dragan 1 * Jarosław Bieniaś 2, Michał Sałaciński 1, Piotr Synaszko 1 1 Air Force Institute of Technology, Non Destructive Testing Lab., ul. ks. Bolesława 6, 01-494
Bardziej szczegółowoWŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE POWŁOK ELEKTROLITYCZNYCH ZE STOPÓW NIKLU PO OBRÓBCE CIEPLNEJ
4-2011 T R I B O L O G I A 43 Bogdan BOGDAŃSKI *, Ewa KASPRZYCKA *,**, Jerzy SMOLIK ***, Jan TACIKOWSKI *, Jan SENATORSKI *, Wiktor GRZELECKI * WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE POWŁOK ELEKTROLITYCZNYCH ZE STOPÓW
Bardziej szczegółowoWPŁYW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI MATERIAŁU NA GRUBOŚĆ POWŁOKI PO ALFINOWANIU
51/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI MATERIAŁU NA GRUBOŚĆ POWŁOKI PO ALFINOWANIU
Bardziej szczegółowoWPŁYW PROCESU TARCIA NA ZMIANĘ MIKROTWARDOŚCI WARSTWY WIERZCHNIEJ MATERIAŁÓW POLIMEROWYCH
WOJCIECH WIELEBA WPŁYW PROCESU TARCIA NA ZMIANĘ MIKROTWARDOŚCI WARSTWY WIERZCHNIEJ MATERIAŁÓW POLIMEROWYCH THE INFLUENCE OF FRICTION PROCESS FOR CHANGE OF MICROHARDNESS OF SURFACE LAYER IN POLYMERIC MATERIALS
Bardziej szczegółowoWPŁYW ODKSZTAŁCENIA WZGLĘDNEGO NA WSKAŹNIK ZMNIEJSZENIA CHROPOWATOŚCI I STOPIEŃ UMOCNIENIA WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ PO OBRÓBCE NAGNIATANEM
Tomasz Dyl Akademia Morska w Gdyni WPŁYW ODKSZTAŁCENIA WZGLĘDNEGO NA WSKAŹNIK ZMNIEJSZENIA CHROPOWATOŚCI I STOPIEŃ UMOCNIENIA WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ PO OBRÓBCE NAGNIATANEM W artykule określono wpływ odkształcenia
Bardziej szczegółowoBADANIA PORÓWNAWCZE ODPORNOŚCI NA ZUŻYCIE PRZEZ TARCIE AZOTOWANYCH I NAWĘGLANYCH STALI KONSTRUKCYJNYCH
3-2015 T R I B O L O G I A 163 Jan SENATORSKI *, Jan TACIKOWSKI *, Paweł MĄCZYŃSKI * BADANIA PORÓWNAWCZE ODPORNOŚCI NA ZUŻYCIE PRZEZ TARCIE AZOTOWANYCH I NAWĘGLANYCH STALI KONSTRUKCYJNYCH COMPARATIVE RESEARCH
Bardziej szczegółowoTECHNICAL CATALOGUE WHITEHEART MALLEABLE CAST IRON FITTINGS EE
TECHNICAL CATALOGUE WHITEHEART MALLEABLE CAST IRON FITTINGS EE Poland GENERAL INFORMATION USE Whiteheart malleable cast iron fittings brand EE are used in threaded pipe joints, particularly in water, gas,
Bardziej szczegółowoTytuł pracy w języku angielskim: Microstructural characterization of Ag/X/Ag (X = Sn, In) joints obtained as the effect of diffusion soledering.
Dr inż. Przemysław Skrzyniarz Kierownik pracy: Prof. dr hab. inż. Paweł Zięba Tytuł pracy w języku polskim: Charakterystyka mikrostruktury spoin Ag/X/Ag (X = Sn, In) uzyskanych w wyniku niskotemperaturowego
Bardziej szczegółowoOKREŚLANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK20 NA PODSTAWIE METODY ATND
28/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 OKREŚLANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK20 NA PODSTAWIE METODY
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ POWIERZCHNI A RODZAJ JEJ OBRÓBKI
6-2011 T R I B O L O G I A 143 Maciej MATUSZEWSKI * NOŚNOŚĆ POWIERZCHNI A RODZAJ JEJ OBRÓBKI LOAD CAPACITY AND KIND OF MACHINING Słowa kluczowe: nośność powierzchni, zużywanie Key words: load capacity
Bardziej szczegółowoFATIGUE LIFE OF ADHESION PLASTICS
JAN GODZIMIRSKI, MAREK ROŚKOWICZ TRWAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA TWORZYW ADHEZYJNYCH FATIGUE LIFE OF ADHESION PLASTICS S t r e s z c z e n i e A b s t a r c t W badaniach wykazano, Ŝe w mechanizmie zniszczenia zmęczeniowego
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ
Szybkobieżne Pojazdy Gąsienicowe (15) nr 1, 2002 Stanisław JURA Roman BOGUCKI ODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ Streszczenie: W części I w oparciu o teorię Bittera określono
Bardziej szczegółowoBadania tribologiczne ślizgowych węzłów obrotowych z czopami z powłoką TiB 2
ARCHIWUM MOTORYZACJI 3, pp. 1-10 (2006) Badania tribologiczne ślizgowych węzłów obrotowych z czopami z powłoką TiB 2 JANUSZ LUBAS 1, WITOLD JORDAN 2, ANDRZEJ MRUK 2, BOLESŁAW STOLARSKI 2 1 Uniwersytet
Bardziej szczegółowoSYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING
MARIUSZ DOMAGAŁA, STANISŁAW OKOŃSKI ** SYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W artykule podjęto próbę modelowania procesu
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK132 NA PODSTAWIE METODY ATND.
37/44 Solidification of Metals and Alloys, Year 000, Volume, Book No. 44 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 000, Rocznik, Nr 44 PAN Katowice PL ISSN 008-9386 OKREŚLENIE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU
Bardziej szczegółowoROZPRAWY NR 128. Stanis³aw Mroziñski
UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNO-PRZYRODNICZY IM. JANA I JÊDRZEJA ŒNIADECKICH W BYDGOSZCZY ROZPRAWY NR 128 Stanis³aw Mroziñski STABILIZACJA W ASNOŒCI CYKLICZNYCH METALI I JEJ WP YW NA TRWA OŒÆ ZMÊCZENIOW BYDGOSZCZ
Bardziej szczegółowoWPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM
2/1 Archives of Foundry, Year 200, Volume, 1 Archiwum Odlewnictwa, Rok 200, Rocznik, Nr 1 PAN Katowice PL ISSN 1642-308 WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM D.
Bardziej szczegółowoDIGITALIZACJA GEOMETRII WKŁADEK OSTRZOWYCH NA POTRZEBY SYMULACJI MES PROCESU OBRÓBKI SKRAWANIEM
Dr inż. Witold HABRAT, e-mail: witekhab@prz.edu.pl Politechnika Rzeszowska, Wydział Budowy Maszyn i Lotnictwa Dr hab. inż. Piotr NIESŁONY, prof. PO, e-mail: p.nieslony@po.opole.pl Politechnika Opolska,
Bardziej szczegółowoNieniszczące badania napręŝeń własnych i grubości warstwy azotowanej w matrycy do kucia pierścieni synchronizatorów przed oraz po eksploatacji
Obróbka Plastyczna Metali Vol. XXIV Nr 1 (2013) InŜynieria materiałowa w obróbce plastycznej Dr inŝ. Beata PACHUTKO, dr inŝ. Jarosław SAMOLCZYK Instytut Obróbki Plastycznej, Poznań e-mail: pachutko@inop.poznan.pl
Bardziej szczegółowoSILUMIN NADEUTEKTYCZNY Z DODATKAMI Cr, Mo, W i Co
18/38 Solidification of Metals and Alloys, No. 38, 1998 Krzepnięcie Metali i Stopów, nr 38, 1998 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 SILUMIN NADEUTEKTYCZNY Z DODATKAMI Cr, Mo, W i Co PIETROWSKI Stanisław, Instytut
Bardziej szczegółowo88 MECHANIK NR 3/2015
88 MECHANIK NR 3/2015 Tomasz BUDZYNOWSKI Bogumił GÓRKA 1 Zbigniew ROPELEWSKI zużycie przez tarcie, staliwa stopowe of wear by friction, alloy cast steels PRÓBA ANALITYCZNEGO SKORELOWANIA STOPOWOŚCI STALIWA
Bardziej szczegółowoLecture 18 Review for Exam 1
Spring, 2019 ME 323 Mechanics of Materials Lecture 18 Review for Exam 1 Reading assignment: HW1-HW5 News: Ready for the exam? Instructor: Prof. Marcial Gonzalez Announcements Exam 1 - Wednesday February
Bardziej szczegółowoWPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WYBRANE WŁASNOŚCI STALIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE
59/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WYBRANE WŁASNOŚCI STALIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO
Bardziej szczegółowoOcena grubości warstw azotowanych na stalach 38HMJ i WCL za pomocą przyrządów Wirotest
Obróbka Plastyczna Metali t. XXI nr 1 (2010) InŜynieria materiałowa w obróbce plastycznej Dr inŝ. Beata PACHUTKO Instytut Obróbki Plastycznej, Poznań Dr hab. inŝ. Leszek MAŁDZIŃSKI, prof. nadzw. PP Politechnika
Bardziej szczegółowoSILUMIN OKOŁOEUTEKTYCZNY Z DODATKAMI Cr, Mo, W i Co
17/38 Solidification of Metals and Alloys, No. 38, 1998 Krzepnięcie Metali i Stopów, nr 38, 1998 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 SILUMIN OKOŁOEUTEKTYCZNY Z DODATKAMI Cr, Mo, W i Co PIETROWSKI Stanisław,
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW OBRÓBKI CIEPLNEJ TAŚM ZE STALI X6CR17 NA ICH WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE I STRUKTURĘ
2 Prace IMŻ 2 (2012) Krzysztof RADWAŃSKI, Jerzy WIEDERMANN Instytut Metalurgii Żelaza Andrzej ADAMIEC Przeróbka Plastyczna na Zimno Baildon Sp. z o.o. Jarosław GAZDOWICZ Instytut Metalurgii Żelaza WPŁYW
Bardziej szczegółowoWŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE WARSTW DUPLEX WYTWARZANYCH W PROCESIE TYTANOWANIA PRÓŻNIOWEGO NA STALI NARZĘDZIOWEJ POKRYTEJ STOPEM NIKLU
4-2011 T R I B O L O G I A 125 Ewa KASPRZYCKA *,**, Bogdan BOGDAŃSKI **, Jan TACIKOWSKI **, Jan SENATORSKI **, Dominik SMOLIŃSKI *** WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE WARSTW DUPLEX WYTWARZANYCH W PROCESIE TYTANOWANIA
Bardziej szczegółowoWpływ powłoki Al Si na proces wytwarzania i jakość zgrzewanych aluminiowanych rur stalowych
Akademia Górniczo-Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Wpływ powłoki Al Si na proces wytwarzania i jakość zgrzewanych aluminiowanych rur stalowych The influence of Al Si coating on the manufacturing
Bardziej szczegółowoZWROTNICOWY ROZJAZD.
PRACE NAUKOWE POLITECHNIKI WARSZAWSKIEJ z. 113 Transport 2016 EKSPLOATACJA U ZWROTNICOWY ROZJAZD. DEFINICJ, 6 Streszczenie: ruchem kolejowym. Is rozjazd, W artykule autor podj w rozjazd. 1. sterowania
Bardziej szczegółowoWĘGLOAZOTOWANIE JAKO ELEMENT OBRÓBKI CIEPLNEJ DLA ŻELIWA ADI
54/4 Archives of Foundry, Year 2002, Volume 2, 4 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2002, Rocznik 2, Nr 4 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WĘGLOAZOTOWANIE JAKO ELEMENT OBRÓBKI CIEPLNEJ DLA ŻELIWA ADI D. MYSZKA 1,
Bardziej szczegółowoNAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH POBRANYCH Z PŁYT EPS O RÓŻNEJ GRUBOŚCI
PRACE INSTYTUTU TECHNIKI BUDOWLANEJ - KWARTALNIK 1 (145) 2008 BUILDING RESEARCH INSTITUTE - QUARTERLY No 1 (145) 2008 Zbigniew Owczarek* NAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH
Bardziej szczegółowoWYKAZ PRÓB / SUMMARY OF TESTS. mgr ing. Janusz Bandel
Sprawozdanie z Badań Nr Strona/Page 2/24 WYKAZ PRÓB / SUMMARY OF TESTS STRONA PAGE Próba uszkodzenia przy przepięciach dorywczych TOV failure test 5 Próby wykonał / The tests were carried out by: mgr ing.
Bardziej szczegółowoApplications of FEM for explanation of influence of the operating parameters upon failure wear of the piston in a diesel engine
Wykorzystanie analizy MES do wyjaśnienia wpływu czynników eksploatacyjnych na awaryjne zuŝycie tłoka w silniku o zapłonie samoczynnym Applications of FEM for explanation of influence of the operating parameters
Bardziej szczegółowoProposal of thesis topic for mgr in. (MSE) programme in Telecommunications and Computer Science
Proposal of thesis topic for mgr in (MSE) programme 1 Topic: Monte Carlo Method used for a prognosis of a selected technological process 2 Supervisor: Dr in Małgorzata Langer 3 Auxiliary supervisor: 4
Bardziej szczegółowoConception of reuse of the waste from onshore and offshore in the aspect of
Conception of reuse of the waste from onshore and offshore in the aspect of environmental protection" Koncepcja zagospodarowania odpadów wiertniczych powstających podczas wierceń lądowych i morskich w
Bardziej szczegółowoZMIANA SKŁADU CHEMICZNEGO, TWARDOŚCI I MIKROSTRUKTURY NA PRZEKROJU POPRZECZNYM BIMETALOWYCH, ŻELIWNYCH WALCÓW HUTNICZYCH
40/4 Archives of Foundry, Year 2002, Volume 2, 4 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2002, Rocznik 2, Nr 4 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ZMIANA SKŁADU CHEMICZNEGO, TWARDOŚCI I MIKROSTRUKTURY NA PRZEKROJU POPRZECZNYM
Bardziej szczegółowoTrwałość zmęczeniowa złączy spawanych elementów konstrukcyjnych
Trwałość zmęczeniowa złączy spawanych elementów konstrukcyjnych Prof. dr hab. inŝ. Tadeusz ŁAGODA Katedra Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn Wydział Mechaniczny Politechnika Opolska Maurzyce (1928)
Bardziej szczegółowoWARSTWY WĘGLIKOWE WYTWARZANE W PROCESIE CHROMOWANIA PRÓŻNIOWEGO NA POWIERZCHNI STALI POKRYTEJ STOPAMI NIKLU Z PIERWIASTKAMI WĘGLIKOTWÓRCZYMI
4-2010 T R I B O L O G I A 23 Bogdan BOGDAŃSKI *, Ewa KASPRZYCKA *,**, Jan TACIKOWSKI *, Jan K. SENATORSKI *,***, Mariusz KOPROWSKI ** WARSTWY WĘGLIKOWE WYTWARZANE W PROCESIE CHROMOWANIA PRÓŻNIOWEGO NA
Bardziej szczegółowoPROCEEDINGS OF THE INSTITUTE OF VEHICLES 2(106)/2016 (12 pt)
PROCEEDINGS OF THE INSTITUTE OF VEHICLES 2(106)/2016 Maciej Foremny 1, Szymon Gudowski 2, Michał Malesza 3, Henryk Bąkowski 4 TRIBOLOGICAL WEAR ESTIMATION OF THE ENGINE OILS USED IN DRIFTING 1. Introduction
Bardziej szczegółowoEXAMPLES OF CABRI GEOMETRE II APPLICATION IN GEOMETRIC SCIENTIFIC RESEARCH
Anna BŁACH Centre of Geometry and Engineering Graphics Silesian University of Technology in Gliwice EXAMPLES OF CABRI GEOMETRE II APPLICATION IN GEOMETRIC SCIENTIFIC RESEARCH Introduction Computer techniques
Bardziej szczegółowoNetwork Services for Spatial Data in European Geo-Portals and their Compliance with ISO and OGC Standards
INSPIRE Conference 2010 INSPIRE as a Framework for Cooperation Network Services for Spatial Data in European Geo-Portals and their Compliance with ISO and OGC Standards Elżbieta Bielecka Agnieszka Zwirowicz
Bardziej szczegółowoWPŁYW WARUNKÓW UTWARDZANIA I GRUBOŚCI UTWARDZONEJ WARSTEWKI NA WYTRZYMAŁOŚĆ NA ROZCIĄGANIE ŻYWICY SYNTETYCZNEJ
61/2 Archives of Foundry, Year 21, Volume 1, 1 (2/2) Archiwum Odlewnictwa, Rok 21, Rocznik 1, Nr 1 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-58 WPŁYW WARUNKÓW UTWARDZANIA I GRUBOŚCI UTWARDZONEJ WARSTEWKI NA WYTRZYMAŁOŚĆ
Bardziej szczegółowoZastosowanie metody prądów wirowych w badaniach struktury obrobionej cieplnie stali NC11LV
Obróbka Plastyczna Metali t. XVIII nr 2 (2007) Dr inŝ. Beata PACHUTKO Instytut Obróbki Plastycznej, Poznań Zastosowanie metody prądów wirowych w badaniach struktury obrobionej cieplnie stali Application
Bardziej szczegółowoIDENTYFIKACJA I ANALIZA PARAMETRÓW GEOMETRYCZNYCH I MECHANICZNYCH KOŚCI MIEDNICZNEJ CZŁOWIEKA
POLITECHNIKA ŚLĄSKA ZESZYTY NAUKOWE Nr 1651 Antoni JOHN SUB Gottingen 7 217 780 458 2005 A 3012 IDENTYFIKACJA I ANALIZA PARAMETRÓW GEOMETRYCZNYCH I MECHANICZNYCH KOŚCI MIEDNICZNEJ CZŁOWIEKA Gliwice 2004
Bardziej szczegółowoMachine Learning for Data Science (CS4786) Lecture 11. Spectral Embedding + Clustering
Machine Learning for Data Science (CS4786) Lecture 11 Spectral Embedding + Clustering MOTIVATING EXAMPLE What can you say from this network? MOTIVATING EXAMPLE How about now? THOUGHT EXPERIMENT For each
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKA I ZASTOSOWANIA ALGORYTMÓW OPTYMALIZACJI ROZMYTEJ. E. ZIÓŁKOWSKI 1 Wydział Odlewnictwa AGH, ul. Reymonta 23, Kraków
36/3 Archives of Foundry, Year 004, Volume 4, 3 Archiwum Odlewnictwa, Rok 004, Rocznik 4, Nr 3 PAN Katowice PL ISSN 64-5308 CHARAKTERYSTYKA I ZASTOSOWANIA ALGORYTMÓW OPTYMALIZACJI ROZMYTEJ E. ZIÓŁKOWSKI
Bardziej szczegółowoWŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE WARSTW HYBRYDOWYCH TYPU CRC+CRN WYTWARZANYCH PRZEZ POŁĄCZENIE PROCESU CHROMOWANIA PRÓŻNIOWEGO Z OBRÓBKĄ PVD
5-2011 T R I B O L O G I A 81 Ewa KASPRZYCKA *, **, Mariusz KOPROWSKI ***, Jerzy BIELANIK *, Sławomir PILARCZYK *, Bogdan BOGDAŃSKI **, Iwona BAUER **** WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE WARSTW HYBRYDOWYCH TYPU
Bardziej szczegółowoANALIZA BELKI DREWNIANEJ W POŻARZE
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Bardziej szczegółowoZarządzanie sieciami telekomunikacyjnymi
SNMP Protocol The Simple Network Management Protocol (SNMP) is an application layer protocol that facilitates the exchange of management information between network devices. It is part of the Transmission
Bardziej szczegółowoOptymalizacja konstrukcji wymiennika ciepła
BIULETYN WAT VOL. LVI, NUMER SPECJALNY, 2007 Optymalizacja konstrukcji wymiennika ciepła AGNIESZKA CHUDZIK Politechnika Łódzka, Katedra Dynamiki Maszyn, 90-524 Łódź, ul. Stefanowskiego 1/15 Streszczenie.
Bardziej szczegółowoBADANIA WYTRZYMA OŒCI NA ŒCISKANIE PRÓBEK Z TWORZYWA ABS DRUKOWANYCH W TECHNOLOGII FDM
dr in. Marek GOŒCIAÑSKI, dr in. Bart³omiej DUDZIAK Przemys³owy Instytut Maszyn Rolniczych, Poznañ e-mail: office@pimr.poznan.pl BADANIA WYTRZYMA OŒCI NA ŒCISKANIE PRÓBEK Z TWORZYWA ABS DRUKOWANYCH W TECHNOLOGII
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK9
50/14 Archives of Foundry, Year 2004, Volume 4, 14 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2004, Rocznik 4, Nr 14 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK9 J. PEZDA 1 Akademia Techniczno-Humanistyczna
Bardziej szczegółowoWPŁYW NAPRĘśEŃ WŁASNYCH NA GEOMETRYCZNE INPERFEKCJE WAŁU KORBOWEGO W TRAKCIE PROCESU OBRÓBKI MECHANICZNEJ CZĘŚĆ II
WIKŁO Marcin 1 KRÓL Kazimierz 2 KOŁODZIEJCZYK Krzysztof 3 OLEJARCZYK Krzysztof 4 SIEMIĄTKOWSKI Zbigniew 5 MES, Symulacja procesu skrawania, NapręŜenia własne WPŁYW NAPRĘśEŃ WŁASNYCH NA GEOMETRYCZNE INPERFEKCJE
Bardziej szczegółowoSZACOWANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK9 NA PODSTAWIE METODY ATND
13/10 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 10 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 10 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 SZACOWANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK9 NA PODSTAWIE METODY ATND
Bardziej szczegółowowww.irs.gov/form990. If "Yes," complete Schedule A Schedule B, Schedule of Contributors If "Yes," complete Schedule C, Part I If "Yes," complete Schedule C, Part II If "Yes," complete Schedule C, Part
Bardziej szczegółowoZbigniew H. ŻUREK BADANIA STANU FERROMAGNETYCZNYCH ELEMENTÓW MASZYN W POLU MAGNETYCZNYM
POLITECHNIKA ŚLĄSKA ZESZYTY NAUKOWE NR 1678 SUB Gottingen 7 217 872 263 2005 A 12193 Zbigniew H. ŻUREK BADANIA STANU FERROMAGNETYCZNYCH ELEMENTÓW MASZYN W POLU MAGNETYCZNYM GLIWICE 2005 SPIS TREŚCI Wykaz
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE RÓWNANIA BOUSSINESQUE A DO OKREŚLANIA NAPRĘŻEŃ W GLEBIE WYWOŁANYCH ODDZIAŁYWANIEM ZESTAWÓW MASZYN
Inżynieria Rolnicza 4(10)/008 ZASTOSOWANIE RÓWNANIA BOUSSINESQUE A DO OKREŚLANIA NAPRĘŻEŃ W GLEBIE WYWOŁANYCH ODDZIAŁYWANIEM ZESTAWÓW MASZYN Yuri Chigarev, Rafał Nowowiejski, Jan B. Dawidowski Instytut
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA PARAMETRÓW OBRÓBKI CIEPLNEJ SILUMINU ALSi17
71/2 Archives of Foundry, Year 2001, Volume 1, 1 (2/2) Archiwum Odlewnictwa, Rok 2001, Rocznik 1, Nr 1 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OPTYMALIZACJA PARAMETRÓW OBRÓBKI CIEPLNEJ SILUMINU ALSi17 J.
Bardziej szczegółowoEuropean Crime Prevention Award (ECPA) Annex I - new version 2014
European Crime Prevention Award (ECPA) Annex I - new version 2014 Załącznik nr 1 General information (Informacje ogólne) 1. Please specify your country. (Kraj pochodzenia:) 2. Is this your country s ECPA
Bardziej szczegółowo64/2 STALIWO L20HGSNM ODPORNE NA ZUŻYCIE ŚCIERNE
64/ Archives of Foundry, Year 001, Volume 1, 1 (/) Archiwum Odlewnictwa, Rok 001, Rocznik 1, Nr 1 (/) PAN Katowice PL ISSN 164-5308 STALIWO L0HGSNM ODPORNE NA ZUŻYCIE ŚCIERNE S. JURA 1, R. BOGUCKI. 1 Katedra
Bardziej szczegółowoOCENA PARAMETRÓW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI TOCZONYCH OTWORÓW W KOŁACH ZĘBATYCH OBRABIANYCH NAGNIATANIEM
6-2011 T R I B O L O G I A 61 Michał DOBRZYŃSKI *, Włodzimierz PRZYBYLSKI *, Piotr WASZCZUR * OCENA PARAMETRÓW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI TOCZONYCH OTWORÓW W KOŁACH ZĘBATYCH OBRABIANYCH NAGNIATANIEM EVALUATION
Bardziej szczegółowoKnovel Math: Jakość produktu
Knovel Math: Jakość produktu Knovel jest agregatorem materiałów pełnotekstowych dostępnych w formacie PDF i interaktywnym. Narzędzia interaktywne Knovel nie są stworzone wokół specjalnych algorytmów wymagających
Bardziej szczegółowo4. EKSPLOATACJA UKŁADU NAPĘD ZWROTNICOWY ROZJAZD. DEFINICJA SIŁ W UKŁADZIE Siła nastawcza Siła trzymania
3 SPIS TREŚCI Przedmowa... 11 1. WPROWADZENIE... 13 1.1. Budowa rozjazdów kolejowych... 14 1.2. Napędy zwrotnicowe... 15 1.2.1. Napęd zwrotnicowy EEA-4... 18 1.2.2. Napęd zwrotnicowy EEA-5... 20 1.3. Współpraca
Bardziej szczegółowoNUMERYCZNA I FIZYCZNA SYMULACJA UJEDNORODNIANIA NISKOWĘGLOWEJ STALI NIKLOWO-MOLIBDENOWEJ
10 Prace IMŻ 4 (2014) Wojciech BURIAN, Jarosław MARCISZ Instytut Metalurgii Żelaza NUMERYCZNA I FIZYCZNA SYMULACJA UJEDNORODNIANIA NISKOWĘGLOWEJ STALI NIKLOWO-MOLIBDENOWEJ Technologia produkcji stali stopowych
Bardziej szczegółowoBADANIA MATERIAŁOWE ODLEWÓW GŁOWIC SILNIKÓW
16/38 Solidification of Metals and Alloys, No. 38, 1998 Krzepnięcie Metali i Stopów, nr 38, 1998 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 BADANIA MATERIAŁOWE ODLEWÓW GŁOWIC SILNIKÓW ORŁOWICZ Władysław, OPIEKUN Zenon
Bardziej szczegółowoMECHANIKA KOROZJI DWUFAZOWEGO STOPU TYTANU W ŚRODOWISKU HCl. CORROSION OF TWO PHASE TI ALLOY IN HCl ENVIRONMENT
ANNA KADŁUCZKA, MAREK MAZUR MECHANIKA KOROZJI DWUFAZOWEGO STOPU TYTANU W ŚRODOWISKU HCl CORROSION OF TWO PHASE TI ALLOY IN HCl ENVIRONMENT S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W niniejszym artykule
Bardziej szczegółowoBadania wpływu chropowatości powierzchni po azotowaniu gazowym na wskazania przyrządu wiroprądowego
Obróbka Plastyczna Metali t. XXII nr 4 (2011) InŜynieria materiałowa w obróbce plastycznej Dr inŝ. Beata PACHUTKO Instytut Obróbki Plastycznej, Poznań e-mail: pachutko@inop.poznan.pl Prof. dr hab. inŝ.
Bardziej szczegółowoPARAMETRY TECHNICZNE DEKLAROWANE PRZEZ PRODUCENTA POTWIERDZONE BADANIAMI / RATINGS ASSIGNED BY THE MANUFACTURER AND PROVED BY TESTS
Sprawozdanie z Strona/Page 2/24 PARAMETRY TECHNICZNE DEKLAROWANE PRZEZ PRODUCENTA POTWIERDZONE BADANIAMI / RATINGS ASSIGNED BY THE MANUFACTURER AND PROVED BY TESTS Typ Type Napięcie trwałej pracy Continuous
Bardziej szczegółowoWPŁYW WYBRANYCH PARAMETRÓW OBRÓBKI ELEKTROEROZYJNEJ NA CECHY POWIERZCHNI OBROBIONEJ
6-2011 T R I B O L O G I A 151 Magdalena NIEMCZEWSKA-WÓJCIK * WPŁYW WYBRANYCH PARAMETRÓW OBRÓBKI ELEKTROEROZYJNEJ NA CECHY POWIERZCHNI OBROBIONEJ THE INFLUENCE OF THE CHOSEN PARAMETERS OF ELECTRIC DISCHARGE
Bardziej szczegółowoANALIZA KRYSTALIZACJI STOPU AlMg (AG 51) METODĄ ATND
18/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ANALIZA KRYSTALIZACJI STOPU AlMg (AG 51) METODĄ ATND T. CIUĆKA 1 Katedra
Bardziej szczegółowoROZKŁAD WIELKOŚCI WYDZIELEŃ GRAFITU W GRUBYM ODLEWIE ŻELIWNYM
49/15 Archives of Foundry, Year 2005, Volume 5, 15 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2005, Rocznik 5, Nr 15 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ROZKŁAD WIELKOŚCI WYDZIELEŃ GRAFITU W GRUBYM ODLEWIE ŻELIWNYM J. SUCHOŃ
Bardziej szczegółowoPROMIENIOWANIE WIDZIALNE ŁUKU SPAWALNICZEGO METODY TIG
86/21 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 21(2/2) ARCHIVES OF FOUNDARY Year 2006, Volume 6, Nº 21 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 PROMIENIOWANIE WIDZIALNE ŁUKU SPAWALNICZEGO METODY TIG M.
Bardziej szczegółowoGEOMETRIA NADTOPIEŃ I STRUKTURA USZLACHETNIONYCH POWIERZCHNIOWO ODLEWÓW Z NADEUTEKTYCZNEGO STOPU Al-Si
25/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 GEOMETRIA NADTOPIEŃ I STRUKTURA USZLACHETNIONYCH POWIERZCHNIOWO ODLEWÓW
Bardziej szczegółowoANALIZA WYTĘŻENIA ZWOI GWINTU W POŁĄCZENIU ŚRUBA- NAKRĘTKA ANALYSIS OF THREAD COIL EFFORT IN THE SCREW NUT JOINT
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903 Grzegorz GASIAK 1 ANALIZA WYTĘŻENIA ZWOI GWINTU W POŁĄCZENIU ŚRUBA- NAKRĘTKA Streszczenie. Przedmiotem artukułu jest optymalizacja
Bardziej szczegółowoZNACZENIE POWŁOKI W INŻYNIERII POWIERZCHNI
ZNACZENIE POWŁOKI W INŻYNIERII POWIERZCHNI PAWEŁ URBAŃCZYK Streszczenie: W artykule przedstawiono zalety stosowania powłok technicznych. Zdefiniowano pojęcie powłoki oraz przedstawiono jej budowę. Pokazano
Bardziej szczegółowoWPŁYW PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH NA ZUŻYCIE FRETTINGOWE W POŁĄCZENIU WCISKOWYM
3-2010 T R I B O L O G I A 85 Stanisław GUZOWSKI *, Sławomir KOWALSKI * WPŁYW PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH NA ZUŻYCIE FRETTINGOWE W POŁĄCZENIU WCISKOWYM THE EFFECT OF TECHNOLOGICAL PROCESSES ON FRETTING WEAR
Bardziej szczegółowoSNP SNP Business Partner Data Checker. Prezentacja produktu
SNP SNP Business Partner Data Checker Prezentacja produktu Istota rozwiązania SNP SNP Business Partner Data Checker Celem produktu SNP SNP Business Partner Data Checker jest umożliwienie sprawdzania nazwy
Bardziej szczegółowoList of Presentations Lista Prezentacji October 3-5, 2018 Październik 3-5, 2018
List of Presentations Lista Prezentacji October 3-5, 2018 Październik 3-5, 2018 Jerzy Michalski - Prof., PhD, DSc prof. dr hab. inż. Institute of Precision Mechanics - Instytut Mechaniki Precyzyjnej Anticorrosive
Bardziej szczegółowoFUNKCYJNY OPIS KRZYWEJ HARTOWNOŚCI. JURA Stanisław., BARTOCHA Dariusz Katedra Odlewnictwa, Politechniki Śląskiej, Gliwice Towarowa 7, POLAND
16/ Solidification of Metals and Alloys, Year 1999, Volume 1, Book No. Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 1999, Rocznik 1, Nr PAN Katowice PL ISSN 8-9386 FUNKCYJNY OPIS KRZYWEJ HARTOWNOŚCI JURA Stanisław.,
Bardziej szczegółowoWPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AK132
60/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AK132 F.
Bardziej szczegółowoFig 5 Spectrograms of the original signal (top) extracted shaft-related GAD components (middle) and
Fig 4 Measured vibration signal (top). Blue original signal. Red component related to periodic excitation of resonances and noise. Green component related. Rotational speed profile used for experiment
Bardziej szczegółowoWYBÓR PUNKTÓW POMIAROWYCH
Scientific Bulletin of Che lm Section of Technical Sciences No. 1/2008 WYBÓR PUNKTÓW POMIAROWYCH WE WSPÓŁRZĘDNOŚCIOWEJ TECHNICE POMIAROWEJ MAREK MAGDZIAK Katedra Technik Wytwarzania i Automatyzacji, Politechnika
Bardziej szczegółowoBADANIE WYDZIELEŃ W STALIWIE RUR KATALITYCZNYCH PRZY POMOCY MIKROSKOPU SKANINGOWEGO
33/9 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 9 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 9 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 BADANIE WYDZIELEŃ W STALIWIE RUR KATALITYCZNYCH PRZY POMOCY MIKROSKOPU SKANINGOWEGO
Bardziej szczegółowoDOI: / /32/37
. 2015. 4 (32) 1:18 DOI: 10.17223/1998863 /32/37 -,,. - -. :,,,,., -, -.,.-.,.,.,. -., -,.,,., -, 70 80. (.,.,. ),, -,.,, -,, (1886 1980).,.,, (.,.,..), -, -,,,, ; -, - 346, -,.. :, -, -,,,,,.,,, -,,,
Bardziej szczegółowoWPYW STANU WARSTWY WIERZCHNIEJ NA WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE ŻELIWA SFEROIDALNEGO FERRYTYCZNEGO PO NAGNIATANIU
1-2010 T R I B O L O G I A 51 Stanisław LABER * WPYW STANU WARSTWY WIERZCHNIEJ NA WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE ŻELIWA SFEROIDALNEGO FERRYTYCZNEGO PO NAGNIATANIU THE INFLUENCE OF THE CONDITION OF THE SURFACE
Bardziej szczegółowoRozpoznawanie twarzy metodą PCA Michał Bereta 1. Testowanie statystycznej istotności różnic między jakością klasyfikatorów
Rozpoznawanie twarzy metodą PCA Michał Bereta www.michalbereta.pl 1. Testowanie statystycznej istotności różnic między jakością klasyfikatorów Wiemy, że możemy porównywad klasyfikatory np. za pomocą kroswalidacji.
Bardziej szczegółowoAkademia Morska w Szczecinie Instytut InŜynierii Transportu Zakład Techniki Transportu. Materiałoznawstwo i Nauka o materiałach
Akademia Morska w Szczecinie Instytut InŜynierii Transportu Zakład Techniki Transportu Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych z przedmiotów Materiałoznawstwo i Nauka o materiałach Wpływ róŝnych rodzajów
Bardziej szczegółowoWpływ struktury na skutki azotowania chromowych stali ledeburytycznych Część VIII. Badanie cech uŝytkowych materiałów narzędziowych
Obróbka Plastyczna Metali t. XX nr 4 (2009) InŜynieria materiałowa w obróbce plastycznej Prof. dr hab. inŝ. Leopold BERKOWSKI, dr inŝ. Jacek BOROWSKI Instytut Obróbki Plastycznej, Poznań Wpływ struktury
Bardziej szczegółowoKOMPOZYTOWE WARSTWY STOPOWE C Cr Mn NA ODLEWACH STALIWNYCH. Katedra Odlewnictwa Wydziału Mechanicznego Technologicznego Politechniki Śląskiej 2
50/44 Solidification of Metals and Alloys, Year 2000, Volume 2, Book No. 44 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 2000, Rocznik 2, Nr 44 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 KOMPOZYTOWE WARSTWY STOPOWE C Cr Mn NA
Bardziej szczegółowoA R C H I V E S O F M E T A L L U R G Y A N D M A T E R I A L S Volume Issue 4
A R C H I V E S O F M E T A L L U R G Y A N D M A T E R I A L S Volume 54 2009 Issue 4 D. LEŚNIAK STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF EXTRUDED AlCuMg SECTIONS IN T5 TEMPER STRUKTURA I WŁASNOŚCI MECHANICZNE
Bardziej szczegółowoBADANIA PÓL NAPRĘśEŃ W IMPLANTACH TYTANOWYCH METODAMI EBSD/SEM. Klaudia Radomska
WyŜsza Szkoła InŜynierii Dentystycznej im. prof. Meissnera w Ustroniu Wydział InŜynierii Dentystycznej BADANIA PÓL NAPRĘśEŃ W IMPLANTACH TYTANOWYCH METODAMI EBSD/SEM Klaudia Radomska Praca dyplomowa napisana
Bardziej szczegółowoPROCEDURY POMIARÓW PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH, MATERIAŁOWYCH I SZYBKOŚCI ZUśYCIA KOMBAJNOWYCH NOśY STYCZNO-OBROTOWYCH
PROCEDURY POMIARÓW PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH, MATERIAŁOWYCH I SZYBKOŚCI ZUśYCIA KOMBAJNOWYCH NOśY STYCZNO-OBROTOWYCH Część : Procedura pomiaru parametrów konstrukcyjnych noŝy styczno-obrotowych oraz karta
Bardziej szczegółowoDM-ML, DM-FL. Auxiliary Equipment and Accessories. Damper Drives. Dimensions. Descritpion
DM-ML, DM-FL Descritpion DM-ML and DM-FL actuators are designed for driving round dampers and square multi-blade dampers. Example identification Product code: DM-FL-5-2 voltage Dimensions DM-ML-6 DM-ML-8
Bardziej szczegółowoWPŁYW ZMIAN ZAWARTOŚCI WODY NA TWARDOŚĆ ZIARNA PSZENICY PODCZAS PRZECHOWYWANIA W SILOSIE W WARUNKACH MODELOWYCH
InŜynieria Rolnicza 7/25 ElŜbieta Kusińska Katedra InŜynierii i Maszyn SpoŜywczych Akademia Rolnicza w Lublinie WPŁYW ZMIAN ZAWARTOŚCI WODY NA TWARDOŚĆ ZIARNA PSZENICY PODCZAS PRZECHOWYWANIA W SILOSIE
Bardziej szczegółowo