Diagnostyka stanu wibracyjnego zespołu pompy zasilającej blok energetyczny celem zidentyfikowania przyczyn występowania dużych drgań korpusu.
|
|
- Szymon Niewiadomski
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Diagnostyka stanu wibracyjnego zespołu pompy zasilającej blok energetyczny celem zidentyfikowania przyczyn występowania dużych drgań korpusu. Autorzy: mgr inż. Jan MARASZEWSKI mgr inż. Witold MARASZEWSKI 1. Zakres badań i pomiarów. Zakres badań obejmował: Pomiary drgań bezwzględnych korpusów wszystkich łożysk zespołu, Pomiary drgań bezwzględnych elementów korpusu pompy, Pomiary drgań bezwzględnych konstrukcji wsporczej pompy, Pomiary drgań względnych wału popmy od strony sprzęgła hydrokinetycznego, Pomiar pionowego przemieszczeń i bicia sprzęgła nasadzonego na wał pompy, Pomiar pionowego przemieszczenia korpusu łozyska pompy od strony sprzęgła hydrokinetycznego, Pomiar przemieszczeń rurociągu ssawnego względem tłocznego, Pomiar unoszenia łap wsporczych pompy względem konstrukcji podstawy, Pomiar prędkości obrotowej wału wirnika pompy, Pomiar pulsacji ciśnienia w rurociagu ssawnym pompy. Pomiary przeprowadzono równocześnie w 47 punktach pomiarowych. Wszystkie pomiary wykonano w warunkach pracy jak to przedstawiono w tablicy 1. Warunki eksploatacujne zespołu pompy podczas pomiarów Tablica 1 Rejestracja Rodzaj pracy zespołu Wydajność Obroty Cisnienie Początek Czas zapisu Kocioł Pompa pompy Ssnie Tłocze nie [sek] t/h t/h obr/min MPa MPa 14h 45m Pomiar 0 na stojącej pompie 15h 43m 51 Przepływ minimalny ,85 9,9 15h 50m 94 Przepływ zwiekszony ,85 15,9 16h 30m Podjazd do wydatku max ,84 12,0 720 poczatek 16h 42m Podjazd do wydatku max- koniec ,81 16,4 17h 2m 68 Zjazd z wydatku max ,81 16,1 17h 7m 80 Zjazd z wydatku max ,81 16,1 17h 12m 90 Zjazd z wydatku max ,81 16,1 17f 16m 98 Zjazd z wydatku max ,81 16,0 17h 20m 104 Zjazd z wydatku max ,81 15,7 17h 30m 1120 Zjazd z przepływu minimalnego h 49m Odstawienie 0
2 2. Rozmieszczenie punktów pomiarowych. Punkty pomiarowe zlokalizowane zostały na obudowach łożysk zespołu pompy i na kołnierzu korpusu pompy rys1 i w innych miejscach jak pokazano na rys 2. Rys.1. Schemat rozmieszczenia punktów pomiarowych na obudowah łozysk zespołu. Rys.2. Schemat rozmieszczenia pozostałych punktów pomiarowych.
3 Sposób zamocowania czujników i miejsca ich zamocowania pokazano na kolejnych zdjęciach od rys. 3 do rys. 11 Rys.3. Drgania promieniowe poziome obudowy łożyska silnika ok. strony sprzęgła w p.p.2h. Rys.4. Rozmieszczenie czujników drgań na obudowie łożyska przekładni w p.p.6a i p.p.6h.
4 Rys.5. Rozmieszczenie czujników drgań i przemieszczeń na obudowie łożyska pompy od strony ssania. Rys.6. Umiejscowienie czujnika drgań w p.p. 16 na korpusie pompy komora ssania. Rys.7. Umiejscowienie czujnika drgań w p.p. 8V na obudowie łożyska pompy od strony tłoczenia.
5 Rys.8. Ustawienie czujników drgań względnych i przemieszczeń dla pomiaru ruchu pionowego obudowy łożyska p.p. 31, podnoszenia wału i pomiaru obrotów w p.p.37. Rys.9. Usytuowanie czujnika przemieszczeń do pomiaru ruchu rurociągu ssącego względem tłocznego pod pierwszym kołnierzem obu rurociągów w p.p. 32. Rys.10. Sposób zamocowania czujnika przemieszczeń do pomiaru ruchu rurociągu ssącego względem tłocznego pod pierwszym kołnierzem obu rurociągów w p.p. 32.
6 Rys. 11. Sposób zamocowania czujnika przemieszczeń do pomiaru ruchu rurociągu ssącego względem tłocznego w okolicy pierwszego zawieszenia obu rurociągów w p.p Opis pomiarów. Pomiary wykonano w następujący sposób. We wszystkich 36 punktach pomiaru drgań bezwzględnych rozmieszczono czujniki przyśpieszeń drgań. Czujniki drgań mocowane były przy pomocy uchwytów magnetycznych. Mocowanie czujników przy pomocy zastosowanego specjalnego magnesu zapewnia liniowe przenoszenie drgań (brak zniekształcenia charakteru sygnału drganiowego) w zakresie częstotliwości od 0 Hz do ok. 800 Hz. Czujnik drgań połączono z 32 przedwzmacniaczami całkującymi typ 2651 i typ 2625 firmy Bruel&Kjaer, które przetwarzają sygnały przyśpieszenia na sygnały prędkości drgań. Tak przetworzone sygnały drganiowe zostały zarejestrowane na profesjonalnym 62 kanałowym rejestratorze magnetycznym typ Storeplex Delta firmy Racal. Zdjęcie stanowiska pomiarowego pokazano na rys.12. Dla śledzenia w czasie pomiarów bieżących zmian drgań bezwzględnych zastosowano wąskopasmowy analizator drgań typ 2515 firmy Bruel&Kjaer. Na jednym z kanałów rejestratora Storeplex Delta firmy Racal zapisywano sygnał proporcjonalny do prędkości obrotowej wału. Sygnał ten śledzący ruch obrotowy wirnika pochodził z czujnika drgań względnych firmy Bruel&Kjaer Vibro. W 5 miejscach zainstalowano wiroprądowe czujniki drgań względnych, które w sposób bezkontaktowy pozwoliły mierzyć przemieszczenia elementów wirujących, poosiowe ruchy obudów łożysk pompy względem korpusu, pionowe przemieszczenie wirującego sprzęgła względem fundamentu i prędkość obrotową pompy. W 5 innych miejscach zainstalowane dotykowe, specjalnie adoptowane do panujących warunków termicznych bardzo dokładne czujniki przemieszczeń. Dokładność ich wynosi 10 µm. Czujniki te miały za zadanie kontrolować ewentualne ruchy rurociągów, łap wsporczych pompy względem podstawy i pionowy ruch obudowy łożyska pompy od strony ssącej względem fundamentu. Sygnały z tych czujników rejestrowano na rejestratorze Storeplex Delta. Ponadto zainstalowano czujnik ciśnień, który realizował pomiar pulsacji ciśnienia w rurociągu ssącym. Przy pomocy tak zestawionego układu pomiarowego rejestrowano drgania i przemieszczenia jakie pojawiały się w zespole pompy podczas (opisanych w p.1 - tablica 1) różnych warunków pracy. Następnie w laboratorium VIBROPOMIARU zarejestrowane na profesjonalnym magnetofonie pomiarowym sygnały poddano dokładnej analizie częstotliwościowej i fazowej. W każdym torze pomiaru drgań zastosowano dolnoprzepustowe antyaliasingowe filtry o częstotliwości odcięcia f = 800 Hz i tłumieniu 80 db na oktawę tj. tłumieniu sygnału
7 razy na oktawę. W ten sposób uniknięto błędów związanych z możliwością wystąpienia w analizie nierealnych częstotliwości, czyli nie istniejących w rzeczywistości składowych drgań, które mogą zostać stworzone przez źle zestawiony układ pomiarowy. Cały układ pomiarowy drgań został skalibrowany przy pomocy kalibratora wzbudnika wibracyjnego 4291 firmy Bruel&Kjaer. Zastosowany wzbudnik wibracyjny typ 4291 firmy Bruel&Kjaer nr posiada aktualne świadectwo wzorcowania nr 1843 wydane przez Laboratorium Akustyki Technicznej GIG posiadające nr akredytacji AP 006. Rys.12. Widok stanowiska pomiarowego podczas pomiarów drgań zespołu pompy zasilajacej. Konfigurację torów pomiarowych podczas pomiarów, rejestracji i analizy drgań przedstawiono na rys. 13, a wykaz użytego do badań sprzętu pomiarowego zamieszczono w tablicy 2.
8 Rys.13. Konfiguracja torów pomiarowych przy rejestracji drgań zespołu pompy na obiekcie i przy analizie w laboratorium VIBROPOMIARU. Wykaz aparatury pomiarowej użytej do pomiaru i rejestracji drgań zespołu pompy i analizy drgań w Zakładowym Laboratorium VIBROPOMIAR Tablica 2 LP Nazwa Typ Nr fabryczny Firma Kraj 1 Przetworniki przyśpieszeń 4381,., ; itd. Bruel - Kjaer Dania 2 Przedwzmacniacz ładunku ; itd. Bruel - Kjaer Dania 3 Przedwzmacniacz ładunku ; itd. Bruel - Kjaer Dania 4 Czujnik drgań względnych 200mm IN FZTL; itd. Bruel Kjaer Vibro Niemcy 5 Czujnik drgań względnych 3300 XL Bently Nevada USA 6 Czujnik przemieszczeń F ; itd. Marposs Włochy 7 Wzmacniacz przemieszczeń WG ; itd. Peltron Polska 8 Czujnik ciśnienia PXTG Peltron Polska 9 Rejestrator pomiarowy TTU Storeplex RR19140/01/02/X08 RACAL Anglia 10 Wzmacniacze wejściowe SPU Storeplex RR19140/01/02/X08 RACAL Anglia 11 Wzmacniacz pomiarowy Bruel - Kjaer Dania 12 Filtr nadążny i Bruel - Kjaer Dania 13 Dwukanałowy filtr śledzący Bruel - Kjaer Dania 14 Fazomierz Bruel - Kjaer Dania 15 Kalibrator drgań Bruel - Kjaer Dania 16 Stolik wibracji SM RFT Niemcy 17 Generator drgań Bruel - Kjaer Dania 18 Wzmacniacz mocy LV RFT Niemcy 19 Analizator drgań Bruel - Kjaer Dania 20 Oscyloskop PM 3320A DQ PHILIPS Holandia 21 Monitor 6 channel OPD 280U Tesla Czechy 22 Dwukanałowy analizator struktur Bruel - Kjaer Dania
9 OMÓWIENIE POMIARÓW 4. Omówienie wyników pomiaru drgań i przemieszczeń. 4.1 Pomiar prędkości drgań sumarycznych zespołu pompy. W laboratorium VIBROPOMIARU przeprowadzono analizę drgań bezwzględnych. Analizę prędkości drgań sumarycznych wykonano przy pomocy dwukanałowego analizatora struktur typ 3550 firmy Bruel&Kjaer. Analiza miała na celu poszukiwanie miejsca w jakim generowane są drgania, w których dominującą rolę ma składowa 7X. W tym celu wykonano analizę widmową drgań we wszystkich punktach pomiaru drgań bezwzględnych jakie występują przy różnych prędkościach obrotowych zespołu pompy. Na rysunkach od rys.15 do rys.23 zamieszczono przykładowe widma drgań w wybranych punktach pomiarowych przy obciążeniu kotła: 350 t/h prędkość obrotowa pompy wynosi ok obr/min (71,7 Hz), dla której 7X = 501,7 Hz, 300 t/ h prędkość obrotowa pompy wynosi ok obr/min (68,7 Hz), dla której 7X = 480,6 Hz, 260 t/ h prędkość obrotowa pompy wynosi ok obr/min (67,2 Hz), dla której 7X = 470,3 Hz, 120 t/ h prędkość obrotowa pompy wynosi ok obr/min (65,5 Hz), dla której 7X = 458,3 Hz, Ocena stanu wibracyjnego łożysk została bardzo dokładnie przeprowadzona przez dostawcę zespołu pompy i nie było potrzeby weryfikowania tej oceny, a przeprowadzone obecnie badania ograniczone zostały do identyfikacji przyczyn podwyższonego poziomu drgań Analiza prędkości drgań przy obciążeniu kotła 350 t/h i prędkości obrotowej pompy około n = 4300 obr/min. Analizę częstotliwościową drgań przeprowadzono przy pomocy dwukanałowego analizatora sygnałów typ 2035 firmy Bruel&Kjaer. Podczas analiz widmowych stwierdzono, że w różnych punktach pomiarowych widma drgań różnią się w sposób zasadniczy. Obrazy charakterystycznych widm drgań zamieszczono na pokazanych niżej zdjęciach. Z obrazów tych można wnioskować o charakterze procesu drganiowego i czy dany węzeł łożyskowy znajduje się i w jakim stopniu pod wpływem drgań rezonansowych. Na rysunku rys.14 pokazano stanowisko do analizy częstotliwościowej drgań z wybranych punktów pomiarowych. Rys.14. Stanowisko do analizy częstotliwościowej drgań.
10 Na poniższym zdjęciu pokazano widma drgań obudowy łożyska silnika w p.p.1a i p.p.1h oznaczenia zgodne z rys.1. Są to widma osiowych i promieniowych drgań poziomych. Rys.15. Widmo drgań osiowych wykres górny i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych obudowy łożyska silnika. Z zamieszczonych widm widać, że występuje niewspółosiowość kątowa osi wirowania wirnika silnika z osią geometryczną łożyska, co powoduje wystąpienie oddziaływania sił elektromagnetycznych i obserwowaną w widmie dolnym niewspółosiowość osi magnetycznej stojana z osią wirowania wirnika. Na kolejnym umieszczonym poniżej zdjęciu pokazano widma drgań obudowy łożyska hydrokinetycznj przekładni w p.p.6a i p.p.6h oznaczenia zgodne z rys.1. Są to widma osiowych i promieniowych drgań poziomych. Rys.16. Widmo drgań osiowych wykres górny i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych obudowy łożyska hydrokinetycznej przekładni od strony pompy. Z zamieszczonych widm widać, że pompa na niewielki wpływ na dynamikę tego łożyska. Na poniższym zdjęciu pokazano widma drgań obudowy łożyska pompy od strony ssącej w p.p.7a i p.p.7h oznaczenia zgodne z rys.1. Są to widma osiowych i promieniowych bezwzględnych drgań poziomych.
11 Rys.17. Widmo drgań osiowych wykres górny i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych obudowy łożyska pompy od strony ssącej. Z zamieszczonych widm widać, że w drganiach obudowy łożyska dominuje składowa prędkości obrotowej 1X i składowa będąca jej krotnością, tj składowa 7X. Poza tym obserwuje się występowanie składowych 8X, 9X i 10X. Wszystkie podane składowe mają większe wartości w kierunku osiowym niż w kierunku promieniowym. Tak duża wartość składowej 7X, która jest większa od podstawowej składowej pochodzącej od wirowania wskazuje na większą podatność obudowy łożyska na działanie składowej 7X. Takie zachowanie się układu pozwala przypuszczać, że wzmocnienie wymuszenia o częstotliwości 7X powiązane może być ze zjawiskiem drgań rezonansowych. Na poniższym zdjęciu pokazano widma drgań obudowy łożyska pompy od strony tłocznej w p.p.8a i p.p.8h oznaczenia zgodne z rys.1. Są to widma osiowych i promieniowych bezwzględnych drgań poziomych. Rys.18. Widmo drgań osiowych wykres górny i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych obudowy łożyska pompy od strony ssącej. Z zamieszczonych widm widać, że w drganiach obudowy łożyska dominuje nie zidentyfikowana niskoczęstotliwościowa składowa o częstotliwości ok. f = 10 Hz, a składowa prędkości obrotowej 1X i składowa będąca jej krotnością, tj składowa 7X mają bardzo małe wartości w porównaniu z wartościami jakie występują na łożysku pompy od strony ssącej.
12 Na poniższym zdjęciu pokazano widma drgań kołnierza do którego mocowane jest łożysko pompy od strony ssącej w p.p.9a i p.p.9h oznaczenia zgodne z rys.1. Są to widma osiowych i promieniowych bezwzględnych drgań poziomych. Rys.19. Widmo drgań osiowych wykres górny i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych kołnierza do którego mocowane jest łożysko pompy od strony ssącej. Z zamieszczonych widm widać, że w drganiach osiowych kołnierza składowa prędkości obrotowej 1X i składowa będąca jej krotnością, tj składowa 7X mają bardzo małe wartości. Natomiast w drganiach promieniowych poziomych kołnierza dominuje składowa prędkości obrotowej 1X i składowa będąca jej krotnością, tj składowa 7X, ale wartość składowej 7X jest znacznie mniejsza od składowej 1X. Wskazuje to na dużą podatność kołnierza na wymuszenia pochodzące od sił związanych z prędkością wirowania. Na poniższym zdjęciu pokazano widma drgań osiowych górnej śruby ściągającej pompy od strony ssącej w p.p.13 i drgania poziome poprzeczne do osi pompy górnej części konstrukcji wsporczej od strony ssącej w p.p.20 oznaczenia zgodne z rys.1. Rys.20. Widmo drgań osiowych wykres górny w p.p.13 i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych w p.p.20. Z zamieszczonych widm widać, że w drganiach osiowych dominuje nie zidentyfikowana niskoczęstotliwościowa składowa o częstotliwości ok. f = 20 Hz, a składowa prędkości obrotowej 1X i składowa będąca jej krotnością, tj składowa 7X mają bardzo małe wartości.
13 Natomiast w drganiach poziomych poprzecznych do osi pompy górnej części konstrukcji wsporczej od strony ssącej w p.p.20 dominuje składowa od wirowania 1X. Wskazuje to na podatność układu wsporczego na wymuszenia pochodzące od sił związanych z prędkością wirowania. Na poniższym zdjęciu pokazano widma drgań poprzecznych górnej części korpusu pompy od strony ssącej w p.p.17 i górnej części korpusu pompy od strony tłocznej w p.p.19 oznaczenia zgodne z rys.1. Rys.21. Widmo drgań korpusu pompy w p.p.17 wykres górny i widmo drgań korpusu pompy w p.p.19 wykres dolny. Z zamieszczonych widm widać, że tor pomiarowy w p.p.17 jest uszkodzony i nie ma w tym punkcie pomiaru. Natomiast pomiar w p.p.19 wskazuje, że w drganiach korpusu dominuje składowa prędkości obrotowej 1X, a składowa będąca jej krotnością, tj składowa 7X z uwagi na mała wartość amplitudy nie oddziałuje na korpus pompy. Na poniższym zdjęciu pokazano widma drgań względnych pionowych wału pompy w p.p. 34 względem obudowy łożyska od strony ssącej wykres górny i drgania względne sprzęgła w p.p.37 względem fundamentu zespołu pompowego wykres dolny. Oznaczenia punktów pomiarowych zgodne z rys.1. Rys.22. Widmo drgań względnych pionowych wału pompy w p.p. 34 względem obudowy łożyska od strony ssącej wykres górny i widmo drgań względnych sprzęgła w p.p.37 względem fundamentu zespołu pompowego wykres dolny.
14 Z zamieszczonych widm widać, że w drganiach względnych wału dominuje składowa prędkości obrotowej 1X. W drganiach względnych sprzęgła również dominuje składowa prędkości obrotowej 1X i jej krotności. Składowa o częstotliwości 7X w ogóle nie występują. Ze względu na występowanie w obudowie łożyska ślizgowego od strony ssącej składowej 7X, a więc składowej równej częstotliwości łopatkowej dla kilku pierwszych stopni wirnika pompy, sprawdzono pulsacje ciśnienia wody na ssaniu. Na poniższym zdjęciu pokazano widmo pulsacji ciśnienia wody na ssaniu. Rys.23. Widmo pulsacji ciśnienia na ssaniu pompy wykres górny. Z zamieszczonego widma widać że na ssaniu pompy występują dwie dominujące składowe. Jedna o częstotliwości f = 26 Hz, a druga p częstotliwości f = 71 Hz, zgodna z prędkością obrotową wirnika. W pulsacji przepływu nie występuje składowa o częstotliwości łopatkowej zgodna z krotnością 7X Porównanie widm prędkości drgań względnych obudowy łożyska ślizgowego pompy od strony ssącej dla 6 (sześciu) różnych wydajności kotła. Rys.24. Widmo drgań osiowych wykres górny i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych obudowy łożyska pompy od strony ssącej przy wydajności kotła 120 t/h.
15 Odczytana z powyższego widma wartość składowej 1X = 66 Hz, a obliczona z niej wartość składowej 7X = 462 Hz. Natomiast odczytana z widma wartość składowej 7X = 463 Hz. Wartości częstotliwości składowych 7X obliczonej i odczytanej prawie są zgodne. W widmie drgań osiowych występują jeszcze zauważalne składowe 8X i 9X. Rys.25. Widmo drgań osiowych wykres górny i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych obudowy łożyska pompy od strony ssącej przy wydajności kotła 260 t/h. Odczytana z powyższego widma wartość składowej 1X = 67 Hz, a obliczona z niej wartość składowej 7X = 469 Hz. Natomiast odczytana z widma wartość składowej 7X = 472 Hz. Wartości częstotliwości składowych 7X obliczonej i odczytanej różnią się między sobą o f = 3Hz. W widmie drgań osiowych nadal występują jeszcze zauważalne, ale już znacznie mniejsze składowe 8X i 9X. Rys.26. Powiększone tzw. ZOOM widmo drgań osiowych wykres górny i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych obudowy łożyska pompy od strony ssącej przy wydajności kotła 300 t/h. 1X = 68,5 Hz, 7X = 480,5 Hz Odczytana przed powiększeniem z powyższego widma wartość składowej 1X = 68,5 Hz, a obliczona z niej wartość składowej 7X = 480,5 Hz. Odczytana z niepowiększonego widma wartość częstotliwości składowej, która jest interpretowana jako składowa 7X wynosi f = 484 Hz. Po rozszerzeniu tego widma widać, że w rzeczywistości ta składowa złożona jest z dwu odrębnie występujących składowych (w widnie drgań występują dwa wyróżniające się piki). Jeden pik posiada wartość częstotliwości f = 484,0312 Hz. Drugi pik posiada wartość częstotliwości f = 484,8125 Hz.
16 Obie te składowe są różne od obliczonej częstotliwości składowej 7X, która wynosi f = 480,5 Hz. Wartości częstotliwości składowych 7X obliczonej i odczytanej różnią się między sobą ok. f = 4Hz. Rys.27. Widmo drgań osiowych wykres górny i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych obudowy łożyska pompy od strony ssącej przy wydajności kotła 330 t/h. 1X = 69 Hz, 7X = 483 Hz Odczytana przed powiększeniem z powyższego widma wartość składowej 1X = 69 Hz, a obliczona z niej wartość składowej 7X = 483 Hz. Odczytana z niepowiększonego widma wartość częstotliwości składowej, która jest interpretowana jako składowa 7X wynosi f = 493 Hz. Po rozszerzeniu tego widma widać, że w rzeczywistości ta składowa złożona jest z dwu odrębnie występujących składowych (w widnie drgań występują dwa wyróżniające się piki). Jeden pik posiada wartość częstotliwości f = 493,125 Hz. Drugi pik posiada wartość częstotliwości f = 493,75 Hz. Również przy tym obciążeniu kotła, podobnie jak przy obciążeniu 300 t/k obie te składowe są różne od obliczonej częstotliwości składowej 7X, która wynosi f = 483 Hz. Tym razem wartości częstotliwości składowych 7X obliczonej i odczytanej różnią się między sobą o wartość ponad f = 10 Hz. Rys.28. Widmo drgań osiowych wykres górny i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych obudowy łożyska pompy od strony ssącej przy wydajności kotła 340 t/h. 1X = 69,3 Hz, 7X = 485,1 Hz. Odczytana z powyższego powiększonego widma wartość składowej 1X = 69,3 Hz, a obliczona z niej wartość składowej 7X = 485,1 Hz.
17 Natomiast odczytana z widma wartość składowej 7X = 494 Hz. Wartości częstotliwości składowych 7X obliczonej i odczytanej różnią się między sobą o ok. f = 10 Hz. W widmie drgań osiowych nadal występują składowe 8X i 9X. Wszystkie składowe 7X, 8X i 9X składają się z dwóch pików, z których żaden nie posiada częstotliwości zgodnej z cz obliczoną częstotliwością składowej 7X, 8X i 9X Rys.29. Widmo drgań osiowych wykres górny i widmo drgań promieniowych wykres dolny, prędkości drgań bezwzględnych obudowy łożyska pompy od strony ssącej przy wydajności kotła 350 t/h. 1X = 71 Hz. Odczytana z powyższego powiększonego widma wartość składowej 1X = 71 Hz, a obliczona z niej wartość składowej 7X = 497 Hz. Natomiast odczytana z widma wartość składowej 7X = 498 Hz. Wartości częstotliwości składowych 7X obliczonej i odczytanej prawie nie różnią się między sobą. W widmie drgań osiowych nadal występują składowe 8X i 9X. Analizując przedstawione na rysunkach od rys.24 do rys.29 wykresy i zawarte pod nimi uwagi można postawić tezę, że drgania obudowy łożyska pompy od strony ssącej są drganiami rezonansowymi, a występowanie ich spowodowane jest obecnością składowej 7X.
18 4.1.3 Analiza przebiegów czasowych tzw. składowej 7X przy wydajności kotła 340t/h/. Poniżej na rys.30 pokazano stanowisko do analizy czasowej składowych 6X i 7X. Rys.30. Stanowisko do nadążnego filtrowania składowej 6X i 7X. Analizę synchronicznych z obrotami składowych 6X i 7X wykonano w następujący sposób. Z Rejestratora magnetycznego odtwarzano sygnały drgań podając je równocześnie do sprzężonych z sobą dwóch jednakowych filtrów nadążnych typu 1623 firmy Bruel&Kjaer z 23% pasmem przepuszczania. Filtry te sterowane były przy pomocy zarejestrowanego na jednym z kanałów magnetofonu sygnału, proporcjonalnego do prędkości obrotowej wirnika pompy. Przefiltrowane w filtrach synchroniczne z obrotami składowe drgań przesyłane były do oscyloskopu z pamięcią typ PM 3320A firmy PHILIPS. Przy pomocy oscyloskopu z pamięcią obserwowano zachowanie się składowych 6X i 7X. Analizę taką wykonano dla drgań obudowy łożyska od strony ssącej kołnierza, do którego umocowana jest obudowa tego łożyska i obudowy łożyska od strony tłocznej. Przeprowadzone pomiary pokazały ze: Obudowa łożyska od strony ssącej: p.p.7a drgania osiowe łożyska składowa 6X i 7X pulsuje. p.p.7h drgania promieniowe poziome 6X i 7X większe niż w p.p.7a i pulsują bardziej intensywnie. p.p.7v drgania promieniowe pionowe mniejsze niż poziome. Kołnierz od strony ssącej: p.p.9a drgania osiowe od strony ssącej składowa 6X nie występuje, a 7X jest mała i nie pulsuje. p.p.9h drgania promieniowe poziome od strony ssącej 6X nie występuje jako składowa znacząca, a składowa 7X jest większa i pulsuje. p.p.9v drgania promieniowe pionowe składowa 6X nie występuje, a składowa 7X jest mała i nie pulsuje. Obudowa łożyska od strony tłocznej: p.p.8a drgania osiowe łożyska od strony tłocznej składowa 6X nie występuje, a 7X jest ale nie pulsuje. p.p.8h drgania promieniowe poziome od strony tłocznej składowa 7X jest mała i nie pulsuje. p.p.8v drgania promieniowe pionowe od strony tłocznej składowa 7X jest i nie pulsuje.
19 Pomiar prędkości drgań na podstawie korpusu rurociągu ssącego w p.p.16 nie wskazuje na występowanie składowej 7X. 4.2 Pomiar przemieszczeń i drgań względnych. Pierwszy pomiar odniesienia wykonano w stanie spoczynku, na pompie zatrzymanej. Następnie pompę uruchomiono. Pomiar drugi wykonano po tym jak pompę ponownie odstawiono i po tym jak pompa stygła ok. 17 przez godzin. Temperatura po tym okresie wynosiła: Na pompie ok. 100 C Na łożyskach ok. 40 C Na kołnierzach ok. 80 C. Po uruchomieniu zespołu pompy do przepływu minimalnego, którego proces uruchomienia trwał ok. 60 minut zaobserwowano: 1. Pomiar na sprzęgle pomiędzy przekładnią hydrokinetyczna i pompą, od strony pompy pokazał, że sprzęgło podniosło się względem fundamentu o wartość A = 0,42 mm i bicie sprzęgła wynosiło 0,21 mm. 2. Po zakończeniu pomiarów, po zatrzymaniu zespołu pompy sprzęgło obniżyło się z dotychczasowego uniesienia (A = 0,42 mm) o wartość A = 0,14 mm, a tuż przed zatrzymaniem wartość statycznego bicia tj. podczas bardzo wolnych obrotów wału (ok. 0,5 obr/sek) wynosiła 0,105 mm. 3. Drgania względne w tym samym czasie bicie pionowe wału względem obudowy przy wydajności maksymalnej wynosiło od A = 0.1 mm do A = 0,15 mm. 4. Przy obciążeniu 260 T/h bicie pionowe wału względem obudowy wynosiło 0,1 mm, a wał względem obudowy obniżył się względem położenia poprzedniego o wartość A = 0,05 mm. 5. Górna część korpusu łożyska ślizgowego pompy od strony ssącej, po uruchomieniu do przepływu nominalnego odsunęła się od kołnierza mocującego obudowę łożyska od strony ssącej o wartość A = 0,23 mm. 6. Korpus łożyska ślizgowego od strony tłocznej nie zmienił swojego położenia względem podobnego kołnierza znajdującego się po stronie ssącej. 7. Łapy korpusu pompy pozostały nieruchome. 8. Oba rurociągi na odcinku od korpusu do pierwszych kołnierzy nie przemieszczały się względem siebie. 9. Rurociągi w odległości ok. 2,5 m nad pompą nie przemieściły się względem siebie. 10. Nasada korpusu łożyska ślizgowego od strony ssącej mierzona przy kołnierzu nie wykazała zmian położenia względem fundamentu. 4.3 Podsumowanie i wnioski wynikające z punktu 4. Składowa 7X może być generowana w dwóch miejscach. 1. W komorze przepływowej wirnika jako składowa tzw. łopatkowa będąca następstwem asymetrii przepływu, 2. Jako składowa towarzysząca zjawisku tarcia suchego np. w uszczelnieniach labiryntowych.
20 Asymetria przepływu może wystąpić np. wskutek nierównoległego ustawienia osi wirnika do osi korpusu pompy np. jako następstwo wygięcia wału wirnika, lub wygięcia termicznego korpusu względem wału wirnika pompy. Przycieranie wirnika w uszczelnieniach labiryntowych wystąpi przy skasowaniu luzów w tych uszczelnieniach. Może to zachodzić podczas wystąpienia ekscentrycznego ustawienia wału wirnika w komorze. Składowe 6X i 7X występują jako odpowiedzi rezonansowe obudowy łożyska na wymuszenia nierównomierności przepływu w układzie przepływowym. Obudowa łożyska ślizgowego od strony ssącej pracuje w strefie drgań rezonansowych. Wymuszenie przepływem z racji ekscentryczności komory wirnika pojawia się prawdopodobnie z uwagi na wyginanie wału pomiędzy pompą, a sprzęgłem hydrokinetycznym. Ale w tym przypadku może również wystąpić tarcie suche w uszczelnieniach, co wygeneruje składowe 5X, 6X, i 7X. Należy mieć stale na uwadze, że w drganiach obudowy łożyska obserwuje się składowe które dominują w drganiach całkowitych i są to składowe 6X i 7X. Analiza składowych została przeprowadzona w wyniku zastosowania sterowanych filtrów współbieżnych o szerokość pasma przepuszczania 23%. Nie jest wiec możliwe, że obserwowane pulsacje składowych 6X i 7X występują wskutek ucieczki filtrowanej składowej poza okno filtra. Aby zapobiec występowaniu takiego zjawiska celowo zastosowano szerokie 23% okno widmowe. Mimo takiego zabiegu pulsacja składowych nadal występowała. W związku z tym należy wziąć pod uwagę drugą przyczynę występowania pulsacji. Składowa 6X lub 7X naprzemiennie występuje w sposób pulsacyjny w związku z wahaniami prędkości obrotowej i wzmacnianiu albo składowej 6X, lub składowej 7X przez przemijające się pokrywanie tych częstotliwości z częstotliwością drgań własnych obudowy łożyska. To znaczy, że w stała częstotliwość drgań własnych raz (przy większej prędkości obrotowej wirnika pompy) zbliża się do częstotliwości 6X, a innym razem (przy mniejszej prędkości obrotowej wirnika pompy) częstotliwość drgań własnych zbliża się do częstotliwości 7X. Na tej podstawie można przypuszczać, że zaobserwowane podnoszenie wału wirnika pompy prawdopodobnie wymuszone przez przekładnię hydrokinetyczną jest jedną z przyczyn występowania dużych drgań obudowy tego łożyska, które są drganiami rezonansowymi obudowy wywoływanymi przez składowe 6X i 7X. 6. Wnioski. Na podstawie przeprowadzonej analizy wyników pomiarów pomiarów drgań i przemieszczeń można wysnuć następujące wnioski: 1. Po uruchomieniu zespołu pompy wał wirnika pompy zostaje podniesiony do góry o wartość większą niż wynosi luz łożyskowy w łożysku ślizgowym od strony ssącej. 2. Podczas zatrzymywania zespołu wał wirnika pompy obniża się. 3. Podczas podnoszenia wału wirnika pompy kołnierz do którego mocowana jest obudowa łożyska od strony ssącej pozostaje w spoczynku i nie zostaje unoszony. 4. Podczas podnoszenia wału, bicie mierzone na sprzęgle jest dwukrotnie większe niż bicie jakie mierzone jest podczas odstawiania pompy czyli podczas obniżania się wału. 5. Występujące drgania obudowy łożyska ślizgowego pompy od strony ssącej mają charakter drgań rezonansowych. 6. Drgania o tym charakterze nie występują na żadnym innym mierzonym elemencie zespołu pompy. 7. Prawdopodobnie występuje przycieranie w uszczelnieniach wirnika pompy.
21 8. Ze względu na ograniczone warunki eksploatacji zespołu pompy. nie przeprowadzono badań związanych z wpływem warunków cieplnych na stan dynamiczny zespołu pompy. 7. Zalecenia. W celu w opracowaniu skutecznego sposobu minimalizacji drgań obudowy łożyska od strony ssącej, w oparciu o uzyskane wyniki prac zalecono zrealizować następujące działania: 1. Podczas postoju bloku (na pompie zimnej) wykonać pomiary rzeczywistych częstości drgań własnych obudowy łożyska ślizgowego od strony ssącej. 2. Wykonać bardzo dokładne i równoczesne w tym samym czasie pomiary przemieszczeń obudowy łożyska przekładni hydrokinetycznej od strony pompy i bicia wału przekładni hydrokinetycznej, przemieszczenia i bicia sprzęgła, przemieszczenia i bicia wału pompy w obudowie łożyska. Pomiary należy wykonać w stanie zimnym pompy i w różnych stanach termicznych. 3. Pomiary wykonane jak w p.2 pozwolą na zastosowanie niezbędnych prekompensacji podczas osiowania zespołu. 4. Dopiero wykonanie zalecanych powyżej pomiarów pozwoli jednoznacznie określić kroki postępowania celem minimalizowania drgań łożyska ślizgowego pompy od strony ssącej. Również takie pomiary pozwolą przedstawić konstruktorowi propozycje opracowaniu skutecznego sposobu minimalizacji drgań (np. zmianę sztywności podparcia i sposób wykonania). Bez tych informacji nie ma możliwości przedstawiania wiążących propozycji przeprowadzenia zmian konstrukcyjnych celem zrealizowania skutecznego sposobu minimalizacji drgań. 5. Obecnie jednym z możliwych sposobów minimalizacji drgań obudowy łożyska pompy od strony ssącej jest zmiana jego częstości drgań np. przez zmianę sztywności podpory łożyska. Jest to możliwe poprzez mocniejsze (w górnej części) związanie tej obudowy z kołnierzem przykręconym do korpusu pompy. Jednak pomierzone wartości przemieszczenia pionowego wału pompy od strony ssącej w usztywnionym łożysku mogą doprowadzić do uszkodzenia łożyska ślizgowego. Zastosowanie takiego rozwiązania wymagać będzie wcześniej bardzo dokładnego pomierzenia stanu osiowania przekładni i pompy na pracującym zespole. Być może, że zespół w warunkach statycznych będzie musiał być celowo i świadomie rozosiowany, aby potem w warunkach eksploatacji sam poprawiał swój stan osiowania.
Diagnostyka stanu wibracyjnego fundamentu zespołu pomp diagonalnych.
Diagnostyka stanu wibracyjnego fundamentu zespołu pomp diagonalnych. Autorzy: mgr inż. Jan MARASZEWSKI mgr inż. Witold MARASZEWSKI 1. Zakres badań i pomiarów. Zakres badań obejmował pomiar drgań zespołu
Bardziej szczegółowoDiagnostyka stanu dynamicznego energetycznego kotła parowego. Część 1
Diagnostyka stanu dynamicznego energetycznego kotła parowego. Poszukiwanie przyczyn występowania nadmiernego poziomu drgań konstrukcji energetycznego kotła parowego, w aspekcie podjęcia działań celem ich
Bardziej szczegółowoStruktura układu pomiarowego drgań mechanicznych
Wstęp Diagnostyka eksploatacyjna maszyn opiera się na obserwacji oraz analizie sygnału uzyskiwanego za pomocą systemu pomiarowego. Pomiar sygnału jest więc ważnym, integralnym jej elementem. Struktura
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE NR.6. Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych
ĆWICZENIE NR.6 Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych 1. Wstęp W nowoczesnych przekładniach zębatych dąży się do uzyskania małych gabarytów w stosunku do
Bardziej szczegółowoDla poprawnej oceny stanu technicznego maszyny konieczny jest wybór odpowiednich parametrów jej stanu (symptomów stanu)
74 Dla poprawnej oceny stanu technicznego maszyny konieczny jest wybór odpowiednich parametrów jej stanu (symptomów stanu) Symptomy powinny jak najwierniej oddawać stan maszyny NaleŜy podjąć następujące
Bardziej szczegółowoInstrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników
Instrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników 1. Podstawowe pojęcia związane z niewyważeniem Stan niewyważenia stan wirnika określony takim rozkładem masy, który w czasie wirowania wywołuje
Bardziej szczegółowoNajwcześniejsze rozpoznanie
Wpływ posadowienia na poziom w czasie wyważania wirnika Mgr inż. Marek Rzepiela P.H.U. Polidiag www.wibrodiagnostyka.eu W artykule przedstawiony jest opis postępowania w przypadku wyważania wirników w
Bardziej szczegółowoDynamiczne badanie wzmacniacza operacyjnego- ćwiczenie 8
Dynamiczne badanie wzmacniacza operacyjnego- ćwiczenie 8 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest dynamiczne badanie wzmacniacza operacyjnego, oraz zapoznanie się z metodami wyznaczania charakterystyk częstotliwościowych.
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA do ćwiczenia Wyważanie wirnika maszyny w łożyskach własnych
ZAKŁAD PODSTAW KONSTRUKCJI I EKSPLOATACJI MASZYN ENERGETYCZNYCH Instytut Maszyn i Urządzeń Energetycznych Politechnika Śląska INSTRUKCJA do ćwiczenia Wyważanie wirnika maszyny w łożyskach własnych Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoTabela 3.2 Składowe widmowe drgań związane z występowaniem defektów w elementach maszyn w porównaniu z częstotliwością obrotów [7],
3.5.4. Analiza widmowa i kinematyczna w diagnostyce WA Drugi poziom badań diagnostycznych, podejmowany wtedy, kiedy maszyna wchodzi w okres przyspieszonego zużywania, dotyczy lokalizacji i określenia stopnia
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM
MECANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM Ćwiczenie nr 4 Współpraca pompy z układem przewodów. Celem ćwiczenia jest sporządzenie charakterystyki pojedynczej pompy wirowej współpracującej z układem przewodów, przy różnych
Bardziej szczegółowoPomiary drgań. Obiektami pomiarowymi są silniki indukcyjne Wiefama STK90 S-2 o następujących danych znamionowych:
Pomiary drgań Zakres ćwiczenia 1) Identyfikacja drgań wywołanych: a - wirowaniem niewyważonego wirnika maszyny elektrycznej, b - degradacją stanu technicznego łożysk, c - drgań wywołanych zjawiskami strykcyjnymi,
Bardziej szczegółowoTemat /6/: DYNAMIKA UKŁADÓW HYDRAULICZNYCH. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE.
1 Temat /6/: DYNAMIKA UKŁADÓW HYDRAULICZNYCH. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE. Celem ćwiczenia jest doświadczalne określenie wskaźników charakteryzujących właściwości dynamiczne hydraulicznych układów sterujących
Bardziej szczegółowoĆw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych II
Wydział: EAIiE Kierunek: Imię i nazwisko (e mail): Rok:. (../..) Grupa: Zespół: Data wykonania: Zaliczenie: Podpis prowadzącego: Uwagi: LABORATORIUM METROLOGII Ćw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 3,4. Analiza widmowa sygnałów czasowych: sinus, trójkąt, prostokąt, szum biały i szum różowy
Ćwiczenie 3,4. Analiza widmowa sygnałów czasowych: sinus, trójkąt, prostokąt, szum biały i szum różowy Grupa: wtorek 18:3 Tomasz Niedziela I. CZĘŚĆ ĆWICZENIA 1. Cel i przebieg ćwiczenia. Celem ćwiczenia
Bardziej szczegółowoĆw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych II
Wydział: EAIiE Kierunek: Imię i nazwisko (e mail): Rok:. (2010/2011) Grupa: Zespół: Data wykonania: Zaliczenie: Podpis prowadzącego: Uwagi: LABORATORIUM METROLOGII Ćw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych
Bardziej szczegółowo(13)B1 PL B1. (54) Sposób oraz urządzenie do pomiaru odchyłek okrągłości BUP 21/ WUP 04/99
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19)PL 176148 (13)B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 307963 (22) Data zgłoszenia: 30.03.1995 (51) IntCl6 G01B 5/20 (54) Sposób
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Podstawy Automatyki laboratorium
Cel ćwiczenia: Celem ćwiczenia jest uzyskanie wykresów charakterystyk skokowych członów róŝniczkujących mechanicznych i hydraulicznych oraz wyznaczenie w sposób teoretyczny i graficzny ich stałych czasowych.
Bardziej szczegółowoCND Wysokociśnieniowe pompy zasilające x x45. 1x45 1,6 R5 10. r6 (Ø70) Ø200. Ø90 h9 (Ø184) 1x45 A 1,6 Ø65 H7 Ø250 Ø350
20 7.5 1.5x45 44 +0.1-0.1 7.5 1.5x45 h 0,01A h 0,03 A 1x45 1,6 1x45 1,6 h 0,03 A 172 155 R5 10 20 h 0,03/Ø70A Ø250 Ø240 r6 Ø215 (Ø70) 50 +0.3 0 Ø50 3,2 b 0,02/Ø55 A 9.5 +0.1 0 1x45 A 1,6 1X45 3,2 Ø65 H7
Bardziej szczegółowoOprogramowanie analizatorów wibracji SignalCalc TURBO oprogramowanie do diagnostyki maszyn obrotowych
ACE MOBILYZER Oprogramowanie analizatorów wibracji SignalCalc TURBO oprogramowanie do diagnostyki maszyn obrotowych SignalCalc TURBO oprogramowanie do diagnostyki maszyn obrotowych SignalCalc to nowy,
Bardziej szczegółowoPomiary hałasu. Obiektami pomiarowymi są silniki indukcyjne Wiefama STK90 S-2 o następujących danych znamionowych:
Pomiary hałasu Zakres ćwiczenia 1) Identyfikacja hałasu wywołanego: a drganiami kadłuba silnika związanymi z: - degradacją stanu technicznego łożysk, - zjawiskami strykcyjnymi, - siłami pochodzenia magnetoelektrycznego
Bardziej szczegółowo2. Pomiar drgań maszyny
2. Pomiar drgań maszyny Stanowisko laboratoryjne tworzą: zestaw akcelerometrów, przedwzmacniaczy i wzmacniaczy pomiarowych z oprzyrządowaniem (komputery osobiste wyposażone w karty pomiarowe), dwa wzorcowe
Bardziej szczegółowoLaboratorium POMIAR DRGAŃ MASZYN W ZASTOSOWANIU DO OCENY OGÓLNEGO STANU DYNAMICZNEGO
INSTYTUT KONSTRUKCJI MASZYN Laboratorium POMIAR DRGAŃ MASZYN W ZASTOSOWANIU DO OCENY OGÓLNEGO STANU DYNAMICZNEGO Measurement of vibrations in assessment of dynamic state of the machine Zakres ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoPRZYKŁADY CHARAKTERYSTYK ŁOŻYSK
ROZDZIAŁ 9 PRZYKŁADY CHARAKTERYSTYK ŁOŻYSK ŁOŻYSKO LABORATORYJNE ŁOŻYSKO TURBINOWE Przedstawimy w niniejszym rozdziale przykładowe wyniki obliczeń charakterystyk statycznych i dynamicznych łożysk pracujących
Bardziej szczegółowoWIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
LABORATORIUM WIBROAUSTYI MASZYN Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Instytut Mechaniki Stosowanej Zakład Wibroakustyki i Bio-Dynamiki Systemów Ćwiczenie nr WIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych
Bardziej szczegółowoWAT WYDZIAŁ ELEKTRONIKI INSTYTUT SYSTEMÓW ELEKTRONICZNYCH. Przedmiot: CZUJNIKI I PRZETWORNIKI Ćwiczenie nr 5 PROTOKÓŁ / SPRAWOZDANIE
WAT WYDZIAŁ ELEKTRONIKI INTYTUT YTEMÓW ELEKTRONICZNYCH Przedmiot: CZUJNIKI I PRZETWORNIKI Ćwiczenie nr 5 PROTOKÓŁ / PRAWOZDANIE Grupa:... 1.... 2.... 3.... 4.... Temat: Przetworniki piezoelektryczne /POMIARY
Bardziej szczegółowoI. Pomiary charakterystyk głośników
LABORATORIUM ELEKTROAKUSTYKI ĆWICZENIE NR 4 Pomiary charakterystyk częstotliwościowych i kierunkowości mikrofonów i głośników Cel ćwiczenia Ćwiczenie składa się z dwóch części. Celem pierwszej części ćwiczenia
Bardziej szczegółowo2. POMIAR WZGLĘDNEJ I BEZWZGLĘDNEJ FAZY DRGAŃ
2. POMIAR WZGLĘDNEJ I BEZWZGLĘDNEJ FAZY DRGAŃ 2.1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie studentów ze sposobami określania i pomiaru fazy drgań. Omówione zostaną pojęcia fazy względnej i bezwzględnej
Bardziej szczegółowoWłasności dynamiczne przetworników pierwszego rzędu
1 ĆWICZENIE 7. CEL ĆWICZENIA. Własności dynamiczne przetworników pierwszego rzędu Celem ćwiczenia jest poznanie własności dynamicznych przetworników pierwszego rzędu w dziedzinie czasu i częstotliwości
Bardziej szczegółowoZestawy pompowe PRZEZNACZENIE ZASTOSOWANIE OBSZAR UŻYTKOWANIA KONCEPCJA BUDOWY ZALETY
PRZEZNACZENIE Zestawy pompowe typu z przetwornicą częstotliwości, przeznaczone są do tłoczenia wody czystej nieagresywnej chemicznie o ph=6-8. Wykorzystywane do podwyższania ciśnienia w instalacjach. Zasilane
Bardziej szczegółowoĆw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych II
Wydział: EAIiIB Kierunek: Imię i nazwisko (e mail): Rok: Grupa: Zespół: Data wykonania: Zaliczenie: Podpis prowadzącego: Uwagi: LABORATORIUM METROLOGII Ćw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych II Celem
Bardziej szczegółowoWpływ struktury pompowni na niezawodność pomp pracujących w bloku energetycznym
Wpływ struktury pompowni na niezawodność pomp pracujących w bloku energetycznym DR INŻ. GRZEGORZ PAKUŁA 19.11.2013 STRUKTURA POMPOWNI Jedna z podstawowych decyzji po ustaleniu wymaganych parametrów to
Bardziej szczegółowoLaboratorium. Hydrostatyczne Układy Napędowe
Laboratorium Hydrostatyczne Układy Napędowe Instrukcja do ćwiczenia nr 5 Charakterystyka rozdzielacza hydraulicznego. Opracowanie: Z.Kudźma, P. Osiński J. Rutański, M. Stosiak Wiadomości wstępne Rozdzielacze
Bardziej szczegółowoPL B1. Uszczelnienie nadbandażowe stopnia przepływowej maszyny wirnikowej, zwłaszcza z bandażem płaskim. POLITECHNIKA GDAŃSKA, Gdańsk, PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 212669 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 381571 (51) Int.Cl. B23Q 17/12 (2006.01) F04D 29/66 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 11/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,2. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 11 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-28 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 08/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,6. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 8 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-28 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoINSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI ĆWICZENIE NR 7 BADANIE POMPY II
INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI Laboratorium z mechaniki płynów ĆWICZENIE NR 7 BADANIE POMPY II 2 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową i działaniem
Bardziej szczegółowoZ powyższej zależności wynikają prędkości synchroniczne n 0 podane niżej dla kilku wybranych wartości liczby par biegunów:
Bugaj Piotr, Chwałek Kamil Temat pracy: ANALIZA GENERATORA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI Z POMOCĄ PROGRAMU FLUX 2D. Opiekun naukowy: dr hab. inż. Wiesław Jażdżyński, prof. AGH Maszyna synchrocznina
Bardziej szczegółowoĆwiczenie Nr 5. Wibrometryczna diagnostyka przekładni. Analiza widma. 1. Miary sygnału wibrometrycznego stosowane w diagnostyce przekładni
Ćwiczenie Nr 5 Wibrometryczna diagnostyka przekładni. Analiza widma Diagnostyka przekładni zajmuje się zespołem przedsięwzięć prowadzących do stwierdzenia stanu technicznego eksploatowanych urządzeń. Określenie
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 04/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,6. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 4 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-28 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoĆwiczenie - 1 OBSŁUGA GENERATORA I OSCYLOSKOPU. WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYKI AMPLITUDOWEJ I FAZOWEJ NA PRZYKŁADZIE FILTRU RC.
Ćwiczenie - 1 OBSŁUGA GENERATORA I OSCYLOSKOPU. WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYKI AMPLITUDOWEJ I FAZOWEJ NA PRZYKŁADZIE FILTRU RC. Spis treści 1 Cel ćwiczenia 2 2 Podstawy teoretyczne 2 2.1 Charakterystyki częstotliwościowe..........................
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 09/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,2. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 9 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-8 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 05/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,2. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr do sprawozdania nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-8 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoTemat ćwiczenia. Pomiary drgań
POLITECHNIKA ŚLĄSKA W YDZIAŁ TRANSPORTU Temat ćwiczenia Pomiary drgań 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie studentów z metodami pomiarów drgań urządzeń mechanicznych oraz zasadą działania przetwornika
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 06/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,6. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 6 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-8 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 07/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP ALU LM 160-1,2. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 7 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-28 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoUrządzenie i sposób pomiaru skuteczności filtracji powietrza.
Urządzenie i sposób pomiaru skuteczności filtracji powietrza. dr inż. Stanisław Kamiński, mgr Dorota Kamińska WSTĘP Obecnie nie może istnieć żaden zakład przerabiający sproszkowane materiały masowe bez
Bardziej szczegółowoZjawisko aliasingu. Filtr antyaliasingowy. Przecieki widma - okna czasowe.
Katedra Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn POLITECHNIKA OPOLSKA Komputerowe wspomaganie eksperymentu Zjawisko aliasingu.. Przecieki widma - okna czasowe. dr inż. Roland PAWLICZEK Zjawisko aliasingu
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska Instytut Technologii Mechanicznej. Laboratorium MASZYN I URZĄDZEŃ TECHNOLOGICZNYCH. Nr 2
Politechnika Poznańska Instytut Technologii Mechanicznej Laboratorium MASZYN I URZĄDZEŃ TECHNOLOGICZNYCH Nr 2 POMIAR I KASOWANIE LUZU W STOLE OBROTOWYM NC Poznań 2008 1. CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM ELEKTRONICZNYCH UKŁADÓW POMIAROWYCH I WYKONAWCZYCH. Badanie detektorów szczytowych
LABORATORIM ELEKTRONICZNYCH KŁADÓW POMIAROWYCH I WYKONAWCZYCH Badanie detektorów szczytoch Cel ćwiczenia Poznanie zasady działania i właściwości detektorów szczytoch Wyznaczane parametry Wzmocnienie detektora
Bardziej szczegółowoSERIA MP POMPY WIELOSTOPNIOWE WIELKOŚCI DN 40 - DN 125
POMPY WIELOSTOPNIOWE WIELKOŚCI DN 40 - DN 125 Wielostopniowe pompy VOGEL wykorzystują ideę budowy modułowej,która maksymalizuje wymienność komponentów. System budowy modułowej pozwala na techniczne dopasowanie
Bardziej szczegółowoWIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
LABORATORIUM DRGANIA I WIBROAUSTYA MASZYN Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Zakład Wibroakustyki i Bio-Dynamiki Systemów Ćwiczenie nr WIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
Bardziej szczegółowoBADANIE ZJAWISK PRZEMIESZCZANIA WSTRZĄSOWEGO
BADANIE ZJAWISK PRZEMIESZCZANIA WSTRZĄSOWEGO 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie kinematyki i dynamiki ruchu w procesie przemieszczania wstrząsowego oraz wyznaczenie charakterystyki użytkowej
Bardziej szczegółowoPL 203461 B1. Politechnika Warszawska,Warszawa,PL 15.12.2003 BUP 25/03. Mateusz Turkowski,Warszawa,PL Tadeusz Strzałkowski,Warszawa,PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 203461 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 354438 (51) Int.Cl. G01F 1/32 (2006.01) G01P 5/01 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 65. Badanie wzmacniacza mocy
Ćwiczenie nr 65 Badanie wzmacniacza mocy 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie podstawowych parametrów wzmacniaczy oraz wyznaczenie charakterystyk opisujących ich właściwości na przykładzie wzmacniacza
Bardziej szczegółowoWidmo akustyczne radia DAB i FM, porównanie okien czasowych Leszek Gorzelnik
Widmo akustycznych sygnałów dla radia DAB i FM Pomiary widma z wykorzystaniem szybkiej transformacji Fouriera FFT sygnału mierzonego w dziedzinie czasu wykonywane są w skończonym czasie. Inaczej mówiąc
Bardziej szczegółowoStanowisko do diagnostyki wielofunkcyjnego zestawu napędowego operującego w zróżnicowanych warunkach pracy
Stanowisko do diagnostyki wielofunkcyjnego zestawu napędowego operującego w zróżnicowanych warunkach pracy 1. Opis stanowiska laboratoryjnego. Budowę stanowiska laboratoryjnego przedstawiono na poniższym
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 2: pomiar charakterystyk i częstotliwości granicznych wzmacniacza napięcia REGIONALNE CENTRUM EDUKACJI ZAWODOWEJ W BIŁGORAJU
REGIONALNE CENTRUM EDUKACJI ZAWODOWEJ W BIŁGORAJU R C E Z w B I Ł G O R A J U LABORATORIUM pomiarów elektronicznych UKŁADÓW ANALOGOWYCH Ćwiczenie 2: pomiar charakterystyk i częstotliwości granicznych wzmacniacza
Bardziej szczegółowoWyznaczanie prędkości dźwięku w powietrzu
Imię i Nazwisko... Wyznaczanie prędkości dźwięku w powietrzu Opracowanie: Piotr Wróbel 1. Cel ćwiczenia. Celem ćwiczenia jest wyznaczenie prędkości dźwięku w powietrzu, metodą różnicy czasu przelotu. Drgania
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM ELEKTROTECHNIKI POMIAR PRZESUNIĘCIA FAZOWEGO
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ TRANSPORTU KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO NR 1 POMIAR PRZESUNIĘCIA FAZOWEGO Katowice, październik 5r. CEL ĆWICZENIA Poznanie zjawiska przesunięcia fazowego. ZESTAW
Bardziej szczegółowoWzmacniacze operacyjne
Wzmacniacze operacyjne Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest badanie podstawowych układów pracy wzmacniaczy operacyjnych. Wymagania Wstęp 1. Zasada działania wzmacniacza operacyjnego. 2. Ujemne sprzężenie
Bardziej szczegółowoWZORU UŻYTKOWEGO PL 65738 Y1. KUJAWSKA WIOLETA, Kościerzyna, PL 28.03.2011 BUP 07/11 30.12.2011 WUP 12/11. WIOLETA KUJAWSKA, Kościerzyna, PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (12) OPIS OCHRONNY WZORU UŻYTKOWEGO (21) Numer zgłoszenia: 119388 (22) Data zgłoszenia: 06.10.2010 (19) PL (11) 65738 (13) Y1 (51) Int.Cl.
Bardziej szczegółowoPompy w górnictwie Grzegorz Pakuła, Marian Strączyński SPIS TREŚCI
Pompy w górnictwie Grzegorz Pakuła, Marian Strączyński SPIS TREŚCI I. WSTĘP II. SYSTEMY ODWADNIANIA KOPALŃ GŁĘBINOWYCH III. SYSTEMY ODWADNIANIA KOPALŃ ODKRYWKOWYCH IV. POMPY WIROWE IV.1. Podział pomp IV.1.1.
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Rafał SROKA OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA Streszczenie. W
Bardziej szczegółowoWydajne wentylatory promieniowe Fulltech o wysokim ciśnieniu statycznym
1 Wydajne wentylatory promieniowe Fulltech o wysokim ciśnieniu statycznym Wydajne wentylatory promieniowe Fulltech o wysokim ciśnieniu statycznym Wentylatory są niezbędnym elementem systemów wentylacji
Bardziej szczegółowoBadanie efektu Dopplera metodą fali ultradźwiękowej
Badanie efektu Dopplera metodą fali ultradźwiękowej Cele eksperymentu 1. Pomiar zmiany częstotliwości postrzeganej przez obserwatora w spoczynku w funkcji prędkości v źródła fali ultradźwiękowej. 2. Potwierdzenie
Bardziej szczegółowoZAKŁAD SYSTEMÓW ELEKTRONICZNYCH I TELEKOMUNIKACYJNYCH Laboratorium Podstaw Telekomunikacji WPŁYW SZUMÓW NA TRANSMISJĘ CYFROWĄ
Laboratorium Podstaw Telekomunikacji Ćw. 4 WPŁYW SZUMÓW NA TRANSMISJĘ CYFROWĄ 1. Zapoznać się z zestawem do demonstracji wpływu zakłóceń na transmisję sygnałów cyfrowych. 2. Przy użyciu oscyloskopu cyfrowego
Bardziej szczegółowoĆw. 4. BADANIE I OCENA WPŁYWU ODDZIAŁYWANIA WYBRANYCH CZYNNIKÓW NA ROZKŁAD CIŚNIEŃ W ŁOśYSKU HYDRODYNAMICZNYMM
Ćw. 4 BADANIE I OCENA WPŁYWU ODDZIAŁYWANIA WYBRANYCH CZYNNIKÓW NA ROZKŁAD CIŚNIEŃ W ŁOśYSKU HYDRODYNAMICZNYMM WYBRANA METODA BADAŃ. Badania hydrodynamicznego łoŝyska ślizgowego, realizowane na stanowisku
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA LABORATORYJNA NR 4-EW ELEKTROWNIA WIATROWA
LABORATORIUM ODNAWIALNYCH ŹRÓDEŁ ENERGII Katedra Aparatury i Maszynoznawstwa Chemicznego Wydział Chemiczny Politechniki Gdańskiej INSTRUKCJA LABORATORYJNA NR 4-EW ELEKTROWNIA WIATROWA ELEKTROWNIA WIATROWA
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PKM. Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn. Badanie statycznego i kinetycznego współczynnika tarcia dla wybranych skojarzeń ciernych
LABORATORIUM PKM Badanie statycznego i kinetycznego współczynnika tarcia dla wybranych skojarzeń ciernych Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn BUDOWA STANOWISKA
Bardziej szczegółowoI N S T Y T U T M A S Z Y N P R Z E P Ł Y W O W Y C H i m. R o b e r t a S z e w a l s k i e g o P O L S K I E J A K A D E M I N A U K
I N S T Y T U T M A S Z Y N P R Z E P Ł Y W O W Y C H i m. R o b e r t a S z e w a l s k i e g o P O L S K I E J A K A D E M I N A U K skrytka pocztowa 621 80-952 Gdańsk ulica J.Fiszera 14 Projekt NCN
Bardziej szczegółowoKatedra Metrologii i Systemów Diagnostycznych Laboratorium Metrologii II. 2013/14. Grupa: Nr. Ćwicz.
Politechnika Rzeszowska Katedra Metrologii i Systemów Diagnostycznych Laboratorium Metrologii II WYZNACZANIE WŁAŚCIWOŚCI STATYCZNYCH I DYNAMICZNYCH PRZETWORNIKÓW Grupa: Nr. Ćwicz. 9 1... kierownik 2...
Bardziej szczegółowoEFFICIENCY VIBROISOLATION IN GENERATOR ENERGY
TARGOSZ Jan 1 wibroizolacja, drgania generatora SKUTECZNOŚĆ WIBROIZOLACJI GENERATORA ENERGETYCZNEGO Tematem pracy są przeprowadzone badania drgań układu wibroizolacji generatora energetycznego pod kątem
Bardziej szczegółowoWymiar: Forma: Semestr: 30 h wykład VII 30 h laboratoria VII
Pomiary przemysłowe Wymiar: Forma: Semestr: 30 h wykład VII 30 h laboratoria VII Efekty kształcenia: Ma uporządkowaną i pogłębioną wiedzę z zakresu metod pomiarów wielkości fizycznych w przemyśle. Zna
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM ELEKTRONIKI WZMACNIACZ MOCY
ZESPÓŁ LABORATORIÓW TELEMATYKI TRANSPORTU ZAKŁAD TELEKOMUNIKACJI W TRANSPORCIE WYDZIAŁ TRANSPORTU POLITECHNIKI WARSZAWSKIEJ LABORATORIUM ELEKTRONIKI INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 9 WZMACNIACZ MOCY DO UŻYTKU
Bardziej szczegółowoWZMACNIACZ NAPIĘCIOWY RC
WZMACNIACZ NAPIĘCIOWY RC 1. WSTĘP Tematem ćwiczenia są podstawowe właściwości jednostopniowego wzmacniacza pasmowego z tranzystorem bipolarnym. Zadaniem ćwiczących jest dokonanie pomiaru częstotliwości
Bardziej szczegółowoDOSTAWA WYPOSAŻENIA HAMOWNI MASZYN ELEKTRYCZNYCH DLA LABORATORIUM LINTE^2 OPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA
ZAŁĄCZNIK Z1.A do Specyfikacji Istotnych Warunków Zamówienia, postępowanie nr ZP/220/014/D/15 DOSTAWA WYPOSAŻENIA HAMOWNI MASZYN ELEKTRYCZNYCH DLA LABORATORIUM LINTE^2 OPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA CZĘŚĆ
Bardziej szczegółowoLaboratorum 2 Badanie filtru dolnoprzepustowego P O P R A W A
Laboratorum 2 Badanie filtru dolnoprzepustowego P O P R A W A Marcin Polkowski (251328) 15 marca 2007 r. Spis treści 1 Cel ćwiczenia 2 2 Techniczny i matematyczny aspekt ćwiczenia 2 3 Pomiary - układ RC
Bardziej szczegółowoOdbiorniki superheterodynowe
Odbiorniki superheterodynowe Odbiornik superheterodynowy (z przemianą częstotliwości) został wynaleziony w 1918r przez E. H. Armstronga. Jego cechą charakterystyczną jest zastosowanie przemiany częstotliwości
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 5 Badanie sensorów piezoelektrycznych
Ćwiczenie 5 Badanie sensorów piezoelektrycznych 1. Cel ćwiczenia Poznanie podstawowych układów pracy sensorów piezoelektrycznych jako przetworników wielkości mechanicznych na elektryczne. Doświadczalne
Bardziej szczegółowoPolitechnika Warszawska
Politechnika Warszawska Wydział Elektryczny Laboratorium Teletechniki Skrypt do ćwiczenia T.02. Woltomierz RMS oraz Analizator Widma 1. Woltomierz RMS oraz Analizator Widma Ćwiczenie to ma na celu poznanie
Bardziej szczegółowoUrządzenie do monitoringu wibracji i diagnostyki stanu technicznego (w trybie online) elementów stojana turbogeneratora
Urządzenie do monitoringu wibracji i diagnostyki stanu technicznego (w trybie online) elementów stojana turbogeneratora Wytwórca urządzenia: Instytut Energetyki; Zespół Ekspertów ul. Mory 8, 01-330 Warszawa
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PKM. Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn. Badanie statycznego i kinetycznego współczynnika tarcia dla wybranych skojarzeń ciernych
LABORATORIUM PKM Badanie statycznego i kinetycznego współczynnika tarcia dla wybranych skojarzeń ciernych Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn Opracowanie
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH
-CEL- LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH PODSTAWOWE CHARAKTERYSTYKI I PARAMETRY SILNIKA RELUKTANCYJNEGO Z KLATKĄ ROZRUCHOWĄ (REL) Zapoznanie się z konstrukcją silników reluktancyjnych. Wyznaczenie
Bardziej szczegółowoKalibrator K-10. Instrukcja obsługi. Przedsiębiorstwo Produkcyjno-Usługowo-Handlowe "EMSON-MAT" Plac Łagiewnicki Kraków Tel/fax:
Kalibrator K-10 Instrukcja obsługi Przedsiębiorstwo Produkcyjno-Usługowo-Handlowe "EMSON-MAT" Plac Łagiewnicki 11 30-407 Kraków Tel/fax: 267-04-72 Spis treści 1. Przeznaczenie i właściwości...5 2. Dane
Bardziej szczegółowo10. Wykrywanie doraźnych uszkodzeń łożysk tocznych metodami wibroakustycznymi
10. Wykrywanie doraźnych uszkodzeń łożysk tocznych metodami wibroakustycznymi Ćwiczenie jest przykładem ilustrującym możliwości wykorzystania zaawansowanych technik pomiarowych w diagnostyce maszyn. Zadanie
Bardziej szczegółowoĆw. nr 31. Wahadło fizyczne o regulowanej płaszczyźnie drgań - w.2
1 z 6 Zespół Dydaktyki Fizyki ITiE Politechniki Koszalińskiej Ćw. nr 3 Wahadło fizyczne o regulowanej płaszczyźnie drgań - w.2 Cel ćwiczenia Pomiar okresu wahań wahadła z wykorzystaniem bramki optycznej
Bardziej szczegółowoDlaczego pompa powinna być "inteligentna"?
Dlaczego pompa powinna być "inteligentna"? W ciepłowniczych i ziębniczych układach pompowych przetłaczanie cieczy ma na celu transport ciepła, a nie, jak w pozostałych układach, transport masy. Dobrym
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia wytrzymałościowe elementów maszyn przy obciążeniu zmiennym PRZEDMOWA 11
SPIS TREŚCI 1. Obliczenia wytrzymałościowe elementów maszyn przy obciążeniu zmiennym PRZEDMOWA 11 1. ZARYS DYNAMIKI MASZYN 13 1.1. Charakterystyka ogólna 13 1.2. Drgania mechaniczne 17 1.2.1. Pojęcia podstawowe
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA TECHNICZNE DLA POMP WIROWYCH DŁAWNICOWYCH STOSOWANYCH W W.S.C.
WYMAGANIA TECHNICZNE DLA POMP WIROWYCH DŁAWNICOWYCH STOSOWANYCH W W.S.C. Wymagania techniczne dla pomp dławnicowych do c.o. i c.t. (przeznaczonych głównie do wyposażania węzłów cieplnych grupowych i ciepłowni
Bardziej szczegółowoPRACOWNIA ELEKTRONIKI
PRACOWNIA ELEKTRONIKI UNIWERSYTET KAZIMIERZA WIELKIEGO W BYDGOSZCZY INSTYTUT TECHNIKI Ćwiczenie nr Temat ćwiczenia:. 2. 3. Imię i Nazwisko Badanie filtrów RC 4. Data wykonania Data oddania Ocena Kierunek
Bardziej szczegółowoNUMERYCZNO-DOŚWIADCZALNA ANALIZA DRGAŃ WYSIĘGNICY KOPARKI WIELOCZERPAKOWEJ KOŁOWEJ
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 2 2007 Jerzy Czmochowski* NUMERYCZNO-DOŚWIADCZALNA ANALIZA DRGAŃ WYSIĘGNICY KOPARKI WIELOCZERPAKOWEJ KOŁOWEJ 1. Wprowadzenie Przedmiotem analiz jest koparka wieloczerpakowa
Bardziej szczegółowoRys Filtr górnoprzepustowy aktywny R
Ćwiczenie 20 Temat: Filtr górnoprzepustowy i dolnoprzepustowy aktywny el ćwiczenia Poznanie zasady działania filtru górnoprzepustowego aktywnego. Wyznaczenie charakterystyki przenoszenia filtru górnoprzepustowego
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 21. Badanie właściwości dynamicznych obiektów II rzędu. Zakres wymaganych wiadomości do kolokwium wstępnego: Program ćwiczenia:
Ćwiczenie Badanie właściwości dynamicznych obiektów II rzędu Program ćwiczenia:. Pomiary metodą skoku jednostkowego a. obserwacja charakteru odpowiedzi obiektu dynamicznego II rzędu w zależności od współczynnika
Bardziej szczegółowoPrzekształcenia sygnałów losowych w układach
INSTYTUT TELEKOMUNIKACJI ZAKŁAD RADIOKOMUNIKACJI Instrukcja laboratoryjna z przedmiotu Sygnały i kodowanie Przekształcenia sygnałów losowych w układach Warszawa 010r. 1. Cel ćwiczenia: Ocena wpływu charakterystyk
Bardziej szczegółowoŁożyska wieńcowe PSL Montaż i konserwacja
Łożyska wieńcowe PSL Montaż i konserwacja ZABEZPIECZENIE, PAKOWANIE, TRANSPORT I SKŁADOWANIE Przed pakowaniem łożyska wieńcowe są zabezpieczane płynnym środkiem konserwującym zapewniającym ochronę przed
Bardziej szczegółowoFDM - transmisja z podziałem częstotliwości
FDM - transmisja z podziałem częstotliwości Model ten pozwala na demonstrację transmisji jednoczesnej dwóch kanałów po jednym światłowodzie z wykorzystaniem metody podziału częstotliwości FDM (frequency
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW
Ćwiczenie numer 5 Wyznaczanie rozkładu prędkości przy przepływie przez kanał 1. Wprowadzenie Stanowisko umożliwia w eksperymentalny sposób zademonstrowanie prawa Bernoulliego. Układ wyposażony jest w dyszę
Bardziej szczegółowoTemat ćwiczenia. Pomiary przemieszczeń metodami elektrycznymi
POLITECHNIKA ŚLĄSKA W YDZIAŁ TRANSPORTU Temat ćwiczenia Pomiary przemieszczeń metodami elektrycznymi Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z elektrycznymi metodami pomiarowymi wykorzystywanymi
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 6 IZOLACJA DRGAŃ MASZYNY. 1. Cel ćwiczenia
Ćwiczenie 6 IZOLACJA DRGAŃ MASZYNY 1. Cel ćwiczenia Przeprowadzenie izolacji drgań przekładni zębatej oraz doświadczalne wyznaczenie współczynnika przenoszenia drgań urządzenia na fundament.. Wprowadzenie
Bardziej szczegółowo