Diagnostyka stanu wibracyjnego fundamentu zespołu pomp diagonalnych.
|
|
- Ludwik Biernacki
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Diagnostyka stanu wibracyjnego fundamentu zespołu pomp diagonalnych. Autorzy: mgr inż. Jan MARASZEWSKI mgr inż. Witold MARASZEWSKI 1. Zakres badań i pomiarów. Zakres badań obejmował pomiar drgań zespołu Pompy 1 (P1) i pomiar drgań w wybranych punktach pomiarowych zespołu Pompy 2 (P2) i zespołu Pompy 3 (P3) w następujacych 11 różnych stanach pracy wszystkich pomp: 1. Pomiary drgań względnych P1 przy unieruchomionych wszystkich pompach, 2. Pomiary drgań bezwzględnych i względnych P1 przy pracującej pompie P3, 3. Pomiary drgań bezwzględnych i względnych P1 przy pracującej pompie P2 i P3, 4. Pomiary drgań bezwzględnych i względnych P1 przy pracującej pompie P1 i P2, 5. Pomiary drgań bezwzględnych i względnych P1 przy pracującej pompie P1 i P3, 6. Pomiary drgań bezwzględnych i względnych P1 przy pracującej pompie P2, 7. Pomiary drgań bezwzględnych i względnych P1 przy pracującej pompie P1, 8. Pomiary drgań bezwzględnych i względnych P1 przy pracującej pompie P1 i po odkręceniu o 45 0 nakrętek śrub mocujacych podstawę korpusu silnika do fundamentu, 9. Pomiary drgań bezwzględnych i względnych P1 przy pracującej pompie P1 i po odkręceniu o 90 0 nakrętek śrub mocujacych podstawę korpusu silnika do fundamentu, 10. Pomiary drgań bezwzględnych i względnych P1 przy pracującej pompie P1 i po ponownym dokręceniu wszystkich poluzowanych nakrętek śrub mocujacych podstawę korpusu silnika do fundamentu, 11. Pomiary drgań względnych P1 przy unieruchomionych wszystkich pompach. Pomiary przeprowadzono równocześnie w 43 punktach pomiarowych. Oprócz pomiarów drgań, w tym szmym czasie rejestrowano równocześnie prędkości obrotowe wszystkich pomp. 2. Rozmieszczenie punktów pomiarowych. Punkty pomiarowe zlokalizowane zostały na obudowach wszystkich łożysk zespołu pompy P1, na podstawie silników pomp P1, P2 i P3 na górnej płycie fundamentowej na podstawach pomp P1, P2 i P3 na dolnej płycie fundamwntu i wzdłuz wału zespołu pompy P1. Schemat rozmieszczenia czujników pokazano na rysunkach od rys.1 do rys.4.
2 Rys.1. Schemat rozmieszczenia punktów pomiarowych na zespole pompy P1. Rys.2. Schemat rozmieszczenia czujników drgań względnych wału zespołu pompy P1.
3 Rys.3. Schemat rozmieszczenia czujników drgań bezwzględnych i czujników prędkości obrotowych na zespołach pomp P1, P2 i P3. Rys.4. Schemat rozmieszczenia czujników drgań bezwzględnych pionowych na górnej płycie fundamentu ramowego zespołu pomp.
4 Sposób zamocowania czujników i miejsca ich zamocowania pokazano na kolejnych zdjęciach od rys. 5 do rys.8. Rys.5. Zamocowanie czujników drgań bezwzględnych na obudowie łożyska ślizgowego i czujnika drgań względnych wału w p.p.39 zespołu pompy P1. Rys.6. Zamocowanie czujników drgań bezwzględnych na dławicy pompy zespołu pompy P1.
5 Rys.7. Zamocowanie czujników drgań względnych wału w punktach pomiarowych p.p.40 i p.p.41 na wale zespołu pompy P1. Rys.8. Zamocowanie czujników drgań względnych wału w punktach pomiarowych p.p.42 i p.p.43 na wale zespołu pompy P1. 3. Opis pomiarów. Pomiary wykonano w następujący sposób. We wszystkich 43 punktach pomiaru drgań rozmieszczono 37 czujników przyśpieszeń drgań i 6 bezkontaktowych czujników przemieszczenia. Czujniki drgań mocowane były przy pomocy specjalnych uchwytów magnetycznych. Mocowanie czujników przy pomocy specjalnego magnesu zapewnia liniowe przenoszenie drgań (brak zniekształcenia charakteru sygnału drganiowego) w zakresie częstotliwości od 0 Hz do ok Hz. Czujnik drgań połączono z 30 przedwzmacniaczami całkującymi typ 2651 i 7 przedwzmacniaczami typ 2625 firmy Bruel&Kjaer, które przetwarzają sygnały przyśpieszenia na sygnały prędkości drgań. Tak przetworzone sygnały drganiowe zostały zarejestrowane na profesjonalnym 62 kanałowym rejestratorze magnetycznym typ Storeplex Delta firmy Racal. Zdjęcie stanowiska pomiarowego pokazano na rys.9. Dla śledzenia w czasie pomiarów bieżących zmian drgań bezwzględnych zastosowano wąskopasmowy analizator drgań typ 2515 firmy Bruel&Kjaer. Na 3 kanałach rejestratora Storeplex Delta firmy Racal zapisywano sygnały proporcjonalne do prędkości obrotowej wału każdej z pomp. Sygnał ten, śledzący ruch obrotowy wirnika pochodził z czujników drgań względnych firmy Bently-Nevada. W 6 miejscach zainstalowano wiroprądowe czujniki drgań względnych, które w sposób bezkontaktowy pozwoliły mierzyć przemieszczenia wirującego wału zespołu pompy P1. Przy pomocy tak zestawionego układu pomiarowego rejestrowano drgania i przemieszczenia jakie pojawiały się w zespole pomp podczas opisanych w p.1 - różnych warunków pracy. Następnie w laboratorium VIBROPOMIARU zarejestrowane na profesjonalnym magnetofonie pomiarowym sygnały poddano dokładnej analizie częstotliwościowej i fazowej. W każdym torze pomiaru drgań zastosowano dolnoprzepustowe antyaliasingowe filtry o częstotliwości odcięcia f = 800 Hz i tłumieniu 80 db na oktawę tj. tłumieniu sygnału razy na oktawę. W ten sposób uniknięto błędów związanych z możliwością wystąpienia
6 w analizie nierealnych częstotliwości, czyli nie istniejących w rzeczywistości składowych drgań, które mogą zostać stworzone przez źle zestawiony układ pomiarowy. Cały układ pomiarowy drgań został skalibrowany przy pomocy kalibratora wzbudnika wibracyjnego 4291 firmy Bruel&Kjaer. Zastosowany wzbudnik wibracyjny typ 4291 firmy Bruel&Kjaer nr posiada aktualne świadectwo wzorcowania nr 1843 wydane przez Laboratorium Akustyki Technicznej GIG posiadające nr akredytacji AP 006. Rys.9. Widok stanowiska pomiarowego podczas pomiarów drgań zespołu pompy. Konfigurację torów pomiarowych podczas pomiarów, rejestracji i analizy drgań przedstawiono na rys. 10, a wykaz użytego do badań sprzętu pomiarowego zamieszczono w tablicy 1. Rys.10. Konfiguracja torów pomiarowych przy rejestracji drgań zespołu pompy na obiekcie i przy analizie w laboratorium VIBROPOMIARU.
7 Wykaz aparatury pomiarowej użytej do pomiaru i rejestracji drgań zespołu pomp i analizy drgań w Zakładowym Laboratorium VIBROPOMIAR Tablica 1 LP Nazwa Typ Nr fabryczny Firma Kraj 1 Przetworniki przyśpieszeń 4381,., ; itd. Bruel - Kjaer Dania 2 Przedwzmacniacz ładunku ; itd. Bruel - Kjaer Dania 3 Przedwzmacniacz ładunku ; itd. Bruel - Kjaer Dania 4 Czujnik drgań względnych 200mm IN FZTL; itd. Bruel Kjaer Vibro Niemcy 5 Czujnik drgań względnych 3300 XL Bently Nevada USA 6 Rejestrator pomiarowy TTU Storeplex RR19140/01/02/X08 RACAL Anglia 7 Wzmacniacze wejściowe SPU Storeplex RR19140/01/02/X08 RACAL Anglia 8 Wzmacniacz pomiarowy Bruel - Kjaer Dania 9 Filtr nadążny i Bruel - Kjaer Dania 10 Dwukanałowy filtr śledzący Bruel - Kjaer Dania 11 Fazomierz Bruel - Kjaer Dania 12 Kalibrator drgań Bruel - Kjaer Dania 13 Stolik wibracji SM RFT Niemcy 14 Generator drgań Bruel - Kjaer Dania 15 Wzmacniacz mocy LV RFT Niemcy 16 Analizator drgań Bruel - Kjaer Dania 17 Oscyloskop PM 3320A DQ PHILIPS Holandia 18 Monitor 6 channel OPD 280U Tesla Czechy 19 Dwukanałowy analizator struktur Bruel - Kjaer Dania OMÓWIENIE POMIARÓW 4. Omówienie wyników pomiaru drgań i przemieszczeń. 4.1 Poszukiwanie wzajemnego oddziaływania drgań zespołów pomp - analiza funkcji koherencji. W laboratorium VIBROPOMIARU przeprowadzono analizę zarejestrowanych drgań względnych i bezwzględnych. Analizę prędkości drgań sumarycznych wykonano przy pomocy dwukanałowego analizatora struktur typ 3550 firmy Bruel&Kjaer. Analiza miała na celu poszukiwanie i wskazanie wzajemnego wpływu drgań. Zaobserwowano bowiem, że podczas pomiarów na unieruchomionym zespole pompy P1, przy pracujących zespołach pompy P2 i P3, mierzony na obudowach łożysk silnika zespołu pompy P1 poziom drgań kwalifikował silnik pompy P1 jako urządzenie nie nadające się do długotrwałej eksploatacji. Wskazuje to na silny wzajemny wpływ drgań zespołów wszystkich pomp na siebie. Zachodzi przypuszczenie, że zespoły posadowione są na fundamencie, który przenosi i wzmacnia drgania przekazywane z jednego zespołu na drugi. W takim przypadku musi zachodzić podobieństwo tych procesów drganiowych, które wzajemnie oddziałują na siebie. Podobieństwo procesów wskazane jest wartością współczynnika koherencji, który w przypadku 100% zależności obu procesów określony jest liczbą 1. Aby sprawdzić czy istnieje podobieństwo czyli wzajemna zależność obserwowanych procesów drganiowych wykonano analizę koherencji. Analiza funkcji koherencji pozwala wskazać w jakim zakresie częstotliwości poszczególne składowe drgań o tej samej częstotliwości w różnych punktach pomiarowych są do siebie podobne. Podobieństwo jest określone współczynnikiem γ w skali od 0 do 1. Gdy współczynnik γ = 0 mówi to o tym, że porównywane procesy nie są podobne. Gdy współczynnik γ = 1 mówi to o tym, że oba procesy są dokładnie takie same i są wzajemnie ściśle związane.
8 W związku z tym w wybranych parach punktów pomiarowych wykonano analizę widmową drgań każdego punktu i przy pomocy funkcji koherencji sprawdzano podobieństwo procesów drganiowych zachodzących w obu punktach. Jak już wspomniano wartość współczynnika koherencji bliska jedności wskazuje na silną zależność dynamiczną pomiędzy oboma punktami, czyli wskazuje na silne wzajemne oddziaływanie drgań w obu punktach pomiarowych. W ten sposób sprawdzano czy nie zachodzi wpływ drgań sąsiadujących zespołów pompowych na siebie. Na rysunkach od rys.11 do rys.30 w dolnej części wykresów zamieszczono widma drgań w wybranych dwóch punktach pomiarowych, a w górnej części wykresu pokazano wykres funkcji koherencji pomiędzy tymi punktami. Z uwagi na to, że ocena stanu wibracyjnego łożysk silnika zespołu pompy P1 została bardzo dokładnie przeprowadzona przez dostawcę zespołu pompy i nie było potrzeby weryfikowania tej oceny, a przeprowadzone badania ograniczone zostały do identyfikacji przyczyn podwyższonego poziomu drgań Badanie wpływu pracującego zespołu pompy P1 na stojący zespół pompy P2. Sprawdzenie jak pionowe drgania silnika w p.p.1 pracującego zespołu pompy P1 wpływają na poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.30 nie pracującego zespołu pompy P2. Rys.11. Na wykresie dolnym zamieszczono widmo wymuszenia generowane przez pionowe drgania w p.p.1 górnego łożyska pracującego silnika zespołu pompy P1. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.1 i p.p.30.
9 Rys.12. Na wykresie dolnym pokazano widmo drgań w p.p. 30 podstawy silnika nie pracującego zespołu pompy P2. Na wykresie górnym widnieje funkcja koherencji pomiędzy p.p.1 i p.p.30. Największa zależność pomiędzy drganiami w obu punktach występuje dla składowej pochodzącej od wirowania f = 24,5 Hz i wynosi γ = 0,976. Dla o tej składowej w p.p.30 drgania na nieruchomym zespole są większe niż drgania w p.p.1 na pracującym zespole. Sprawdzenie jak poprzeczne drgania silnika w p.p.2 pracującego zespołu pompy P1 wpływają na poprzeczne drgania podstawy pompy w p.p.31 nie pracującego zespołu pompy P2. Rys.13. Na wykresie dolnym zamieszczono widmo wymuszenia generowane przez poprzeczne drgania w p.p.2 górnego łożyska pracującego silnika zespołu pompy P1. Na wykresie górnym pokazano funkcję koherencji pomiędzy p.p.2 i p.p.31.
10 Rys.14. Na wykresie dolnym zamieszczone jest widmo drgań w p.p. 31 podstawy pompy nie pracującego zespołu pompy P2. Na wykresie górnym przedstawiono funkcję koherencji pomiędzy p.p.2 i p.p.31. Największa zależność pomiędzy drganiami w obu punktach występuje dla składowej pochodzącej od wirowania f = 24,5 Hz i wynosi γ = 0,873. Dla tej składowej w p.p.31 drgania na nieruchomym zespole pompy P2 są bardzo małe i praktycznie nie występują. Sprawdzenie jak poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.14 pracującego zespołu pompy P1 wpływają na poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.30 nie pracującego zespołu pompy P2.
11 Rys.15. Na wykresie dolnym zamieszczono widmo wymuszenia generowane przez poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.14 pracującego silnika zespołu pompy P1. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.14 i p.p.30. Rys.16. Na wykresie dolnym pokazano widmo drgań w p.p. 30 podstawy silnika nie pracującego zespołu pompy P2. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.14 i p.p.30. Największa zależność pomiędzy drganiami w obu punktach występuje dla składowej pochodzącej od wirowania f = 24,5 Hz i wynosi γ = 0,992. Dla tej składowej w p.p.30 występują drgania na nieruchomym zespole pompy P2. Ponadto w p.p.30 w paśmie ok. f = 19,375 Hz występują drgania o charakterze rezonansu. Należy zauważyć, że podobnych drgań rezonansowych nie zaobserwowano na dolnej płycie fundamentu na której posadowiona jest pompa. Spostrzeżenie 1: Na tej podstawie można stwierdzić, ze pracujący zespół pompowy P1 wzbudza do drgań rezonansowych górną płytę fundamentu ramowego w miejscu posadowienia silnika zespołu pompowego P Badanie wpływu pracującego zespołu pompy P1 na stojący zespół pompy P3. Sprawdzenie jak pionowe drgania silnika w p.p.1 pracującego zespołu pompy P1 wpływają na poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.26 nie pracującego zespołu pompy P3.
12 Rys.17. Na wykresie dolnym zamieszczono widmo wymuszenia generowane przez pionowe drgania w p.p.1 górnego łożyska pracującego silnika zespołu pompy P1. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.1 i p.p.26.. Rys.18. Na wykresie dolnym pokazano widmo drgań w p.p. 26 podstawy silnika nie pracującego zespołu pompy P3. Na wykresie górnym widnieje funkcja koherencji pomiędzy p.p.1 i p.p.26. Pomiędzy drganiami w obu punktach dla składowej pochodzącej od wirowania f = 24,5 Hz występuje bardzo silna zależność i wynosi ona γ = 1,000. Dla tej składowej w p.p.26 występują drgania na nieruchomym zespole pompy P3. Ponadto w p.p.26 w paśmie ok. f = 8,5 Hz na stojącym zespole pompy P3 występują duże drgania o charakterze rezonansu. Należy zauważyć, że amplituda tych drgań jest prawie trzykrotnie większa od podobnych drgań rezonansowych jakie występują na nieruchomym zespole pompy P2, mimo że pompa P2 jest posadowiona bliżej pompy P1 aniżeli pompa P3. Spostrzeżenie 2: Na tej podstawie można stwierdzić, ze pracujący zespół pompowy P1 wzbudza do drgań rezonansowych górną płytę fundamentu ramowego w miejscu posadowienia silnika zespołu pompowego P3. Sprawdzenie jak poprzeczne drgania silnika w p.p.3 pracującego zespołu pompy P1 wpływają na poprzeczne drgania podstawy pompy w p.p.27 nie pracującego zespołu pompy P3.
13 Rys.19. Na wykresie dolnym pokazane jest widmo wymuszenia generowane przez poprzeczne drgania w p.p.3 górnego łożyska pracującego silnika zespołu pompy P1. Na wykresie górnym pokazano funkcję koherencji pomiędzy p.p.3 i p.p.27. Rys.20. Na wykresie dolnym zamieszczone jest widmo drgań w p.p. 27 podstawy pompy nie pracującego zespołu pompy P3. Na wykresie górnym przedstawiono funkcję koherencji pomiędzy p.p.3 i p.p.27. Pomiędzy drganiami w obu punktach dla składowej pochodzącej od wirowania f = 24,5 Hz nie występuje żadna zależność ponieważ γ = 0,236. Dla tej składowej drgania w p.p.27 na nieruchomym zespole pompy P3 praktycznie nie występują. Natomiast w p.p.27 jedynymi drganiami jakie występują są drgania w paśmie ok. f = 19,625 Hz. Mają one charakter drgań rezonansowych. Sprawdzenie jak poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.14 pracującego zespołu pompy P1 wpływają na poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.26 nie pracującego zespołu pompy P3.
14 Rys.21. Na wykresie dolnym pokazane jest widmo wymuszenia generowane przez poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.14 przez pracujący silnik zespołu pompy P1. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.14 i p.p.26. Rys.22. Na wykresie dolnym zamieszczone jest widmo drgań w p.p. 26 podstawy silnika nie pracującego zespołu pompy P3. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.14 i p.p Badanie wpływu pracującego zespołu pompy P2 na stojący zespół pompy P1. Sprawdzenie jak pionowe drgania silnika w p.p.1 pracującego zespołu pompy P1 wpływają na poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.30 nie pracującego zespołu pompy P2.
15 Rys.23. Na wykresie dolnym zamieszczono widmo wymuszenia generowane przez poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.30 pracującego silnika zespołu pompy P2. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.30 i p.p.1. Rys.24. Na wykresie dolnym pokazano widmo pionowych drgań w p.p. 1 górnego łożyska nie pracującego silnika zespołu pompy P1 Na wykresie górnym widnieje funkcja koherencji pomiędzy p.p.30 i p.p.1. Największa zależność pomiędzy drganiami w obu punktach występuje dla składowej pochodzącej od wirowania f = 24,5 Hz i wynosi γ = 0,950. Dla tej składowej w p.p.1 drgania na nieruchomym zespole są większe niż drgania w p.p.30 na pracującym zespole. W drganiach pionowych nie pracującego zespołu pompowego P1 występują intensywne drgania rezonansowe o częstotliwości f = 19,125 Hz. Drgania te wzbudzane są przez pracujący zespół pompy P2. Spostrzeżenie 4: Pracujący zespół pompowy P2 wzbudza do drgań rezonansowych górną płytę fundamentu ramowego i w na nie pracującym silniku nie pracującego zespołu pompowego P1 obserwuje się drgania rezonansowe fundamentu.
16 Sprawdzenie jak poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.30 pracującego zespołu pompy P2 wpływają na poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.14 nie pracującego zespołu pompy P1. Rys.25. Na wykresie dolnym zamieszczono widmo wymuszenia generowane przez poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.30 pracującego silnika zespołu pompy P2. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.30 i p.p.14. Rys.26. Na wykresie dolnym pokazano widmo drgań w p.p. 14 podstawy silnika nie pracującego zespołu pompy P1. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.30 i p.p.14. Największa zależność pomiędzy drganiami w obu punktach występuje dla trzeciej krotności składowej pochodzącej od wirowania tj. dla składowej f = 73,5 Hz i wynosi γ = 0,985. Dla tej składowej w p.p.14 drgania na nieruchomym zespole są większe niż drgania w p.p.30 na pracującym zespole. W drganiach poprzecznych nie pracującego zespołu pompowego P1 występują drgania rezonansowe o częstotliwości f = 9,250 Hz. Drgania te wzbudzane są przez pracujący zespół pompy P2. Spostrzeżenie 5: Przeprowadzone pomiary zależności wskazują, ze pracujący zespół pompowy P2 wzbudza do drgań rezonansowych górną płytę fundamentu ramowego i na nie pracującym silniku nie pracującego zespołu pompowego P1 obserwuje się rezonansowe drgania fundamentu.
17 4.1.4 Badanie wpływu pracującego zespołu pompy P3 na stojący zespół pompy P1 Sprawdzenie jak pionowe poprzeczne drgania podstawy silnika pracującego zespołu pompy P3 mierzone w p.p.26 wpływają na pionowe drgania silnika w p.p.1 nie pracującego zespołu pompy P1. Rys.27. Na wykresie dolnym zamieszczono widmo wymuszenia generowane przez poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.26. pracującego zespołu pompy P3. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.26 i p.p.1. Rys.28. Na wykresie dolnym zamieszczono widmo pionowych drgań w p.p.1 górnego łożyska nie pracującego silnika zespołu pompy P1. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.26 i p.p.1. Pomiędzy drganiami w obu punktach dla składowej pochodzącej od wirowania f = 24,5 Hz występuje bardzo silna zależność i wynosi ona γ = 0,997. Sprawdzenie jak poprzeczne drgania silnika w p.p.26 pracującego zespołu pompy P3 wpływają na poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.14 nie pracującego zespołu pompy P1.
18 Rys.29. Na wykresie dolnym pokazane jest widmo wymuszenia generowane przez poprzeczne drgania podstawy silnika w p.p.26 przez pracujący silnik zespołu pompy P3. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.26 i p.p.14. Rys.30. Na wykresie dolnym pokazane jest widmo drgań w p.p. 14 podstawy silnika nie pracującego zespołu pompy P1. Na wykresie górnym przedstawiona jest funkcja koherencji pomiędzy p.p.26 i p.p.14. Pomiędzy drganiami w obu punktach dla składowej pochodzącej od wirowania f = 24,5 Hz występuje duża zależność i wynosi ona γ = 0,992. Dla tej składowej w p.p.26 występują drgania o małej amplitudzie. Większą amplitudę posiada składowa o charakterze drgań rezonansowych o częstotliwości f = 7,625 Hz. Jej wartość jest ok. 10 razy większa od składowej pochodzącej od wirowania, tj składowej f = 24,5 Hz. Na nieruchomym zespole pompy P1 w p.p.14 największe drgania występują w paśmie ok. f = 24,5 Hz. Jednak obok nich występują niewiele mniejsze drgania o częstotliwości f = 7,625 Hz i są to drgania o charakterze rezonansu. Zwraca się uwagę, że składowa drgań synchronicznych z obrotami silnika na stojącym zespole pompy P1 ma znacznie większą amplitudę niż składowa na zespole pracującym czyli na zespole generującym te drgania. Należy przypuszczać, że występujące w p.p.26 drgania rezonansowe górnej płyty fundamentu ramowego, w p.p.14 wywołują drgania rezonansowe o zbliżonej częstotliwości tj. f = 9,875 Hz, jakie obserwuje się na podstawie silnika nie pracującego zespołu pompy P1. Spostrzeżenie 6: Na tej podstawie można potwierdzić wszystkie poprzednie spostrzeżenia i jednoznacznie stwierdzić, że pracujący zespół pompowy P3 wzbudza do drgań rezonansowych górną płytę
19 fundamentu ramowego w miejscu posadowienia silnika niepracującego zespołu pompowego P1. Przeprowadzona powyżej analiza funkcji koherencji jednoznacznie wskazuje, że wszystkie zespoły pomp P1, P2 i P3 powiązane są poprzez górną płytę fundamentową sprzężeniem dynamicznym, który powoduje, że istnieje bardzo duży wzajemny wpływ drgających zespołów. Dodatkowo należy zauważyć, że w niektórych miejscach płyta ta działa jako wzmacniacz generowanych drgań powodując, że w niektórych miejscach drgania stojącego zespołu są większe od drgań samego wymuszenia jakim są pracujące zespoły. 4.2 Sprawdzenie jaki jest wpływ jakości posadowienia (przykręcenia do fundamentu) silnika zespołu pompy P1 na ramie fundamentowej, na stan wibracyjny tego silnika i jego podstawy. W tym celu wykonano pomiary drgań silnika na obudowie górnego łożyska silnika w p.p.1, p.p.2, dolnego łożyska silnika w p.p.5, łożyska oporowego w p.p.8 i na podstawie podpory silnika w p.p.14. Pomiary wykonano przed poluzowaniem nakrętek śrub fundamentowych, po odkręceniu wszystkich śrub o 1/8 obrotu, po poluzowaniu nakrętek o 1/4 obrotu, i po ponownym dokręceniu wszystkich czterech nakrętek. Rys. 31. Widmo drgań w p.p.1 przed poluzowaniem nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 12,1 mv Rys. 32. Widmo drgań w p.p.1 po poluzowaniu nakrętek o 1/8 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 9,12 mv.
20 Rys. 33. Widmo drgań w p.p.1 po poluzowaniu nakrętek o 1/4 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 7,12 mv. Rys. 34. Widmo drgań w p.p.1 po ponownym dokręceniu nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 11,6 mv. Rys. 35. Widmo drgań w p.p.2 przed poluzowaniem nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 25,3 mv
21 Rys. 36. Widmo drgań w p.p.2 po poluzowaniu nakrętek o 1/8 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 20,1 mv. Rys. 37. Widmo drgań w p.p.2 po poluzowaniu nakrętek o 1/4 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 16,6 mv. Rys. 38. Widmo drgań w p.p.2 po ponownym dokręceniu nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 24,9 mv.
22 Rys. 39. Widmo drgań w p.p.5 przed poluzowaniem nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 9,12 mv Rys. 40. Widmo drgań w p.p.5 po poluzowaniu nakrętek o 1/8 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 4,73 mv. Rys. 41. Widmo drgań w p.p.5 po poluzowaniu nakrętek o 1/4 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 3,40 mv.
23 Rys. 42. Widmo drgań w p.p.5 po ponownym dokręceniu nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 9,50 mv. Rys. 43. Widmo drgań w p.p.8 przed poluzowaniem nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 3,53 mv Rys. 44. Widmo drgań w p.p.8 po poluzowaniu nakrętek o 1/8 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 3,17 mv. Rys. 45. Widmo drgań w p.p.8 po poluzowaniu nakrętek o 1/4 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 3,13 mv.
24 Rys. 46. Widmo drgań w p.p.8 po ponownym dokręceniu nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 3,47 mv. Rys. 47. Widmo drgań w p.p.14 przed poluzowaniem nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 20,6 mv Rys. 48. Widmo drgań w p.p.14 po poluzowaniu nakrętek o 1/8 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 18,9 mv. Rys. 49. Widmo drgań w p.p.14 po poluzowaniu nakrętek o 1/4 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 13,6 mv.
25 Rys. 50. Widmo drgań w p.p.14 po ponownym dokręceniu nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania A = 20,6 mv. Na podstawie zamieszczonych wyników można zauważyć, że po poluzowaniu i ponownym dokręceniu nakrętek jedynie drgania podstawy podpory silnika pozostały bez zmian. Natomiast w pozostałych punktach pomiarowych zlokalizowanych na obudowach łożysk silnika drgania po ponownym dokręceniu są mniejsze od drgań jakie były przed poluzowaniem nakrętek śrub fundamentowych. W każdym przypadku, poluzowanie nakrętek wpływało na duży procentowy spadek wartości amplitud drgań składowej pochodzącej od wirowania. Na tej podstawie można wywnioskować, że posadowienie zespołu na istniejącym fundamencie, po dokręceniu śrub fundamentowych, pogarsza stan dynamiczny tego zespołu w porównaniu z tym jaki był przed dokręceniem nakrętek. W związku z tym wykonano pomiary drgań względnych bicia wału łączącego silnik z pompą. Pomiary wykonano w połowie jego długości w jakiej ustawiono punkt pomiarowy p.p.41. Przeprowadzone pomiary pokazały co następuje: przed poluzowaniem nakrętek odległość czujnika od wału wynosiła l = 3,78 mm, a wartość bicia wynosiła δ = 0,62 mm, po poluzowaniu nakrętek o 1/8 obrotu odległość czujnika od wału wynosiła l = 3,52 mm, a wartość bicia wynosiła δ = 0,42 mm. po ponownym dokręceniu nakrętek śrub fundamentowych wartości odległości wału od czujnika i bicie wału pozostały niezmienione, czyli takie jak były po poluzowaniu nakrętek. Poluzowanie nakrętek spowodowało przemieszczenie wału o wartość l = 0,26 mm i spadek wartości bicia wału o 0,2 mm. Świadczy to o niestabilności położenia fundamentu ramowego względem takiego jakie zajmował podczas montażu zespołu pompowego pompy P1. Następne spostrzeżenie jest następujące : słabsze związanie silnika zespołu z fundamentem powoduje znaczną poprawę jego stanu wibracyjnego. 4.3 Sprawdzenie jaki jest wpływ jakości posadowienia (przykręcenia do fundamentu) silnika zespołu pompy na ramie fundamentowej na stan wibracyjny podpory silnika. W tym celu wykonano pomiary drgań na podstawie podpory silnika zespołu pompowego P1 i na fundamencie ramowym bezpośrednio pod podstawą, w pobliżu miejsc przykręcenia jej do fundamentu, podczas jego pracy, przy stojących jednocześnie zespołach pomp P2 i P3. Pomiary wykonano przed poluzowaniem nakrętek śrub fundamentowych, po odkręceniu wszystkich śrub o 1/8 obrotu, po poluzowaniu nakrętek o 1/4 obrotu, i po ponownym dokręceniu wszystkich czterech nakrętek.
26 4.3.1 Pomiar w punktach pomiarowych p.p. 17 podstawa podpory i p.p.18 rama stalowa górnej płyty fundamentu ramowego. Rys. 51. Widmo drgań w p.p.17 wykres górny i w p.p.18 wykres dolny, przed poluzowaniem nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 159 mv i A = 115 mv. Rys. 52. Widmo drgań w p.p.17 wykres górny i w p.p.18 wykres dolny, po poluzowaniu nakrętek o 1/8 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 115 mv i A = 81,2 mv. Rys. 53. Widmo drgań w p.p.17 wykres górny i w p.p.18 wykres dolny, po poluzowaniu nakrętek o 1/4 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 94,6 mv i A = 65,9 mv.
27 Rys. 54. Widmo drgań w p.p.17 wykres górny i w p.p.18 wykres dolny, po ponownym dokręceniu nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 154 mv i A = 112 mv. Rys. 55. Widmo drgań w p.p.19 wykres górny i w p.p.20 wykres dolny, przed poluzowaniem nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 26,3 mv i A = 38,2 mv. Rys. 56. Widmo drgań w p.p.19 wykres górny i w p.p.20 wykres dolny, po poluzowaniu nakrętek o 1/8 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 19,5 mv i A = 25,3 mv. Rys. 57. Widmo drgań w p.p.19 wykres górny i w p.p.20 wykres dolny, po poluzowaniu nakrętek o 1/4 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 16,0 mv i A = 20,1 mv.
28 Rys. 58. Widmo drgań w p.p.19 wykres górny i w p.p.20 wykres dolny, po ponownym dokręceniu nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 25,5 mv i A = 36,8 mv. Rys. 59. Widmo drgań w p.p.21 wykres górny i w p.p.22 wykres dolny, przed poluzowaniem nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 1,85 mv i A = 2,58 mv. Rys. 60. Widmo drgań w p.p.21 wykres górny i w p.p.22 wykres dolny, po poluzowaniu nakrętek o 1/4 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 1,97 mv i A = 1,92 mv. Rys. 61. Widmo drgań w p.p.21 wykres górny i w p.p.22 wykres dolny, po ponownym dokręceniu nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 8,17 mv i A = 5,23 mv.
29 Rys. 62. Widmo drgań w p.p.23 wykres górny i w p.p.24 wykres dolny, przed poluzowaniem nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 6,49 mv i A = 1,35 mv. Rys. 63. Widmo drgań w p.p.23 wykres górny i w p.p.24 wykres dolny, po poluzowaniu nakrętek o 1/8 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 5,0 mv i A = 1,17 mv. Rys. 64. Widmo drgań w p.p.23 wykres górny i w p.p.24 wykres dolny, po poluzowaniu nakrętek o 1/4 obrotu. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 4,75 mv i A = 1,25 mv. Rys. 65. Widmo drgań w p.p.23 wykres górny i w p.p.24 wykres dolny, po ponownym dokręceniu nakrętek. Wartość amplitudy składowej drgań pochodzących od wirowania wynoszą odpowiednio A = 6,11 mv i A = 1,19 mv.
30 Z przeprowadzonej analizy drgań wynika, że po poluzowaniu nakrętek mocujących podstawę silnika zespołu pompy P1 do płyty górnej fundamentu ramowego maleją drgania podstawy silnika zespołu pompy. Świadczy to o tym, że górna płyta fundamentu ramowego wzmacnia drgania zespołu silnika. 4.4 Sprawdzenie równości prędkości obrotowej silników równocześnie pracujących zespołów pompowych. Rys. 66. Widmo drgań silnika napędowego pompy P1 wykres górny i P2 wykres dolny. Częstotliwość obrotowa silnika pompy P1 wynosi f = 24,5 Hz; częstotliwość obrotowa silnika pompy P2 wynosi f = 24,437 Hz. Rys. 67. Widmo drgań silnika napędowego pompy P3 wykres górny i P1 wykres dolny. Częstotliwość obrotowa silnika pompy P3 wynosi f = 24,5 Hz; częstotliwość obrotowa silnika pompy P1 wynosi f = 24,5 Hz. Zaobserwowano, że w czasie wykonywanych pomiarów drgań silniki zespołów pomp posiadały różna prędkości obrotowe, co powodowało występowanie zjawiska dudnienia płyty fundamentu ramowego i niestabilny charakter stanu wibracyjnego mierzonych zespołów. 4.5 Próba wyjaśnienia przyczyny powodującej poprawę stanu dynamicznego silnika zespołu pompy P1, po zmianie jakości posadowienia (poluzowanie nakrętek śrub fundamentowych) silnika zespołu pompy P1 na ramie fundamentowej. Zaobserwowano i stwierdzono pomiarowo, że poluzowanie nakrętek mocujących podstawę silnika zespołu pompy P1 do górnej płyty fundamentu ramowego powoduje zmniejszenie wartości amplitud drgań we wszystkich punktach pomiarowych zespołu silnika i łożyska nośnego. Ponowne dokręcenie nakrętek śrub fundamentowych powodowało ponowny wzrost
31 drgań we wszystkich wspomnianych punktach pomiarowych. Zachodzi wiec przypuszczenie, że przykręcenie podstawy silnika do fundamentu powoduje zmianę geometrii montażowej zespołu pompowego. Zmiana taka może zachodzić w związku z błędami montażowymi na połączeniu silnika z wałem, błędami związanymi z ustawieniem łożyska oporowo prowadzącego zespołu pompy lub w związku z błędami montażowymi na połączeniu wału z wirnikiem pompy (dolne sprzęgło znajdujące się nad dławicą pompy). W trym celu, aby potwierdzić lub wykluczyć taką przyczynę zmiany stanu dynamicznego, w większości punktów pomiarowych zespołu wykonano porównawczą analizę fazową podstawowej składowej drgań pochodzącej od wirowania wirnika zespołu, jaką jest składowa o częstotliwości f = 24,5 Hz. Analizę wykonano w punktach w jakich mogły zajść zmiany geometrii ustawienia zespołu pompy, po poluzowaniu nakrętek śrub fundamentowych. Wyniki analiz podano w tablicy 2. Porównanie kąta fazowego składowej 1X pomiędzy różnymi punktami pomiarowymi Tablica 2 Pomiar Warunki pracy zespołów pomp kąta fazowego składowych f = 24,5 Hz między podanymi Pracuje tylko pompa P3 Pracuje tylko pompa P1. Pomiar przed poluzowaniem nakrętek śrub fundamentowych Pracuje tylko pompa P1. Poluzowanie nakrętek o 90 0 Pracuje tylko pompa P1. Pomiar po ponownym dokręceniu nakrętek. punktami Od do wahania w Brak pomiaru w Wahania w wahania w Wahania w Brak pomiaru w
32 ` Brak pomiaru w Brak pomiaru w Brak pomiaru w Duże Wahania w Duże wahania wartości kata fazowego spowodowane są występującym zjawiskiem dudnienia przebiegu czasowego drgań górnej płyty fundamentowej. Dudnienie obserwuje się w punktach pomiarowych 33, 34, 35, 36 i 37 zlokalizowanych na górnej płycie fundamentu ramowego. Zjawisko to wskazuje na znaczące oddziaływanie fundamentu na zespół pompowy pompy P1. Analizując zmiany kąta fazowego składowej 1X, można zauważyć, że: Poluzowanie nakrętek śrub fundamentowych nie wpływa na zmianę geometrii montażu silnika i górnego łożyska nośnego. Poluzowanie nakrętek wpływa na zmianę geometrii ustawienia podpory silnika na płycie fundamentowej względem wału napędowego zespołu pompowego (zmiany pomiędzy punktami od p.p.17 do p.p.24). Poluzowanie nakrętek wpływa na zmianę geometrii połączenia zespołu pompowego pomiędzy górną płytą fundamentu ramowego i posadzką na której posadowiony jest korpus z dławicą pompy. Wskazują na to zmiany kąta fazowego pomiędzy p.p.14 i p.p.16, oraz pomiędzy p.p.14 i p.p Wnioski. Na podstawie przeprowadzonej analizy wyników pomiarów pomiarów drgań i przemieszczeń można wysnuć następujące wnioski: 1. Poluzowanie nakrętek spowodowało przemieszczenie wału zespołu pompy P1 o wartość l = 0,26 mm i spadek wartości bicia wału o 0,2 mm. Świadczy to o niestabilności położenia fundamentu ramowego względem takiego jakie zajmował podczas montażu zespołu pompowego pompy P1. 2. Można jednoznacznie stwierdzić, że pracujący zespół pompowy P3 wzbudza do drgań rezonansowych górną płytę fundamentu ramowego w miejscu posadowienia silnika nie pracującego zespołu pompowego P1. 3. Przeprowadzona analiza funkcji koherencji jednoznacznie wskazuje, że wszystkie zespoły pomp P1, P2 i P3 powiązane są poprzez górna płytę fundamentową sprzężeniem dynamicznym, który powoduje, że istnieje bardzo duży wzajemny wpływ drgających zespołów. Dodatkowo należy zauważyć, że w niektórych miejscach płyta ta działa jako wzmacniacz generowanych drgań powodując, że w niektórych miejscach drgania stojącego zespołu są większe od drgań samego wymuszenia jakim są pracujące zespoły.
33 4. Z przeprowadzonej analizy drgań wynika, że po poluzowaniu nakrętek mocujących podstawę silnika zespołu pompy P1 do płyty górnej fundamentu ramowego maleją drgania podstawy silnika zespołu pompy. Świadczy to o tym, że górna płyta fundamentu ramowego wzmacnia drgania zespołu silnika. 5. Słabsze związanie silnika zespołu z fundamentem powoduje znaczną poprawę jego stanu wibracyjnego. Na tej podstawie można stwierdzić, że płyta wzmacnia przekazywane do niej drgania. 6. Silniki zespołów pomp często podczas ich pracy posiadają różne prędkości obrotowe, co powoduje występowanie zjawiska dudnienia płyty fundamentu ramowego i niestabilny charakter stanu wibracyjnego pracujących zespołów pomp. 7. Podsumowując należy stwierdzić, że za zły stan dynamiczny zespołu pompowego pompy P1 odpowiada nie zły stan techniczny samego urządzenia, ale niestabilnie pracujący fundament ramowy, na którym mocowane są zespoły pomp P1, P2 i P3. 6. Zalecenia. W celu w opracowaniu skutecznego sposobu minimalizacji drgań silnika zespołu pompowego pompy P1, w oparciu o uzyskane wyniki prac VIBROPOMIAR zalecił zrealizować następujące działania: 1. Wyeliminować możliwość pracy zespołów pomp P1, P2 i P3 z różnymi prędkościami obrotowymi. Jeżeli jest taka możliwość to należy zastosować sprzęgnięcie elektryczne wszystkich silników. 2. Zrewidować i poprawić jakość osadzenia silników zespołów pompowych na istniejącym fundamencie. Poprawić jakość osadzenia śrub fundamentowych i wykonanych z ceowników, metalowych podpór ramowych. 3. Należy bezwzględnie usztywnić płytę górną fundamentu ramowego np. poprzez zastosowanie dodatkowych wsporników rozporowych w okolicy posadowienia zespołu pompy P1. 4. Jeżeli dodatkowe usztywnienie fundamentu ramowego będzie niemożliwe do zrealizowania, to zaleca się zespół pompowy pompy P1 odseparować od pozostałych zespołów pomp P2 i P3. Można to zrealizować poprzez posadowienie zespołu na wyodrębnionym fundamencie, w którym płyta posadowienia silnika będzie związana tylko z płytą posadowienia pompy.
Diagnostyka stanu wibracyjnego zespołu pompy zasilającej blok energetyczny celem zidentyfikowania przyczyn występowania dużych drgań korpusu.
Diagnostyka stanu wibracyjnego zespołu pompy zasilającej blok energetyczny celem zidentyfikowania przyczyn występowania dużych drgań korpusu. Autorzy: mgr inż. Jan MARASZEWSKI mgr inż. Witold MARASZEWSKI
Bardziej szczegółowoDiagnostyka stanu dynamicznego energetycznego kotła parowego. Część 1
Diagnostyka stanu dynamicznego energetycznego kotła parowego. Poszukiwanie przyczyn występowania nadmiernego poziomu drgań konstrukcji energetycznego kotła parowego, w aspekcie podjęcia działań celem ich
Bardziej szczegółowoStruktura układu pomiarowego drgań mechanicznych
Wstęp Diagnostyka eksploatacyjna maszyn opiera się na obserwacji oraz analizie sygnału uzyskiwanego za pomocą systemu pomiarowego. Pomiar sygnału jest więc ważnym, integralnym jej elementem. Struktura
Bardziej szczegółowoDla poprawnej oceny stanu technicznego maszyny konieczny jest wybór odpowiednich parametrów jej stanu (symptomów stanu)
74 Dla poprawnej oceny stanu technicznego maszyny konieczny jest wybór odpowiednich parametrów jej stanu (symptomów stanu) Symptomy powinny jak najwierniej oddawać stan maszyny NaleŜy podjąć następujące
Bardziej szczegółowoLaboratorium POMIAR DRGAŃ MASZYN W ZASTOSOWANIU DO OCENY OGÓLNEGO STANU DYNAMICZNEGO
INSTYTUT KONSTRUKCJI MASZYN Laboratorium POMIAR DRGAŃ MASZYN W ZASTOSOWANIU DO OCENY OGÓLNEGO STANU DYNAMICZNEGO Measurement of vibrations in assessment of dynamic state of the machine Zakres ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoTemat ćwiczenia. Pomiary drgań
POLITECHNIKA ŚLĄSKA W YDZIAŁ TRANSPORTU Temat ćwiczenia Pomiary drgań 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie studentów z metodami pomiarów drgań urządzeń mechanicznych oraz zasadą działania przetwornika
Bardziej szczegółowoOprogramowanie analizatorów wibracji SignalCalc TURBO oprogramowanie do diagnostyki maszyn obrotowych
ACE MOBILYZER Oprogramowanie analizatorów wibracji SignalCalc TURBO oprogramowanie do diagnostyki maszyn obrotowych SignalCalc TURBO oprogramowanie do diagnostyki maszyn obrotowych SignalCalc to nowy,
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 3,4. Analiza widmowa sygnałów czasowych: sinus, trójkąt, prostokąt, szum biały i szum różowy
Ćwiczenie 3,4. Analiza widmowa sygnałów czasowych: sinus, trójkąt, prostokąt, szum biały i szum różowy Grupa: wtorek 18:3 Tomasz Niedziela I. CZĘŚĆ ĆWICZENIA 1. Cel i przebieg ćwiczenia. Celem ćwiczenia
Bardziej szczegółowoNajwcześniejsze rozpoznanie
Wpływ posadowienia na poziom w czasie wyważania wirnika Mgr inż. Marek Rzepiela P.H.U. Polidiag www.wibrodiagnostyka.eu W artykule przedstawiony jest opis postępowania w przypadku wyważania wirników w
Bardziej szczegółowoInstrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników
Instrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników 1. Podstawowe pojęcia związane z niewyważeniem Stan niewyważenia stan wirnika określony takim rozkładem masy, który w czasie wirowania wywołuje
Bardziej szczegółowoWAT WYDZIAŁ ELEKTRONIKI INSTYTUT SYSTEMÓW ELEKTRONICZNYCH. Przedmiot: CZUJNIKI I PRZETWORNIKI Ćwiczenie nr 5 PROTOKÓŁ / SPRAWOZDANIE
WAT WYDZIAŁ ELEKTRONIKI INTYTUT YTEMÓW ELEKTRONICZNYCH Przedmiot: CZUJNIKI I PRZETWORNIKI Ćwiczenie nr 5 PROTOKÓŁ / PRAWOZDANIE Grupa:... 1.... 2.... 3.... 4.... Temat: Przetworniki piezoelektryczne /POMIARY
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE NR.6. Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych
ĆWICZENIE NR.6 Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych 1. Wstęp W nowoczesnych przekładniach zębatych dąży się do uzyskania małych gabarytów w stosunku do
Bardziej szczegółowo2. POMIAR WZGLĘDNEJ I BEZWZGLĘDNEJ FAZY DRGAŃ
2. POMIAR WZGLĘDNEJ I BEZWZGLĘDNEJ FAZY DRGAŃ 2.1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie studentów ze sposobami określania i pomiaru fazy drgań. Omówione zostaną pojęcia fazy względnej i bezwzględnej
Bardziej szczegółowo2. Pomiar drgań maszyny
2. Pomiar drgań maszyny Stanowisko laboratoryjne tworzą: zestaw akcelerometrów, przedwzmacniaczy i wzmacniaczy pomiarowych z oprzyrządowaniem (komputery osobiste wyposażone w karty pomiarowe), dwa wzorcowe
Bardziej szczegółowoWłasności dynamiczne przetworników pierwszego rzędu
1 ĆWICZENIE 7. CEL ĆWICZENIA. Własności dynamiczne przetworników pierwszego rzędu Celem ćwiczenia jest poznanie własności dynamicznych przetworników pierwszego rzędu w dziedzinie czasu i częstotliwości
Bardziej szczegółowoTabela 3.2 Składowe widmowe drgań związane z występowaniem defektów w elementach maszyn w porównaniu z częstotliwością obrotów [7],
3.5.4. Analiza widmowa i kinematyczna w diagnostyce WA Drugi poziom badań diagnostycznych, podejmowany wtedy, kiedy maszyna wchodzi w okres przyspieszonego zużywania, dotyczy lokalizacji i określenia stopnia
Bardziej szczegółowoDynamiczne badanie wzmacniacza operacyjnego- ćwiczenie 8
Dynamiczne badanie wzmacniacza operacyjnego- ćwiczenie 8 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest dynamiczne badanie wzmacniacza operacyjnego, oraz zapoznanie się z metodami wyznaczania charakterystyk częstotliwościowych.
Bardziej szczegółowoDwa w jednym teście. Badane parametry
Dwa w jednym teście Rys. Jacek Kubiś, Wimad Schemat zawieszenia z zaznaczeniem wprowadzonych pojęć Urządzenia do kontroli zawieszeń metodą Boge badają ich działanie w przebiegach czasowych. Wyniki zależą
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 6 IZOLACJA DRGAŃ MASZYNY. 1. Cel ćwiczenia
Ćwiczenie 6 IZOLACJA DRGAŃ MASZYNY 1. Cel ćwiczenia Przeprowadzenie izolacji drgań przekładni zębatej oraz doświadczalne wyznaczenie współczynnika przenoszenia drgań urządzenia na fundament.. Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Podstawy Automatyki laboratorium
Cel ćwiczenia: Celem ćwiczenia jest uzyskanie wykresów charakterystyk skokowych członów róŝniczkujących mechanicznych i hydraulicznych oraz wyznaczenie w sposób teoretyczny i graficzny ich stałych czasowych.
Bardziej szczegółowoWyznaczanie prędkości dźwięku w powietrzu
Imię i Nazwisko... Wyznaczanie prędkości dźwięku w powietrzu Opracowanie: Piotr Wróbel 1. Cel ćwiczenia. Celem ćwiczenia jest wyznaczenie prędkości dźwięku w powietrzu, metodą różnicy czasu przelotu. Drgania
Bardziej szczegółowoW celu obliczenia charakterystyki częstotliwościowej zastosujemy wzór 1. charakterystyka amplitudowa 0,
Bierne obwody RC. Filtr dolnoprzepustowy. Filtr dolnoprzepustowy jest układem przenoszącym sygnały o małej częstotliwości bez zmian, a powodującym tłumienie i opóźnienie fazy sygnałów o większych częstotliwościach.
Bardziej szczegółowoĆw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych II
Wydział: EAIiE Kierunek: Imię i nazwisko (e mail): Rok:. (../..) Grupa: Zespół: Data wykonania: Zaliczenie: Podpis prowadzącego: Uwagi: LABORATORIUM METROLOGII Ćw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych
Bardziej szczegółowoĆwiczenie - 1 OBSŁUGA GENERATORA I OSCYLOSKOPU. WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYKI AMPLITUDOWEJ I FAZOWEJ NA PRZYKŁADZIE FILTRU RC.
Ćwiczenie - 1 OBSŁUGA GENERATORA I OSCYLOSKOPU. WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYKI AMPLITUDOWEJ I FAZOWEJ NA PRZYKŁADZIE FILTRU RC. Spis treści 1 Cel ćwiczenia 2 2 Podstawy teoretyczne 2 2.1 Charakterystyki częstotliwościowe..........................
Bardziej szczegółowoĆw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych II
Wydział: EAIiIB Kierunek: Imię i nazwisko (e mail): Rok: Grupa: Zespół: Data wykonania: Zaliczenie: Podpis prowadzącego: Uwagi: LABORATORIUM METROLOGII Ćw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych II Celem
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Rafał SROKA OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA Streszczenie. W
Bardziej szczegółowoPolitechnika Warszawska Wydział Elektryczny Laboratorium Teletechniki
Politechnika Warszawska Wydział Elektryczny Laboratorium Teletechniki Skrypt do ćwiczenia T.09 Określenie procentu modulacji sygnału zmodulowanego AM 1. Określenie procentu modulacji sygnału zmodulowanego
Bardziej szczegółowoBadanie widma fali akustycznej
Politechnika Łódzka FTIMS Kierunek: Informatyka rok akademicki: 00/009 sem.. grupa II Termin: 10 III 009 Nr. ćwiczenia: 1 Temat ćwiczenia: Badanie widma fali akustycznej Nr. studenta: 6 Nr. albumu: 15101
Bardziej szczegółowoREDUKCJA HAŁASU W BUDYNKU POCHODZĄCEGO OD POMIESZCZENIA SPRĘŻARKOWNI
REDUKCJA HAŁASU W BUDYNKU POCHODZĄCEGO OD POMIESZCZENIA SPRĘŻARKOWNI Wiesław FIEBIG Politechnika Wrocławska, Instytut Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn I-16 1. WSTĘP W pomieszczeniach technicznych znajdujących
Bardziej szczegółowoWIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
LABORATORIUM WIBROAUSTYI MASZYN Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Instytut Mechaniki Stosowanej Zakład Wibroakustyki i Bio-Dynamiki Systemów Ćwiczenie nr WIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych
Bardziej szczegółowoZAKŁAD SYSTEMÓW ELEKTRONICZNYCH I TELEKOMUNIKACYJNYCH Laboratorium Podstaw Telekomunikacji WPŁYW SZUMÓW NA TRANSMISJĘ CYFROWĄ
Laboratorium Podstaw Telekomunikacji Ćw. 4 WPŁYW SZUMÓW NA TRANSMISJĘ CYFROWĄ 1. Zapoznać się z zestawem do demonstracji wpływu zakłóceń na transmisję sygnałów cyfrowych. 2. Przy użyciu oscyloskopu cyfrowego
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 5 Badanie sensorów piezoelektrycznych
Ćwiczenie 5 Badanie sensorów piezoelektrycznych 1. Cel ćwiczenia Poznanie podstawowych układów pracy sensorów piezoelektrycznych jako przetworników wielkości mechanicznych na elektryczne. Doświadczalne
Bardziej szczegółowoCharakterystyka amplitudowa i fazowa filtru aktywnego
1 Charakterystyka amplitudowa i fazowa filtru aktywnego Charakterystyka amplitudowa (wzmocnienie amplitudowe) K u (f) jest to stosunek amplitudy sygnału wyjściowego do amplitudy sygnału wejściowego w funkcji
Bardziej szczegółowoRaport z badań parametrów wzmacniaczy elektroakustycznych marki ITC Audio
Politechnika Wrocławska Katedra Akustyki i Multimediów Laboratorium Badawcze Akustyki Raport z badań parametrów wzmacniaczy elektroakustycznych marki ITC Audio Seria: W04/13/S-048 Paweł Dziechciński Słowa
Bardziej szczegółowoWIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
LABORATORIUM DRGANIA I WIBROAUSTYA MASZYN Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Zakład Wibroakustyki i Bio-Dynamiki Systemów Ćwiczenie nr WIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
Bardziej szczegółowoEFFICIENCY VIBROISOLATION IN GENERATOR ENERGY
TARGOSZ Jan 1 wibroizolacja, drgania generatora SKUTECZNOŚĆ WIBROIZOLACJI GENERATORA ENERGETYCZNEGO Tematem pracy są przeprowadzone badania drgań układu wibroizolacji generatora energetycznego pod kątem
Bardziej szczegółowoNUMERYCZNO-DOŚWIADCZALNA ANALIZA DRGAŃ WYSIĘGNICY KOPARKI WIELOCZERPAKOWEJ KOŁOWEJ
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 2 2007 Jerzy Czmochowski* NUMERYCZNO-DOŚWIADCZALNA ANALIZA DRGAŃ WYSIĘGNICY KOPARKI WIELOCZERPAKOWEJ KOŁOWEJ 1. Wprowadzenie Przedmiotem analiz jest koparka wieloczerpakowa
Bardziej szczegółowoĆw. nr 31. Wahadło fizyczne o regulowanej płaszczyźnie drgań - w.2
1 z 6 Zespół Dydaktyki Fizyki ITiE Politechniki Koszalińskiej Ćw. nr 3 Wahadło fizyczne o regulowanej płaszczyźnie drgań - w.2 Cel ćwiczenia Pomiar okresu wahań wahadła z wykorzystaniem bramki optycznej
Bardziej szczegółowoL ABORATORIUM UKŁADÓW ANALOGOWYCH
WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA W YDZIAŁ ELEKTRONIKI zima L ABORATORIUM UKŁADÓW ANALOGOWYCH Grupa:... Data wykonania ćwiczenia: Ćwiczenie prowadził: Imię:......... Data oddania sprawozdania: Podpis: Nazwisko:......
Bardziej szczegółowoĆw. 8: POMIARY Z WYKORZYSTANIE OSCYLOSKOPU Ocena: Podpis prowadzącego: Uwagi:
Wydział: EAIiE Imię i nazwisko (e mail): Rok: Grupa: Zespół: Data wykonania: LABORATORIUM METROLOGII Ćw. 8: POMIARY Z WYKORZYSTANIE OSCYLOSKOPU Ocena: Podpis prowadzącego: Uwagi: Wstęp Celem ćwiczenia
Bardziej szczegółowoĆw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych II
Wydział: EAIiE Kierunek: Imię i nazwisko (e mail): Rok:. (2010/2011) Grupa: Zespół: Data wykonania: Zaliczenie: Podpis prowadzącego: Uwagi: LABORATORIUM METROLOGII Ćw. 18: Pomiary wielkości nieelektrycznych
Bardziej szczegółowoBADANIE ZJAWISK PRZEMIESZCZANIA WSTRZĄSOWEGO
BADANIE ZJAWISK PRZEMIESZCZANIA WSTRZĄSOWEGO 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie kinematyki i dynamiki ruchu w procesie przemieszczania wstrząsowego oraz wyznaczenie charakterystyki użytkowej
Bardziej szczegółowoŁożyska wieńcowe PSL Montaż i konserwacja
Łożyska wieńcowe PSL Montaż i konserwacja ZABEZPIECZENIE, PAKOWANIE, TRANSPORT I SKŁADOWANIE Przed pakowaniem łożyska wieńcowe są zabezpieczane płynnym środkiem konserwującym zapewniającym ochronę przed
Bardziej szczegółowoAKUSTYKA. Matura 2007
Matura 007 AKUSTYKA Zadanie 3. Wózek (1 pkt) Wózek z nadajnikiem fal ultradźwiękowych, spoczywający w chwili t = 0, zaczyna oddalać się od nieruchomego odbiornika ruchem jednostajnie przyspieszonym. odbiornik
Bardziej szczegółowoPOMIARY HAŁASU I WIBRACJI W REJONIE PRZYSZŁEJ INWESTYCJI PRZY UL. 29 LISTOPADA W KRAKOWIE
POMIARY HAŁASU I WIBRACJI W REJONIE PRZYSZŁEJ INWESTYCJI PRZY UL. 29 LISTOPADA W KRAKOWIE Wykonał dr inż. Lesław Stryczniewicz Kraków kwiecień 2014 2 Spis treści 1. Pomiary akustyczne... 3 2. Pomiary drgań...
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 65. Badanie wzmacniacza mocy
Ćwiczenie nr 65 Badanie wzmacniacza mocy 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie podstawowych parametrów wzmacniaczy oraz wyznaczenie charakterystyk opisujących ich właściwości na przykładzie wzmacniacza
Bardziej szczegółowoLaboratorium elektroniki i miernictwa
Numer indeksu 150946 Michał Moroz Imię i nazwisko Numer indeksu 151021 Paweł Tarasiuk Imię i nazwisko kierunek: Informatyka semestr 2 grupa II rok akademicki: 2008/2009 Laboratorium elektroniki i miernictwa
Bardziej szczegółowoPaństwowa Wyższa Szkoła Zawodowa
Państwowa Wyższa Szkoła Zawodowa w Legnicy Laboratorium Podstaw Elektroniki i Miernictwa Ćwiczenie nr 5 WZMACNIACZ OPERACYJNY A. Cel ćwiczenia. - Przedstawienie właściwości wzmacniacza operacyjnego - Zasada
Bardziej szczegółowoPL B1. Głowica pomiarowa do badania charakterystyk tribologicznych i szczelności ślizgowych uszczelnień czołowych
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19)PL (11)196330 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 343384 (51) Int.Cl. G01N 3/56 (2006.01) G01M 3/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 11/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,2. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 11 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-28 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 08/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,6. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 8 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-28 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 04/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,6. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 4 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-28 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoI. Pomiary charakterystyk głośników
LABORATORIUM ELEKTROAKUSTYKI ĆWICZENIE NR 4 Pomiary charakterystyk częstotliwościowych i kierunkowości mikrofonów i głośników Cel ćwiczenia Ćwiczenie składa się z dwóch części. Celem pierwszej części ćwiczenia
Bardziej szczegółowoTranzystorowe wzmacniacze OE OB OC. na tranzystorach bipolarnych
Tranzystorowe wzmacniacze OE OB OC na tranzystorach bipolarnych Wzmacniacz jest to urządzenie elektroniczne, którego zadaniem jest : proporcjonalne zwiększenie amplitudy wszystkich składowych widma sygnału
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 09/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,2. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 9 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-8 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 05/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,2. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr do sprawozdania nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-8 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM ELEKTRONIKI WZMACNIACZ MOCY
ZESPÓŁ LABORATORIÓW TELEMATYKI TRANSPORTU ZAKŁAD TELEKOMUNIKACJI W TRANSPORCIE WYDZIAŁ TRANSPORTU POLITECHNIKI WARSZAWSKIEJ LABORATORIUM ELEKTRONIKI INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 9 WZMACNIACZ MOCY DO UŻYTKU
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 06/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP A ,6. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 6 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-8 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z BADAŃ nr 07/2016. Badanie aeroakustyczne tłumika AKU COMP ALU LM 160-1,2. stron: 15 rys: 3 tablic: 11. Venture Industries Sp. z o. o.
Załącznik nr 7 do sprawozdania OTC nr ew. 8639 I N S T Y T U T E N E R G E T Y K I Instytut Badawczy ODDZIAŁ TECHNIKI CIEPLNEJ ITC w Łodzi 93-28 Łódź, ul. Dąbrowskiego 113 www.itc.edu.pl, e-mail: itc@itc.edu.pl
Bardziej szczegółowoPrezentacja działalno
Prezentacja działalno alności- usługi ugi AS INSTRUMENT POLSKA 05-075 075 Warszawa-Weso Wesoła Ul. Dzielna 21 Tel. +48 22 773 46 62 Faks +48 22 773 46 68 www.asinstrument.eu Podstawowy cel naszej działalności
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM ELEKTRONICZNYCH UKŁADÓW POMIAROWYCH I WYKONAWCZYCH. Badanie detektorów szczytowych
LABORATORIM ELEKTRONICZNYCH KŁADÓW POMIAROWYCH I WYKONAWCZYCH Badanie detektorów szczytoch Cel ćwiczenia Poznanie zasady działania i właściwości detektorów szczytoch Wyznaczane parametry Wzmocnienie detektora
Bardziej szczegółowoTranzystory bipolarne. Właściwości dynamiczne wzmacniaczy w układzie wspólnego emitera.
ĆWICZENIE 5 Tranzystory bipolarne. Właściwości dynamiczne wzmacniaczy w układzie wspólnego emitera. I. Cel ćwiczenia Badanie właściwości dynamicznych wzmacniaczy tranzystorowych pracujących w układzie
Bardziej szczegółowoRys. 1. Wzmacniacz odwracający
Ćwiczenie. 1. Zniekształcenia liniowe 1. W programie Altium Designer utwórz schemat z rys.1. Rys. 1. Wzmacniacz odwracający 2. Za pomocą symulacji wyznaczyć charakterystyki częstotliwościowe (amplitudową
Bardziej szczegółowoPrzekształcenia sygnałów losowych w układach
INSTYTUT TELEKOMUNIKACJI ZAKŁAD RADIOKOMUNIKACJI Instrukcja laboratoryjna z przedmiotu Sygnały i kodowanie Przekształcenia sygnałów losowych w układach Warszawa 010r. 1. Cel ćwiczenia: Ocena wpływu charakterystyk
Bardziej szczegółowoBadanie efektu Dopplera metodą fali ultradźwiękowej
Badanie efektu Dopplera metodą fali ultradźwiękowej Cele eksperymentu 1. Pomiar zmiany częstotliwości postrzeganej przez obserwatora w spoczynku w funkcji prędkości v źródła fali ultradźwiękowej. 2. Potwierdzenie
Bardziej szczegółowoTEMAT: OBSERWACJA ZJAWISKA DUDNIEŃ FAL AKUSTYCZNYCH
TEMAT: OBSERWACJA ZJAWISKA DUDNIEŃ FAL AKUSTYCZNYCH Autor: Tomasz Kocur Podstawa programowa, III etap edukacyjny Cele kształcenia wymagania ogólne II. Przeprowadzanie doświadczeń i wyciąganie wniosków
Bardziej szczegółowoWZMACNIACZE OPERACYJNE
WZMACNIACZE OPERACYJNE Indywidualna Pracownia Elektroniczna Michał Dąbrowski asystent: Krzysztof Piasecki 25 XI 2010 1 Streszczenie Celem wykonywanego ćwiczenia jest zbudowanie i zapoznanie się z zasadą
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 2: pomiar charakterystyk i częstotliwości granicznych wzmacniacza napięcia REGIONALNE CENTRUM EDUKACJI ZAWODOWEJ W BIŁGORAJU
REGIONALNE CENTRUM EDUKACJI ZAWODOWEJ W BIŁGORAJU R C E Z w B I Ł G O R A J U LABORATORIUM pomiarów elektronicznych UKŁADÓW ANALOGOWYCH Ćwiczenie 2: pomiar charakterystyk i częstotliwości granicznych wzmacniacza
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 21. Badanie właściwości dynamicznych obiektów II rzędu. Zakres wymaganych wiadomości do kolokwium wstępnego: Program ćwiczenia:
Ćwiczenie Badanie właściwości dynamicznych obiektów II rzędu Program ćwiczenia:. Pomiary metodą skoku jednostkowego a. obserwacja charakteru odpowiedzi obiektu dynamicznego II rzędu w zależności od współczynnika
Bardziej szczegółowoWymiar: Forma: Semestr: 30 h wykład VII 30 h laboratoria VII
Pomiary przemysłowe Wymiar: Forma: Semestr: 30 h wykład VII 30 h laboratoria VII Efekty kształcenia: Ma uporządkowaną i pogłębioną wiedzę z zakresu metod pomiarów wielkości fizycznych w przemyśle. Zna
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 7
KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydział Mechaniczny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 7 PRZEDMIOT TEMAT OPRACOWAŁ LABORATORIUM MODELOWANIA Przykładowe analizy danych: przebiegi czasowe, portrety
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka
Politechnika Białostocka Wydział Elektryczny Katedra Automatyki i Elektroniki Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych z przedmiotu: ELEKTRONIKA EKS1A300024 ZASTOSOWANIE WZMACNIACZY OPERACYJNYCH W UKŁADACH
Bardziej szczegółowoPaństwowa Wyższa Szkoła Zawodowa
Państwowa Wyższa Szkoła Zawodowa w Legnicy Laboratorium Podstaw Elektroniki i Miernictwa Ćwiczenie nr 17 WZMACNIACZ OPERACYJNY A. Cel ćwiczenia. - Przedstawienie właściwości wzmacniacza operacyjnego -
Bardziej szczegółowoStatyczne badanie wzmacniacza operacyjnego - ćwiczenie 7
Statyczne badanie wzmacniacza operacyjnego - ćwiczenie 7 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z podstawowymi zastosowaniami wzmacniacza operacyjnego, poznanie jego charakterystyki przejściowej
Bardziej szczegółowoFiltry aktywne filtr środkowoprzepustowy
Filtry aktywne iltr środkowoprzepustowy. Cel ćwiczenia. Celem ćwiczenia jest praktyczne poznanie właściwości iltrów aktywnych, metod ich projektowania oraz pomiaru podstawowych parametrów iltru.. Budowa
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PKM. Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn. Badanie statycznego i kinetycznego współczynnika tarcia dla wybranych skojarzeń ciernych
LABORATORIUM PKM Badanie statycznego i kinetycznego współczynnika tarcia dla wybranych skojarzeń ciernych Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn BUDOWA STANOWISKA
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 3 Badanie własności podstawowych liniowych członów automatyki opartych na biernych elementach elektrycznych
Ćwiczenie 3 Badanie własności podstawowych liniowych członów automatyki opartych na biernych elementach elektrycznych Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie podstawowych własności członów liniowych
Bardziej szczegółowoLaboratorium Przyrządów Półprzewodnikowych Laboratorium 1
Laboratorium Przyrządów Półprzewodnikowych Laboratorium 1 1/10 2/10 PODSTAWOWE WIADOMOŚCI W trakcie zajęć wykorzystywane będą następujące urządzenia: oscyloskop, generator, zasilacz, multimetr. Instrukcje
Bardziej szczegółowoWidmo akustyczne radia DAB i FM, porównanie okien czasowych Leszek Gorzelnik
Widmo akustycznych sygnałów dla radia DAB i FM Pomiary widma z wykorzystaniem szybkiej transformacji Fouriera FFT sygnału mierzonego w dziedzinie czasu wykonywane są w skończonym czasie. Inaczej mówiąc
Bardziej szczegółowoZadanie nr II-22: Opracowanie modelu aktywnego ustroju dźwiękochłonno-izolacyjnego o zmiennych tłumieniu i izolacyjności
Materiały informacyjne dotyczące wyników realizacji zadania badawczego pt: Opracowanie modelu aktywnego ustroju dźwiękochłonno-izolacyjnego o zmiennych Hałas jest jednym z najpowszechniej występujących
Bardziej szczegółowoTEORIA OBWODÓW I SYGNAŁÓW LABORATORIUM
TEORIA OBWODÓW I SYGNAŁÓW LABORATORIUM AKADEMIA MORSKA Katedra Telekomunikacji Morskiej ĆWICZENIE 5 BADANIE STABILNOŚCI UKŁADÓW ZE SPRZĘŻENIEM ZWROTNYM 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest ugruntowanie
Bardziej szczegółowoKalibrator K-10. Instrukcja obsługi. Przedsiębiorstwo Produkcyjno-Usługowo-Handlowe "EMSON-MAT" Plac Łagiewnicki Kraków Tel/fax:
Kalibrator K-10 Instrukcja obsługi Przedsiębiorstwo Produkcyjno-Usługowo-Handlowe "EMSON-MAT" Plac Łagiewnicki 11 30-407 Kraków Tel/fax: 267-04-72 Spis treści 1. Przeznaczenie i właściwości...5 2. Dane
Bardziej szczegółowoWZMACNIACZ OPERACYJNY
1. OPIS WKŁADKI DA 01A WZMACNIACZ OPERACYJNY Wkładka DA01A zawiera wzmacniacz operacyjny A 71 oraz zestaw zacisków, które umożliwiają dołączenie elementów zewnętrznych: rezystorów, kondensatorów i zwór.
Bardziej szczegółowoI N S T Y T U T M A S Z Y N P R Z E P Ł Y W O W Y C H i m. R o b e r t a S z e w a l s k i e g o P O L S K I E J A K A D E M I N A U K
I N S T Y T U T M A S Z Y N P R Z E P Ł Y W O W Y C H i m. R o b e r t a S z e w a l s k i e g o P O L S K I E J A K A D E M I N A U K skrytka pocztowa 621 80-952 Gdańsk ulica J.Fiszera 14 Projekt NCN
Bardziej szczegółowoE107. Bezpromieniste sprzężenie obwodów RLC
E7. Bezpromieniste sprzężenie obwodów RLC Cel doświadczenia: Pomiar amplitudy sygnału w rezonatorze w zależności od wzajemnej odległości d cewek generatora i rezonatora. Badanie wpływu oporu na tłumienie
Bardziej szczegółowoLDPY-11 LISTWOWY DWUPRZEWODOWY PRZETWORNIK POŁOŻENIA DOKUMENTACJA TECHNICZNO-RUCHOWA. Wrocław, czerwiec 1997 r.
LISTWOWY DWUPRZEWODOWY PRZETWORNIK POŁOŻENIA DOKUMENTACJA TECHNICZNO-RUCHOWA Wrocław, czerwiec 1997 r. 50-305 WROCŁAW TEL./FAX (+71) 373-52-27 ul. S.JARACZA 57-57A TEL. 0-602-62-32-71 str.2 SPIS TREŚCI
Bardziej szczegółowoWzmacniacze operacyjne
Wzmacniacze operacyjne Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest badanie podstawowych układów pracy wzmacniaczy operacyjnych. Wymagania Wstęp 1. Zasada działania wzmacniacza operacyjnego. 2. Ujemne sprzężenie
Bardziej szczegółowoLaboratorum 2 Badanie filtru dolnoprzepustowego P O P R A W A
Laboratorum 2 Badanie filtru dolnoprzepustowego P O P R A W A Marcin Polkowski (251328) 15 marca 2007 r. Spis treści 1 Cel ćwiczenia 2 2 Techniczny i matematyczny aspekt ćwiczenia 2 3 Pomiary - układ RC
Bardziej szczegółowoSTEROWANIE STRUKTUR DYNAMICZNYCH Model fizyczny semiaktywnego zawieszenia z tłumikami magnetoreologicznymi
STEROWANIE STRUKTUR DYNAMICZNYCH Model fizyczny semiaktywnego zawieszenia z tłumikami magnetoreologicznymi mgr inż. Łukasz Jastrzębski Katedra Automatyzacji Procesów - Akademia Górniczo-Hutnicza Kraków,
Bardziej szczegółowo5 Filtry drugiego rzędu
5 Filtry drugiego rzędu Cel ćwiczenia 1. Zrozumienie zasady działania i charakterystyk filtrów. 2. Poznanie zalet filtrów aktywnych. 3. Zastosowanie filtrów drugiego rzędu z układem całkującym Podstawy
Bardziej szczegółowoAnaliza właściwości filtrów dolnoprzepustowych
Ćwiczenie Analiza właściwości filtrów dolnoprzepustowych Program ćwiczenia. Zapoznanie się z przykładową strukturą filtra dolnoprzepustowego (DP) rzędu i jego parametrami.. Analiza widma sygnału prostokątnego.
Bardziej szczegółowoDiagnostyka drganiowa łożysk tocznych
Diagnostyka drganiowa łożysk tocznych na przykładzie silnika zespołu wentylatora młynowego Mgr inż. Marek Rzepiela P.H.U. Polidiag www.wibrodiagnostyka.eu Mgr inż. Marek Rzepiela Od 1993 r. związany z
Bardziej szczegółowoPOMIAR DRGAŃ I ROZKŁADU TEMPERATUR W MASZYNACH ROBOCZAYCH
POMIAR DRGAŃ I ROZKŁADU TEMPERATUR W MASZYNACH ROBOCZAYCH 1 Cel ćwiczenia Celem niniejszego ćwiczenia jest: przeprowadzenie pomiaru określonych parametrów drgań i wykonanie analizy widmowej drgań w dziedzinie
Bardziej szczegółowoDRGANIA W BUDOWNICTWIE. POMIARY ORAZ OKREŚLANIE WPŁYWU DRGAŃ NA OBIEKTY I LUDZI - PRZYKŁADY
DRGANIA W BUDOWNICTWIE. POMIARY ORAZ OKREŚLANIE WPŁYWU DRGAŃ NA OBIEKTY I LUDZI - PRZYKŁADY Krzysztof Gromysz Gliwice, 21 22 czerwca 2017 r. PLAN PREZENTACJI Wprowadzenie Pomiary drgań Sprzęt pomiarowy
Bardziej szczegółowoWibroizolacja i redukcja drgań
Wibroizolacja i redukcja drgań Firma GERB istnieje od 1908 roku i posiada duże doświadczenie w zakresie wibroizolacji oraz jest producentem systemów dla redukcji drgań różnego rodzaju struktur, maszyn
Bardziej szczegółowoLIV OLIMPIADA FIZYCZNA 2004/2005 Zawody II stopnia
LIV OLIMPIADA FIZYCZNA 004/005 Zawody II stopnia Zadanie doświadczalne Masz do dyspozycji: cienki drut z niemagnetycznego metalu, silny magnes stały, ciężarek o masie m=(100,0±0,5) g, statyw, pręty stalowe,
Bardziej szczegółowoPomiary drgań. Obiektami pomiarowymi są silniki indukcyjne Wiefama STK90 S-2 o następujących danych znamionowych:
Pomiary drgań Zakres ćwiczenia 1) Identyfikacja drgań wywołanych: a - wirowaniem niewyważonego wirnika maszyny elektrycznej, b - degradacją stanu technicznego łożysk, c - drgań wywołanych zjawiskami strykcyjnymi,
Bardziej szczegółowoPRZYRZĄDY POMIAROWE. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
PRZYRZĄDY POMIAROWE Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego Przyrządy pomiarowe Ogólny podział: mierniki, rejestratory, detektory, charakterografy.
Bardziej szczegółowoRys Filtr górnoprzepustowy aktywny R
Ćwiczenie 20 Temat: Filtr górnoprzepustowy i dolnoprzepustowy aktywny el ćwiczenia Poznanie zasady działania filtru górnoprzepustowego aktywnego. Wyznaczenie charakterystyki przenoszenia filtru górnoprzepustowego
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Obwody prądu sinusoidalnego jednofazowego"
Ćwiczenie: "Obwody prądu sinusoidalnego jednofazowego" Opracowane w ramach projektu: "Informatyka mój sposób na poznanie i opisanie świata realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres
Bardziej szczegółowo