Analiza pracy wybranych elementów kotła OP-650 pracujących w warunkach pełzania
|
|
- Grzegorz Markiewicz
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Analiza pracy wybranych elementów kotła OP-650 pracujących w warunkach pełzania Analysys of the work of selected elements of the boiler OP-650 operating under creep condition Abstract The article presents the principle of operation of a computer operating supervision system - Block of Thermal Limitations - control of stresses in the most important elements of the boiler during start-ups or withdrawals. On the example of measurement data, basic calculation algorithms are presented. Continuous development of information technology and research in the field of improving computational algorithms that support the course of energy processes, opens up new possibilities in the field of equipment operation supervision. The current technical condition of strategic power units (with a capacity above 00 MW) is bad. Long-lasting power blocks require costly repairs, and their lifetime is on the verge of durability. The construction of new power units is very costly and time-consuming, which is why it is not surprising that the programs announced by the National Center for Research and Development for the development of low-input methods of extending the lifetime of 00 MW units. For safe operation of unsteady boiler operation regimes (start-up or shut-down), operation supervision systems may be helpful. Implementation of the BOT system (Thermal Restriction Block - a computer system for monitoring the operation of power boilers), developed by the Institute of Energy Machinery and Equipment at the Faculty of Mechanical Engineering of the Cracow University of Technology, can ensure safe control of transient processes. Monitoring "Live" thermal and mechanical stresses arising during start-ups, withdrawals and load changes of power units, with good adaptation of computational algorithms to the prevailing conditions in a given installation, should help in safe operation and rational increase of the block's availability. It is recommended to measure the key elements of power units (temperatures on the external surfaces of the elements at different places on the circumference - together with the temperature and pressure of the medium, so that you can monitor the resulting thermal and mechanical stresses on an ongoing basis). Such activities should increase the availability of power units, and with responsible exploitation to the maximum extend the life time, which in today's energy situation in Poland is very important. In the work, based on measurements from the BOT system, stress was determined during start-up and steady-state operation. 1
2 Streszczenie W artykule, zaprezentowano zasadę działania komputerowego systemu nadzoru eksploatacji Blok Ograniczeń Termicznych kontrola naprężeń w kluczowych elementach kotła podczas rozruchów czy odstawień. Na przykładzie danych pomiarowych, przedstawiono podstawowe algorytmy obliczeniowe. Ciągły rozwój technologii informatycznych, a także badania w dziedzinie udoskonalania algorytmów obliczeniowych wspomagających przebieg procesów energetycznych otwiera nowe możliwości w dziedzinie nadzoru eksploatacji urządzeń. Aktualny stan techniczny strategicznych bloków energetycznych (o mocy powyżej 00 MW) jest zły. Wysłużone bloki energetyczne wymagają kosztownych remontów, a ich żywotność jest na granicy wytrzymałości. Budowa nowych bloków energetycznych jest bardzo kosztowna i czasochłonna, dlatego też nie dziwią ogłoszone przez Narodowe Centrum Badań i Rozwoju programy na opracowanie metod niskonakładowego wydłużenia czasu eksploatacji bloków +00 MW. Dla bezpiecznego przebiegu nieustalonych reżimów pracy kotłów (rozruch czy odstawienie) pomocne mogą się okazać systemy nadzoru eksploatacji. Wprowadzenie w życie systemu BOT (Blok Ograniczeń Termicznychkomputerowy system nadzoru eksploatacji kotłów energetycznych), opracowany przez Instytut Maszyn i Urządzeń Energetycznych Wydziału Mechanicznego Politechniki Krakowskiej może zapewnić bezpieczne kontrolowanie procesów nieustalonych. Monitorowanie Live naprężeń termicznych i mechanicznych powstających podczas rozruchów, odstawień i zmian obciążeń bloków energetycznych, przy dobrym dopasowaniu algorytmów obliczeniowych do panujących warunków w danej instalacji, powinien pomóc w bezpiecznej eksploatacji oraz racjonalnym zwiększaniu dyspozycyjności bloku. Zaleca się opomiarowanie kluczowych elementów bloków energetycznych (temperatury na powierzchniach zewnętrznych elementów w różnych miejscach na obwodzie wraz z temperaturą i ciśnieniem czynnika, dzięki czemu będzie można na bieżąco monitorować powstałe naprężenia termiczne i mechaniczne). Takie działania powinny zwiększyć dyspozycyjność bloków energetycznych, a także przy odpowiedzialnej eksploatacji do maksimum wydłużyć czas życia, co w dzisiejszej sytuacji energetycznej Polski, jest bardzo ważne.
3 1. Cel analizy Celem pracy jest określenie napreżeń powstałych w wybranym elemencie ciśnieniowym kotła, w wyniku zmiennych warunków termicznych i mechanicznych. Wykonane obliczenia posłużą do dokładnej oceny prawidłowej eksploatacji, która powinna charakteryzować się nieprzekraczaniem naprężeń granicznych w elementach, zarówno podczas ustalonego i zmiennego reżimu pracy. Analiza będzie zawierać niezbędny opis warunków panujących wewnątrz wybranych kluczowych elementów ciśnieniowych kotła wraz z przedstawieniem mechanizmu powstawania uszkodzeń i napreżeń termiczno-mechanicznych, których przekroczenie może doprowadzić do uszkodzenia elementu. W ramach pracy, stworzone zostaną algorytmy obliczeniowe, dzięki którym będzie można obliczyć omawiane naprężenia w wybranym elemencie układu parowo-wodnego kotła, zarówno na powierzchni ścianki jak i w miejscach koncentracji naprężeń (m.in. krawędzie króćców). Obliczenia będą mogły zostać wykonane, na podstawie danych pomiarowych z istniejącej komory wylotowej V stopnia przegrzewacza pary świeżej, dzięki zastosowanemu dedykowanemu systemowi pomiarowemu dla BOT (Blok Ograniczeń Termicznych). Dane ruchowe, które posłużą do obliczeń będą zawierać przebiegi ciśnienia wewnętrznego, a także temperatury czynnika roboczego oraz temperatur zewnętrznej powierzchni ścianki elementu. Pomiary będą przeprowadzane z 1 minutowym krokiem czasowym, w okresie od rozpoczęcia przeprowadzania rozruchu, do momentu przejścia w stan ustalonych warunków pracy. 3
4 . Obliczenia.1. Wprowadzenie teoretyczne do obliczeń Analizowane naprężenia, pochodzą od ciśnienia panującego w badanych elementach oraz gradientu temperatury na grubości ścianki. Dzięki rozwiązaniu zagadnienia odwrotnego przewodzenia ciepła, zostaną policzone temperatury na powierzchni wewnętrznej elementu. Na podstawie opomiarowania elementów ciśnieniowych kotła będzie można zobaczyć przebieg ciśnienia i temperatury czynnika oraz temperatur na zewnętrznej stronie. Należy jednak pamiętać, że pomiar temperatury pary przegrzanej w komorze przegrzewacza jest bardzo trudny. Dynamiczne błędy pomiaru temperatury czynników będących pod ciśnieniem są duże[7] Jest to wynikiem koniecznej, masywnej osłony termometru znajdującego się pod wpływem działania czynnika przepływającego pod dużym ciśnieniem i wysokiej temperaturze, co jest powodem opóźnienia i tłumienia rzeczywistych zmian mierzonej temperatury w czasie. W przypadku gdy temperatura czynnika wzrasta, pomiar jest opóźniony i pokazuje niższą temperaturę, przy ochładzaniu-wyższą. Jest to niebezpieczne, gdyż jak wiadomo wysoka temperatura przyczynia się do przyspieszania zjawiska pełzania, a opóźnione pomiary temperatury powodują nieprawidłowe działanie automatycznego układu regulacji temperatury. Wybranym elementem dla obliczenia naprężeń oraz analizy pracy będzie komora V stopnia przegrzewacza pary pierwotnej. Po obliczeniu panujących naprężeń komora zostanie przeanalizowana pod kątem warunków bezpieczeństwa pracy. Wyznacznikami będą charakterystyczne własności stali z której element jest wykonany : Umowna granica plastyczności Re 0,, średnia czasowa wytrzymałość na pełzanie Rz / oraz granica pełzania R 1/ Wszystkie charakterystyki tych własności będą nałożone odpowiednio na przebiegi naprężeń występujących w badanym elemencie. Obliczenia ww. naprężeń jest konieczne w celu przeprowadzenia optymalnych rozruchów i odstawień kotłów energetycznych. Źle przeprowadzane procesy rozruchów i odstawień powodują szybsze niszczenie kluczowych elementów bloku energetycznego tj. kocioł, rury ekranowe, parowniki, przegrzewacze, walczak oraz wszystkie urządzenia w których panują niekorzystne zmienne warunki cieplne i mechaniczne towarzyszące tym procesom. Dlatego też, zaleca się wprowadzanie dodatkowych systemów pomiarowych, dzięki którym będzie można na bieżąco śledzić naprężenia termiczne i mechaniczne w kluczowych elementach. 4
5 .. Zastosowany schemat obliczeń. W obliczeniach zastosowano następujące założenia: Powierzchnia zewnętrzna(nieogrzewana) jest idealnie izolowana Grubość ścianki jest stała Zróżnicowanie temperatur w elemencie jest małe tak, że dla wszystkich punktów materiału, można przyjmować własności termofizyczne stali określone dla średniej temperatury ścianki. Po określeniu własności termofizycznych stali, zostaną obliczone temperatury wewnętrzne ścianki za pomocą zagadnienia odwrotnego nieustalonego przepływu ciepła, omówionego w pracach [9,10]. Potrzebne do obliczeń temperatury powierzchni wewnętrznych elementów, nie są mierzone ze względu na bardzo trudne warunki wewnętrzne (omywająca powierzchnie para lub gorąca woda pod wysokim ciśnieniem). Mając dane temperatury powierzchni zewnętrznej oraz wewnętrznej będzie można określić charakterystyczne różnice temperatur potrzebne do obliczeń naprężeń cieplnych. Kolejnym etapem analizy pracy elementów, będzie określenie napręzeń mechanicznych powstałych w wyniku działania ciśnienia czynnika roboczego, przepływającego wewnątrz elementu. Finalnym krokiem obliczeń, będzie określenie współczynników koncentracji naprężeń, które zobrazują naprężenia panujące przy otworach króćców, licznie występujących w badanych elementach. W tych okolicach, napężenia cieplne i mechaniczne są dużo większe niż te, gdzie struktura powierzchni nie jest przerwana otworami. Dlatego też, aby bezpiecznie eksploatować element, niezbędne jest kontrolowanie naprężeń w miejscach koncentracji, i właśnie dla tych naprężeń, określanie granicznych wartości wskaźników determinujących powstawanie tych obciążeń. 5
6 ..1. Naprężenia termiczne Aby dokonać obliczeń naprężeń elementu cylindrycznego, powstałych w wyniku nierównomiernego rozkładu temperatury na grubości ścianki, zakładamy że element jest symetrycznie obciążony termicznie na obwodzie oraz że jego końce mogą się swobodnie przemieszczać.[7] Naprężenia obwodowe i osiowe na powierzchni wewnętrznej oraz zewnętrznej, maja postać[7]: E (1) T 1 E () z Tz [MPa 1 0 [MPa] (3) 1 w w w [MPa] 1 z ] 3w 3z Gdzie: 1w - naprężenia cieplne obwodowe na powierzchni wewnętrznej [MPa] w - naprężenia cieplne wzdłużne na powierzchni wewnętrznej [MPa] z-na powierzchni zewnętrznej 3z 3w - naprężenia promieniowe cieplne na powierzchni w-wewnętrznej; z-zewnętrznej [ MPa ] E -moduł sprężystości podłużnej [MPa] -współczynnik rozszerzalności temperaturowej [1/K] -współczynnik Poissona [-] T w - różnica między średnią temperaturą grubości ścianki a temperatura wewnętrzną [MPa] T z - różnica między temperaturą zewnętrzną a średnią temperaturą grubości [MPa] Różnice temperatur są określone wzorami: T w T z s T a s T a ww ww [K] [K] (4) (5) Gdzie : s - grubość ścianki elementu [m] 6
7 a - współczynnik wyrównania temperatur [m /s] - szybkość nagrzewania wyznaczona zależności (6) [ K / s] ww; zw - odpowiednio współczynniki kształtu dla powierzchni wewnętrznej i zewnętrznej określone zależnościami (7) i (8) Tc a T [ K / s] 1 rz ( rz rw ) rz ln( ) r 4 1 ( u 1) (3u 1) 4u ln( u) ww [-] 8 ( u 1) ( u 1) ( u 1) 4u ln( u) wz [-] 8 ( u 1) ( u 1) w (6) (7) (8) Gdzie: u - stosunek średnicy zewnętrznej do wewnętrznej... Własności termofizyczne stali w zależności od temperatury Znając różnicę temperatur na grubości ścianki Tc, a także właściwości cieplne stali w funkcji temperatury, można wyznaczyć naprężenia cieplne na grubości ścianki[7]. a [ m / s] (9) c - współczynnik przewodzenia ciepła dla stali [ W / mk] c - ciepło właściwe stali [ J / KgK ] 3 - gęstość stali [ Kg / m ] 7
8 Wyrażenie E opisuje własności charakterystyczne materiału, które są funkcjami tylko 1 temperatury; zatem dla ułatwienia obliczeń możemy je wyrazić przy pomocy jednego współczynnika m [1] Wartości współczynnika m w zależności od temperatury, można również odczytać z wykreślonych charakterystyk dla poszczególnych typów stali. Opisują to poniższe krzywe, pochodzą one z pracy [1] Rys Wartości współczynnika m [1] 8
9 ..3. Naprężenia mechaniczne Dla elementów grubościennych walcowych osiowo symetrycznych, naprężenia mechaniczne, wyznaczymy ze wzorów Lame[7]: 1 u 1w p [MPa] u 1 u 1z p [MPa] u 1 1 w z p [MPa] u 1 (10) (11) (1) Gdzie: 1w -Naprężenia obwodowe pochodzące od ciśnienia, na powierzchni wewnętrznej 1z - Naprężenia obwodowe pochodzące od ciśnienia, na powierzchni zewnętrznej w z -Naprężenia wzdłużne pochodzące od ciśnienia, na powierzchni zewnętrznej i wewnętrznej u D z / D w..4. Naprężenia cieplne i mechaniczne w miejscach koncentracji naprężeń Wyżej wymienione wzory, obliczane są na podstawie założeń idealnych elementów kształcie płyty, kuli czy walca[1] Komory przegrzewaczy i walczaka są wyposażone w bardzo dużą ilość otworów w dla króćców rur. Takie nieciągłości materiału, powodują koncentrację naprężeń, które muszą być brane pod uwagę przy wyznaczaniu dopuszczalnych szybkości schładzania bądź nagrzewania elementu...5. Naprężenia na krawędziach otworów Do wzorów na naprężenia mechaniczne grubościennych elementów osiowo-symetrycznych walcowych, należy również uwzględnić współczynniki koncentracji naprężeń p. Do obliczenia współczynnika koncentracji naprężeń na krawędziach otworów wprowadzone zostają następujące średnie średnice dla elementów: 9
10 Średnia średnica komory wylotowej d msk d 0 e (13) k k d msk d 0 k - średnia średnica komory wylotowej VPPP -średnica komory wylotowej VPPP d msk e k -grubość ścianki komory Średnia średnica króćca dla komory wylotowej: d mb -średnia średnica króćca d 0 b -średnica króćca emb -grubość ścianki króćca d mb i d 0 e (14) bi mbi Rodzaj Tabela 4.1 Dane geometryczne króćców Obliczony współczynnik koncentracji naprężeń Wymiary Elementu Mechanicznych Termicznych ɸ508x100 Komora wylotowa VPPP Króćce dolotowe pary, , ɸ 3x7/podziałka 35mm/ Króćce wylotowe pary, , ɸ 34x40 Współczynnik koncentracji naprężeń określony jest ze wzoru (wg. normy EN 195-3): Gdzie: Dla komory VPPP m e A B, (16) d d e A 1,14( e mbk k mbk msk ) d e k msk e 0,89( e mbk k ) 1,43 (0) (1) 10
11 e B 0,36 ( e mbk k ) e 0,59( e mbk k ) 1,08 () Współczynnik koncentracji naprężeń dla powłok walcowych można też wyznaczyć z krzywych wyznaczonych eksperymentalnie: Rys. 4.. Współczynnik koncentracji naprężeń mechanicznych dla powłok walcowych [8] Oznaczając w u 1 () Możemy otrzymać następujące wzory na naprężenia od ciśnienia na krawędziach otworów elementu walcowego: 1w m p ( w 1) [MPa] (3) 1 z m p w [MPa] (4) 1 (5) w z m p w [MPa] 11
12 Współczynnik koncentracji naprężeń wywołany naprężeniami termicznymi, można wyznaczyć z krzywych zawartych w [8]. Rys.4.3. Współczynnik koncentracji naprężeń wywołanych naprężeniami termicznymi, dla powłok walcowych i kulistych. 1 woda, para. [8] Przedstawione powyżej krzywe opisane są wzorami: t h 700 h 1700 h h z [ z ( e 1)] 0,81 z (6) Gdzie: h- Współczynnik wnikania ciepła określony 1000 [ W m K świeżej) z - stosunek średnich średnic króćca komory oraz komory. ] dla pary wodnej (kolektor pary z d d mbk msk (7) Ostatecznie dla elementu komory zostaną określone współczynniki koncentracji naprężeń termicznych oraz mechanicznych z których do analizy i obliczeń zostaną wybrane największe wartości. Naprężenia spowodowane ciśnieniem na wewnętrznej krawędzi otworu wyznacza się na podstawie następującego wzoru: p d e m i msi (8) 1
13 ..6. Teoria Hubera-Mises-Hencky go 1 Jeżeli zostaną uporządkowane główne naprężenia tak że: 3 warunek, który decyduje o bezpiecznym stanie naprężenia elementu można zapisać wg następującego wzoru[13] to H M H 1 0 ( 1 ) ( 3) ( 3 1) (9) W pracy zastosowano następujące uporządkowania: Gdzie: 1 (30) 1wz (31) wz 3 0 (3) 1wz -zsumowane naprężenia obwodowe na powierzchni wewnętrznej elementu [MPa] wz -zsumowane naprężenia wzdłużne(osiowe) na powierzchni wewnętrznej elementu [MPa] 13
14 .3. Analiza pracy elementów na podstawie danych pomiarowych Analiza pracy komory VPPP została przeprowadzona w okresie 1000 minut. Pomiary w minutowych odstępach czasowych są wystarczające aby uchwycić wszystkie najważniejsze zmiany. Reakcja termopary na zmiany temperatury jest opózniona, więc analizowanie zmian w krótszych próbkach czasowych nie jest konieczne. Spowoduje to niepotrzebne zwiększenie punktów pomiarowych i wydłuży czas obliczeń. Uchwycony okres czasu, przechodzi ze stanu ustalonego (blok odstawiony) do rozruchu czas przejściowy by ustabilizować prace podczas normalnego działania bloku. Przyjęte oznaczenia na legendach umieszczonych na wykresach opisane są pod każdym rysunkiem. Poniżej przedstawione jest umiejscowienie odpowiednich punktów pomiarowych na zewnętrznej powierzchni komory. Termopary mierzące temperaturę powierzchni zewnętrznej umieszczone są na 1/3; 1/; oraz 3/3 długości komory. Analiza została przeprowadzona na dwóch skrajnych długościach. W porównaniu prawej do lewej strony komory, zamieszczono wyniki tych obliczeń, które różniły się między sobą. Oznaczenia literowe Rys. 4.4 Umiejscowienie poszczególnych punktów pomiarowych na komorze VPPP Na poniższym rysunku przedstawiony jest przebieg temperatur zewnętrznych odczytanych z pomiarów a także ciśnienia pary podczas rozruchu, z zaznaczonym ustalonym okresem pracy. 14
15 Rys 4.4. Przebieg zmierzonych temperatur zewnętrznych oraz ciśnienia pary-strona lewa Na wykresie, okres ustalonej pracy zaczyna się po około 900 minutach. Rozruch bloku rozpoczął się od ok 330 minuty pomiaru. Można więc zauważyć, ze okres rozruchu do momentu uzyskania ustalonego okresu pracy trwał ok 470 minut czyli 7h 50min. Na rys 4.5 przedstawiony jest przebieg temperatur zewnętrznych na obwodzie, zmierzonych na stronie prawej komory. Widać minimalne większe różnice temperatur na obwodzie na stronie prawej komory. 15
16 Rys 4.5. Przebieg zmierzonych temperatur zewnętrznych oraz ciśnienia pary-strona prawa Poniżej przedstawione są przebiegi wewnętrznych temperatur dla strony prawej i lewej komory, policzonych na podstawie odwrotnego zagadnienia wymiany ciepła, przedstawionego w pracach [9-10]. Rys. 4.6 Przebieg obliczonych temperatur wewnętrznych oraz ciśnienia pary-strona lewa 16
17 Rys. 4.7 Przebieg obliczonych temperatur wewnętrznych oraz ciśnienia pary-strona prawa Wewnętrzne powierzchnie charakteryzują się większymi szybkościami zmian temperatury niż powierzchnie zewnętrzne. Skutkiem tego będą wyższe naprężenia na powierzchniach wewnętrznych komory. Krzywe odpowiadające temperaturze dla odpowiedniego punktu na obwodzie nie pokrywają się, można zauważyć nierównomierne nagrzewanie się elementu na obwodzie komory. Jest to niebezpieczne gdyż powoduje powstanie dodatkowych naprężeń termicznych spowodowanych różnicami temperatur na obwodzie. Kolejne wykresy zobrazują w których miejscach na obwodzie występują największe różnice. Przyczyną może być np. nierównomierne nagrzewanie się pary w wężownicach. Zbierający się osad na powierzchniach ogrzewalnych wężownic mógł pogorszyć wymianę ciepła i obniżyć temperaturę pary wpływającą do zbiorczej komory wylotowej. 17
18 Rys Przebieg różnic temperatur na obwodzie ścianki T180-T0, na wewnętrznych oraz zewnętrznych powierzchniach komory-strona lewa Rys Przebieg różnic temperatur na obwodzie ścianki T180-T0, na wewnętrznych oraz zewnętrznych powierzchniach komory-strona prawa 18
19 Na (rys 4.8, 4.9) można zauważyć, że wewnętrzna powierzchnia komory jest narażona na większe zmiany i różnice temperatur. Powierzchnia zewnętrzna z opóźnieniem reaguje na skoki temperatur, a także osiąga mniejsze różnice. Różnice między kątami o są największe. Po przejściu w stan ustalony, różnice się zmniejszają, jednak dalej osiągają wartości w granicach 10-0 o C. Porównując obydwie strony komory, można zauważyć, że różnice temperatur na prawej stronie komory są o ok 6-9 ºC większe podczas ustalonego trybu pracy. W czasie rozruchu te różnice są podobne. Na kolejnych wykresach przeanalizowane zostały różnice temperatur na dwóch obszarach ¼ obwodu, między kątami 0-90º oraz º. Rys 4.10 Różnice temperatur na wewnętrznej powierzchni komory w obszarze górnej i dolnej ćwiartki komory-strona lewa 19
20 Rys Różnice temperatur na wewnętrznej powierzchni komory w obszarze górnej i dolnej ćwiartki komory-strona prawa Przebiegi różnicy T180-T90 wahają się między 10 a -10 stopni. Na tak małym obszarze komory jest to dość duża różnica temperatur, powodująca niebezpieczne naprężenia, średnica zewnętrzna komory to tylko 0,508 [m]. Na częściach obwodu 90-0 te różnice w początkowej fazie rozruchu są większe, około 5 ºC, w obydwu przypadkach, by potem wyrównać swoje amplitudy. Strona prawa ma o parę stopni większe różnice, co z kolei przyczyniło się do wykazanych wcześniej różnic między punktami większych dla strony prawej. W czasie rozruchu, różnice na obwodzie 0-90º sięgają wartości nawet -8 C, co spowodowało duże naprężenia termiczne z tytułu różnic temperatur na obwodzie. Przyczyną może być wspomniane wcześniej nierówne nagrzewanie pary w poszczególnych wężownicach, spowodowane zanieczyszczonymi powierzchniami ogrzewalnymi bądź też obecnością kondensatu ze skroplonej pary podczas odstawiania kotła. Kondensat mógł występować w komorze, bądź też dostać się pod wpływem tzw plucia kotła czyli porywania kropel wody przez parę z innych części komór i powodować różnice we współczynniku wnikania ciepła. Kolejno można zobaczyć jak poszczególne różnice na mniejszych częściach obwodu, wpływają na rozkład pola temperatur w obwodzie Przedstawiono tylko lewą stronę komory, z uwagi na fakt, że różnice temperatur dla prawej strony różnią się nieznacznie. 0
21 Rys 4.1. Różnice temperatur na poszczególnych częściach obwodu-strona lewa Przebiegi poszczególnych różnic temperatur pokazują jakie warunki panują podczas nieustalonej pracy komory. Można zauważyć dynamiczne zmiany tych różnic w bardzo krótkich odstępach czasu, głównie podczas rozruchu. W okresie rozruchu te różnice przybierają dodatnie wartości, dolne partie komory są cieplejsze od górnych. Stopniowo w miarę zwiększania się temperatury pary i wzrostu ciśnienia do warunków obliczeniowych, różnice zmieniają znak na ujemny a także stabilizują się. Dolna część obwodu komory staje się chłodniejsza. Na kolejnych charakterystykach można zobaczyć jak kształtują się przebiegi szybkości zmian temperatury elementu w poszczególnych punktach pomiarowych obwodu. Największe skoki zmian temperatury występują w początkowej fazie rozruchu, można je porównać z dopuszczalnymi wartościami zawartymi w instrukcji eksploatacji. Wartość maksymalna osiąga 13 K/min, co jest przekroczeniem wartości dopuszczalnych i powoduje dodatkowe naprężenia. 1
22 Rys Szybkości zmian temperatury na poszczególnych punktach obwodu-strona lewa Rys Szybkości zmian temperatury na poszczególnych punktach obwodu-strona prawa Przedstawione szybkości zmian temperatury na rys 4.13, wykazują tylko jedną nieprawidłowość. W początkowej fazie rozruchu szybkości zmian temperatury osiągają wartości ok 13 [K/min] na stronie lewej, oraz ok 15 [K/min] przy stronie lewej, podczas gdy
23 instrukcja eksploatacji zaleca maksymalną wartość zmiany temperatury w przedziale 5 [K/min] przy temperaturze metalu mniejszej niż 00 C; na rys 4.13;4.14 widać, że w momencie wysokich wartości sw0-180; temperatura elementu była niższa niż 00 o C, więc przekroczenia sw0-180 były znaczne. W kolejnym przedziale temperaturowym C dopuszczalna zmiana wynosi 4[K/min], więc przekroczenie tych wartości jest sporadyczne. W temperaturze >400 C dopuszczalne zmiany wynoszą 3 [K/min]. Również w tym przypadku nie widać większych zastrzeżeń co do przeprowadzanego procesu. W miarę upływu czasu zmiany temperatur się stabilizują i układ przechodzi w ustalony tryb pracy. 3
24 .4. Przebiegi Obliczonych naprężeń W ramach analizy pracy elementu, zostały obliczone naprężenia termiczne z tytułu różnic temperatur na grubości ścianki elementu zarówno na powierzchni wewnętrznej i zewnętrznej oraz naprężenia mechaniczne pochodzące od ciśnienia. Wyznaczone współczynniki koncentracji naprężeń, posłużą do pokazania przebiegu obciążeń w miejscu króćców dolotowych i wylotowych pary. Wyznaczone charakterystyki przebiegu naprężeń maksymalnych wraz z nałożonymi liniami krzywych wytrzymałości na pełzanie pokażą bardzo dobrze czy i w jakich momentach dochodziło do niebezpiecznych przekroczeń Naprężenia termiczne Rysunki 4.15 i 4.16 pokazują przebieg wyznaczonych naprężeń obwodowych i wzdłużnych dla powierzchni wewnętrznych i zewnętrznych w określonych punktach na obwodzie. Odpowiednio dla strony lewej i prawej. Aby dobrze przedstawić relacje między naprężeniami oraz różnicami temperatur na grubości ścianki, przedstawiono wspólny wykres tych wielkości. Jako reprezentatywną wartość różnicy temperatury na grubości ścianki, wybrano różnice punkcie 90. Relacje między naprężeniami a różnicami temperatur są proporcjonalne. Rys Termiczne napręzenia obwodowe i wzdłużne na powierzchni wewnętrznej elementu oraz różnice temperatury na grubości ścianki w punkcie 0 o, (gdzie: 1w-naprężenia obwodowe na powierzchni wewnętrznej [MPa], w-naprężenia wzdłużne na powierzchni wewnętrznej [MPa]; delta0-różnica temperatur na grubości ścianki w punkcie 90 o [ o C] )-strona lewa 4
25 Rys Termiczne napręzenia obwodowe i wzdłużne na powierzchni wewnętrznej elementu oraz różnice temperatury na grubości ścianki w punkcie 90 o, (gdzie: 1w-naprężenia obwodowe na powierzchni wewnętrznej [MPa], w-naprężenia wzdłużne na powierzchni wewnętrznej [MPa]; delta0-różnica temperatur na grubości ścianki w punkcie 90 o [ o C] )-strona prawa Największe wartości osiągane są w chwili, kiedy do elementu komory wylotowej popłynie pierwszy strumień pary świeżej z kotła. Wszystkie wskaźniki takie jak szybkości nagrzewania, naprężenia oraz różnice temperatur osiągają maksymalne wartości. Ujemne znaki naprężeń obwodowych i wzdłużnych mówią o tym, że wewnętrzna powierzchnia ścianki elementu jest ściskana. Powierzchnia wewnętrzna elementu próbuje zwiększyć wymiary pod wpływem przyrostu temperatury, jednak jest blokowana przez zimniejszą zewnętrzną stronę, wtedy następuje ściskanie. Naprężenia na powierzchni zewnętrznej powierzchni przyjmują odwrotny znak, co świadczy o rozciąganiu. Strona prawa elementu szczególnie w punkcie 10 osiąga większe różnice temperatur na grubości ścianki, a co za tym idzie większe naprężenia niż te na stronie lewej. Wyższe różnice temperatur na grubości ścianki po stronie lewej rozkładają się również na inne części obwodu, dlatego wszystkie krzywe osiągają wyższe naprężenia co do wartości bezwzględnej. Po osiągnięciu ustalonego czasu pracy, powierzchnie zewnętrzne się nagrzewają, różnice temperatur się zmniejszają a wraz z nimi naprężenia. 5
26 Rys Termiczne naprężenia obwodowe i wzdłużne na powierzchni zewnętrznej elementu oraz różnice temperatury na grubości ścianki w punkcie 0 o (gdzie: 1z-napręzenia obwodowe[mpa], z-naprężenia wzdłużne[mpa], delta0-różnica temperatur na grubości ścianki w punkcie 90º [ o C] )-strona lewa Na rysunku przedstawiony jest przebieg naprężeń wzdłużnych i obwodowych na zewnętrznej powierzchni elementu, które z definicji są sobie równe. Rys 4.17 zawiera wyniki obliczeń dla strony lewej, ponieważ naprężenia dla strony prawej są praktycznie identyczne. Dodatnie wartości na powierzchni zewnętrznej potwierdzają fakt, że występuje tam rozciąganie. Z tych przebiegów wynika że rozciąganie elementu będzie ustawać, co jest mylnym złudzeniem, ponieważ zwiększające się ciśnienie zacznie odgrywać rolę decydującą o wartości sił rozciągających. 6
27 .4.. Naprężenia mechaniczne Naprężenia mechaniczne od panującego ciśnienia w komorze przedstawiają się następująco. Rys Mechaniczne naprężenia obwodowe i wzdłużne na powierzchni wewnętrznej i zewnętrznej elementu (gdzie: 1wm-naprężenia obwodowe na powierzchni wewnętrznej [MPa], 1wz-naprężenia obwodowe na powierzchni zewnętrzne [MPa]j, wm;zm-naprężenia wzdłużne na powierzchni wewnętrznej i zewnętrznej[mpa], P ciśnienie [MPa])-strona lewa i prawa. Największe wartości osiągają napręzenia obwodowe na powierzchni wewnętrznej komory VPPP. Naprężenia wzdłużne na powierzchni wewnętrznej i zewnętrznej są sobie równe, i przyjmują najmniejsze wartości. Dla strony prawej i lewej komory, występuje jeden sygnał ciśnienia pary. Obliczone naprężenia mechaniczne dla obydwu stron będą więc sobie równe. 7
28 .4.3. Zsumowane naprężenia termiczne i mechaniczne Dzięki zastosowaniu zasady superpozycji, zostały zsumowane ze sobą odpowiednie naprężenia termiczne i mechaniczne, które przedstawiają całkowity przebieg naprężeń obwodowych i wzdłużnych w komorze podczas rozruchu i ustalonej pracy. Na poniższych wykresach przestawione są przebiegi tych naprężeń. Rys 4.19 Przebieg zsumowanych naprężeń obwodowych na powierzchni wewnętrznej elementu (gdzie, Tot1w-zsumowane naprężenia obwodowe na powierzchni wewnętrznej [MPa], Delta0- różnica temperatur na grubości ścianki w pkt 90 o [ o C], P-ciśnienie [MPa] )-strona lewa 8
29 Rys 4.19 Przebieg zsumowanych naprężeń obwodowych na powierzchni wewnętrznej elementu (gdzie, Tot1w-zsumowane naprężenia obwodowe na powierzchni wewnętrznej [MPa], Delta0- różnica temperatur na grubości ścianki w pkt 90 o [ o C], P-ciśnienie [MPa] )-strona prawa Naprężenia na powierzchni wewnętrznej elementu początkowo pochodzą od różnic temperatury na grubości ścianki, mają ujemne wartości-powierzchnia wewnętrzna jest ściskana. W miarę stabilizowania się warunków pracy i zwiększania się ciśnienia pary, naprężenia przechodzą dodatni i komora jest rozciągana. Prawa strona komory osiąga wyższe co do wartości bezwzględnej wielkości naprężeń termicznych. 9
30 Rys Zsumowane naprężenia obwodowe na powierzchni zewnętrznej elementu( gdzie: Tot1z-zsumowane napręzenia obwodowe na powierzchni zewnętrznej [MPa], Delta0-różnica temperatur na grubości ścianki elementu w punkcie 90º [ o C], P-ciśnienie [MPa] )-strona lewa Rys Zsumowane naprężenia obwodowe na powierzchni zewnętrznej elementu( gdzie: Tot1z-zsumowane napręzenia obwodowe na powierzchni zewnętrznej [MPa], Delta0-różnica temperatur na grubości ścianki elementu w punkcie 90º [ o C], P-ciśnienie [MPa] )-strona prawa 30
31 Na powierzchni zewnętrznej elementu, naprężenia obwodowe charakteryzuje przeciwny znak oraz mniejsze wartości bezwzględne. Po przejściu w stan ustalony, element jest pod działaniem naprężeń pomiędzy 10 0 MPa. Na kolejnym wykresie przedstawiony jest przebieg naprężeń wzdłużnych na powierzchni wewnętrznej dla obydwu stron komory. Rys Zsumowane naprężenia wzdłużne na powierzchni wewnętrznej elementu( gdzie: Totw-zsumowane napręzenia wzdłużne na powierzchni wewnętrznej [MPa], Delta0-różnica temperatur na grubości ścianki elementu w punkcie 90º [ C], P-ciśnienie [MPa] ) 31
32 Rys. 4.. Zsumowane naprężenia wzdłużne na powierzchni wewnętrznej elementu( gdzie: Totw-zsumowane napręzenia wzdłużne na powierzchni wewnętrznej [MPa], Delta0-różnica temperatur na grubości ścianki elementu w punkcie 90º [ C], P-ciśnienie [MPa] )-strona prawa Na rys. 4.1; 4.. pokazane obciążenia wzdłużne dla powierzchni wewnętrznych, charakteryzują się bardzo podobnym przebiegiem do obwodowych - naprężenia termiczne ze względu na różnicę temperatur są takie same, jednak kiedy zaczyna działać naprężenie wzdłużne od ciśnienia, zsumowana wartość przy stanie ustalonym będzie nieznacznie mniejsza od obwodowych (obwodowe naprężenia mechaniczne są większe). Na powierzchni zewnętrznej, analogicznie obciążenia mają przeciwny znak (rys 4.3;4.4) 3
33 Rys Zsumowane naprężenia wzdłużne na powierzchni zewnętrznej elementu( gdzie: Totzzsumowane naprężenia wzdłużne na powierzchni zewnętrzne [MPa]j, Delta0-różnica temperatur na grubości ścianki w punkcie 90 o [ o C] P-ciśnienie)-strona lewa 33
34 Rys Zsumowane naprężenia wzdłużne na powierzchni zewnętrznej elementu( gdzie: Totzzsumowane naprężenia wzdłużne na powierzchni zewnętrzne [MPa]j, Delta0-różnica temperatur na grubości ścianki w punkcie 90 o [ o C] P-ciśnienie)-strona prawa Maleją naprężenia termiczne ze względu na różnice temperatur, zwiększa się ciśnienie. W czasie ustalonej pracy te naprężenia przybierają wartość między 10-0 MPa Naprężenia na krawędziach otworów. Aby jeszcze dokładniej przeanalizować warunki pracy komory, należy uwzględnić obciążenia powstałe w miejscach przerwania ciągłości powierzchni, czyli wspomniane wcześniej miejsca koncentracji naprężeń. Wyliczone współczynniki pomogą oszacować zakres naprężeń działających w tych punktach. Na poniższym wykresie przedstawione są przebiegi naprężeń obwodowych na powierzchni wewnętrznej elementu, oraz w miejscu krawędzi króćca dolotowego pary o wymiarach geometrycznych 3x7 mm, a także króćca wylotowego pary 34
35 34x40 mm. Jak widać na rys. 4.5., w miejscu króćca występują bardzo duże wahania wartości. Jednak tylko w początkowej fazie rozruchu, kiedy następuje podanie pierwszych strumieni pary świeżej z kotła. Wartości te sięgają blisko -80 MPa. Można podejrzewać, że w miejscach wysokich koncentracji, dochodzi do przekroczenia granicy plastyczności metalu. W czasie ustalonej pracy, charakteryzują się wielkościami między MPa. Niższe wartości w ustalonym czasie pracy, niekoniecznie są bezpieczne dla elementu z uwagi na warunki jakie panują wewnątrz komory. Wysokie temperatury w których eksploatowane jest urządzenie, powodują zmniejszenie wytrzymałości na pełzanie. Rys Zsumowane naprężenia na krawędzi króćców ( gdzie: Rin-naprężenia obwodowe na krawędzi króćca dolotowego pary [MPa], Rout-Zsumowane naprężenia obwodowe na krawędzi króćca wylotowego pary[mpa]; P-ciśnienie [MPa]; Delta0-różnica temperatury na grubości ścianki w punkcie 90º)-strona lewa 35
36 Rys Zsumowane naprężenia na krawędzi króćców ( gdzie: Rin-naprężenia obwodowe na krawędzi króćca dolotowego pary [MPa], Rout-Zsumowane naprężenia obwodowe na krawędzi króćca wylotowego pary[mpa]; P-ciśnienie [MPa]; Delta0-różnica temperatury na grubości ścianki w punkcie 90º)-strona prawa 36
37 .4.5. Zredukowane przebiegi naprężeń w zależności od temperatury pracy komory, podstawowe własności decydujące o bezpieczeństwie eksploatacji Kolejną częścią pracy, jest wyznaczenie charakterystyki przebiegu krzywej średniej czasowej wytrzymałości na pełzanie określonej dla tys godzin R z/ w zależności od temperatury oraz granicy pełzania R 1/ i krzywej minimalnej granicy plastyczności Re min(r 0,min). Granica pełzania R xt t jest to wartość stałego naprężenia R, przy którym po upływie określonego czasu t, w danej temperaturze T, spowoduje trwałe wydłużenie próbki o określoną wartość. Minimalna granica plastyczności Remin(R0,min) Określa się ją jako wartość naprężenia rozciągającego, które wywoła w próbce wydłużenia trwałe wynoszące 0,% pierwotnej długości pomiarowej próbki. Na rys. 4.7 zamieszczone są, wyznaczone krzywe pełzania oraz wytrzymałości na pełzanie i granicy plastyczności w zależności od temperatury pracy dla stali 10HM z której komora VPPP jest wykonana. Rys Przebiegi charakterystycznych własności wytrzymałościowych stali 10HM oraz wyznaczenie temperatury granicznej ( gdzie R1/ granica pełzania [MPa], Ret- granica plastyczności R 0,min [MPa], Rz średnia czasowa wytrzymałość na pełzanie R z/ [MPa] ) 37
38 Jak widać na rys. 4.7 wyznaczona temperatura graniczna wynosi ok 480 ºC. Następnie nakładając wyliczone naprężenia zredukowane oraz wykreślone własności materiału, będzie można jednoznacznie określić w jakich warunkach pracuje komora, oraz w których momentach dochodzi do niebezpiecznych zjawisk. Dzięki temu, można będzie zdiagnozować, które momenty pracy komory mają najistotniejszy wpływ na te zjawiska. Na kolejnym rys 4.8 zamieszczone są przebiegi zredukowanych naprężeń na powierzchni wewnętrznej w zależności od temperatury wewnętrznej ścianki komory wylotowej VPPP oraz własności charakteryzujące materiał. Wybrane naprężenia obwodowe osiągają największe wartości, a co za tym idzie będą najbardziej reprezentatywne do oceny pracy elementu. Rys Przebiegi zredukowanych naprężeń na powierzchni wewnętrznej komory, w zależności od temperatury ścianki z nałożonymi własnościami ( gdzie: zred-zredukowane naprężenia na powierzchni wewnętrznej elementu [MPa], R1/ granica pełzania [MPa], Ret- granica plastyczności R 0,min [MPa], Rz średnia czasowa wytrzymałość na pełzanie R z/ [MPa] )-strona lewa 38
39 Rys Przebiegi zredukowanych naprężeń na powierzchni wewnętrznej komory, w zależności od temperatury ścianki z nałożonymi własnościami ( gdzie: zred-zredukowane naprężenia na powierzchni wewnętrznej elementu [MPa], R1/ granica pełzania [MPa], Ret- granica plastyczności R 0,min [MPa], Rz średnia czasowa wytrzymałość na pełzanie R z/ [MPa] )-strona prawa Z rys. 4.8 ora 4.9. widać w jakich warunkach pracuje komora. Potwierdza to tezę zawartą w teorii w rozdziale 3 nt. warunków pracy komory wylotowej przegrzewacza pary świeżej. W ustalonych okresach pracy, komora jest eksploatowana w warunkach powyżej temperatury granicznej, pracuje w warunkach pełzania. Punkty pracy komory nie przekraczają krzywej granicy pełzania R 1/ oraz R z/ krzywej średniej czasowej wytrzymałości na pełzanie. Początkowe skoki naprężeń spowodowane dużymi skokami temperatur panują tylko w okresie rozruchu. Jednak ich wartości nie są niebezpieczne, nie przekraczają minimalnej umownej granicy plastyczności materiału, ewentualne odkształcenia które mogą powstać, mieszczą się w zakresie odkształceń sprężystych. Ustalony czas pracy komory przebiega prawidłowo. W takich warunkach komora może pracować przez długi okres czasu, co jest 39
40 korzystne ekonomicznie. Obydwie strony komory charakteryzują się niemalże takimi samymi punktami pracy ustalonej. Jednak jak wspomniano w rozdziale 3 nt. charakterystycznych uszkodzeń powstałych podczas pracy komory, które przeważnie występują w miejscach króćców, rys będzie potwierdzeniem tych tez. Rys Przebieg zredukowanych naprężeń na krawędziach otworów wlotowych i wylotowych pary po stronie lewej komory (gdzie: Rin- zredukowane naprężenie obwodowe na krawędzi otworu wlotowego pary φ3x7 mm, Rout- zredukowane naprężenie obwodowe na krawędzi otworu wylotowego pary φ34x40 mm,r1/ granica pełzania [MPa], Retgranica plastyczności R0,min [MPa], Rz średnia czasowa wytrzymałość na pełzanie Rz/ [MPa])-strona lewa 40
41 Rys Przebieg zredukowanych naprężeń na krawędziach otworów wlotowych i wylotowych pary po stronie prawej komory (gdzie: Rin-zredukowane naprężenie obwodowe na krawędzi otworu wlotowego pary φ3x7 mm, Rout-zredukowane naprężenie obwodowe na krawędzi otworu wylotowego pary φ34x40 mm,r1/ granica pełzania [MPa], Retgranica plastyczności R0,min [MPa], Rz średnia czasowa wytrzymałość na pełzanie Rz/ [MPa]) strona-prawa Z rys można wnioskować że naprężenia w miejscach koncentracji, osiągają wartości niebezpieczne. W początkowej fazie rozruchu, następuje przekroczenie umownej granicy plastyczności co może spowodować trwałe odkształcenia elementu co w konsekwencji może grozić uszkodzeniem. Dalej w momencie przechodzenia układu w ustalony czas pracy, otwory na obydwu stronach pracują w różnych naprężenia przechodzą do bezpieczniejszych wartości, wahania wskazują na przekroczenia krzywej granicy pełzania R 1/ Dalej wartości naprężeń na króćcach na lewej części komory, spadają poniżej krzywych granicznych. Naprężenia na krawędziach króćców po prawej stronie komory pracują na wartościach 41
42 zbliżonych do R z/ Wskazane wyniki przebiegu charakterystycznych naprężeń wskazują jedną z przyczyn omawianych wcześniej typowych uszkodzeń które występują właśnie w miejscach króćców. Mechanizmy powstawania tych uszkodzeń zostały szczegółowo opisane w roz.3.. 4
43 3. Wnioski Celem wykonanej analizy było szczegółowe przedstawienie zasady działania systemu komputerowego nadzoru eksploatacji, który pomaga w racjonalnym przeprowadzaniu rozruchów czy odstawień bloków energetycznych. Bieżąca kontrola powstałych naprężeń i wprowadzenie automatycznego systemu bezpiecznego sterowania zmiennymi procesami jest kluczowe w wydłużaniu życia urzadzen i instalacji. Wykonane obliczenia dla komory VPPP dały pozytywny wynik w kontekście prawidłowej eksploatacji, a także potwierdziły wszystkie tezy na temat przyczyn powstawania uszkodzeń w elementach oraz pracy komory w warunkach pełzania(praca powyżej temperatury granicznej). Naprężenia powstałe podczas uruchamiania nie przekroczyły granic bezpiecznego zakresu, zarówno w czasie rozruchu jak i ustalonej pracy kotła. Szybkości zmian temperatury w początkowej fazie rozruchu przekroczyły wartości dopuszczalne, jednak naprężenia, które powstały na powierzchni ścianek elementu nie przekroczyły granicy plastyczności. Pewne niepożądane zjawiska, które mogą przyczynić się do uszkodzeń takie jak szoki temperaturowe, zbyt wysokie wartości szybkości zmian temperatury są nieuniknione podczas eksploatacji, a szczególnie przy rozruchu kotła. Początek produkcji pary świeżej i rozpoczęcie podawania pary na przegrzewacze jest tym punktem kulminacyjnym, który powoduje bardzo wysokie naprężenia, często przekraczające wartości dopuszczalne. W analizowanym elemencie, nie doszło do niepokojących przekroczeń na które należałoby zwrócić uwagę. Miejsca w których doszło do bardzo wysokich naprężeń czyli króćce dolotowe i wylotowe pary tzw. miejsca koncentracji naprężeń niestety w początkowej fazie rozruchu przekroczyły granicę plastyczności oraz przy ustalonym czasie pracy, wahają się na granicy R z/ Ta sytuacja nie jest czymś wyjątkowym lecz zjawiskiem normalnym. W tych miejscach szczególnie narażonych na uszkodzenia, często dochodzi do takich sytuacji, uszkodzenia się pojawiają, i należy je kontrolować aby unikać nieplanowanych awarii, wypadnięć bloku z ruchu, a co za tym idzie wysokich strat z tytułu zniszczenia elementu oraz strat finansowych spowodowanych dłuższym nieplanowanym postojem. Warto zaznaczyć, że komora wylotowa przegrzewacza pary, jest stosunkowo małym elementem, uszkodzenia na króćcach są rzadko naprawiane a urządzenie jest w eksploatacji. Jednak zaleca się częste diagnostyki stanu urządzenia i wykonywanie niezbędnych remontów, napraw, podczas planowanych odstawień bloku, aby zwiększyć dyspozycyjność i efektywność energetyczną zakładu. Wprowadzenie w życie systemu BOT (Blok Ograniczeń Termicznych- komputerowy system nadzoru eksploatacji kotłów energetycznych), zapewni bezpieczne kontrolowanie procesów nieustalonych. Monitorowanie Live naprężeń termicznych i mechanicznych 43
44 powstających podczas rozruchów, odstawień i zmian obciążeń bloków energetycznych, pomoże w optymalnym i możliwie jak najszybszym przeprowadzaniu tych procesów. Wspomoże to w podniesieniu dyspozycyjności bloku, zmniejszy awarie (operatorzy bloków będą świadomi powstałych naprężeń, będą mogli na bieżąco je kontrolować poprzez odpowiednie sterowanie procesami). Zaleca się opomiarowanie kluczowych elementów bloków energetycznych (temperatury na powierzchniach zewnętrznych elementów w różnych miejscach na obwodzie wraz z temperaturą i ciśnieniem czynnika, dzięki czemu wdrażając system nadzoru eksploatacji, będzie można na bieżąco monitorować powstałe naprężenia termiczne i mechaniczne). Takie działania powinny zwiększyć dyspozycyjność bloków energetycznych, a także przy odpowiedzialnej eksploatacji do maksimum wydłużyć czas życia, co w dzisiejszej sytuacji energetycznej Polski, jest bardzo ważne. 44
45 Literatura: [1] A.Zieliński, J.Dobrzański Instytut Metalurgii Żelaza im. St. Staszica RAFAKO S.A.. Ocena TRWAŁOŚC trwałości elementów części ciśnieniowej kotłów energetycznych w procesie dopuszczania do eksploatacji poza obliczeniowy czas pracy RAFAKO S.A. [] Mgr inz. Ewa Zbroińska Sczechura, Energetyka Nr 9/1997 str , wyd Pro Novum- Kartowice Pęknięcia termoszokowe niektórych otworów walczaków kotłów wysokoprężnych Katowice, 1997 [3] Jerzy Dobosiewicz, Ewa Zbroińska-Szczechura; Ocena stopnia zużycia ciśnieniowych elementów kotłów pracujących w warunkach pełzania wyd Pro Novum- Kartowice Katowice grudzień 007 [4] Jerzy Dobosiewicz, Ewa Zbroińska-Szczechura; Ocena trwałości komór przegrzewaczy pracujących w warunkach pełzania wyd Pro Novum-Kartowice Katowice grudzień 007 [5] Ewa Zbroińska Sczechura Typowe uszkodzenia kotłowych walczaków wyd Pro Novum- Katowice Katowice, kwiecień 007 [6] Magdalena Jaremkiewicz, rozprawa doktorska Odwrotne zagadnienia wymiany ciepła, wystepujace w pomiarach nieustalonej tempeatury płynów wyd. Politechnika Krakowska IMiUE, Kraków 011 [7] Jerzy Dobosiewicz, Ocena ryzyka niezawodnej eksploatacji komór przegrzewaczy kotłów parowych wyd Pro Novum-Katowice; Zakopane 008 [7] Marcin Pilarczyk Monitorowanie Maszyn i Urządzeń Energetycznych-wstęp teoretyczny do laboratoriów, Kraków 016 [8] European Standard, EN 195-3, Water-tube boilers and auxiliary installations Part : Design and calculation for pressure parts. CEN European Committee for Standarization, rue de Stassart 36, B-1050 Brussels, 5. July 001 (PN-EN Kotły wodnorurkowe i urządzenia pomocnicze. Część 3: Konstrukcja i obliczenia części ciśnieniowych [9] Taler J., Węglowski B., Zima W., Grądziel S., Zborowski M., Analysis of Thermal Stresses in a Boiler Drum During Start-up, Transaction of the ASME, Vol.11, February 1999, pp [10] J. Taler, Teoria i praktyka identyfikacji procesów przepływu ciepła Wydawnictwo Ossolineum, Warszawa-Kraków, Wrocław 1995 [11] stan r [1] Ludwik Cwynar Rozruch kotłów parowych Wydawnictwo Naukowo-Techniczne, Warszawa 1989 [13] stan
INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA Próba statyczna rozciągania jest jedną z podstawowych prób stosowanych do określenia jakości materiałów konstrukcyjnych wg kryterium naprężeniowego w warunkach obciążeń statycznych.
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła próba rozciągania stali Numer ćwiczenia: 1 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA CIEPLNE I WYTRZYMAŁOŚCIOWE DLA WSTAWKI TEMPERATUROWEJ
4-2010 PROBLEMY EKSPLOATACJI MAINTENANCE PROBLEMS 103 Piotr DUDA Politechnika Krakowska, Kraków OBLICZENIA CIEPLNE I WYTRZYMAŁOŚCIOWE DLA WSTAWKI TEMPERATUROWEJ Słowa kluczowe Naprężenia cieplne, monitorowanie
Bardziej szczegółowoBADANIA URZĄDZEŃ TECHNICZNYCH ELEMENTEM SYSTEMU BIEŻĄCEJ OCENY ICH STANU TECHNICZNEGO I PROGNOZOWANIA TRWAŁOŚCI
BADANIA URZĄDZEŃ TECHNICZNYCH ELEMENTEM SYSTEMU BIEŻĄCEJ OCENY ICH STANU TECHNICZNEGO I PROGNOZOWANIA TRWAŁOŚCI Opracował: Paweł Urbańczyk Zawiercie, marzec 2012 1 Charakterystyka stali stosowanych w energetyce
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA oprac. dr inż. Jarosław Filipiak Cel ćwiczenia 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania statycznej
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka
Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 2 Temat ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Ścisła próba rozciągania stali Numer ćwiczenia: 2 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO CWICZENIA NR 4
INSTRUKCJA DO CWICZENIA NR 4 Temat ćwiczenia: Statyczna próba rozciągania metali Celem ćwiczenia jest wykonanie próby statycznego rozciągania metali, na podstawie której można określić następujące własności
Bardziej szczegółowoTemat 3 (2 godziny) : Wyznaczanie umownej granicy sprężystości R 0,05, umownej granicy plastyczności R 0,2 oraz modułu sprężystości podłużnej E
Temat 3 (2 godziny) : Wyznaczanie umownej granicy sprężystości R,5, umownej granicy plastyczności R,2 oraz modułu sprężystości podłużnej E 3.1. Wstęp Nie wszystkie materiały posiadają wyraźną granicę plastyczności
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE ZACHOWANIA SIĘ MATERIAŁÓW PODCZAS ŚCISKANIA Instrukcja przeznaczona jest dla studentów
Bardziej szczegółowoKontrola wytrzymałościowych warunków pracy wybranych ciśnieniowych elementów kotła
tom XLI(2011), nr 1, 13 24 PiotrDuda Wiesław Zima Bohdan Węglowski Politechnika Krakowska Instytut Aparatury Przemysłowej i Energetyki Kontrola wytrzymałościowych warunków pracy wybranych ciśnieniowych
Bardziej szczegółowoPEŁZANIE WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: Wprowadzenie PEŁZANIE WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH Opracowała: mgr inż. Magdalena Bartkowiak-Jowsa Reologia jest nauką,
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 15 WYZNACZANIE (K IC )
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA Imię i Nazwisko... WYDZIAŁ MECHANICZNY Wydzia ł... Wydziałowy Zakład Wytrzymałości Materiałów Rok... Grupa... Laboratorium Wytrzymałości Materiałów Data ćwiczenia... ĆWICZENIE 15
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE ZACHOWANIA SIĘ MATERIAŁÓW PODCZAS ŚCISKANIA Instrukcja przeznaczona jest dla studentów
Bardziej szczegółowoANALIZA CIEPLNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWA ROZRUCHU KOTŁA PAROWEGO NA PRZYKŁADZIE KOTŁA OP-650
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ 290, Mechanika 86 RUTMech, t. XXXI, z. 86 (1/14), styczeń-marzec 2014, s. 67-78 Marcin PILARCZYK 1 Bohdan WĘGLOWSKI 2 ANALIZA CIEPLNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWA ROZRUCHU
Bardziej szczegółowoKompensatory stalowe. Produkcja. Strona 1 z 76
Strona 1 z 76 Kompensatory stalowe Jeśli potencjalne odkształcenia termiczne lub mechaniczne nie mogą być zaabsorbowane przez system rurociągów, istnieje konieczność stosowania kompensatorów. Nie przestrzeganie
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO CWICZENIA NR 5
INTRUKCJA DO CWICZENIA NR 5 Temat ćwiczenia: tatyczna próba ściskania materiałów kruchych Celem ćwiczenia jest wykonanie próby statycznego ściskania materiałów kruchych, na podstawie której można określić
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła statyczna próba ściskania metali Numer ćwiczenia: 3 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Rozciąganie/ ściskanie prętów prostych Naprężenia i odkształcenia, statyczna próba rozciągania i ściskania, właściwości mechaniczne, projektowanie elementów obciążonych osiowo.
Bardziej szczegółowoPaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
Bardziej szczegółowoTemat 1 (2 godziny): Próba statyczna rozciągania metali
Temat 1 (2 godziny): Próba statyczna rozciągania metali 1.1. Wstęp Próba statyczna rozciągania jest podstawowym rodzajem badania metali, mających zastosowanie w technice i pozwala na określenie własności
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 1 STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA METALI - UPROSZCZONA. 1. Protokół próby rozciągania Rodzaj badanego materiału. 1.2.
Ocena Laboratorium Dydaktyczne Zakład Wytrzymałości Materiałów, W2/Z7 Dzień i godzina ćw. Imię i Nazwisko ĆWICZENIE 1 STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA METALI - UPROSZCZONA 1. Protokół próby rozciągania 1.1.
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
Bardziej szczegółowo"Analiza cieplno-wytrzymałościowa krytycznych elementów kotła energetycznego dużej mocy w warunkach nieustalonych"
Prof. dr bab. inż. Andrzej Rusin Instytut Maszyn i Urządzeń Energetycznych Politechnika Śląska Gliwice, 12.02.2018 Recenzja rozprawy doktorskiej Mgr inż. Marcina PILARCZYKA "Analiza cieplno-wytrzymałościowa
Bardziej szczegółowoOCENA STANU TECHNICZNEGO RUROCIĄGÓW WYSOKOPĘŻNYCH - DOBÓR KRYTERIÓW
PL0800176 OCENA STANU TECHNICZNEGO RUROCIĄGÓW WYSOKOPĘŻNYCH - DOBÓR KRYTERIÓW JANUSZ KOMOROWSKI*, WITOLD SZTEKE**, PIOTR ZAJĄCZKOWSKI* *MEGA-ERG Sp. z o.o. Przedsiębiorstwo Techniczno - Usługowe, Warszawa
Bardziej szczegółowoMechanika i wytrzymałość materiałów instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego
Mechanika i wytrzymałość materiałów instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego Cel ćwiczenia STATYCZNA PRÓBA ŚCISKANIA autor: dr inż. Marta Kozuń, dr inż. Ludomir Jankowski 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania
Bardziej szczegółowoprędkości przy przepływie przez kanał
Ćwiczenie numer 5 Wyznaczanie rozkładu prędkości przy przepływie przez kanał 1. Wprowadzenie Stanowisko umożliwia w eksperymentalny sposób zademonstrowanie prawa Bernoulliego. Układ wyposażony jest w dyszę
Bardziej szczegółowoMetody badań materiałów konstrukcyjnych
Wyznaczanie stałych materiałowych Nr ćwiczenia: 1 Wyznaczyć stałe materiałowe dla zadanych materiałów. Maszyna wytrzymałościowa INSTRON 3367. Stanowisko do badania wytrzymałości na skręcanie. Skalibrować
Bardziej szczegółowoTemat 2 (2 godziny) : Próba statyczna ściskania metali
Temat 2 (2 godziny) : Próba statyczna ściskania metali 2.1. Wstęp Próba statyczna ściskania jest podstawowym sposobem badania materiałów kruchych takich jak żeliwo czy beton, które mają znacznie lepsze
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW
Ćwiczenie numer 5 Wyznaczanie rozkładu prędkości przy przepływie przez kanał 1. Wprowadzenie Stanowisko umożliwia w eksperymentalny sposób zademonstrowanie prawa Bernoulliego. Układ wyposażony jest w dyszę
Bardziej szczegółowoSPRĘŻ WENTYLATORA stosunek ciśnienia statycznego bezwzględnego w płaszczyźnie
DEFINICJE OGÓLNE I WIELKOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE WENTYLATORA WENTYLATOR maszyna wirnikowa, która otrzymuje energię mechaniczną za pomocą jednego wirnika lub kilku wirników zaopatrzonych w łopatki, użytkuje
Bardziej szczegółowoBadania charakterystyki sprawności cieplnej kolektorów słonecznych płaskich o zmniejszonej średnicy kanałów roboczych
Badania charakterystyki sprawności cieplnej kolektorów słonecznych płaskich o zmniejszonej średnicy kanałów roboczych Jednym z parametrów istotnie wpływających na proces odprowadzania ciepła z kolektora
Bardziej szczegółowoANALIZA WYMIANY CIEPŁA OŻEBROWANEJ PŁYTY GRZEWCZEJ Z OTOCZENIEM
Wymiana ciepła, żebro, ogrzewanie podłogowe, komfort cieplny Henryk G. SABINIAK, Karolina WIŚNIK* ANALIZA WYMIANY CIEPŁA OŻEBROWANEJ PŁYTY GRZEWCZEJ Z OTOCZENIEM W artykule przedstawiono sposób wymiany
Bardziej szczegółowoWOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ
WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ Instrukcja do ćwiczenia T-06 Temat: Wyznaczanie zmiany entropii ciała
Bardziej szczegółowoWprowadzenie do Techniki. Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Ćwiczenie nr 2 Przykład obliczenia
Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Wprowadzenie do Techniki Ćwiczenie nr 2 Przykład obliczenia Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski Katedra Podstaw Systemów Technicznych Wydział Organizacji
Bardziej szczegółowoOdporność cieplna ARPRO może mieć kluczowe znaczenie w zależności od zastosowania. Wersja 02
ARPRO może mieć kluczowe znaczenie w zależności od zastosowania. Poniżej przedstawiony jest zakres informacji technicznych ujętych w tym dokumencie: 1. Oczekiwany okres użytkowania ARPRO degradacja estetyczna
Bardziej szczegółowoMateriałowe i technologiczne uwarunkowania stanu naprężeń własnych i anizotropii wtórnej powłok cylindrycznych wytłaczanych z polietylenu
POLITECHNIKA ŚLĄSKA ZESZYTY NAUKOWE NR 1676 SUB Gottingen 7 217 872 077 Andrzej PUSZ 2005 A 12174 Materiałowe i technologiczne uwarunkowania stanu naprężeń własnych i anizotropii wtórnej powłok cylindrycznych
Bardziej szczegółowoNazwisko i imię: Zespół: Data: Ćwiczenie nr 11: Moduł Younga
Nazwisko i imię: Zespół: Data: Ćwiczenie nr 11: Moduł Younga Cel ćwiczenia: Wyznaczenie modułu Younga i porównanie otrzymanych wartości dla różnych materiałów. Literatura [1] Wolny J., Podstawy fizyki,
Bardziej szczegółowoMgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa
MECHANIK 7/2014 Mgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYK EKSPLOATACYJNYCH SIŁOWNI TURBINOWEJ Z REAKTOREM WYSOKOTEMPERATUROWYM W ZMIENNYCH
Bardziej szczegółowoAnaliza obciążeń cieplnych podczas rozruchu nadkrytycznych turbin parowych z chłodzeniem zewnętrznym
tom XLIII(2013), nr 1-2, 147 155 WojciechKosman Politechnika Śląska Instytut Maszyn i Urządzeń Energetycznych Gliwice Analiza obciążeń cieplnych podczas rozruchu nadkrytycznych turbin parowych z chłodzeniem
Bardziej szczegółowoWyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej
Katedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej - - Wstęp teoretyczny Jednym ze sposobów wymiany ciepła jest przewodzenie.
Bardziej szczegółowoOBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH
OBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH koło podziałowe linia przyporu P R P N P O koło podziałowe Najsilniejsze zginanie zęba następuje wówczas, gdy siła P N jest przyłożona u wierzchołka zęba. Siłę P N można rozłożyć
Bardziej szczegółowoKatedra Inżynierii Materiałów Budowlanych
Katedra Inżynierii Materiałów Budowlanych TEMAT PRACY: Badanie właściwości mechanicznych płyty "BEST" wykonanej z tworzywa sztucznego. ZLECENIODAWCY: Dropel Sp. z o.o. Bartosz Różański POSY REKLAMA Zlecenie
Bardziej szczegółowoMateriały Reaktorowe. Właściwości mechaniczne
Materiały Reaktorowe Właściwości mechaniczne Naprężenie i odkształcenie F A 0 l i l 0 l 0 l l 0 a. naprężenie rozciągające b. naprężenie ściskające c. naprężenie ścinające d. Naprężenie torsyjne Naprężenie
Bardziej szczegółowoPodstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie Rozciąganie lub ściskanie Zginanie Skręcanie Ścinanie 1. Pręt rozciągany lub ściskany
Bardziej szczegółowoSprawdzenie narzędzi pomiarowych i wyznaczenie niepewności rozszerzonej typu A w pomiarach pośrednich
Podstawy Metrologii i Technik Eksperymentu Laboratorium Sprawdzenie narzędzi pomiarowych i wyznaczenie niepewności rozszerzonej typu A w pomiarach pośrednich Instrukcja do ćwiczenia nr 4 Zakład Miernictwa
Bardziej szczegółowoNAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH POBRANYCH Z PŁYT EPS O RÓŻNEJ GRUBOŚCI
PRACE INSTYTUTU TECHNIKI BUDOWLANEJ - KWARTALNIK 1 (145) 2008 BUILDING RESEARCH INSTITUTE - QUARTERLY No 1 (145) 2008 Zbigniew Owczarek* NAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH
Bardziej szczegółowoOptymalizacja konstrukcji wymiennika ciepła
BIULETYN WAT VOL. LVI, NUMER SPECJALNY, 2007 Optymalizacja konstrukcji wymiennika ciepła AGNIESZKA CHUDZIK Politechnika Łódzka, Katedra Dynamiki Maszyn, 90-524 Łódź, ul. Stefanowskiego 1/15 Streszczenie.
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka
Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 1 Temat ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoWyboczenie ściskanego pręta
Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia
Bardziej szczegółowoKOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA KOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie W artykule przedstawiono komputerowe modelowanie
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ
Jarosław MAŃKOWSKI * Andrzej ŻABICKI * Piotr ŻACH * MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ 1. WSTĘP W analizach MES dużych konstrukcji wykonywanych na skalę
Bardziej szczegółowoBADANIE WYMIENNIKA CIEPŁA TYPU RURA W RURZE
BDNIE WYMIENNIK CIEPŁ TYPU RUR W RURZE. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie z konstrukcją, metodyką obliczeń cieplnych oraz poznanie procesu przenikania ciepła w rurowych wymiennikach ciepła..
Bardziej szczegółowo17. 17. Modele materiałów
7. MODELE MATERIAŁÓW 7. 7. Modele materiałów 7.. Wprowadzenie Podstawowym modelem w mechanice jest model ośrodka ciągłego. Przyjmuje się, że materia wypełnia przestrzeń w sposób ciągły. Możliwe jest wyznaczenie
Bardziej szczegółowoMetoda Elementów Skończonych
Projekt Metoda Elementów Skończonych w programie COMSOL Multiphysics 3.4 Wykonali: Helak Bartłomiej Kruszewski Jacek Wydział, kierunek, specjalizacja, semestr, rok: BMiZ, MiBM, KMU, VII, 2011-2012 Prowadzący:
Bardziej szczegółowoRegulacja dwupołożeniowa (dwustawna)
Regulacja dwupołożeniowa (dwustawna) I. Wprowadzenie Regulacja dwustawna (dwupołożeniowa) jest często stosowaną metodą regulacji temperatury w urządzeniach grzejnictwa elektrycznego. Polega ona na cyklicznym
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoBorealis AB Serwis Techniczny i Rozwój Rynku Reinhold Gard SE Stenungsund Szwecja
Borealis AB Serwis Techniczny i Rozwój Rynku Reinhold Gard SE-444 86 Stenungsund Szwecja Odporność na ciśnienie hydrostatyczne oraz wymiarowanie dla PP-RCT, nowej klasy materiałów z polipropylenu do zastosowań
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.
Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów. 2. Omówić pojęcia sił wewnętrznych i zewnętrznych konstrukcji.
Bardziej szczegółowoInstrukcja stanowiskowa
POLITECHNIKA WARSZAWSKA Wydział Budownictwa, Mechaniki i Petrochemii Instytut Inżynierii Mechanicznej w Płocku Zakład Aparatury Przemysłowej LABORATORIUM WYMIANY CIEPŁA I MASY Instrukcja stanowiskowa Temat:
Bardziej szczegółowoErmeto Original Rury / Łuki rurowe
Ermeto Original Rury / Łuki rurowe R2 Parametry rur EO 1. Gatunki stali, własności mechaniczne, wykonanie Rury stalowe EO Rodzaj stali Wytrzymałość na Granica Wydłużenie przy zerwaniu rozciąganie Rm plastyczności
Bardziej szczegółowoWYTRZYMAŁOŚĆ RÓWNOWAŻNA FIBROBETONU NA ZGINANIE
Artykul zamieszczony w "Inżynierze budownictwa", styczeń 2008 r. Michał A. Glinicki dr hab. inż., Instytut Podstawowych Problemów Techniki PAN Warszawa WYTRZYMAŁOŚĆ RÓWNOWAŻNA FIBROBETONU NA ZGINANIE 1.
Bardziej szczegółowoOCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ
OCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ Jerzy Niebrzydowski, Grzegorz Hołdyński Politechnika Białostocka Streszczenie W referacie przedstawiono
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska. Metoda Elementów Skończonych
Politechnika Poznańska PROJEKT: Metoda Elementów Skończonych Prowadzący: Dr hab. Tomasz Stręk Autorzy: Rafał Wesoły Daniel Trojanowicz Wydział: WBMiZ Kierunek: MiBM Specjalność: IMe Spis treści: 1. Zagadnienie
Bardziej szczegółowoPoniżej przedstawiony jest zakres informacji technicznych obejmujących funkcjonowanie w wysokiej temperaturze:
ARPRO jest uniwersalnym materiałem o szerokiej gamie zastosowań (motoryzacja, budownictwo, ogrzewanie, wentylacja i klimatyzacja, wyposażenie wnętrz, zabawki i in.), a wytrzymałość cieplna ma zasadnicze
Bardziej szczegółowoSYMULACJA CFD USTALONEJ PRACY PRZEGRZEWACZA GRODZIOWEGO W KOTLE FLUIDALNYM
SYMULACJA CFD USTALONEJ PRACY PRZEGRZEWACZA GRODZIOWEGO W KOTLE FLUIDALNYM PAWEŁ LUDOWSKI Katedra Maszyn i Urządzeń Energetycznych Politechnika Krakowska Al. Jana Pawła II 37 e-mail: pawel.ludowski@gmail.com
Bardziej szczegółowoBadanie próbek materiału kompozytowego wykonanego z blachy stalowej i powłoki siatkobetonowej
Badanie próbek materiału kompozytowego wykonanego z blachy stalowej i powłoki siatkobetonowej Temat: Sprawozdanie z wykonanych badań. OPRACOWAŁ: mgr inż. Piotr Materek Kielce, lipiec 2015 SPIS TREŚCI str.
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903 Piotr FOLĘGA 1 DOBÓR ZĘBATYCH PRZEKŁADNI FALOWYCH Streszczenie. Różnorodność typów oraz rozmiarów obecnie produkowanych zębatych
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM
MECANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM Ćwiczenie nr 4 Współpraca pompy z układem przewodów. Celem ćwiczenia jest sporządzenie charakterystyki pojedynczej pompy wirowej współpracującej z układem przewodów, przy różnych
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Mechanika i Budowa Maszyn Grupa M3 Metoda Elementów Skończonych Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk, prof. nadzw. Wykonał: Miłek Mateusz 1 2 Spis
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE LABORATORIUM WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych
Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji SPRAWOZDANIE B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych Wydział Specjalność.. Nazwisko
Bardziej szczegółowoUszkodzenia komór i kolektorów kotłów parowych badania diagnostyczne
Jacek Słania Andrzej Kostańczyk Uszkodzenia komór i kolektorów kotłów parowych badania diagnostyczne Failure of chambers and collectors of steam boilers diagnostic tests Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoBadanie zmęczenia cieplnego żeliwa w Instytucie Odlewnictwa
PROJEKT NR: POIG.01.03.01-12-061/08 Badania i rozwój nowoczesnej technologii tworzyw odlewniczych odpornych na zmęczenie cieplne Badanie zmęczenia cieplnego żeliwa w Instytucie Odlewnictwa Zakopane, 23-24
Bardziej szczegółowoBADANIA WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH 1. Próba rozciągania metali w temperaturze otoczenia (zg. z PN-EN :2002)
Nazwisko i imię... Akademia Górniczo-Hutnicza Nazwisko i imię... Laboratorium z Wytrzymałości Materiałów Wydział... Katedra Wytrzymałości Materiałów Rok... Grupa... i Konstrukcji Data ćwiczenia... Ocena...
Bardziej szczegółowoWspółczesne wymagania dotyczące jakości wody dodatkowej w aspekcie jakości wody zasilającej kotły parowe na najwyższe parametry Antoni Litwinowicz
1 Współczesne wymagania dotyczące jakości wody dodatkowej w aspekcie jakości wody zasilającej kotły parowe na najwyższe parametry Antoni Litwinowicz ENERGOPOMIAR Sp. z o.o., Zakład Chemii i Diagnostyki
Bardziej szczegółowoWpływ promieniowania na wybrane właściwości folii biodegradowalnych
WANDA NOWAK, HALINA PODSIADŁO Politechnika Warszawska Wpływ promieniowania na wybrane właściwości folii biodegradowalnych Słowa kluczowe: biodegradacja, kompostowanie, folie celulozowe, właściwości wytrzymałościowe,
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Silnik indukcyjny"
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska
Poznań. 05.01.2012r Politechnika Poznańska Projekt ukazujący możliwości zastosowania programu COMSOL Multiphysics Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Kierunek Mechanika i Budowa Maszyn Specjalizacji Konstrukcja
Bardziej szczegółowoOddziaływanie membranowe w projektowaniu na warunki pożarowe płyt zespolonych z pełnymi i ażurowymi belkami stalowymi Waloryzacja
Oddziaływanie membranowe w projektowaniu na warunki pożarowe płyt z pełnymi i ażurowymi belkami stalowymi Waloryzacja Praca naukowa finansowana ze środków finansowych na naukę w roku 2012 przyznanych na
Bardziej szczegółowoWyznaczanie ciepła topnienia lodu za pomocą kalorymetru
Politechnika Łódzka FTIMS Kierunek: Informatyka rok akademicki: 2008/2009 sem. 2. grupa II Termin: 7 IV 2009 Nr. ćwiczenia: 212 Temat ćwiczenia: Wyznaczanie ciepła topnienia lodu za pomocą kalorymetru
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE UNIWERSYTETU SZCZECIŃSKIEGO NR 689 FINANSE, RYNKI FINANSOWE, UBEZPIECZENIA NR 50 2012 ANALIZA WŁASNOŚCI OPCJI SUPERSHARE
ZESZYTY NAUKOWE UNIWERSYTETU SZCZECIŃSKIEGO NR 689 FINANSE, RYNKI FINANSOWE, UBEZPIECZENIA NR 5 212 EWA DZIAWGO ANALIZA WŁASNOŚCI OPCJI SUPERSHARE Wprowadzenie Proces globalizacji rynków finansowych stwarza
Bardziej szczegółowoBadanie dylatometryczne żeliwa w zakresie przemian fazowych zachodzących w stanie stałym
PROJEKT NR: POIG.1.3.1--1/ Badania i rozwój nowoczesnej technologii tworzyw odlewniczych odpornych na zmęczenie cieplne Badanie dylatometryczne żeliwa w zakresie przemian fazowych zachodzących w stanie
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZDRABNIANIA WARSTWOWEGO NA PODSTAWIE EFEKTÓW ROZDRABNIANIA POJEDYNCZYCH ZIAREN
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Katedra Inżynierii Środowiska i Przeróbki Surowców Rozprawa doktorska ANALIZA ROZDRABNIANIA WARSTWOWEGO NA PODSTAWIE
Bardziej szczegółowoZMĘCZENIE MATERIAŁU POD KONTROLĄ
ZMĘCZENIE MATERIAŁU POD KONTROLĄ Mechanika pękania 1. Dla nieograniczonej płyty stalowej ze szczeliną centralną o długości l = 2 [cm] i obciążonej naprężeniem S = 120 [MPa], wykonać wykres naprężeń y w
Bardziej szczegółowoBadania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1
Badania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1 ALEKSANDER KAROLCZUK a) MATEUSZ KOWALSKI a) a) Wydział Mechaniczny Politechniki Opolskiej, Opole 1 I. Wprowadzenie 1. Technologia zgrzewania
Bardziej szczegółowoOptymalizacja rezerw w układach wentylatorowych spełnia bardzo ważną rolę w praktycznym podejściu do zagadnienia efektywności energetycznej.
Autor Jacek Lepich ENERGOPOMIAR Sp. z o.o. Zakład Techniki Cieplnej Optymalizacja rezerw w układach wentylatorowych spełnia bardzo ważną rolę w praktycznym podejściu do zagadnienia efektywności energetycznej.
Bardziej szczegółowoCIEPLNE I MECHANICZNE WŁASNOŚCI CIAŁ
CIEPLNE I MECHANICZNE WŁASNOŚCI CIAŁ Ciepło i temperatura Pojemność cieplna i ciepło właściwe Ciepło przemiany Przejścia między stanami Rozszerzalność cieplna Sprężystość ciał Prawo Hooke a Mechaniczne
Bardziej szczegółowoBADANIA SKURCZU LINIOWEGO W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 6.9
25/19 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 19 Archives of Foundry Year 2006, Volume 6, Book 19 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 BADANIA SKURCZU LINIOWEGO W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU
Bardziej szczegółowoANALIZA BELKI DREWNIANEJ W POŻARZE
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Bardziej szczegółowoNauka o Materiałach. Wykład XI. Właściwości cieplne. Jerzy Lis
Nauka o Materiałach Wykład XI Właściwości cieplne Jerzy Lis Nauka o Materiałach Treść wykładu: 1. Stabilność termiczna materiałów 2. Pełzanie wysokotemperaturowe 3. Przewodnictwo cieplne 4. Rozszerzalność
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ CHEMICZNY KATEDRA TECHNOLOGII POLIMERÓW
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ CHEMICZNY KATEDRA TECHNOLOGII POLIMERÓW PRZETWÓRSTWO TWORZYW SZTUCZNYCH I GUMY Lab 8. Wyznaczanie optimum wulkanizacji mieszanek kauczukowych na reometrze Monsanto oraz analiza
Bardziej szczegółowoLaboratorium wytrzymałości materiałów
Politechnika Lubelska MECHANIKA Laboratorium wytrzymałości materiałów Ćwiczenie 19 - Ścinanie techniczne połączenia klejonego Przygotował: Andrzej Teter (do użytku wewnętrznego) Ścinanie techniczne połączenia
Bardziej szczegółowoAnaliza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami
Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Dr inż. Jarosław Siwiński, prof. dr hab. inż. Adam Stolarski, Wojskowa Akademia Techniczna 1. Wprowadzenie W procesie
Bardziej szczegółowoMetoda Elementów Skończonych
Projekt Metoda Elementów Skończonych w programie COMSOL Multiphysics 3.4 Wykonali: Dziamski Dawid Krajcarz Jan BMiZ, MiBM, TPM, VII, 2012-2013 Prowadzący: dr hab. inż. Tomasz Stręk Spis treści 1. Analiza
Bardziej szczegółowoElastyczność DUOBLOKU 500
Politechnika Śląska w Gliwicach Instytut Maszyn i Urządzeń Energetycznych Elastyczność DUOBLOKU 500 Henryk Łukowicz, Tadeusz Chmielniak, Andrzej Rusin, Grzegorz Nowak, Paweł Pilarz Konferencja DUO-BIO
Bardziej szczegółowoWprowadzenie do Techniki. Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Ćwiczenie nr 1
Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Wprowadzenie do Techniki Ćwiczenie nr 1 Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski Katedra Podstaw Systemów Technicznych Wydział Organizacji i Zarządzania
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa 11
Podstawy konstrukcji maszyn. T. 1 / autorzy: Marek Dietrich, Stanisław Kocańda, Bohdan Korytkowski, Włodzimierz Ozimowski, Jacek Stupnicki, Tadeusz Szopa ; pod redakcją Marka Dietricha. wyd. 3, 2 dodr.
Bardziej szczegółowoBADANIA MIESZANEK MINERALNO-ASFALTOWYCH W NISKICH TEMPERATURACH
BADANIA MIESZANEK MINERALNO-ASFALTOWYCH W NISKICH TEMPERATURACH Dr inż. Marek Pszczoła Katedra Inżynierii Drogowej, Politechnika Gdańska Warsztaty Viateco, 12 13 czerwca 2014 PLAN PREZENTACJI Wprowadzenie
Bardziej szczegółowo