UNIWERSYTET ROLNICZY W KRAKOWIE TABELE Zbiór pomocy z przedmiotu: Budownictwo Wodne Prowadzący: wykłady dr hab. inż. Bogusław MICHALEC (prof. UR) ćwiczenia dr hab. inż. Bogusław MICHALEC (prof. UR) (pok. 420) dr inż. Marek TARNAWSKI (pok. 421) KONTAKT Telefoniczny: 12 633 53 42; 12 662 41 05 @ : michbo@cyf-kr.edu.pl Telefoniczny: 12 662 41 05 @ : rmtarnaw@cyf-kr.edu.pl Marot
Lp. KLASYFIKACJA GŁÓWNYCH BUDOWLI HYDROTECHNICZNYCH (Dz. U. Nr 86, poz. 579 z 20 kwietnia 2007) Nazwa, charakter lub funkcja obiektu Opis i miano wskaźnika Wartość wskaźnika dla klasy I Wartość wskaźnika dla klasy II Wartość wskaźnika dla klasy III Wartość wskaźnika dla klasy IV 1 2 3 4 5 6 7 8 Budowle piętrzące na podłożu: Wysokość piętrzenia: a) skalnym H > 30 15 < H 30 5 < H 15 2 < H 5 Wysokość piętrzenia określona H [m] w 3 pkt. 4 b) nieskalnym H > 20 10 < H 20 5 < H 10 m 2 < H 5 Uwagi c) pojemność zbiornika: V [mln m 3 ] V > 50 20 < V 50 5 < V 20 0,2 < V 5 Pojemność przy maksymalnym poziomie piętrzenia (Max PP) 1 2 3 4 Budowle, których awaria powoduje utratę pojemności zbiornika lub może spowodować zatopienie terenów falą wypływającą przez zniszczoną lub uszkodzoną budowlę Budowle do nawodnień lub odwodnień Budowle przeznaczone do ochrony przeciwpowodziowej Elektrownie wodne i obiekty wodne wchodzące w skład elektrowni cieplnych i jądrowych d) obszar zatopiony przez falę powstałą przy normalnym poziomie piętrzenia: F [km 2 ] e) liczba ludności na obszarze zatopionym w wyniku zniszczenia budowli: L [osób] Obszar nawadniany lub odwadniany: F [km 2 ] Obszar chroniony: F [km 2 ] Moc elektrowni: P [MW] F > 50 10 < F 50 1 < F 10 F 1 L > 300 80 < L 300 10 < L 80 L 10 F > 200 20 < F 200 4 < F 20 F 4 F > 300 150 < F 300 10 < F 150 F 10 P > 150 50 < P 150 5 < P 50 P 5 5 Budowle umożliwiające żeglugę Klasa drogi wodnej V IV III II I Budowle przeznaczone do 6 zaopatrzenia w wodę miast i osiedli oraz zakładów przemysłowych Użytkowanie wody Budowle zalicza się do klasy I lub II Obszar zatopiony jest to obszar na którym głębokość wody przekracza 0,5 m Poza stałymi mieszkańcami do liczby ludności wlicza się również załogi fabryk, biur, urzędów itp. oraz osoby przebywające w ośrodkach zakwaterowania zbiorowego (hotele, domy wczasowe) Obszar który przed obwałowaniem ulegał zatopieniu wodami o prawdopodobieństwie p = 1% Indywidualnie przeprowadzona analiza ważności użytkowania wody 2 Marot
PRAWDOPODOBIEŃSTWO POJAWIANIA SIĘ (PRZEWYŻSZENIA) PRZEPŁYWÓW MIARODAJNYCH I KONTROLNYCH DLA BUDOWLI HYDROTECHNICZNYCH Lp. Rodzaj budowli Przepływy 1 2 Budowle posadowione na podłożu łatwo rozmywalnym, zbudowanym z gruntów nieskalistych, rumoszu skalnego lub miękkich skał oraz wszystkie budowle ziemne, ale bez wałów przeciwpowodziowych Pozostałe budowle, w tym wały przeciwpowodziowe Prawdopodobieństwo pojawiania się (przewyższenia) p% dla klasy: I II III IV miarodajny Q m 0,1 0,3 0,5 1,0 kontrolny Q k 0,02 0,05 0,2 0,5 miarodajny Q m 0,5 1,0 2,0 3,0 kontrolny Q k 0,1 0,3 0,5 1,0 Objaśnienia: 1) Dla obwałowań chroniących wyłącznie użytki zielone i zaliczanych w oparciu o załącznik nr 2 do rozporządzenia do klasy IV, dopuszcza się jako wodę miarodajną Q m o prawdopodobieństwie p = 10 %, a jako wodę kontrolną - Q k o prawdopodobieństwie p = 5 %. 2) Wyznaczenie Q m i Q k następuje przez przyjęcie prawdopodobieństwa tych przepływów dla stałych budowli piętrzących według niniejszego załącznika w zależności od klasy budowli, z zastrzeżeniem pkt 3. 3) Obliczenie Q k, o którym mowa w pkt 2, dla rzek i potoków na terenach górskich i podgórskich należy przeprowadzić przez dodanie do Q k, określonego w niniejszym załączniku, średniego błędu oszacowania tej wartości, przy t = 1 i poziomie ufności równym 0,84; do wymiarowania budowli za Q k należy przyjąć przepływ równy (1+ ) Q k. WSPÓŁCZYNNIKI KONSEKWENCJI ZNISZCZENIA BUDWOLI HYDROTECHNICZNEJ (Z WYŁĄCZENIEM SKARP I ZBOCZY) Dla klasy budowli Współczynnik konsekwencji zniszczenia budowli hydrotechnicznej n I II III IV Podstawowy układ obciążeń 1,20 1,15 1,10 1,05 Wyjątkowy układ obciążeń 1,15 1,10 1,05 1,00 3 Marot
PRAWDOPODOBIEŃSTWO POJAWIENIA SIĘ (PRZEWYŻSZENIA) MAKSYMALNYCH PRZEPŁYWÓW BUDOWLANYCH DLA TYMCZASOWYCH BUDOWLI HYDROTECHNICZNYCH Lp Rodzaj budowli Prawdopodobieństwo pojawienia się (przewyższenia) p% 1 Grodze ziemne 5 2 Grodze nieulegające zniszczeniu przy przelaniu się przez nie wody 10 LICZBA SPUSTÓW, SZTOLNI, LEWRÓW l TURBIN, KTÓRYCH NIE NALEŻY UWZGLĘDNIAĆ PRZY OKREŚLANIU WARUNKÓW PRZEPUSZCZENA PRZEPŁYWU MIARODAJNEGO Lp. Ogólna liczba zainstalowanych urządzeń: spustów, sztolni, lewarów turbin elektrowni wodnych Liczba nie uwzględnionych w obliczeniach spustów i lewarów oraz turbin 1 1-3 1-5 1 2 4-6 6-10 2 3 7-9 11-15 3 4 Marot
BEZPIECZNE WZNIESIENIE KORONY STAŁYCH BUDOWLI HYDROTECHNICZNYCH DLA KLASY I IV Rodzaj budowli Zapory ziemne i obwałowania Budowle betonowe i inne Warunki eksploatacji Bezpieczne wzniesienie korony budowli piętrzącej w [m] dla klas I-IV nad statycznym poziomem wody nad poziomem wywołanym falowaniem I II III IV I II III IV maksymalne poziomy wód 2,0 1,5 1,0 0,7 0,7 0,5 0,5 0,5 miarodajne przepływy wezbraniowe 1,3 1,0 0,7 0,5 0,5 0,3 0,3 0,3 wyjątkowe warunki pracy budowli 0,3 0,3 0,3 0,3 nie uwzględnia się falowania maksymalne poziomy wód 1,5 1,0 0,7 0,5 0,5 0,4 0,4 0,4 miarodajne przepływy wezbraniowe 1,0 0,7 0,5 0,5 0,3 0,3 0,3 0,3 wyjątkowe warunki pracy budowli 0,1 0,1 0,1 0,1 nie uwzględnia się falowania WZNIESIENIE GÓRNEJ KRAWĘDZI USZCZELNIEŃ BUDOWLI ZIEMNYCH Rodzaj uszczelnienia Minimalne wzniesienie górnej krawędzi elementów uszczelniających budowli ziemnych nad: maksymalny poziom wód dla klasy budowli [m] zwierciadłem wody przy przepływie miarodajnym [m] I II, III i IV wszystkie klasy na skarpie 0,7 0,5 0,3 wewnętrznie 0,5 0,5 0,5 5 Marot
WSPÓŁCZYNNIK SZORSTKOŚCI n do wzoru Manninga (VEN TE CHOW, 1959) Współczynnik n Lp. Typ cieku i jego opis min. średni max. 1 2 3 4 5 A. Kanały otwarte ubezpieczone asfalt 1 gładki 0,013 0,013 2 szorstki 0,016 0,016 metal 3 powierzchnia stalowa gładka nie malowana 0,011 0,012 0,014 4 powierzchnia stalowa gładka malowana 0,012 0,013 0,017 5 powierzchnia ryflowana 0,021 0,025 0,030 drewno 6 powierzchnia strugana nie impregnowana 0,010 0,012 0,014 7 powierzchnia strugana, drewno przepojone kreozotem 0,011 0,012 0,015 8 powierzchnia nie strugana 0,011 0,013 0,015 9 deski z listwami 0,012 0,015 0,018 10 powierzchnie pokryte papą 0,010 0,014 0,017 cement 11 czysta powierzchnia cementowa 0,010 0,010 0,013 12 zaprawa cementowa 0,011 0,013 0,015 beton 13 powierzchnia wygładzona 0,011 0,013 0,015 14 powierzchnia wygładzona kielnią 0,013 0,015 0,016 15 powierzchnia wygładzona, na dnie żwir 0,015 0,017 0,020 16 powierzchnia nie wygładzona 0,014 0,017 0,020 17 torkret dobrze ułożony 0,016 0,019 0,023 18 torkret o powierzchni pofalowanej 0,018 0,022 0,025 19 wyprawa na równo obrobionej powierzchni skalnej 0,017 0,020 20 wyprawa na nierówno obrobionej powierzchni skalnej 0,022 0,027 cegła 21 klinkierowa 0,011 0,013 0,150 22 na zaprawie cementowej 0,012 0,015 0,015 mur kamienny 23 ciosany kamień 0,013 0,015 0,017 24 kamień łamany na zaprawie cementowej 0,017 0,025 0,030 25 mur z kamienia łamanego bez zaprawy 0,023 0,032 0,035 betonowane dno wygładzone kielnią i ściany wykonane z: 26 ciosanego kamienia na zaprawie 0,015 0,017 0,020 27 nie ciosanego kamienia na zaprawie 0,017 0,020 0,024 28 wyprawionego muru z kamienia łamanego na zaprawie cementowej 0,016 0,020 0,024 29 kamienia łamanego bez zaprawy lub narzutu kamiennego 0,020 0,030 0,035 żwirowane dno i ściany wykonane z: 30 betonu 0,017 0,020 0,025 31 nie ciosanego kamienia na zaprawie 0,020 0,023 0,026 6 Marot
1 2 3 4 5 B. Kanały ziemne nie umocnione kanał ziemny prosty o stałym przekroju 32 czysty, bezpośrednio po wykonaniu 0,016 0,018 0,020 33 czysty zwietrzały 0,018 0,022 0,025 34 czysty, łożysko kanału żwirowe 0,022 0,025 0,030 35 w kanale niewielka roślinność 0,022 0,027 0,033 kanał ziemny o zmiennym przekroju 36 bez roślinności 0,023 0,025 0,030 37 zarosły trawą 0,025 0,030 0,030 38 z gęstą trawą i wodorostami 0,030 0,035 0,040 39 o dnie zmiennym i ścianami z kamienia łamanego 0,028 0,030 0,035 40 o dnie kamiennym, skarpy porośnięte wodorostami 0,025 0,035 0,040 41 o brukowanym dnie i czystych skarpach 0,030 0,040 0,050 kanał wykopany za pomocą koparki zbierakowej lub pogłębiarki 42 bez roślinności 0,025 0,028 0,033 43 z niewielką roślinnością przy brzegach 0,035 0,050 0,060 kanał wykuty w skale 44 o gładkich ścianach i stałym przekroju 0,025 0,035 0,040 45 o nierównych ścianach 0,035 0,040 0,050 kanały zaniedbane nie oczyszczone z trawy i krzaków 46 gęsta roślinność o wysokości równej głębokości cieku 0,050 0,080 0,120 47 czyste dno, zarośla przy brzegach 0,040 0,050 0,080 48 czyste dno, zarośla przy brzegach w przypadku wysokiego poziomu wody 0,045 0,070 0,110 49 gęsta wiklina przy brzegach, wysoki poziom wody 0,080 0,100 0,140 c.d. tabeli 7 Marot
c.d. tabeli 1 2 3 4 5 C. Naturalne cieki wodne małe cieki wodne w czasie wielkiej wody szerokość mniejsza od 30 m cieki nizinne 50 czyste, proste, bez mielizn i dołów 0,025 0,030 0,033 51 jak wyżej, lecz z dużymi kamieniami i roślinnością 0,030 0,035 0,040 52 czyste, kręte z łachami i dołami 0,033 0,040 0,045 53 jak wyżej, lecz z dużymi kamieniami i roślinnością 0,035 0,045 0,050 54 jak wyżej, przy niskich stanach wody, nieznacznych spadkach i małych przekrojach poprzecznych 0,040 0,048 0,055 55 czyste, kręte z łachami i dołami, z dużą ilością kamieni 0,045 0,050 0,060 56 z odcinkami o małej prędkości przepływu z zaroślami i głębokimi dołami 0,050 0,070 0,080 57 na pewnych odcinkach całkowicie zarośnięte z głębokimi dołami lub występowaniem wikliny 0,075 0,100 0,150 i pni zwalonych drzew potoki górskie bez roślinności w korycie, brzegi kręte, drzewa i krzaki na brzegach zatapiane podczas wielkiej wody 58 dno potoku żwirowe, wy stępuj ą otoczaki i nieliczne głazy 0,030 0,040 0,050 59 dno potoku kamienne, występuj ą duże głazy 0,040 0,050 0,070 koryta w terenie zalewowym pastwiska bez krzaków 60 niska trawa 0,025 0,030 0,035 61 wysoka trawa 0,030 0,035 0,050 pola uprawne 62 nie obsiane 0,020 0,030 0,040 63 zasiewy rzędowe 0,025 0,035 0,045 64 zasiewy ciągłe 0,030 0,040 0,050 powierzchnie pokryte wikliną 65 pojedyncze krzaki, obfita trawa i zielsko 0,035 0,050 0,070 66 niewielka wiklina i drzewa w warunkach zimowych 0,035 0,050 0,060 67 jak wyżej, lecz latem 0,040 0,060 0,080 68 wiklina o gęstości od średniej do dużej w warunkach zimowych 0,045 0,070 0,110 69 jak wyżej, lecz latem 0,070 0,100 0,160 powierzchnia pokryta drzewami 70 gęsty gaj wierzbowy w warunkach letnich 0,110 0,150 0,200 71 oczyszczona powierzchnia ziemi z pieńkami i drzewami bez pędów 0,040 0,050 0,050 72 jak wyżej, lecz drzewa z gęstymi pędami 0,050 0,060 0,080 73 duża ilość pni, nieliczne zwalone drzewa, niewielkie poszycie lasów, 0,080 0,100 0,120 poziom wielkiej wody poniżej gałęzi drzew 74 jak wyżej, lecz poziom wielkiej wody zatapia gałęzie drzew 0,100 0,120 0,160 duże cieki przy wielkiej wodzie szerokość koryta większa od 30 m (w takich samych warunkach wielkość n dla dużych cieków jest mniejsza niż dla małych, bowiem szorstkość brzegowa w przypadku dużych cieków stanowi dla ruchu wody mniejszą przeszkodę) 75 regularne przekroje poprzeczne koryta bez wikliny i głazów 0,025 0,060 76 nieregularne przekroje poprzeczne i nierówna powierzchnia koryta 0,035 0,100 8 Marot
WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKÓW WYDATKU PRZELEWU (, 1, 2 ) wg. Tolkmitta Opis przelewu, 1 2 Nie zatopiony, korona dobrze zaokrąglona, łagodne wprowadzenie przez ukośne skrzydełka 0,83 Nie zatopiony, korona pozioma z ostrymi krawędziami 0,675 Nie zatopiony, korona bardzo szeroka z ostrymi krawędziami 0,54 Zatopiony, korona dobrze zaokrąglona 0,83 0,67 Zatopiony, korona pozioma, ostre krawędzie 0,83 0,62 Zatopiony, zastawkowy bez usuwanych słupków zastawkowych 0,60-0,65 0,60-0,65 Zatopiony, korona na poziomie dna rzeki, ściany gładkie, krawędzie zaokrąglone 0,75-0,85 0,75-0,85 Zatopiony, korona na poziomie dna rzeki, krawędzie ostre, otwór wąski 0,63-0,68 0,63-0,68 9 Marot
1,208d KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKÓW OPŁYWU PRZYCZÓŁKA I FILARA ( p i f ) wg Fanti, 1972 - DŁAWIENIE BOCZNE Kształt przedniej ściany Przyczółki p Kształt czoła filara Filary przy hz : H o < 0,75 przy hz : H o > 0,75 wartości f przy a : H o = Kształt wartości f przy hz : H o = + 1 + 0,5 0-0,3 całego filara 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 1,0 0,2 0,40 0,8 0,80 0,86 0,92 0,98 1,0 1,0 r 0,5H o r 0,15H o 0,5 r = 0,5 d d r 0,15 0,30 0,45 0 r d r = 0, 5 d 0,45 0,51 0,57 0,63 0,69 0,70 45 0,7 = 9 0 o r 45 r 0 r > 0,5 H o r d r = 1, 7 0 8 d 0,10 0,15 0,25 0 p współczynnika opływu przyczółka; f współczynnika opływu filara; hz = a wysokość warstwy przelewowej nad krawędzią przelewu; H 0 według schematu d r = 1, 7 0 8 d 0,25 0,32 0,39 0,46 0,53 0,60 10 Marot
WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA DŁAWIENIA PIONOWEGO NA ZASUWIE ε' = f ( e/t ) e/t ε ' 0,00 0,611 0,10 0,615 0,15 0,618 0,20 0,620 0,25 0,622 0,30 0,625 0,35 0,628 0,40 0,630 0,45 0,638 0,50 0,645 0,55 0,650 0,60 0,660 0,65 0,670 0,70 0,690 0,75 0,705 0,80 0,720 0,85 0,745 0,90 0,780 0,95 0,835 1,00 1,000 11 Marot
WNĘKI DLA ZAMKNIĘĆ JEDNODZIELNYCH ŚLIZGOWYCH Światło Piętrzenie 0,8 1,2 [m] 0,6 1,2 [m] 1,2 1,7 [m] 1,7 2, 5 [m] 2,5 3,5 [m] 3,5 6,0 [m] 100 głęb. 5 szer. 10 140 głęb. 6 szer. 14 140 głęb. 6 szer. 14 160 głęb. 6,5 szer. 16 160 głęb. 6 szer. 16 180 głęb. 7 szer. 18 200 głęb. 7,5 szer. 20 120 głęb. 12 szer. 22 1,2 1,8 [m] 120 głęb. 5,5 szer. 12 160 głęb. 6,7 180 głęb. 6,7 200 głęb. 7,5 1,8 2,4 [m] 140 głęb. 6 szer. 14 12 Marot
TABLICE AGROSKINA DO WYZNACZENIA WZGLĘDNYCH GŁĘBOKOŚCI SPRZĘŻONYCH 13 Marot
TABLICE AGROSKINA do wyznaczenia względnych głębokości sprzężonych C.D. Źródło: Tabela. 11.1 - Sobota J. Hydraulika tom II, Wzory, przykłady, współczynniki. Wrocław 1994 14 Marot
FILTRACJA POD BUDOWLĄ WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA C B wg. Bligh a Rodzaj gruntu C B I śr. Ił lub bardzo drobno ziarnisty piasek 18 0,055 Piasek drobno-ziarnisty 15 0,067 Piasek grubo-ziarnisty 12 0,083 Żwir i pospółka 5 9 0,11 0,17 Less, grunty gliniaste 6 9 0,11 0,17 Otoczaki z piaskiem 4 6 0,11 0,25 WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA C L wg. Lane Rodzaj gruntu C B I śr. Namuły 8,5 0,12 Piasek drobno-ziarnisty 7,0 0,14 Piasek średnia-ziarnisty 6,0 0,17 Piasek grubo-ziarnisty 5,0 0,20 Żwir drobno-ziarnisty 4,0 0,25 Żwir średnia-ziarnisty 3,5 0,29 Żwir grubo-ziarnisty 3,0 0,33 Iły, gliny miękkoplastyczne i plastyczne 3,0 0,33 Iły, gliny twardoplastyczne 2,0 0,50 Iły, gliny półtwarde 1,8 0,55 Iły, gliny zwarte 1,6 0,67 15 Marot
Niespoiste Małospoiste Średniospoiste Spoiste zwięzłe Bardzo spoiste Spoiste WATOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA TARCIA WEWNĘTRZNEGO (do przyjęcia współczynnika tarcia pomiędzy gruntem a płytą fundamentową jazu) Obliczeniowy kąt tarcia Współczynniki tarcia = tg (r) Rodzaj gruntu Stan gruntu wewnętrznego (r) fundament ściany oporowej beton lub wyprawa w stopniach z cegły lub kamienia chropowata gładka Żwiry i pospółki Zagęszczony 37-45 0,50-0,55 0,55-0,60 0,35-0,40 Piaski grube i średnie i średnio 32-37 0,45-0,50 0,50-0,55 0,32-0,36 Piaski drobne i pyły zagęszczony 29-33 0,40-0,45 0,45-0,50 0,30-0,33 Piaski gliniaste, pyły piaszczyste, pyły 22-28 0,30-0,41 0,36-0,47 0,25-0,32 Gliny piaszczyste, gliny, gliny pylaste Gliny piaszczyste, zwięzłe, gliny zwięzłe, gliny zwięzłe pylaste Iły piaszczyste, iły, iły pylaste Wszystkie grunty spoiste niezależnie od rodzaju i genezy Półzwarty twardoplastyczny Plastyczny i miękkoplastyczny 16-26 0,22-0,38 0,26-0,43 0,20-0,30 14-23 0,20-0,33 0,22-0,38 0,15-0,25 10-18 0,14-0,26 0,16-0,29 0,10-0,20 0-10 0 0 0 Dla gruntów spoistych przekonsolidowanych w stanie naturalnym (grunty grupy A wg PN-81/B-03020) można zwiększyć wartość współczynników tarcia o 10% przy spełnieniu warunku tg (r) 16 Marot
blachy, kształtowniki, pręty i rury KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI CECHY MATERIAŁOWE I MECHANICZNE STALI wg PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Rodzaj stali Stal niestopowa konstrukcyjna wg PN-88/H-84020 Stal niskostopowa wg PN-86/H-84018 Stal trudnordzewiejąca wg PN-83/H-84017 Znak stali StOS StSX, St3SY, St3S, St3V, St3W St4VX, St4VY, St4V, St4W 18G2, 18G2A Rodzaj wyroby, grubości 1), t mm t 16 16 < t 40 t 16 16 < t 40 40 < t 100 t 16 16 < t 40 t 16 16 < t 30 30 < t 50 t 16 18G2AV 2) 16 < t 30 30 < t 50 10HA 10H, 10HA 12H1JA, 12PJA, 10HNAP 3) walcowane na zimno walcowane na gorąco walcowane na zimno Właściwości mechaniczne min A R 5 min m % MPa R e min MPa 195 185 235 225 215 255 245 355 345 335 440 430 420 315 375 410 23 22 26 25 23 24 23 490 22 560 18 d MPa 175 165 215 205 195 235 225 305 295 285 370 360 350 315 440 24 275 345 470 22 290 355 490 22 290 10HAV walcowane na gorąco 390 510 20 310 R nie określa się 165 Stal do produkcji rury walcowane lub rur 4) R 35 235 345 25 210 wg ciągnione R 45 255 440 21 225 PN-89/H-84023/07 12X rury zgrzewane 205 330 26 180 L400 250 400 25 225 Staliwo wg L450 odlewy staliwne grupy II 260 450 22 235 PN-85/H-83152 L500 320 500 18 280 1) 2) 3) 4) Dla kształtowników walcowanych miarodajna jest średnia grubość półki (stopki). Podane w tablicy wartości dotyczą kategorii wytrzymałościowej E440. Stal 10HNAP jest walcowano na gorąco. Rury walcowane lub ciągnione są produkowane także ze stali 18G2A, a zgrzewane ze stali St3S i 18G2A Oznaczenia: R e specyfikowana przez producenta (normowa) granica plastyczności [MPa] R m specyfikowana przez producenta wytrzymałość na rozciąganie [MPa] A 5 min [%] d wytrzymałość obliczeniowa stali [MPa] 17 Marot
WYTRZYMAŁOŚĆ OBLICZENIOWA STALI wg PN-90 B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Wytrzymałość obliczeniowa stali Definicja 1) Rozciąganie, ściskanie i przy zginaniu w kształtownikach, rurach, prętach i blachach Ścinanie w elementach jw. yk d wg tab.2 ( d ) 2) d dv 0, 58 3 s d Docisk powierzchni płaskich db = 1,25 d Docisk skupiony wg Hertza dbh = 3,6 d 3) Rozciąganie w cięgnach o wysokiej wytrzymałości (R m 880 MPa) ud = 0,65 R m 4) 1) Obliczone wartości można zaokrąglić do 5 MPa. 2) Dla gatunków stali nie ujętych w tabl. 2 wytrzymałość obliczeniową ustala się indywidualnie, dzieląc wytrzymałość charakterystyczną yk przez współczynnik materiałowy s. Jeśli nie przeprowadzono odpowiednich badań, to należy przyjmować yk = R e min oraz: s = 1,15 - dla stali R c 355 MPa, s = 1,20 - dla stali 355 <R c 460 MPa, s = 1,25 - dla stali 460 < R c 590 MPa. 3) W przypadku łożysk z liczbą wałków większą niż 2 należy zmniejszyć wartość dbh o 100 MPa. 4) W przypadku cięgien wiotkich równomiernie wytężonych na odcinku dłuższym niż 30 m należy uwzględniać redukcję wytrzymałości obliczeniowej wskutek statystycznego efektu skali. 18 Marot
GRUBOŚCI UBEZPIECZEŃ SZTYWNYCH I ELASTYCZNYCH GÓRNEGO I DOLNEGO STANOWISKA JAZU Rodzaj jazu Jaz ruchomy H +p d /jaz ruchomy/ p d / jaz stały/ [m] H + p d 1,6 1,6 H + p d 3,0 3,0 H + p d 5,0 Grubość płyt betonowych [m] poniżej powyżej jazu /bezpośrednio poniżej wypadu/ 0,15 0,15 0,20 0,20 0,30 0,20 0,20 0,30 0,30 0,40 Jaz stały p d 1,0 p d 1,0 0,15 0,20 0,30 0,15 0,20 0,20 0,40 Rodzaj jazu H +p d /jaz ruchomy/ p d / jaz stały/ [m] Grubość materaca faszynowego [m] powyżej jazu poniżej jazu Jaz ruchomy H + p d 1,6 1,6 H + p d 3,0 3,0 H + p d 5,0 0,6 0,6 0,6 1,0 1,0 Jaz stały p d 1,0 p d 1,0 0,6 1,0 RODZAJ I GRUBOŚĆ PODSYPKI Rodzaj podłoża gruntu Żwir lub pospółka Rodzaj i grubość podsypki warstwa dolna warstwa górna nie stosuje się Piasek gruby, średni lub grunt spoisty Piasek drobny lub pylasty Żwir lub pospółka 20 cm Gruby piasek 20 cm Nie stosuje się Żwir lub pospółka 15 cm 19 Marot