DIAGNOSTYKA DRGAŃ SPIRALNYCH WIRNIKOWYCH MASZYN ELEKTRYCZNYCH
|
|
- Gabriela Wójtowicz
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 1/2017 (113) 177 Patrick Ashley, GE, BENTLY NEVADA, Manchester, United Kingdom Piotr Miałkowski, GE, Oddział BENTLY NEVADA, Warszawa, Polska Ryszard Nowicki, GE, Oddział BENTLY NEVADA, Poznań, Polska DIAGNOSTYKA DRGAŃ SPIRALNYCH WIRNIKOWYCH MASZYN ELEKTRYCZNYCH DIAGNOSTICS OF SPIRAL VIBRATIONS IN ROTATING ELECTRIC MACHINERY Streszczenie: Omówiono przykłady wnioskowania o stanie technicznym wirnikowych maszyn elektrycznych w przypadku wystąpienia drgań spiralnych. Analizy drgań typu APHT NX pozwalają na szybkie postawienie poprawnej diagnozy, co umożliwia skrócenie czasu awaryjnego odstawienia agregatu krytycznego, jeśli jest ono niezbędne. Pokazano przykłady drgań spiralnych dla silnika asynchronicznego napędzającego pompę główną linii przesyłowej ropy oraz generatora 4-biegunowego. Abstract: This paper describes examples of inference about rotating electrical machinery technical condition for situations when spiral vibrations happen. Analysis of these vibrations allows quickly formulated diagnosis of root cases of a problem, and if the malfunction results in the shutdown it can reduce the time an asset is out of operation. Examples of problems relating to electric motor driven a main oil line pump and 4-pole generators are discussed. Słowa kluczowe: stan techniczny, drgania spiralne, elektro-pompa, turbo-generator Keywords: technical condition, spiral vibrations, electric motor driven pump, turbine-generator 1. Wstęp W maszynach wirnikowych mogą występować przytarcia o różnej intensywności. W skrajnych przypadkach są to przytarcia lekkie i przytarcia ciężkie. Ciepło generowane podczas przycierania prowadzi do statycznej deformacji kształtu wirnika i w konsekwencji do zmiany jego niewyważenia. Do wektora niewyważenia resztkowego wirnika, czyli do niewyważenia, które ma miejsce bez efektu przycierania, dodaje się dodatkowy wektor niewyważenia, który jest efektem deformacji cieplnej będącej rezultatem wygięcia wirnika wskutek rozszerzenia materiału w miejscu przycierania. Sumowanie się w/w wektorów powoduje modyfikację położenia tzw. ciężkiego punktu wirnika, co jest równoznaczne z modyfikacją położenia także jego tzw. punktu wysokiego. W konsekwencji następuje systematyczne przemieszczanie się kierunku reprezentatywnego dla położenia niewyważenia sumarycznego. Konsekwencją procesów ciernych są ślady na powierzchniach trących o siebie ciał. W przypadku maszyn wirnikowych możemy mówić o kilku typach przytarć ze względu na rodzaj substancji powodującej wyżej opisaną zmianę pola temperatury na obwodzie wału. Niesprawność ta prowadzi do drgań spiralnych (ang. spiral vibrations). O ile w piśmiennictwie angielskim, w odniesieniu do drgań, słowo spiral, w zależności od kontekstu wypowiedzi, może być interpretowane jako spirala we współrzędnych biegunowych lub jako proces drganiowy podlegający na przemian wzrostowi i maleniu, to w piśmiennictwie krajowym konotacja do płaszczyzny fazowej jest wciąż jeszcze słaba. Wynika to z faktu, że analizy fazowe są wciąż wykorzystywane okazjonalnie, a drgania analizowane przede wszystkim z punktu widzenia zmiany ich poziomu. Tak więc w języku polskim możemy mówić o drganiach falujących w przypadkach, w których zachodzi zmiana magnitudy oraz niekoniecznie zmiana fazy (z efektem takim mamy do czynienia w konsekwencji zdudniania drgań), oraz o drganiach spiralnych wtedy, kiedy ma miejsce zmiana magnitudy (w tym przede wszystkim amplitudy wektora 1X), czemu towarzyszy także systematyczna zmiana fazy wektora 1X. W konsekwencji drgania spiralne będą szczególną formą drgań falujących. W artykule pokazano przykłady wystąpienia drgań spiralnych w odniesieniu do wirnikowych maszyn elektrycznych.
2 178 Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 1/2017 (113) 2. Mechanizmy powstawania drgań spiralnych Można mówić o dwóch mechanizmach powstawania drgań spiralnych: Są to efekt Newkirka [1] [2] efekt Mortona [3] [4] zwany też zróżnicowanym podgrzewaniem wału (ang. Shaft Differential Heating [5]). W przypadku efektu Newkirka tym lokalnym źródłem ciepła jest tarcie między wałem oraz inną częścią metalową (np. uszczelnienie) lub substancją niemetaliczną (np. osadzone w rejonie łożyska pozostałości po spalonym oleju). Efekt Mortona jest powodowany przez anizotropię pola temperatury płynu (np. oddziaływaniem w łożysku oleju na wał) wokół wału posiadającego masę przewieszoną. To anizotropowe pole powodować może zróżnicowane nagrzewanie się wału na jego obwodzie. Oba wymienione efekty prowadzą do pojawienia się zgięcia wału, powodującego zmianę poziomu drgań oraz zmianę w czasie wzajemnego położenia punktów ciężkiego oraz wysokiego, co w konsekwencji skutkuje zmianą fazy drgań. Tak więc, w trakcie występowania w/w efektów, obserwowana jest na płaszczyźnie fazowej cykliczna zmiana wektora drgań 1X, której prędkość może być uzależniona od intensywności generowania ciepła, pojemności cieplnej wału, oraz warunków odprowadzania ciepła z pracującej maszyny. Faza wektora zmienia swoje położenie na płaszczyźnie fazowej, w przybliżeniu ze stałą i na ogół z dość wolną prędkością, Jeśli jest to lekkie przycieranie to w konsekwencji postępująca zmiana deformacji kątowej wirnika będzie procesem powolnym, a osiągnięty cykl graniczny może mieć amplitudę poniżej wartości zabezpieczeń. Jednocześnie praktycznie nie występuje wycieranie się powierzchni (zmiana luzów) co powoduje, że drgania te mogą utrzymywać się przez długi czas (miesiące, lata). Alternatywnie do przytarć lekkich, występują przypadki przytarć ciężkich. Są one szczególnie dotkliwe dla użytkownika, jeśli dotyczą maszyny krytycznej dużej mocy. W przypadku przytarć ciężkich nie występują drgania falujące, a ich jedynym skutkiem jest systematyczny wzrost poziomu drgań. Wektor drgań powodowany niewyważeniem charakteryzuje się kołową zmianą fazy, co w efekcie prowadzi do obserwowania na płaszczyźnie fazowej obrazu czystej spirali prowadzącej do wybicia maszyny przez układ zabezpieczeń i/lub zmiany luzów. W literaturze można znaleźć dywagacje dotyczące (i) możliwej największej prędkości procesu prowadzącej do zmiany położenia wektora 1X o wartość kąta 2π oraz (ii) kierunku możliwej zmiany kąta fazowego. Problematyka ta nie będzie dyskutowana w niniejszej publikacji. W kolejnych punktach zostaną opisane dwa przypadki rozpoznania lekkich przytarć w uszczelnieniach kolejno dla agregatu pompowego, którego silnik asynchroniczny pracuje z prędkością nieco poniżej 3600 RPM) oraz dla turbogeneratora 4-biegunowego. 3. Problem silnika agregatu pompowego Rys. 1. Schemat agregatu pompowego Agregat pompowy jak pokazany na schemacie na Rys. 1 (zatem podobny do pokazanego na str. 193 w [6]) jest wyposażony w system nadzoru stanu technicznego, na który składają się (i) czujniki zainstalowane zgodnie z wymaganiami standardu API 670, (ii) system monitorowania i zabezpieczeń (tu SYSTEM 3500) oraz (iii) system akwizycji danych diagnostycznych klasy On-Line umożliwiający gromadzenie danych w stanach przejściowych (tu SYSTEM 1). Do systemu monitorowania i zabezpieczeń podłączone są czujniki bezkontaktowe (drgania względne, przesuw osiowy, znacznik fazy), temperatury (węzłów łożyskowych, uzwojeń silnika oraz oleju), poziomu oleju, a także ciśnienia (różnicowego na filtrze oleju oraz w systemie uszczelnień). Oprócz pomiarów symptomów stanu technicznego realizowanych przez system nadzoru stanu technicznego dla sygnałów generowanych z w/w czujników, monitorowana jest także sprawność działania agregatu pompowego. Do systemu diagnostyki są także dodatkowo importowane wybrane zmienne procesowe, które mogą mieć wpływ na wartości mierzonych symptomów stanu. W czasie poremontowego uruchomienia agregatu pompowego, w kilkanaście minut po uruchomieniu silnika, doszło do jego odstawienia w wyniku zadziałania zabezpieczeń na okoliczność wzrostu drgań. Bezpośrednią przyczyną były drgania względne w węźle łożyskowym silnika leżącym po jego stronie napędowej.
3 Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 1/2017 (113) 179 Rys. 2. Zmiana drgań względnych XY łożysk DE i NDE silnika (u góry) oraz pompy (na dole) Na Rys. 2 pokazano zmiany pomiarów drgań dla wszystkich węzłów łożyskowych agregatu pompowego, dla którego oznaczenie DE dotyczy węzłów łożyskowych od strony sprzęgłą, a NDE węzłów po stronie przeciwnej korpusu. Widoczna jest stabilizacja poziomów drgań w trzech węzłach łożyskowych (poczynając od godziny ~17:36 na osi czasu), natomiast dla węzła DE silnika obserwowany jest ich sukcesywny wzrost. ~17:53 drgania przekraczają poziom zabezpieczeń (tu: 150 µm pp), co powoduje odstawienie agregatu. Przeprowadzając analizy mające na celu zdiagnozowanie złego stanu technicznego dobrze jest mieć informację o normalnych poziomach drgań analizowanego obiektu. Na Rys. 4 pokazano historyczne trendy zmiany symptomów stanu technicznego (temperatury metalu łożyska oraz poziom drgań względnych czopa) w problematycznym węźle łożyskowym z wynoszącego około pół roku okresu poprzedzającego przeprowadzony remont. Rys. 3. Widmo potokowe drgań dla sygnału z czujnika Y węzła łożyskowego strony napędowej silnika Przyczyna odpowiedzialna za ten nienormalny wzrost drgań względnych może być powiązana (ale nie musi) ze składową obrotową. Tak więc w kolejnym kroku dokonano sprawdzenia składu widmowego drgań. Na Rys. 3 pokazano widmo potokowe odpowiadające temu samemu przedziałowi czasowemu, dla którego są wykonane analizy zamieszczone na Rys. 2. Z analizy tej wynika, że zdecydowana większość energii drgań zawiera się w składowej obrotowej. Rys. 4. Trendy historyczne drgań (u góry) i temperatury (na dole) węzła łożyskowego DE silnika Z analiz wynika, że dla pracującego silnika poziom drgań kształtował się na poziomie ~55 µm pp, natomiast temperatura metalu łożyska wynosiła ~50 0 C (przy zabezpieczeniu ustawionym na poziomie 90 0 C). Można zauważyć, że bezpośrednio po uruchomieniu silnika poziom drgań w problematycznym węźle łożyskowym osiągnął wartości zbliżone do pokazanych na trendzie historycznym, natomiast następnie zaczął wzrastać z gradientem ~ 6µm/minutę, co po około kwadransie doprowadziło do awaryjnego odstawienia agregatu. Na Rys. 5 pokazano nieskompensowaną charakterystykę Bode go wektora 1X sygnału z czujnika 2Y odpowiadającą problematycznemu uruchomieniu (druga połowa rozbiegu i pełen wybieg). Charakterystyka pozwala rozpoznać rezonans układu wirnikowego dla obrotów ~2500 RPM w warunkach rozbiegu wirnika. Po
4 180 Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 1/2017 (113) osiągnięciu prędkości nominalnej potwierdza ona wzrost poziomu drgań w czasie pracy agregatu z prędkością nominalną wirnika (która widoczna jest również na Rys. 2 i nie pokazuje już żadnego rezonansu układu wirnikowego w czasie wybiegu. Fakt ten może świadczyć z dużym prawdopodobieństwem o dosztywnieniu układu wirnikowego i w konsekwencji przemieszczeniu się jego rezonansu do częstotliwości powyżej obrotów nominalnych bowiem pokazana na Rys. 5 charakterystyka wybiegowa posiada trend opadający wraz z obniżaniem się prędkości obrotowej wirnika. miejsca lokalizacji napędzanej nim pompy. Na Rys. 6 pokazano 16-godzinny trend drgań w czasie uruchomienia testowego dla węzła łożyskowego, który uprzednio spowodował awaryjne odstawienie agregatu. Jak widać drgania charakteryzują się niezmiennym poziomem, który jest praktycznie taki sam jak historyczne pomiary drgań pokazane na Rys. 4. Rys. 6. Trend drgań względnych z czujnika Y w węźle DE silnika w czasie ruchu testowego po naprawie Rys. 5. Charakterystyki Bode go sygnału 1X z czujnika Y zainstalowanego w łożysku DE silnika Ze względu na fakt, że w czasie rozwoju awarii nie zaobserwowano zmian w pomiarach temperatury metalu łożysk, podejrzenie padło na brak poprawności pracy uszczelnienia labiryntowego wału w rejonie łożyska #2. Zadysponowano sprawdzenie stanu tego uszczelnienia, bowiem jeśli podejrzenie byłyby trafne, to ze względu na krótkość rozwoju awarii (w sumie około 15 minut) intensywność źródła ciepła winna być na tyle duża, że w konsekwencji tak wał jak i uszczelnienie winno nosić ślady przytarcia. Tak rozwijające się przytarcia generują zazwyczaj na tyle duże ilości ciepła, że oprócz deformacji (zgięcia) wirnika następują także trwałe zmiany metalograficzne przypowierzchniowej warstwy metalu wału powodujące zmianę jego koloru. Przeprowadzona inspekcja pokazała ewidentne ślady przytarcia. Rozpoznanie typu uszkodzenia pozwoliło na podjęcie decyzji o demontażu silnika i skierowania go do naprawy. Awaryjne odstawienie nastąpiło (vide Rys. 2) około godziny 18-ej 13 lipca. Natomiast w nocy z 16/17 lipca było już możliwe przeprowadzenie próbnego uruchomienia agregatu pompowego po naprawie silnika w miejscu odległym od 4. Drgania spiralne generatora Problemy powodowane drganiami spiralnymi w podobnym stopniu jak dla silników mogą również być obserwowane dla generatorów. Na Rys. 7 pokazano schemat agregatu, na którym zaobserwowano drgania falujące, które w jednym z węzłów łożyskowych osiągnęły poziomy bliskie dopuszczalnemu poziomowi alarmowemu. Rys. 7. Schemat agregatu turbo-generatora Rys. 8 i Rys. 9 prezentują charakterystyki trendu drgań składające się z trendu poziomu ogólnego (pomiar DIRECT w zdefiniowanym paśmie częstotliwości) i z trendów amplitudy (w części polnej) oraz fazy (w części górnej) wektora 1X tj. składowej obrotowej drgań, dla sygnałów z czujników drgań względnych w łożysku generatora po jego stronie napędowej. Operatorzy, z reguły dysponują (w systemie DCS) jedynie fragmentem przedstawionych analiz mówiącym o zmianie poziomu ogólnego drgań. Ograniczając się do takich analiz nie
5 Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 1/2017 (113) 181 można dokonać oceny wskazującej na prawdopodobny rodzaj uszkodzenia, a w konsekwencji oceny możliwego ryzyka poważnego uszkodzenia majątku produkcyjnego. utrzymania ruchu możliwa jest (a raczej winna być używana) prezentacja analiz wektora drgań także w postaci wykresów biegunowych. W zależności od sposobu i celu prowadzenia analiz prowadzenie wnioskowania diagnostycznego na okoliczność różnych uszkodzeń może być łatwiejsze bądź to wykorzystując charakterystyki we współrzędnych prostokątnych bądź też biegunowych. W analizowanym przypadku charakterystyki biegunowe 1X jak pokazane na Rys. 10 dla wszystkich czterech czujników drgań wału generatora potwierdzają obecność drgań spiralnych, przy czym ta forma drgań w łożysku #7 jest zdecydowanie bardziej zaawansowana niż mająca miejsce w łożysku #8. Rys. 8. Trend 10-dniowy drgań względnych czujników XY łożyska #7 Na Rys. 8 pokazano charakterystyki trendu wektora 1X dla sygnałów z czujników drgań względnych XY w łożysku #7. Pomiary dla obu kanałów charakteryzują się dużym skorelowaniem, w znacznym stopniu skorelowane są także amplitudy składowej 1X z magnitudami sygnałów, natomiast fazy wektorów charakteryzują się systematycznym opóźnieniem charakterystycznym dla drgań spiralnych. Rys. 9. Trend ~dobowy drgań względnych sygnału z czujnika Y łożyska #7 To co przede wszystkim niepokoiło operatorów to cykliczność zmiany poziomu drgań. Na Rys. 9 pokazano podobną charakterystykę do tych, które zamieszczono na Rys. 8, ale dla krótszego przedziału czasu i ograniczono się jedynie do sygnału z czujnika 7Y. Widoczna jest wyraźna, około ~1-godzinna, cykliczność poziomu sygnału drgań oraz dość systematyczny trend opóźniający fazy sygnału. W odróżnieniu od operatorskich systemów prezentacji danych, w systemach wykorzystywanych przez służby Rys. 10. Charakterystyki biegunowe 1X dla sygnałów czujników drgań względnych generatora Przeprowadzone analizy pozwoliły na rozpoznanie drgań spiralnych, których przyczyna jest zlokalizowana w pobliżu węzła łożyskowego #7. Natomiast fakt, że zmienność poziomu drgań względnych była w tym przypadku stosunkowo niewielka i w najgorszej sytuacji nie przekraczała 100 µm, pozwolił na zbagatelizowanie obserwowanego falowania poziomu drgań przy pełnej świadomości, co za tę zmienność odpowiada oraz zalecenie nieprzerwanej pracy agregatu prądotwórczego. 5. Zakończenie W artykule pokazano dwa przykłady zróżnicowanego rozwoju drgań spiralnych, za które odpowiedzialny był efekt Newkirka. W obu przypadkach przedmiotem analizy były agregaty krytyczne, a więc takie których system nadzoru stanu technicznego nie ograniczał się jedynie do systemu monitorowania i zabezpieczeń, ale który był w obu przypadkach nadbudowany o system diagnostyki klasy On-Line. W pierwszym z omówionych przypadków miał miejsce ciągły wzrost poziomu drgań (połączony z ciągłą opóźniającą się zmianą fazy drgań
6 182 Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 1/2017 (113) wektora 1X vide Rys. 5). Po awaryjnym odstawieniu agregatu możliwe było szybkie przeprowadzenie analiz danych zgromadzonych w bazie danych systemu diagnostyki, zdefiniowanie najbardziej prawdopodobnej przyczyny wzrostu drgań, skierowanie silnika do naprawy z jednoznacznym określeniem rodzaju niesprawności, która winna być zlikwidowana. Sposób rozwiązania problemu skutkował w skróceniu do minimum czasu odstawienia awaryjnego. W drugim przykładzie problemem również było falowanie poziomu drgań. Natomiast w tym przypadku maksymalne poziomy drgań nie przekraczały wartości nastaw alarmowych systemu zabezpieczeń turbo-generatora. W tym przypadku, także następował wzrost poziomu drgań, ale po osiągnięciu przez nie pewnego poziomu (wciąż jeszcze niższego od poziomu wyłączenia awaryjnego) drgania spiralne przechodziły asymptotycznie w drgania kołowe. Zmiana parametrów procesowych i związane z nią niewielkie zmiany w położeniu wału w łożysku generatora powodowała okresowy zanik drgań spiralnych, po czym ich ponowne pojawianie się (co jest widoczne na analizie vide Rys. 8). Dewiacje w zachowaniu dynamicznym maszyny, którym nie towarzyszą zmiany nastaw procesowych zawsze budzą niepokój obsługi natomiast nie w każdym przypadku służby odpowiedzialne za produkcję posiadają narzędzia umożliwiające rozpoznanie i diagnostykę problemu, a także na ogół nie posiadają umiejętności pozwalających z narzędzi takich korzystać. Także w tym przypadku, nadzór agregatu realizowany nie tylko z pomocą systemu monitorowania i zabezpieczeń, ale także systemu diagnostyki umożliwiał prowadzenie automatycznego gromadzenia danych i przeprowadzenie ich szybkiej analizy przy zaistnieniu wątpliwości co do stanu technicznego. W tym przypadku również zlokalizowano rodzaj pewnej niepoprawności działania generatora, natomiast zgromadzone dane pozwoliły ocenić tę niesprawność jako mało groźną i podjąć decyzję o jego nieprzerwanej pracy bez ryzyka wystąpienia poważnego uszkodzenia. Literatura [1]. Newkirk, B. L., 1924, Shaft Whipping, General Electric review, 27(3), p [2]. Newkirk, Burt L., Shaft Rubbing. Relative Freedom of Rotor Shafts from sensitiveness to rubbing Contact When Running Above Their Critical Speeds, Mechanical Engineering, Vol. 48, No. 8, pp , [3]. Keogh, P. S., Morton, P.G., Journal Bearing Differential Heating Evaluation With Influence on Rotor Dynamic Behaviour, Proceedings of the Royal Society, London, Vol. A441, 1993, pp [4]. De Jongh, F. M., Morton, P. G., The synchronous instability of a compressor rotor due to bearing journal differential heating, Journal of Engineering for Gas Turbines and Power, October 1996, Vol. 118, pp [5]. Lorenz J.A., Murphy B.T., Case Study of Morton Effect Shaft Differential Heating in a Variable- Speed Rotating Electric Machine, Proceedings of GT2011, ASME Turbo Expo, June , BC, Canada [6]. Maurice L., Adams JR., Rotating Machinery Vibration from analysis to troubleshooting, Case Western Reserve University, Cleveland Ohio, Marcel Dekker Inc., New York Basel, ISBN: , [7]. Eckert L., Schmied J., Ziegler A., Case History and Analysis of the Spiral Vibration of a Large Turbogenerator Using Three Different Heat Input Models, 7th IFToMM-Conference on Rotor Dynamics, Vienna, Austria, September [8]. Muszyńska A., Thermal rub effect in rotating machines, ORBIT, BENTLY NEVADA publication 14(1):8-13, [9]. Eckert L., Schmied J., Spiral Vibration of a Turbogenerator Set: Case History, Stability Analysis, Measurements and Operational Experience, J. Eng. Gas Turbines Power 130(1), (Jan 11, 2008). Autorzy Patrick Ashley UK SSA Site Lead GE Oil & Gas Bently Nevada Division Patrick.Ashley@ge.com T (+44) Dr inż. Piotr Miałkowski GE Bently Nevada, Oil & Gas Digital Solutions Inflancka 4c bldg.. D Warszawa Piotr.Mialkowski@ge.com T (+48) Dr inż. Ryszard Nowicki GE Bently Nevada, Oil & Gas Digital Solutions Poznań, Myśliborska 62, Polska Ryszard.Nowicki@ge.com T (+48)
Drgania spiralne w maszynach elektrycznych efekt Newkirka
Drgania spiralne w maszynach elektrycznych efekt Newkirka Piotr Miałkowski, Ryszard Nowicki Wprowadzenie Środki produkcji mogą podlegać różnego typu uszkodzeniom, które z kolei mogą prowadzić do zmiany
DRGANIA SPIRALNE TURBOZESPOŁU GENEROWANE PRZEZ APARAT SZCZOTKOWY
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2018 (119) 205 Ryszard Nowicki GE, Oddział BENTLY NEVADA, Warszawa DRGANIA SPIRALNE TURBOZESPOŁU GENEROWANE PRZEZ APARAT SZCZOTKOWY TURBO-SET SPIRAL VIBRATIONS
O POTRZEBIE STOSOWANIA ZNACZNIKA FAZY DLA OCENY STANU TECHNICZNEGO MASZYN CZĘŚĆ 1: SYSTEMY MONITOROWANIA I ZABEZPIECZEŃ
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 1/2014 (101) 95 Ryszard Nowicki GE POWER CONTROLS Sp. z o. o., Poznań O POTRZEBIE STOSOWANIA ZNACZNIKA FAZY DLA OCENY STANU TECHNICZNEGO MASZYN CZĘŚĆ 1: SYSTEMY
O POTRZEBIE STOSOWANIA ZNACZNIKA FAZY DLA OCENY STANU TECHNICZNEGO MASZYN CZĘŚĆ 2: SYSTEMY DIAGNOSTYKI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 1/2014 (101) 101 Ryszard Nowicki GE POWER CONTROLS Sp. z o. o., Poznań O POTRZEBIE STOSOWANIA ZNACZNIKA FAZY DLA OCENY STANU TECHNICZNEGO MASZYN CZĘŚĆ 2: SYSTEMY
Oprogramowanie analizatorów wibracji SignalCalc TURBO oprogramowanie do diagnostyki maszyn obrotowych
ACE MOBILYZER Oprogramowanie analizatorów wibracji SignalCalc TURBO oprogramowanie do diagnostyki maszyn obrotowych SignalCalc TURBO oprogramowanie do diagnostyki maszyn obrotowych SignalCalc to nowy,
Zagadnienia DIAGNOSTYKA TECHNICZNA MASZYN. Rozdział 1 Wprowadzenie 1
Rozdział 1 Wprowadzenie 1 Zagadnienia 1. Wprowadzenie 2. Filozofia eksploatacji maszyn 3. Parametry diagnostyczne 4. Podstawy drgań 5. Charakterystyka czujników drgań 6. Metodyka pomiarów symptomów stanu
Instrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników
Instrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników 1. Podstawowe pojęcia związane z niewyważeniem Stan niewyważenia stan wirnika określony takim rozkładem masy, który w czasie wirowania wywołuje
OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Rafał SROKA OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA Streszczenie. W
2. POMIAR WZGLĘDNEJ I BEZWZGLĘDNEJ FAZY DRGAŃ
2. POMIAR WZGLĘDNEJ I BEZWZGLĘDNEJ FAZY DRGAŃ 2.1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie studentów ze sposobami określania i pomiaru fazy drgań. Omówione zostaną pojęcia fazy względnej i bezwzględnej
Dla poprawnej oceny stanu technicznego maszyny konieczny jest wybór odpowiednich parametrów jej stanu (symptomów stanu)
74 Dla poprawnej oceny stanu technicznego maszyny konieczny jest wybór odpowiednich parametrów jej stanu (symptomów stanu) Symptomy powinny jak najwierniej oddawać stan maszyny NaleŜy podjąć następujące
Struktura układu pomiarowego drgań mechanicznych
Wstęp Diagnostyka eksploatacyjna maszyn opiera się na obserwacji oraz analizie sygnału uzyskiwanego za pomocą systemu pomiarowego. Pomiar sygnału jest więc ważnym, integralnym jej elementem. Struktura
POPRAWA EFEKTYWNOŚCI EKSPLOATACJI MASZYN
POPRAWA EFEKTYWNOŚCI EKSPLOATACJI MASZYN AGENDA 1. O NAS 2. IDEA ELMODIS 3. SYSTEM ELMODIS 4. KORZYŚCI ELMODIS 5. ZASTOSOWANIE ELMODIS O NAS ELMODIS TO ZESPÓŁ INŻYNIERÓW I SPECJALISTÓW Z DŁUGOLETNIM DOŚWIADCZENIEM
Prezentacja działalno
Prezentacja działalno alności- usługi ugi AS INSTRUMENT POLSKA 05-075 075 Warszawa-Weso Wesoła Ul. Dzielna 21 Tel. +48 22 773 46 62 Faks +48 22 773 46 68 www.asinstrument.eu Podstawowy cel naszej działalności
PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy na specjalności: Inżynieria Cieplna i Samochodowa Rodzaj zajęć: Wykład, laboratorium I KARTA PRZEDMIOTU CEL PRZEDMIOTU
INSTRUKCJA do ćwiczenia Wyważanie wirnika maszyny w łożyskach własnych
ZAKŁAD PODSTAW KONSTRUKCJI I EKSPLOATACJI MASZYN ENERGETYCZNYCH Instytut Maszyn i Urządzeń Energetycznych Politechnika Śląska INSTRUKCJA do ćwiczenia Wyważanie wirnika maszyny w łożyskach własnych Wprowadzenie
WYKRYWANIE USZKODZEŃ W LITYCH ELEMENTACH ŁĄCZĄCYCH WAŁY
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LI NR 4 (183) 2010 Radosł aw Pakowski Mirosł aw Trzpil Politechnika Warszawska WYKRYWANIE USZKODZEŃ W LITYCH ELEMENTACH ŁĄCZĄCYCH WAŁY STRESZCZENIE W artykule
WYKORZYSTANIE CHARAKTERYSTYKI SCL W DIAGNOSTYCE AGREGATÓW ŁOŻYSKOWANYCH ŚLIZGOWO
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 1/2015 (105) 155 Peter Popálený, GE ENERGY Slovakia s.r.o. Ryszard Nowicki, GE POWER CONTROLS Sp. z o.o., Poznań WYKORZYSTANIE CHARAKTERYSTYKI SCL W DIAGNOSTYCE
DIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO Z ZASTOSOWANIEM SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU CZĘŚĆ 2 ZASILANIE NIESYMETRYCZNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 79/28 17 Paweł Dybowski Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków DIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO Z ZASTOSOWANIEM SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU CZĘŚĆ 2
ANALIZA PRZYSPIESZEŃ DRGAŃ PODPÓR W RÓŻ NYCH STANACH PRACY SILNIKA LM 2500
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LI NR 4 (183) 2010 Piotr Deuszkiewicz Jacek Dziurdź Politechnika Warszawska ANALIZA PRZYSPIESZEŃ DRGAŃ PODPÓR W RÓŻ NYCH STANACH PRACY SILNIKA LM 2500 STRESZCZENIE
Diagnostyka stanu wibracyjnego fundamentu zespołu pomp diagonalnych.
Diagnostyka stanu wibracyjnego fundamentu zespołu pomp diagonalnych. Autorzy: mgr inż. Jan MARASZEWSKI mgr inż. Witold MARASZEWSKI 1. Zakres badań i pomiarów. Zakres badań obejmował pomiar drgań zespołu
PL B1. Uszczelnienie nadbandażowe stopnia przepływowej maszyny wirnikowej, zwłaszcza z bandażem płaskim. POLITECHNIKA GDAŃSKA, Gdańsk, PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 212669 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 381571 (51) Int.Cl. B23Q 17/12 (2006.01) F04D 29/66 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
ZARZĄDZANIE STANEM TECHNICZNYM NAPĘDÓW POMP KRYTYCZNYCH
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 1/2015 (105) 175 Atilla Kiss, GE HUNGARY Kft Ryszard Nowicki, GE POWER CONTROLS Sp. z o.o., Poznań ZARZĄDZANIE STANEM TECHNICZNYM NAPĘDÓW POMP KRYTYCZNYCH CONDITION
Najwcześniejsze rozpoznanie
Wpływ posadowienia na poziom w czasie wyważania wirnika Mgr inż. Marek Rzepiela P.H.U. Polidiag www.wibrodiagnostyka.eu W artykule przedstawiony jest opis postępowania w przypadku wyważania wirników w
Modelowanie utraty stabilności układu wirnik łożyska przy stochastycznej zmienności danych wejściowych
BIULETYN WAT VOL. LVII, NR 2, 2008 Modelowanie utraty stabilności układu wirnik łożyska przy stochastycznej zmienności danych wejściowych PAWEŁ PIETKIEWICZ Uniwersytet Warmińsko-Mazurski, Wydział Nauk
dr inż. Gerard Kałuża Konstrukcja i badania zatapialnych pomp wirowych przeznaczonych do pracy w przestrzeni zagrożonej wybuchem.
dr inż. Gerard Kałuża Konstrukcja i badania zatapialnych pomp wirowych przeznaczonych do pracy w przestrzeni zagrożonej wybuchem. I. Wstęp II. III. Pompa zatapialna jest urządzeniem elektryczno-mechanicznym.
PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
51 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM REVIEW OF SINGLE-PHASE LINE
ZASTOSOWANIE SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU STOJANA W DIAGNOSTYCE SILNIKA INDUKCYJNEGO PODCZAS ROZRUCHU
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 82/2009 123 Paweł Dybowski Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków ZASTOSOWANIE SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU STOJANA W DIAGNOSTYCE SILNIKA INDUKCYJNEGO
POPRAWA EFEKTYWNOŚCI EKSPLOATACJI MASZYN
POPRAWA EFEKTYWNOŚCI EKSPLOATACJI MASZYN AGENDA 1. O NAS 2. IDEA ELMODIS 3. SYSTEM ELMODIS 4. KORZYŚCI ELMODIS 5. ZASTOSOWANIE ELMODIS 2 O NAS ELMODIS TO ZESPÓŁ INŻYNIERÓW I SPECJALISTÓW Z DŁUGOLETNIM
Tabela 3.2 Składowe widmowe drgań związane z występowaniem defektów w elementach maszyn w porównaniu z częstotliwością obrotów [7],
3.5.4. Analiza widmowa i kinematyczna w diagnostyce WA Drugi poziom badań diagnostycznych, podejmowany wtedy, kiedy maszyna wchodzi w okres przyspieszonego zużywania, dotyczy lokalizacji i określenia stopnia
ĆWICZENIE NR.6. Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych
ĆWICZENIE NR.6 Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych 1. Wstęp W nowoczesnych przekładniach zębatych dąży się do uzyskania małych gabarytów w stosunku do
Wyznaczanie prędkości dźwięku w powietrzu
Imię i Nazwisko... Wyznaczanie prędkości dźwięku w powietrzu Opracowanie: Piotr Wróbel 1. Cel ćwiczenia. Celem ćwiczenia jest wyznaczenie prędkości dźwięku w powietrzu, metodą różnicy czasu przelotu. Drgania
Ćw. 4. BADANIE I OCENA WPŁYWU ODDZIAŁYWANIA WYBRANYCH CZYNNIKÓW NA ROZKŁAD CIŚNIEŃ W ŁOśYSKU HYDRODYNAMICZNYMM
Ćw. 4 BADANIE I OCENA WPŁYWU ODDZIAŁYWANIA WYBRANYCH CZYNNIKÓW NA ROZKŁAD CIŚNIEŃ W ŁOśYSKU HYDRODYNAMICZNYMM WYBRANA METODA BADAŃ. Badania hydrodynamicznego łoŝyska ślizgowego, realizowane na stanowisku
Diagnostyka drganiowa trakcyjnych maszyn elektrycznych - przykład asymetrii geometrii promieniowej między stojanem a wirnikiem
BARAŃSKI Marcin Diagnostyka drganiowa trakcyjnych maszyn elektrycznych - przykład asymetrii geometrii promieniowej między stojanem a wirnikiem WSTĘP Występowanie asymetrii promieniowej między stojanem,
Diagnostyka silnika indukcyjnego z wykorzystaniem dostępnych napięć stojana
Diagnostyka silnika indukcyjnego z wykorzystaniem dostępnych napięć stojana Paweł Dybowski, Waldemar Milej 1. Wstęp Artykuł ten jest kontynuacją serii publikacji dotyczących wykorzystania dostępnych poprzez
WYKORZYSTANIE DRGAŃ WZGLĘDNYCH DO MONITORINGU ON-LINE NAPĘDÓW KRYTYCZNYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 2/2013 (99) 109 Marek Klimowski Politechnika Opolska, Opole WYKORZYSTANIE DRGAŃ WZGLĘDNYCH DO MONITORINGU ON-LINE NAPĘDÓW KRYTYCZNYCH USING RELATIVE VIBRATIONS
PŁUCIENNIK Paweł 1 MACIEJCZYK Andrzej 2
PŁUCIENNIK Paweł 1 MACIEJCZYK Andrzej 2 Teoretyczny model panewki poprzecznego łożyska ślizgowego. Metoda teoretycznego określania wartości granicznego kąta położenia linii środków poprzecznego łożyska
Dwa w jednym teście. Badane parametry
Dwa w jednym teście Rys. Jacek Kubiś, Wimad Schemat zawieszenia z zaznaczeniem wprowadzonych pojęć Urządzenia do kontroli zawieszeń metodą Boge badają ich działanie w przebiegach czasowych. Wyniki zależą
DiaSter - system zaawansowanej diagnostyki aparatury technologicznej, urządzeń pomiarowych i wykonawczych. Politechnika Warszawska
Jan Maciej Kościelny, Michał Syfert DiaSter - system zaawansowanej diagnostyki aparatury technologicznej, urządzeń pomiarowych i wykonawczych Instytut Automatyki i Robotyki Plan wystąpienia 2 Wprowadzenie
TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Diagnostyka online silników elektrycznych z zastosowaniem pomiaru drgań względnych
online silników elektrycznych z zastosowaniem pomiaru drgań względnych Marek Klimowski 1. Wprowadzenie Obecnie zakłady przemysłowe często wykorzystują w swoich procesach produkcyjnych napędy elektryczne,
DIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO KLATKOWEGO WYKRYWANIE NIECENTRYCZNOŚCI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/215 (16) 29 Paweł Dybowski 1, Saleh S. Hamad Elawgali 2 AGH, Akademia Górniczo-Hutnicza 1, Kraków; Sirte University 2, Sirte, Libia DIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO
PL B1. AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA IM. STANISŁAWA STASZICA, Kraków, PL BUP 17/09
PL 214449 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 214449 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 384436 (22) Data zgłoszenia: 11.02.2008 (51) Int.Cl.
Urządzenie do monitoringu wibracji i diagnostyki stanu technicznego (w trybie online) elementów stojana turbogeneratora
Urządzenie do monitoringu wibracji i diagnostyki stanu technicznego (w trybie online) elementów stojana turbogeneratora Wytwórca urządzenia: Instytut Energetyki; Zespół Ekspertów ul. Mory 8, 01-330 Warszawa
Regulacja dwupołożeniowa (dwustawna)
Regulacja dwupołożeniowa (dwustawna) I. Wprowadzenie Regulacja dwustawna (dwupołożeniowa) jest często stosowaną metodą regulacji temperatury w urządzeniach grzejnictwa elektrycznego. Polega ona na cyklicznym
ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 8 Electrical Engineering 05 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH
Statyczne badanie wzmacniacza operacyjnego - ćwiczenie 7
Statyczne badanie wzmacniacza operacyjnego - ćwiczenie 7 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z podstawowymi zastosowaniami wzmacniacza operacyjnego, poznanie jego charakterystyki przejściowej
PROCEDURA DOBORU POMP DLA PRZEMYSŁU CUKROWNICZEGO
PROCEDURA DOBORU POMP DLA PRZEMYSŁU CUKROWNICZEGO Wskazujemy podstawowe wymagania jakie muszą być spełnione dla prawidłowego doboru pompy, w tym: dobór układu konstrukcyjnego pompy, parametry pompowanego
Podstawy diagnostyki środków transportu
Podstawy diagnostyki środków transportu Diagnostyka techniczna Termin "diagnostyka" pochodzi z języka greckiego, gdzie diagnosis rozróżnianie, osądzanie. Ukształtowana już w obrębie nauk eksploatacyjnych
POLOWO OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WERYFIKACJA POMIAROWA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Sposoby modelowania układów dynamicznych. Pytania
Sposoby modelowania układów dynamicznych Co to jest model dynamiczny? PAScz4 Modelowanie, analiza i synteza układów automatyki samochodowej równania różniczkowe, różnicowe, równania równowagi sił, momentów,
PREDYKCJA CZASU ŻYCIA TURBOGENERATORA NA PODSTAWIE OBSERWACJI TRENDU ZMIAN POZIOMU WIBRACJI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Sławomir WRÓBLEWSKI*, Andrzej BYTNAR**, Przemysław JUSZKIEWICZ* diagnostyka,
OCENA STOPNIA ZUŻYCIA ZESPOŁU WENTYLATORA NA PODSTAWIE POMIARU I ANALIZY DRGAŃ ŁOŻYSK
CZASOPISMO INŻYNIERII LĄDOWEJ, ŚRODOWISKA I ARCHITEKTURY JOURNAL OF CIVIL ENGINEERING, ENVIRONMENT AND ARCHITECTURE JCEEA, t. XXXIV, z. 64 (2/I/17), kwiecień-czerwiec 2017, s. 159-168, DOI:10.7862/rb.2017.61
Inżynieria Maszyn, 2018, R. 23, z. 1, 36 43, ISSN X EKSPERYMENTALNA METODA OKREŚLANIA MOMENTU OPORU RUCHU ŁOŻYSK SKOŚNYCH 1.
Inżynieria Maszyn, 2018, R. 23, z. 1, 36 43, ISSN 1426-708X Otrzymano: 23 marca 2018 / Zaakceptowano: 22 kwietnia 2018 / Zamieszczono na WWW: 20 grudnia 2018 opór ruchu, łożyska skośne, High Speed Cutting
SILNIK SYNCHRONICZNY ŚREDNIEJ MOCY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ZASILANY Z FALOWNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Piotr KISIELEWSKI* silnik synchroniczny, magnesy trwałe silnik zasilany
Detekcja asymetrii szczeliny powietrznej w generatorze ze wzbudzeniem od magnesów trwałych, bazująca na analizie częstotliwościowej prądu
Detekcja asymetrii szczeliny powietrznej w generatorze ze wzbudzeniem od magnesów trwałych, bazująca na analizie częstotliwościowej Marcin Barański 1. Wstęp szczeliny powietrznej w maszynie elektrycznej
BADANIE SILNIKA SKOKOWEGO
Politechnika Warszawska Instytut Maszyn Elektrycznych Laboratorium Maszyn Elektrycznych Malej Mocy BADANIE SILNIKA SKOKOWEGO Warszawa 00. 1. STANOWISKO I UKŁAD POMIAROWY. W skład stanowiska pomiarowego
Sposób wykorzystywania świadectw wzorcowania do ustalania okresów między wzorcowaniami
EuroLab 2010 Warszawa 3.03.2010 r. Sposób wykorzystywania świadectw wzorcowania do ustalania okresów między wzorcowaniami Ryszard Malesa Polskie Centrum Akredytacji Kierownik Działu Akredytacji Laboratoriów
400-BQ0 LEKKIE POMPY DIAGONALNE Lekkie pompy diagonalne 400-BQ0
LEKKIE POMPY DIAGONALNE 400-BQ0 426 2.98 11.94 SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 581 661 111, fax: 581 602 587 Email: sigmahra@sigmagra.cz Zastosowanie Pompy 400-BQ0 reprezentują
WPŁYW EKSCENTRYCZNOŚCI STATYCZNEJ WIRNIKA I NIEJEDNAKOWEGO NAMAGNESOWANIA MAGNESÓW NA POSTAĆ DEFORMACJI STOJANA W SILNIKU BLDC
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Jerzy PODHAJECKI* Sławomir SZYMANIEC* silnik bezszczotkowy prądu stałego
TEORIA MASZYN I MECHANIZMÓW ĆWICZENIA LABORATORYJNE
MiBM. Teoria maszyn i mechanizmów. Ćwiczenie laboratoryjne nr 5 str. 1 MiBM TMiM Akademia Górniczo-Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Mechaniki i Wibroakustyki TEORIA MASZYN I
DIAGNOSTYKA WIBROAKUSTYCZNA W OPARCIU O UREGULOWANIA NORMATYWNE PN I ISO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 2/2013 (99) 115 Marek Klimowski Politechnika Opolska, Opole DIAGNOSTYKA WIBROAKUSTYCZNA W OPARCIU O UREGULOWANIA NORMATYWNE PN I ISO VIBROACOUSTIC DIAGNOSTICS
WPŁYW USZKODZENIA TRANZYSTORA IGBT PRZEKSZTAŁTNIKA CZĘSTOTLIWOŚCI NA PRACĘ NAPĘDU INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Kamil KLIMKOWSKI*, Mateusz DYBKOWSKI* DTC-SVM, DFOC, silnik indukcyjny,
Laboratorium. Hydrostatyczne Układy Napędowe
Laboratorium Hydrostatyczne Układy Napędowe Instrukcja do ćwiczenia nr 5 Charakterystyka rozdzielacza hydraulicznego. Opracowanie: Z.Kudźma, P. Osiński J. Rutański, M. Stosiak Wiadomości wstępne Rozdzielacze
BADANIA DIAGNOSTYCZNE WIRNIKÓW GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 62 Politechniki Wrocławskiej Nr 62 Studia i Materiały Nr 28 2008 badania diagnostyczne, wirniki, wyważanie dynamiczne,maszyna krytyczna,
ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU NAPIĘCIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 4/2014 (104) 89 Zygfryd Głowacz, Henryk Krawiec AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU
Laboratorium POMIAR DRGAŃ MASZYN W ZASTOSOWANIU DO OCENY OGÓLNEGO STANU DYNAMICZNEGO
INSTYTUT KONSTRUKCJI MASZYN Laboratorium POMIAR DRGAŃ MASZYN W ZASTOSOWANIU DO OCENY OGÓLNEGO STANU DYNAMICZNEGO Measurement of vibrations in assessment of dynamic state of the machine Zakres ćwiczenia:
DIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO Z WYKORZYSTANIEM DOSTĘPNYCH NAPIĘĆ STOJANA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 2/2012 (95) 45 Paweł Dybowski, Waldemar Milej Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków DIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO Z WYKORZYSTANIEM DOSTĘPNYCH NAPIĘĆ STOJANA DIAGNOSTICS
VIBcare ZDALNE MONITOROWANIE STANU MASZYN. www.ec-systems.pl
VIBcare ZDALNE MONITOROWANIE STANU MASZYN www.ecsystems.pl ZDALNY NADZÓR DIAGNOSTYCZNY EC SYSTEMS WIEDZA I DOŚWIADCZENIE, KTÓRYM MOŻESZ ZAUFAĆ N owe technologie służące monitorowaniu i diagnostyce urządzeń
ZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
` Maszyny Elektryczne Zeszyty Problemowe Nr 3/2015 (107) 145 Maciej Gwoździewicz Wydział Elektryczny, Politechnika Wrocławska ZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU
POMIARY DRGAŃ WZGLĘDNYCH W SILNIKACH ELEKTRYCZNYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 82/2009 117 Sławomir Szymaniec Politechnika Opolska, Opole POMIARY DRGAŃ WZGLĘDNYCH W SILNIKACH ELEKTRYCZNYCH MEASUREMENTS OF RELATIVE VIBRATIONS IN ELECTRIC MOTORS
VIBex. System monitorowania stanu maszyn. Zoptymalizuj produktywność swojego zakładu. Najważniejsze korzyści:
VIBex System monitorowania stanu maszyn Zoptymalizuj produktywność swojego zakładu VIBex jest najwyższej klasy systemem przeznaczonym do ciągłego monitorowania maszyn wirnikowych oraz wibrodiagnostyki.
Uszkodzenia Pojazdów Szynowych Wywołane Usterkami Toru Kolejowego
Uszkodzenia Pojazdów Szynowych Wywołane Usterkami Toru Kolejowego Roman Bogacz 1,2, Robert Konowrocki 2 1 Politechnika Warszawska, Wydział Samochodów Maszyn Roboczych, Instytut Pojazdów, ul.narbutta 84,
2.3. Praca samotna. Rys Uproszczony schemat zastępczy turbogeneratora
E Rys. 2.11. Uproszczony schemat zastępczy turbogeneratora 2.3. Praca samotna Maszyny synchroniczne może pracować jako pojedynczy generator zasilający grupę odbiorników o wypadkowej impedancji Z. Uproszczony
Układ aktywnej redukcji hałasu przenikającego przez przegrodę w postaci płyty mosiężnej
Układ aktywnej redukcji hałasu przenikającego przez przegrodę w postaci płyty mosiężnej Paweł GÓRSKI 1), Emil KOZŁOWSKI 1), Gracjan SZCZĘCH 2) 1) Centralny Instytut Ochrony Pracy Państwowy Instytut Badawczy
MONITOROWANIE NIEWYWAŻENIA WIRNIKÓW PRZY WYKORZYSTANIU SYGNAŁÓW PRĄDU STOJANA I DRGAŃ W NAPĘDACH Z SILNIKAMI INDUKCYJNYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 silnik indukcyjny, niewyważenie, monitorowanie, wyważanie Paweł EWERT*,
PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: Kierunek: ENERGETYKA Rodzaj przedmiotu: specjalności obieralny Rodzaj zajęć: Wykład, laboratorium DIAGNOSTYKA MASZYN CIEPLNYCH DIAGNOSIS OF THERMAL MACHINES Forma studiów: stacjonarne
Temat /6/: DYNAMIKA UKŁADÓW HYDRAULICZNYCH. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE.
1 Temat /6/: DYNAMIKA UKŁADÓW HYDRAULICZNYCH. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE. Celem ćwiczenia jest doświadczalne określenie wskaźników charakteryzujących właściwości dynamiczne hydraulicznych układów sterujących
RÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA
Dr inż. Andrzej Polka Katedra Dynamiki Maszyn Politechnika Łódzka RÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA Streszczenie: W pracy opisano wzajemne położenie płaszczyzny parasola
Hamulce elektromagnetyczne. EMA ELFA Fabryka Aparatury Elektrycznej Sp. z o.o. w Ostrzeszowie
Hamulce elektromagnetyczne EMA ELFA Fabryka Aparatury Elektrycznej Sp. z o.o. w Ostrzeszowie Elektromagnetyczne hamulce i sprzęgła proszkowe Sposób oznaczania zamówienia P Wielkość mechaniczna Odmiana
Adrian Jakowiuk, Bronisław Machaj, Jan Pieńkos, Edward Świstowski
BEZPRZEWODOWE SIECI MONITORINGU Z RADIOIZOTOPOWYMI CZUJNIKAMI ZAPYLENIA POWIETRZA AMIZ 2004G Adrian Jakowiuk, Bronisław Machaj, Jan Pieńkos, Edward Świstowski Instytut Chemii i Techniki Jądrowej a_jakowiuk@ichtj.waw.pl
FIZYKA klasa 1 Liceum Ogólnokształcącego (4 letniego)
2019-09-01 FIZYKA klasa 1 Liceum Ogólnokształcącego (4 letniego) Treści z podstawy programowej przedmiotu POZIOM ROZSZERZONY (PR) SZKOŁY BENEDYKTA Podstawa programowa FIZYKA KLASA 1 LO (4-letnie po szkole
Monitorowanie i diagnostyka stanu technicznego pomp krytycznych napędzanych silnikami elektrycznymi
Monitorowanie i diagnostyka stanu technicznego pomp krytycznych napędzanych silnikami elektrycznymi Attila Kiss, Ryszard Nowicki 1. Wprowadzenie Klasycznym sposobem monitorowania stanu technicznego agregatów
Aplikacja z zastosowaniem czujnika wizyjnego LightPix z pakietem softwarowym Pattern Matching
Aplikacja z zastosowaniem czujnika wizyjnego LightPix z pakietem softwarowym Pattern Matching Problem: Wykrywanie poprawności założenia (ułożenia) elementu w narzędziu. Elementem jest metalowa łuska koloru
Podstawy obsługi oscyloskopu
Podstawy obsługi oscyloskopu Spis treści Wstęp. Opis podstawowych przełączników oscyloskopu. Przełączniki sekcji odchylania pionowego (Vertical) Przełączniki sekcji odchylania poziomego (Horizontal) Przełączniki
Wyznaczanie stosunku e/m elektronu
Ćwiczenie 27 Wyznaczanie stosunku e/m elektronu 27.1. Zasada ćwiczenia Elektrony przyspieszane w polu elektrycznym wpadają w pole magnetyczne, skierowane prostopadle do kierunku ich ruchu. Wyznacza się
ĆWICZENIE 4 WYZNACZANIE OPTYMALIZOWANYCH PROCEDUR DIAGNOSTYCZNO-OBSŁUGOWYCH
ĆWICZENIE 4 WYZNACZANIE OPTYMALIZOWANYCH PROCEDUR DIAGNOSTYCZNO-OBSŁUGOWYCH Cel ćwiczenia: - zapoznanie z podstawowymi metodami wyznaczania optymalizowanych procedur diagnozowania (m. in. z metodą skuteczności
Pruftechnik-Wibrem Page 1
Page 1 Page 2 Strategia remontowa Remont oparty o harmonogram Drgania Stop 1 Stop 2 Stop 3 Stop 4 Stop 5 Czas Remont w oparciu o diagnostykę Drgania Alarm Ostrzeżenie Ostrzeżenie wstępne Czas Page 3 Przebieg
BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5
BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5 BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO 1. Wiadomości wstępne Silniki asynchroniczne jednofazowe są szeroko stosowane wszędzie tam, gdzie
Zmiany koniunktury w Polsce. Budownictwo na tle innych sektorów.
Elżbieta Adamowicz Instytut Rozwoju Gospodarczego Szkoła Główna Handlowa w Warszawie Zmiany koniunktury w Polsce. Budownictwo na tle innych sektorów. W badaniach koniunktury przedmiotem analizy są zmiany
Wektory, układ współrzędnych
Wektory, układ współrzędnych Wielkości występujące w przyrodzie możemy podzielić na: Skalarne, to jest takie wielkości, które potrafimy opisać przy pomocy jednej liczby (skalara), np. masa, czy temperatura.
d J m m dt model maszyny prądu stałego
model maszyny prądu stałego dit ut itr t Lt E u dt E c d J m m dt m e 0 m c i. O wartości wzbudzenia decyduje prąd wzbudzenia zmienną sterująca strumieniem jest i, 2. O wartości momentu decyduje prąd twornika
Badanie napędu z silnikiem bezszczotkowym prądu stałego
Badanie napędu z silnikiem bezszczotkowym prądu stałego Instrukcja do ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową, zasadą działania oraz sposobem sterowania 3- pasmowego silnika bezszczotkowego
(13)B1 PL B1. (54) Sposób oraz urządzenie do pomiaru odchyłek okrągłości BUP 21/ WUP 04/99
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19)PL 176148 (13)B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 307963 (22) Data zgłoszenia: 30.03.1995 (51) IntCl6 G01B 5/20 (54) Sposób
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź, maja 1997 r.
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź, 15-16 maja 1997 r. Jan Burcan, Krzysztof Siczek Politechnika Łódzka WYZNACZANIE ZUŻYCIOWYCH CHARAKTERYSTYK ŁOŻYSK ROZRUSZNIKA SŁOWA KLUCZOWE zużycie
W tym krótkim artykule spróbujemy odpowiedzieć na powyższe pytania.
Odkształcenia harmoniczne - skutki, pomiary, analiza Obciążenie przewodów przekracza parametry znamionowe? Zabezpieczenia nadprądowe wyzwalają się i nie wiesz dlaczego? Twój silnik przegrzewa się i wykrywasz
Ćwiczenie nr X ANALIZA DRGAŃ SAMOWZBUDNYCH TYPU TARCIOWEGO
Ćwiczenie nr X ANALIZA DRGAŃ SAMOWZBUDNYCH TYPU TARCIOWEGO Celem ćwiczenia jest zbadanie zachowania układu oscylatora harmonicznego na taśmociągu w programie napisanym w środowisku Matlab, dla następujących
Maszyny synchroniczne - budowa
Maszyny synchroniczne - budowa Maszyny synchroniczne używane są przede wszystkim do zamiany energii ruchu obrotowego na energię elektryczną. Pracują zatem jako generatory. W elektrowniach cieplnych używa
2. Pomiar drgań maszyny
2. Pomiar drgań maszyny Stanowisko laboratoryjne tworzą: zestaw akcelerometrów, przedwzmacniaczy i wzmacniaczy pomiarowych z oprzyrządowaniem (komputery osobiste wyposażone w karty pomiarowe), dwa wzorcowe
Sprawozdanie z prezentacji oprogramowania ilearnvibration
Michał Liss Wydział Inżynierii Mechanicznej UTP Bydgoszcz Sprawozdanie z prezentacji oprogramowania ilearnvibration Bydgoszcz, 2011 1. Wprowadzenie Oprogramowanie ilearnvibration jest swego rodzaju zintegrowanym