Uwarunkowania podwyższenia napięcia znamionowego sieci rozdzielczych i zasilających w zakładach górniczych
|
|
- Julia Kurek
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 dr hab. inż. PIOTR GAWOR, prof. Pol. Śl. dr inż. SERGIUSZ BORON dr inż. ANDRZEJ CHOLEWA Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Wydział Górnictwa i Geologii Politechniki Śląkiej Uwarunkowania podwyżzenia napięcia znamionowego ieci rozdzielczych i zailających w zakładach górniczych W artykule przedtawiono wyniki analizy zakreu i możliwości wprowadzenia napięć wyżzych od 6 w ieciach rozdzielczych i zailających podziemnych zakładów górniczych. W analizie uwzględniono uwarunkowania wynikające z dopuzczalnej obciążalności i wytrzymałości zwarciowej kabli i aparatury, a także bezpieczeńtwa ekploatacji urządzeń elektrycznych.. WSTĘP Mimo że obecnie w ieciach rozdzielczych i zailających podziemnych zakładów górniczych toowane jet powzechnie napięcie nominalne 6, dopuzcza ię możliwość wprowadzenia napięcia wyżzego, tj. 0 [7]. Do niedawna korzytanie z takiej możliwości napotykało na znaczne ograniczenia wynikające głównie z braku dotępu do kabli, tacji tranformatorowych i aparatury rozdzielczej w wykonaniu górniczym, dotoowanych do napięcia wyżzego niż 6. Dzięki nowoczenym materiałom elektrotechnicznym (głównie elektroizolacyjnym), rozwiązaniom kontrukcyjnym ograniczenia te ą obecnie znacznie mniejze. Dlatego też coraz częściej ugerowane jet podwyżzenie napięcia nominalnego w górniczych ieciach SN; ą nawet udane próby realizacji tych potulatów [5]. Należy przypuzczać, że w przyzłości napięcie wyżze od 6 będzie nie tylko możliwym rozwiązaniem alternatywnym, ale tanie ię w nowoczenym zakładzie górniczym rozwiązaniem podtawowym. Wynika to przede wzytkim z utrzymującej ię tendencji wzrotu mocy jednotkowej mazyn przodkowych w górnictwie węgla kamiennego oraz wzrotu mocy zapotrzebowanej w podziemiach kopalń związanej, np. z możliwością intalowania w wyrobikach podziemnych wentylatorów głównych [3]. Zailanie dużych odbiorników (rzędu kilku megawatów) z itniejącej ieci o napięciu nominalnym 6 twarza coraz więcej problemów projektowych i ekploatacyjnych, zwłazcza w ytuacji konieczności uwzględnienia pecyficznych warunków podziemi kopalń, tawiających zczególnie wyokie wymagania dla odporności środowikowej urządzeń elektroenergetycznych i bezpieczeńtwa ich użytkowania. Podejmując temat podwyżzenia napięcia nominalnego ieci górniczych, można uwzględnić tylko wartość najbliżzą w zeregu napięć znormalizowanych, a więc 0. Perpektywicznie jednak, nie należy wykluczyć celowości zatoowania kolejnych wartości, tzn. 5 lub 20. W artykule przedtawiono wyniki analizy wybranych czynników warunkujących możliwość podwyżzenia napięcia. 2. ZALEŻNOŚĆ PRZEKROJU ŻYŁ KABLI SZYBOWYCH OD PRZESYŁANEJ MOCY I NAPIĘCIA NOMINALNEGO SIECI Kable zybowe tanowią jedno z ważniejzych ogniw kopalnianego układu elektroenergetycznego. Przekroje żył roboczych kabli zybowych powinny być tak dobrane [9], aby kable miały wytarczającą dla
2 Nr 7(46) LIPIEC danych warunków ieciowych obciążalność dopuzczalną długotrwale oraz obciążalność zwarciową. Dobrane przekroje żył roboczych należy dodatkowo prawdzić ze względu na wytępujące padki napięcia podcza pracy utalonej odbiorników, a w zczególnych przypadkach również padki napięcia wytępujące podcza rozruchu ilników indukcyjnych dużej mocy. Nie bez znaczenia jet także konieczność zapewnienia odpowiedniej rezerwy zailania, zwłazcza wtedy, gdy przewiduje ię wzrot mocy zapotrzebowanej. Rezerwa taka jet itotna również z tego względu, że wymiana kabli zybowych lub intalowanie dodatkowych jet przedięwzięciem względnie komplikowanym, zwłazcza w warunkach normalnego użytkowania zybu. Obciążalność długotrwała kabli elektroenergetycznych uzależniona jet przede wzytkim od zatoowanego materiału izolacyjnego żył roboczych. Obecnie za najbardziej korzytny materiał izolacyjny kabli górniczych uznawany jet polietylen uieciowany (XS). Obciążalność długotrwałą kabli zybowych ekranowanych o izolacji z polietylenu uieciowanego, na napięcie znamionowe 3,6/6 i 6/6 przedtawiono w drugiej kolumnie tabeli [9]. Obciążalność linii wiązkowych złożonych z 2 lub 3 kabli wyznaczono jako krotność odpowiednich obciążalności kabli pojedynczych zakładając, że poób intalowania kabli zybowych (odtęp pomiędzy kablami) zapewnia możliwość pominięcia wzajemnego oddziaływania cieplnego. Tabela Obciążalność długotrwała żył kabli zybowych ekranowanych i odpowiadające jej moce czynne obciążenia (dla coφ = 0,8) przy różnych wartościach napięcia znamionowego I d, mm 2 A P U n = 6 = d 3 U n I coj, U n = 0 U n = 5, MW U n = ,98 4,97 7, ,39 5,65 8, ,87 6,45 9, ,57 7,6, ,96 9,94 4,9 86 6,78,29 6, ,74 2, ,6 6,94 9,94,29 2,90 5,22 9,87 Obciążalność prądowa kabli o takim amym przekroju, lecz na różne napięcia znamionowe izolacji w ogólnym przypadku jet zróżnicowana. Przykładowo, w tabeli 2 przedtawiono tounek obciążalności wybranych przekrojów kabli o izolacji polietylenowej o różnych napięciach znamionowych do obciążalności kabli o napięciu 3,6/6. Z tabeli 2 wynika, że dla wyżzych napięć znamionowych obciążalność prądowa żył jet mniejza o kilka do kilkunatu procent. Ze zczegółowej analizy zjawik cieplnych w kablach ekranowanych górniczych o izolacji z polietylenu uieciowanego wynika jednak, że obciążalność długotrwała kabli na wyżze napięcia może być taka ama, jak kabli 3,6/6 [, 6]. Tabela 2 Stounek obciążalności wybranych przekrojów kabli w izolacji polietylenowej o różnych napięciach znamionowych do obciążalności kabli o napięciu 3,6/6, wg [0] mm 2 3,6/6 6/0 8,7/5 2/ ,02 0,93 0,96 0,90 0,87 0,87 0,80 0,82 0,85 Przyjmując dla kabli o wyżzych napięciach znamionowych obciążalność równą obciążalności kabli o napięciu 3,6/6, przedtawiono w tabeli (kolumny 3 do 6) obliczeniowe wartości mocy czynnych, które można długotrwale przeyłać kablami zybowymi. Obciążalność zwarciowa kabla zybowego powinna być dotoowana do wartości prądów zwarciowych wyznaczonych na początku kabla. Na ry. przedtawiono przykładowy chemat zailania podziemi kopalń poprzez kabel zybowy KSz, w układzie odpowiadającym typowym rozwiązaniom w zakładach górniczych. Minimalny przekrój żył kabla zybowego min ze względu na obciążalność zwarciową oblicza ię ze wzoru [9]: I T tha ka min = () J w którym I tha prąd zwarciowy zatępczy cieplny w obliczeniowym miejcu zwarcia Ak3 (ry. 2), T ka cza trwania zwarcia w obliczeniowym miejcu Ak3, J jednoekundowa dopuzczalna obciążalność zwarciowa przeliczona na mm 2 przekroju żyły kabla; dla izolacji żył z polietylenu uieciowanego można przyjąć J = 43 A/mm 2 [9]. W tabeli 3 przedtawiono obliczeniowe wartości minimalnych przekrojów żył kabli zybowych odpowiadające układowi z ry., w przypadku różnych wartości napięć znamionowych i różnych czaów trwania zwarcia T ka. Wyniki wkazują na malejące znaczenie warunku wytrzymałości zwarciowej kabla w miarę wzrotu wartości napięcia nominalnego ieci.
3 26 MECHANIZACJA I AUTOMATYZACJA GÓRNICTWA - dla ieci o napięciu 6 wiązka 3 kabli 3 85 mm 2, - dla ieci o napięciu 0 wiązka dwóch kabli 3 50 mm 2, - dla ieci o napięciu 5 jeden kabel mm 2 lub wiązka dwóch kabli 3 20 mm 2, - dla ieci o napięciu 20 jeden kabel 3 50 mm 2. Na ry. 2 przedtawiono wyniki obliczeń prądów zwarciowych na zynach rozdzielnic RG i RP bez uwzględnienia wpływu ilnika. Przewidywany wzrot pozczególnych prądów zwarciowych w wyniku oddziaływania ilnika przedtawia tabela 4. Ry.. Schemat przykładowego układu zailania podziemi kopalń z rozdzielnicy powierzchniowej RG przez kabel zybowy KSz Jedynie w ieci o napięciu nominalnym 6 i dopuzczalnych czaach T ka =,6, trzeba ię liczyć z koniecznością toowania przekrojów co najmniej 85 mm 2. Przy wyżzych napięciach nominalnych o przekroju kabla zybowego będzie decydowała obciążalność długotrwała. Tabela 3 Minimalne przekroje żył kabla KSz (ry. ) ze względu na dopuzczalną obciążalność zwarciową U n min, mm 2, dla różnych czaów trwania zwarcia T ka T ka =,6 T ka =,0 T ka = 0,5 T ka = 0, PRĄDY ZWARCIOWE DECYDUJĄCE O DOBORZE APARATURY I KABLI W ROZDZIELNICY POWIERZCHNIOWEJ RG I ROZDZIELNICY POZIOMOWEJ RP W ogólnym przypadku wyróżnić należy dwa znaczące rodzaje źródeł prądu zwarciowego, tzn. ytem elektroenergetyczny i ilniki średniego napięcia. Silniki mogą być zailane z rozdzielnicy powierzchniowej RG lub poziomowej RP (ry. ). W celu przeprowadzenia analizy prądów zwarciowych przyjęto natępujące przekroje kabli zybowych: 4. WYBÓR SPOSOBU UZIEMIENIA PUNKTU NEUTRALNEGO SIECI SN Spoób uziemienia punktu neutralnego ieci rozdzielczych SN jet jedną z najważniejzych cech tych ieci z ekploatacyjnego punktu widzenia [2]. Wiąże ię on bezpośrednio z bezpieczeńtwem ekploatacji układu elektroenergetycznego oraz ciągłością dotawy energii poprzez ieci SN do odbiorników. Do najważniejzych czynników branych pod uwagę przy wyborze poobu uziemienia punktu neutralnego ieci, należy zaliczyć m. in.: - wartość prądu ziemnozwarciowego z uwzględnieniem możliwości amogaśnięcia łuku w miejcu zwarcia, - zagrożenia związane z przepływem prądu w miejcu doziemienia. Wartość prądu ziemnozwarciowego w ieci o izolowanym punkcie neutralnym zależy od napięcia znamionowego ieci (U n ) oraz od pojemności doziemnej ieci. Przy podziewanym wzroście grubości izolacji pojemności doziemne kabli ekranowanych o wyżzych napięciach znamionowych będą malały. Mimo to wartość prądu ziemnozwarciowego wzrośnie. Wynika to z obliczeniowych przewidywanych parametrów kabli. Porównując przykładowo wartości jednotkowych prądów doziemnych kabli ekranowanych o przekroju 50 mm 2 i różnych napięciach znamionowych, otrzymamy natępujące relacje pomiędzy jednotkowymi prądami doziemnymi I zz : I zz 20 : I zz 5 : I zz 0 : I zz 6 = =,90 :,67 :,40 :,00 (2)
4 Nr 7(46) LIPIEC ipq IbQ IthQ(0,) IthQ(,6) 50 Prądy zwarciowe Un RG RP Ry. 2. Spodziewane wartości charakterytycznych prądów zwarciowych w przypadku zwarcia trójfazowego na zynach rozdzielnicy powierzchniowej RG i poziomowej RP, bez uwzględnienia prądów zwarciowych generowanych przez ilnik przy różnych wartościach napięcia znamionowego ieci Tabela 4 Względny przyrot prądów zwarciowych na zynach rozdzielnic RG i RP powodowany udziałem ilnika indukcyjnego M Napięcie nominalne ieci Względny przyrot prądów zwarciowych powodowany udziałem ilnika indukcyjnego M Rozdzielnica RG Rozdzielnica RP i p /i pq I b /I bq I th /I thq (0, ) I th /I thq (,6 ) i p /i pq I b /I bq I th /I thq (0, ) I th /I thq (,6 ) 6,9,4,6,2,3,8,26,4 0,20,5,5,2,27,7,24,3 5,20,6,7,22,24,7,23,23 20,20,6,22,22,24,7,24,24 W przypadku ieci z kompenacją ziemnozwarciową lub ieci uziemionej poprzez rezytor, pojemność doziemna nie będzie miała zaadniczego wpływu na wartość napięć dotykowych, ponieważ wartość prądu ziemnozwarciowego związana będzie ze topniem kompenacji lub wartością oporności rezytora uziemiającego punkt neutralny. Do najważniejzych zagrożeń związanych z przepływem prądu ziemnozwarciowego należą [4]: zagrożenie porażeniowe, zagrożenie pożarowe, a w kopalniach metanowych również zagrożenie wybuchowe. Z zagrożeń tych tounkowo łatwo można ocenić zagrożenie porażeniowe. Jego miarą ą wytępujące podcza doziemienia napięcia dotykowe. Należy tak wymiarować uziomy (SUPO), aby napięcie dotykowe, przy określonej wartości prądu ziemnozwarciowego, nie przekraczało wartości dopuzczalnej [8]. Napięcie dotykowe zależy przede wzytkim od wartości prądu ziemnozwarciowego, a ta z kolei (jak wpomniano wyżej) od pojemności doziemnej i napięcia znamionowego ieci (2). W takim amym tounku, w krajnym przypadku, będą mogły wzronąć wartości napięć dotykowych w ieci o izolowanym punkcie neutralnym. Wymagało to będzie odpowiednio wykonanego SUPO. Kierując ię doświadczeniami z kopalnianych ieci 6, nie należy przewidywać trudności z dotoowaniem pozczególnych uziomów i wypadkowej rezytancji uziemienia SUPO do wyżzych wartości prądów doziemnych. Decyduje o tym również fakt, że nie należy ię podziewać wzrotu całkowitego prądu ziemnozwarciowego proporcjonalnie do jednotkowych prądów doziemnych. W ieciach o wyżzych napięciach znamionowych toowane będą kable o mniejzych przekrojach (a więc i mniejzych jednotkowych prądach doziemnych) i ograniczona będzie liczba wiązek kablowych. Co do zagrożenia wybuchowego można twierdzić, że dla energii, wydzielającej ię w miejcu doziemienia, wybuch natąpi w każdym przypadku, w którym wytąpi tężenie wybuchowe miezaniny, a łuk ziemnozwarciowy pojawi ię na zewnątrz urządzenia. Znaczenie trudniej jet ująć ilościowo zagrożenie pożarowe. Z uwagi na wpomniane zagrożenia pożarowe i wybuchowe bardzo ważna jet
5 28 MECHANIZACJA I AUTOMATYZACJA GÓRNICTWA odpowiednia kontrukcja urządzeń, w tym kabli, ograniczająca możliwość wydotania ię łuku na zewnątrz. 5. WNIOSKI wzrotu wartości prądu ziemnozwarciowego. Przyjęcie innego poobu uziemienia punktu neutralnego wymaga przeprowadzenia zczegółowej analizy. Literatura:. W analizach rozwoju układu elektroenergetycznego zakładu górniczego celowym jet uwzględnianie zatoowania napięcia 0, a także napięć wyżzych, tj. 5 i Przełankami za wprowadzeniem podwyżzonego napięcia średniego (wyżzego niż 6 ) w układach elektroenergetycznych zakładów górniczych ą: ograniczenie liczby i przekroju kabli zybowych (a więc i koztów z nimi związanych), ograniczenie wartości prądów zwarć międzyfazowych, uniknięcie przy ew. dalzym wzroście mocy zapotrzebowanej lub wzroście rozległości ieci ponownego podwyżzania napięcia. 3. Podwyżzenie wartości napięcia w ieciach rozdzielczych o izolowanym punkcie neutralnym zakładów górniczych nie powoduje znaczącego wzrotu ryzyka związanego z użytkowaniem tych ieci. Spełnienie wymagań obecnie obowiązujących przepiów dotyczących ytemu uziemiających przewodów ochronnych zapewni nie przekroczenie dopuzczalnych wartości napięć dotykowych również w warunkach przewidywanego. Boron S.: Model matematyczny proceów cieplnych zachodzących w górniczych kablach i przewodach oponowych i jego zatoowanie do analizy obciążalności prądowej. Rozprawa doktorka, Gliwice 999 (niepublikowana). 2. Cholewa A., Gawor P.: Wpływ dodatkowych impedancji doziemnych na bezpieczeńtwo ekploatacji ieci zailających mazyny wyokowydajnych kompleków ścianowych. Bezpieczeńtwo Pracy i Ochrona Środowika w Górnictwie 2007, nr Gawor P., Boron S., Cholewa A., Heyduk A.: Analiza i wybór napięcia zailania odbiorników dużej mocy i rozdziału energii elektrycznej w podziemiach nowo budowanego rejonu Głogów Głęboki (opracowanie niepublikowane) Gliwice Kraucki F: Zagrożenia elektryczne w górnictwie. Katowice, Wydaw. Śląk Stazewki K.: Wprowadzenie napięcia 0 w podziemnej ieci elektroenergetycznej w KGHM Polka Miedź S.A. O/ZG Rudna. Mechanizacja i Automatyzacja Górnictwa 2004, nr IEC Publ. 287 Calculation of the continuou current rating of cable (00% load factor) PN-G-42000: 996. Górnictwo. Elektroenergetyka kopalniana. Napięcia znamionowe. 8. PN-G 4204: 997. Środki ochronne i zabezpieczające w elektroenergetyce kopalnianej. Sytem uziemiających przewodów ochronnych. Wymagania.. 9. PN-G-42060:997 Elektroenergetyka kopalniana Obciążalność przewodów oponowych i kabli toowanych w podziemnych wyrobikach zakładów górniczych. 0. Zarządzenie nr 29 MGiE z 27 lipca 974 r. w prawie doboru przewodów i kabli elektroenergetycznych do obciążeń prądem elektrycznym. PBUE z. 0. Recenzent: prof. dr hab. inż. Bogdan Miedzińki REQUIREMENTS FOR INCREASE IN RATED VOLTAGE OF SUPPLY DISTRIBUTION NETWORKS IN MINES The reult of analyi of a range and chance of uing the voltage higher than 6 in ditribution and power upply network at underground mine have been preented in the paper. In the analyi there have been taken into conideration the requirement reulted from limiting load-carrying capacity and hort-circuit trength of cable and apparatu a well a a afety of operation of electric equipment. ОБУСЛОВЛЕННОСТИ ПОВЫШЕНИЯ НОМИНАЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ РАЗДАТОЧНЫХ И ПИТАЮЩИХ ЦЕПЕЙ В ГОРНЫХ ПРЕДПРИЯТИЯХ В статье представлены результаты анализа диапазона и возможности введения напряжений, превышающих 6кВ в распределительных и питающих цепях горных предприятий. В анализе учли обусловленности, вытекающие из допустимой загруженности и прочности на короткое замыкание кабелей и аппаратуры, а также безопасности эксплуатации электрооборудования.
KARTA PRZEDMIOTU. Rok akademicki 2010/2011
Nazwa przedmiotu: Urządzenia i sieci elektroenergetyczne KARTA PRZEDMIOTU Rok akademicki 2010/2011 Rodzaj i tryb studiów: Stacjonarne I stopnia Kierunek: Górnictwo i Geologia Specjalność: Automatyka i
Bardziej szczegółowoWybrane kryteria oceny i doboru izolacji elektroenergetycznych kabli górniczych
mgr inż. WINICJUSZ BORON mgr inż. MAREK BOGACZ Instytut Technik Innowacyjnych EMAG Wybrane kryteria oceny i doboru izolacji elektroenergetycznych kabli górniczych W artykule przedstawiono rodzaje izolacji
Bardziej szczegółowoKARTA PRZEDMIOTU. Rok akademicki 2010/2011
Nazwa przedmiotu: Sieci i urządzenia elektroenergetyczne KARTA PRZEDMIOTU Rok akademicki 2010/2011 Rodzaj i tryb studiów: niestacjonarne I stopnia Kierunek: Górnictwo i Geologia Specjalność: Automatyka
Bardziej szczegółowoWpływ nagrzania żył roboczych górniczych kabli i przewodów oponowych na czułość nadprądowych zabezpieczeń zwarciowych w sieciach kopalnianych
Adam HEYDUK, Jarosław JOOSTBERENS Politechnika Śląska, Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Wpływ nagrzania żył roboczych górniczych kabli i przewodów oponowych na czułość nadprądowych zabezpieczeń
Bardziej szczegółowoManagement Systems in Production Engineering No 2(18), 2015
Management Systems in Production Engineering No (18), 015 ZARZĄDZANIEM BEZPIECZEŃSTWEM EKSPLOATACJI SIECI ELEKTROENERGETYCZNYCH W GÓRNICTWIE Sergiusz BORON Politechnika Śląska Streszczenie. W artykule
Bardziej szczegółowoŚrodki ochrony przeciwporażeniowej część 2. Instrukcja do ćwiczenia. Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa. Ćwiczenia laboratoryjne
Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Ćwiczenia laboratoryjne Instrukcja do ćwiczenia Środki ochrony przeciwporażeniowej część 2 Autorzy: dr hab. inż. Piotr GAWOR, prof. Pol.Śl. dr inż. Sergiusz
Bardziej szczegółowoZasilanie wysokowydajnych kompleksów ścianowych w kopalniach węgla kamiennego
Wydział Górnictwa i Geologii Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Studia podyplomowe Zasilanie wysokowydajnych kompleksów ścianowych w kopalniach węgla kamiennego Kierownik studiów podyplomowych:
Bardziej szczegółowoSTEROWANIE WG. ZASADY U/f = const
STEROWANIE WG. ZASADY U/f = cont Rozruch bezpośredni ilnika aynchronicznego (bez układu regulacji, odpowiedź na kok wartości zadanej napięcia zailania) Duży i niekontrolowany prąd przy rozruchu Ocylacje
Bardziej szczegółowoRezerwowanie zabezpieczeń zwarciowych w kopalnianych sieciach średniego napięcia
SERGIUSZ BORON JAROSŁAW JOOSTBERENS Politechnika Śląska w Gliwicach Rezerwowanie zabezpieczeń zwarciowych w kopalnianych sieciach średniego napięcia W artykule przedstawiono trudności związane z z rezerwowaniem
Bardziej szczegółowoSTUDIA I STOPNIA STACJONARNE ELEKTROTECHNIKA
STUDIA I STOPNIA STACJONARNE ELEKTROTECHNIKA PRZEDMIOT: ROK: 3 SEMESTR: 5 (zimowy) RODZAJ ZAJĘĆ I LICZBA GODZIN: LICZBA PUNKTÓW ECTS: RODZAJ PRZEDMIOTU: URZĄDZENIA ELEKTRYCZNE 5 Wykład 30 Ćwiczenia Laboratorium
Bardziej szczegółowoWybrane problemy zasilania odbiorników dużej mocy w kompleksach ścianowych podziemnych zakładów górniczych
dr hab. inż. PIOTR GAWOR, prof. Pol. Śl. dr inż. SERGIUSZ BORON dr inż. ANDRZEJ CHOLEWA Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Wydział Górnictwa i Geologii Politechniki Śląskiej Wybrane problemy
Bardziej szczegółowoUkład napędowy z silnikiem indukcyjnym i falownikiem napięcia
Ćwiczenie 13 Układ napędowy z ilnikiem indukcyjnym i falownikiem napięcia 3.1. Program ćwiczenia 1. Zapoznanie ię ze terowaniem prędkością ilnika klatkowego przez zmianę czętotliwości napięcia zailającego..
Bardziej szczegółowoTemat: Dobór przekroju przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną, obciążalność prądową i dopuszczalny spadek napięcia.
Temat: Dobór przekroju przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną, obciążalność prądową i dopuszczalny spadek napięcia. Dobór przekroju przewodów ze względu na obciążalność prądową długotrwałą wykonuje
Bardziej szczegółowoPomiar rezystancji. Rys.1. Schemat układu do pomiaru rezystancji metodą techniczną: a) poprawnie mierzonego napięcia; b) poprawnie mierzonego prądu.
Pomiar rezytancji. 1. Cel ćwiczenia: Celem ćwiczenia jet zapoznanie ię z najważniejzymi metodami pomiaru rezytancji, ich wadami i zaletami, wynikającymi z nich błędami pomiarowymi, oraz umiejętnością ich
Bardziej szczegółowo1 przewodu. Mgr inż. Andrzej Makuch Podstawy Elektroenergetyki 2011/12
1. Charakterystyka przewodów. Tabela 1. Parametry przewodów miedzianych (Cu) gołych. Mgr inż. Andrzej Makuch Podstawy Elektroenergetyki 2011/12 znamionowy obliczeniowy Liczba drutów Średnica drutu Średnica
Bardziej szczegółowoPrognozowanie naprężeń w przewodach linii elektroenergetycznych napowietrznych na terenach objętych szkodami górniczymi
dr hab. inż. PIOTR GAWOR, prof. Pol. Śl. dr inż. SERGIUSZ BORON Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Wydział Górnictwa i Geologii Politechniki Śląkiej Prognozowanie naprężeń w przewodach linii
Bardziej szczegółowoBADANIA LABORATORYJNE SUPERKONDENSATOROWEGO ZASOBNIKA ENERGII PRZEZNACZONEGO DO OGRANICZANIA STRAT W SIECIACH TRAKCYJNYCH
Zezyty Problemowe Mazyny Elektryczne Nr 2/2013 (99) 173 Piotr Chudzik, Andrzej Radecki, Rafał Nowak Politechnika Łódzka, Łódź BADANIA LABORATORYJNE SUPERKONDENSATOROWEGO ZASOBNIKA ENERGII PRZEZNACZONEGO
Bardziej szczegółowoOpis techniczny. 1. Przepisy i normy. 2. Zakres opracowania. 3. Zasilanie.
Opis techniczny 1. Przepisy i normy. Projekt został opracowany zgodnie z Prawem Budowlanym, Polskimi Normami PN, Przepisami Budowy Urządzeń Elektrycznych PBUE, oraz warunkami technicznymi wykonania i odbioru
Bardziej szczegółowoWp³yw charakteru obci¹ enia na obci¹ alnoœæ pr¹dow¹ górniczych przewodów oponowych
Wpływ MINING charakteru INFORMATICS, obciążenia na AUTOMATION obciążalność prądową AND górniczych ELECTRICAL przewodów ENGINEERING oponowych No. 4 (532) 2017 67 SERGIUSZ BORON Wp³yw charakteru obci¹ enia
Bardziej szczegółowoLekcja Zabezpieczenia przewodów i kabli
Lekcja 23-24. Zabezpieczenia przewodów i kabli Przepływ prądów przekraczających zarówno obciążalnośd prądową przewodów jak i prąd znamionowy odbiorników i urządzeo elektrycznych, a także pogorszenie się
Bardziej szczegółowoWpływ impedancji transformatora uziemiającego na wielkości ziemnozwarciowe w sieci z punktem neutralnym uziemionym przez rezystor
Artykuł ukazał się w Wiadomościach Elektrotechnicznych, nr 7/008 dr inż. Witold Hoppel, docent PP dr hab. inż. Józef Lorenc. profesor PP Politechnika Poznańska Instytut Elektroenergetyki Wpływ impedancji
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW TRANSFORMATORA NA WYZNACZANIE IMPEDANCJI PĘTLI ZWARCIOWEJ
Mazyny Elektryczne ezyty Problemowe Nr 4/5 (8) 9 Krzyztof Ludwinek, Jan Stazak Politechnika Świętokrzyka WPŁYW PARAMETRÓW TRANSFORMATORA NA WYNACANIE IMPEDANCJI PĘTLI WARCIOWEJ INFLUENCE OF THE POWER TRANSFORMER
Bardziej szczegółowoWPŁYW OSZCZĘDNOŚCI W STRATACH ENERGII NA DOBÓR TRANSFORMATORÓW ROZDZIELCZYCH SN/nn
Elżbieta Niewiedział, Ryzard Niewiedział Wyżza Szkoła Kadr Menedżerkich w Koninie WPŁYW OSZCZĘDNOŚCI W STRATACH ENERGII NA DOBÓR TRANSFORMATORÓW ROZDZIELCZYCH SN/nn Strezczenie: W referacie przedtawiono
Bardziej szczegółowoXUHAKXS 3,6/6kV, 6/10kV, 8,7/15kV, 12/20kV, 18/30kV
Kabel XUHAKXS 3,6/6kV, 6/10kV, 8,7/15kV, 12/20kV, 18/30kV Kable elektroenergetyczne jednożyłowe z żyłą aluminiową o izolacji z polietylenu usieciowanego z żyłą powrotną miedzianą koncentryczną uszczelnioną
Bardziej szczegółowoPrzewody elektroenergetyczne samonośne o żyłach aluminiowych i izolacji. polietylen usieciowany, odporny na rozprzestrzenianie płomienia
Przewód AsXSn 0,6/1kV Przewody elektroenergetyczne samonośne o żyłach aluminiowych i izolacji z polietylenu usieciowanego odpornego na rozprzestrzenianie płomienia. Jedno i wielożyłowe, napięcie znamionowe:
Bardziej szczegółowoPODSTAWY RACJONALNEGO DOBORU ŻYŁ POWROTNYCH (EKRANÓW) KABLI 6 20 kv RÓŻNEGO TYPU W SIECIACH MIEJSKICH
Roman KORAB Edward SIWY Kurt ŻMUDA Politechnika Śląska Instytut Elektroenergetyki i Sterowania Układów PODSTAWY RACJONALNEGO DOBORU ŻYŁ POWROTNYCH (EKRANÓW) KABLI 6 0 kv RÓŻNEGO TYPU W SIECIACH MIEJSKICH
Bardziej szczegółowoNastawy zabezpieczenia impedancyjnego. 1. WSTĘP DANE WYJŚCIOWE DLA OBLICZEŃ NASTAW INFORMACJE PODSTAWOWE O LINII...
Nastawy zabezpieczenia impedancyjnego. Spis treści 1. WSTĘP...2 2. DANE WYJŚCIOWE DLA OBLICZEŃ NASTAW...2 2.1 INFORMACJE PODSTAWOWE O LINII...2 2.2. INFORMACJE PODSTAWOWE O NAJDŁUŻSZEJ REZERWOWANEJ LINII...2
Bardziej szczegółowoPrzedmowa do wydania czwartego Wyjaśnienia ogólne Charakterystyka normy PN-HD (IEC 60364)... 15
Spis treści 5 SPIS TREŚCI Spis treści Przedmowa do wydania czwartego... 11 1. Wyjaśnienia ogólne... 13 Spis treści 2. Charakterystyka normy PN-HD 60364 (IEC 60364)... 15 2.1. Układ normy PN-HD 60364 Instalacje
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA TECHNICZNO RUCHOWA
DRUT PLAST BIS DOKUMENTACJA TECHNICZNO RUCHOWA DTR-2015/TT-28/DPB KABLE ELEKTROENERGETYCZNE GÓRNICZE O IZOLACJI Z POLIETYLENU USIECIOWANEGO NA NAPIĘCIE ZNAMIONOWE 3,6/6(7,2) ORAZ 6/10(12) kv DOKUMENTACJA
Bardziej szczegółowoAlgorytm obliczania charakterystycznych wielkości prądu przy zwarciu trójfazowym (wg PN-EN 60909-0:2002)
Andrzej Purczyński Algorytm obliczania charakterystycznych wielkości prądu przy zwarciu trójfazowym (wg PN-EN 60909-0:00) W 10 krokach wyznaczane są: prąd początkowy zwarciowy I k, prąd udarowy (szczytowy)
Bardziej szczegółowoSKUTECZNOŚĆ CZUJNIKÓW PRZEPŁYWU PRĄDU ZWARCIOWEGO PODCZAS ZWARĆ DOZIEMNYCH OPOROWYCH
SKUTECZNOŚĆ CZUJNKÓW PRZEPŁYWU PRĄDU ZWARCOWEGO PODCZAS ZWARĆ DOZEMNYCH OPOROWYCH Bartosz Olejnik nstytut Elektroenergetyki Politechniki Poznańskiej 1. Wstęp Czujniki przepływu prądu zwarciowego (nazywane
Bardziej szczegółowoUkłady rozruchowe silników indukcyjnych pierścieniowych
Ćwiczenie 8 Układy rozruchowe ilników indukcyjnych pierścieniowych 8.1. Program ćwiczenia 1. Wyznaczenie charakterytyk prądu rozruchowego ilnika dla przypadków: a) zatoowania rozruznika rezytorowego wielotopniowego
Bardziej szczegółowoBUDOWA: Żyły miedziane lub miedziane ocynowane wielodrutowe kl. 5, wg normy PN-EN 60228
O2nGcekż-G2 0,6/1 kv Kable i przewody górnicze INFORMACJE TECHNICZNE: Przewód elektroenergetyczny z żyłami miedzianymi, w izolacji z gumy ciepłoodpornej (Gc) i oponie z gumy trudnopalnej dwuwarstwowej
Bardziej szczegółowoMOŻLIWOŚCI OGRANICZANIA RYZYKA ZWIĄZANEGO Z ZAGROŻENIAMI ELEKTRYCZNYMI W GÓRNICTWIE
GÓRNICTWO I GEOLOGIA 2009 Tom 5 Zeszyt 4 Piotr GAWOR Politechnika Śląska, Gliwice MOŻLIWOŚCI OGRANICZANIA RYZYKA ZWIĄZANEGO Z ZAGROŻENIAMI ELEKTRYCZNYMI W GÓRNICTWIE Streszczenie. W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoKable YKXS, XKXS, YKwXS, XKwXS 0,6/1kV
Kable YKXS, XKXS, YKwXS, XKwXS 0,6/1kV Kable elektroenergetyczne z żyłami miedzianymi o izolacji z polietylenu usieciowanego i powłoce polwinitowej lub polietylenowej NORMA: ZN-96/MP-13-K1203, PN-HD 603
Bardziej szczegółowoMODEL OCENY NADMIARÓW W LOTNICZYCH SYSTEMACH BEZPIECZEŃSTWA
Józef Żurek Intytut Techniczny Wojk Lotniczych MODEL OCENY NADMIARÓW W LOTNICZYCH SYSTEMACH BEZPIECZEŃSTWA Strezczenie: W artykule omówiono problemy bezpieczeńtwa w ytemach lotniczych ze zczególnym uwzględnieniem
Bardziej szczegółowoINSTALACJE ELEKTRYCZNE
PROJEKT UTWORZENIA STANOWISK ŁADOWANIA SAMOCHODÓW NA TERENIE INSTYTUTU OCHRONY ŚRODOWISKA, PRZY UL. KOLEKTORSKIEJ 4 W Warszawie ADRES INWESTYCJI: INWESTOR: Instytut Ochrony Środowiska Państwowy Instytut
Bardziej szczegółowoRemont rozdzielnicy oddziałowej 0,4kV R-55 w Lotos Oil Sp. z o.o. Zakład Czechowice. Specyfikacja techniczna
Remont rozdzielnicy oddziałowej 0,4kV R-55 w Lotos Oil Sp. z o.o. Zakład Czechowice. Specyfikacja techniczna. Przedmiot specyfikacji technicznej Przedmiotem specyfikacji jest remont rozdzielnicy R-55 zlokalizowanej
Bardziej szczegółowoPN-EN :2012
KOMPATYBILNOŚĆ ELEKTROMAGNETYCZNA (EMC) CZEŚĆ 3-2: POZIOMY DOPUSZCZALNE POZIOMY DOPUSZCZALNE EMISJI HARMONICZNYCH PRĄDU DLA ODBIORNIKÓW O ZNAMIONOWYM PRĄDZIE FAZOWYM > 16 A I 70 A PRZYŁĄCZONYCH DO PUBLICZNEJ
Bardziej szczegółowoBezpieczne i niezawodne złącza kablowe średniego napięcia
Instytut Energetyki ul. Mory 8, 01-330 Warszawa Bezpieczne i niezawodne złącza kablowe średniego napięcia ******** Wisła, 2016 Lidia Gruza, Stanisław aw Maziarz Niezawodność pracy złączy kablowych średniego
Bardziej szczegółowoKOMPUTEROWE WSPOMAGANIE PROJEKTOWANIA KOPALNIANYCH SIECI ELEKTROENERGETYCZNYCH
Studia Ekonomiczne. Zeszyty Naukowe Uniwersytetu Ekonomicznego w Katowicach ISSN 2083-8611 Nr 308 2016 Informatyka i Ekonometria 8 Politechnika Śląska Wydział Górnictwa i Geologii Katedra Elektryfikacji
Bardziej szczegółowoSpis treści. Oznaczenia Wiadomości ogólne Przebiegi zwarciowe i charakteryzujące je wielkości
Spis treści Spis treści Oznaczenia... 11 1. Wiadomości ogólne... 15 1.1. Wprowadzenie... 15 1.2. Przyczyny i skutki zwarć... 15 1.3. Cele obliczeń zwarciowych... 20 1.4. Zagadnienia zwarciowe w statystyce...
Bardziej szczegółowoKOMPUTEROWA SYMULACJA ROZKŁADU NAPIĘĆ RAŻENIOWYCH W TYPOWEJ STACJI ELEKTROENERGETYCZNEJ 110/15KV
Dr hab. inż. Andrzej SOWA Mgr inż. Jarosław WIATER Politechnika Białostocka KOMPUTEROWA SYMULACJA ROZKŁADU NAPIĘĆ RAŻENIOWYCH W TYPOWEJ STACJI ELEKTROENERGETYCZNEJ 110/15KV W stacji elektroenergetycznej
Bardziej szczegółowoPomiary Elektryczne. Nr 1/E I/VI/2012
Pomiary Elektryczne Nr 1/E I/VI/2012 Skuteczności ochrony przeciwporażeniowej przez samoczynne wyłączenie zasilania. Odbiorników zabezpiecz. przez wyłączniki różnicowoprądowe. Rezystancji izolacji instalacji
Bardziej szczegółowoWyłącznik nadmiarowoprądowy
techniczna Wyłącznik nadmiarowoprądowy Dobór odpowiednich wyłączników nadmiarowo-prądowych falowników z uwzględnieniem specyficznych warunków instalacji fotowoltaicznej Zawartość Dobór odpowiedniego wyłącznika
Bardziej szczegółowoMETODYCZNE ASPEKTY DOBORU DOLNEGO ŹRÓDŁA POMPY CIEPŁA DO OGRZEWANIA TUNELU FOLIOWEGO
InŜynieria Rolnicza 11/2006 Kazimierz Rutkowki, Sławomir Kurpaka, Hubert Latała Katedra InŜynierii Rolniczej i Informatyki Akademia Rolnicza w Krakowie METODYCZNE ASPEKTY DOBORU DOLNEGO ŹRÓDŁA POMPY CIEPŁA
Bardziej szczegółowoAnaliza efektów wzbogacania węgla w osadzarkach przy zmianach składu ziarnowego nadawy
JOACHIM PIELOT WOJCIECH PIELUCHA Analiza efektów wzbogacania węgla w oadzarkach przy zmianach kładu nadawy Jednym z podtawowych proceów przeróbki węgla jet wzbogacanie w oadzarkach wodnych. Efekty tego
Bardziej szczegółowoLekcja 56. Ochrona przeciwporażeniowa w urządzeniach elektrycznych na napięcie powyżej 1 kv
Lekcja 56. Ochrona przeciwporażeniowa w urządzeniach elektrycznych na napięcie powyżej 1 kv W urządzeniach o napięciu powyżej 1 kv stosuje się ochronę przed: a) bezpośrednim dotknięciem części obwodu elektrycznego
Bardziej szczegółowoKable elektroenergetyczne aluminiowe o izolacji i powłoce polwinitowej. okrągłe zagęszczane (RMC), sektorowe (SM)
Kable YAKY 1), YAKY-żo 1) 0,6/1kV Kable elektroenergetyczne aluminiowe o izolacji i powłoce polwinitowej NORMA PN-93/E-90401 oraz PN-93/E-90400, IEC 60502-1, PN-HD 603 S1 CHARAKTERYSTYKA: Żyły: aluminiowe
Bardziej szczegółowoStabilność liniowych układów dyskretnych
Akademia Morka w Gdyni atedra Automatyki Okrętowej Teoria terowania Miroław Tomera. WPROWADZENIE Definicja tabilności BIBO (Boundary Input Boundary Output) i tabilność zerowo-wejściowa może zotać łatwo
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJE ELEKTRYCZNE
Projekt klimatyzacji w wybranych pomieszczeniach biurowych budynku Urzędu Miasta w Legionowie przy ul. Piłsudskiego 41 PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJE ELEKTRYCZNE Inwestor: Gmina Miejska Legionowo ul. Piłsudskiego
Bardziej szczegółowoSpecyfikacja techniczna miejskich stacji transformatorowych 15/0,4 kv (bez transformatora).
SM/ST/2006/10 Specyfikacja techniczna miejskich stacji transformatorowych 15/0,4 kv (bez transformatora). 1. Wymagania ogólne Zamawiane urządzenia elektroenergetyczne muszą podlegać Ustawie z dnia 30 sierpnia
Bardziej szczegółowo2. Zwarcia w układach elektroenergetycznych... 35
Spis treści SPIS TREŚCI Przedmowa... 11 1. Wiadomości ogólne... 13 1.1. Klasyfikacja urządzeń elektroenergetycznych i niektóre definicje... 13 1.2. Narażenia klimatyczne i środowiskowe... 16 1.3. Narażenia
Bardziej szczegółowoDobór przewodu odgromowego skojarzonego ze światłowodem
Elektroenergetyczne linie napowietrzne i kablowe wysokich i najwyższych napięć Dobór przewodu odgromowego skojarzonego ze światłowodem Wisła, 18-19 października 2017 r. Budowa i zasada działania światłowodu
Bardziej szczegółowoWERSJA SKRÓCONA ZABEZPIECZENIA W INSTALACJACH ELEKTRYCZNYCH
ZABEZPIECZENIA W INSTALACJACH ELEKTRYCZNYCH Przy korzystaniu z instalacji elektrycznych jesteśmy narażeni między innymi na niżej wymienione zagrożenia pochodzące od zakłóceń: przepływ prądu przeciążeniowego,
Bardziej szczegółowoSpis treści. 1. Podstawa opracowania
Spis treści 1. Podstawa opracowania 2. Opis techniczny: 2.1. Zakres rzeczowy opracowania. 2.2. Zasilanie agregatu wody lodowej i klimatyzatorów wewnętrznych. 2.3. Rozdzielnica zasilania klimatyzatorów
Bardziej szczegółowoSterowanie jednorodnym ruchem pociągów na odcinku linii
Sterowanie jednorodnym ruchem pociągów na odcinku linii Miroław Wnuk 1. Wprowadzenie Na odcinku linii kolejowej pomiędzy kolejnymi pociągami itnieją odtępy blokowe, które zapewniają bezpieczne prowadzenie
Bardziej szczegółowoDobór przewodów i kabli elektrycznych niskiego napięcia (zagadnienia wybrane)
n i e z b ę d n i k e l e k t r y k a Julian Wiatr Marcin Orzechowski od Dobór przewodów i kabli elektrycznych niskiego napięcia (zagadnienia wybrane) WLZ ΔU WLZ ΔU 4 ieć a P WLZ ΔU WL [kw] [%] [% 100
Bardziej szczegółowoSieci średnich napięć : automatyka zabezpieczeniowa i ochrona od porażeń / Witold Hoppel. Warszawa, Spis treści
Sieci średnich napięć : automatyka zabezpieczeniowa i ochrona od porażeń / Witold Hoppel. Warszawa, 2017 Spis treści Wykaz ważniejszych oznaczeń Spis tablic XIII XVII 1. Wstęp 1 2. Definicje 3 2.1. Wyjaśnienia
Bardziej szczegółowoKable elektroenergetyczne miedziane o izolacji i powłoce polwinitowej
Kable YKY 1), YKY-żo 1), YnKY 1) 0,6/1kV Kable elektroenergetyczne miedziane o izolacji i powłoce polwinitowej NORMA: PN-93/E-90401 oraz PN-93/E-90400, ZN-97/MP-13-K-119 IEC60502-1, PN-HD 603 S1 CHARAKTERYSTYKA:
Bardziej szczegółowoUrządzenia w elektroenergetyce Devices in power
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Urządzenia w elektroenergetyce Devices in
Bardziej szczegółowoOddziaływanie energoelektronicznych przekształtników mocy zasilających duże odbiory na górnicze sieci elektroenergetyczne Część I
mgr inż. JULIAN WOSIK mgr inż. MAREK HEFCZYC Centrum Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa EMAG prof. dr hab. inż. BOGDAN MIEDZIŃSKI Instytut Energoelektryki, Politechnika Wrocławska Oddziaływanie energoelektronicznych
Bardziej szczegółowoParametry elektryczne kabli średniego napięcia w izolacji XLPE, 6-30 kv
Parametry elektryczne kabli średniego napięcia w izolacji XLPE, 6-30 kv Rezystancja żyły dla temperatury 20 C Żyła miedziana - Cu Ohm/km maksymalna wartość Żyła aluminiowa - Alu Ohm/km 25 0,727 1,20 35
Bardziej szczegółowoZESTAWIENIE Polskich Norm dotyczących instalacji elektrycznych w obiektach budowlanych
ZESTAWIENIE Polskich Norm dotyczących instalacji elektrycznych w obiektach budowlanych (stan na dzień 1 listopada 2012 r.) PN-HD 60364-1:2010 Instalacje elektryczne niskiego napięcia -- Część:1 Wymagania
Bardziej szczegółowoModernizacja układu pomiarowo-rozliczeniowego Centrum Ekspedycyjno-Rozdzielczego Poczty Polskiej przy ul. Macieja Mielżyńskiego 5 w Zabrzu.
Modernizacja układu pomiarowo-rozliczeniowego Centrum Ekspedycyjno-Rozdzielczego Poczty Polskiej przy ul. Macieja Mielżyńskiego 5 w Zabrzu. Inwestor: Poczta Polska S.A. PI ON w Katowicach. Sekcja ds. WER
Bardziej szczegółowoLekcja 50. Ochrona przez zastosowanie urządzeń II klasy ochronności
Lekcja 50. Ochrona przez zastosowanie urządzeń II klasy ochronności Ochrona przed dotykiem pośrednim w urządzeniach elektrycznych niskiego napięcia może być osiągnięta przez zastosowanie urządzeń II klasy
Bardziej szczegółowoGórnicze kable i przewody oponowe
Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Ćwiczenia laboratoryjne Materiały pomocnicze do ćwiczenia Górnicze kable i przewody oponowe Autor: dr inż. Sergiusz Boron Gliwice, grudzień 2009 r. 1. Kable
Bardziej szczegółowoZAKRES BADAŃ I PRÓB EKSPLOATACYJNYCH URZĄDZEŃ SIECI ELEKTROENERGETYCZNEJ ORAZ
Załącznik nr 4 do Instrukcji nr I-1-RE j ZAKRES BADAŃ I PRÓB EKSPLOATACYJNYCH URZĄDZEŃ SIECI ELEKTROENERGETYCZNEJ ORAZ WYMAGANE TERMINY ICH WYKONANIA 1. Linie napowietrzne o znamionowym wyższym niż 1kV
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE ZMIANY PROGRAMU SYGNALIZACJI ZA POMOCĄ HIERARCHICZNYCH GRAFÓW PRZEJŚĆ AUTOMATÓW SKOŃCZONYCH
KAWALEC Piotr 1 KRUKOWICZ Tomaz 2 Sterownik ygnalizacji, program tartowy, program końcowy, zmiana programów, język opiu przętu, VHDL, FSM MODELOWANIE ZMIANY PROGRAMU SYGNALIZACJI ZA POMOCĄ HIERARCHICZNYCH
Bardziej szczegółowoKlimatyzacja Pomieszczeń UM w Suwałkach
1 PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY Instalacje elektryczne 2 SPIS TREŚCI 1.1. Spis zawartości. 1. S P I S Z A W A R T OŚĆ PROJEKTU 2. Z A ŁĄCZNIKI FORMALNO-PRAWNE 2.1.Decyzja o stwierdzeniu przygotowania
Bardziej szczegółowozaproponować materiały innej marki, posiadające te same charakterystyki. Ale taka propozycja wymaga zatwierdzenia przez Inżyniera. 1.2 Sprzęt, Narzędz
1. WYMAGANIA WYKONANIA INSTALACJI ELEKTRYCZNYCH I TELETECHNICZNYCH ST zostały sporządzone zgodnie z obowiązującymi standardami, normami obligatoryjnymi, warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót
Bardziej szczegółowo4.1. Kontrola metrologiczna przyrządów pomiarowych 4.2. Dokładność i zasady wykonywania pomiarów 4.3. Pomiary rezystancji przewodów i uzwojeń P
Wstęp 1. Zasady wykonywania sprawdzeń urządzeń i instalacji elektrycznych niskiego napięcia 1.1. Zasady ogólne 1.2. Wymagane kwalifikacje osób wykonujących sprawdzenia, w tym prace kontrolno-pomiarowe
Bardziej szczegółowoInstrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie dławieniowe-szeregowe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego
Intrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Sterowanie dławieniowe-zeregowe prędkością ruchu odbiornika hydraulicznego Wtęp teoretyczny Prędkość ilnika hydrotatycznego lub iłownika zależy od kierowanego do niego
Bardziej szczegółowoOchrona instalacji elektrycznych niskiego napięcia przed skutkami doziemień w sieciach wysokiego napięcia
mgr inż. Andrzej Boczkowski Stowarzyszenie Elektryków Polskich Sekcja Instalacji i Urządzeń Elektrycznych Warszawa 10.01.2012 r. Ochrona instalacji elektrycznych niskiego napięcia przed skutkami doziemień
Bardziej szczegółowoStan ten trwa bardzo krótko ze względu na małą wartość elektromagnetycznej stałej czasowej T, wynoszącej dla generatorów nn, średnio 0,01 s.
Ochrona przeciwporażeniowa w instalacjach elektrycznych nn zasilanych z zespołu prądotwórczego Mgr inż. Julian Wiatr 1. Wprowadzenie Zespół prądotwórczy w stosunku do systemu elektroenergetycznego jest
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY ZASILANIA W ENERGIĘ ELEKTRYCZNĄ CENTRAL WENTYLACYJNYCH ARCHIWUM
PROJEKT WYKONAWCZY ZASILANIA W ENERGIĘ ELEKTRYCZNĄ CENTRAL WENTYLACYJNYCH ARCHIWUM Adres: 15-888 Białystok, ul. K.S. Wyszyńskiego 1 Obiekt: Część niska archiwum i pomieszczenia biurowe parteru Inwestor:
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY. INWESTOR: Powiat Wołomiński ul. Prądzyńskiego Wołomin
INWESTOR: Powiat Wołomiński ul. Prądzyńskiego 3 05-200 Wołomin JEDNOSTKA PROJEKTOWA: Biuro Projektów Inżynierii Lądowej Sp. z o.o. ul. Dywizjonu 303 127/77 01 470 Warszawa tel.:(+48 22) 295 12 36 fax.:(+48
Bardziej szczegółowoSpecyfikacja techniczna miejskich stacji dwutransformatorowych 15/0,4 kv (bez transformatorów).
SOM/ST/2005/06 Specyfikacja techniczna miejskich stacji dwutransformatorowych 15/0,4 kv (bez transformatorów). 1. Wymagania ogólne Zamawiane urządzenia elektroenergetyczne muszą podlegać Rozporządzeniu
Bardziej szczegółowoMaszyny Elektryczne i Transformatory st. st. sem. III (zima) 2012/2013
Kolokwium poprawkowe Wariant C azyny Elektryczne i Tranormatory t. t. em. III (zima) 01/013 azyna Aynchroniczna Trójazowy ilnik indukcyjny pierścieniowy ma natępujące dane znamionowe: P 13 kw n 147 or/min
Bardziej szczegółowoModelowanie zdarzeń na niestrzeŝonych przejazdach kolejowych
LEWIŃSKI Andrzej BESTER Lucyna Modelowanie zdarzeń na nietrzeŝonych przejazdach kolejowych Bezpieczeńtwo na nietrzeŝonych przejazdach kolejowych Modelowanie i ymulacja zdarzeń Strezczenie W pracy przedtawiono
Bardziej szczegółowoEL-EN Projekt PROJEKT WYKONAWCZY OŚWIETLENIA TERENU CMENTARZA KOMUNALNEGO W GDYNI PRZY ULICY WITOMIŃSKIEJ ETAP II INSTALACJE ELEKTRYCZNE PROJEKTOWAŁ
EL-EN Projekt EL-EN Projekt Waldemar Kaleta ul. Śliwkowa 2a, 81-198 Pierwoszyno, Polska tel +48/513590452 biuro@el-en-projekt.pl nip 958-009-48-72 PROJEKT WYKONAWCZY Nazwa opracowania: PROJEKT WYKONAWCZY
Bardziej szczegółowoNOWA GENERACJA oryginalnych fińskich przewodów systemu. PAS typu SAX-W. Do nabycia w dostawach fabrycznych lub z magazynu w Gliwicach GWARANTUJEMY:
UWAGA!!!! UWAGA!!!! UWAGA!!!! UWAGA!!!! UWAGA!!!! NOWA GENERACJA oryginalnych fińskich przewodów systemu PAS typu SAX-W WZDŁUŻNIE USZCZELNIANYCH Do nabycia w dostawach fabrycznych lub z magazynu w Gliwicach
Bardziej szczegółowoNormy i dokumenty związane.
Normy i dokumenty związane. Spis treści Akty prawne... 3 Normy... 4 Dokumenty TAURON Dystrybucja S.A.:... 7 do stosowania w TAURON Dystrybucja S.A. (wersja pierwsza) Strona 2 z 7 Akty prawne [U1] Ustawa
Bardziej szczegółowoAparatura niskich, średnich i wysokich napięć
Tematyka badawcza: Aparatura niskich, średnich i wysokich napięć W tematyce "Aparatury niskich, średnich i wysokich napięć" Instytut Elektrotechniki proponuje następującą współpracę: L.p. Nazwa Laboratorium,
Bardziej szczegółowoLekcja 10. Temat: Moc odbiorników prądu stałego. Moc czynna, bierna i pozorna w obwodach prądu zmiennego.
Lekcja 10. Temat: Moc odbiorników prądu stałego. Moc czynna, bierna i pozorna w obwodach prądu zmiennego. 1. Moc odbiorników prądu stałego Prąd płynący przez odbiornik powoduje wydzielanie się określonej
Bardziej szczegółowoUZIEMIACZE PRZENOŚNE JEDNO I WIELOZACISKOWE NA PRZEWODY OKRĄGŁE I SZYNY PŁASKIE
PPH BIALIMEX SPÓŁKA Z O.O. 15-369 BIAŁYSTOK ul. Gen. J. Bema 57 UZIEMIACZE PRZENOŚNE JEDNO I WIELOZACISKOWE NA PRZEWODY OKRĄGŁE I SZYNY PŁASKIE Numer katalogowy I - PO ZASTOSOWANIE: Uziemiacze przenośne
Bardziej szczegółowoXXXIV OOwEE - Kraków 2011 Grupa Elektryczna
1. Przed zamknięciem wyłącznika prąd I = 9A. Po zamknięciu wyłącznika będzie a) I = 27A b) I = 18A c) I = 13,5A d) I = 6A 2. Prąd I jest równy a) 0,5A b) 0 c) 1A d) 1A 3. Woltomierz wskazuje 10V. W takim
Bardziej szczegółowokable i przewody górnicze
Przewód OnGcekżi-G 0,/ kv - wielożyłowy - od do żył Przewody górnicze z indywidualnie ekranowanymi Ŝyłami na napięcie znamionowe 0,/ kv NORMA: ZN-9/MP--K CHARAKTERYSTYKA: y y robocze, ochronna i pomocnicze:
Bardziej szczegółowoOBCIĄŻALNOŚĆ PRĄDOWA KABLI UŁOŻONYCH W ZIEMI
Franciszek LESIAK Oddział Krakowski SEP OBCIĄŻALNOŚĆ PRĄDOWA KABLI UŁOŻONYCH W ZIEMI 1. Wstęp Wprowadzona w maju 2011 norma zharmonizowana PN-HD 60364 Instalacje elektryczne niskiego napięcia - Część 5-52:
Bardziej szczegółowoParametry elektryczne i czasowe układów napędowych wentylatorów głównego przewietrzania kopalń z silnikami asynchronicznymi
dr inż. ANDRZEJ DZIKOWSKI Instytut Technik Innowacyjnych EMAG Parametry elektryczne i czasowe układów napędowych wentylatorów głównego przewietrzania kopalń z silnikami asynchronicznymi zasilanymi z przekształtników
Bardziej szczegółowoENERGY PROTOMONT NSSHOEU.../3E. Górnicze przewody oponowo-gumowe z żyłami ekranowanymi indywidualnie drutami miedzianymi na napięcie 0,6/1 kv
ENERGY PROTOMONT NSSHOEU.../3E Górnicze przewody oponowo-gumowe z żyłami ekranowanymi indywidualnie drutami miedzianymi na napięcie 0,6/1 kv Kryteria doboru elektryczne Nazwa Oznaczenie PROTOMONT NSSHOEU.../3E
Bardziej szczegółowoOBCIĄŻALNOŚĆ GÓRNICZYCH PRZEWODÓW OPONOWYCH PRZY PRACY PRZERYWANEJ I DORYWCZEJ
SYSTEMY WSPOMAGANIA w INŻYNIERII PRODUKCJI Zagadnienia Energomaszynowe i Bezpieczeństwo w Górnictwie 2017 OBCIĄŻALNOŚĆ GÓRNICZYCH PRZEWODÓW OPONOWYCH PRZY PRACY PRZERYWANEJ I DORYWCZEJ 2 2.1 WSTĘP Aktualna
Bardziej szczegółowoBadanie kabli wysokiego napięcia
Politechnika Lubelska Wydział Elektrotechniki i Informatyki Katedra Urządzeń Elektrycznych i TWN 20-618 Lublin, ul. Nadbystrzycka 38A www.kueitwn.pollub.pl LABORATORIUM TECHNIKI WYSOKICH NAPIĘĆ Instrukcja
Bardziej szczegółowo6.2. Obliczenia zwarciowe: impedancja zwarciowa systemu elektroenergetycznego: " 3 1,1 15,75 3 8,5
6. Obliczenia techniczne 6.1. Dane wyjściowe: prąd zwarć wielofazowych na szynach rozdzielni 15 kv stacji 110/15 kv Brzozów 8,5 czas trwania zwarcia 1 prąd ziemnozwarciowy 36 czas trwania zwarcia 5 moc
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY. instalacji elektrycznych wewnętrznych remontu i modernizacji istniejącej
egz. nr 1 instalacji elektrycznych wewnętrznych remontu i modernizacji istniejącej nr działek 186/3, 34/35, 188/4, 188/2, 188/5 obręb -01231 INWESTOR: Gdańska Galeria Miejska ul. Piwna 27/29 80-831 Gdańsk
Bardziej szczegółowoP R O J E K T T E C H N I C Z N Y ZASILANIE ELEKTRYCZNE WYTWORNICY PARY Z URZĄDZENIAMI TOWARZYSZĄCYMI
FAZA: P R O J E K T T E C H N I C Z N Y TEMAT: ZASILANIE ELEKTRYCZNE WYTWORNICY PARY Z URZĄDZENIAMI TOWARZYSZĄCYMI ADRES INWESTYCJI: Szpital Miejski im. Jana Pawła II Ul. Rycerska 4 Rzeszów INWESTOR: Szpital
Bardziej szczegółowoTop Cable. k a b l e e l e k t r o e n e r g e t y c z n e POWERFLEX RV-K
Top Cable k a b l e e l e k t r o e n e r g e t y c z n e RV-K KABEL TYPU 1.- PRZEDMIOT OPRACOWANIA: Opracowanie przedstawia budowę i charakterystykę kabli RV-K oferowanych przez Top Cable. 2.- WYKONANIE:
Bardziej szczegółowoRezystancja izolacji przeliczona na 1 km linii większa od
Załącznik nr 2 do Instrukcji Ruchu i Eksploatacji Sieci Dystrybucyjnej ZAKRES POMIARÓW I PRÓB EKSPLOATACYJNYCH URZĄDZEŃ SIECI ELEKTROENERGETYCZNYCH ORAZ TERMINY ICH WYKONANIA 1 Linie napowietrzne o wyższym
Bardziej szczegółowo12. DOBÓR ZABEZPIECZEŃ NADPRĄDOWYCH SILNIKÓW NISKIEGO NAPIĘCIA
12. DOBÓR ZABEZPECZEŃ NADPRĄDOWYCH SLNKÓW NSKEGO NAPĘCA 12.1. Cel i zakres ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie zasad doboru zabezpieczeń przeciążeniowych i zwarciowych silników niskiego napięcia. 12.2.1.
Bardziej szczegółowo