Implementacja sterowania DTC- do przekształtnika trójpoziomowego
|
|
- Paulina Baran
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Marek KORZENIEWSKI, Andrzej SIKORSKI Politechnika Białostocka, Katedra Energoelektroniki i Napędów Elektrycznych Implementacja sterowania DTC- do przekształtnika trójpoziomowego Streszczenie. W artykule przedstawiono nowy algorytm bezpośredniej regulacji momentu i strumienia silnika indukcyjnego. W algorytmie DTC- wyeliminowano podstawowe wady konwencjonalnej metody DTC tj. heksagonalną trajektorię strumienia i silnie odkształcone prądy stojana przy niskich prędkościach napędu, a także problem związany z rozruchem silnika. Algorytm testowano na stanowisku z trójpoziomowym przekształtnikiem DC/AC zasilającym silnik indukcyjny. Przedstawiono realizację praktyczną systemu oraz zaprezentowano wyniki jego badań laboratoryjnych. Abstract. In the article a new algorithm of direct torque and flux control of induction motor is presented. In the DTC- algorithm the basic disadvantages of the conventional DTC method, that is hexagonal flux and strongly deformed current at low speed range as well start up problem were eliminated. The algorithm was tested on three-level inverter fed induction motor. Practical realization of the system and its laboratory investigation were presented. (Three-level DC/AC inverter controlled by direct torque and flux control method of induction motor) Słowa kluczowe: bezpośrednia regulacja strumienia i momentu, przekształtnik trójpoziomowy. Keywords: direct torque and flux control, three-level inverter. Wstęp Metoda bezpośredniej regulacji momentu i strumienia stojana (DTC) jest jedną z nowocześniejszych metod stosowanych w układach przemysłowych, służących do sterowania napędami prądu przemiennego. Metoda DTC zaproponowana w 1986 roku przez Takahashi i Noguchi [1] pomimo swych wad, tj. odkształcenie strumienia i prądu przy małych prędkościach pracy układu napędowego, stanowi istotną konkurencję dla polowo zorientowanych metod sterowania (FOC). Dotychczasowe prace badawcze autorów, skupiały się głównie na analizie problemów oraz poprawie własności sterowania bezpośrednią metodą regulacji momentu i strumienia silnika indukcyjnego. W pracach [2], [] i [4] zostały przedstawione podstawy teoretyczne oraz wyjaśnienie przyczyny odkształcania się strumienia i prądu stojana silnika przy małych prędkościach kątowych napędu oraz problemy podczas rozruchu. Wyeliminowanie powyższych wad realizowane jest dwiema drogami. Pierwsza polega na realizacji takiej struktury regulatorów momentu i strumienia (z wykorzystaniem regulatorów liniowych), która w końcowym etapie regulacji wykorzystuje napięciową modulację PWM. Algorytmy te określane mianem DTC-SVM (direct torque control space vector modulation) [10], [11], z uwagi na zastosowane regulatory PI w torze regulacji momentu i strumienia, charakteryzują się dłuższym czasem odpowiedzi na skokową zmianę momentu. Druga droga polega na ulepszeniu klasycznej koncepcji sterowania DTC-ST (direct torque control - switching table) z nieliniowymi regulatorami momentu i strumienia poprzez modyfikacje tablicy przełączeń [9], [12] lub też wprowadzenie dodatkowych algorytmów modulacji [1]. Zastosowanie w części silnoprądowej trójpoziomowego falownika napięcia daje większą swobodę w dziedzinie optymalizacji i sterowania, jak też pozwala stosować tego typu układy przy znacznych mocach (kilkaset kw), np. w układach trakcyjnych. W wyniku prowadzonych dotychczas prac badawczych autorów, w niniejszym artykule został przedstawiony układ sterowania DTC- oraz wyniki badań laboratoryjnych z zastosowaniem trójpoziomowego przekształtnika DC/AC. Przekształtnik trójpoziomowy W przekształtnikach DC/AC, badania koncentrują się wokół tych samych niedostatków układów regulacji wielkości sterowanych, tj. zapewnienia dobrych właściwości statycznych i dynamicznych (rozumianych jako wierne odtwarzanie wartości zadanej, przy możliwie małym uchybie oraz dużej dynamice jej odtwarzania w odpowiedzi na skokowe zmiany w zadawaniu lub obciążeniu), przy możliwie małej częstotliwości łączeń łączników przekształtnika [6], [7]. Wymagania te mogą być spełnione przez zastosowanie metody DTC w sterowaniu trójpoziomowego falownika napięcia w części silnoprądowej układu. Rys.1. Schemat części silnoprądowej przekształtnika trójpoziomowego Rys.2. Możliwe położenia wektora napięcia przekształtnika trójpoziomowego wraz z zaznaczonym podziałem na 6 sektorów PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY (Electrical Review), ISSN , R. 86 NR 2/
2 Tabela 1. Napięcia na odbiorniku połączonym w gwiazdę w zależności od stanu przewodzących łączników przekształtnika Nr Stan Napięcie Napięcie Napięcie Rodzaj wek. łączników u U u V u W wektora n= n= zerowe n= n= 100 2/6 UDC -1/6 UDC -1/6 UDC n= /6 UDC 1/6 UDC -2/6 UDC n= /6 UDC 2/6 UDC -1/6 UDC małe n= /6 UDC 1/6 UDC 1/6 UDC ujemne" n= /6 UDC -1/6 UDC 2/6 UDC n= /6 UDC -2/6 UDC 1/6 UDC n= /6 UDC -1/6 UDC -1/6 UDC n= /6 UDC 1/6 UDC -2/6 UDC n= /6 UDC 2/6 UDC -1/6 UDC n= /6 UDC 1/6 UDC 1/6 UDC n= /6 UDC -1/6 UDC 2/6 UDC n= /6 UDC -2/6 UDC 1/6 UDC n= /2 UDC 0-1/2 UDC n= /2 UDC -1/2 UDC n= /2 UDC 1/2 UDC 0 n= /2 UDC 0 1/2 UDC n= /2 UDC 1/2 UDC n= /2 UDC -1/2 UDC 0 n= / UDC -1/ UDC -1/ UDC n= / UDC 1/ UDC -2/ UDC n= / UDC 2/ UDC -1/ UDC n= / UDC 1/ UDC 1/ UDC n= / UDC -1/ UDC 2/ UDC n= / UDC -2/ UDC 1/ UDC małe dodatnie" średnie duże Zastosowana struktura przekształtnika trójpoziomowego z diodami ograniczającymi [8] (rys. 1), w której zachowano strukturę mostka trójfazowego zwiększając liczbę łączników w pełni sterowanych, pozwoliła zwielokrotnić poziomy napięcia wyjściowego takiego układu (rys. 2). Na każdym z zacisków trójfazowego wyjścia przekształtnika może pojawić się jeden z trzech dostępnych potencjałów (+U DC, 0 lub -U DC ) napięcia zasilającego. Mając do dyspozycji trzy możliwe stany każdego z trzech niezależnych przełączników można określić =27 dozwolonych kombinacji łączników określających napięcia wyjściowe na zaciskach przekształtnika. Konfiguracje łączników zapisane są w postaci trzycyfrowej liczby (np. 210 ). Każda z cyfr określa potencjał na wyjściu danej fazy, a tym samym na podstawie tabeli 1, stan każdego z dwunastu łączników sterowanych. Na przykład: stan łączników 210 oznacza załączenie łączników T 1U, T 2U, T 2V, T V, T W, T 4W, przy jednoczesnym wyłączeniu T U, T 4U, T 1V, T 4V, T 1W, T 2W. Metoda DTC- Metoda DTC, chociaż nie jest metodą prądową, wykazuje pewne podobieństwa do metody prądowej z orientacją wektora pola (FOC). W obu metodach zadawany jest strumień i moment, przy czym w metodzie FOC poprzez zadawanie składowej prądu i sd proporcjonalnej do strumienia (przy zachowaniu stałego strumieni oraz składowej i sq proporcjonalnej do momentu. Proponowany sposób analizy opiera się na spojrzeniu na metodę DTC przez pryzmat sterowania prądowego [2]. Na podstawie zależności (2) określającej pochodną prądu (K xxx - rys. 4b, 4c), w zależności od warunków pracy układu napędowego (prąd silnika i sdq, siła elektromotoryczna E - proporcjonalna do prędkości kątowej m ) i parametrów silnika (rezystancja R s i indukcyjność rozproszenia stojana Ls) wyznaczane są możliwe kierunki poruszania się wektora prądu i sdq przy możliwych wektorach napięcia kształtowanych w przekształtniku. Rysunki 4a, 4b prezentują sposób określenia zadanego wektora napięcia U s (1), jakim należałoby zasilić silnik, aby otrzymać określone składowe prądu i sd, i sq przy wymaganej prędkości kątowej (proporcjonalnej do sem E). Przy określonym napięciu U s, kierunki poruszania się wektora prądu i s (K xxx ), odpowiadają używanym w sektorze N=1 wektorom napięcia kształtowanym w przekształtniku. (1) U ( R i j L i E) (2) L s d dt i sdq s U s sdq s o s sdq j( 2 U DCe j U DCe j 1 ( U DCe "0" n21) ot ( n15) ot 6 n) ot Rys.. Schemat układu standardowego sterowania DTC b) c) Rys.4. Analiza metody DTC w wirującym układzie współrzędnych dq: wykres wektorowy silnika dla przebiegów sinusoidalnych (zadanych) przy wysokiej prędkości kątowej ( oraz graficzna ilustracja powstawania kierunków poruszania się wektorów prądu K xxx (c) i ich wpływu na wektor prądu (b) 264 PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY (Electrical Review), ISSN , R. 86 NR 2/2010
3 Tabela 2. Tablica przełączeń DTFC d d M N=1 N=2 N= N=4 N=5 N= W standardowej metodzie DTC (rys. ) tablicę przełączeń ustalono przy założeniu, że wektor napięcia U s przesunięty jest o kąt 90 względem strumienia m jak na rysunku 2. Założenie takie jest prawdziwe tylko przy prędkościach kątowych bliskich znamionowym [1]. Zgodnie z zasadą modulacji napięciowej, wektor U s powinien być odtwarzany za pomocą wektorów napięć najbliżej położonych zadanemu. W zakresie dużych prędkości kątowych komparator momentu pracuje na drugim progu (d M =1/2), powodując wybieranie z tablicy sterowania wektorów napięć przekształtnika jak na rysunku 4c, zapewniając tym samym regulację momentu oraz strumienia. Podczas pracy napędu z niskimi dodatnimi prędkościami kątowymi napędu (rys. 5), dla których komparator momentu pracuje na pierwszym progu przełączenia (d M =0/1), kąt zwiększa się powodując błędne działanie metody [2]. b) W standardowej metodzie DTC z tablicy sterowania w sektorze N=1 wybierane są wektory napięć tworzące trójkąt równoboczny zaznaczony na rysunku 5. Wektory te nie zapewniają pełnej kontroli nad składową prądu i sd, powodując tym samym odkształcenie strumienia i prądu przy małych prędkościach kątowych [2]. Poprawę właściwości standardowej metody DTC z przekształtnikiem trójpoziomowym, podobnie jak w układzie z przekształtnikiem dwupoziomowym, można zrealizować na dwa sposoby. Pierwszy sposób polega na zamianie wpisów w tablicy przełączeń powodując tym samym wzrost tętnień momentu [] lub też drugi sposób polegający na modyfikacji układu sterowania uwzględniającego odchylenie wektora napięcia U s o kąt [4], [1]. Schemat sterowania DTC- z Rys.6. Schemat układu sterowania DTC- przekształtnikiem trójpoziomowym został przedstawiony na rysunku 6. W układzie tym wyznaczany jest kąt na podstawie zależności (). () arc tg U U ( R sisd o L s sq ) sd i sq E R sisq o Lsisd c) Rys.5. Analiza metody DTC w wirującym układzie współrzędnych dq: wykres wektorowy silnika dla przebiegów sinusoidalnych (zadanych) przy niskiej prędkości kątowej ( oraz graficzna ilustracja powstawania kierunków poruszania się wektorów prądu K xxx (c) i ich wpływu na wektor prądu (b) Kąt używany jest w operacji wyznaczania nowych granic sektorów oraz w operacji obrotu wektora uchybu. Zasada wyznaczenia nowych granic podziału na sektory N polegająca na obrocie o kąt - pierwotnego podziału przedstawiona została na rysunku 7. W rezultacie, dzięki operacji obrotu (dla przypadku pracy napędu z rysunku 5), możliwy jest wybór z tablicy przełączeń właściwej grupy wektorów, (sektor N =6). Umożliwia to prawidłowe kształtowanie wektora napięcia U s (rys. 7) oraz związaną z tym regulację prądu w dowolnej chwili czasowej. Operacja obrotu granic sektorów jest równoznaczna z sumowaniem kąta do kąta m zgodnie ze schematem układu sterowania przedstawionego na rysunku 6. Aby proces regulacji zadanych wartości strumienia oraz momentu w układzie sterowania, w którym dokonano obrotu granic podziału sektorów o kąt - przebiegał prawidłowo, należy dodatkowo zmodyfikować tory regulacji strumienia oraz momentu. W mikroprocesorowej realizacji metody sterowania DTC (rys. ) wielkości składowych wektora uchybu ε, kierowane są na komparatory bezhisterezowe. Każdy z komparatorów wyznacza określone granice podziału pola uchybu ε =f(ε ) zgodnie z rysunkiem 8. Komparator strumienia dzieli płaszczyznę uchybu na dwie strefy, natomiast komparator momentu dokonuje podziału na pięć stref. Zgodnie z tabelą 2 w zależności od numeru sektora N, PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY (Electrical Review), ISSN , R. 86 NR 2/
4 każdej ze stref przypisany jest ściśle określony wektor napięcia. Załączenie danego wektora napięcia powoduje regulację strumienia oraz momentu, a tym samym zmianę składowych wektora uchybu. Na rysunku 9a został pokazany wektor uchybu ε, leżący w strefie działania wektora K 100 oraz zmiana jego położenia do ε, po czasie Tp. W analizowanym przypadku pracy (rys. 7) przy d M =1 oraz d =1 wektor wybrany wektor napięcia K 100 zgodnie z tablicą sterowania powinien zmniejszać zarówno uchyb strumienia jak i momentu. W układzie, w którym nie dokonano modyfikacji torów regulacji strumienia i momentu, załączenie wspomnianego wektora powoduje co prawda zmniejszenie uchybu strumienia oraz nie zamierzone zwiększenie uchybu momentu. Niedogodność tą można wyeliminować poprzez obrót granic podziału o kąt (rys. 9b) powodując tym samym wybór właściwego wektora napięcia dzięki czemu wartości składowych wektora uchybu będą maleć zgodnie z założeniem. b) b) c) Rys.7. Zasada obrotu granic sektorów oraz kształtowanie zadanego wektora napięcia U s z właściwej grupy wektorów (, wykres wektorowy silnika dla przebiegów sinusoidalnych (zadanych) przy niskiej prędkości kątowej (b) oraz graficzna ilustracja kierunków poruszania się wektora prądu (c) Rys.9. Graficzna ilustracja kierunków poruszania się wektora uchybu ε i w układzie z podziałem na strefy przed ( oraz po operacji obrotu (b) o kąt granic podziału Opisane rozwiązanie, jednoczesnego obrotu granic podziału na sektory wraz z obrotem granic podziału płaszczyzny uchybu, zapewnia kształtowanie wielkości strumienia oraz momentu z właściwych wektorów napięcia niezależnie od prędkości kątowej. W praktyce operacja obrotu granic podziału płaszczyzny uchybu o kąt jest trudna w realizacji. W rzeczywistym układzie sterowania została ona zastąpiona operacją obrotu wektora uchybu w przeciwną stronę o kąt (5) dając w rezultacie ten sam efekt końcowy. Operacja obrotu wektora uchybu wymaga przeskalowania uchybów ε, i ε, do jednej np. prądowej skali, ponieważ związana z tym zmiana długości składowych wymaga zachowania odpowiednich proporcji co jest możliwe tylko w tej samej skali [14]. (5) ε ' i ε M i M e j Rys.8. Komparatory strumienia oraz momentu wraz z wynikającym z ich zasady działania podziałem pola uchybu 266 PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY (Electrical Review), ISSN , R. 86 NR 2/2010
5 W przekształtnikach wielopoziomowych (w tym trójpoziomowym) pewnym problem jest utrzymanie równomiernego podziału napięć na kondensatorach w obwodzie pośredniczącym. Efekt nierównomiernego podziału napięć w obwodzie pośredniczącym nie był analizowany, a przekształtnik zasilany był z prostownika 6- pulsowego z przewodem neutralnym podłączonym do punktu wspólnego kondensatorów. Badania laboratoryjne W części sterującej zastosowano procesor sygnałowy ADSP firmy Analog Devices wraz z dodatkowymi kartami rozszerzającymi. Układ napędowy charakteryzował się parametrami: napięcie w obwodzie pośredniczącym prądu stałego falownika U DC = 600 V, parametry silnika: P N = 2,2 kw, I N = 4,8 A, U N = 400 V, N = 148 rad/s. Na rysunku 10 zaznaczony został kat oraz związane z nim przesunięcie granic sektorów N i N podczas pracy z niską prędkością kątową napędu. W stanie ustalonym, zarówno przy niskiej (rys. 11) jak i przy wysokiej (rys. 12) prędkości kątowej napędu, trajektorie strumienia i prądu są bliskie kołowym, co oznacza, że przebiegi chwilowych strumieni i prądów są sinusoidalne. Podobnie jak w maszynie prądu stałego, aby możliwe było osiągnięcie dobrej dynamiki momentu na wale, niezbędne jest wprowadzenie silnika indukcyjnego w stan wzbudzenia. Jako stan wzbudzenia rozumiany jest stan, w którym moduł strumienia m osiąga wartość znamionową przy zadanej zerowej prędkości silnika. Na rysunku 1 przedstawiono oscylogramy podczas rozruchu układu napędowego z wstępnym wprowadzeniem maszyny w stan wzbudzenia. W przedziale czasu t 1 zadana jest znamionowa wartość strumienia przy zerowym momencie zadanym (wzbudzenie) oraz skokowa zmiana momentu zadanego na początku przedziału czasu t 2. Podczas próby wzbudzenia maszyny w przedziale czasu t 1 następuje zmiana stanów komparatorów strumienia oraz momentu powodując narastanie wartości strumienia z jednoczesnym utrzymywaniem zerowej średniej wartości momentu. Na początku przedziału czasu t 2 następuje skokowa zmiana momentu zadanego do wartości znamionowej. b) Rys.11. Przebiegi czasowe ( momentu elektromagnetycznego M (Ch1-2Nm/dz), strumienia głównego mu (Ch - 0.5Wb/dz) oraz prądu stojana i su (Ch4 -.A/dz). Trajektorie (b) strumienia głównego m oraz prądu stojana i s w stacjonarnym układzie współrzędnych przy prędkości kątowej m =0.07 N b) Rys.10. Przebiegi czasowe wartości zadanych i rzeczywistych strumieni oraz momentów podczas pracy przy dodatniej m =0,05 N (skale: - 0,2 Wb/dz, M - 1Nm/dz) Rys.12. Przebiegi czasowe ( momentu elektromagnetycznego M (Ch1-2Nm/dz), strumienia głównego mu (Ch - 0.5Wb/dz) oraz prądu stojana i su (Ch4 -.A/dz). Trajektorie (b) strumienia główne-go m oraz prądu stojana i s w stacjonarnym układzie współ-rzędnych przy prędkości kątowej m =0.85 N Duży uchyb momentu powoduje zmianę stanu komparatora momentu na d M =2, co powoduje załączenie wektora dużego napięcia. Wartość momentu elektromagnetycznego szybko osiąga wartość zadaną i dalej regulacja strumienia oraz momentu odbywa się przy d M =0/1. PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY (Electrical Review), ISSN , R. 86 NR 2/
6 kształtowania momentu. Opisana metoda sterowania nie wykorzystuje pełnych możliwości przekształtnika trójpoziomowego (nie używane wektory średnie napięci ze względu na zmienny wpływ na składową prądu i sd na początku oraz na końcu każdego z sektorów. Pełne wykorzystanie możliwości przekształtnika możliwe jest z zastosowaniem podziału na dwanaście sektorów [12], lub też stosując nową tablicą sterowania wraz z regulatorem nieliniowym z podziałem na strefy. Praca naukowa finansowana ze środków na naukę W/WE/5/2009. Rys.14. Skokowa zmiana momentu zadanego +/-10 Nm przy prędkości m = 0, (M - 4Nm/dz) Rys.1. Przebiegi czasowe prądu, strumienia i momentów podczas rozruchu w metodzie DTC-, (M - 4 Nm/dz, I s - 10 A/dz, m - 0,4 Wb/dz) Rysunek 14 prezentuje dynamikę kształtowania momentu, jaką można uzyskać wykorzystując proponowany algorytm sterowania. Odpowiedź układu na skokowo zmienny moment zadany charakteryzuje się maksymalną z możliwych do uzyskania szybkości odtwarzania zadanej wartości. Przejście do wartości zadanej odbywa się jednym przełączeniem od jednego stanu ustalonego (gdzie moment regulowany jest zmianą d M =0/1) przez użycie wektora napięcia o maksymalnej pochodnej (d M =-2) do drugiego stanu ustalonego (d M =0/1). Należy zwrócić uwagę na fakt, że regulacja momentu w stanie ustalonym odbywa się zawsze przy zmianach d M =0/1 dla niskich prędkości (rys.14) oraz d M =1/2 dla wysokich prędkości. W stanach dynamicznych, szybkość zmian momentu ograniczona jest jedynie parametrami uzwojenia stojana silnika. Wnioski Zaproponowana metoda sterowania DTC- w której zastosowano standardową tablicę przełączeń z podziałem na sześć sektorów, pozwala wyeliminować heksagonalną trajektorię strumienia i odkształconą trajektorię prądu przy niskich prędkościach napędu. Stany przejściowe podczas rozruchu i nawrotów charakteryzują się wysoką dynamiką LITERATURA [ 1 ] Takahas hi I., Noguc h i T.: A new quick response and high efficiency control strategy of an induction motor, IEEE Transactions on Industry Applications, Vol. IA-22, n.5, (1986), [ 2 ] S ikors ki A.: Analiza regulacji momentu i strumienia w metodzie DTC, Konferencja Sterowanie w Energoelektronice i Napędzie Elektrycznym SENE 2001, Łódź (2001), [] Sikorski A., Korzeniewski M., Możliwości regulacji momentu i strumienia w metodzie DTC, Konferencja Sterowanie w Energoelektronice i Napędzie Elektrycznym SENE 2001, Łódź (2001), [ 4 ] K o rzeniewski M., Analiza rozruchu układu napędowego sterowanego metodą DTC i DTC-, Konferencja Sterowanie w Energoelektronice i Napędzie Elektrycznym SENE 200, Łódź, (200), [5] Korzeniewski M., Układ napędowy z trójpoziomowym falownikiem napięcia sterowany metodą DTC, Konferencja Modelowanie i Symulacja 2004 Kościelisko, (2004), [6] Lee K-B., Song J-H, Choy I., Yoo J-Y., Improvement of Low-Speed Operation Performance of DTC for Three-Level Inverter-Fed Induction Motors, IEEE Transactions on Industrial Electronics, n.48 n.5, (2001), [7] Mei C. G., Panda S. K., Xu J. X., Lim K.W., Direct torque control of induction motor-variable switching sectors, Proc. PEDS 99, (1999), [8] Nabae A., Takahashi I., Akagi H., A New Neural- Point Clamped PWM Inverter, IEEE Trans. on Ind. Appli., n.5, (1981), [9] Korzeniewski M., Trójpoziomowy falownik DC/AC sterowany metodą DTC realizacja praktyczna, Konferencja Sterowanie w Energoelektronice i Napędzie Elektrycznym SENE 2005, Łódź, (2005), [10] S ikors ki A. Korzeniews ki M., Porównanie właściwości trójpoziomowego przekształtnika DC/AC sterowanego metodami DTC-ST i DTC-SVM, Przegląd Elektrotechniczny nr.6, (2008), [11] Ż elechowski M., Kazmierkowski M.P., Blaabjerg F., Controller design for direct torque controlled space vector modulated (DTC-SVM) induction motor drives, IEEE ISIE (2005), Dubrovnik, Croatia, [12] S ikors ki A. K o rz e niews ki M., Trójpoziomowy przekształtnik napięcia sterowany nową metodą bezpośredniej regulacji strumienia i momentu silnika indukcyjnego, Przegląd Elektrotechniczny nr.6, (2009), [1] Sikorski A., Korzeniewski M., Ruszczyk A., Kaźmierkowski M.P., Antoniewicz P., Koł omyjski W., Jasiński M.: A comparison of properties of direct torque and flux control methods (DTC-SVM, DTC-δ, DTC- 2x2, DTFC-A) Computer as a tool: International Conference: EUROCON 2007, Warsaw, September 9-12, (2007) [14] S ikors ki A.: Bezpośrednia regulacja momentu i strumienia silnika indukcyjnego. Oficyna Wydawnicza Politechniki Białostockiej, Białystok, (2009) Autorzy: dr hab. inż. Andrzej Sikorski, prof. nzw., Politechnika Białostocka, Katedra Energoelektroniki i Napędów Elektrycznych, ul. Wiejska 45D, Białystok, sikorski@pb.edu.pl; dr inż. Marek Korzeniewski, Politechnika Białostocka, Katedra Energoelektroniki i Napędów Elektrycznych, ul. Wiejska 45D, Białystok, marekko@pb.edu.pl; 268 PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY (Electrical Review), ISSN , R. 86 NR 2/2010
ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU NAPIĘCIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 4/2014 (104) 89 Zygfryd Głowacz, Henryk Krawiec AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU
Bardziej szczegółowoRozszerzony konspekt preskryptu do przedmiotu Sterowanie napędów i serwonapędów elektrycznych
Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego Rozszerzony konspekt preskryptu do przedmiotu Sterowanie napędów i serwonapędów elektrycznych prof. dr hab. inż.
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE WŁAŚCIWOŚCI WEKTOROWYCH METOD REGULACJI MOMENTU I STRUMIENIA MASZYNY INDUKCYJNEJ (DTC I FOC)
Zeszyty Problemowe aszyny Elektryczne Nr 72/2005 219 Andrzej Sikorski Politechnika Białostocka, Białystok PORÓWNANIE WŁAŚCIWOŚCI WEKTOROWYCH ETOD REGULACJI OENTU I STRUIENIA ASZYNY INDUKCYJNEJ (DTC I FOC)
Bardziej szczegółowoBezpośrednie sterowanie momentem silnika indukcyjnego zasilanego z 3-poziomowego. przekształtnika MSI z kondensatorami o zmiennym potencjale
Bezpośrednie sterowanie momentem silnika indukcyjnego zasilanego z 3-poziomowego przekształtnika MSI z kondensatorami o zmiennym potencjale przekształtnika MSI z kondensatorami o zmiennym potencjale 1
Bardziej szczegółowoNowe algorytmy bezpośredniej regulacji momentu i strumienia silnika indukcyjnego zasilanego z trójpoziomowego przekształtnika DC/AC
Politechnika Białostocka Wydział Elektryczny Nowe algorytmy bezpośredniej regulacji momentu i strumienia silnika indukcyjnego zasilanego z trójpoziomowego przekształtnika DC/AC Autoreferat rozprawy doktorskiej
Bardziej szczegółowoWykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne
Wykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 1 Budowa silnika inukcyjnego Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 2 Budowa silnika inukcyjnego Tabliczka znamionowa
Bardziej szczegółowoRozwój sterowania prędkością silnika indukcyjnego trójfazowego
Rozwój sterowania prędkością silnika indukcyjnego trójfazowego 50Hz Maszyna robocza Rotor 1. Prawie stała prędkość automatyka Załącz- Wyłącz metod a prymitywna w pierwszym etapie -mechanizacja AC silnik
Bardziej szczegółowoWPŁYW USZKODZENIA TRANZYSTORA IGBT PRZEKSZTAŁTNIKA CZĘSTOTLIWOŚCI NA PRACĘ NAPĘDU INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Kamil KLIMKOWSKI*, Mateusz DYBKOWSKI* DTC-SVM, DFOC, silnik indukcyjny,
Bardziej szczegółowoUKŁAD HAMOWANIA ELEKTRYCZNEGO DO BADANIA NAPĘDÓW
Z E S Z Y T Y N A U K O W E P O L I T E C H N I K I Ł Ó D Z K I E J Nr 1108 ELEKTRYKA, z. 123 2011 WOJCIECH BŁASIŃSKI, ZBIGNIEW NOWACKI Politechnika Łódzka Instytut Automatyki UKŁAD HAMOWANIA ELEKTRYCZNEGO
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI PRZEDMOWA WYKAZ WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ 1. PODSTAWOWE INFORMACJE O NAPĘDZIE Z SILNIKAMI BEZSZCZOTKOWYMI 1.1. Zasada działania i
SPIS TREŚCI PRZEDMOWA WYKAZ WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ 1. PODSTAWOWE INFORMACJE O NAPĘDZIE Z SILNIKAMI BEZSZCZOTKOWYMI 1.1. Zasada działania i klasyfikacja silników bezszczotkowych 1.2. Moment elektromagnetyczny
Bardziej szczegółowoWYBRANE PROBLEMY DIAGNOSTYKI UKŁADÓW NAPĘDOWYCH Z FALOWNIKAMI NAPIĘCIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/2011 91 Adam Sołbut Politechnika Białostocka WYBRANE PROBLEMY DIAGNOSTYKI UKŁADÓW NAPĘDOWYCH Z FALOWNIKAMI NAPIĘCIA CHOSEN PROBLEMS OF INVERTER - FED MOTOR
Bardziej szczegółowod J m m dt model maszyny prądu stałego
model maszyny prądu stałego dit ut itr t Lt E u dt E c d J m m dt m e 0 m c i. O wartości wzbudzenia decyduje prąd wzbudzenia zmienną sterująca strumieniem jest i, 2. O wartości momentu decyduje prąd twornika
Bardziej szczegółowoSILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY 1. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
Bardziej szczegółowoSilnik indukcyjny - historia
Silnik indukcyjny - historia Galileo Ferraris (1847-1897) - w roku 1885 przedstawił konstrukcję silnika indukcyjnego. Nicola Tesla (1856-1943) - podobną konstrukcję silnika przedstawił w roku 1886. Oba
Bardziej szczegółowoWybrane problemy diagnostyki układów napędowych z falownikami napięcia
Wybrane problemy diagnostyki układów napędowych z falownikami napięcia Adam Sołbut Współczesne układy napędowe wykorzystują do zasilania silników układy przekształtnikowe pracujące pod nadzorem systemów
Bardziej szczegółowoWykaz ważniejszych oznaczeń Podstawowe informacje o napędzie z silnikami bezszczotkowymi... 13
Spis treści 3 Wykaz ważniejszych oznaczeń...9 Przedmowa... 12 1. Podstawowe informacje o napędzie z silnikami bezszczotkowymi... 13 1.1.. Zasada działania i klasyfikacja silników bezszczotkowych...14 1.2..
Bardziej szczegółowoPL B1. POLITECHNIKA GDAŃSKA, Gdańsk, PL BUP 20/10. JAROSŁAW GUZIŃSKI, Gdańsk, PL WUP 05/15. rzecz. pat.
PL 219507 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 219507 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 387564 (22) Data zgłoszenia: 20.03.2009 (51) Int.Cl.
Bardziej szczegółowoPRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
51 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM REVIEW OF SINGLE-PHASE LINE
Bardziej szczegółowoPL B1. Sposób regulacji prędkości obrotowej silnika asynchronicznego zasilanego z falownika napięcia z filtrem silnikowym
PL 214857 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 214857 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 381804 (51) Int.Cl. H02P 21/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Bardziej szczegółowoPrzekształtnik sieciowy AC/DC przy sterowaniu napięciowym i prądowym analiza porównawcza
Adam RUSZCZYK, Andrzej SIKORSKI Politechnika Białostocka, Katedra Energoelektroniki i Napędów Elektrycznych Przekształtnik sieciowy AC/DC przy sterowaniu napięciowym i prądowym analiza porównawcza Streszczenie.
Bardziej szczegółowoPL B1. Sposób regulacji prądu silnika asynchronicznego w układzie bez czujnika prędkości obrotowej. POLITECHNIKA GDAŃSKA, Gdańsk, PL
PL 224167 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 224167 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 391278 (51) Int.Cl. H02P 27/06 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Bardziej szczegółowoMODERNIZACJA NAPĘDU ELEKTRYCZNEGO WIRÓWKI DO TWAROGU TYPU DSC/1. Zbigniew Krzemiński, MMB Drives sp. z o.o.
Zakres modernizacji MODERNIZACJA NAPĘDU ELEKTRYCZNEGO WIRÓWKI DO TWAROGU TYPU DSC/1 Zbigniew Krzemiński, MMB Drives sp. z o.o. Wirówka DSC/1 produkcji NRD zainstalowana w Spółdzielni Mleczarskiej Maćkowy
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 1. Symulacja układu napędowego z silnikiem DC i przekształtnikiem obniżającym.
Ćwiczenie 1 Symulacja układu napędowego z silnikiem DC i przekształtnikiem obniżającym. Środowisko symulacyjne Symulacja układu napędowego z silnikiem DC wykonana zostanie w oparciu o środowisko symulacyjne
Bardziej szczegółowoSTEROWANIE UKŁADU NAPĘDOWEGO Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM W ZASTOSOWANIACH TRAKCYJNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 30 2010 Mateusz DYBKOWSKI*, Teresa ORŁOWSKA-KOWALSKA*, Marian P. KAŹMIERKOWSKI**,
Bardziej szczegółowodr inż. WIKTOR HUDY dr hab. inż. KAZIMIERZ JARACZ Uniwersytet Pedagogiczny im. KEN w Krakowie Instytut Techniki
dr inż. WIKTOR HUDY dr hab. inż. KAZIMIERZ JARACZ Uniwersytet Pedagogiczny im. KEN w Krakowie Instytut Techniki Analiza układów regulacji prędkości obrotowej silnika indukcyjnego małej mocy z wewnętrznym
Bardziej szczegółowoLaboratorium Elektroniki w Budowie Maszyn
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Instytut Technologii Mechanicznej Laboratorium Elektroniki w Budowie Maszyn LWBM-3 Falownikowy układ napędowy Instrukcja do ćwiczenia Opracował:
Bardziej szczegółowoObliczenia polowe silnika przełączalnego reluktancyjnego (SRM) w celu jego optymalizacji
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Wydział Elektrotechniki, Automatyki, Informatyki i Elektroniki Studenckie Koło Naukowe Maszyn Elektrycznych Magnesik Obliczenia polowe silnika
Bardziej szczegółowoANALIZA POLOWA I OBWODOWA SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI STEROWANEGO REGULATOREM HISTEREZOWYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Ryszard PAŁKA*, Piotr PAPLICKI*, Rafał PIOTUCH*, Marcin WARDACH* maszyna
Bardziej szczegółowoANALIZA PRACY SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO W ASPEKCIE STEROWANIA WEKTOROWEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 2/2013 (99) 247 Piotr Błaszczyk, Sławomir Barański Politechnika Łódzka, Łódź ANALIZA PRACY SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO W ASPEKCIE STEROWANIA WEKTOROWEGO ANALYSIS
Bardziej szczegółowoUKŁADY NAPĘDOWE Z SILNIKAMI INDUKCYJNYMI STEROWANE METODAMI WEKTOROWYMI DFOC ORAZ DTC-SVM ODPORNE NA USZKODZENIA PRZEMIENNIKA CZĘSTOTLIWOŚCI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Kamil KLIMKOWSKI*, Mateusz DYBKOWSKI* DTC-SVM, DFOC, sterowanie wektorowe,
Bardziej szczegółowoANALIZA WEKTOROWYCH METOD PRZEKSZTAŁTNIKOWEGO STEROWANIA AUTONOMICZNYM GENERATOREM INDUKCYJNYM
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/211 193 Błażej Jakubowski, Krzysztof Pieńkowski Politechnika Wrocławska, Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych ANALIZA WEKTOROWYCH METOD PRZEKSZTAŁTNIKOWEGO
Bardziej szczegółowoWykaz symboli, oznaczeń i skrótów
Wykaz symboli, oznaczeń i skrótów Symbole a a 1 operator obrotu podstawowej zmiennych stanu a 1 podstawowej uśrednionych zmiennych stanu b 1 podstawowej zmiennych stanu b 1 A A i A A i, j B B i cosφ 1
Bardziej szczegółowoMODEL SYMULACYJNY ENERGOELEKTRONICZNEGO STEROWANEGO ŹRÓDŁA PRĄDOWEGO PRĄDU STAŁEGO BAZUJĄCEGO NA STRUKTURZE BUCK-BOOST CZĘŚĆ 2
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 87 Electrical Engineering 2016 Michał KRYSTKOWIAK* Dominik MATECKI* MODEL SYMULACYJNY ENERGOELEKTRONICZNEGO STEROWANEGO ŹRÓDŁA PRĄDOWEGO PRĄDU STAŁEGO
Bardziej szczegółowoPulse width modulation control of three-phase three-level inverter Sterowanie modulacji szerokości impulsów trójpoziomowego trójfazowego falownika.
Krzysztof Sroka V rok Koło Naukowe Techniki Cyfrowej Dr inż. Wojciech Mysiński opiekun naukowy Pulse width modulation control of three-phase three-level inverter Sterowanie modulacji szerokości impulsów
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska, Instytut Elektrotechniki i Elektroniki Przemysłowej, Zakład Energoelektroniki i Sterowania Laboratorium energoelektroniki
Politechnika Poznańska, Instytut Elektrotechniki i Elektroniki Przemysłowej, Zakład Energoelektroniki i Sterowania Laboratorium energoelektroniki Temat ćwiczenia: Przetwornica impulsowa DC-DC typu boost
Bardziej szczegółowoPrace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Ryszard PAŁKA*, Piotr PAPLICKI*, Rafał PIOTUCH*, Marcin WARDACH* maszyna
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE WYBRANYCH REGULATORÓW PRĄDU W UKŁADZIE STEROWANIA SILNIKIEM SYNCHRONICZNYM ZE WZBUDZENIEM OD MAGNESÓW TRWAŁYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 93/211 173 Rafał Piotuch, Ryszard Pałka Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie PORÓWNANIE WYBRANYCH REGULATORÓW PRĄDU W UKŁADZIE STEROWANIA
Bardziej szczegółowoPROGRAMY I WYMAGANIA TEORETYCZNE DO ĆWICZEŃ W LABORATORIUM NAPĘDOWYM DLA STUDIÓW DZIENNYCH, WYDZIAŁU ELEKTROTECHNIKI I ELEKTRONIKI.
PROGRAMY I WYMAGANIA TEORETYCZNE DO ĆWICZEŃ W LABORATORIUM NAPĘDOWYM DLA STUDIÓW DZIENNYCH, WYDZIAŁU ELEKTROTECHNIKI I ELEKTRONIKI. Dla ćwiczeń symulacyjnych podane są tylko wymagania teoretyczne. Programy
Bardziej szczegółowoPL B1. Sposób i układ sterowania przemiennika częstotliwości z falownikiem prądu zasilającego silnik indukcyjny
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 199628 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 367654 (51) Int.Cl. H02P 27/04 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 04.05.2004
Bardziej szczegółowoZeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 80/
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 8/8 33 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW DUŻEJ MOCY PRĄDU PRZEMIENNEGO PRZY ROZDZIELONYCH UZWOJENIACH STOJANA PART WINDING STARTING
Bardziej szczegółowoSilniki indukcyjne. Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe.
Silniki indukcyjne Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe. Silniki pierścieniowe to takie silniki indukcyjne, w których
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 3 Falownik
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Automatyzacja i Nadzorowanie Maszyn Zajęcia laboratoryjne Ćwiczenie 3 Falownik Poznań 2012 Opracował: mgr inż. Bartosz Minorowicz Zakład Urządzeń
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Silnik indukcyjny"
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Bardziej szczegółowost. stacjonarne I st. inżynierskie, Energetyka Laboratorium Podstaw Elektrotechniki i Elektroniki Ćwiczenie nr 4 OBWODY TRÓJFAZOWE
Politechnika Gdańska Wydział Elektrotechniki i Automatyki 1. Wstęp st. stacjonarne I st. inżynierskie, Energetyka Laboratorium Podstaw Elektrotechniki i Elektroniki Ćwiczenie nr 4 OBWODY TRÓJFAZOWE Układem
Bardziej szczegółowoKatedra Energoelektroniki i Napędów Elektrycznych Wydział Elektryczny Politechniki Białostockiej
Katedra Energoelektroniki i Napędów Elektrycznych Wydział Elektryczny Politechniki Białostockiej 16.11.2017. Zgodnie z procedurą dyplomowania na Wydziale, poniżej przedstawiono tematy prac dyplomowych
Bardziej szczegółowoBADANIA ELEKTROMECHANICZNYCH ZESPOŁÓW NAPĘDOWYCH ZWAŁOWARKI ZGOT
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 2 2009 Jan Anuszczyk*, Mariusz Jabłoński** BADANIA ELEKTROMECHANICZNYCH ZESPOŁÓW NAPĘDOWYCH ZWAŁOWARKI ZGOT 1. Wprowadzenie Podstawą badań przedstawionych w pracy
Bardziej szczegółowoUKŁAD AUTOMATYCZNEJ REGULACJI SILNIKA SZEREGOWEGO PRĄDU STAŁEGO KONFIGUROWANY GRAFICZNIE
UKŁAD AUOMAYCZNEJ REGULACJI SILNIKA SZEREGOWEGO PRĄDU SAŁEGO KONFIGUROWANY GRAFICZNIE Konrad Jopek (IV rok) Opiekun naukowy referatu: dr inż. omasz Drabek Streszczenie: W pracy przedstawiono układ regulacji
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 1b. Silnik prądu stałego jako element wykonawczy Modelowanie i symulacja napędu CZUJNIKI POMIAROWE I ELEMENTY WYKONAWCZE
Politechnika Łódzka Katedra Mikroelektroniki i Technik Informatycznych 90-924 Łódź, ul. Wólczańska 221/223, bud. B18 tel. 42 631 26 28 faks 42 636 03 27 e-mail secretary@dmcs.p.lodz.pl http://www.dmcs.p.lodz.pl
Bardziej szczegółowoSILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
Bardziej szczegółowoPrzekształtniki impulsowe prądu stałego (dc/dc)
Przekształtniki impulsowe prądu stałego (dc/dc) Wprowadzenie Sterowanie napięciem przez Modulację Szerokości Impulsów MSI (Pulse Width Modulation - PWM) Przekształtnik obniżający napięcie (buck converter)
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU USZKODZEŃ CZUJNIKÓW PRĄDU STOJANA NA PRACĘ WEKTOROWEGO UKŁADU NAPĘDOWEGO KONCEPCJA UKŁADU ODPORNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Kamil KLIMKOWSKI*, Mateusz DYBKOWSKI* DFOC, silnik indukcyjny, czujnik
Bardziej szczegółowoBADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5
BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5 BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO 1. Wiadomości wstępne Silniki asynchroniczne jednofazowe są szeroko stosowane wszędzie tam, gdzie
Bardziej szczegółowoBADANIE SILNIKA RELUKTANCYJNEGO PRZEŁĄCZALNEGO (SRM) CZĘŚĆ 2 PRACA DYNAMICZNA SILNIKA
Politechnika Warszawska Instytut Maszyn Elektrycznych Laboratorium Maszyn Elektrycznych Małej Mocy BADANIE SILNIKA RELUKTANCYJNEGO PRZEŁĄCZALNEGO (SRM) CZĘŚĆ 2 PRACA DYNAMICZNA SILNIKA Warszawa 2015 1.
Bardziej szczegółowo5. STANY PRACY NAPĘDU Z MASZYNĄ OBCOWZBUDNĄ PRĄDU STAŁEGO
5. STANY PRACY NAPĘDU Z MASZYNĄ OBCOWZBUDNĄ PRĄDU STAŁEGO 5.1. Program ćwiczenia Badanie charakterystyk mechanicznych maszyny przy zasilaniu stałym napięciem Badanie wpływu rezystancji obwodu twornika
Bardziej szczegółowoPL B1. POLITECHNIKA LUBELSKA, Lublin, PL BUP 18/11. JANUSZ URBAŃSKI, Lublin, PL WUP 10/14. rzecz. pat.
PL 218053 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 218053 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 390487 (51) Int.Cl. H02P 3/14 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Bardziej szczegółowoZałącznik nr Wybrane w pracy ustawienia modelu maszyny asynchronicznej w środowisku Matalab/Simulink karta Configuration...
Zawartość 1. Model matematyczny maszyny sterowanej... 3 1.2. Wybrane w pracy ustawienia modelu maszyny asynchronicznej w środowisku Matalab/Simulink karta Configuration... 6 1.2.1. Preset model model opcji...
Bardziej szczegółowoBEZPRZEPIĘCIOWE STEROWANIE IMPULSOWE REGULATORA NAPIĘCIA PRZEMIENNEGO
ELEKTRYKA 2012 Zeszyt 1 (221) Rok LVIII Marian HYLA, Andrzej KANDYBA Katedra Energoelektroniki Napędu Elektrycznego i Robotyki, Politechnika Śląska w Gliwicach BEZPRZEPIĘCIOWE STEROWANIE IMPULSOWE REGULATORA
Bardziej szczegółowoLaboratorium Elektromechaniczne Systemy Napędowe BADANIE AUTONOMICZNEGO GENERATORA INDUKCYJNEGO
Laboratorium Elektromechaniczne Systemy Napędowe Ćwiczenie BADANIE AUTONOMICZNEGO GENERATORA INDUKCYJNEGO Instrukcja Opracował: Dr hab. inż. Krzysztof Pieńkowski, prof. PWr Wrocław, listopad 2014 r. Ćwiczenie
Bardziej szczegółowoROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr /9 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA PART WINDING STARTING
Bardziej szczegółowoDANE: wartość skuteczna międzyprzewodowego napięcia zasilającego E S = 230 V; rezystancja odbiornika R d = 2,7 Ω; indukcyjność odbiornika.
Zadanie 4. Prostownik mostkowy 6-pulsowy z tyrystorami idealnymi o komutacji natychmiastowej zasilany z sieci 3 400 V, 50 Hz pracuje z kątem opóźnienia załączenia tyrystorów α = 60º. Obciążenie prostownika
Bardziej szczegółowoPodstawy Elektrotechniki i Elektroniki. Opracował: Mgr inż. Marek Staude
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki Opracował: Mgr inż. Marek Staude Instytut Elektrotechniki i Automatyki Okrętowej Część 8 Maszyny asynchroniczne indukcyjne prądu zmiennego Maszyny asynchroniczne
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska, Instytut Elektrotechniki i Elektroniki Przemysłowej, Zakład Energoelektroniki i Sterowania Laboratorium energoelektroniki
Politechnika Poznańska, Instytut Elektrotechniki i Elektroniki Przemysłowej, Zakład Energoelektroniki i Sterowania Laboratorium energoelektroniki Temat ćwiczenia: Przetwornica impulsowa DC-DC typu buck
Bardziej szczegółowoREGULATOR NAPIĘCIA DC HYBRYDOWEGO ENERGETYCZNEGO FILTRU AKTYWNEGO DC BUS VOLTAGE CONTROLLER IN HYBRID ACTIVE POWER FILTER
ELEKTRYKA 2012 Zeszyt 3-4 (223-224) Rok LVIII Dawid BUŁA Instytut Elektrotechniki i Informatyki, Politechnika Śląska w Gliwicach REGULATOR NAPIĘCIA DC HYBRYDOWEGO ENERGETYCZNEGO FILTRU AKTYWNEGO Streszczenie.
Bardziej szczegółowoUkład kaskadowy silnika indukcyjnego pierścieniowego na stały moment
Ćwiczenie 15 Układ kaskadowy silnika indukcyjnego pierścieniowego na stały moment 15.1. Program ćwiczenia 1. Zapoznanie się z budową i działaniem układu napędowego kaskady zaworowej stałego momentu. 2.
Bardziej szczegółowoPrzekształtniki napięcia stałego na stałe
Przekształtniki napięcia stałego na stałe Buck converter S 1 łącznik w pełni sterowalny, przewodzi prąd ze źródła zasilania do odbiornika S 2 łącznik diodowy zwiera prąd odbiornika przy otwartym S 1 U
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Silnik prądu stałego"
Ćwiczenie: "Silnik prądu stałego" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Bardziej szczegółowoPLAN PREZENTACJI. 2 z 30
P O L I T E C H N I K A Ś L Ą S K A WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY KATEDRA ENERGOELEKTRONIKI, NAPĘDU ELEKTRYCZNEGO I ROBOTYKI Energoelektroniczne przekształtniki wielopoziomowe właściwości i zastosowanie dr inż.
Bardziej szczegółowoIMPULSOWY PRZEKSZTAŁTNIK ENERGII Z TRANZYSTOREM SZEREGOWYM
Instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego. IMPSOWY PRZEKSZTAŁTNIK ENERGII Z TRANZYSTOREM SZEREGOWYM Przekształtnik impulsowy z tranzystorem szeregowym słuŝy do przetwarzania energii prądu jednokierunkowego
Bardziej szczegółowoLaboratorium. Automatyka napędu elektrycznego
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA INSTYTUT MASZYN, NAPĘDÓW I POMIARÓW ELEKTRYCZNYCH ZAKŁAD NAPĘDU ELEKTRYCZNEGO, MECHATRONIKI I AUTOMATYKI PRZEMYSŁOWEJ Laboratorium Automatyka napędu elektrycznego Ćwiczenie Badanie
Bardziej szczegółowoBadania maszyny reluktancyjnej przełączalnej, przeznaczonej do napędu lekkiego pojazdu elektrycznego
Badania maszyny reluktancyjnej przełączalnej, przeznaczonej do napędu lekkiego pojazdu elektrycznego Piotr Bogusz, Mariusz Korkosz, Jan Prokop 1. Wstęp Do napędu lekkich pojazdów elektrycznych przez długi
Bardziej szczegółowoSposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników:
Temat: Analiza pracy i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych Sposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników: budowy wirnika stanu nasycenia rdzenia
Bardziej szczegółowoProblemy optymalizacji układów napędowych w automatyce i robotyce
Akademia Górniczo-Hutnicza im. Stanisława Staszica Wydział Elektrotechniki, Automatyki, Informatyki i Elektroniki Katedra Automatyki Autoreferat rozprawy doktorskiej Problemy optymalizacji układów napędowych
Bardziej szczegółowoBadanie wpływu zakłóceń sygnałów wejściowych regulatorów typu PI w układzie sterowania polowo-zorientowanego z silnikiem indukcyjnym
dr inż. WIKTOR HUDY dr hab. inż. KAZIMIERZ JARACZ Uniwersytet Pedagogiczny im. KEN w Krakowie Badanie wpływu zakłóceń sygnałów wejściowych regulatorów typu PI w układzie sterowania polowo-zorientowanego
Bardziej szczegółowoSterowanie Napędów Maszyn i Robotów
Wykład 4 - Model silnika elektrycznego prądu stałego z magnesem trwałym Instytut Automatyki i Robotyki Warszawa, 2017 Wstęp Silniki elektryczne prądu stałego są bardzo często stosowanymi elementami wykonawczymi
Bardziej szczegółowoSerwomechanizmy sterowanie
Serwomechanizmy sterowanie Tryby pracy serwonapędu: - point-to-point, - śledzenie trajektorii (często znanej), - regulacja prędkości. Wymagania: - odpowiedź aperiodyczna, - możliwość ograniczania przyspieszenia
Bardziej szczegółowoDWUSTREFOWE STEROWANIE MOMENTU I STRUMIENIA NAPĘDU FALOWNIKOWEGO Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM KLATKOWYM
Paweł WÓJCIK Marian P. KAŹMIERKOWKI DWTREFOWE TEROWANIE MOMENT I TRMIENIA NAPĘD FALOWNIKOWEGO Z ILNIKIEM INDKCYJNYM KLATKOWYM TREZCZENIE Niniejszy artykuł opisuje sterowanie silnikiem indukcyjnym klatkowym
Bardziej szczegółowoSTEROWANIE TRÓJPOZIOMOWEGO PRZEKSZTAŁTNIKA AC/DC WSPÓŁPRACUJĄCEGO Z SIECIĄ METODĄ DPC-3L-3AM
ELEKTRYKA 2010 Zeszyt 1 (213) Rok LVI Krzysztof KULIKOWSKI, Andrzej SIKORSKI Katedra Energoelektroniki i Napędów Elektrycznych, Politechnika Białostocka STEROWANIE TRÓJPOZIOMOWEGO PRZEKSZTAŁTNIKA AC/DC
Bardziej szczegółowoWOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA
WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA im. Jarosława Dąbrowskiego ENERGOELEKTRONIKA Laboratorium Ćwiczenie nr 2 Łączniki prądu przemiennego Warszawa 2015r. Łączniki prądu przemiennego na przemienny Celem ćwiczenia
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM - BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 77/27 277 Tomasz Zawilak, Ludwik Antal Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Bardziej szczegółowoMaszyna indukcyjna dwustronnie zasilana metody sterowania, właściwości, zastosowania
dr hab. inż. Kazimierz Gierlotka, prof. Pol. Śl., dr inż. Grzegorz Jarek, dr inż. Michał Jeleń Politechnika Śląska, KATEDRA Energoelektroniki, Napędu Elektrycznego i ROBOTYKI Maszyna indukcyjna dwustronnie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA POLOWE SILNIKA PRZEŁĄCZALNEGO RELUKTANCYJNEGO (SRM) W CELU JEGO OPTYMALIZACJI
Michał Majchrowicz *, Wiesław Jażdżyński ** OBLICZENIA POLOWE SILNIKA PRZEŁĄCZALNEGO RELUKTANCYJNEGO (SRM) W CELU JEGO OPTYMALIZACJI 1. WSTĘP Silniki reluktancyjne przełączalne ze względu na swoje liczne
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH
-CEL- LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH PODSTAWOWE CHARAKTERYSTYKI I PARAMETRY SILNIKA RELUKTANCYJNEGO Z KLATKĄ ROZRUCHOWĄ (REL) Zapoznanie się z konstrukcją silników reluktancyjnych. Wyznaczenie
Bardziej szczegółowoRys. 1. Krzywe mocy i momentu: a) w obcowzbudnym silniku prądu stałego, b) w odwzbudzanym silniku synchronicznym z magnesem trwałym
Tytuł projektu : Nowatorskie rozwiązanie napędu pojazdu elektrycznego z dwustrefowym silnikiem BLDC Umowa Nr NR01 0059 10 /2011 Czas realizacji : 2011-2013 Idea napędu z silnikami BLDC z przełączalną liczbą
Bardziej szczegółowoPRACA RÓWNOLEGŁA PRĄDNIC SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Zdzisław KRZEMIEŃ* prądnice synchroniczne, magnesy trwałe PRACA RÓWNOLEGŁA
Bardziej szczegółowoMaszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w energię
Bardziej szczegółowoPL B1. Sposób i układ tłumienia oscylacji filtra wejściowego w napędach z przekształtnikami impulsowymi lub falownikami napięcia
PL 215269 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 215269 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 385759 (51) Int.Cl. H02M 1/12 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Bardziej szczegółowoPL B1. POLITECHNIKA GDAŃSKA, Gdańsk, PL BUP 10/16. JAROSŁAW GUZIŃSKI, Gdańsk, PL PATRYK STRANKOWSKI, Kościerzyna, PL
PL 226485 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 226485 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 409952 (51) Int.Cl. H02J 3/01 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Bardziej szczegółowoADAPTACYJNY REGULATOR PRĄDU STOJANA TRAKCYJNEGO NAPĘDU ASYNCHRONICZNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 2/2013 (99) 213 Przemysław Łukasiak Politechnika Łódzka, Łódź ADAPTACYJNY REGULATOR PRĄDU STOJANA TRAKCYJNEGO NAPĘDU ASYNCHRONICZNEGO ADAPTIVE STATOR CURRENT CONTROLLER
Bardziej szczegółowoBADANIA MASZYNY RELUKTANCYJNEJ PRZEŁĄCZALNEJ PRZEZNACZONEJ DO NAPĘDU LEKKIEGO POJAZDU ELEKTRYCZNEGO
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2018 (118) 53 Piotr Bogusz, Mariusz Korkosz, Jan Prokop Politechnika Rzeszowska, Rzeszów BADANIA MASZYNY RELUKTANCYJNEJ PRZEŁĄCZALNEJ PRZEZNACZONEJ DO NAPĘDU
Bardziej szczegółowoWSPÓŁCZYNNIK MOCY I SPRAWNOŚĆ INDUKCYJNYCH SILNIKÓW JEDNOFAZOWYCH W WARUNKACH PRACY OPTYMALNEJ
Maszyny Elektryczne Zeszyty Problemowe Nr 3/2015 (107) 167 Henryk Banach Politechnika Lubelska, Lublin WSPÓŁCZYNNIK MOCY I SPRAWNOŚĆ INDUKCYJNYCH SILNIKÓW JEDNOFAZOWYCH W WARUNKACH PRACY OPTYMALNEJ POWER
Bardziej szczegółowoSpis treści 3. Spis treści
Spis treści 3 Spis treści Przedmowa 11 1. Pomiary wielkości elektrycznych 13 1.1. Przyrządy pomiarowe 16 1.2. Woltomierze elektromagnetyczne 18 1.3. Amperomierze elektromagnetyczne 19 1.4. Watomierze prądu
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seria: ELEKTRYKA Nr kol. 819
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seria: ELEKTRYKA 94 1985 Nr kol. 819 Henryk KOŁODZIEJ Instytut Podstawowych Problemów Elektrotechniki i Energoelektroniki Politechniki Śląskiej ZMODYFIKOWANA STRUKTURA
Bardziej szczegółowoANALIZA WRAŻLIWOŚCI WYBRANYCH ESTYMATORÓW ZMIENNYCH STANU NA BŁĘDNĄ IDENTYFIKACJĘ PARAMETRÓW SCHEMATU ZASTĘPCZEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 214 silnik indukcyjny, estymacja zmiennych stanu, układ bezczujnikowy Jacek
Bardziej szczegółowoSterowanie Napędów Maszyn i Robotów
Wykład 4 - Model silnika elektrycznego prądu stałego z magnesem trwałym Instytut Automatyki i Robotyki Warszawa, 2017 Wstęp Silniki elektryczne prądu stałego są bardzo często stosowanymi elementami wykonawczymi
Bardziej szczegółowoWPŁYW ADDYTYWNYCH ZAKŁÓCEŃ TYPU SINUSOIDALNEGO SYGNAŁÓW WEJŚCIOWYCH REGULATORÓW PI W UKŁADZIE FOC Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM NA PRĘDKOŚĆ OBROTOWĄ
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 83 Electrical Engineering 2015 Wiktor HUDY* Kazimierz JARACZ* WPŁYW ADDYTYWNYCH ZAKŁÓCEŃ TYPU SINUSOIDALNEGO SYGNAŁÓW WEJŚCIOWYCH REGULATORÓW PI
Bardziej szczegółowoBadanie prądnicy synchronicznej
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH LABORATORIUM ELEKTRYCZNE Badanie prądnicy synchronicznej (E 18) Opracował: Dr inż. Włodzimierz OGULEWICZ
Bardziej szczegółowoNAPĘD PRĄDU STAŁEGO ZESTAW MATERIAŁÓW POMOCNICZYCH
NAPĘD PRĄDU STAŁEGO ZESTAW MATERIAŁÓW POMOCNICZYCH M Maszyna robocza L1 L2 L3 TR ω zad ω zad Rω I zad RI U S UW α PT U ω I M PT Układ regulacji prędkości obrotowej nienawrotnego napędu tyrystorowego prądu
Bardziej szczegółowoX X. Rysunek 1. Rozwiązanie zadania 1 Dane są: impedancje zespolone cewek. a, gdzie a = e 3
EUROELEKTRA Ogólnopolska Olimpiada Wiedzy Elektrycznej i Elektronicznej Rok szkolny 20/202 Odpowiedzi do zadań dla grupy elektrycznej na zawody II stopnia Zadanie Na rysunku przedstawiono schemat obwodu
Bardziej szczegółowo7 Dodatek II Ogólna teoria prądu przemiennego
7 Dodatek II Ogólna teoria prądu przemiennego AC (ang. Alternating Current) oznacza naprzemienne zmiany natężenia prądu i jest symbolizowane przez znak ~. Te zmiany dotyczą zarówno amplitudy jak i kierunku
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka
Politechnika Białostocka Wydział Elektryczny Katedra Automatyki i Elektroniki Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych z przedmiotu: UKŁADY ELEKTRONICZNE 2 (TS1C500 030) Tranzystor w układzie wzmacniacza
Bardziej szczegółowo