ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA. CZ. A. Część opisowa. CZ. B. Część obliczeniowa. CZ. C. Część rysunkowa

Transkrypt

1 ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZ. A. Część opisowa 1.0. Podstawa opracowania...str Zakres opracowania...str Lokalizacja obiektu...str Warunki geotechniczne i hydrologiczne...str Konstrukcja budynku...str. CZ. B. Część obliczeniowa 1.0. Zestawienie obciążeń...str Płyta fundamentowa obliczenia...str Strop nad garażem obliczenia...str Strop kondygnacji powtarzalnej obliczenia...str Stropodach obliczenia...str Więźba dachowa - obliczenia...str. CZ. C. Część rysunkowa PBK-A Płyta fundamentowa. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-A Strop nad garażem. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-A Strop nad parterem. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-A Strop nad 1 piętrem. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-A Strop nad 2 piętrem. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-A Stropodach. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-A Rzut więźby dachowej. 1:100...str. PBK-B Płyta fundamentowa. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-B Strop nad garażem. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-B Strop nad parterem. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-B Strop nad 1 piętrem. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-B Strop nad 2 piętrem. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-B Stropodach. Rysunek szalunkowy. 1:100...str. PBK-B Rzut więźby dachowej. 1:100...str.

2 CZĘŚĆ A 1.0. Podstawa opracowania Podstawą do wykonania niniejszego opracowania są: 1.1. Rysunki branży architektonicznej 1.2. Uzgodnienia międzybranżowe 1.3. Założenia konstrukcyjno materiałowe 1.4. Dokumentacja badań podłoża gruntowego i opinia geotechniczna wykonana dla działek ew. 59/2, 58/2 i 60, obręb w Warszawie Włochy przy ulicy Podborskiej dotycząca budowy budynku mieszkalnego z lipca Polskie Normy i wytyczne projektowe PN-82/B Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B Obciążenia budowli. zmienne technologiczne. PN-82/B Obciążenia budowli. zmienne technologiczne. pojazdami PN-B-02011:1977/Az1 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem. PN-80/B-02010/Az1:2006 Obciążenia w obliczeniach statycznych. śniegiem. PN-81/B Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie Przyjęte obciążenia a) Obciążenia stałe: Ciężar własny Warstwy podłogowe w części mieszkalnej Warstwy podłogowe balkonów Strop nad garażem zieleń Warstwy dachu Ściany zewnętrzne warstwowe 1,79 0,56 8,77 1,44 14,46 kn/mb b) Obciążenia użytkowe Parking podziemny Pomieszczenia mieszkalne Pomieszczenia usługowe Klatki schodowe Balkony Tarasy 3,0 1,5 5,0 3,0 5,0 2,0

3 1.7. Obciążenia śniegiem II strefa śniegowa 0, Obciążenia wiatrem I strefa wiatrowa 0, Materiały konstrukcyjne Beton konstrukcyjny C25/30, C30/37, C35/45 Beton podkładowy C8/10 Stal zbrojeniowa A-IIIN (BSt500S, RB500W) 2.0. Zakres opracowania Opracowanie obejmuje projekt konstrukcyjno budowlany budynków wielorodzinnych z usługami Lokalizacja obiektu Budynki zlokalizowane będą w Warszawie, na dz. nr ew. : 58(część), 59/2 i 60 z obrębu położonej w rejonie ul. Podborskiej Warunki geotechniczne i hydrologiczne a) budowa geologiczna Pod względem geograficznym badany teren położony jest w obrębie zdenudowanej wysoczyzny polodowcowej, tarasu erozyjno-akumulacyjnego zdenudowanego warszawskobłońskiego oraz w dolinie Wisły z tarasami nadzalewowymi i zalewowymi. Rejon badań wykształcił się w trakcie Zlodowacenia środkowopolskiego. Powstałe osady stanowią główny poziom występujących na całej powierzchni przyszłej inwestycji. Zdeponowane są tutaj morenowe gliny zwałowe Stadiału mazowieckiego podlaskiego (Wkry). W stadiale tym lądolód pokrył omawiany obszar po raz ostatni. Gliny zwałowe w rejonie Woli, Ochoty, Szczęśliwic i Włoch zalegają na głębokości od 2 do 10 m, a fragmentami do 0,5 m. Położone są na piaskach wodnolodowcowych dolnych, mułkach, piaskach i iłach zastoiskowych. Gliny zwałowe na terenach zabudowanych, w stropie przemieszane są często gruntami antropogenicznymi. W rejonie Okęcia, Włoch, Pruszkowa, Szczęśliwic, gliny pylaste i iły wydobywano do produkcji wyrobów ceramicznych, głównie cegieł, dachówek i rur. Powstałe wyrobiska wypełniała woda opadowa lub wrzucano do nich odpady budowlane i inne. W rejonie Wysoczyzny Warszawskiej wyróżnia się trzy poziomy wodonośne: Oligoceński i dwa czwartorzędowe. Poziom oligoceński z wodami o charakterze artezyjskim na głębokości 252m (Ursynów SGGW), czwartorzędowy niższy leżący na iłach plioceńskich i charakteryzujący się napiętym zwierciadłem oraz czwartorzędowy wyższy układający się na glinach zwałowych zlodowacenia Odry na głębokości 3 8 m. Lokalnie można wyróżnić poziom trzeci najwyższy na głębokości 2 3 m.

4 b) geotechniczna charakterystyka gruntów Na podstawie przeprowadzonych badań oraz w oparciu o korelacje zamieszczone w normie PN-B-03020, w obrębie gruntów występujących w podłożu dokumentowanej działki wydzielono dziesięć warstw geotechnicznych zróżnicowanych pod względem litologii oraz stanu: I piasek gliniasty, pył piaszczysty/glina, glina I L < 1. II pył piaszczysty IL = 0,15. III glina, IL = 0,35. Grunty mineralne spoiste zastoiskowe: IV glina pylasta, IL = 0,15. V glina pylasta, IL = 0,25. VI glina pylasta, IL = 0,52. VII glina pylasta, IL = 0,58. Grunty mineralne niespoiste : VIII Piasek drobny, ID = 0,75. IX Piasek drobny, ID = 0,7 X - Piasek drobny/piasek średni, ID = 0,6 c) warunki hydrogeologiczne Na badanym obszarze zwierciadło wody podziemnej znajduje się na głębokości 8m p.p.t tj. 25m n.p. 0 Wisły i ma charakter swobodny. d) wnioski grunt należy chronić przed przemarzaniem, zaleca się wykonanie prac ziemnych pod nadzorem geotechnicznym, celem odbioru podłoża przez uprawnionego geologa, przed przystąpieniem do robót ziemnych zaleca się zbadanie aktualnego poziomu wody gruntowej. e) określenie warunków geotechnicznych Zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Transport, Budownictwa i Gospodarki Morskiej W sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych (Dz. U Nr 0 poz. 463) z dnia r, projektowany obiekt zaliczono do drugiej kategorii geotechnicznej (proste warunki gruntowe). UWAGI: Obiekt ze względu na głębokie położenie zwierciadła wody podziemnej (8 m) nie wymaga czasowego wgłębnego i trwałego systemu odwodnienia. Dno wykopu i skarpy należy zabezpieczyć przed utratą stateczności poprzez odcięcie dopływu wody. Zaleca się przykrycie skarp folią, a w dnie studzienkę z pompą odporną na piaszczenie. Podłoże na działce 59/2 do głębokości 4,5 m poza pasem o szerokości 7 8m gdzie zalegają pospółki z gruzem należy usunąć. Pozostałe warstwy, którymi są pyły piaszczyste, gliny i gliny pylaste w stanie zwartym i twardoplastycznym oraz niżej zalegające piaski drobne i piaski średnie są w stanie zagęszczonym. W związku z tym budynek A zostanie posadowiony bezpośrednio na żelbetowej płycie fundamentowej.

5 Podłoże na działkach 58/2, 60 i częściowo 59/2 do głębokości 5 m zbudowane jest z gruntu nasypowego zmieszanego z gruzem, głównie ceglanym. Są to grunty niebudowlane, które należy usunąć. Do 7 m znajdują się pyły piaszczyste, gliny i gliny pylaste. Gliny pylaste są w stanie miękkoplastycznym. Poniżej glin do głębokości 9 m zalegają piaski drobne i piaski grube w stanie zagęszczonym. W planowanym poziomie posadowienia budynku B zalegają warstwy o słabych parametrach geotechnicznych. W związku z tym, podłoże pod budynkiem B do głębokości warstwy nośnej (warstwa nr VIII Piasek drobny, ID = 0,75) należy wymienić wg dokumentacji wykonanej przez uprawnionego geologa i pod jego nadzorem lub wykonać wzmocnienie gruntu np. kolumnami DSM wg opracowania wykonanego przez dostawcę technologii Konstrukcja budynku 5.1. Zabezpieczenie wykopu W związku z bezpośrednim położeniem budynków A i B przy granicy działki od strony północno-wschodniej, południowo-zachodniej oraz budynku B od strony południowo-wschodniej projektuje się zabezpieczenie wykopu. W pozostałej części działki ze względu na znaczne odległości budynku od granicy działki projektuje się wykop szerokoprzestrzenny. W opracowaniu nie uwzględniono usytuowania żurawia wieżowego. Posadowienie żurawia poza wykopem wymaga wykonania dodatkowych zabezpieczeń. W opracowaniu przyjęto poziom posadowienia płyty fundamentowej -3,58-3,68m. Wszelkiego rodzaju obniżenia płyty fundamentowej w sąsiedztwie projektowanej obudowy wymagać będą ponownego sprawdzenia Odwodnienie wykopu Zwierciadło wód podziemnych znajduje się poniżej planowanego poziomu posadowienia Ogólny opis konstrukcji Konstrukcję budynków zaprojektowano jako żelbetową monolityczną szkieletową, posadowioną na żelbetowych płytach dennych. Budynki posiadają usztywnienia poziome w postaci trzonów żelbetowych, gdzie zlokalizowano klatki schodowe i szyby windowe. Część podziemna obejmuje jedną kondygnację garażu. Część nadziemną stanowią cztery kondygnacji mieszkalne z usługami w parterze. Rzędna względna posadowienia budynku wynosi -3,58-3,68m poniżej poziomu zera budynku (0,00=33,30m n.p. 0 W.). Rzędna stropu nad najwyżej położoną kondygnacją wynosi +12,29m. W części nadziemnej przyjęto, słupowo płytowy, ścianowo płytowy układ konstrukcyjny. Siatka słupów o maksymalnym rozstawie 6,8m x 5,5m. Słupy kondygnacji garażowych prostokątne 35x80(75,90,110)cm, 50x60cm, 40x145cm oraz filary 25x100(180, 200)cm z betonu C30/37 C35/45. Słupy kondygnacji nadziemnych prostokątne 25(24)x80(90,100,104,125,150)cm z betonu C25/30 C30/37. Ściana zewnętrzna części podziemnej żelbetowa grubości 25cm z betonu C25/30 C30/37 W8. Fundamentowa płyta denna grubości 40cm, 50cm (z lokalnymi przegłębieniami) z betonu C30/37 W8. Płyta stropowa nad garażem grubości 25cm z betonu C30/37. Stropy kondygnacji powtarzalnych projektuje się o grubości 20cm z betonu C25/30 C30/37. W celu zwiększenia sztywności tych stropów zastosowano ich obwodowe pogrubienie o 30cm tworząc belkę nadprożową 18x50cm. Strop nad ostatnią kondygnacją zaprojektowano w postaci płyty żelbetowej z betonu C25/30 C30/37 grubości 20cm z belką obwodową 18x50cm(łącznie ze stropem) oraz ścianką kolankową. Przewidziano więźbę dachową drewnianą (płatwiowo-kleszczowa) wykonaną metodą tradycyjną z kantówki sosnowej klasy C27. Pokrycie dachu blachodachówką. Oparcie krokwi na murłatach. Impregnacja drewna grzybobójcza i p.poż. 4 x FOBOS. Ściany trzonów żelbetowe monolityczne grubości 18, 20, 25cm. Biegi klatek schodowych żelbetowe o konstrukcji płytowej z betonu C25/30, grubość płyty schodów 15cm, grubość spoczników 18cm.

6 5.4. Fundamentowa płyta denna i jej izolacja. Budynek zostanie posadowiony bezpośrednio na płycie dennej z betonu C30/37 W8 zbrojonej stalą A-IIIN. Grubość płyty 40cm, 55cm. Przewiduje się miejscowe przegłębienia pod słupy, separatory i studzienki. Płyta fundamentowa zostanie wylana na następujących warstwach: - beton podkładowy C8/10 gr. min. 5 cm, - izolacja: ze względu na działanie wód gruntowych płytę fundamentową należy wykonać w technologii BIAŁEJ WANNY z zastosowaniem technologii gwarantującej szczelność konstrukcji. Wierzch płyty fundamentowej należy zabezpieczyć elastyczną powłoka na bazie żywic wg projektu architektury Zewnętrzne ściany konstrukcyjne podziemia. Ściany zewnętrzne konstrukcyjne projektuje się żelbetowe grubości 25cm z betonu C25/30 C30/37 W8 zbrojone stalą A-IIIN. - izolacja: ze względu na działanie wód gruntowych ściany zewnętrzne należy wykonać w technologii BIAŁEJ WANNY z zastosowaniem technologii gwarantującej szczelność konstrukcji Ściany konstrukcyjne. Wewnętrzne ściany konstrukcyjne projektuje się żelbetowe grubości 18, 20, 24, 25cm z betonu C25/30 C30/37 zbrojone stalą A-IIIN. Są to między innymi ściany wokół trzonów komunikacyjnych stanowiące usztywnienie budynku oraz ściany przy pochylni samochodowej na kondygnacji garażowej Słupy Słupy kondygnacji garażowych prostokątne 35x80(75,90,110)cm, 50x60cm, 40x145cm oraz filary 25x100(180, 200)cm z betonu C30/37 C35/45. Słupy kondygnacji nadziemnych prostokątne 25(24)x80(90,100,104,125,150)cm z betonu C25/30 C30/37. Wszystkie słupy zbrojone stalą A-IIIN Płyta stropu poziomu -0,13m Płyta żelbetowa o grubości 25cm z betonu C30/37 zbrojona stalą A-IIIN. Wewnątrz przyjęto słupowo - płytowy układ konstrukcyjny. Siatka słupów o maksymalnym rozstawie 6,8m x 5,5m. Powierzchnię płyty można zatrzeć na ostro Płyta stropu poziomu +0,37, -0,05m, -0,2m, -0,28m, -0,53m, -0,58m Płyta żelbetowa o grubości 30cm z betonu C30/37 zbrojona stalą A-IIIN. Wewnątrz przyjęto słupowo - płytowy układ konstrukcyjny. Siatka słupów o maksymalnym rozstawie 6,8m x 5,5m. Powierzchnię płyty można zatrzeć na ostro Płyta stropu poziomu +3,20m; +6,23m; +9,26m; +12,29m; Płyta żelbetowa o grubości 20cm z betonu C25/30 C30/37 zbrojona stalą A-IIIN. Wewnątrz przyjęto słupowo płytowy układ konstrukcyjny. Siatka słupów o maksymalnym rozstawie 6,8m x 5,9m. Powierzchnię płyt można zatrzeć na ostro. Na obwodzie płyty usytuowano rygiel żelbetowy 18x50cm wraz z grubością stropu w celu wzmocnienia swobodnej krawędzi płyty, stanowiący jednocześnie nadproże okienne.

7 5.11. Klatka schodowa Biegi klatki schodowej żelbetowe o konstrukcji płytowej. Grubość płyty biegu 15cm, beton C25/30. Biegi oparte o płyty spoczników międzypiętrowych o grubości 18cm i płyty stropu. Powierzchnia od spodu gładka przygotowana do malowania Trzony budynku i ścian szybów windowych W budynkach przewiduje się trzony komunikacyjne. Ściany nośne trzonów żelbetowe grubości 24, 25cm z betonu C25/30 C30/37 zbrojone stalą A-IIIN. Ściany szybu windowego projektuje się jako żelbetowe, wylewane grubości 20cm. Otwory w ścianach szybu windowego na drzwi, przeprowadzenie instalacji oraz kasety przycisków dźwigowych Nadproża w ścianach konstrukcyjnych nad otworami Nadproża żelbetowe wylewane szerokości 25cm, 24cm, 20cm, 18cm (jak ściana), o proporcjach belkowych i tarczowych. Beton C25/30 C30/37, stal A-IIIN Ściany murowane zewnętrzne Ściany zewnętrzne i wewnętrzne międzylokalowe projektuje się z elementów wapiennopiaskowych Silka grubości 24cm. Są to ściany nienośne stanowiące obciążenie stropu, dlatego przy murowaniu należy bezwzględnie zachować szczelinę dylatacyjną przy górnej krawędzi ściany. Ściany murowane nienośne układać na przekładce z papy. Nadproża w ścianach prefabrykowane Warunki prowadzenia robót ziemnych. 1. Roboty ziemne należy prowadzić ze szczególna starannością aby nie dopuścić do zniszczenia naturalnej struktury gruntów rodzimych na których ma być posadowiony budynek. Wszelkie grunty zruszone, rozmyte lub przemarznięte należy wybrać a miejsca te wypełnić chudym betonem C8/10; 2. Przy wykonywaniu wykopów fundamentowych za pomocą maszyn należy ostatnie 20cm do 30cm gruntu rodzimego wybrać ręcznie, aby nie naruszyć struktury gruntu w poziomie posadowienia; 3. Dno wykopów należy chronić przed zalaniem wodami powierzchniowymi i gruntowymi; 4. W przypadku zalania dna wykopu wodami powierzchniowymi lub gruntowymi należy przede wszystkim wybrać wodę, a następnie zbadać, czy nie nastąpiło przy tym naruszenie naturalnej struktury gruntu w podłożu. Rozluźnioną warstwę gruntu należy usunąć, zastępując ja do poziomu posadowienia chudym betonem lub zagęszczonym piaskiem gruboziarnistym do stopnia Is=0,97; 5. Fundamenty posadowić na gruncie na warstwie chudego betonu klasy C8/10 grubości min. 5cm. Chudy beton wykonywać i układać na bieżąco w miarę wykonywania, pogłębiania ręcznego i wyrównywania dna wykopów; 6. Zasypania wykopów można dokonać gruntem rodzimym z wyłączeniem gruntów organicznych; 7. W wypadku wystąpienia warunków gruntowych znacznie odbiegających od opinii geotechnicznej, należy dokonać odbioru dna wykopu w ramach autorskiego nadzoru geotechnicznego; 8. Prace ziemne należy wykonywać pod nadzorem geotechnicznym, a poszczególnej jej odcinki odebrane przez nadzór geotechniczny.

8 UWAGI: 1. Budynek należy realizować w oparciu o projekt wykonawczy konstrukcji; 2. Wszystkie roboty budowlano montażowe oraz ziemne należy wykonywać bardzo starannie, pod nadzorem osób uprawnionych, zgodnie z wiedzą budowlaną, w oparciu o obowiązujące przepisy i normy oraz Warunki techniczne wykonania i odbioru robót budowlano - montażowych z uwzględnieniem instrukcji montażu producenta.... PROJEKTANT... SPRAWDZAJĄCY

9 CZĘŚĆ B I. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ 1.1. Dach a) Obciążenia stałe War- jedno- Mnotość stka żnik charakter. 0,34 1,00 0,34 1,2 0,41 2 Wełna dachowa 18cm 1,30 kn/m3 0,18 0,23 1,2 0,28 3 Krokwie 10x22 0,09 1,00 0,09 1,2 0,11 4 Ruszt stalowy 0,10 1,00 0,10 1,2 0,12 5 Wełna mineralna 18cm 1,20 kn/m3 0,05 0,06 1,2 0,07 6 Płyty G-K-F 1,5cm 12,00 kn/m3 0,05 0,54 1,2 0,65 1,20 1,20 1,20 1,64 1,73 1,39 Wsp. obliczeniowe lp Rodzaj obciążenia 1 blachodachówka (desk. pełne gr 25mm) Sumowane pozycje Rozstaw płatwi co 80cm War- jedno- Mnotość stka żnik charakter. Pochylenie dachu a=18 obliczeniowe Suma obciążeń 1,36 1,44 1,15 Wszystkie Wsp. b) Obciążenia użytkowe lp Rodzaj obciążenia 1 Użytkowe 0,5 1,00 Sumowane pozycje 0,50 1,4 0,70 1,40 0,70 Suma obciążeń 0,50

10 1.2 OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM II Strefa Rodzaj dachu: 1 Pochylenie dachu : Współczynniki : lp 1 Rodzaj obciążenia Śnieg - II strefa Sk*C= Qk=0,9 2 C1 = 0,80 a1= C2 = 0, ,1 a2= 18 War- jedno- Mnotość stka żnik charakter. 0,72 1,00 0,72 1,5 1,08 0,99 1,00 0,99 1,5 1,49 Wsp. obliczeniowe C= 0,80 Śnieg - II strefa Sk*C= Qk=0,9 Qk= C= 1,1

11 1.3 Strop powtarzalny a) Obciążenia stałe lp Rodzaj obciążenia Wartość jednostka Mnożnik 1 Gres na kleju 21 kn/m3 0,02 0,42 1,2 0,50 2 Gładź cem. - 5cm na siatce 24,0 kn/m3 0,05 1,20 1,3 1,56 3 Styropian gr 6 cm 0,45 kn/m3 0,06 0,03 1,2 0,03 4 Folia polietylenowa 0,02 1,00 0,02 1,2 0,02 25,00 kn/m3 0,20 5,00 1,1 5,50 12 kn/m3 0,01 0,12 1,3 0,16 1,15 1,27 7,78 2,28 Wsp. obliczeniowe 5 6 Płyta żelbetowa 20cm gr Tynk gipsowy Sumowane pozycje charakter. Suma obciążeń 6,79 1,79 wszystkie bez 5 Wsp. obliczeniowe b) Obciążenia technologiczne lp Rodzaj obciążenia Wartość jednostka Mnożnik charakter. 1 technologiczne-mieszkania 1,5 1,00 1,50 1,4 2,10 2 technologiczne-korytarze 2,0 1,00 2,00 1,4 2,80 3 ścianki działowe obc.liniowe (hs=2,85m) 1,25 1,08 1,35 kn/m 1,2 1,62 kn/m

12 1.4 Balkony wspornikowe a) Obciążenia stałe lp Rodzaj obciążenia Wartość jednostka Mnożnik 1 Gres na kleju 21 kn/m3 0,02 0,42 1,2 0,50 2 Izolacja p.wodna 0,02 1,00 0,02 1,2 0,02 25,00 kn/m3 0,18 4,50 1,1 4,95 12,0 kn/m3 0,01 0,12 1,3 0,16 1,11 1,22 5,63 0,68 Wsp. obliczeniowe 3 4 Płyta żelbetowa 16-18cm Tynk gr. Sumowane pozycje charakter. Suma obciążeń 5,06 0,56 wszystkie Bez 3 Wsp. obliczeniowe b) Obciążenia technologiczne lp Rodzaj obciążenia Wartość jednostka Mnożnik 1 technologiczne 5,0 1,00 charakter. 5,00 1,3 6,50

13 1.5 KLATKI SCHODOWE 32 o a= 3,00 m Lb= cosa= 0,848 sina= 0,53 Pochylenie biegu schodów: Szerokość zbioru - rzut poziomy: Współczynniki : od biegów schodowych a) Obciążenia stałe War- jedno- Mnotość stka żnik charakter. 21,00 kn/m3 0,02 0,42 1,2 0,50 Płyta żelbetowa gr 29,48 kn/m3 15cm (25kN/m3/cosa) 0,15 4,42 1,1 4,86 23,00 kn/m3 0,08 1,90 1,1 2,09 Tynk ( 12kN/m3/cosa) 14,15 kn/m3 0,02 0,21 1,3 0,28 lp Rodzaj obciążenia 1 Gres na kleju Stopnie(mnożnik; hs=0,165*0,5) Wsp. obliczeniowe Sumowane pozycje Suma obciążeń wszystkie 6,95 10,43 kn/m 1,11 1,12 7,73 11,60 kn/m charakter. Wsp. obliczeniowe Obc. Liniowe L=3,0m/2 b) Obciążenia technologiczne lp Rodzaj obciążenia 1 technologiczne War- jedno- Mnotość stka żnik 3,0 1,00 Sumowane pozycje 1 Obc. Liniowe L=3,00m/2 3,00 1,3 3,90 1,30 1,30 3,90 5,85 Suma obciążeń 3,00 4,50 kn/m kn/m

14 Płyta stropowa klatki schodowej a) Obciążenia stałe War- jedno- Mnotość stka żnik charakter. Gres na kleju 21,00 kn/m3 0,02 0,42 1,2 0,50 2 Płyta żelbetowa gr 20cm 25,00 kn/m3 0,20 5,00 1,1 5,50 3 Tynk 1,5cm 19,00 kn/m3 0,02 0,29 1,3 0,37 1,12 1,24 6,37 0,87 Wsp. obliczeniowe lp Rodzaj obciążenia 1 Sumowane pozycje bez 3 obliczeniowe Suma obciążeń 5,71 0,71 wszystkie Wsp. b) Obciążenia technologiczne lp Rodzaj obciążenia 1 technologiczne War- jedno- Mnotość stka żnik 3,0 1,00 Sumowane pozycje 1 charakter. 3,00 1,3 3,90 1,30 3,90 Suma obciążeń 3,00

15 1.6 Strop nad garażem a) Obciążenia stałe lp Rodzaj obciążenia Wartość jednostka Mnożnik 1 Gres na kleju 21,00 kn/m3 0,02 0,42 1,2 0,50 2 Gładź cem. - 5cm na siatce 24,00 kn/m3 0,05 1,20 1,3 1,56 3 Styropian gr 6 cm 0,45 kn/m3 0,06 0,03 1,2 0,03 4 Folia budowlana 0,04 1,00 0,04 1,2 0,05 25,00 kn/m3 0,25 6,25 1,1 6,88 2,00 kn/m3 0,10 0,20 1,3 0,26 1,14 1,27 9,28 2,40 Wsp. obliczeniowe 5 6 Płyta żelbetowa gr 25cm Wełna mineralna gr=10 cm Sumowane pozycje charakter. Wsp. Suma obciążeń 8,14 1,89 wszystkie bez 5 obliczeniowe b) Obciążenia technologiczne w pomieszczeniach lp Rodzaj obciążenia Wartość jednostka Mnożnik charakter. 1 technologiczne mieszkania 1,5 1,00 1,50 1,4 2,10 2 technologiczne usługi sklepy 5,0 1,00 5,00 1,3 6,50 2 ścianki działowe obc.liniowe (hs=2,85m) 1,25 1,07 1,34 kn/m 1,2 1,61 kn/m

16 1.7 Strop nad garażem-zieleń a) Obciążenia stałe lp Rodzaj obciążenia Wartość jednostka Mnożnik 1 Substrat gr=40cm 19 0,40 7,60 1,3 9,88 2 Geowłóknina 0,10 1,00 0,10 1,1 0,11 3 Folia kubełkowa 0,10 1,00 0,10 1,1 0,11 4 Geowłóknina 0,10 1,00 0,10 1,1 0,11 5 Styropian gr 5 cm 0,45 kn/m3 0,05 0,02 1,2 0, x papa termozgrzewalna 0,10 1,00 0,10 1,3 0,13 7 Strop żelbetowy 30-33cm 25 kn/m3 0,33 8,25 1,3 10,73 1,29 1,28 21,92 11,19 Sumowane pozycje charakter. Suma obciążeń 17,02 8,77 wszystkie Bez 8 Wsp. obliczeniowe b) Obciążenia użytkowe lp Rodzaj obciążenia Wartość jednostka Mnożnik 1 użytkowe 5,0 1,00 charakter. 5,00 Wsp. 1,2 obliczeniowe 6,00

17 1.8. ŚCIANY a) Ściana zewnętrzna warstwowa lp Rodzaj obciążenia War- tość jednostka Mnożnik charakter. 1 Tynk 10 kn/m3 0,010 0,10 1,3 0,13 2 Styropian gr. 16cm 0,45 kn/m3 0,16 0,07 1,2 0,09 3 Silka gr.24cm 20,00 kn/m3 0,24 4,80 1,1 5,28 4 Tynk 10 kn/m3 0,010 0,10 1,3 0,13 1,11 1,11 5,63 16,04 kn/m Wsp. obliczeniowe Sumowane pozycje Wszystkie liniowe (*2,85m) Wsp. obliczeniowe Suma obciążeń 5,07 14,46 kn/m b) Ściany wewnętrzne międzylokalowe gr 24cm lp Rodzaj obciążenia War- tość jednostka Mnożnik charakter. 1 Tynk 12 kn/m3 0,010 0,12 1,3 0,16 2 Silka gr.24cm 20,00 kn/m3 0,24 4,80 1,1 5,28 3 Tynk 12 kn/m3 0,010 0,12 1,3 0,16 1,11 1,11 5,59 15,94 kn/m Sumowane pozycje Wszystkie liniowe (*2,85m) Suma obciążeń 5,04 14,36 kn/m

18 1.9. PŁYTA FUNDAMENTOWA a) Obciążenia stałe lp 1 Rodzaj obciążenia War- jedno- Mnotość stka żnik Płyta żelbetowa gr. 4025,00 kn/m3 55cm 0,55 charakter. Wsp. obliczeniowe 13,75 1,1 15,13 Sumowane pozycje Suma obciążeń Wszystkie Bez 2 17,50 3,75 1,14 1,30 20,00 4,88 War- jedno- Mnotość stka żnik charakter. Wsp. obliczeniowe b) Obciążenia użytkowe lp Rodzaj obciążenia 1 Użytkowe 3,0 1,00 Sumowane pozycje 3,00 1,3 3,90 1,30 3,90 Suma obciążeń 3,00... PROJEKTANT... SPRAWDZAJĄCY

19 2.0. Płyta fundamentowa obliczenia BUDYNEK A GRUBOŚCI OBCIĄŻENIA UŹYTKOWE

20 ZBROJENIE DOLNE X-X ZBROJENIE DOLNE Y-Y

21 ZBROJENIE GÓRNE X-X ZBROJENIE GÓRNE Y-Y

22 RYSY DOLNE RYSY GÓRNE

23 UGIĘCIE

24 BUDYNEK B GRUBOŚCI OBCIĄŻENIA UŹYTKOWE

25 ZBROJENIE DOLNE X-X ZBROJENIE DOLNE Y-Y

26 ZBROJENIE GÓRNE X-X ZBROJENIE GÓRNE Y-Y

27 RYSY DOLNE RYSY GÓRNE

28 UGIĘCIE

29 3.0. Strop nad garażem obliczenia BUDYNEK A GRUBOŚCI OBCIĄŻENIA WARSTWAMI

30 OBCIĄŻENIA UŹYTKOWE ZBROJENIE DOLNE X-X

31 ZBROJENIE DOLNE Y-Y ZBROJENIE GÓRNE X-X

32 ZBROJENIE GÓRNE Y-Y RYSY DOLNE

33 RYSY GÓRNE UGIĘCIE

34 BUDYNEK B GRUBOŚCI OBCIĄŻENIA WARSTWAMI

35 OBCIĄŻENIA UŹYTKOWE ZBROJENIE DOLNE X-X

36 ZBROJENIE DOLNE Y-Y ZBROJENIE GÓRNE X-X

37 ZBROJENIE GÓRNE Y-Y RYSY DOLNE

38 RYSY GÓRNE UGIĘCIE

39 4.0. Strop powtarzalnej kondygnacji obliczenia BUDYNEK A GRUBOŚCI OBCIĄŻENIA WARSTWAMI

40 OBCIĄŻENIA UŹYTKOWE ZBROJENIE DOLNE X-X

41 ZBROJENIE DOLNE Y-Y ZBROJENIE GÓRNE X-X

42 ZBROJENIE GÓRNE Y-Y RYSY DOLNE

43 RYSY GÓRNE UGIĘCIE

44 BUDYNEK B GRUBOŚCI OBCIĄŻENIA WARSTWAMI

45 OBCIĄŻENIA UŹYTKOWE ZBROJENIE DOLNE X-X

46 ZBROJENIE DOLNE Y-Y ZBROJENIE GÓRNE X-X

47 ZBROJENIE GÓRNE Y-Y RYSY DOLNE

48 RYSY GÓRNE UGIĘCIE

49 5.0. Stropodach obliczenia BUDYNEK A GRUBOŚCI OBCIĄŻENIA WARSTWAMI

50 OBCIĄŻENIA UŹYTKOWE I ŚNIEG ZBROJENIE DOLNE X-X

51 ZBROJENIE DOLNE Y-Y ZBROJENIE GÓRNE X-X

52 ZBROJENIE GÓRNE Y-Y RYSY DOLNE

53 RYSY GÓRNE UGIĘCIE

54 BUDYNEK B GRUBOŚCI OBCIĄŻENIA WARSTWAMI

55 OBCIĄŻENIA UŹYTKOWE I ŚNIEG ZBROJENIE DOLNE X-X

56 ZBROJENIE DOLNE Y-Y ZBROJENIE GÓRNE X-X

57 ZBROJENIE GÓRNE Y-Y RYSY DOLNE

58 RYSY GÓRNE UGIĘCIE

59 6.0. Więźba dachowa obliczenia DANE Szkic układu poprzecznego 270,0, , , ,0 500,0 1450,0 1500, ,0 270,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej A B 90,0 90,0 450,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 18,0o Rozpiętość wiązara l = 15,00 m Rozstaw podpór w świetle murłat ls = 14,50 m Rozstaw osiowy płatwi lgx = 5,00 m Rozstaw krokwi a = 0,80 m Usztywnienia boczne krokwi - na całej długości elementu Płatew pośrednia o długości osiowej między słupami l = 4,50 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a ml = 0,90 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a mp = 0,90 m Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią h s = 2,70 m Rozstaw podparć poziomych murłaty lmo = 2,50 m Wysięg wspornika murłaty lmw = 1,00 m Dane materiałowe: - krokiew 10/22cm (zacios 3 cm) z drewna C27 - płatew 12/25 cm z drewna C27 - słup 16/16 cm z drewna C27

60 - kleszcze 2x 10/22 cm (zacios 3 cm) o prześwicie gałęzi 10 cm, z przewiązkami co 100 cm z drewna C27 - murłata 12/14 cm z drewna C27 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): gk = 0,063, go = 0,076 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 1, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 18,0 st.): - na połaci lewej skl = 0,616, sol = 0, na połaci prawej skp = 0,560 kn/m, sop = 0,840 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =15,0 m): - na połaci nawietrznej pkl = -0,535, pol = -0, na stronie zawietrznej pkp = -0,238 kn/m, pop = -0,356 - ocieplenie na całej długości krokwi gkk = 1,100, gok = 1,320 - obciążenie montażowe kleszczy Fk = 1,0 kn, Fo = 1,2 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony automatycznie w płaszczyźnie wiązara µy = 1,00 WYNIKI Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: -4,37-4,37 1,27 1,27-0,02 0,01-0,02 0,01 4,12 4,12 Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi pośredniej: Mz [knm] My [knm] Ry,Rz [kn] Rx [kn] -1,87-2,41 2,14 2,14 2,70 11,40 9,25 4,50 56,28 B 56,28 9,25 A

61 WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C27 fm,k = 27 MPa, ft,0,k = 16 MPa, fc,0,k = 22 MPa, fv,k = 2,8 MPa, E0,mean = 11,5 GPa, ρk = 370 kg/m3 Krokiew 10/22 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukłość λy = 79,6 < 150 λz = 0,0 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K9 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) My = 4,12 knm, N = 4,47 kn fm,y,d = 12,46 MPa, fc,0,d = 10,15 MPa σm,y,d = 5,11 MPa, σc,0,d = 0,20 MPa kc,y = 0,464 σc,0,d/(kc,y fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,453 < 1 (σc,0,d/fc,0,d)2 + σm,y,d/fm,y,d = 0,287 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg My = -4,37 knm, N = 2,91 kn fm,y,d = 12,46 MPa, fc,0,d = 10,15 MPa σm,y,d = 7,25 MPa, σc,0,d = 0,15 MPa (σc,0,d/fc,0,d)2 + σm,y,d/fm,y,d = 0,582 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a płatwią) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg ufin = 10,60 mm < unet,fin = l / 200 = 5058/ 200 = 25,29 mm (41,9%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K9 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) ufin = 1,55 mm < unet,fin = 2 l / 200 = 2 200/ 200 = 2,00 mm (77,7%) Płatew 12/25 cm Smukłość λy = 11,1 < 150 λz = 23,1 < 150 Ekstremalne obciążenia obliczeniowe qz,max = 12,51 kn/m qy,max = 0,00 kn/m qz,min = -2,06 kn/m (odrywanie) Maksymalne siły i naprężenia w płatwi decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-ssanie My = 8,99 knm, Mz = -2,17 knm fm,y,d = 12,46 MPa, fm,z,d = 12,46 MPa σm,y,d = 7,19 MPa, σm,z,d = 3,62 MPa σm,y,d/fm,y,d + km σm,z,d/fm,z,d = 0,780 < 1 km σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,694 < 1 Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg ufin = 5,70 mm < unet,fin = l / 200 = 13,50 mm (42,3%) Słup 16/16 cm Smukłość (słup A) λy = 91,6 < 150 λz = 58,5 < 150 Maksymalne siły i naprężenia (słup A) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg My = 0,00 knm, N = 56,28 kn fc,0,d = 10,15 MPa σm,y,d = 0,00 MPa, σc,0,d = 2,20 MPa kc,y = 0,362, kc,z = 0,734 σc,0,d/(kc,y fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,598 < 1 σc,0,d/(kc,z fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,295 < 1

62 Kleszcze 2x 10/22 cm o prześwicie gałęzi 10 cm, z przewiązkami co 100 cm Smukłość λy = 78,7 < 150 λz = 125,1 < 175 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe My = 2,05 knm fm,y,d = 22,85 MPa σm,y,d = 1,27 MPa σm,y,d/fm,y,d = 0,056 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe ufin = 2,42 mm < unet,fin = l / 200 = 5000/ 200 = 25,00 mm (9,7%) Murłata 12/14 cm Część murłaty leżąca na ścianie Ekstremalne obciążenia obliczeniowe qz,max = 4,60 kn/m qy,max = 1,95 kn/m qz,min = -1,68 kn/m (odrywanie) Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr Mz = 1,31 knm fm,z,d = 18,69 MPa σm,z,d = 3,89 MPa σm,z,d/fm,z,d = 0,208 < 1 Część wspornikowa murłaty Ekstremalne obciążenia obliczeniowe qz,max = 4,60 kn/m, qy,max = 1,95 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg My = 2,30 knm, Mz = 0,00 knm fm,y,d = 16,62 MPa σm,y,d = 5,87 MPa, σm,z,d = 0,00 MPa km = 0,7 σm,y,d/fm,y,d + km σm,z,d/fm,z,d = 0,353 < 1 km σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,247 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg ufin = 2,30 mm < unet,fin = 2 l / 200 = / 200 = 10,00 mm (23,0%)... PROJEKTANT... SPRAWDZAJĄCY