Oznaczenia. Symbole greckie
|
|
- Laura Sikorska
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 * - *
2 84 b B c E I p Q r R t T u U X Oznaczenia egzergia właściwa [kj/kg] egzergia [kj] ciepło właściwe [kj/(kg K)] energia [kj] natężenie prądu elektrycznego [A] asa [kg] ciśnienie [Pa] ciepło [kj] ciepło parowania [kj/kg] stała gazowa [kj/(kol K)] czas [s] teperatura [ C] prędkość [/s] napięcie prądu elektrycznego [V] zawartość wilgoci w ateriale [kg wilgoci/kg suchego ateriału] Sybole greckie δ sybol straty [ ] sybol przyrostu [ ] η sprawność [%] μ wskaźnik jednostkowego zużycia egzergii [kj/kg wilgoci] φ wilgotność względna [%] Indeksy dolne B dotyczy egzergii cal całkowity el elektryczny H 2 O dotyczy pary wodnej dotyczy ateriału p dotyczy ciśnienia pow dotyczy powietrza suchego pow wilg dotyczy powietrza wilgotnego s dotyczy suszenia str dotyczy straty such dotyczy suchego ateriału T tericzny u użyteczny w wewnętrzny z zewnętrzny 0 dotyczy stanu odniesienia (stanu otoczenia) 1 dotyczy wielkości doprowadzonej 2 dotyczy wielkości wyprowadzonej
3 1. Wstęp 85 Aktualne kłopoty z tradycyjnyi surowcai energetycznyi i obowiązujące przepisy Unii Europejskiej, dotyczące odnawialnych źródeł energii, zuszają do podjęcia działań w zakresie kopleksowego zagospodarowania bioasy [1 3]. Jest to zagadnienie ważne zarówno z uwagi na zwiększenie bezpieczeństwa energetycznego, ochronę środowiska, jak i zapewnienie zrównoważonego rozwoju [1, 2, 4]. Bioasa oże okazać się klucze do rozwiązania probleu: jak pogodzić rosnące zapotrzebowanie na energię z potrzebą zniejszenia eisji gazów cieplarnianych. Jest to ty bardziej prawdopodobne, że bioasa występuje w wystarczającej ilości na terenie kraju [3, 5] i staje się pożądany surowce energetyczny, przeżywając swoisty renesans. Bioasa pozyskiwana z lasów, zakładów pielęgnacji zieleni iejskiej, czy plantacji roślin energetycznych oże charakteryzować się wysoką wilgotnością do 60% [1, 3]. Zawartość wilgoci jest kluczowa dla oceny potencjału energetycznego bioasy drzewnej. Dlatego też istotny etape przy produkcji i przetwarzaniu bioasy (np. peletyzacja, brykietowanie) dla celów energetycznych jest suszenie pozyskiwanego produktu przy inializacji kosztów tego procesu [1 3]. Ważny cele współczesnego suszarnictwa jest inializacja zużycia energii przy usuwaniu wilgoci do oczekiwanej wartości [1 3]. Bilans egzergetyczny oże być skuteczny narzędzie obrazujący zużycie energii przy praktycznej realizacji procesu suszenia bioasy [2, 3, 6, 7]. Egzergia będąca iarą użyteczności energii [2, 3, 6, 8, 9] w sposób efektywny pozwala określić źródła strat energii i po ich eliinacji zredukować cenę wyrobu [2, 3, 8 10]. Literatura na teat egzergii jest bardzo szeroka. W pracy [2] dotyczącej bilansowania egzergetycznego zawarto 135 pozycji literaturowych. W niniejszy opracowaniu przedstawiono wyniki analizy egzergetycznej w odniesieniu do suszenia fluidalnego i ikrofalowego wybranych rodzajów bioasy. 2. Bilans egzergetyczny instalacji suszarniczej Analiza egzergetyczna pozwala na ocenę sprawności poszczególnych części instalacji suszarniczej: wentylatora, podgrzewacza i suszarki (rys. 1). Rys. 1. Scheat układu suszarniczego: 1 wentylator, 2 podgrzewacz, 3 suszarka Fig. 5. Scheatic of a drying syste: 1 air blower, 2 electric heater, 3 dryer
4 86 Bilans egzergetyczny analizowanej instalacji (rys. 1) ożna zapisać [11] w postaci B + B + B + B = B + B + δb pow wilg0 1 went podgrz pow wilg 2 2 (1) Egzergia B pow wilg0 powietrza doprowadzonego wynosi 0, gdyż jego paraetry są równe paraetro otoczenia. Egzergię B pow wilg2 obliczyć ożna z zależności B = b pow wilg 2 pow pow 2 Egzergia właściwa b pow2 [kj/kg powietrza suchego], która jest zależna od paraetrów powietrza wilgotnego, oże być wyznaczona z wykorzystanie noograu Besa [12]. Egzergię fizyczną ateriału suszonego [8, 13, 14] ożna obliczyć w oparciu o wzór (3) (2) T B = c T T T ln 0 0 T0 Ciepło właściwe badanego ateriału [6, 15] określa wzór (4) c X = 1398, , X Wilgotność ateriału X to stosunek asy usuniętej wody do suchej asy próbki X = probki wilg probki such probki such (3) (4) (5) Do wentylatora doprowadzana jest egzergia B went [11, 16] w postaci energii elektrycznej B went p pow wilg = E = 1 el went ρ η pow wilg1 pow went went (6) Energia ta wykorzystywana jest na zwiększenie ciśnienia powietrza suszącego. W terodynaice zazwyczaj bierze się pod uwagę jedynie energię przenoszoną w forie ciepła i dlatego przyjuje się, że egzergia powietrza za wentylatore jest równa 0 [11]. Egzergia B podgrz, doprowadzona do podgrzewacza w postaci energii elektrycznej, oże być wyznaczona [11] z wyrażenia (7) B = E = U I t 10 3 podgrz el podgrz (7) Bilans egzergetyczny wyiennika ciepła [16] ożna przedstawić w forie B = B + δb + δb + δb 1 wt wp z podgrz pow wilg podgrz Straty egzergii δbw T [kj] w wyniku nieodwracalności transportu ciepła Q z przy skończonej różnicy teperatur w podgrzewaczu [16] określane są z zależności (8) δb wt = T pow sr T T grzalki T T pow grzalki pow Qz (9)
5 87 Wzór na wewnętrzne straty egzergii δb wp [11,16], wynikające z oporów hydraulicznych przepływu powietrza, jest następujący δb = TR + ppow wilgpodgrz ln wp 1 pow wilg 0 pow wilg (10) p1 Zewnętrzną stratę egzergii δb z podgrz [6, 15, 16], będącą skutkie transportu ciepła iędzy powierzchnią wyiennika o teperaturze T podgrz, a otoczenie, podaje zależność T 0 δb = Q (11) z podgrz 1 str podgrz T podgrz Do bilansu wyiennika ciepła [16] należy włączyć przychód egzergii wynikający z doprowadzenia energii elektrycznej do wentylatora B went B + B = B + δb + δb + δb 1 wt wp z podgrz went pow wilg podgrz (12) W raach przeprowadzonych badań eksperyentalnych przyjęto [6, 15], że analizowana będzie jedynie przestrzeń bilansowa stanowiąca koory suszarek. Bilans egzergii koory suszarniczej [2, 3, 6, 7, 15, 17] ożna zapisać w postaci B + B + B = B + B + δb + δb 1 pow wilg1 2 pow wilg2 s z w (13) Egzergia niezbędna do usunięcia wilgoci z ciała stałego B s [6, 15] oże być określona z równania (14) T 0 B = Q s 1 s T (14) Ciepło na usunięcie wilgoci [6, 15] określa wzór (15) Q = r s HO 2 Zewnętrzne straty egzergii δb z [6,15] koory suszarniczej ożna obliczyć z wzoru analogicznego do zależności (11), a wewnętrzne straty δb w z równania (13). Sprawność egzergetyczną procesu suszenia [6, 7, 15] określa wyrażenie (16) η B = Bpow wilg1 Zgodnie z propozycją Szarguta [8], oceny doskonałości procesu suszenia ożna dokonać również za poocą jednostkowego zużycia egzergii Bs (15) (16) B µ s = pow wilg1 HOcal 2 (17) Ilość usuniętej wilgoci obliczana jest jako iloczyn suchej asy 2 i różnicy chwilowej X i końcowej X 2 wilgotności ateriału = ( X X ) HOcal (18)
6 88 Dokonano także obliczeń sprawności tericznej [6, 18] z wyrażenia (19) η T Q = Q u cal (19) Przyjęto [6, 15, 16], że ciepło użyteczne to ciepło zużywane na usunięcie wilgoc Q = r( X X ) u such 1 2 (20) Całkowite ciepło wykorzystywane na prowadzenie procesu suszenia [2, 6, 17] wyznaczano z równania Q = c ( T T ) cal pow wilg H 1 0 (21) 3. Badania testowe Jedny z celów kopleksowych badań suszenia ciał stałych, realizowanych w Instytucie Inżynierii Cheicznej i Procesowej Politechniki Krakowskiej, jest opracowanie energooszczędnej etody suszenia rozdrobnionej bioasy. Badania eksperyentalne realizowano na instalacjach wyposażonych w suszarkę fluidyzacyjną (rys. 2) i ikrofalową (rys. 3). Rys. 2. Instalacja do badania suszenia fluidalnego 1 suszarka fluidyzacyjna, 2 nagrzewnica elektryczna, 3 zestaw rotaetrów, 4 wentylator, 5 cyklon, 6, 6 przyrządy: TESTO 452 i TESTO 610 (firy Testo GbH & Co.) Fig. 2. Experiental setup for fluidized bed drying 1 fluidized bed dryer, 2 electric heater, 3 set of rotaeters, 4 air blower, 5 cyclone, 6, 6 appliances: TESTO 452 and TESTO 610 (ade by Testo GbH & Co.)
7 89 Rys. 3. Instalacja do badania suszenia ikrofalowego 1 waga elektroniczna, 2 agnetron, 3 szalka wagi, 4 watoierz, 5 zasilacz, 6 rotaetr, 7 teropary, 8 teroetr, 9 koora suszarki, 10 zawór, 11 wężownica Fig. 3. Experiental setup for icrovawe drying 1 digital scales, 2 agnetron, 3 scale pan, 4 watteter, 5 power pack, 6 rotaeter, 7 therocouples, 8 theroeter, 9 drying chaber, 10 valve, 11 coil pipe Oprzyrządowanie stanowisk badawczych zapewniało otrzyanie wszystkich paraetrów niezbędnych do określenia charakterystyk kinetycznych realizowanych procesów oraz wyznaczenie danych do sporządzenia bilansów egzergetycznych. Badano trzy rodzaje rozdrobnionej bioasy: ak, proso i zrębki drzewne. Właściwości fizykocheiczne tych bioproduktów zestawiono w tabeli 1. Właściwości fizykocheiczne badanych ateriałów Tabela 1 Mak Proso Zrębki Początkowa zawartość wilgoci X [kg/kg] 0,8 0,4 0,5 Wartość opałowa suchego ateriału [MJ/kg] ,5 Gęstość usypowa [kg/ 3 ] 558,3 726,1 200 Zawartość popiołu [%] 6,3 5 5 W trakcie testów zieniano paraetry procesowe w następujących zakresach: suszarka fluidyzacyjna: teperatura powietrza wlotowego T 1 : 50 C, 70 C; prędkość powietrza u: 0,78 /s, 0,94 /s; asa wprowadzanego ateriału 1 : 95 g, 125 g; suszarka ikrofalowa: oc proieniowania: 1 Low, 2 War, 3 Defrost. Wyniki badań przedstawiono w tabelach 2 i 3. Wyniki suszenia fluidalnego aku Tabela 2 Nr testu Ziana paraetrów ateriału suszonego Ziana paraetrów powietrza wylotowego Wielkości zieniane Czas [in] T 1 [ C] 1 [g] u [/s] X [kg/kg] T [ C] φ 2 [%] T 2 [ C] , ,767 0, , , ,781 0, , , ,854 0, , , ,702 0, ,
8 90 Wyniki suszenia ikrofalowego Tabela 3 Nastawa Czas [in] Ziana paraetrów ateriału suszonego Paraetry powietrza otoczenia X [kg/kg] T [ C] φ śr [%] T śr [ C] Mak ,226 0, ,215 0, ,281 0, Proso ,402 0, ,314 0, ,444 0, Zrębki 1 0 9,5 0,526 0, ,5 0,775 0, ,777 0, Dyskusja wyników Dla przetestowania prawidłowości stosowanej etodyki badań i obliczeń [2] sporządzono wykres zależności µ z = f (T ) (rys. 4). Podstawą do konstrukcji rysunku 4 były wyniki badań suszenia fluidalnego aku (eksperyent 4 tabela 2) i wzór (17). Jednostkowe zużycie energii [kj/kg] T 1 = 52 C, 1 =125 g, u = 0,94 /s y = 6,909x ,32x , R 2 = 0,972 Czas [in] Rys. 4. Zależność jednostkowego zużycia egzergii od czasu suszenia dla aku Fig. 4. Relation between unit exergy consuption and drying tie for poppy seed Cele porównania wyników otrzyywanych na podstawie analizy energetycznej i egzergetycznej sporządzono wykres zależności sprawności suszenia ikrofalowego od wilgotności ateriału (rys. 5). Sprawność energetyczna jest wyższa od egzergetycznej, gdyż nie uwzględnia strat wynikających z nieodwracalności procesu [2, 3, 8, 9, 19].
9 91 Sprawność [%] Sprawność egzergetyczna y = 73,297x ,357x + 0,199, R 2 = 0,9966 Sprawność energetyczna y = 7489,7x 2 144,38x + 28,913, R 2 = 0,9712 Zawartość wilgoci w ateriale [kg/kg] Rys. 5. Zależność sprawności od wilgotności ateriału suszonego dla zrębków drzewnych Fig. 5. Dependence between drying efficiency and huidity for wood chips Aby zobrazować wpływ ocy proieniowania ikrofalowego na sprawność suszenia, sporządzono wykres zależności sprawności od czasu dla trzech nastaw suszarki (rys. 6). Z analizy wykresu wynika, że w przypadku stosowania nastawy 1 straty energetyczne do otoczenia są najniejsze [3]. Sprawność egzergetyczna [%] nastawa 1 y = 0,0001x 2 0,2097x + 98,881, R 2 = 0,9849 nastawa 2 y = 0,0006x 2 0,4051x + 86,465, R 2 = 0,992 nastawa 3 y = 0,0015x 2 0,6508x + 82,509, R 2 = 0,992 Czas [s] Rys. 6. Zależność sprawności energetycznej od czasu dla aku Fig. 6. Relation between exergy efficiency and drying tie for poppy seed Przediote testów było również ustalenie wpływu paraetrów procesowych (tabela 2 oraz tabela 4) na sprawność suszenia fluidalnego. Do zwiększenia sprawności przyczynia się wzrost teperatury powietrza (rys. 7), obniżenie jego prędkości (rys. 8) oraz zwiększenie zapełnienia suszarki (rys. 9). Możliwości ziany tych paraetrów są ograniczone. Nadierny wzrost teperatury oże spowodować zniszczenie ateriału [2, 6, 15]. Prędkość powietrza
10 92 nie oże być niższa od inialnej prędkości fluidyzacji [2,17]. Wysokość złoża ograniczona jest zjawiskie sklejania ziaren oraz występowanie intensywnego pylenia i klasycznych zakłóceń fluidyzacji, takich jak np. tłokowanie [2, 6]. Warunki testowania wpływu paraetrów procesowych na sprawność suszenia fluidalnego Tabela 4 Paraetr Nuer testu (warunki wg tabeli 2) Teperatura powietrza wlotowego 1 4 Prędkość powietrza 2 3 Zapełnienie suszarki 1 2 Sprawność egzergetyczna [%] T = 72 C, y = 49,472x 4,5522, R 2 = 0,9973 T = 52 C, y = 19,662x 1,1025, R 2 = 0,9861 Znoralizowana zawartość wilgoci (X /X 1 ) Rys. 7. Wpływ teperatury powietrza wlotowego na sprawność egzergetyczną suszenia fluidalnego Fig. 7. Effect of inlet air teperature on exergy efficiency of fluidized bed drying Sprawność egzergetyczna [%] u = 0,94 /s, y = 39,301x 3,7661, R 2 = 0,9995 u = 0,78 /s, y = 46,746x 2,6834, R 2 = 0,9894 Znoralizowana zawartość wilgoci (X /X 1 ) Rys. 8. Wpływ prędkości powietrza na sprawność egzergetyczną suszenia fluidalnego Fig. 8. Effect of air velocity on exergy efficiency of fluidized bed drying
11 93 Energia powietrza [kj] Sprawność egzergetyczna [%] Znoralizowana zawartość wilgoci (X /X 1 ) = 125 g, y = 49,472x 4,5522, R 2 = 0,9973 = 95 g, y = 39,301x 3,7661, R 2 = 0,9995 Rys. 9. Wpływ zapełnienia suszarki na sprawność egzergetyczną suszenia fluidalnego Fig. 9. Effect of the bed hold up on exergy efficiency of fluidized bed drying Poprawę gospodarki cieplnej w węźle suszenia ożna uzyskać nie tylko poprzez odpowiedni dobór paraetrów procesowych, ale również dzięki recyrkulacji czynnika suszącego [2, 17]. Pozwala ona na odzyskanie ciepła odpadowego, którego znaczne ilości zawarte są w struieniu powietrza wylotowego (rys. 10: eksperyent 1 tabela 2). T 1 = 72 C, 1 =125 g, Powietrze wlotowe y = 0,0231x 2 0,238x + 28,549, R 2 = 0,799 Powietrze wylotowe y = 0,0373x 2 1,7301x + 4,1354, R 2 = 0,9696 Rys. 10. Zależność egzergii powietrza wprowadzanego i wyprowadzanego z koory suszarniczej od czasu suszenia fluidalnego Fig. 10. Teporal variation of exergy of air entering and exiting the fluidized bed dryer 5. Podsuowanie Wobec panującego kryzysu energetycznego oraz postępującej degradacji środowiska naturalnego, dąży się do ograniczenia zużycia energii i zastąpienia paliw konwencjonalnych zasobai energii odnawialnej, w ty bioasą. Jedny z etapów przeróbki bioasy jest suszenie, charakteryzujące się wysoką energochłonnością i przez to przyczyniające do pogłębienia współczesnych probleów energetycznych.
12 94 Użyteczny narzędzie projektowania procesu suszenia jest analiza egzergetyczna, uwzględniająca wszystkie straty wynikające z nieodwracalności procesów. Ograniczenie tych strat pozwala zwiększyć doskonałości procesu i efektywność wykorzystania zasobów energetycznych, a w rezultacie zniejszyć zużycie energii. Wyniki analizy egzergetycznej suszenia fluidalnego bioasy wskazują, iż aksyalną sprawność uzyskuje się stosując jak największe zapełnienie suszarki, jak najniejszą prędkość powietrza suszącego i jak najwyższą jego teperaturę. Zalecana jest także recyrkulacja czynnika suszącego, uożliwiająca wykorzystanie ciepła odpadowego. W oparciu o wyniki analizy egzergetycznej suszenia ikrofalowego ożna stwierdzić, że należy stosować najniejszą oc proieniowania, a co za ty idzie najniższą teperaturę suszenia. Uzyskane wyniki zachęcają do kontynuowania pracy w kierunku opracowania wytycznych budowy instalacji suszarniczej bioasy, zapewniającej zinializowanie zużycia energii na realizację procesu suszenia rozdrobnionej bioasy. Literatura [1] N i e d z i ó ł k a I., Z u c h n i a r z A., Analiza energetyczna wybranych rodzajów bioasy pochodzenia roślinnego, MOTROL, 2006, Vol. 8A, [2] G w a d e r a M., Aspekty energetyczne suszenia wybranych rodzajów bioasy, praca agisterska, Instytut Inżynierii Cheicznej i Procesowej, Politechnika Krakowska, Kraków [3] B u r y M., Bilansowanie energetyczne suszenia ciał stałych analiza egzergii, praca agisterska, Instytut Inżynierii Cheicznej i Procesowej, Politechnika Krakowska, Kraków [4] G r z y b e k A., Przygotowanie i ożliwości przetwórstwa bioasy na cele energetyczne, Polskie Towarzystwo Bioasy, Warszawa [5] D ł u g a A., Spalanie różnych rodzajów bioasy, praca agisterska, Instytut Inżynierii Cheicznej i Procesowej, Politechnika Krakowska, Kraków [6] S y a h r u l S., Hadullahpur F., Dincer I., Exergy analysis of fluidized bed drying of oist particles, Exergy, an International Journal, 2002, Vol. 2, [7] D i n c e r I., S a h i n A.Z., A new odel of therodynaic analysis of a drying process, International Journal of Heat and Mass Transfer, 2004, Vol. 47, [8] S z a r g u t J., P e t e l a R., Egzergia, WNT, Warszawa [9] S z a r g u t J., Egzergia: Poradnik obliczania i stosowania, Wydawnictwo Politechniki Śląskiej, Gliwice [10] T a l e n s L., V i l l a l b a G., G a b a r r e l l X., Exergy analysis applied to biodiesel production, Resources, Conservation and Recycling, 2007, Vol. 51, [11] S a z i n B.S., Osnowy techniki suszki, Cheija, Moskwa [12] B e s T., Egzergia w procesach ogrzewania, kliatyzacji i suszenia, Energetyka przeysłowa, 1962, Vol. 10, [13] S z a r g u t J., Terodynaika, PWN, Warszawa [14] K a v a k A k p i n a r E., M i d i l l i A., B i c e r Y., The first and second law analyses of therodynaic of pupkin drying process, Journal of Food Engineering, 2006, Vol. 72,
13 [15] S y a h r u l S., D i n c e r I., H a d u l l a h p u r F., Therodynaic odeling of fluidized bed drying of oist particles, International Journal of Theral Sciences, 2003, Vol. 42, [16] Z a w ł o c k i I., Analiza egzergetyczna instalacji suszarniczych, Zeszyty Naukowe Politechniki Łódzkiej, Seria: Inżynieria Cheiczna, 1987, Vol. 14, [17] C o l a k N., H e p b a s l i A., Perforance analysis of drying of green olive in a tray dryer, Journal of Food Engineering, 2007, Vol. 80, [18] S t r u i ł ł o C., Podstawy teorii i techniki suszenia, WNT, Warszawa [19] Wa l l G., G o n g M., On exergy and sustainable developent Part 1: Conditions and Concepts, Exergy, an International Journal, 2001, Vol. 1,
ANALIZA EGZERGETYCZNA SUSZENIA FLUIDALNEGO EXERGY ANALYSIS OF FLUIDIZED BED DRYING PROCESS
JOANNA SKONECZNA-ŁUCZKÓW, WŁODZIMIERZ CIESIELCZYK * ANALIZA EGZERGETYCZNA SUSZENIA FLUIDALNEGO EXERGY ANALYSIS OF FLUIDIZED BED DRYING PROCESS Streszczenie Abstract Przedstawiono podstawy bilansowania
Bardziej szczegółowoAnaliza egzergetycza suszenia próżniowego
Joanna Skoneczna-Łuczków *, Włodzimierz Ciesielczyk Politechnika Krakowska im. Tadeusza Kościuszki ergy analysis of vacuum drying Analiza egzergetycza suszenia próżniowego DOI: 10.15199/62.2015.3.29 Hazel
Bardziej szczegółowoBadanie parametrów suszenia granulatu popiołowego w atmosferze powietrza i gazów spalinowych
POLITECHNIKA WARSZAWSKA WYDZIAŁ CHEMICZNY ZAKŁAD TECHNOLOGII NIEORGANICZNEJ I CERAMIKI Badanie paraetrów suszenia granulatu popiołowego w atosferze powietrza i gazów spalinowych instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych
Bardziej szczegółowo2. Warunki suszenia biomasy w układzie fluidalnym
* Streszczenie - 300 1. Wstęp Wytyczne Unii Europejskiej dotyczące odnawialnych źródeł energii zobowiązują do podjęcia działań w zakresie kompleksowego zagospodarowania biomasy. Biomasa drzewna (szczapy,
Bardziej szczegółowoKonsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej.
Marcin Panowski Politechnika Częstochowska Konsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej. Wstęp W pracy przedstawiono analizę termodynamicznych konsekwencji wpływu wstępnego podsuszania
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH. Opracował. Dr inż. Robert Jakubowski
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Opracował Dr inż. Robert Jakubowski Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki, Temperatura gazów
Bardziej szczegółowoKlimatyzacja 1. dr inż. Maciej Mijakowski
dr inż. Maciej Mijakowski Politechnika Warszawska Wydział Inżynierii Środowiska Zakład Klimatyzacji i Ogrzewnictwa http://www.is.pw.edu.pl Termodynamika powietrza wilgotnego Schemat procesu projektowania
Bardziej szczegółowoBADANIE PARAMETRÓW PROCESU SUSZENIA
BADANIE PARAMETRÓW PROCESU SUSZENIA 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie budowy i zasady działania suszarki konwekcyjnej z mikrofalowym wspomaganiem oraz wyznaczenie krzywej suszenia dla suszenia
Bardziej szczegółowoWarszawa, dnia 4 października 2018 r. Poz. 1893
Warszawa, dnia 4 października 2018 r. Poz. 1893 ROZPORZĄDZENIE MINISTRA ENERGII 1) z dnia 27 września 2018 r. w sprawie etod badania jakości paliw stałych Na podstawie art. 26b ustawy z dnia 25 sierpnia
Bardziej szczegółowoEnergetyczne wykorzystanie odpadów z biogazowni
Energetyczne wykorzystanie odpadów z biogazowni Odpady z biogazowni - poferment Poferment obecnie nie spełnia kryterium nawozu organicznego. Spełnia natomiast definicję środka polepszającego właściwości
Bardziej szczegółowoKinetyka procesu suszenia w suszarce fontannowej
Kinetyka procesu suszenia w suszarce fontannowej 1. Wstęp 1 Aparaty fluidyzacyjne o stałym przekroju, ze względu na: niemożliwość pracy w zakresie wyższych prędkości przepływu gazu, trudność suszenia materiałów
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki π S, Temperatura gazów przed turbiną T 3 Model obliczeń
Bardziej szczegółowoOpis efektów kształcenia dla modułu zajęć
Nazwa modułu: Podstawy termodynamiki Rok akademicki: 2015/2016 Kod: MIC-1-206-s Punkty ECTS: 5 Wydział: Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej Kierunek: Inżynieria Ciepła Specjalność: - Poziom studiów:
Bardziej szczegółowoHENRYK GRZEGORZ SABINIAK WENTYLACJA
HENRYK GRZEGORZ SABINIAK WENTYLACJA Politechnika Łódzka Łódź 2017 S K R Y P T Y D L A S Z K Ó Ł W Y Ż S Z Y C H P O L I T E C H N I K A Ł Ó D Z K A Recenzent prof. dr hab. inż. Marek Dziubiński Redaktor
Bardziej szczegółowoZMIANA PARAMETRÓW TERMODYNAMICZNYCH POWIETRZA W PAROWNIKU CHŁODZIARKI GÓRNICZEJ Z CZYNNIKIEM R407C***
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 30 Zeszyt 1 2006 Krzysztof Filek*, Piotr Łuska**, Bernard Nowak* ZMIANA PARAMETRÓW TERMODYNAMICZNYCH POWIETRZA W PAROWNIKU CHŁODZIARKI GÓRNICZEJ Z CZYNNIKIEM R407C*** 1. Wstęp
Bardziej szczegółowoCzęść I. Obliczenie emisji sezonowego ogrzewania pomieszczeń (E S ) :
Potwierdzenie wartości emisji zgodnych z rozporządzeniem UE 2015/1189 z dnia 28 kwietnia 2015r. w sprawie wykonania dyrektywy Parlamentu Europejskiego i Rady 2009/125/WE w odniesieniu do wymogów dotyczących
Bardziej szczegółowoPOMIARY WILGOTNOŚCI POWIETRZA
Politechnika Lubelska i Napędów Lotniczych Instrukcja laboratoryjna POMIARY WILGOTNOŚCI POWIETRZA Pomiary wilgotności /. Pomiar wilgotności powietrza psychrometrem Augusta 1. 2. 3. Rys. 1. Psychrometr
Bardziej szczegółowoC udział masowy węgla w odniesieniu do paliwa wilgotnego [kg C/kg] G w
* - * 64 Oznaczenia C udział masowy węgla w odniesieniu do paliwa wilgotnego [kg C/kg] G w strumień wody podgrzewanej w kotle [kg/s] H udział masowy wodoru w odniesieniu do paliwa wilgotnego, [kg H 2 /kg]
Bardziej szczegółowoAkademia Górniczo- Hutnicza Im. Stanisława Staszica w Krakowie
Akademia Górniczo- Hutnicza Im. Stanisława Staszica w Krakowie PODOBIEŃSTWO W WENTYLATORACH TYPOSZEREGI SMIUE Prowadzący: mgr inż. Tomasz Siwek siwek@agh.edu.pl 1. Wstęp W celu umożliwienia porównywania
Bardziej szczegółowoSYSTEM KOLEKTOR SŁONECZNY SUSZARKA SYSTEM OF SOLAR COLLECTOR DRYER
PAULINA NATKANIEC, ANDRZEJ LASZUK SYSTEM KOLEKTOR SŁONECZNY SUSZARKA SYSTEM OF SOLAR COLLECTOR DRYER Streszczenie W pracy przedstawiono wyniki badań kinetyki suszenia jabłek oraz sprawności η s, η k, η
Bardziej szczegółowoZALEŻNOŚĆ WSPÓŁCZYNNIKA DYFUZJI WODY W KOSTKACH MARCHWI OD TEMPERATURY POWIETRZA SUSZĄCEGO
Inżynieria Rolnicza 5(13)/211 ZALEŻNOŚĆ WSPÓŁCZYNNIKA DYFUZJI WODY W KOSTKACH MARCHWI OD TEMPERATURY POWIETRZA SUSZĄCEGO Marian Szarycz, Krzysztof Lech, Klaudiusz Jałoszyński Instytut Inżynierii Rolniczej,
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej
Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej w Systemach Technicznych Symulacja prosta dyszy pomiarowej Bendemanna Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski
Bardziej szczegółowoK raków 26 ma rca 2011 r.
K raków 26 ma rca 2011 r. Zadania do ćwiczeń z Podstaw Fizyki na dzień 1 kwietnia 2011 r. r. dla Grupy II Zadanie 1. 1 kg/s pary wo dne j o ciśnieniu 150 atm i temperaturze 342 0 C wpada do t urbiny z
Bardziej szczegółowoFIZYKA CZĄSTECZKOWA I TERMODYNAMIKA
FIZYKA CZĄSTECZKOWA I TERMODYNAMIKA Fizyka - cząsteczkowa Dział fizyki badający budowę i własności aterii przy założeniu, że każde ciało składa się z dużej liczby bardzo ałych cząsteczek. Cząsteczki te
Bardziej szczegółowoPara wodna najczęściej jest produkowana w warunkach stałego ciśnienia.
PARA WODNA 1. PRZEMIANY FAZOWE SUBSTANCJI JEDNORODNYCH Para wodna najczęściej jest produkowana w warunkach stałego ciśnienia. Przy niezmiennym ciśnieniu zmiana wody o stanie początkowym odpowiadającym
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE WYKRESU INDYKATOROWEGO I TEORETYCZNEGO - PRZYKŁADOWY TOK OBLICZEŃ
1 PORÓWNANIE WYKRESU INDYKATOROWEGO I TEORETYCZNEGO - PRZYKŁADOWY TOK OBLICZEŃ Dane silnika: Perkins 1104C-44T Stopień sprężania : ε = 19,3 ε 19,3 Średnica cylindra : D = 105 mm D [m] 0,105 Skok tłoka
Bardziej szczegółowoChłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 3
Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 3 dr hab. nż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn
Bardziej szczegółowoKalkulator Audytora wersja 1.1
Kalkulator Audytora wersja 1.1 Program Kalkulator Audytora Energetycznego jest uniwersalnym narzędziem wspomagającym proces projektowania i analizy pracy wszelkich instalacji rurowych, w których występuje
Bardziej szczegółowoTECHNIKI ORAZ TECHNOLOGIE SPALANIA I WSPÓŁSPALANIA SŁOMY
Międzynarodowe Targi Poznańskie POLAGRA AGRO Premiery Polska Słoma Energetyczna TECHNIKI ORAZ TECHNOLOGIE SPALANIA I WSPÓŁSPALANIA SŁOMY Politechnika Poznańska Katedra Techniki Cieplnej LAUREAT XI EDYCJI
Bardziej szczegółowoUkład termodynamiczny
Uład terodynaiczny Uład terodynaiczny to ciało lub zbiór rozważanych ciał, w tóry obo wszelich innych zjawis (echanicznych, eletrycznych, agnetycznych itd.) uwzględniay zjawisa cieplne. Stan uładu charateryzuje
Bardziej szczegółowoZagospodarowanie energii odpadowej w energetyce na przykładzie współpracy bloku gazowo-parowego z obiegiem ORC.
Zagospodarowanie energii odpadowej w energetyce na przykładzie współpracy bloku gazowo-parowego z obiegiem ORC. Dariusz Mikielewicz, Jan Wajs, Michał Bajor Politechnika Gdańska Wydział Mechaniczny Polska
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW
Ćwiczenie numer 3 Pomiar współczynnika oporu lokalnego 1 Wprowadzenie Stanowisko umożliwia wykonanie szeregu eksperymentów związanych z pomiarami oporów przepływu w różnych elementach rzeczywistych układów
Bardziej szczegółowo1. Szczelność powietrzna budynku
1. Szczelność powietrzna budynku Wymagania prawne, pomiary Nadmierna infiltracja powietrza do budynku powoduje: Straty energetyczne Przenikanie wilgoci do przegród budynku. Wilgoć niszczy materiały konstrukcyjne
Bardziej szczegółowo12.1. Proste obiegi cieplne (Excel - Solver) Proste obiegi cieplne (MathCad) Proste obiegi cieplne (MathCad) Proste obiegi cieplne
.. Proste obiegi cieplne (Excel - Solver).. Proste obiegi cieplne (MathCad).3. Proste obiegi cieplne (MathCad).. Proste obiegi cieplne (MathCad).5. Mała elektrociepłownia - schemat.6. Mała elektrociepłownia
Bardziej szczegółowoBILANS CIEPLNY CZYNNIKI ENERGETYCZNE
POLITECHNIKA WARSZAWSKA Wydział Chemiczny LABORATORIUM PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH PROJEKTOWANIE PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH Ludwik Synoradzki, Jerzy Wisialski BILANS CIEPLNY CZYNNIKI ENERGETYCZNE Jerzy Wisialski
Bardziej szczegółowoChłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7
Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7 dr hab. inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn
Bardziej szczegółowo(Tekst mający znaczenie dla EOG) (2017/C 076/02) (1) (2) (3) (4) Miejscowe ogrzewacze pomieszczeń na paliwo stałe
C 76/4 PL Dziennik Urzędowy Unii Europejskiej 10.3.2017 Komunikat Komisji w ramach wykonania rozporządzenia Komisji (UE) 2015/1188 w sprawie wykonania dyrektywy Parlamentu Europejskiego i Rady 2009/125/WE
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa WPROWADZENIE DO PRZEDMIOTU... 11
Spis treści Przedmowa... 10 1. WPROWADZENIE DO PRZEDMIOTU... 11 2. PODSTAWOWE OKREŚLENIA W TERMODYNAMICE... 13 2.1. Układ termodynamiczny... 13 2.2. Wielkości fizyczne, układ jednostek miary... 14 2.3.
Bardziej szczegółowoWYSOKOTEMPERATUROWE ZGAZOWANIE BIOMASY. INSTYTUT BADAWCZO-WDROŻENIOWY MASZYN Sp. z o.o.
WYSOKOTEMPERATUROWE ZGAZOWANIE BIOMASY ZASOBY BIOMASY Rys.2. Zalesienie w państwach Unii Europejskiej Potencjał techniczny biopaliw stałych w Polsce oszacowano na ok. 407,5 PJ w skali roku. Składają się
Bardziej szczegółowoUkład siłowni z organicznymi czynnikami roboczymi i sposób zwiększania wykorzystania energii nośnika ciepła zasilającego siłownię jednobiegową
PL 217365 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 217365 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 395879 (51) Int.Cl. F01K 23/04 (2006.01) F01K 3/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 5: Wymiana masy. Nawilżanie powietrza.
1 Część teoretyczna Powietrze wilgotne układ złożony z pary wodnej i powietrza suchego, czyli mieszaniny azotu, tlenu, wodoru i pozostałych gazów Z punktu widzenia różnego typu przemian skład powietrza
Bardziej szczegółowoSTRATEGICZNY PROGRAM BADAŃ NAUKOWYCH I PRAC ROZWOJOWYCH. Zaawansowane technologie pozyskiwania energii. Warszawa, 1 grudnia 2011 r.
STRATEGICZNY PROGRAM BADAŃ NAUKOWYCH I PRAC ROZWOJOWYCH Zaawansowane technologie pozyskiwania energii Warszawa, 1 grudnia 2011 r. Podstawa prawna: Ustawa z dnia 8 października 2004 r. o zasadach finansowania
Bardziej szczegółowoOptymalizacja rezerw w układach wentylatorowych spełnia bardzo ważną rolę w praktycznym podejściu do zagadnienia efektywności energetycznej.
Autor Jacek Lepich ENERGOPOMIAR Sp. z o.o. Zakład Techniki Cieplnej Optymalizacja rezerw w układach wentylatorowych spełnia bardzo ważną rolę w praktycznym podejściu do zagadnienia efektywności energetycznej.
Bardziej szczegółowoUkłady wentylacyjne i klimatyzacyjne i ich ocena
Układy wentylacyjne i klimatyzacyjne i ich ocena Efektywność energetyczna Prof. dr hab. inż. Edward Szczechowiak Politechnika Poznańska Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska Styczeń 2009 1 Zakres
Bardziej szczegółowoKarta doboru. Centrala wentylacyjna RP-900-SPX-K2.0AN-E-W-1N8-1W7-K5-K5-E-W86-X-X SCHEMAT DZIAŁANIA WIDOK Z GÓRY
Karta doboru Oferta 2018/08/07 z 02.08/2018 Klient - Obiekt/projektant Układy Opracował GETAK S Suwałki / Agnieszka Kuc C2 JZ Centrala wentylacyjna RP-900-SPX-K2.0AN-E-W-1N8-1W7-K5-K5-E-W86-X-X SCHEMAT
Bardziej szczegółowoRysunek z wymiarami. Szpital Wrocław - Hematologia Centrala1 150/ /3500 m³/h. Projekt Centrala. Razem dla centrali Szerokość Wysokość Długość
Razem dla centrali Szerokość Wysokość Długość Waga Flexomix Nawiew 1120 Wywiew 1120 Nawiew 930 Wywiew 930 mm Nawiew 4025 Wywiew 1720 Nawiew 552 Wywiew 289 kg Rysunek z wymiarami 150/150 4500/3500 m³/h
Bardziej szczegółowoKlimatyzacja 2. dr inż. Maciej Mijakowski
dr inż. Maciej Mijakowski Politechnika Warszawska Wydział Inżynierii Środowiska Zakład Klimatyzacji i Ogrzewnictwa http://www.is.pw.edu.pl Termodynamika powietrza wilgotnego Schemat procesu projektowania
Bardziej szczegółowoRok akademicki: 2015/2016 Kod: MME-1-714-s Punkty ECTS: 5. Poziom studiów: Studia I stopnia Forma i tryb studiów: -
Nazwa modułu: Gospodarka energetyczna Rok akademicki: 2015/2016 Kod: MME-1-714-s Punkty ECTS: 5 Wydział: Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej Kierunek: Metalurgia Specjalność: - Poziom studiów:
Bardziej szczegółowoProgram Analiza systemowa gospodarki energetycznej kompleksu budowlanego użyteczności publicznej
W programie zawarto metodykę wykorzystywaną do analizy energetyczno-ekologicznej eksploatacji budynków, jak również do wspomagania projektowania ich optymalnego wariantu struktury gospodarki energetycznej.
Bardziej szczegółowo1. Część teoretyczna. Przepływ jednofazowy przez złoże nieruchome i ruchome
1. Część teoretyczna Przepływ jednofazowy przez złoże nieruchome i ruchome Przepływ płynu przez warstwę luźno usypanego złoża występuje w wielu aparatach, np. w kolumnie absorpcyjnej, rektyfikacyjnej,
Bardziej szczegółowoPL B1. GULAK JAN, Kielce, PL BUP 13/07. JAN GULAK, Kielce, PL WUP 12/10. rzecz. pat. Fietko-Basa Sylwia
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 207344 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 378514 (51) Int.Cl. F02M 25/022 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 22.12.2005
Bardziej szczegółowoOpracowanie charakterystyki energetycznej wg nowych wymagań prawnych
Opracowanie charakterystyki energetycznej wg nowych wymagań prawnych - wprowadzenie, najważniejsze zmiany Adam Ujma Wydział Budownictwa Politechnika Częstochowska 10. Dni Oszczędzania Energii Wrocław 21-22.10.2014
Bardziej szczegółowoTERMOCHEMIA SPALANIA
TERMOCHEMIA SPALANIA I ZASADA TERMODYNAMIKI dq = dh Vdp W przemianach izobarycznych: dp = 0 dq = dh dh = c p dt dq = c p dt Q = T 2 T1 c p ( T)dT Q ciepło H - entalpia wewnętrzna V objętość P - ciśnienie
Bardziej szczegółowoCEL PRACY ZAKRES PRACY
CEL PRACY. Analiza energetycznych kryteriów zęczenia wieloosiowego pod względe zastosowanych ateriałów, rodzajów obciążenia, wpływu koncentratora naprężenia i zakresu stosowalności dla ałej i dużej liczby
Bardziej szczegółowoSUSZENIE CIAŁ STAŁYCH
Ćwiczenie 12: SUSZENIE CIAŁ STAŁYCH 1. CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z przebiegiem suszenia ciał stałych wraz z określeniem kinetyki procesu. 2. WIADOMOŚCI TEORETYCZNE Suszenie jest
Bardziej szczegółowoInżynieria Środowiska II stopień (I stopień / II stopień) ogólno akademicki (ogólno akademicki / praktyczny)
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Wentylacja i klimatyzacja 3 Nazwa modułu w języku angielskim Ventilation and
Bardziej szczegółowoKATEDRA SYSTEMÓW ENERGETYCZNYCH i URZĄDZEŃ OCHRONY ŚRODOWISKA
KATEDRA SYSTEMÓW ENERGETYCZNYCH i URZĄDZEŃ OCHRONY ŚRODOWISKA Maszyny i Urządzenia Energetyczne LABORATORIUM Współpraca Maszyn Przepływowych Opracował: Paweł Mendyka AGH WIMIR KRAKÓW 1 Współpraca aszyn
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 3: Wyznaczanie gęstości pozornej i porowatości złoża, przepływ gazu przez złoże suche, opory przepływu.
1. Część teoretyczna Przepływ jednofazowy przez złoże nieruchome i ruchome Przepływ płynu przez warstwę luźno usypanego złoża występuje w wielu aparatach, np. w kolumnie absorpcyjnej, rektyfikacyjnej,
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE NR 2,3. Zakład Budownictwa Ogólnego
Zakład Budownictwa Ogólnego ĆWICZENIE NR 2,3 Materiały kaienne - oznaczenie gęstości objętościowej i porowatości otwartej - oznaczenie gęstości i porowatości całkowitej Instrukcja z laboratoriu: Budownictwo
Bardziej szczegółowoSUSZENIE ZRĘBKÓW DRZEWNYCH W SUSZARCE FONTANNOWEJ Z CYKLICZNYM MIESZANIEM ZŁOŻA
Inżynieria Rolnicza 5(103)/2008 SUSZENIE ZRĘBKÓW DRZEWNYCH W SUSZARCE FONTANNOWEJ Z CYKLICZNYM MIESZANIEM ZŁOŻA Stanisław Peroń, Mariusz Surma, Zbigniew Zdrojewski Instytut Inżynierii Rolniczej, Uniwersytet
Bardziej szczegółowo1. Cel i zakres opracowania 2. Opis instalacji wentylacji mechanicznej i technologii kotłowni 3. Opis technologii kotłowni 4.
Część opisowa 1. Cel i zakres opracowania. Opis instalacji wentylacji echanicznej i technologii kotłowni 3. Opis technologii kotłowni 4. Wytyczne branżowe Cześć rysunkowa Skala 1. Instalacja wentylacji
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH. AirPack Home 650h SERIES 3
DOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH AirPack Home 650h SERIES 3 DT.AirPackHome650h.06.2018.1 Thessla Green Sp. z o.o. Kokotów 741, 32-002 Kokotów NIP: 678-314-71-35 T: +48 12 352 38 00 E: biuro@thesslagreen.com
Bardziej szczegółowoKarta doboru. Centrala wentylacyjna RP-1300-SPX-K2.0AN-E-W-1N9-1W8-K5-K5-X-W180-X-X SCHEMAT DZIAŁANIA WIDOK Z GÓRY
Karta doboru Oferta 25018/08/07 z dn. 02.08.2018 Klient - Obiekt/projektant Układy Opracował GETAK S Suwałki / Agnieszka Kuc C1 JZ Centrala wentylacyjna RP-1300-SPX-K2.0AN-E-W-1N9-1W8-K5-K5-X-W180-X-X
Bardziej szczegółowoProUnit. Hala sportowa Bydgoszcz Agnieszka Jan. Ciśnienie atmosferyczne
Strona z 2 Dane techniczne Obiekt Hala sportowa Bydgoszcz Agnieszka Jan. Ciśnienie atmosferyczne Gęstość powietrza Pomiar poziomu mocy akustycznej w kanale wg ISO 536 Tłumienie sekcji funkcyjnych uwzględnione
Bardziej szczegółowoPolitechnika Warszawska
Wymiarowanie słonecznych instalacji grzewczych dla zadanych warunków użytkowania. Program użytkowy. Prof. dr hab. inż. Dorota Chwieduk Dr inż. Jerzy Kuta mgr inż. Jarosław Bigorajski mgr inż. Michał Chwieduk
Bardziej szczegółowoSPRĘŻ WENTYLATORA stosunek ciśnienia statycznego bezwzględnego w płaszczyźnie
DEFINICJE OGÓLNE I WIELKOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE WENTYLATORA WENTYLATOR maszyna wirnikowa, która otrzymuje energię mechaniczną za pomocą jednego wirnika lub kilku wirników zaopatrzonych w łopatki, użytkuje
Bardziej szczegółowoWpływ charakterystyki zastępczej otoczenia rejonu wydobywczego na zagrożenie metanowe
Instytut Eksploatacji Złóż Wydział Górnictwa i Geologii Politechnika śląska Wpływ charakterystyki zastępczej otoczenia rejonu wydobywczego na zagrożenie metanowe Grzegorz Pach Zenon Różański Paweł Wrona
Bardziej szczegółowoUrządzenie do produkcji elektryczności na potrzeby autonomicznego zasilania stacji pomiarowych w oparciu o zjawisko Seebecka
Urządzenie do produkcji elektryczności na potrzeby autonomicznego zasilania stacji pomiarowych w oparciu o zjawisko Seebecka Dofinansowano ze środków Narodowego Funduszu Ochrony Środowiska i Gospodarki
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH. AirPack Home 400v SERIES 3
DOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH AirPack Home 400v SERIES 3 DT.AirPackHome400v.02.2018.1 Thessla Green Sp. z o.o. Kokotów 741, 32-002 Kokotów NIP: 678-314-71-35 T: +48 12 352 38 00 E: biuro@thesslagreen.com
Bardziej szczegółowoPomiary ciepła spalania i wartości opałowej paliw gazowych
Pomiary ciepła spalania i wartości opałowej paliw gazowych Ciepło spalania Q s jest to ilość ciepła otrzymana przy spalaniu całkowitym i zupełnym jednostki paliwa wagowej lub objętościowej, gdy produkty
Bardziej szczegółowoKarta doboru RK-700-SPE-1.8
Karta doboru Data 31.05.2016 Oferta 2016-05-31 Klient Jolanta Bokowy Obiekt/projektant Przychodnia Laguna w Warszawie/Jolanta Bokowy Układ NW1 Opracował mr Zamówienie - Centrala wentylacyjna RK-700-SPE-1.8
Bardziej szczegółowoIII r. EiP (Technologia Chemiczna)
AKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA WYDZIAŁ ENERGETYKI I PALIW III r. EiP (Technologia Chemiczna) INŻYNIERIA CHEMICZNA I PROCESOWA (przenoszenie pędu) Prof. dr hab. Leszek CZEPIRSKI Kontakt: A4, p. 424 Tel. 12
Bardziej szczegółowoEKRAN 15. Zużycie ciepłej wody użytkowej
Ciepła woda użytkowa Obliczenie ilości energii na potrzeby ciepłej wody wymaga określenia następujących danych: - zużycie wody na użytkownika, - czas użytkowania, - liczba użytkowników, - sprawność instalacji
Bardziej szczegółowoAKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA INSTRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH: TECHNIKA PROCESÓW SPALANIA
AKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA IM. STANISŁAWA STASZICA W KRAKOWIE WYDZIAŁ INŻYNIERII METALI I INFORMATYKI PRZEMYSŁOWEJ KATEDRA TECHNIKI CIEPLNEJ I OCHRONY ŚRODOWISKA INSTRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH:
Bardziej szczegółowoRodzaj/forma zadania Uczeń odczytuje przebytą odległość z wykresów zależności drogi od czasu
KARTOTEKA TESTU I SCHEMAT OCENIANIA - gimnazjum Nr zadania Cele ogólne 1 I. Wykorzystanie wielkości fizycznych 2 I. Wykorzystanie wielkości fizycznych 3 I. Wykorzystanie wielkości fizycznych 4 I. Wykorzystanie
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH. AirPack 1450f SERIES 2
DOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH AirPack 1450f SERIES 2 DT.AirPack1450f.06.2018.1 Thessla Green Sp. z o.o. Kokotów 741, 32-002 Kokotów NIP: 678-314-71-35 T: +48 12 352 38 00 E: biuro@thesslagreen.com
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH. AirPack 1700 flat AirPack Base 1700 flat SERIES 2
DOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH AirPack 1700 flat AirPack Base 1700 flat SERIES 2 DT.AirPack1700.09.2016.1 Thessla Green Sp. z o.o. ul. Makuszyńskiego 4a, 31-752 Kraków NIP: 678-314-71-35
Bardziej szczegółowoOpis efektów kształcenia dla modułu zajęć
Nazwa modułu: Termodynamika techniczna Rok akademicki: 2016/2017 Kod: CCE-1-602-s Punkty ECTS: 3 Wydział: Inżynierii Materiałowej i Ceramiki Kierunek: Ceramika Specjalność: - Poziom studiów: Studia I stopnia
Bardziej szczegółowo[1] CEL ĆWICZENIA: Identyfikacja rzeczywistej przemiany termodynamicznej poprzez wyznaczenie wykładnika politropy.
[1] CEL ĆWICZENIA: Identyfikacja rzeczywistej przemiany termodynamicznej poprzez wyznaczenie wykładnika politropy. [2] ZAKRES TEMATYCZNY: I. Rejestracja zmienności ciśnienia w cylindrze sprężarki (wykres
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 22 WYZNACZANIE CIEPŁA PAROWANIA WODY W TEMPERETATURZE WRZENIA
ĆWICZENIE 22 WYZNACZANIE CIEPŁA PAROWANIA WODY W TEMPERETATURZE WRZENIA Aby parowanie cieczy zachodziło w stałej temperaturze należy dostarczyć jej określoną ilość ciepła w jednostce czasu. Wielkość równą
Bardziej szczegółowoRys.1 Rozkład mocy wnikającej do dielektryka przy padaniu fali płaskiej Natężenie pola wewnątrz dielektryka maleje wykładniczo. Określa to wzór: (1)
Temat nr 22: Badanie kuchenki mikrofalowej 1.Wiadomości podstawowe Metoda elektrotermiczna mikrofalowa polega na wytworzeniu ciepła we wsadzie głównie na skutek przepływu prądu przesunięcia (polaryzacji)
Bardziej szczegółowoMTP INSTALACJE Poznań 23-26.04.2012
Efektywne spalanie biomasy pochodzenia drzewnego Wojciech Kubik Specjalista d/s kotłów biomasowych Viessmann Sp. z o.o Tel +48782756777 Mail: kukw@viessmann.com Ogrzewanie biomasą drzewną/rolniczą - dlaczego
Bardziej szczegółowoInżynieria procesów przetwórstwa węgla, zima 15/16
Inżynieria procesów przetwórstwa węgla, zima 15/16 Ćwiczenia 1 7.10.2015 1. Załóżmy, że balon ma kształt sfery o promieniu 3m. a. Jaka ilość wodoru potrzebna jest do jego wypełnienia, aby na poziomie morza
Bardziej szczegółowoKATEDRA APARATURY I MASZYNOZNAWSTWA CHEMICZNEGO Wydział Chemiczny POLITECHNIKA GDAŃSKA ul. G. Narutowicza 11/12 80-952 GDAŃSK
KATEDRA APARATURY I MASZYNOZNAWSTWA CHEMICZNEGO Wydział Chemiczny POLITECHNIKA GDAŃSKA ul. G. Narutowicza 11/12 80-952 GDAŃSK LABORATORIUM Z PROEKOLOGICZNYCH ŹRÓDEŁ ENERGII ODNAWIALNEJ 6. WYMIENNIK CIEPŁA
Bardziej szczegółowoLaboratorium InŜynierii i Aparatury Przemysłu SpoŜywczego
Laboratorium InŜynierii i Aparatury Przemysłu SpoŜywczego 1. Temat ćwiczenia :,,Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła 2. Cel ćwiczenia : Określenie globalnego współczynnika przenikania ciepła k
Bardziej szczegółowoPRACA MINIMALNA ZIĘBNICZEGO OBIEGU LEWOBIEŻNEGO
Dariusz Nanowski Akademia Morska w Gdyni PRACA MINIMALNA ZIĘBNICZEGO OBIEGU LEWOBIEŻNEGO W artykule odniesiono się do dostępnej literatury i zawarto własne analizy związane z określaniem pracy minimalnej
Bardziej szczegółowoCieplne Maszyny Przepływowe. Temat 1 Wstęp. Część I Podstawy teorii Cieplnych Maszyn Przepływowych.
1 Wiadomości potrzebne do przyswojenia treści wykładu: Znajomość części maszyn Podstawy mechaniki płynów Prawa termodynamiki technicznej. Zagadnienia spalania, termodynamika par i gazów Literatura: 1.
Bardziej szczegółowoZachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ ZAKŁAD METALOZNAWSTWA I ODLEWNICTWA
Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ ZAKŁAD METALOZNAWSTWA I ODLEWNICTWA PRZEDMIOT: INŻYNIERIA WARSTWY WIERZCHNIEJ Temat ćwiczenia: Badanie prędkości zużycia materiałów
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH. AirPack 1850f SERIES 2
DOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH AirPack 1850f SERIES 2 DT.AirPack1850f.02.2018.1 Thessla Green Sp. z o.o. Kokotów 741, 32-002 Kokotów NIP: 678-314-71-35 T: +48 12 352 38 00 E: biuro@thesslagreen.com
Bardziej szczegółowoPraktyczne uwarunkowania wykorzystania drewna jako paliwa
Praktyczne uwarunkowania wykorzystania drewna jako paliwa Wojciech GORYL AGH w Krakowie Wydział Energetyki i Paliw II Konferencja Naukowa Drewno Polskie OZE, 8-9.12.2016r., Kraków www.agh.edu.pl Drewno
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA WĘZŁA CIEPLNEGO
OBLICZENIA WĘZŁA CIEPLNEGO Dane istniejąca moc cieplana do c.o. moc dla celów c.o. parter+piętro moc do celów wentylacyjnych sala parter+sala piętro moc dla celów przygotowania c.w.u.: parametry sieci:
Bardziej szczegółowoNajwyższa moc nominalna na rynku, 14HP. Bezproblemowy i elastyczny montaż. Ekonomiczny i wydajny 04 JEDNOSTKI ZEWNĘTRZNE
04 JEDNOSTKI ZEWNĘTRZNE Ekonoiczny i wydajny Najwyższa oc noinalna na rynku, 14HP Zastosowane technologie pozwalają uzyskać oc noinalną aż 14HP na bardzo ałej powierzchni oraz pracę w szeroki zakresie
Bardziej szczegółowoProjektowanie systemów WKiCh (03)
Projektowanie systemów WKiCh (03) Przykłady analizy projektowej dla budynku mieszkalnego bez chłodzenia i z chłodzeniem. Prof. dr hab. inż. Edward Szczechowiak Politechnika Poznańska Wydział Budownictwa
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH. AirPack 300h AirPack 300v SERIES 2
DOKUMENTACJA TECHNICZNA CENTRAL WENTYLACYJNYCH AirPack 300h AirPack 300v SERIES 2 DT.AirPack300.06.2018.1 Thessla Green Sp. z o.o. Kokotów 741, 32-002 Kokotów NIP: 678-314-71-35 T: +48 12 352 38 00 E:
Bardziej szczegółowoPODSTAWOWE RÓWNANIE PRACY CIEPLNEJ ŻELIWIAKÓW KOKSOWYCH JEDNORZĘDOWYCH
4/8 Solidification of Metals and Alloys No. 8 1998 Krzepnięcie Metali i Stopów nr 8 1998 PAN Katowice PL ISSN 008-986 PODSTAWOWE RÓWNANIE PRACY CIEPLNEJ ŻELIWIAKÓW KOKSOWYCH JEDNORZĘDOWYCH LONGA Władysław
Bardziej szczegółowoProgram BEST_RE. Pakiet zawiera następujące skoroszyty: BEST_RE.xls główny skoroszyt symulacji RES_VIEW.xls skoroszyt wizualizacji wyników obliczeń
Program BEST_RE jest wynikiem prac prowadzonych w ramach Etapu nr 15 strategicznego programu badawczego pt. Zintegrowany system zmniejszenia eksploatacyjnej energochłonności budynków. Zakres prac obejmował
Bardziej szczegółowoENERGOOSZCZĘDNE SUSZENIE OSZCZĘDZANIE KOSZTÓW UTYLIZACJI POPRZEZ SUSZENIE SZLAMU DRYMEX
ENERGOOSZCZĘDNE SUSZENIE OSZCZĘDZANIE KOSZTÓW UTYLIZACJI POPRZEZ SUSZENIE SZLAMU DRYMEX MNIEJSZA WAGA, MNIEJSZA OBJĘTOŚĆ, NIŻSZE KOSZTY > Redukcja ciężaru i objętości szlamu o nawet 60% > Redukcja kosztów
Bardziej szczegółowo