25/16 Solidification of Metais and Alloys, No 25, 1995



Podobne dokumenty
REGENERACJA MAS FORMIERSKICH W REGENERATORZE LINIOWYM

1\:r.o:cpnięcie Metali i Stopów, Nr 33, 1997 PAN- Oddzial Katowice l' L ISSN

Urządzenia pneumatycznej regeneracji mas formierskich w warunkach Odlewni Ostrowiec

PL B1. INSTYTUT ODLEWNICTWA, Kraków, PL BUP 03/13

PARAMETRY OBRÓBKI REGENERATU W PNEUMATYCZNYCH KLASYFIKA TORACH PRZEPLYWOWYCH. Aleksander FEDORYSZYN

WPROWADZANIE FeSi DO CIEKŁEGO ŻELIWA METODĄ PNEUMATYCZNĄ

BADANIA PNEUMATYCZNEGO UKŁADU DOZUJĄCEGO MATERIAŁY SYPKIE DO ŻELIWIAKA

CHARAKTERYSTYKA PRZECIWPRĄDOWYCH KLASYFIKATORÓW PNEUMATYCZNO-GRAWITACYJNYCH

WYNIKI BADAŃ PARAMETRÓW TRANSPORTU PNEUMATYCZNEGO DLA TYPOWYCH ZASTOSOWAŃ ODLEWNICZYCH

STANDARYZACJA BADAŃ PNEUMATYCZNEJ KLASYFIKACJI MATERIAŁÓW ZIARNISTYCH. A. FEDORYSZYN 1 Wydział Odlewnictwa AGH, ul. Reymonta 23, Kraków

ANALIZA STRUMIENIA DWUFAZOWEGO W PROCESIE WDMUCHIWANIA PROSZKÓW

Odpylacz pianowy. Dane wyjściowe i materiały pomocnicze do wykonania zadania projektowego. Henryk Bieszk. Gdańsk 2009

Systemy regeneracji osnowy zużytych mas formierskich, jako sposoby optymalnego zagospodarowania odpadu

ANALIZA RUCHU STRUMIENIA DWUFAZOWEGO W REGENERATORZE LINIOWYM

43/36 REGENERACJA MECHANICZNA RÓŻNYCH RODZAJÓW ZUŻYTEJ MASY FORMIERSKIEJ I RDZENIOWEJ. Mariusz ŁUCARZ

BADANIA MODELOWE REGENERATORA LINIOWEGO

PARAMETRY PROCESU WDMUCHIWANIA ŻELAZOSTOPÓW DO CIEKŁYCH STOPÓW ŻELAZA

Doświadczenia audytora efektywności energetycznej w procesach optymalizacji gospodarki energetycznej w przedsiębiorstwach

WPŁYW PARAMETRÓW PNEUMATYCZNEGO WDMUCHIWANIA I WŁASNOŚCI CZĄSTEK NA ZASIĘG STRUMIENIA

OPORY PRZEPŁYWU TRANSPORTU PNEUMATYCZNEGO MATERIAŁÓW WILGOTNYCH

KRZEPNIĘCIE KOMPOZYTÓW HYBRYDOWYCH AlMg10/SiC+C gr

LABORATORIUM PODSTAW BUDOWY URZĄDZEŃ DLA PROCESÓW MECHANICZNYCH

REGENERACJA MECHANICZNA MAS Z FORM DWUWARSTWOWYCH

EFEKTY EKONOMICZNE REGENERACJI OSNOWY MAS T. BOGACZ 1, Z. GÓRNY 2

PNEUMATYCZNE WPROWADZANIE FeCr DO CIEKŁEGO ŻELIWA

Kinetyka procesu suszenia w suszarce fontannowej

BADANIA REGENERACJI PIASKÓW Z MIESZANYCH MAS SAMOUTWARDZALNYCH ZE SZKŁEM WODNYM I Z ŻYWICĄ ALKALICZNĄ REZOLOW Ą

Badania wstępne dwustopniowego systemu mechanicznej regeneracji masy zużytej z technologii ALPHASET

1.1. Dobór rodzaju kruszywa wchodzącego w skład mieszanki mineralnej

ZASTOSOWANIE OCHŁADZALNIKA W CELU ROZDROBNIENIA STRUKTURY W ODLEWIE BIMETALICZNYM

LEJNOŚĆ KOMPOZYTÓW NA OSNOWIE STOPU AlMg10 Z CZĄSTKAMI SiC

BADANIA ŻELIWA CHROMOWEGO NA DYLATOMETRZE ODLEWNICZYM DO-01/P.Śl.

1.1. Dobór rodzaju kruszywa wchodzącego w skład mieszanki mineralnej

Badania wentylatora. Politechnika Lubelska. Katedra Termodynamiki, Mechaniki Płynów. i Napędów Lotniczych. Instrukcja laboratoryjna

POMIAR WILGOTNOŚCI MATERIAŁÓW SYPKICH METODĄ IMPULSOWĄ

43/13 WPŁ YW DODATKU WODY NA WYTRZYMAŁOŚĆ MASY Z ŻYWICĄ FURFURYLOWO-MOCZNIKOW Ą UTWARDZANĄ W WARUNKACH OTOCZENIA I PRZY UŻYCIU MIKROFAL

Skraplanie czynnika chłodniczego R404A w obecności gazu inertnego. Autor: Tadeusz BOHDAL, Henryk CHARUN, Robert MATYSKO Środa, 06 Czerwiec :42

PRZESTRZENNY MODEL PRZENOŚNIKA TAŚMOWEGO MASY FORMIERSKIEJ

TECHNOLOGICZNE ASPEKTY STREFY PRZEWILŻONEJ W IŁOWYCH MASACH FORMIERS KICH

PROCES CIĄGŁEJ SEDYMENTACJI WIELOSTRUMIENIOWEJ W ZASTOSOWANIU DO URZĄDZEŃ ODLEWNICZYCH

napęd i sterowanie dla wentylatora. maksymalna temperatura pracy

OPTYMALIZACJA PARAMETRÓW PRACY PNEUMATYCZNEGO SEPARATORA KASKADOWEGO

LCP Cartridge Dust Collector

LABORATORIUM TERMODYNAMIKI I TECHNIKI CIEPLNEJ. Badanie charakterystyki wentylatorów połączenie równoległe i szeregowe. dr inż.

SZYBKOŚĆ NAWĘGLANIA W FUNKCJI PARAMETRÓW STRUMIENIA DWUFAZOWEGO W PNEUMATYCZNYM NAWĘGLANIU CIEKŁYCH STOPÓW ŻELAZA

BADANIE POZOSTAŁOŚCI SUBSTANCJI NIEORGANICZNYCH NA POWIERZCHNI ZREGENEROWANEJ OSNOWY

PL B1. AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA IM. STANISŁAWA STASZICA W KRAKOWIE, Kraków, PL BUP 09/13

ANALIZA EKSPLOATACJI SYSTEMU TRANSPORTU PNEUMATYCZNEGO PIASKU W ODLEWNI KOLUSZKI. Metalexport Odlewnia Koluszki 2

RAPORT Z PRZEPROWADZONYCH PRAC ROZWOJOWYCH

BADANIA PORÓWNAWCZE PAROPRZEPUSZCZALNOŚCI POWŁOK POLIMEROWYCH W RAMACH DOSTOSOWANIA METOD BADAŃ DO WYMAGAŃ NORM EN

ODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ

Mgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa

EFEKTYWNOŚĆ CZYSZCZENIA NASION OGÓRECZNIKA LEKARSKIEGO (BORAGO OFFICINALIS L.)

BADANIE ENERGOCHŁONNOŚCI REGENERACJI ZUŻYTYCH MAS FORMIERSKICH. R. DAŃKO 1 Wydział Odlewnictwa AGH, Kraków, ul. Reymonta 23

układ bezstopniowej regulacji prędkości obrotowej wentylatora

WPŁYW ZAKŁÓCEŃ PROCESU WZBOGACANIA WĘGLA W OSADZARCE NA ZMIANY GĘSTOŚCI ROZDZIAŁU BADANIA LABORATORYJNE

Opłacalność odzysku ciepła w centralach wentylacyjnych

TYPOWE ROZWIĄZANIA REGENERATORÓW MECHANICZNYCH Z NAPĘDAMI WIBRACYJNYMI

PL B1. Sposób otrzymywania nieorganicznego spoiwa odlewniczego na bazie szkła wodnego modyfikowanego nanocząstkami

Ćwiczenie nr 1. Klasyfikacja piasków formierskich wg PN-85/H w zależności od zawartości lepiszcza

BADANIA MAS FORMIERSKICH I RDZENIOWYCH PRZEZNACZONYCH DO PRODUKCJI ODLEWÓW STALIWNYCH Z ZASTOSOWANIEM NOWEGO SPOIWA GEOPOLIMEROWEGO

Henryk Bieszk. Odstojnik. Dane wyjściowe i materiały pomocnicze do wykonania zadania projektowego. Gdańsk H. Bieszk, Odstojnik; projekt 1

TECHNOLOGICZNE ASPEKTY REGENERACJI ZUŻYTYCH MAS RDZENIOWYCH UTWARDZANYCH CO 2

REGENEROWALNOŚĆ ZUŻYTYCH SYPKICH MAS SAMOUTWARDZALNYCH Z WYBRANYMI RODZAJAMI ŻYWICY

MECHANICZNO-KRIOGENICZNA REGENERACJA WYBRANYCH, ZUŻYTYCH MAS FORMIERSKICH

Znaczenie audytów efektywności energetycznej w optymalizacji procesów energetycznych

Metalurgia Tematy Prac Magisterskich Katedra Inżynierii Procesów Odlewniczych Rok akademicki 2016/2017

Materiały Drogowe Laboratorium 1

BADANIA STRUKTURY ROZKŁADU GĘSTOŚCI POZORNEJ MASY W RDZENIACH WYKONANYCH ZA POMOCĄ WSTRZELIWANIA

Inżynieria Rolnicza 5(93)/2007

KATALOG. Odpylacze koncentratory pyłów typu OKZ. ZAMER Zdzisław Żuromski Sp.K.

STAN POWIERZCHNI ZIARN OSNOWY PO REGENERACJI KOMBINOWANEJ CIEPLNO-MECHANICZNEJ

MODYFIKACJA TYTANEM, BOREM I FOSFOREM SILUMINU AK20

BADANIE CIEPLNE LAMINATÓW EPOKSYDOWO-SZKLANYCH STARZONYCH W WODZIE THERMAL RESERACH OF GLASS/EPOXY LAMINATED AGING IN WATER

Program BEST_RE. Pakiet zawiera następujące skoroszyty: BEST_RE.xls główny skoroszyt symulacji RES_VIEW.xls skoroszyt wizualizacji wyników obliczeń

43/12 SYPKIE MASY SAMOUTWARDZALNE ZE SZKŁEM WODNYM W PROCESIE ESTROWYM. l. Wprowadzenie. 2. Badania własne

INSTALACJA REGENERACJI MAS FORMIERSKICH I RDZENIOWYCH J. FURMANEK

Dane potrzebne do wykonania projektu z przedmiotu technologia odlewów precyzyjnych.

Wymiennik ciepła. Dane wyjściowe i materiały pomocnicze do wykonania zadania projektowego. Henryk Bieszk. Gdańsk 2011

PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE

24/27 Solidilimtion ol' M~tals :md Alloys, No.24, 1995

25/19 Solidiłicatiun uf Metais and Alloys, No 25, 1995

Wybrane aparaty do rozdzielania zawiesin. Odstojniki

OKW1 OKW. Seria. Seria CHŁODNICE WODNE

NOWOCZESNE TECHNOLOGIE ENERGETYCZNE Rola modelowania fizycznego i numerycznego

Urządzenie i sposób pomiaru skuteczności filtracji powietrza.

MATERIAŁY SPIEKANE (SPIEKI)

3. BADA IE WYDAJ OŚCI SPRĘŻARKI TŁOKOWEJ

Kanałowa chłodnica wodna CPW

EKSPERYMENTALNE OKREŚLENIE WPŁYWU DOBORU CZYNNIKA CHŁODNICZEGO NA MOC CIEPLNĄ CHŁODZIARKI SPRĘŻARKOWEJ**

PL B1. Urządzenie do odpylania spalin i gazów przemysłowych oraz instalacja do odpylania spalin i gazów przemysłowych

Właściwości dynamiczne kolektora słonecznego a efektywność instalacji grzewczej

Ocena wpływu intensywności procesu regeneracji w regeneratorze REGMAS na stopień destrukcji osnowy kwarcowej

FOTOELEKTRYCZNA REJESTRACJA ENERGII PROMIENIOWANIA KRZEPNĄCEGO STOPU

Przemysłowa jednostka filtracyjna PL

WYMIANA CIEPŁA W PROCESIE TERMICZNEGO EKSPANDOWANIA NASION PROSA W STRUMIENIU GORĄCEGO POWIETRZA

REJESTRACJA WARTOŚCI CHWILOWYCH NAPIĘĆ I PRĄDÓW W UKŁADACH ZASILANIA WYBRANYCH MIESZAREK ODLEWNICZYCH

WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM

dr inż. Paweł Strzałkowski

INSTYTUT KONSTRUKCJI MASZYN. POCZTA PNEUMATYCZNA The pneumatic post

Transkrypt:

25/16 Solidification of Metais and Alloys, No 25, 1995 Krzepniecie Metali i Stopów, Nr 25, 1995 PAN - Oddział Kalowice PL ISSN 0208-9386 OCENA SKUTECZNOŚCI STOSOWANIA REGENERATORA LINIOWEGO DLA ODZYSKU OSNOWY MAS WIĄZANYCH SZKŁEM WODNYM SZLUMCZYK Henryk, JURA Stanisław, PIĄ.TKIEWICZ Zbigniew, JANERKA Krzysztof Katedra Odlewnictwa, Politechnika Ślas!):a 44-100 Gliwice, ul. Towarowa 7, POLAND STRESZCZENIE W opracowaniu zawarte są wyniki badań procesu regeneracji osnowy masy wiązanej szklem wodnym (SMS) z zastosowaniem regeneratora liniowego. Regenerator liniowy cechuje się prostotll, konstrukcji i wysoka efektywnością energetyczną. Oznacza to, że energię strumienia dwufazowego można racjonalnie wykorzystać dla potrzeb regeneracji w procesie pneumatycznego przemieszczania regenerowanej osnowy, nie powodując zaklóce11 przepływu. Efekty procesu regeneracji określone w wyniku badań laboratoryjnych przedstawiono w funkcji zużytej energii, wynikającej z przepływu strumienia dwufazowego przez regenerator liniowy. l. WPROWADZENIE Badania procesu regeneracji osnowy mas formierskich zmierzają do maksymalnego oczyszczenia powierzchni ziarn z zestalonego (zużytego) spoiwa przy optymalnym wykorzystaniu energii w przebiegu technologicznym. Metodą pneumaty czną z zastosowaniem regeneratora liniowego można w prosty i minimalizujący zużycie energii sposób wyko rzystać ruch strumienia dla potrzeb regeneracj i. Wprowadzając kontrolowane (sterowane) zaburzenia ruchu strumienia dwufazowego w procesie przemieszczania pneumatycznego regenerowanej osnowy można zintensyfikować usuwanie zużytego spoiwa z powierzchni ziarn. Proponowane ro związanie stwarza możliwość wielokrotnego zastosowania regeneratora liniowego bezpośrednio na drodze (w rurociągu) przemieszczania pneumatycznego regenerowanej osnowy.

102 2. BADANIA PROCESU ŚCIERANIA SPOIWA Z POWIERZCHNI ZIARN OSNOWY I KLASYFIKACJI 2.1. Instalacja badawca regeneracji osnowy mas fonnierskich Szczegółowy opis doboru cech konstrukcyjnych elementów regeneratora liniowego oraz klasyfikatora fluidyzacyjnego podany został w publikacji [1]. Wynikiem analiz badań wstępnych jest opracowany uklad przepływowy, w którym sterowane zaburzenia ruchu strumienia dwufazowego przemieszczanego pneumatycznie intensyfikują wzajemne oddziaływanie czastek na siebie, a tym samym ścieranie z ich powierzchni zestalonego spmwa. Regenerator liniowy zabudowano w rurociągu transportowym instalacji doświadczalnej transportu pneumatycznego. Schemat ukladu badawczego przedstawiono na rys. l. Dla potrzeb regeneracji pneumatycznej z wykorzystaniem regeneratora liniowego przystosowany zastal uklad urządzeń badawczych wysokociśnieniowego transportu pneumatycznego uzupełniony klasyfikatorem fluidyzacyjnym. Instalacja doświadczalna wyposażona w niezbędną dla dokonania oceny paramatrów energetycznych aparaturę pomiarowa oraz w montowany układ regeneratora liniowego, umożliwia przeprowadzenie prób w zróżnicowanych warunkach przepływu stru mienia dwufazowego (powietrze + regenerowana osnowa). Calość zmontowana jest tak, aby możliwa była wymiana poszczególnych elementów, celem określenia skuteczności ich oddzialywania na przepływający strum ień dwufazowy w warunkach regeneracji mas formierskich. Zestaw urzadze11 i pod zes połów instalacji badawczej obejmuje: - uklad nadawczy (podajnik komorowy) wraz z zestawem urządzeń zasilających sprężonym powietrzem, - rurociąg transportowy, - regenerator liniowy, układ urządzeń odbiorczo - magazynujących, - klasyfikator fluidyzacyjny. 2.2. Sposób przeprowadzenia prób Materialem wejściowym do badań skuteczności dzialania regeneratora liniowego i klasyfikatora fluidyzacyjnego była rozdrobniona i przesiana sypka masa samoutwardzalna (SMS), z której usunięte zostały zanieczyszczenia ferromagnetyczne. Po przesuszeniu wilgotność osnowy, stanowiącej przedmiot regeneracji nie przekraczala w < 0,5 %. Do prób procesu ścier ania zużytego spoiwa z powierzchni ziarn osnowy wytypowane zostaly dwa uklady elementów regeneratora liniowego (B i C - rys. l), wyniki których odnoszone są do przebiegu procesu w ukladzie A - rys.l. Próby realizowane były przy zmianie masowego stężenia mieszaniny (koncentracji) w zakresie J.L = 4 + 21 kg/kg przy zachowaniu prędkości ruchu strumienia (natężenia przepływu powietrza) na zbliżonym poziomie, określonym jako dopuszczalny w badaniach wstępnych. Odważona porcja regenerowanej osnowy po przemieszczeniu od ukladu nadawczego (podajnika) do urządzenia odbiorczego, poprzez regenerator liniowy (RL - rys. l) w calości zostala zgromadzona w zbiorniku magazynowym. Próbki do analiz sitowych pobierane były zgodnie z normą przed i po przemieszczaniu. Po ujednorodnieniu materialu zgromadzonego w zbiorniku magazynującym (mieszanina osnowy po procesie ścierania i pyłów zanieczyszczających osnowę) poddawany byl on procesowi odpylania w klasyfikatorze fluidyzacyjnym. Rozdzielenie tych dwu, niezależnych części procesu regeneracji umożliwia ocenę skute-

103,------------, l l RL o <D G RL ~l 3 X 300 : 900 L{;~?'f'::?~w~-z!J 9'===_<1-_r;z-,-7~,::_ -c-:;1. ---'Q_&~:o t;~/; if=1 $:Irs~;;riiJ;Z}d "B".. c Rys. l. Schemat układu badawczego regeneracji osnowy mas wiązanych szkłem wodnym (SMS) Fig. l. The diagram of the testing system for regeneration of sand grains recovered from water-glass-bonded moulding sand (SMS) czności oddzielnie dla każdej części. O efektywności calego procesu decyduja korzystne rezultaty uzyskiwane w regeneratorze liniowym (wraz z układem urzadzeń transportowych) oraz w klasyfikatorze fluidyzacyjnym.

104 Badania laboratoryjne osnowy masy przed i po każdej cz ęsc 1 procesu ograniczono do anaiiz sitowych, umożliwiających dokonanie oceny skuteczności ście r ania i klasy fikacji. Prowadzone próby maj ą na celu określenie najkorzystn iejszych parametrów zasil an ia i ukladu geometrycznego elementów dla potrzeb regeneracji. Kolejnym etapem b ędz ie sprawdzenie technologicznej przydatno ś ci regeneratu w warunkach przemys łow ych, odzyskanego z zużytyc h mas z zastosowaniem proponowanego ukladu urządzei\, pracuj ącego w zakresie optymalnych parametrów. 2.2. Wyniki pomiarów i obliczeń Efektem przeprowadzonych prób i badał1 oraz dokonanych na ich podstawie oblicze11 są wyniki parametrów charaktery zujących ał1alizowane części procesu regeneracji. Wyniki pomiarów i oblicze11 oraz badań jakościowych osnowy obejmującej proces ścierania zamieszczone są w ta b. l. Tablica l W yniki pomiarów i obliczeń oraz wy ni ki badań laboratoryjnych osnowy masy Table l Results of measurments and calculations and results of laboratary tests of sand grains Lp. l' w, <lp., ónnu <lo.,., p ocz koń wzel p ocz koń wze: l }OC Z koi'! wzel h /ke m/s % % % % % % % % % l 2 1,20 64,59 25,86 3,47 4,28 23,3 4 1,47 1.8 1 23,13 0.63 0,90 42.~ 6 2 18.75 65.44 3,52 4.0 1 13,92 1.32 1,62 22.73 0,42 0.-18 14.29 A 26.18 3 13,31 68.23 3.67 5,19 41.42 1,76 2.28 29,55 0.60 0.86 43,33 4 8,34 27,29 69,91 3,37 4,35 21.~5 1,65 1,90 15,15 0,09 0,09 o 27,96 5 2 1,52 67,68 3,51 4,32 23,0H 1,23 1,96 59,35 0,09 0,65 622,22 27,07 6 17,95 63,74 3,60 4,75 3 1,94 1,32 2, 14 62, 12 0, 10 0,5 1 410,00 B 25,50 7 12,20 66,56 3.48 4,59 31,90 1,47 2,23 51,70 0.58 0,87 50,00 26.62 8 5,82 6X,9B 3,03 4,6 1 52, 14 1,2 1 2,18 80. 16 0,35 0,57 62,86 27.59 9 20,92 67,06 1,93 4.9 1 154,40 0,55 2,48 350,91 0,12 0.87 625.00 lo 26,82 15.39 65.75 c 26.30 2.73 4.5 1 65.20 0,92 2, 17 135,87 0,1 1 o, n 55-1,00 11 11, 86 65.53 4.51 5.11 13.30 1,82 2,57 41.27 0,59 0,98 66, lo 26,27 12 4,43 65,53 4,34 5.35 23.27 l,84 2,64 43.48 0,63 0,69 9,52 26.21 Obliczenia parametrów pr zepływu strumienia miesza!1iny powietrza i regene row ałlej osnowy przeprowadzono w oparciu o norm ę PN-65/M-53950 oraz wskaźniki techniczno ekonomiczne. W tab.l podano jedynie stęż enia masowe mie szałl in y podczas ruchu strumienia, okr eś lona również jako koncentracja (J.L) oraz prędkość strumienia (w 8 ) u wlotu do regeneratora liniowego. W wynih."u ruchu strumienia, a tym samym tarcia cząstek o elementy konstrukcyjne układu badawczego i tarcia wewnątrz strumienia (cza.stek wzg l ędem siebie) na s tępuje usuwanie zan iec zyszczeń z warstwy wierzchniej ziarn osnowy. Il ość

105 powst ających w procesie ścierania drobnych frakcji (pyłów) określić można poprzez badania laboratoryjne polegające na analizie sitowej. W publikacji przyjęty został podział analizowanych frakcji na 3 grupy, a mianowicie: - C:.p 0 _ 1 obejmuje frakcje o ziarnistości poniżej 0,1 mm zgromadzone na sitach 0,071 mm, 0,056 mm oraz na denku zestawu przesiewającego; - C:.p 0 _ 07 1 obejmuje frakcje o ziarnistośc i poniżej 0,071 mm zgromadzone na sicie 0,056 mm i denku; - C:.p 0 _ 056 obejmuje frakcj e zgromadzone na denku, czyli o ziarnistości poniżej 0,056 mm. Taki rozdział jest przydatny do przeprowadzenia analizy. Analiza pracy klasyfikatora fluidyzacyjnego dokonana została na podstawie prób, w których dokonywano zmian parametrów zasilania spre.żo n ym powietrzem i materiałem przy niezmiennej ilości powietrza odciąganego wentylatorem do komory odpylającej. zakres dokonywanych zmian poszczególnych parametrów wynosi!: me - masowe natężenie przepływu klasyfikowanej (odpylanej) osnowy mc=0,477l,15 kg/s (1,774,16 Mg /h), VN - objętościowe natężenie prze pływu powietrza przez przegrodę porowatt v.v = 0,0236 + 0,0381 m 1 /s, 3. ANALIZA I PODSUMOWANIE WYNIKÓW PRÓB Z uwagi na ograniczone możliwości nie wszystkie wyniki badań i obliczeń zostały zamieszczone w publikacji. Dlatego też w niniejszym rozdziale w formie opisowej poddane zostana one analizie. Analizując wyniki prób procesu przemieszczania stwierdzić można, że przyjęty zakres zmian wspólczynnika koncentracji J.L = 4,43 7 21,52 kg/kg umożliwia wytypowanie właściwego kierunku dalszych prób. Z przedstawionych w tab.l wyników procesu ścierania (przyrostu pyłów i drobnych frakcji) można określić, iż najkorzystniej sze warunki przebiegu tej części procesu regeneracji występują w zakresie wyższych koncentracji (J.L > 15 kg/kg). Przepływ strumienia przez przewę że nia w zakresie niższych koncentracji, jakkolwiek powoduje zmianę frakcji dla większych czastek d > 0,1 mm, jest mniej skuteczny dla potrzeb ścierania zanieczyszczeń z powierzchni ziarn osnowy. Zmiana średniej harmonicznej wielkości ziarna określona na podstawie wyników analiz sitowych jest znikoma i w całym zakresie prób nie przewyższa wartości l%, co oznacza, że rozdrabnianie cząstek nie występuje. Wartości średniej harmonicznej wielkości ziarna w całym przekroju 12 prób zawierały się w zakresie dh = 0,223 7 0,262 111111. Również frakcja glówna znajduje się w tym samym zakresie sit przed i po procesie ścierania. Przyrost drobnych frakcji i pyłów ( < O, l mm) wynoszący ok. 2 7 3%, przy wprowadzaniu do masy skład n ików spoiwa w większej ilości mo że sugerować, że nie zostały one w ca lo ści usunięte z powierzchni ziarn. Jednakże mając na uwadze niewielki opór stwarzany przez regenerator liniowy podczas przepływu strumienia, dochodzący do C:.p 8 = 16 kpa przy J.L = 20,92 kg/kg, istnieje możliwo ś ć wielokrotnego (3 7 5) prowadzenia procesu ścierania na drodze pneumatycznie przemieszczanej osnowy, wykorzystując 2- ełementowy uklad. Drugą fazą procesu regeneracj i j est klasyfikacja (odpylanie) regenerowanej osnowy, w wyniku której usunięte powinny być pyty i drobne niepożądane frakcje. Układem zastosowanym w instalacji badawczej jest klasyfikator tluidyzacyjny, w którym wykorzystywany jest burzliwy przepływ odpylanej osnowy w rynnie o zmiennym przekroju kanału transportowego.

106 W próbach klasyfikacji dokonywano zmian natężenia pr zep ł ywu materialu przez klasyfikator (m, = 0,47 -;- 1,15 kg/s) oraz ilości wprowadzanego pod przegrodę porowata. sp rężo n ego powietrza (VN = 0,0236 + 0,0381 m 3 /s). Powietrze przepływające przez przeg rod ę porowatą w zakresie prędkości w 1 = 0,59 + 0,95 mis powoduje burzliwy przepływ materialu w kanale transportowym. Wyrzucone ze z ło ża pyły sa odciąg ane do ukladu odpylania. Proces ten przebiega w sposób ciągły przy niewielkim kącie pochyleni a przegrody porowatej (podczas prób pochylenie wyno s iło a = oo i a = 3 ). Skut ecz no ść ciział a nia k.lasyfikartora ocenić można na podstawie ilo ści usuwanych p y ł ów. Dla frakcji.:::lp 0_ 71, osi ą gnięto 70% u s uniętych p y łów na drodze przemieszczania osnowy & = 0,8 m. O wyższej skuteczności decyduje czas trwania procesu (w yd łużenie drogi przemieszczania osnowy w klasyfikatorze) oraz intensywność odciąg an ia zapylonego powietrza (konstrukcja kolektora, natężenie przeplywu gazu). Na podstawie dotychczasowych prób stwierdzić można, że proponowane rozwią zanie uklad u urządzeń regeneracji osnowy mas formierskich z wykorzystaniem energii sprężonego powietrza spe łn ia wymogi technologiczne procesu. Niemniej dalsze doskonalenie ukl adu (jego elementów, parametrów pracy) prz yczy n ić się powinno do bardziej efektywnego prowadzenia procesu. LITERATURA l. H. Szlumczyk, S. Jura, Z. Piątkiewicz, K. Janerka, "Uk.lad pneumatyczny regeneracji osnowy mas formierskich z zastosowaniem regeneratora liniowego", Międz ynaro dowa Konferencja "Nowoczesne Technologie Odlewnicze - Ochrona Środowiska", Kraków 1995, 2. H. Szlumczyk i inni, "Badania oporów przeplywu strumienia w rurociagu transportowym o zmiennym przekroju", Praca badawcza BW-729/RMT-3/92, nie publikowana, 3. H. Szlumczyk i inni, "Badania procesu ścierania cząstek stalych w strumieniu dwufazowym przy zmiennym stężeniu mieszaniny", Praca badawcza BK-665/RMT-3/94, nie publikowana. EV ALUA TION OF EFFICIENCY OF THE LINEAR REGENERATOR USED FOR RECOVERY OF SAND GRAINS FROM WATER-GLASS-BONDED MOULDING SAND This work contains results of tests of thr regeneration process of sand grains recovered from water-glass-bonded moulding sand (SMS) using linear regenerator. The lincar regenerator is of simple constn1ction and high energy efficiency. 111at means that the energy of the diphasic jet can be rationally used for the regeneration purpose in the process of pneumatic transłocation of regeneratcel sand grains without introducing any interferences eluring the t1ow. Effects of the regeneration process, assessed in the courose of laboratary tests, are presented as a function o f consumed energy, as results from diphasic jet flow through the lincar regenerator.