Opory śrub niepracujących w okrętowych napędach wielośrubowych
|
|
- Dominik Majewski
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 CHARCHALIS Adam 1 Opory śrub niepracujących w okrętowych napędach wielośrubowych WSTĘP Napęd okrętów szybkich dobiera się dla założonej maksymalnej prędkości pływania. Z uwagi na zapotrzebowanie mocy do napędu jednostek szybkich, ograniczony udział wyporności okrętu przeznaczony na siłownię oraz małe zanurzenie okrętu powodujące ograniczenia średnicy śrub przy ich doborze, układy napędowe tego typu jednostek są wielosilnikowe i wielośrubowe [3,4,6]. Jednostki szybkie mają odpowiednią specyfikę eksploatacji. Projektowane są na maksymalne prędkości pływania, natomiast z reguły eksploatowane są z prędkościami znacznie mniejszymi tzw. częściowymi. Wymaga to wyłączenia z pracy poszczególnych zespołów napędowych, w tym śrub. Śruby niepracujące są holowane przez kadłub okrętu, pracują w zakresie tzw. pracy turbinowej (współczynnik posuwu śruby jest większy niż współczynnik posuwu dla skoku zerowego naporu ) i przekazują moment obrotowy na wał oraz wytwarzają ujemny napór czyli opór[2,3,8]. Opór dodatkowy spowodowany niepracującymi śrubami należy uwzględniać podczas projektowania układu napędowego i analizie jego osiągów na poszczególnych zakresach pracy. Śruby niepracujące mogą być zastopowane (prędkość obrotowa jest równa 0) lub też mogą się swobodnie obracać będąc napędzanymi przez napływającą wodę. Śruba zastopowana może być przy pomocy hamulca zamontowanego na linii wału lub też w wyniku zbyt małego momentu obrotowego generowanego na śrubie, mniejszego niż opory tarcia występujące w łożyskach linii wału, zasprzęglonego silnika i na śrubie. Dla zabezpieczenia przed zatarciem się silnika czy też przekładni często na wale napędowym w tego typu układach stosuje się hamulce. Określenie niezbędnego momentu hamowania jest niezbędne dla zapewnienia niezawodnej pracy hamulca i nie dopuszczenie do wirowania wału. Momenty i napory występujące na śrubie w zakresie wyszczególnionych zakresów pracy oszacować można w oparciu o uniwersalne charakterystyki hydrodynamiczne śrub [2,3,8]. 1. UNIWERSALNE CHARAKTERYSTYKI HYDRODYNAMICZNE ŚRUB Charakterystyki hydrodynamiczne śrub odnoszą się do przypadku, gdy ruch okrętu odbywa się "naprzód" tzn. prędkość obrotowa śruby jest dodatnia, prędkość postępowa śruby jest dodatnia, w związku z czym współczynnik posuwu J=v p /D n jest także dodatni. Dla tego przypadku współczynniki naporu K T i momentu K Q mają wartości dodatnie. W czasie eksploatacji okrętu często występują sytuacje (manewrowanie ), kiedy współczynniki posuwu, naporu lub momentu mogą przyjmować wartości ujemne. Wymienione przypadki nietypowej pracy śruby wskazują, że dla pełnej oceny zachowania się okrętowego układu napędowego niezbędna jest znajomość osiągów śruby w całym eksploatacyjnie uzasadnionym zakresie pracy. Dlatego też skonstruowano tzw. uniwersalne hydrodynamiczne charakterystyki śrub swobodnych [2,3,8]. Przykład takiej charakterystyki dla jednego skoku śruby H/D przedstawia rysunek 1. Uniwersalne charakterystyki hydrodynamiczne śrub wykorzystywane są dla oceny własności manewrowych statku 2. OPORY ŚRUB NIEPRACUJĄCYCH SWOBODNIE OBRACAJĄCYCH SIĘ LUB ZASTOPOWANYCH W okrętowych układach napędowych wielośrubowych często można mieć do czynienia z sytuacją, że w czasie ruchu okrętu jedna lub kilka ze śrub nie pracują, tzn. silniki nie dostarczają do nich 1 Akademia Morska w Gdyni; Wydział Mechaniczny; Gdynia; ul. Morska 81-87, achar@am.gdynia.pl 660
2 momentu obrotowego. Śruby te są wtedy holowane przez poruszający się okręt. Niepracująca śruba może być zastopowana np. za pomocą hamulca zainstalowanego na wale i wtedy się nie obraca lub może się swobodnie obracać i przekazywać moment obrotowy od śruby do silnika. Rys. 1. Uniwersalna hydrodynamiczna charakterystyka śruby dla H/D = idem gdzie: K T =T/ρn 2 D 4, J=v p /D n Śruba pracuje wtedy jak turbina wodna i poprzez linię wału może napędzać niepracujący silnik. Przedstawione w tej postaci charakterystyki są nieprzydatne do analizy pracy układu napędowego dla przypadku gdy prędkość obrotowa śruby jest równa zero (śruba zastopowana)lub bliska zero. W tym przypadku współczynnik posuwu dąży do nieskończoności i niemożliwym jest określenie ujemnego naporu i momentu obrotowego śruby Śruba holowana zastopowana Gdy śruba nie pracuje, jest holowana i nie obraca się, to wtedy moment tarcia w linii wału jest większy niż moment rozwijany przez śrubę w zakresie jej pracy turbinowej. Przy ruchu okrętu naprzód v p >0 i zastopowanej śrubie n=0, współczynnik posuwu J=v p /Dn dąży do nieskończoności. Dlatego skonstruowano charakterystyki hydrodynamiczne śrub dla przypadków, gdy n 0, tzn. gdy J. Zrealizowano to w ten sposób, że na osi odciętych współczynnik posuwu J zastąpiono jego odwrotnością J 0 = 1/J = Dn/v p. Wtedy dla przypadku śruby zastopowanej J 0 =0 znajduje się w środku układu współrzędnych. Natomiast współczynnik naporu K T =K T /J. 2 Przykładowe uniwersalne charakterystyki hydrodynamiczne śruby w układzie K T i K Q przedstawiono w funkcji J 0 na rysunkach 2 i 3 [2,3,8]. Dla określenia oporu lub momentu obrotowego śruby zastopowanej należy na wykresie K T f(j 0 ) w początku układu współrzędnych (J 0 =0) dla odpowiedniego współczynnika skoku H 1 /D określić współczynniki naporu i momentu. Wtedy ujemny napór śruby zastopowanej oraz moment obrotowy wynosi: 661
3 Rys. 2. Uniwersalna charakterystyka hydrodynamiczna naporu śruby o liczbie skrzydeł z = 3 i współczynniku powierzchni skrzydeł S0/S =1,1 Opór śruby zastopowanej wynosi: R zast T K ; (1) T 2 D 2 p 2.2. Śruba holowana swobodnie obracająca się W czasie ruchu okrętu gdy moment obrotowy rozwijany przez śrubę w zakresie pracy turbinowej jest większy od momentu tarcia w linii wałów i na śrubie, zaczyna się ona obracać i przekazywać na wał generowany ujemny moment obrotowy. Prędkość obrotowa śruby niepracującej wynika z relacji pomiędzy momentem tarcia w linii wału i na śrubie oraz momentem obrotowym rozwijanym przez śrubę. Przy obliczeniowym, w czasie projektowania napędu, określaniu oporów śrub swobodnie obracających się nieznana jest wartość prędkości obrotowej śruby. Dlatego też przede wszystkim należy oszacować moment tarcia w linii wałów i następnie współczynnik momentu tarcia równoważony przez moment obrotowy śruby pracującej w zakresie turbinowym czyli napędzającej wał. Qtlw Q so. (2) 662
4 Rys. 3. Uniwersalna charakterystyka hydrodynamiczna momentu obrotowego śruby o liczbie skrzydeł z = 3 i współczynniku powierzchni skrzydeł S0/S =1,1 Moment obrotowy (hamujący) wynosi: Q zast K. (3) Zakładając kolejne prędkości okrętu przy założonym momencie tarcia w zespole napędowym można określić współczynnik momentu obrotowego K Q...Wykorzystując tą wartość współczynnika dla śruby o określonym skoku można z rys. 3 oszacować współczynnik posuwu Jo i następnie prędkość śruby swobodnie obracającej się. Następnie wykorzystując oszacowany współczynnik posuwu można z rysunku 2 określić współczynnik naporu śruby, który jest w zasadzie współczynnikiem oporu dodatkowego dla kadłuba okrętu. Q 2 D 3 p 3. OBLICZENIA OPORÓW ŚRUB SWOBODNIE OBRACAJĄCYCH SIĘ I ZASTOPOWANYCH Przykładowe obliczenia oporów śrub niepracujących przeprowadzono dla okrętowego układu napędowego trzyśrubowego, wyposażonego w śruby trzyskrzydłowe o skoku stałym H 1 /D=1,175, średnicy D=1,15 m współczynniku powierzchni skrzydeł S 0 /S=1,1. Moment obrotowy silnika wynosił 25kNm. Przyjęto gęstość wody morskiej ρ=1026 kg/m 3, dla t=15 C. Dla śruby zastopowanej(v p =0, J 0 =0) współczynnik naporu K T =0,32 a współczynnik momentu K Q =0,057. Dla śruby swobodnie obracającej się istotnym jest określenie momentu tarcia w linii. Moment tarcia w linii wałów jest funkcją jego prędkości obrotowej oraz długości wału. Im większa jest długość wału, tym bardziej wzrasta liczba łożysk i tym mniejsza jest sprawność linii wału. Można przyjąć do określania momentu tarcia wg.[2] następującą zależność: gdzie: Q tlw nx a b Q. (4) n 663
5 1 2 a c; b c; c 0,02 0,05 (mniejsze wartości dla krótszych wałów); 2 3 c 1 lw ; Q obrotowy moment nominalny rozwijany przez silnik; n x prędkość obrotowa wału; n nominalna prędkość obrotowa wału. Podane zależności można wykorzystywać, gdy znane są np. z pomiarów prędkości obrotowe wałów swobodnie obracających się n x. Na rysunku 4 przedstawiono obliczone wartości oporu śrub niepracujących, swobodnie obracających się i zastopowanych, w zależności od prędkości pływania. Rys. 5. Opory śrub holowanych: R za - zastopowanych, R s - swobodnie obracających się Literatura [9] podaje zależności do szacowania oporu dodatkowego okrętów szybkich spowodowanego śrubami niepracującymi. Dla śrub zastopowanych przyjmuje się: Dla śrub swobodnie obracających przyjmuje się: gdzie: v p - prędkość postępowa śruby [m/s]; D średnica śruby [m]; S o /S-współczynnik powierzchni skrzydeł śruby. R sz 1,5 v p 2 D 2 S o /S [kn] (5) R so (0,4-0,8) v p 2 D 2 S o /S [kn] (6) Obliczone w oparciu o powyższe zależności opory śrub niepracujących przyjmują wartości znacznie wyższe niż wartości obliczone z wykorzystaniem uniwersalnych charakterystyk hydrodynamicznych śrub. Opór śruby zastopowanej dla prędkości 15 w wynosi R sz (dla 15 w)=130 kn, dla 20 wr sz =230 kn. Opór śruby swobodnie obracającej się dla prędkości okrętu wynoszącej 15 w wynosir so kn. 664
6 WNIOSKI Poprawność przyjętej metodyki obliczania oporów śrub niepracujących, swobodnie obracających się i zastopowanych potwierdzona została eksperymentalnie na jednostce rzeczywistej. Podczas badań stwierdzono, że prędkość obrotowa niepracującego wału napędzanego przez śrubę w zakresie pracy turbinowej przy prędkości 15 w zbliżona była do prędkości obrotowej odpowiadającej biegowi jałowemu silnika głównego. Wykorzystanie uniwersalnych charakterystyk hydrodynamicznych śrub pozwala na dokładniejsze oszacowanie oporów śrub niepracujących niż przy wykorzystaniu zależności przybliżonych. Streszczenie Zapotrzebowanie mocy do napędu okrętów zależy od ich wyporności i prędkości pływania. Na wybór odpowiedniego rodzaju głównych silników napędowych szczególnie istotny dla jednostek szybkich, ma wpływ nie tylko moc silników ale także ograniczona część wyporności, przeznaczona na siłownię. Ma to wpływ na liczbę, rodzaj, moc i gabaryty silników głównych oraz liczbę i średnicę śrub. Jednostki szybkie projektowane są na maksymalne prędkości pływania, natomiast z reguły eksploatowane są prędkościami częściowymi. Powoduje to konieczność wyłączenia z pracy poszczególnych silników czy też śrub napędowych. Śruby niepracujące są holowane przez kadłub okrętu i powodują dodatkowy opór. Opór dodatkowy spowodowany niepracującymi śrubami należy uwzględniać podczas projektowania układu napędowego, szczególnie w zakresie analizy szacowania prędkości pływania. Niepracująca śruba może być zastopowana przy pomocy hamulca lub też w sytuacji gdy moment wytwarzany na śrubie pracującej jak turbina wodna jest mniejszy od momentu tarcia w linii wału oraz swobodnie obracająca się. Momenty i napory występujące na śrubie w tym zakresie pracy można oszacować w oparciu o uniwersalne charakterystyki hydrodynamiczne śrub. Zaprezentowano metodykę oraz przykład obliczania oporów śrub swobodnie obracających się i zastopowanych dla założonego układu napędowego okrętu. Słowa kluczowe: transport, okręty szybkie, śruby okrętowe, układy napędowe wielośrubowe Resistance of non-working pitch propellers in marine multi-propeller propulsion systems Abstract The configuration of a marine propulsion system is selected with regard to the maximum power resulting from its maximum design speed and displacement. The propulsion systems of high speed vessels use three or even four propellers, and each propulsion unit may be multi-engine. High speed vessels are designed for maximum speeds, but their factual exploitation speed parameters are usually considerably lower - partial speed. In such cases particular propulsion propellers and engines need to be shut down. The idle propellers are dragged by the hull and they work in the so-called turbine work mode; they transfer torque to the shaft and generate negative thrust, i.e. additional resistance. Additional resistance contributes to reducing estimated speed of a vessel and increasing fuel consumption. What is more, torque generated on a propeller is transferred to the shaft and when friction resistance torque in shaft stuffing-boxes and bearings, transmission and, possibly, the propulsion engine is exceeded, mobile components rotate as a result, reaching considerable rotational speed values. Torque and thrust on a propeller in this work mode may be estimated on the grounds of universal hydrodynamic characteristics of propellers. Universal hydrodynamic characteristics of propellers are used as reversion characteristics in evaluating the steering properties of a vessel, and may be useful in evaluating resistance of freewheeling and locked propellers in marine multi-shaft propulsion systems. This paper presents charts of universal hydrodynamic characteristics of propellers for the full range of their rotational speed, the methodology and an example of calculating resistance of freewheeling and locked propellers for the given marine propulsion system. Keywords: transport, high speed vessels, marine propellers, multi-propeller propulsion systems BIBLIOGRAFIA 1. Basin, J.M., Anfimov,V.N., Gidromechanikasudna, Recnoj transport, Leningrad Basin, J.M.,Miniovic, J.J., Teoriairasciotgrebnychvintov, Sudostrojenie, Leningrad Charchalis, A., Opory okrętów wojennych i pędniki okrętowe, Akademia Marynarki Wojennej, Gdynia
7 4. Charchalis, A., Resistance of idle propellers in marine multi-propeller propulsion systems, Journal of Kones, Warszawa Charchalis, A., Problem śrub niepracujących w okrętowych układach napędowych wielośrubowych, Zeszyty Naukowe Akademii Marynarki Wojennej, nr 170A Gdynia Charchalis, A., Propulsion systems of fast vessels with jet turbine engines. Marine Technology Transactions. Vol.4, -pp Polish Academy of Since Gdańsk Charchalis, A., Wyniki badań różnego typu kombinowanych układów napędowych okrętu szybkiego, Zeszyty Naukowe Wyższej Szkoły Marynarki Wojennej, nr 4/71 Gdynia Jarzyna, H., Wzajemne oddziaływanie kadłuba i pędnika statku, Maszyny Przepływowe t.14, Ossolineum, Wojnowski, W., Okrętowe siłownie spalinowe cz. I., Akademia Marynarki Wojennej, Gdynia,
PROBLEM Ś RUB NIEPRACUJĄ CYCH W OKRĘ TOWYCH UKŁ ADACH NAPĘ DOWYCH WIELOŚ RUBOWYCH
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LI NR 4 (183) 2010 Adam Charchalis Akademia Morska w Gdyni PROBLEM Ś RUB NIEPRACUJĄ CYCH W OKRĘ TOWYCH UKŁ ADACH NAPĘ DOWYCH WIELOŚ RUBOWYCH STRESZCZENIE
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE NR 1(73) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE
ISSN 0209-2069 ZESZYTY NAUKOWE NR 1(73) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE EXPLO-SHIP 2004 Tadeusz Szelangiewicz, Katarzyna Żelazny Prognozowanie charakterystyk napędowych statku ze śrubą stałą podczas pływania
Bardziej szczegółowoŚRODKI I URZĄDZENIA TRANSPORTU OKREŚLENIE CHARAKTERYSTYK OPOROWYCH ORAZ WSTĘPNY DOBÓR SILNIKA NAPĘDOWEGO JEDNOSTKI PŁYWAJĄCEJ
ŚRODKI I URZĄDZENIA TRANSPORTU OKREŚLENIE CHARAKTERYSTYK OPOROWYCH ORAZ WSTĘPNY DOBÓR SILNIKA NAPĘDOWEGO JEDNOSTKI PŁYWAJĄCEJ Charakterystyka oporowa: Sposoby wyznaczania charakterystyki oporowej: Badania
Bardziej szczegółowoProf. dr hab. inż. Tadeusz Szelangiewicz. transport morski
17.09.2012 r. Prof. dr hab. inż. Tadeusz Szelangiewicz Dziedzina nauki: Dyscyplina: Specjalność naukowa: nauki techniczne budowa i eksploatacja maszyn projektowanie okrętu, hydromechanika okrętu, transport
Bardziej szczegółowoPOLISH HYPERBARIC RESEARCH 3(60)2017 Journal of Polish Hyperbaric Medicine and Technology Society STRESZCZENIE
POLISH HYPERBARIC RESEARCH 3(60)2017 ANALIZA UKŁADÓW NAPĘDOWYCH BEZZAŁOGOWYCH POJAZDÓW GŁĘBINOWYCH W KIERUNKU ZIDENTYFIKOWANIA SPOSOBU PRZENIESIENIA NAPĘDU CZĘŚĆ 2 Bartłomiej Jakus, Adam Olejnik Akademia
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI OKRĘ TOWYCH TURBINOWYCH SILNIKÓW SPALINOWYCH W STANACH PRACY USTALONEJ
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LII NR 4 (187) 2011 Bogdan Pojawa Akademia Marynarki Wojennej CHARAKTERYSTYKI OKRĘ TOWYCH TURBINOWYCH SILNIKÓW SPALINOWYCH W STANACH PRACY USTALONEJ STRESZCZENIE
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE I WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK MOCY UKŁADU NAPĘDOWEGO STATKU WYPORNOŚCIOWEGO ZE ŚRUBĄ O STAŁYM SKOKU
Rafał Pawletko, Stanisław Polanowski Akademia Morska w Gdyni MODELOWANIE I WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK MOCY UKŁADU NAPĘDOWEGO STATKU WYPORNOŚCIOWEGO ZE ŚRUBĄ O STAŁYM SKOKU W artykule scharakteryzowano
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE CHARAKTERYSTYK MOMENTU OBROTOWEGO I POCHODNYCH CHARAKTERYSTYK UKŁADU NAPĘDOWEGO ZE ŚRUBĄ O STAŁYM SKOKU
Stanisław Polanowski Akademia Morska w Gdyni MODELOWANIE CHARAKTERYSTYK MOMENTU OBROTOWEGO I POCHODNYCH CHARAKTERYSTYK UKŁADU NAPĘDOWEGO ZE ŚRUBĄ O STAŁYM SKOKU W artykule scharakteryzowano problem wyznaczenia
Bardziej szczegółowoANALIZA PRZYSPIESZEŃ DRGAŃ PODPÓR W RÓŻ NYCH STANACH PRACY SILNIKA LM 2500
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LI NR 4 (183) 2010 Piotr Deuszkiewicz Jacek Dziurdź Politechnika Warszawska ANALIZA PRZYSPIESZEŃ DRGAŃ PODPÓR W RÓŻ NYCH STANACH PRACY SILNIKA LM 2500 STRESZCZENIE
Bardziej szczegółowoDobór silnika serwonapędu. (silnik krokowy)
Dobór silnika serwonapędu (silnik krokowy) Dane wejściowe napędu: Masa całkowita stolika i przedmiotu obrabianego: m = 40 kg Współczynnik tarcia prowadnic = 0.05 Współczynnik sprawności przekładni śrubowo
Bardziej szczegółowoSTATYCZNE WARUNKI UŻYTKOWANIA OKRĘTOWYCH SILNIKÓW NAPĘDU GŁÓWNEGO
Jerzy Merkisz Politechnika Poznańska Leszek Piaseczny Akademia Marynarki Wojennej STATYCZNE WARUNKI UŻYTKOWANIA OKRĘTOWYCH SILNIKÓW NAPĘDU GŁÓWNEGO Streszczenie: W artykule opisano statyczne warunki pracy
Bardziej szczegółowoMaszyna indukcyjna jest prądnicą, jeżeli prędkość wirnika jest większa od prędkości synchronicznej, czyli n > n 1 (s < 0).
Temat: Wielkości charakteryzujące pracę silnika indukcyjnego. 1. Praca silnikowa. Maszyna indukcyjna jest silnikiem przy prędkościach 0 < n < n 1, co odpowiada zakresowi poślizgów 1 > s > 0. Moc pobierana
Bardziej szczegółowoIDENTYFIKACJA PODSTAWOWYCH PARAMETRÓW WPŁYWAJĄCYCH NA ZUŻYCIE PALIWA STATKU
Wojciech GÓRSKI 1, Zbigniew BURCIU 2 Centrum Techniki Okrętowej S.A., Ośrodek Hydromechaniki Okrętu ul. Szczecińska 65, 80-369 Gdańsk 1 wgorski@cto.gda.pl Akademia Morska w Gdyni, Katedra Eksploatacji
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE NR 5(77) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Analiza porównawcza zintegrowanych układów napędowych
ISSN 1733-8670 ZESZYTY NAUKOWE NR 5(77) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE OBSŁUGIWANIE MASZYN I URZĄDZEŃ OKRĘTOWYCH OMiUO 2005 Mariusz Giernalczyk, Jerzy Herdzik Analiza porównawcza zintegrowanych układów
Bardziej szczegółowoMETODA DIAGNOZOWANIA UKŁ ADU MECHANICZNEGO OKRĘ TOWEGO TURBINOWEGO SILNIKA SPALINOWEGO
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK XLV NR 3 (158) 2004 Adam Charchalis Bogdan Pojawa METODA DIAGNOZOWANIA UKŁ ADU MECHANICZNEGO OKRĘ TOWEGO TURBINOWEGO SILNIKA SPALINOWEGO STRESZCZENIE W referacie
Bardziej szczegółowoKoła pasowe mogą być mocowane bezpośrednio na wałach silników lub maszyn, lub z zastosowaniem specjalnych podpór
PRZEKŁADNIA PASOWA Model fenomologiczny przekładni pasowej Rys.1. Własności przekładni pasowych Podstawowymi zaletami przekładni pasowej są: - łagodzenie gwałtownych zmian obciążenia i tłumienie drgań
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE I MIARY STRAT MECHANICZNYCH TŁOKOWEGO SILNIKA SPALINOWEGO
Leszek Wontka 1) WPŁYW LEPKOŚCI OLEJU SMAROWEGO NA STRATY MECHANICZNE OKRĘTOWEGO TŁOKOWEGO SILNIKA SPALINOWEGO Streszczenie. Podczas indykowania okrętowego tłokowego silnika spalinowego wyznacza się obok
Bardziej szczegółowoZajęcia laboratoryjne z przedmiotu Okrętowe układy napędowe
Zajęcia laboratoryjne z przedmiotu Okrętowe układy napędowe Kierunek: Mechatronika Specjalność: Mechatronika systemów energetycznych Studia I stopnia, semestr VII Opracował: dr inż. Leszek Chybowski Szczecin,
Bardziej szczegółowoELEKTRYCZNE PĘDNIKI WIEŃCOWE RIM-DRIVEN THRUSTERS
Zeszyty Naukowe Akademii Morskiej w Gdyni Scientific Journal of Gdynia Maritime University Nr 98/2017, 50 56 ISSN 1644-1818 e-issn 2451-2486 ELEKTRYCZNE PĘDNIKI WIEŃCOWE RIM-DRIVEN THRUSTERS Witold Gierusz
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE OBSZARÓW ENERGOOSZCZĘDNYCH W PRACY TRÓJFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO
Feliks Mirkowski OKREŚLENIE OBSZARÓW ENERGOOSZCZĘDNYCH W PRACY TRÓJFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO Streszczenie. JeŜeli obciąŝenie silnika jest mniejsze od znamionowego, to jego zasilanie napięciem znamionowym
Bardziej szczegółowoSterowanie Napędów Maszyn i Robotów
Wykład 2 - Dobór napędów Instytut Automatyki i Robotyki Warszawa, 2015 Wstępny dobór napędu: dane o maszynie Podstawowe etapy projektowania Krok 1: Informacje o kinematyce maszyny Krok 2: Wymagania dotyczące
Bardziej szczegółowoPL B1. POLITECHNIKA POZNAŃSKA, Poznań, PL BUP 05/18. WOJCIECH SAWCZUK, Bogucin, PL MAŁGORZATA ORCZYK, Poznań, PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 229658 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 418362 (51) Int.Cl. F02B 41/00 (2006.01) F02B 75/32 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Bardziej szczegółowoWPŁYW ODKSZTAŁCENIA WZGLĘDNEGO NA WSKAŹNIK ZMNIEJSZENIA CHROPOWATOŚCI I STOPIEŃ UMOCNIENIA WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ PO OBRÓBCE NAGNIATANEM
Tomasz Dyl Akademia Morska w Gdyni WPŁYW ODKSZTAŁCENIA WZGLĘDNEGO NA WSKAŹNIK ZMNIEJSZENIA CHROPOWATOŚCI I STOPIEŃ UMOCNIENIA WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ PO OBRÓBCE NAGNIATANEM W artykule określono wpływ odkształcenia
Bardziej szczegółowoRodzaj obliczeń. Data Nazwa klienta Ref. Napędy z pasami klinowymi normalnoprofilowymi i wąskoprofilowymi 4/16/ :53:55 PM
Rodzaj obliczeń Data Nazwa klienta Ref Napędy z pasami klinowymi normalnoprofilowymi i wąskoprofilowymi 4/16/2007 10:53:55 PM Rodzaj obciążenia, parametry pracy Calculation Units SI Units (N, mm, kw...)
Bardziej szczegółowoPRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
51 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM REVIEW OF SINGLE-PHASE LINE
Bardziej szczegółowoWPŁYW WZROSTU DAWKI PALIWA NA ZMIANY AMPLITUD SKŁADOWYCH HARMONICZNYCH DRGAŃ SKRĘTNYCH WAŁU ZESPOŁU SPALINOWO-ELEKTRYCZNEGO
Zeszyty Naukowe Akademii Morskiej w Gdyni Scientific Journal of Gdynia Maritime University Nr 108/2018, 34 42 Złożony/submitted: 07.10.2018 ISSN 2451-2486 (online) Zaakceptowany/accepted: 09.10.2018 ISSN
Bardziej szczegółowoMethod of determining energy demand for main propulsion, electric power and boiler capacity for modern cruise liners by means of statistic methods
Scientific Journals Maritime University of Szczecin Zeszyty Naukowe Akademia Morska w Szczecinie 28, 14(86) pp. 9 13 28, 14(86) s. 9 13 Metoda określania zapotrzebowania energii do napędu statku, energii
Bardziej szczegółowoPOPRAWA EFEKTYWNOŚCI ENERGETYCZNEJ UKŁADU NAPĘDOWEGO POMPY WODY ZASILAJĄCEJ DUŻEJ MOCY
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 78/27 99 Tomasz Kubera, PKN Orlen, Płock Zbigniew Szulc, Politechnika Warszawska, Warszawa POPRAWA EFEKTYWNOŚCI ENERGETYCZNEJ UKŁADU NAPĘDOWEGO POMPY WODY ZASILAJĄCEJ
Bardziej szczegółowoWENTYLATORY PROMIENIOWE MEDIUM-PRESSURE CENTRIFUGAL
WENTYLATORY PROMIENIOWE MEDIUM-PRESSURE CENTRIFUGAL ŚREDNIOPRĘŻNE TYPU WSP FAN TYPE WSP Wentylatory promieniowe średnioprężne typu WSP są wysokosprawnymi wentylatorami ogólnego i specjalnego przeznaczenia.
Bardziej szczegółowoZasilanie silnika indukcyjnego poprzez układ antyrównoległy
XL SESJA STUDENCKICH KÓŁ NAUKOWYCH Zasilanie silnika indukcyjnego poprzez układ antyrównoległy Wykonał: Paweł Pernal IV r. Elektrotechnika Opiekun naukowy: prof. Witold Rams 1 Wstęp. Celem pracy było przeanalizowanie
Bardziej szczegółowoWYZNACZENIE CHARAKTERYSTYK EKSPLOATACYJNYCH OKRĘ TOWEGO TURBINOWEGO SILNIKA SPALINOWEGO LM2500
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LIV NR 2 (193) 2013 Bogdan Pojawa Akademia Marynarki Wojennej Wydział Mechaniczno-Elektryczny, Instytut Budowy i Eksploatacji Okrętów 81-103 Gdynia, ul.
Bardziej szczegółowoMgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa
MECHANIK 7/2014 Mgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYK EKSPLOATACYJNYCH SIŁOWNI TURBINOWEJ Z REAKTOREM WYSOKOTEMPERATUROWYM W ZMIENNYCH
Bardziej szczegółowoMMB Drives 40 Elektrownie wiatrowe
Elektrownie wiatrowe MMB Drives Zbigniew Krzemiński, Prezes Zarządu Elektrownie wiatrowe produkowane przez MMB Drives zostały tak zaprojektowane, aby osiągać wysoki poziom produkcji energii elektrycznej
Bardziej szczegółowoZBIORNIKOWCÓW LNG PRZY ZASILANIU NATURALNIE ODPAROWANYM GAZEM ŁADUNKOWYM
XII Konferencja Rynek Gazu 2012 Kazimierz Dolny 20 22 czerwca 2012 OCENA PRACY UKŁADÓW ENERGETYCZNYCH ZBIORNIKOWCÓW LNG PRZY ZASILANIU NATURALNIE ODPAROWANYM GAZEM ŁADUNKOWYM Cezary Behrendt, Andrzej Adamkiewicz,
Bardziej szczegółowoZmiana punktu pracy wentylatorów dużej mocy z regulowaną prędkością obrotową w obiektach wytwarzających energię cieplną lub elektryczną
Zmiana punktu pracy wentylatorów dużej mocy z regulowaną prędkością obrotową w obiektach wytwarzających energię cieplną lub elektryczną Zbigniew Szulc 1. Wstęp Wentylatory dużej mocy (powyżej 500 kw stosowane
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE KONSTRUKCJA UWAGI
ZASTOSOWANIE Silniki samohamowne z hamulcem wykorzystywane są tam gdzie konieczne jest szybkie zahamowanie silnika za pomocą zasilanego z tabliczki zaciskowej silnika. Oferujemy silniki z hamulem stałego
Bardziej szczegółowoBADANIE SILNIKA WYKONAWCZEGO PRĄDU STAŁEGO
Politechnika Warszawska Instytut Maszyn Elektrycznych Laboratorium Maszyn Elektrycznych Malej Mocy BADANIE SILNIKA WYKONAWCZEGO PRĄD STAŁEGO Warszawa 2003 1. WSTĘP. Silnik wykonawczy prądu stałego o wzbudzeniu
Bardziej szczegółowoWARUNKI PRZYZNANIA ŚWIADECTWA PO RAZ PRIERWSZY. ukończenie kursu w ośrodku. szkoleniowym. szkoleniowym
POLSKA PRZED DM 20.08.2013 r. ODNOWIE DO PRZEWOZU GAZÓW SKROPLONYCH STOPIEŃ PODSTAWOWY in Liquified Gas Tanker Familiarization świadectwa przeszkolenia na zbiornikowce do przewozu: gazów skroplonych stopień
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM - BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 77/27 277 Tomasz Zawilak, Ludwik Antal Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Bardziej szczegółowoω = - prędkość obrotowa śmigła w rad/s
Dobór śmigła W artykule "Charakterystyka aerodynamiczna" omówiono sposób budowy najbliższej prawdy biegunowej samolotu sposobem opracowanym przez rofesora Tadeusza Sołtyka. Kontynuując rozważania na przykładzie
Bardziej szczegółowoPROGRAM DO SYMULACJI EMISJI ZWIĄZKÓW TOKSYCZNYCH W SPALINACH SILNIKÓW GŁÓWNYCH STATKÓW NA PRZYKŁADZIE OBSZARU ZATOKI GDAŃSKIEJ
Tomasz Kniaziewicz 1, Marcin Zacharewicz 2 PROGRAM DO SYMULACJI EMISJI ZWIĄZKÓW TOKSYCZNYCH W SPALINACH SILNIKÓW GŁÓWNYCH STATKÓW NA PRZYKŁADZIE OBSZARU ZATOKI GDAŃSKIEJ Wstęp Problem zanieczyszczenia
Bardziej szczegółowoDZIENNIK USTAW RZECZYPOSPOLITEJ POLSKIEJ. Warszawa, dnia 16 kwietnia 2013 r. Poz. 460. z dnia 9 kwietnia 2013 r.
DZIENNIK USTAW RZECZYPOSPOLITEJ POLSKIEJ Warszawa, dnia 16 kwietnia 2013 r. Poz. 460 1) z dnia 9 kwietnia 2013 r. 2) - 1) 2) poz. 1003, Nr 171, poz. 1016, Nr 222, poz. 1326 i Nr 227, poz. 1367. - - - -
Bardziej szczegółowoCharakterystyka bezwymiarowa przekładni hydrokinetycznej
Janusz Bidziński Ćwiczenie HP6 Charakterystyka bezwymiarowa przekładni hydrokinetycznej 1. Wstęp Przekładnia hydrokinetyczna jest hydraulicznym zespołem napędowym o ruchu obrotowym, który służy do zmiany
Bardziej szczegółowoAnaliza drgań skrętnych wału śmigłowego silnika lotniczego PZL-200 podczas pracy z zapłonem awaryjnym
OSTAPSKI Wiesław 1 AROMIŃSKI Andrzej 2 Analiza drgań skrętnych wału śmigłowego silnika lotniczego PZL-200 podczas pracy z zapłonem awaryjnym WSTĘP Badania hamowniane silników lotniczych w tym pomiary drgań
Bardziej szczegółowoBADANIE WŁ A Ś CIWOŚ CI PŁ YNÓW CHŁ ODZĄ CYCH DO UKŁ ADU CHŁ ODZENIA O PODWYŻ SZONEJ TEMPERATURZE
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LIII NR 1 (188) 212 Rafał Kkowski Akademia Morska w Gdyni Jerzy Walentynowicz Wojskowa Akademia Techniczna BADANIE WŁ A Ś CIWOŚ CI PŁ YNÓW CHŁ ODZĄ CYCH
Bardziej szczegółowoJan P. Michalski. Podstawy teorii projektowania okrętów
Jan P. Michalski Podstawy teorii projektowania okrętów Gdańsk 2013 PRZEWODNICZĄCY KOMITETU REDAKCYJNEGO WYDAWNICTWA POLITECHNIKI GDAŃSKIEJ Janusz T. Cieśliński RECENZENT Maciej Pawłowski PROJEKT OKŁADKI
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903 Piotr FOLĘGA 1 DOBÓR ZĘBATYCH PRZEKŁADNI FALOWYCH Streszczenie. Różnorodność typów oraz rozmiarów obecnie produkowanych zębatych
Bardziej szczegółowoWSPÓŁCZESNE PĘDNIKI MANEWROWE Z OBROTOWYMI DYSZAMI INSTALOWANYMI W DNIE STATKU
WOJCIECH WIĘCKIEWICZ Akademia Morska w Gdyni Katedra Eksploatacji Statku WSPÓŁCZESNE PĘDNIKI MANEWROWE Z OBROTOWYMI DYSZAMI INSTALOWANYMI W DNIE STATKU CZĘŚĆ I W artykule przedstawiono główne typy manewrowych
Bardziej szczegółowoModele teoretyczne i matematyczne momentu strat mechanicznych w pompie stosowanej w napędzie hydrostatycznym
Modele teoretyczne i matematyczne momentu strat mechanicznych w pompie stosowanej w napędzie hydrostatycznym Zygmunt Paszota Opracowanie jest kontynuacją prac [1 18], których celem jest stworzenie metody
Bardziej szczegółowo(12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) (13) B1
RZECZPOSPOLITA POLSKA Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 190691 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 334454 (51) IntCl7 H02K 7/14 (22) Data zgłoszenia: 15.07.1999 E21C
Bardziej szczegółowoPRACA RÓWNOLEGŁA PRĄDNIC SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Zdzisław KRZEMIEŃ* prądnice synchroniczne, magnesy trwałe PRACA RÓWNOLEGŁA
Bardziej szczegółowoMaszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2017 (114) 39
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2017 (114) 39 Andrzej Dzikowski Instytut Technik Innowacyjnych EMAG, Katowice WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYKI MAKSYMALNEGO MOMENTU I MAKSYMALNEJ MOCY MECHANICZNEJ
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 8 Electrical Engineering 05 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKA GĘSTOŚCI CZASOWEJ JAKO PODSTAWOWY CYKL OBCIĄŻEŃ W BADANIACH CIĄGNIKÓW ROLNICZYCH
Inżynieria Rolnicza 1(99)/28 CHARAKTERYSTYKA GĘSTOŚCI CZASOWEJ JAKO PODSTAWOWY CYKL OBCIĄŻEŃ W BADANIACH CIĄGNIKÓW ROLNICZYCH Adam Koniuszy Zakład Podstaw Techniki, Akademia Rolnicza w Szczecinie Streszczenie.
Bardziej szczegółowoPodstawy Automatyzacji Okrętu
Politechnika Gdańska Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa St. inż. I stopnia, sem. IV, specjalności okrętowe Podstawy Automatyzacji Okrętu 1 WPROWADZENIE M. H. Ghaemi Luty 2018 Podstawy automatyzacji
Bardziej szczegółowoRÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA
Dr inż. Andrzej Polka Katedra Dynamiki Maszyn Politechnika Łódzka RÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA Streszczenie: W pracy opisano wzajemne położenie płaszczyzny parasola
Bardziej szczegółowoMoment obrotowy i moc silnika a jego obciążenie (3)
Moment obrotowy i moc silnika a jego obciążenie (3) data aktualizacji: 2014.07.15 Aby silnik napędzał samochód, uzyskiwana dzięki niemu siła napędowa na kołach napędowych musi równoważyć siłę oporu, która
Bardziej szczegółowoMaszyny transportowe rok IV GiG
Ćwiczenia rok akademicki 2010/2011 Strona 1 1. Wykaz ważniejszych symboli i oznaczeo B szerokośd taśmy, [mm] C współczynnik uwzględniający skupione opory ruchu przenośnika przy nominalnym obciążeniu, D
Bardziej szczegółowoOCENA STATECZNOŚ CI DYNAMICZNEJ OKRĘ TU NA PODSTAWIE WYMAGAŃ PRZEPISÓW POLSKIEGO REJESTRU STATKÓW
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LI NR 4 (183) 2010 Adam Pawlę dzio Akademia Marynarki Wojennej OCENA STATECZNOŚ CI DYNAMICZNEJ OKRĘ TU NA PODSTAWIE WYMAGAŃ PRZEPISÓW POLSKIEGO REJESTRU
Bardziej szczegółowoPOPRAWA EFEKTYWNOŚCI ENERGETYCZNEJ UKŁADU NAPĘDOWEGO Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM ŚREDNIEGO NAPIĘCIA POPRZEZ JEGO ZASILANIE Z PRZEMIENNIKA CZĘSTOTLIWOŚCI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 73/5 49 Zbigniew Szulc, łodzimierz Koczara Politechnika arszawska, arszawa POPRAA EFEKTYNOŚCI ENERGETYCZNEJ UKŁADU NAPĘDOEGO Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM ŚREDNIEGO
Bardziej szczegółowoSilniki synchroniczne
Silniki synchroniczne Silniki synchroniczne są maszynami synchronicznymi i są wykonywane jako maszyny z biegunami jawnymi, czyli występują w nich tylko moment synchroniczny, a także moment reluktancyjny.
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI NAPĘDOWE STATKU ŚRÓDLĄDOWEGO PO MODERNIZACJI UKŁADU NAPĘDOWEGO
PRACE NAUKOWE POLITECHNIKI WARSZAWSKIEJ z. 87 Transport 2012 Jan Kulczyk Emilia Skupień Politechnika Wrocławska, Zakład Modelowania Maszyn i Urządzeń Hydraulicznych oraz Statków Śródlądowych CHARAKTERYSTYKI
Bardziej szczegółowoAnaliza parametrów pracy napędu hybrydowego Toyoty Prius III w procesie hamowania
SOSIK Paweł 1 TARKOWSKI Piotr 2 Analiza parametrów pracy napędu hybrydowego Toyoty Prius III w procesie hamowania WSTĘP Pojazdy hybrydowe, z uwagi na swoje zalety stają się coraz bardziej popularne na
Bardziej szczegółowoZałącznik do A5 Streszczenie z Oceny Energetycznej [NAZWA BENEFICJENTA] Spis treści
Narodowy Fundusz Ochrony Środowiska i Gospodarki Wodnej ul. Konstruktorska 3A, 02-673 Warszawa Załącznik do A5 Streszczenie z Oceny Energetycznej [NAZWA BENEFICJENTA] Przekazane do XXX [Bank] Data: Numer
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH PRZEZNACZONYCH DO NAPĘDU WYSOKOOBROTOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* napędy wysokoobrotowe,
Bardziej szczegółowoWYNIKI BADAŃ CHARAKTERYSTYKI PRĘDKOŚCIOWEJ MODELU STATKU Z NAPĘDEM HYBRYDOWYM
PRACE WYDZIAŁU NAWIGACYJNEGO nr 19 AKADEMII MORSKIEJ W GDYNI 2006 JOANNA SŁABCZYŃSKA Akademia Morska w Gdyni Katedra Nawigacji WYNIKI BADAŃ CHARAKTERYSTYKI PRĘDKOŚCIOWEJ MODELU STATKU Z NAPĘDEM HYBRYDOWYM
Bardziej szczegółowoPUBLIKACJA INFORMACYJNA NR 22/I METODA OBLICZANIA I OCENY STATECZNOŚCI STATKU NA FALI NADĄŻAJĄCEJ
PUBLIKACJA INFORMACYJNA NR 22/I METODA OBLICZANIA I OCENY STATECZNOŚCI STATKU NA FALI NADĄŻAJĄCEJ 2003 Publikacje I (Informacyjne) wydawane przez Polski Rejestr Statków mają charakter instrukcji lub wyjaśnień
Bardziej szczegółowoWPŁYW NASTAW ŚRUBY OKRĘTOWEJ NA POPRAWNOŚĆ FUNKCJONOWANIA UKŁADU RUCHOWEGO STATKU
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK XLX NR 178A 2009 A n d r z e j A d a m k i e w i c z, J a n u s z F y d r y c h A k a d e m i a M o r s k a w S z c z e c i n i e, E u r o a f r i c a S
Bardziej szczegółowoBILANSE ENERGETYCZ1TE. I ZASADA TERMODYNAMIKI
BILANSE ENERGETYCZ1TE. I ZASADA TERMODYNAMIKI 2.1. PODSTAWY TEORETYCZNE Sporządzenie bilansu energetycznego układu polega na określeniu ilości energii doprowadzonej, odprowadzonej oraz przyrostu energii
Bardziej szczegółowoPolitechnika Gdańska Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa St. inż. I stopnia, sem. IV, Transport. Luty 2015. Automatyzacja statku 1.
Politechnika Gdańska Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa St. inż. I stopnia, sem. IV, Transport Automatyzacja statku 1 WPROWADZENIE M. H. Ghaemi Luty 2015 Automatyzacja statku 1. Wprowadzenie 1 Kierunek:
Bardziej szczegółowoMetody wyznaczania charakterystyki maksymalnego momentu i maksymalnej. mechanicznej w pracy ciągłej S1 silnika synchronicznego wzbudzanego
Metody wyznaczania charakterystyki maksymalnego momentu i maksymalnej mocy mechanicznej w pracy ciągłej S1 silnika synchronicznego wzbudzanego magnesami trwałymi Andrzej Dzikowski 1. Wstęp Zaprezentowana
Bardziej szczegółowoMarzec Politechnika Gdańska Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa St. inż. I stopnia, sem. IV, Oceanotechnika, ZiMwGM
Politechnika Gdańska Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa St. inż. I stopnia, sem. IV, Oceanotechnika, ZiMwGM Podstawy automatyzacji okrętu 1 WPROWADZENIE M. H. Ghaemi Marzec 2016 Podstawy automatyzacji
Bardziej szczegółowoSPRZĘGŁA MIMOŚRODOWE INKOMA TYP KWK Inkocross
- 2 - Spis treści 1.1 Sprzęgło mimośrodowe INKOMA Inkocross typ KWK - Informacje ogólne... - 3-1.2 Sprzęgło mimośrodowe INKOMA Inkocross typ KWK - Informacje techniczne... - 4-1.3 Sprzęgło mimośrodowe
Bardziej szczegółowoWSPÓŁPRACA NAPĘDÓW ZWROTNICOWYCH ZE ZWROTNICAMI ROZJAZDÓW DUŻYCH PRĘDKOŚCI
Jerzy Mikulski Politechnika Śląska, Wydział Transportu, Zespół Automatyki w Transporcie Jakub Młyńczak Politechnika Śląska, Wydział Transportu, Zespół Automatyki w Transporcie WSPÓŁPRACA NAPĘDÓW ZWROTNICOWYCH
Bardziej szczegółowoŁożyska ślizgowe - podstawowe rodzaje
Łożyska ślizgowe - podstawowe rodzaje Łożyska o tarciu suchym (bezsmarowe, samosmarne) Łożyska porowate impregnowane smarem Łożyska samosmarne, bezsmarowe, suche 2 WCZORAJ Obsługa techniczna samochodu
Bardziej szczegółowoBADANIA NAD MODYFIKOWANIEM WARUNKÓW PRACY ŁOŻYSK ŚLIZGOWYCH SILNIKÓW SPALINOWYCH
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź, 12 14 maja 1999 r. Stanisław LABER, Alicja LABER Politechnika Zielonogórska Norbert Niedziela PPKS Zielona Góra BADANIA NAD MODYFIKOWANIEM WARUNKÓW
Bardziej szczegółowoAUDYT NAPĘDU ELEKTRYCZNEGO
Wytyczne do audytu wykonano w ramach projektu Doskonalenie poziomu edukacji w samorządach terytorialnych w zakresie zrównoważonego gospodarowania energią i ochrony klimatu Ziemi dzięki wsparciu udzielonemu
Bardziej szczegółowoMOŻLIWOŚCI POPRAWY STOPNIA NIERÓWNOMIERNOŚCI BIEGU 3-CYLINDROWEGO SILNIKA SPALINOWEGO W UKŁADACH HYBRYDOWYCH
ANTONI ISKRA, JAROSŁAW KAŁUŻNY, MACIEJ BABIAK MOŻLIWOŚCI POPRAWY STOPNIA NIERÓWNOMIERNOŚCI BIEGU 3-CYLINDROWEGO SILNIKA SPALINOWEGO W UKŁADACH HYBRYDOWYCH POSSIBILITY OF IMPROVING THE COEFFICIENT OF FLUCTUATION
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE OPROGRAMOWANIA ADAMS/CAR RIDE W BADANIACH KOMPONENTÓW ZAWIESZENIA POJAZDU SAMOCHODOWEGO
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKA ŚLĄSKA 2012 Seria: TRANSPORT z. 77 Nr kol.1878 Łukasz KONIECZNY WYKORZYSTANIE OPROGRAMOWANIA ADAMS/CAR RIDE W BADANIACH KOMPONENTÓW ZAWIESZENIA POJAZDU SAMOCHODOWEGO Streszczenie.
Bardziej szczegółowoMMB Drives 40 Elektrownie wiatrowe
Elektrownie wiatrowe MMB Drives Zbigniew Krzemiński, Prezes Zarządu Elektrownie wiatrowe produkowane przez MMB Drives zostały tak zaprojektowane, aby osiągać wysoki poziom produkcji energii elektrycznej
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 2 Dobór mikrosilnika prądu stałego z przekładnią do pracy w warunkach ustalonych
Napędy elektromechaniczne urządzeń precyzyjnych - projektowanie Dobór mikrosilnika prądu stałego z przekładnią do pracy w warunkach ustalonych Miniaturowy siłownik liniowy (Oleksiuk, Nitu 1999) Śrubowy
Bardziej szczegółowoInżynieria Maszyn, 2018, R. 23, z. 1, 36 43, ISSN X EKSPERYMENTALNA METODA OKREŚLANIA MOMENTU OPORU RUCHU ŁOŻYSK SKOŚNYCH 1.
Inżynieria Maszyn, 2018, R. 23, z. 1, 36 43, ISSN 1426-708X Otrzymano: 23 marca 2018 / Zaakceptowano: 22 kwietnia 2018 / Zamieszczono na WWW: 20 grudnia 2018 opór ruchu, łożyska skośne, High Speed Cutting
Bardziej szczegółowoCZTEROKULOWA MASZYNA TARCIA ROZSZERZENIE MOŻLIWOŚCI BADAWCZYCH W WARUNKACH ZMIENNYCH OBCIĄŻEŃ
Artur MACIĄG, Wiesław OLSZEWSKI, Jan GUZIK Politechnika Radomska, Wydział Mechaniczny CZTEROKULOWA MASZYNA TARCIA ROZSZERZENIE MOŻLIWOŚCI BADAWCZYCH W WARUNKACH ZMIENNYCH OBCIĄŻEŃ Słowa kluczowe Czterokulowa
Bardziej szczegółowoMODEL STANOWISKA DO BADANIA OPTYCZNEJ GŁOWICY ŚLEDZĄCEJ
Mgr inż. Kamil DZIĘGIELEWSKI Wojskowa Akademia Techniczna DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.232 MODEL STANOWISKA DO BADANIA OPTYCZNEJ GŁOWICY ŚLEDZĄCEJ Streszczenie: W niniejszym referacie zaprezentowano stanowisko
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(92)/2013
ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(92)/2013 Piotr Szczęsny 1 WPŁYW WYBRANYCH PARAMETRÓW EKSPLOATACYJNYCH NA TOKSYCZNOŚĆ SPALIN POJAZDÓW Z SILNIKAMI O ZAPŁONIE ISKROWYM 1. Wprowadzenie Praca przedstawia
Bardziej szczegółowoPROCEdURA doboru ELEmENTóW hybrydowego ELEkTROmEChANiCzNEgO NAPędU mechanizmów RObOCzYCh żurawia SAmOjEzdNEgO
PRACE instytutu LOTNiCTWA 221 s. 121 132 Warszawa 2011 PROCEdURA doboru ELEmENTóW hybrydowego ELEkTROmEChANiCzNEgO NAPędU mechanizmów RObOCzYCh żurawia SAmOjEzdNEgO MIchał PaNufNIk Instytut Lotnictwa Streszczenie
Bardziej szczegółowoNAPĘDY MASZYN TECHNOLOGICZNYCH
WYDZIAŁ BUDOWY MASZYN I ZARZĄDZANIA Instytut Technologii Mechanicznej ul. Piotrowo 3, 60-965 Poznań, tel. +48 61 665 2203, fax +48 61 665 2200 e-mail: office_mt@put.poznan.pl, www.put.poznan.pl MATERIAŁY
Bardziej szczegółowoFig 5 Spectrograms of the original signal (top) extracted shaft-related GAD components (middle) and
Fig 4 Measured vibration signal (top). Blue original signal. Red component related to periodic excitation of resonances and noise. Green component related. Rotational speed profile used for experiment
Bardziej szczegółowoSterowanie Napędów Maszyn i Robotów
Wykład 2 - Dobór napędów Instytut Automatyki i Robotyki Warszawa, 2017 Wstępny dobór napędu: dane o maszynie Podstawowe etapy projektowania Krok 1: Informacje o kinematyce maszyny Krok 2: Wymagania dotyczące
Bardziej szczegółowoZadania i funkcje skrzyń biegów. Opracował: Robert Urbanik Zespół Szkół Mechanicznych w Opolu
Zadania i funkcje skrzyń biegów Opracował: Robert Urbanik Zespół Szkół Mechanicznych w Opolu Zadania skrzyni biegów Skrzynia biegów umożliwia optymalne wykorzystanie mocy silnika. Każdy silnik ma pewien
Bardziej szczegółowoŁAGODNA SYNCHRONIZACJA SILNIKA SYNCHRONICZNEGO DUŻEJ MOCY Z PRĘDKOŚCI NADSYNCHRONICZNEJ
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Paweł ZALAS*, Jan ZAWILAK* maszyny elektryczne, silniki synchroniczne,
Bardziej szczegółowoWSPÓŁPRACA SPRĘŻAREK CHŁODNICZYCH Z FILTRAMI SSĄCYMI
Dariusz Nanowski Akademia Morska w Gdyni WSPÓŁPRACA SPRĘŻAREK CHŁODNICZYCH Z FILTRAMI SSĄCYMI W opracowaniu, na przykładzie rzeczywistej chłodniczej instalacji okrętowej analizuje się wpływ siatkowych
Bardziej szczegółowoANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU NAPIĘCIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 4/2014 (104) 89 Zygfryd Głowacz, Henryk Krawiec AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METODY SAMOHAMOWANIA I SAMONAPĘDZANIA DO OCENY STANU SILNIKÓW SPALINOWYCH MAŁYCH MOCY
Inżynieria Rolnicza ()/ ZASTOSOWANIE METODY SAMOHAMOWANIA I SAMONAPĘDZANIA DO OCENY STANU SILNIKÓW SPALINOWYCH MAŁYCH MOCY Jerzy Langman Katedra Inżynierii Mechaniczneji Agrofizyki, Uniwersytet Rolniczy
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA LABORATORYJNA NR 4-EW ELEKTROWNIA WIATROWA
LABORATORIUM ODNAWIALNYCH ŹRÓDEŁ ENERGII Katedra Aparatury i Maszynoznawstwa Chemicznego Wydział Chemiczny Politechniki Gdańskiej INSTRUKCJA LABORATORYJNA NR 4-EW ELEKTROWNIA WIATROWA ELEKTROWNIA WIATROWA
Bardziej szczegółowoWENTYLATORY PROMIENIOWE SINGLE-INLET DRUM BĘBNOWE JEDNOSTRUMIENIOWE CENTRIFUGAL FAN
WENTYLATORY PROMIENIOWE SINGLE-INLET DRUM BĘBNOWE JEDNOSTRUMIENIOWE CENTRIFUGAL FAN TYP WPB TYPE WPB Wentylatory promieniowe jednostrumieniowe bębnowe (z wirnikiem typu Single-inlet centrifugal fans (with
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE PRZEKŁADNI HYDROKINETYCZNEJ DO REDUKCJI WIBRACJI HYBRYDOWEGO UKŁADU NAPĘDOWEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 41, s. 197-204, Gliwice 2011 ZASTOSOWANIE PRZEKŁADNI HYDROKINETYCZNEJ DO REDUKCJI WIBRACJI HYBRYDOWEGO UKŁADU NAPĘDOWEGO GABRIEL KOST, ANDRZEJ NIERYCHLOK, WACŁAW
Bardziej szczegółowoPROCEDURA DOBORU POMP DLA PRZEMYSŁU CUKROWNICZEGO
PROCEDURA DOBORU POMP DLA PRZEMYSŁU CUKROWNICZEGO Wskazujemy podstawowe wymagania jakie muszą być spełnione dla prawidłowego doboru pompy, w tym: dobór układu konstrukcyjnego pompy, parametry pompowanego
Bardziej szczegółowoNapęd pojęcia podstawowe
Napęd pojęcia podstawowe Równanie ruchu obrotowego (bryły sztywnej) moment - prędkość kątowa Energia kinetyczna Praca E W k Fl Fr d de k dw d ( ) Równanie ruchu obrotowego (bryły sztywnej) d ( ) d d d
Bardziej szczegółowo(12) TŁUMACZENIE PATENTU EUROPEJSKIEGO (19) PL (11) PL/EP (96) Data i numer zgłoszenia patentu europejskiego:
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) TŁUMACZENIE PATENTU EUROPEJSKIEGO (19) PL (11) PL/EP 2435188 (96) Data i numer zgłoszenia patentu europejskiego: 28.05.2010 10721805.9 (13) (51) T3 Int.Cl. B04B 1/20 (2006.01)
Bardziej szczegółowo