Wpływ konfiguracji kopalnianych oddziałowych sieci 6 kv na dopuszczalne nastawienia nadprądowych zabezpieczeń zwarciowych.
|
|
- Wiktoria Sosnowska
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Henryk Klein OPA-Labor Sp. z o.o. Wpływ konfiguracji kopalnianych oddziałowych sieci 6 kv na dopuszczalne nastawienia nadprądowych zabezpieczeń zwarciowych. Streszczenie.W referacie, na podstawie wybranych przykładów, przedstawiono wpływ, jaki na dopuszczalne przedziały nastawień zabezpieczeń mają decyzje określające sposób połączeń oddziałowych sieci kopalnianych oraz sposób zasilania odbiorów końcowych. 1. Wstęp. Zasadnicze kryteria determinujące sposób konfiguracji sieci kopalnianych mają przesłanki zarówno ekonomiczne, jak i techniczno-ruchowe, przy czym na poziomie sieci oddziałowych do najistotniejszych naleŝą: istniejąca struktura sieci oddziałowej, wyposaŝenie i obciąŝenie rozdzielnic; posiadane rezerwy kabli, pól rozdzielczych, stacji transformatorowych; moŝliwość zasilenia większej liczby odbiorów przy minimalizacji nakładów inwestycyjnych co często sprowadza się do takiej konstrukcji sieci, przy której obciąŝenie poszczególnych jej elementów leŝy na granicy wartości dopuszczalnych ; warunki górniczo-geologiczne i wentylacyjne panujące w wyrobiskach w których potencjalnie moŝna prowadzić kable oraz lokalizować pola rozdzielcze i stacje transformatorowe; czas dojścia (dojazdu) obsługi do poszczególnych rozdzielnic, co jest istotne ze względu na czas trwania ewentualnych przerw w zasilaniu (np. poawaryjnych); Na wymienione przesłanki nakłada się konieczność spełnienia wymagań odpowiednich przepisów, w tym takŝe dotyczących wymagań odnośnie sposobów i skuteczności działania układów zabezpieczających. W związku ze złoŝonością zagadnienia, przy uwzględnianiu formalnych wymagań przepisów i norm, częstokroć umyka uwadze ich fizykalna podstawa. W praktyce eksploatacyjnej niejednokrotnie mamy do czynienia z przypadkami nieprawidłowego działania automatyki zabezpieczeniowej - zarówno zadziałań zbędnych, jak i brakujących, i to często występujących łącznie podczas jednego zakłócenia. Część spośród tych zdarzeń jest nieuchronną konsekwencją załoŝeń przyjętych przy planowaniu rozwoju i konfiguracji sieci.
2 2. Zasilanie transformatorów oddziałowych. Wobec wzmoŝonej koncentracji wydobycia, i nasycenia procesu technologicznego środkami technicznymi w znakomitej większości zasilanymi energią elektryczną rośnie łączna moc zainstalowana urządzeń związanych z określoną ścianą wydobywczą. Jednocześnie rośnie zróŝnicowanie mocowe transformatorów 6kV/DN zasilających te urządzenia. Z drugiej strony w chwili obecnej nie ma przepisów regulujących dopuszczalną liczbę transformatorów zasilanych wspólnie z jednego pola rozdzielczego 6 kv. W efekcie niejednokrotnie powoduje to trudności w prawidłowym zabezpieczeniu odpływów transformatorowych. Przeanalizujmy zatem wpływ poszczególnych elementów układu zasilającego oraz odbioru na moŝliwość prawidłowego nastawienia a co za tym idzie pracy zabezpieczeń nadprądowych. Na Rys. 1 przedstawiono przykładowy fragment sieci elektroenergetycznej zasilającej wybrany odcinek ciągu technologicznego. Prąd rozruchowy zabezpieczenia zwarciowego bezzwłocznego I nast mierzony po stronie 6 kv, w punkcie zabezpieczeniowym 1 musi spełnić znany układ nierówności: k I k "(2) s k min c I I ; (1) nast rob max ( ksknz I omt k zt I ) I rob max = max ; nt, (2) gdzie: I k min (2) - minimalna wartość początkowego prądu zwarciowego w strefie zabezpieczanej; k c współczynnik czułości wynoszący 1,3 dla odbiorów zainstalowanych w pomieszczeniach niezagroŝonych wybuchem i 1,5 w pomieszczeniach zagroŝonych wybuchem; k s współczynnik schematu, którego wartość zaleŝy od sposobu połączenia układu pomiarowego zabezpieczenia; k nz współczynnik niezawodności o zalecanych wartościach 1,25 1,5; I omt maksymalny prąd roboczy transformatora (transformatorów) wyliczony przy załoŝeniu rozruchu grupy silników z rozruchem jednoczesnym o największej wartości prądu rozruchowego i ustalonego obciąŝenia pozostałych odbiorników; k zt współczynnik udaru prądu magnesującego przy załączaniu transformatora; I nt znamionowy prąd transformatora; Dla zabezpieczeń zwarciowych zwłocznych, przy wyznaczaniu maksymalnego prądu roboczego nie bierze się pod uwagę warunku wynikającego z udaru prądu magnesującego załączanych transformatorów. Zabezpieczenia chroniące odpływy końcowe zlokalizowane w przestrzeniach nie zagroŝonych wybuchem (pomieszczenia w pokładach niemetanowych lub ze stopniem a
3 niebezpieczeństwa wybuchu metanu oraz klasy A zagroŝenia wybuchem pyłu węglowego) mogą działać ze zwłoką czasową nie przekraczającą 0,6s. Zabezpieczenia odpływów końcowych zlokalizowanych w przestrzeniach zagroŝonych wybuchem (odpowiednio: pomieszczenia ze stopniem b lub c lub klasy B ) muszą działać bezzwłocznie. Rys. 1 Prąd I k min (2) brany pod uwagę przy ocenie nastawienia zabezpieczenia w punkcie zabezpieczeniowym 1 jest najmniejszym z pośród prądów zwarciowych mogących wystąpić przy metalicznych zwarciach w punktach A, B, C i D. Brak spełnienia lewej strony nierówności (1) powoduje, iŝ moŝliwe staje się powstanie zwarcia niewykrywalnego dla zabezpieczenia. Z kolei brak spełnienia prawej strony tychŝe nierówności grozi występowaniem zbędnych wyłączeń przy normalnych obciąŝeniach ruchowych. Dla zilustrowania przedstawionego przykładu wstępnie przyjęto zestawione w Tabeli 1, typowe dla spotykanych konfiguracji sieci kopalnianych wartości parametrów urządzeń oraz wynikające z nich wartości rezystancji i reaktancji, obliczone dla napięcia 6 kv. W Tabeli 2 zestawiono minimalne początkowe prądy zwarć dwufazowych w punktach A D, obliczone przy uwzględnieniu nagrzania Ŝył kabli prądami roboczymi
4 (rezystancja Ŝył została zwiększona o 20%) oraz wartości minimalnych i maksymalnych prądów nastawienia zabezpieczeń zwarciowych z uwzględnieniem stopnia zagroŝenia wybuchem pomieszczeń w których zainstalowano urządzenia odbiorcze (stacje transformatorowe) lub zasilające je linie kablowe. Tabela 1 Lp Ozn. Parametry R [Ω] X [Ω] System elektroenergetyczny (minimalna moc zwarcia na szynach kopalnianej rozdzielni głównej przy zasilaniu z transformatora 16MVA) 1. - S z =140MVA; R/X=0,1 0,028 0,281 Dławik zwarciowy 2. X d U n =6kV; u z =6%; I n =1000 A - 0,208 Linie kablowe 3. lkz YKGYFtly 3*150mm 2 ; l=1000m; r =0,124Ω/km; 0,124 0,097 x =0,097Ω/km; I dd =331A 4. lk1 YHKGYFtly 3*50mm 2 ; l=700m; r =0,387Ω/km; 0,271 0,079 x =0,113Ω/km; I dd =168A 5. lk2 YHKGYFtly 3*50mm 2 ; l=700m; r =0,387Ω/km; 0,271 0,079 x =0,113Ω/km; I dd =168A 6. lk3 YHKGYFtly 3*50mm 2 ; l=10m; r =0,387Ω/km; 0,004 0,001 x =0,113Ω/km; I dd =168A 7. lk4 YHKGYFtly 3*50mm 2 ; l=10m; r =0,387Ω/km; 0,004 0,001 x =0,113Ω/km; I dd =168A Transformatory 8. T1 IT3Sb 400/0,5; S n =400 kva; P obc =3,2 kw; e z =4,3%; 0,720 3,802 Yy 9. T2 IT3Sb 315/0,5; S n =315 kva; P obc =2,66 kw; e z =3,7%; 0,965 4,117 Yy 10. T3 IT3Sb 400/0,5; S n =400 kva; P obc =3,2 kw; e z =4,3%; 0,720 3,802 Yy 11. T4 IT3Sc 630/1; S n =630 kva; P obc =5,2 kw; e z =4,3%; Yy 0,472 2,412 Tabela 2 Wielkość Miejsce zwarcia A B C D I k (2) [ka] 0,58 0,50 0,56 0,79 "(2) k pom. A ; a 0,45 0,39 0,43 0,61 si k min [ka] pom. B ; b ; 0,39 0,34 0,37 0,53 kc c I rob max = ( k sknz I omt ) [ka] 0,302 I max k I [ka 0,504 rob ( zt ) = nt
5 Minimalne prądy nastawień zabezpieczeń wyznaczono osobno z warunku dotyczącego udaru prądów magnesujących oraz z warunku uwzględniającego rozruch silników zasilanych po stronie DN transformatorów. W tym drugim przypadku dla punktu zabezpieczeniowego 1 przyjęto jednoczesny rozruch silników o łącznej mocy 315 kw (k r =5,5) zasilanych z transformatora T4, oraz ustaloną pracę transformatorów T1 T3 obciąŝonych w 70% mocy znamionowej. Porównując wartości minimalnego prądu zwarciowego mierzonego w punkcie zabezpieczeniowym przy zakłóceniach w punktach A D łatwo zaobserwować, Ŝe jego wartość zaleŝy przede wszystkim od impedancji transformatora za którym rozpatrujemy zwarcie. Impedancja ta jest w przybliŝeniu odwrotnie proporcjonalna do mocy transformatora. Zatem w linii zasilającej kilka transformatorów minimalny prąd zwarciowy a co za tym idzie maksymalne nastawienie zabezpieczenia zwarciowego zdeterminowany jest przez moc najmniejszego z transformatorów. Dla przedstawionego przypadku układ nierówności (1) okazuje się być sprzeczny: "(2) k s I k min = 0,34kA I nast I rob max = 0,504kA k c 3. Wpływ parametrów elementów układu zasilania na minimalny początkowy prąd zwarcia dwufazowego. Dla zobrazowania wpływu zmiany parametrów poszczególnych elementów obwodu na minimalny prąd zwarcia dwufazowego w punkcie zabezpieczeniowym, wykonano obliczenia dla punktu zabezpieczeniowego 2 i zwarcia w punkcie E. Jako obliczeniowy układ podstawowy o którego odnoszone są zmiany parametrów przyjęto: system elektroenergetyczny i dławik zwarciowy jak w Tabeli 1; linia kablowa l k5 prowadzona kablem YHKGYFtly 3*50mm 2 o długości 1000m; transformator T5 typu IT3Sb 400/0,5. Dla takiego odpływu minimalna wartość początkowego prądu zwarcia 2-fazowego w punkcie E wynosi 0,574 ka. Zmiany prądu początkowego wywołane zmianami parametrów poszczególnych elementów pętli zwarcia przedstawiono na Rys. 2 6 procentowo. Jako 100% przyjęto prąd wyznaczony dla obliczeniowego układu podstawowego. Jak widać decydujący wpływ na wartość prądu zwarciowego ma moc transformatora odbiorczego. Wpływ pozostałych elementów pętli zwarcia jest wielokrotnie mniejszy. W konsekwencji, w linii zasilającej kilka transformatorów o maksymalnym dopuszczalnym nastawieniu zabezpieczenia zwarciowego decydować będzie prąd zwarciowy po stronie dolnego napięcia najmniejszego spośród nich, a zmiana parametrów pozostałych elementów układu nie jest w stanie w znaczący sposób wpłynąć na tę wartość. Dla przykładu, trzykrotna zmiana przekroju linii kablowej powoduje zmianę I k min (2) o 2,1% natomiast dwukrotna zmiana mocy transformatora o 54%. NaleŜy przy tym pamiętać, Ŝe przy projektowaniu sieci oddziałowej istnieje realny wpływ jedynie na niektóre z tych parametrów. Np. moc zwarciowa na szynach rozdzielni głównej
6 ZaleŜność względnego minimalnego prądu zw arcia od mocy zw arciow ej na szynach głów nej rozdzielni zasilającej Ik"(2)[%] Sz [MVA] Rys. 2 ZaleŜność względnego minimalnego prądu zwarcia od reaktancji dławika 110,0 105,0 104,4 100,0 101,4 100,0 97,3 Ik"(2)[%] 95,0 94,0 90,0 85,0 80,0 Brak dławika 4%; 1000A; Xd=0,139 6%, 1000A; Xd=0,208 4%; 400A; Xd=0,346 6%; 400A; Xd=0,520 Reaktancja dławika Rys.3
7 ZaleŜność względnego minimalnego prądu zwarcia od długości linii kablowej zasilającej transformator 106,0 104,0 102,0 100,0 Ik"(2)[%] 98,0 96,0 94,0 92,0 90, Długość kabla, [m] Rys.4 ZaleŜność względnego minimalnego prądu zwarcia od przekroju linii kablowej zasilającej transformator 110,0 108,0 106,0 104,0 Ik"(2)[%] 102,0 100,0 98,7 100,0 101,0 101,5 101,8 102,1 98,0 96,0 94,0 92, s [mm2] Rys.5
8 ZaleŜność w zględnego minimalnego prądu zwarcia od mocy transformatora odbiorczego 250,0 249,3 230,0 210,0 190,0 Ik"(2)[%] 170,0 150,0 130,0 142,4 110,0 90,0 70,0 92,6 100,0 50,0 IT3Sb 315/0,5 IT3Sb 400/0,5 IT3Sc 630/1 EH-1500/6/3,3 Moc i typ transformatora Rys.6 zdeterminowana jest sposobem zasilania podstawowego i rezerwowego całej kopalni, długości kabli zaleŝą od wzajemnego niezmiennego połoŝenia rozdzielni i od połoŝenia elementów ciągu technologicznego (ściany, przenośników, urządzeń pomocniczych odstawy itd.). Z kolei przy rozpatrywaniu zmiany parametrów np. dławików zwarciowych naleŝy uwzględnić wpływ tego w zakresie daleko szerszym niŝ tylko na wartość nastawienia zabezpieczeń na odpływach oddziałowych. W efekcie pozostaje wpływ na wybór transformatorów zasilanych z jednego pola rozdzielczego i na przekroje stosowanych kabli. 4. Maksymalne prądy robocze. Jako maksymalną wartość prądów roboczych przy których nie powinno nastąpić zadziałanie zabezpieczenia zwarciowego bezzwłocznego, w przypadku odpływów oddziałowych rozpatruje się udar prądów magnesujących występujący przy załączeniu pod napięcie linii zasilającej transformatory oddziałowe lub teŝ jednoczesny rozruch grupy silników o największej dla analizowanego odpływu wartości prądu rozruchowego. Maksymalny prąd w pierwszym z wymienionych stanów, charakteryzujący się duŝą wartością szczytową w chwili załączenia i bardzo krótkim czasem zanikania (kilkadziesiąt do kilkuset ms), zaleŝy od liczby i mocy wspólnie zasilanych transformatorów oraz od chwili zamknięcia styków wyłącznika w stosunku do chwili przejścia przez zero napięć fazowych. Pewien niewielki wpływ ma tu takŝe impedancja kabli zasilających transformatory. W związku z powyŝszym, przy określonym przydziale transformatorów do pól rozdzielczych, nie ma moŝliwości zmiany wartości
9 maksymalnej i przebiegu tego prądu. Przykład zarejestrowanego przebiegu prądu magnesowania w załączanej linii zasilającej kilka stacji pojazdowych przedstawiono na Rys. 7. NaleŜy zaznaczyć Ŝe zjawisko to nie jest brane pod uwagę przy analizie nastawień zabezpieczeń zwarciowych zwłocznych, gdyŝ ze względu na szybkość zanikania nie powoduje ono na ogół nieselektywnych wyłączeń. Maksymalny prąd roboczy, wynikający z rozruchu zasilanych silników, charakteryzuje się znacznie dłuŝszymi czasami zanikania (około 1 do 2s). Rozpatrując pole rozdzielcze zasilające określony fragment ciągu technologicznego, wartość tego prądu zaleŝy od mocy i współczynnika rozruchu jednocześnie załączanych silników oraz stopnia ustalonego obciąŝenia innych wspólnie zasilanych transformatorów w czasie rozruchu największego zespołu napędowego. Jest zatem oczywiste Ŝe jego wartość rośnie wraz z liczbą wspólnie zasilonych transformatorów. Załączenie pod napięcie linii zasilającej transformatory: 2xIT3Sd 400/6/1; IT3Sb 400/6/0,5; IT3Sb I [A] 400 i [A] Isk [A] ,0000 0,1000 0,2000 0,3000 0,4000 0,5000 0,6000 0,7000 0, t [s] Rys.7 Wobec tego moŝna na nią wpływać poprzez: dobór obciąŝeń wspólnie zasilanych transformatorów; wprowadzanie przesunięć czasowych pomiędzy rozruchami poszczególnych silników maszyny; zasilanie jednocześnie załączanych silników jednej maszyny z transformatorów przyłączonych do róŝnych pól rozdzielczych; stosowanie urządzeń rozruchowych zmniejszających wartość prądu rozruchowego, np. rozruszników tyrystorowych lub przemienników częstotliwości.
10 NaleŜy podkreślić Ŝe stosowanie silników dwubiegowych lub sprzęgieł hydrokinetycznych nie zmniejsza wartości prądów rozruchowych, a jedynie poprawia mechaniczne warunki rozruchu i zwiększa tolerancję silników dla rozruchowych spadków napięć (zmniejsza prawdopodobieństwo utyku silników w czasie rozruchu). Na Rys. 8 przedstawiono przebieg rozruchu dwóch silników organów urabiających kombajnu ścianowego, przesunięty w czasie o ok. 6s. Na Rys. 9 przedstawiono przebieg obciąŝenia pola 6 kvw czasie jednoczesnego rozruchu dwóch silników przenośnika ścianowego. NaleŜy dodać Ŝe trzeci silnik zasilany był z transformatora przyłączonego do innego pola 6 kv. Rozruch organów urabiających kombajnu JOY4LS8 3300, prąd po stronie 6 kv (silniki o mocy 300 kw) 300,00 t [s] 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00 9,00 200,00 100,00 i [A] 0,00 I [A] -100,00-200,00-300,00 Rys.8 Obserwując przedstawione przebiegi moŝna zauwaŝyć Ŝe w obu omawianych rodzajach stanów przejściowych szczytowa wartość prądów roboczych występuje tuŝ po rozpoczęciu stanu przejściowego. Powoduje to szczególnie niekorzystne warunki pracy zabezpieczeń zwarciowych bezzwłocznych. NaleŜy zatem stwierdzić Ŝe przy budowie fragmentów sieci oddziałowych, w przypadku gdy istniejące przesłanki techniczne (np. istniejące wyposaŝenie pól rozdzielczych) lub formalne (odpływy zasilają urządzenia mające pracować w pomieszczeniach zagroŝonych wybuchem gazu lub pyłu) wymuszają zastosowanie zabezpieczeń zwarciowych bezzwłocznych, konieczna jest przede wszystkim duŝa staranność analizy potencjalnie moŝliwych układów zasilania oddziału. Ponadto naleŝy liczyć się z koniecznością zwiększenia nakładów technicznych w postaci większej ilości pól rozdzielczych zasilających rejon, a co za tym idzie większych ilości kabli.
11 Prąd obciąŝenia pola rozdzielczego zasilającego transformator IT3Sb315/6 oraz trzy transformatory IT3S(b,c,d)400/6 podczas jednoczesnego rozruchu dwóch silników przenośnika ścianowego, 65/200 kw 400,00 Czas [s] 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00 9,00 300,00 200,00 100,00 i [A] 0,00-100,00 i [A] -200,00-300,00-400,00-500,00 Rys.9 5. Podsumowanie. Nastawienie prądu rozruchowego zabezpieczenia zwarciowego musi zawierać się w widełkach z jednej strony ograniczonych przez minimalny początkowy prąd zwarcia dwufazowego w strefie chronionej, zaś z drugiej przez maksymalną wartość prądów roboczych jakie mogą wystąpić w warunkach normalnej pracy zasilanej linii. Minimalny początkowy prąd zwarcia dwufazowego zaleŝy przede wszystkim od mocy najmniejszego ze wspólnie zasilanych transformatorów. Zmiany parametrów innych elementów, np. przekroju kabli, nie wpływają na jego wartość w sposób znaczący. Maksymalne wartości prądów roboczych zaleŝą od liczby i mocy wspólnie zasilonych transformatorów oraz od mocy, sposobów rozruchu i podziału silników napędowych maszyn górniczych na transformatory oddziałowe. Dla prawidłowej pracy linii zasilających transformatory oddziałowe najistotniejszym zagadnieniem jest rozdział transformatorów pomiędzy linie 6 kv zasilające oddział oraz odpowiedni sposób zasilenia silników maszyn górniczych z uwzględnieniem podziału między transformatory. W polach rozdzielczych, w których konieczne jest zastosowanie zabezpieczeń zwarciowych bezzwłocznych, w zaleŝności od mocy zasilanych transformatorów,
12 istnieje pewna nieprzekraczalna ich liczba dla której moŝliwe jest spełnienie nierówności (1). Literatura [1] PN-G-42042:1998 Środki ochronne i zabezpieczające w elektroenergetyce kopalnianej. Zabezpieczenia zwarciowe i przeciąŝeniowe. Wymagania i zasady doboru. [2] PN-EN :2002(U) Prądy zwarciowe w sieciach trójfazowych prądu przemiennego. Część 0: Obliczenie prądów.
Rezerwowanie zabezpieczeń zwarciowych w kopalnianych sieciach średniego napięcia
SERGIUSZ BORON JAROSŁAW JOOSTBERENS Politechnika Śląska w Gliwicach Rezerwowanie zabezpieczeń zwarciowych w kopalnianych sieciach średniego napięcia W artykule przedstawiono trudności związane z z rezerwowaniem
Bardziej szczegółowoCyfrowe zabezpieczenie różnicowe transformatora typu RRTC
Laboratorium elektroenergetycznej automatyki zabezpieczeniowej Cyfrowe zabezpieczenie różnicowe transformatora typu RRTC Wprowadzenie Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z zasadą działania, charakterystykami,
Bardziej szczegółowoAlgorytm obliczania charakterystycznych wielkości prądu przy zwarciu trójfazowym (wg PN-EN 60909-0:2002)
Andrzej Purczyński Algorytm obliczania charakterystycznych wielkości prądu przy zwarciu trójfazowym (wg PN-EN 60909-0:00) W 10 krokach wyznaczane są: prąd początkowy zwarciowy I k, prąd udarowy (szczytowy)
Bardziej szczegółowo6.2. Obliczenia zwarciowe: impedancja zwarciowa systemu elektroenergetycznego: " 3 1,1 15,75 3 8,5
6. Obliczenia techniczne 6.1. Dane wyjściowe: prąd zwarć wielofazowych na szynach rozdzielni 15 kv stacji 110/15 kv Brzozów 8,5 czas trwania zwarcia 1 prąd ziemnozwarciowy 36 czas trwania zwarcia 5 moc
Bardziej szczegółowoKompensacja mocy biernej w obecności wyŝszych harmonicznych. Automatycznie regulowane baterie kondensatorów SN w Hucie Miedzi Głogów
dr inŝ. Krzysztof Matyjasek, ELMA energia, Olsztyn Kompensacja mocy biernej w obecności wyŝszych harmonicznych. Automatycznie regulowane baterie kondensatorów SN w Hucie Miedzi Głogów W szczególnych przypadkach
Bardziej szczegółowo15. UKŁADY POŁĄCZEŃ PRZEKŁADNIKÓW PRĄDOWYCH I NAPIĘCIOWYCH
15. UKŁDY POŁĄCZEŃ PRZEKŁDNIKÓW PRĄDOWYCH I NPIĘCIOWYCH 15.1. Cel i zakres ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z najczęściej spotykanymi układami połączeń przekładników prądowych i napięciowych
Bardziej szczegółowoTemat: Dobór przekroju przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną, obciążalność prądową i dopuszczalny spadek napięcia.
Temat: Dobór przekroju przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną, obciążalność prądową i dopuszczalny spadek napięcia. Dobór przekroju przewodów ze względu na obciążalność prądową długotrwałą wykonuje
Bardziej szczegółowoPROBLEMY ŁĄCZENIA KONDENSATORÓW ENERGETYCZNYCH
mgr inŝ. Grzegorz Wasilewski ELMA energia, Olsztyn PROBLEMY ŁĄCZENIA KONDENSATORÓW ENERGETYCZNYCH Załączaniu i wyłączaniu baterii kondensatorów towarzyszą stany przejściowe charakteryzujące się występowaniem
Bardziej szczegółowoInformacja dotycząca nastaw sygnalizatorów zwarć doziemnych i międzyfazowych serii SMZ stosowanych w sieciach kablowych SN.
Informacja dotycząca nastaw sygnalizatorów zwarć doziemnych i międzyfazowych serii SMZ stosowanych w sieciach kablowych SN. Firma Zakład Automatyki i Urządzeń Precyzyjnych TIME-NET Sp. z o.o., jako producent
Bardziej szczegółowoMiejscowość:... Data:...
PROTOKÓŁ BADAŃ ODBIORCZYCH INSTALACJI ELEKTRYCZNYCH 1. OBIEKT BADANY (nazwa, adres)...... 2. CZŁONKOWIE KOMISJI (imię, nazwisko, stanowisko) 1.... 2.... 3.... 4.... 5.... 3. BADANIA ODBIORCZE WYKONANO
Bardziej szczegółowoStacja uzdatniania wody w m. Namysłaki gm. Sieroszewice.
Inwestor: BIURO USŁUG ELEKTRYCZNYCH Projekty Rzeczoznawstwo Nadzory 61-395 POZNAŃ os. Rzeczypospolitej 40/5, tel. 877-42-07 Nr. ewid. dział. gosp.: 02089/92/S, NIP 782-103-09-22, Regon: 630449181 Gmina
Bardziej szczegółowoOpis techniczny. 1. Przepisy i normy. 2. Zakres opracowania. 3. Zasilanie.
Opis techniczny 1. Przepisy i normy. Projekt został opracowany zgodnie z Prawem Budowlanym, Polskimi Normami PN, Przepisami Budowy Urządzeń Elektrycznych PBUE, oraz warunkami technicznymi wykonania i odbioru
Bardziej szczegółowoZABEZPIECZENIA URZĄDZEŃ ROZDZIELCZYCH ŚREDNIEGO NAPIĘCIA. Rafał PASUGA ZPBE Energopomiar-Elektryka
ZABEZPIECZENIA URZĄDZEŃ ROZDZIELCZYCH ŚREDNIEGO NAPIĘCIA Rafał PASUGA ZPBE Energopomiar-Elektryka Zabezpieczenia elektroenergetyczne dzieli się na dwie podstawowe grupy: Zabezpieczenia urządzeń maszynowych:
Bardziej szczegółowoSTUDIA I STOPNIA STACJONARNE ELEKTROTECHNIKA
STUDIA I STOPNIA STACJONARNE ELEKTROTECHNIKA PRZEDMIOT: ROK: 3 SEMESTR: 5 (zimowy) RODZAJ ZAJĘĆ I LICZBA GODZIN: LICZBA PUNKTÓW ECTS: RODZAJ PRZEDMIOTU: URZĄDZENIA ELEKTRYCZNE 5 Wykład 30 Ćwiczenia Laboratorium
Bardziej szczegółowoSieci średnich napięć : automatyka zabezpieczeniowa i ochrona od porażeń / Witold Hoppel. Warszawa, Spis treści
Sieci średnich napięć : automatyka zabezpieczeniowa i ochrona od porażeń / Witold Hoppel. Warszawa, 2017 Spis treści Wykaz ważniejszych oznaczeń Spis tablic XIII XVII 1. Wstęp 1 2. Definicje 3 2.1. Wyjaśnienia
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY ZASILANIA W ENERGIĘ ELEKTRYCZNĄ CENTRAL WENTYLACYJNYCH ARCHIWUM
PROJEKT WYKONAWCZY ZASILANIA W ENERGIĘ ELEKTRYCZNĄ CENTRAL WENTYLACYJNYCH ARCHIWUM Adres: 15-888 Białystok, ul. K.S. Wyszyńskiego 1 Obiekt: Część niska archiwum i pomieszczenia biurowe parteru Inwestor:
Bardziej szczegółowoLinia / kabel Rezyst. Reakt. Długość Rezyst. Reakt. Rezyst. Reakt. Imp. Obliczenie pętli zwarcia na szynach tablicy rozdzielczej TPP1
ałącznik nr 4.1 Obliczenie pętli zwarcia na szynach tablicy rozdzielczej T1 Trafo Linia / kabel Linia / kabel ętla Trafo 21/0,4 kv 250kVA RE7-S443 0,0092 0,046 0,0092 0,046 0,0469 rzewód fazowy linii kablowej
Bardziej szczegółowo2. Zwarcia w układach elektroenergetycznych... 35
Spis treści SPIS TREŚCI Przedmowa... 11 1. Wiadomości ogólne... 13 1.1. Klasyfikacja urządzeń elektroenergetycznych i niektóre definicje... 13 1.2. Narażenia klimatyczne i środowiskowe... 16 1.3. Narażenia
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY JEDNOSTKA PROJEKTOWA INWESTOR TEMAT ZAKŁAD INSTALATORSTWA ELEKTRYCZNEGO Jan Madej 25-370 Kielce ul. śeromskiego 38/22 UNIWERSYTET JANA KOCHANOWSKIEGO w KIELCACH Ul. śeromskiego
Bardziej szczegółowoKarta produktu. EH-n33-400/6,0/0,5/2/ Stacja transformatorowa
Karta produktu CECHY CHARAKTERYSTYCZNE Stacja transformatorowa typu EH-n33-400/3,0/0,5/2/02.00 jest urządzeniem zasilającym przystosowanym do instalowania w podziemnych wyrobiskach górniczych niezagrożonych
Bardziej szczegółowoETITRAFO TRANSFORMATORY NISKIEGO NAPIĘCIA TRANSFORMATORY 1 - FAZOWE NISKIEGO NAPIĘCIA NA PŁYTĘ
TRANSFORMATORY 1 - FAZOWE NISKIEGO NAPIĘCIA NA PŁYTĘ TRANSFORMATORY 1 - FAZOWE NISKIEGO NAPIĘCIA NA SZYNĘ TH35 578 581 TRANSFORMATORY NISKIEGO NAPIĘCIA Energia pod kontrolą Transformatory 1-fazowe niskiego
Bardziej szczegółowoInstalacje elektryczne zewnętrzne etap I. przy ul. Wrocławskiej 30-38, 62-800 Kalisz.
nstalacje elektryczne zewnętrzne etap na terenie Kaliskiego Przedsiębiorstwa Transportowego przy ul. Wrocławskiej 30-38, 62-800 Kalisz. KPT ul. Wrocławska 30-38, 62-800 Kalisz Strona 1 SPS TREŚC : 1. Strona
Bardziej szczegółowoNastawy zabezpieczenia impedancyjnego. 1. WSTĘP DANE WYJŚCIOWE DLA OBLICZEŃ NASTAW INFORMACJE PODSTAWOWE O LINII...
Nastawy zabezpieczenia impedancyjnego. Spis treści 1. WSTĘP...2 2. DANE WYJŚCIOWE DLA OBLICZEŃ NASTAW...2 2.1 INFORMACJE PODSTAWOWE O LINII...2 2.2. INFORMACJE PODSTAWOWE O NAJDŁUŻSZEJ REZERWOWANEJ LINII...2
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE NR 3 BADANIE PRZEKAŹNIKÓW JEDNOWEJŚCIOWYCH - NADPRĄDOWYCH I PODNAPIĘCIOWYCH
ĆWICZENIE NR 3 BADANIE PRZEKAŹNIKÓW JEDNOWEJŚCIOWYCH - NADPRĄDOWYCH I PODNAPIĘCIOWYCH 1. Wiadomości ogólne Do przekaźników pomiarowych jednowejściowych należą przekaźniki prądowe, napięciowe, częstotliwościowe,
Bardziej szczegółowoSpis treści. Oznaczenia Wiadomości ogólne Przebiegi zwarciowe i charakteryzujące je wielkości
Spis treści Spis treści Oznaczenia... 11 1. Wiadomości ogólne... 15 1.1. Wprowadzenie... 15 1.2. Przyczyny i skutki zwarć... 15 1.3. Cele obliczeń zwarciowych... 20 1.4. Zagadnienia zwarciowe w statystyce...
Bardziej szczegółowoELEKTROWNIE WIATROWE W SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM. MICHAŁ ZEŃCZAK ZUT WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY
ELEKTROWNIE WIATROWE W SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM MICHAŁ ZEŃCZAK ZUT WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY e-mail:mzenczak@ps.pl SYSTEM ELEKTROENERGETYCZNY Elektrownie Stacje elektroenergetyczne Linie Odbiory Obszar
Bardziej szczegółowoCZĘŚĆ DRUGA Obliczanie rozpływu prądów, spadków napięć, strat napięcia, współczynnika mocy
CZĘŚĆ DRUGA Obliczanie rozpływu prądów, spadków napięć, strat napięcia, współczynnika mocy ZADANIE.. W linii prądu przemiennego o napięciu znamionowym 00/0 V, przedstawionej na poniższym rysunku obliczyć:
Bardziej szczegółowoKONCEPCJA BUDOWY SIECI ELEKTROENERGETYCZNEJ DLA PARKU PRZEMYSŁOWEGO W PATERKU
Bydgoszcz 14.01.2008r. KONCEPCJA BUDOWY SIECI ELEKTROENERGETYCZNEJ DLA PARKU PRZEMYSŁOWEGO W PATERKU Inwestor: Urząd Miasta i Gminy w Nakle n/notecią Wydział Gospodarki Przestrzennej i Inwestycji Autor
Bardziej szczegółowoI. Rozdzielnica SN typu RSL
Atest i certyfikaty Rozdzielnica RSL - informacje ogólne 3 I. Rozdzielnica SN typu RSL 1. WSTĘP Rozdzielnice typu RSL przeznaczone są do rozdziału energii elektrycznej o częstotliwości sieciowej 50 Hz,
Bardziej szczegółowoPROTOKÓŁ SPRAWDZEŃ ODBIORCZYCH/OKRESOWYCH INSTALACJI ELEKTRYCZNYCH
Wzory protokółów z przeprowadzonych sprawdzeń instalacji elektrycznych PROTOKÓŁ SPRAWDZEŃ ODBIORCZYCH/OKRESOWYCH INSTALACJI 1. OBIEKT BADANY (nazwa, adres) ELEKTRYCZNYCH...... 2. CZŁONKOWIE KOMISJI (imię,
Bardziej szczegółowoWERSJA SKRÓCONA ZABEZPIECZENIA W INSTALACJACH ELEKTRYCZNYCH
ZABEZPIECZENIA W INSTALACJACH ELEKTRYCZNYCH Przy korzystaniu z instalacji elektrycznych jesteśmy narażeni między innymi na niżej wymienione zagrożenia pochodzące od zakłóceń: przepływ prądu przeciążeniowego,
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY. Remont instalacji filtrów pospiesznych w SUW Jarosław
Remont instalacji filtrów pospiesznych w 01 SPIS TREŚCI 1 ZASILANIE... 3 2 INSTALACJA SIŁY, STEROWANIA I AKPiA... 3 2.1 Instalacja odbiorników na poziomie 0,0 m... 3 2.2 Instalacja na poziomie + 5,4 m...
Bardziej szczegółowoRezystancja izolacji przeliczona na 1 km linii większa od MΩ
Załącznik nr 4 do Instrukcji ruchu i eksploatacji sieci rozdzielczej ZAKRES POMIARÓW I PRÓB EKSPLOATACYJNYCH URZĄDZEŃ SIECI ELEKTROENERGETYCZNYCH ORAZ TERMINY ICH WYKONANIA 1 Linie napowietrzne o napięciu
Bardziej szczegółowoRemont rozdzielnicy oddziałowej 0,4kV R-55 w Lotos Oil Sp. z o.o. Zakład Czechowice. Specyfikacja techniczna
Remont rozdzielnicy oddziałowej 0,4kV R-55 w Lotos Oil Sp. z o.o. Zakład Czechowice. Specyfikacja techniczna. Przedmiot specyfikacji technicznej Przedmiotem specyfikacji jest remont rozdzielnicy R-55 zlokalizowanej
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY. instalacji elektrycznych wewnętrznych remontu i modernizacji istniejącej
egz. nr 1 instalacji elektrycznych wewnętrznych remontu i modernizacji istniejącej nr działek 186/3, 34/35, 188/4, 188/2, 188/5 obręb -01231 INWESTOR: Gdańska Galeria Miejska ul. Piwna 27/29 80-831 Gdańsk
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY. Nazwa obiektu i adres : Przepompownia ścieków w miejscowości Niemodlin : PN przy ulicy Wyzwolenia dz. nr 714/2.
Opole maj 2009 PROJEKT WYKONAWCZY Nazwa obiektu i adres : Przepompownia ścieków w miejscowości Niemodlin : PN przy ulicy Wyzwolenia dz. nr 714/2. Stadium dokumentacji : Projekt wykonawczy Rodzaj opracowania
Bardziej szczegółowoWpływ nagrzania żył roboczych górniczych kabli i przewodów oponowych na czułość nadprądowych zabezpieczeń zwarciowych w sieciach kopalnianych
Adam HEYDUK, Jarosław JOOSTBERENS Politechnika Śląska, Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Wpływ nagrzania żył roboczych górniczych kabli i przewodów oponowych na czułość nadprądowych zabezpieczeń
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 2. Podstawa opracowania - zlecenie inwestora - podkłady architektoniczne, sanitarne - obowiązujące przepisy i normy
OPIS TECHNICZNY 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny rozbudowy wewnętrznej instalacji elektrycznej w kotłowni w Budynku Państwowej Wyższej Szkoły Zawodowej w Głogowie.
Bardziej szczegółowoOCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ
OCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ Jerzy Niebrzydowski, Grzegorz Hołdyński Politechnika Białostocka Streszczenie W referacie przedstawiono
Bardziej szczegółowoW3 Identyfikacja parametrów maszyny synchronicznej. Program ćwiczenia:
W3 Identyfikacja parametrów maszyny synchronicznej Program ćwiczenia: I. Część pomiarowa 1. Rejestracja przebiegów prądów i napięć generatora synchronicznego przy jego trójfazowym, symetrycznym zwarciu
Bardziej szczegółowoSZCZEGÓŁOWE WYMAGANIA TECHNICZNE DLA JEDNOSTEK WYTWÓRCZYCH PRZYŁĄCZANYCH DO SIECI ROZDZIELCZEJ
Załącznik nr 5 do Instrukcji ruchu i eksploatacji sieci rozdzielczej ZCZEGÓŁOWE WYMAGANIA TECHNICZNE DLA JEDNOTEK WYTWÓRCZYCH PRZYŁĄCZANYCH DO IECI ROZDZIELCZEJ - 1 - 1. POTANOWIENIA OGÓLNE 1.1. Wymagania
Bardziej szczegółowoURZĄDZEŃ ROZDZIELCZYCH i ELEMENTÓW STACJI ELEKTROENERGETYCZNYCH
Laboratorium dydaktyczne z zakresu URZĄDZEŃ ROZDZIELCZYCH i ELEMENTÓW STACJI ELEKTROENERGETYCZNYCH Informacje ogólne Sala 2.2 w budynku Zakładu Aparatów i Urządzeń Rozdzielczych 1. Zajęcia wprowadzające
Bardziej szczegółowoWykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne
Wykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 1 Budowa silnika inukcyjnego Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 2 Budowa silnika inukcyjnego Tabliczka znamionowa
Bardziej szczegółowoKARTA PRZEDMIOTU. Rok akademicki 2010/2011
Nazwa przedmiotu: Sieci i urządzenia elektroenergetyczne KARTA PRZEDMIOTU Rok akademicki 2010/2011 Rodzaj i tryb studiów: niestacjonarne I stopnia Kierunek: Górnictwo i Geologia Specjalność: Automatyka
Bardziej szczegółowo1. Wiadomości ogólne 1
Od Wydawcy xi 1. Wiadomości ogólne 1 dr inż. Stefan Niestępski 1.1. Jednostki miar 2 1.2. Rysunek techniczny 8 1.2.1. Formaty arkuszy, linie rysunkowe i pismo techniczne 8 1.2.2. Symbole graficzne 10 1.3.
Bardziej szczegółowoANALIZA DANYCH POMIAROWYCH:
ANALIZA DANYCH POMIAROWYCH: JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DLA DOBORU BATERII KONDENSATORÓW DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ zleceniodawca: SAMODZIELNY WOJEWÓDZKI SZPITAL DLA NERWOWO I PSYCHICZNIE CHORYCH IM.
Bardziej szczegółowoLaboratorium Elektroenergetycznej Automatyki Zabezpieczeniowej Instrukcja laboratoryjna LABORATORIUM ELEKTROENERGETYCZNEJ AUTOMATYKI ZABEZPIECZENIOWEJ
nstrukcja laboratoryjna - 1 - LABORATORUM ELEKTROENERGETYCZNEJ AUTOMATYK ZABEZPECZENOWEJ BADANE PRZEKŁADNKA PRĄDOWEGO TYPU ASK10 1. Cel ćwiczenia Poznanie budowy, zasady działania, danych znamionowych
Bardziej szczegółowoWykorzystanie funkcji dodatkowych cyfrowych przekaźników zabezpieczeniowych do optymalizacji doboru nastawień i poprawy niezawodności ich działania.
Henryk KLEIN Przedsiębiorstwo OPA LABOR Sp. z o.o Marek KRUSZYNA Zakład Wytwórczy Przekaźników i Łączników Energetycznych JM-TONIK Wykorzystanie funkcji dodatkowych cyfrowych przekaźników zabezpieczeniowych
Bardziej szczegółowoKompensacja mocy biernej w stacjach rozdzielczych WN/SN
mgr inż. Łukasz Matyjasek Kompensacja mocy biernej w stacjach rozdzielczych WN/SN Dla dystrybutorów energii elektrycznej, stacje rozdzielcze WN/SN stanowią podstawowy punkt systemu rozdziału energii, której
Bardziej szczegółowoPL B1. Układ zabezpieczenia od zwarć doziemnych wysokooporowych w sieciach średniego napięcia. POLITECHNIKA WROCŁAWSKA, Wrocław, PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 211182 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 385971 (51) Int.Cl. H02H 7/26 (2006.01) H02H 3/16 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data
Bardziej szczegółowoPodstawy Elektroenergetyki 2
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY Katedra Elektroenergetyki, Fotoniki i Techniki Świetlnej Laboratorium z przedmiotu: Podstawy Elektroenergetyki 2 Kod: ES1A500 037 Temat ćwiczenia: BADANIE SPADKÓW
Bardziej szczegółowotransformatora jednofazowego.
Badanie transformatora jednofazowego. Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową, zasadami działania oraz podstawowymi właściwościami transformatora jednofazowego pracującego w stanie jałowym, zwarcia
Bardziej szczegółowo12. DOBÓR ZABEZPIECZEŃ NADPRĄDOWYCH SILNIKÓW NISKIEGO NAPIĘCIA
12. DOBÓR ZABEZPECZEŃ NADPRĄDOWYCH SLNKÓW NSKEGO NAPĘCA 12.1. Cel i zakres ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie zasad doboru zabezpieczeń przeciążeniowych i zwarciowych silników niskiego napięcia. 12.2.1.
Bardziej szczegółowoWybrane problemy zasilania odbiorników dużej mocy w kompleksach ścianowych podziemnych zakładów górniczych
dr hab. inż. PIOTR GAWOR, prof. Pol. Śl. dr inż. SERGIUSZ BORON dr inż. ANDRZEJ CHOLEWA Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Wydział Górnictwa i Geologii Politechniki Śląskiej Wybrane problemy
Bardziej szczegółowoPoznanie budowy, sposobu włączania i zastosowania oraz sprawdzenie działania wyłącznika różnicowoprądowego i silnikowego.
Cel ćwiczenia Badanie wyłączników samoczynnych str. 1 Poznanie budowy, sposobu włączania i zastosowania oraz sprawdzenie działania wyłącznika różnicowoprądowego i silnikowego. I. WIADOMOŚCI TEORETYCZNE
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PRZEKŁADNIKÓW
Politechnika Łódzka, Wydział Elektrotechniki, Elektroniki, nformatyki i Automatyki nstytut Elektroenergetyki, Zakład Przekładników i Kompatybilności Elektromagnetycznej Grupa dziekańska... Rok akademicki...
Bardziej szczegółowoObliczenia i sprawdzenia projektowanej instalacji. Budynek PT KRUS Białobrzegi Tablica rozdzielcza TK
ałącznik nr 1.1 Obliczenia i sprawdzenia projektowanej instalacji. udynek PT KRUS iałobrzegi Tablica rozdzielcza Przyjęte założenia: 1. namionowe obciążenie 1 punktu abonenckiego : P 400 W. Współczynnik
Bardziej szczegółowoŚrodki ochrony przeciwporażeniowej część 2. Instrukcja do ćwiczenia. Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa. Ćwiczenia laboratoryjne
Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Ćwiczenia laboratoryjne Instrukcja do ćwiczenia Środki ochrony przeciwporażeniowej część 2 Autorzy: dr hab. inż. Piotr GAWOR, prof. Pol.Śl. dr inż. Sergiusz
Bardziej szczegółowoPomiar rozliczeniowy energii elektrycznej. Egz. Nr 1 INWESTOR ZADANIE TEMAT PROJEKTANT SPRAWDZIŁ. ZATWIERDZIŁ mgr inŝ.
Rudpol-OPA Spółka z o.o. 41-701 Ruda Śląska ul. Szyb Walenty 50 tel.(32) 344-71-04 / fax. 344-71-01 www.rudpol-opa.pl e-mail: sekretariat@rudpol-opa.pl INWESTOR ZADANIE TEMAT PROJEKT TECHNICZNY NR 24/SZD/2016
Bardziej szczegółowoInstalacje elektryczne / Henryk Markiewicz. - wyd Warszawa, Spis treści. Przedmowa do wydania ósmego 11
Instalacje elektryczne / Henryk Markiewicz. - wyd. 8. - Warszawa, 2010 Spis treści Przedmowa do wydania ósmego 11 1. Klasyfikacja instalacji, urządzeń elektrycznych i środowiska oraz niektóre wymagania
Bardziej szczegółowoPRACOWNIA PROJEKTOWA ELEKTROPLAN. ul. Królowej Korony Polskiej Szczecin tel./fax PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PRACOWNIA PROJEKTOWA ELEKTROPLAN ul. Królowej Korony Polskiej 25 70-485 Szczecin tel./fax 455-38-54 PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY OBIEKT DODATKOWE PRZYŁĄCZE ELEKTROENERGETYCZNE BUDYNKU STAREJ CHEMII WYDZIAŁU
Bardziej szczegółowo5. PRĄDY ZWARCIOWE W INSTALACJACH NISKIEGO NAPIĘCIA I ICH WYŁĄCZANIE
5. PRĄDY ZWARCIOWE W INSTALACJACH NISKIEGO NAPIĘCIA I ICH WYŁĄCZANIE 5.1. Cel i zakres ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z przebiegami prądów zwarciowych w instalacjach elektrycznych niskiego
Bardziej szczegółowoZabezpieczanie bezpiecznikami przewodów połączonych równolegle
Dr inż. Edward Musiał Politechnika Gdańska Zabezpieczanie bezpiecznikami przewodów połączonych równolegle Problematyka zabezpieczania przewodów połączonych równolegle obejmuje wiele trudnych zagadnień
Bardziej szczegółowoStan ten trwa bardzo krótko ze względu na małą wartość elektromagnetycznej stałej czasowej T, wynoszącej dla generatorów nn, średnio 0,01 s.
Ochrona przeciwporażeniowa w instalacjach elektrycznych nn zasilanych z zespołu prądotwórczego Mgr inż. Julian Wiatr 1. Wprowadzenie Zespół prądotwórczy w stosunku do systemu elektroenergetycznego jest
Bardziej szczegółowoPomiar pojemności i rezystancji izolacji międzyzwojowej uzwojeń transformatorów determinujące niezawodność
Pomiar pojemności i rezystancji izolacji międzyzwojowej uzwojeń transformatorów determinujące niezawodność Tadeusz Glinka Jakub Bernatt Instytut Napędów i Maszyn Elektrycznych KOMEL TRANSFORMER 17 6 11
Bardziej szczegółowoTrójfazowe silniki indukcyjne. serii dskgw do napędu organów urabiających kombajnów górniczych. 2006 Wkładka katalogowa nr 11a
Trójfazowe silniki indukcyjne serii dskgw do napędu organów urabiających kombajnów górniczych 2006 Wkładka katalogowa nr 11a ZASTOSOWANIE Silniki indukcyjne górnicze serii dskgw przeznaczone są do napędu
Bardziej szczegółowoProgram funkcjonalno-użytkowy
Program funkcjonalno-użytkowy Nazwa zadania: Doposażenie pól rezerwowych nr 9 i 15 rozdzielnicy 15kV w GPZ Kleszczów w komplet obwodów pierwotnych i wtórnych. Adres obiektu budowlanego: Stacja elektroenergetyczna
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ PROJEKTU ZAWARTOŚĆ PROJEKTU...2
ZAWARTOŚĆ PROJEKTU ZAWARTOŚĆ PROJEKTU...2 1. OPIS TECHNICZNY...3 1.1 Temat projektu...3 1.2 Zakres projektu...3 1.3 Podstawa prawna opracowania projektu...3 1.4 Wskaźniki techniczne...3 1.5 Przyłącze 0,4kV...3
Bardziej szczegółowoKARTA AKTUALIZACJI nr 1/2007 Instrukcji Ruchu i Eksploatacji Sieci Dystrybucyjnej Część ogólna
KARTA AKTUALIZACJI nr 1/2007 Instrukcji Ruchu i Eksploatacji Sieci Dystrybucyjnej Część ogólna Data przygotowania: 25 kwietnia 2007 roku. Przedmiot zmian: Zabiegi eksploatacyjne przy urządzeniach i sieciach
Bardziej szczegółowoPK Partner Sp. z o.o. ul. Szafarnia 11 /F8, Gdańsk
PK Partner Sp. z o.o. ul. Szafarnia 11 /F8, 80-755 Gdańsk PREFABRYKOWANA PODSTACJA TRAKCYJNA PROJEKT WYKONAWCZY - ELEKTROENERGETYKA TOM 03.05 POMIAR ENERGII ELEKTRYCZNEJ opracowano zgodnie z warunkami
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ DOKUMENTACJI
ZAWARTOŚĆ DOKUMENTACJI 1. OPIS TECHNICZNY... 3 1.1 Temat projektu... 3 1.2 Zakres projektu... 3 1.3 Podstawa opracowania projektu... 3 1.4 Wskaźniki techniczne dla jednego domku wczasowego... 3 1.5 Uwagi
Bardziej szczegółowomgr inŝ. TADEUSZ MAŁECKI MASZYNY ELEKTRYCZNE Kurs ELEKTROMECHANIK stopień pierwszy Zespół Szkół Ogólnokształcących i Zawodowych
mgr inŝ. TADEUSZ MAŁECKI MASZYNY ELEKTRYCZNE Kurs ELEKTROMECHANIK stopień pierwszy Zespół Szkół Ogólnokształcących i Zawodowych Mosina 2001 Od autora Niniejszy skrypt został opracowany na podstawie rozkładu
Bardziej szczegółowoOśrodek Pomiarów i Automatyki
Centrum Badań i Dozoru Górnictwa Podziemnego Sp. z o.o. Ośrodek Pomiarów i Automatyki Ośrodek Pomiarów i Automatyki CBiDGP jest specjalistyczną jednostką realizującą usługi techniczne w elektroenergetyce
Bardziej szczegółowoInwestor: - Urząd Gminy Mokobody
EL-PRO Kluj Grzegorz Opole Nowe ul.warszawska 26 PROJEKT BUDOWLANY Nazwa opracowania: Projekt budowlany na wykonanie oświetlenia placu Chreptowicza w Mokobodach Specyfikacja techniczna wykonania i odbioru
Bardziej szczegółowoOcena skuteczności ochrony przeciwporaŝeniowej przy zasilaniu urządzeń elektrycznych z zasilaczy UPS
mgr inŝ. Grzegorz LOSKA KWK Śląsk mgr inŝ. Henryk KLEIN OPA LABOR Ocena skuteczności ochrony przeciwporaŝeniowej przy zasilaniu urządzeń elektrycznych z zasilaczy Streszczenie: Referat jest kontynuacją
Bardziej szczegółowoInwentaryzacja urządzeń
Inwentaryzacja urządzeń Załącznik nr 4 Spis treści 1. Silniki 6kV... 2 1.1. Silnik rezerwowy 6kV... 2 1.2. Silnik pompy obiegowej nr 1 6kV... 4 1.3. Silnik pompy obiegowej nr 2 6kV... 6 1.4. Silnik pompy
Bardziej szczegółowoBadanie uproszczonego zabezpieczenia szyn przy wykorzystaniu zabezpieczeń typu: ZSN5L
Badanie uproszczonego zabezpieczenia szyn przy wykorzystaniu zabezpieczeń typu: ZSN5L Computers & Control Katowice Al. Korfantego 191E 1 1. Wstęp W rozdzielniach SN zwykle nie stosuje się odzielnych zabezpieczeń
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 5. do Umowy nr ND-D/W/ /. z dnia o świadczenie usług. dystrybucji. zawartej pomiędzy. RWE Stoen Operator Sp. z o.o.
Załącznik nr 5 do Umowy nr ND-D/W/ /. z dnia o świadczenie usług dystrybucji zawartej pomiędzy RWE Stoen Operator Sp. z o.o. a. Specyfikacja techniczna urządzeń wytwórczych Strona 1 z 5 I. TURBINA i GENERATOR
Bardziej szczegółowo2. Wyniki obliczeń technicznych. 3. Rysunki
1. Opis techniczny instalacja elektryczna 1.1. Przedmiot opracowania 1.2. Podstawa opracowania 1.3. Zakres projektu 1.4. Charakterystyka odbiorników 1.5. Zasilanie w energię elektryczną 1.6. Struktura
Bardziej szczegółowoProblematyka mocy biernej w instalacjach oświetlenia drogowego. Roman Sikora, Przemysław Markiewicz
Problematyka mocy biernej w instalacjach oświetlenia drogowego Roman Sikora, Przemysław Markiewicz WPROWADZENIE Moc bierna a efektywność energetyczna. USTAWA z dnia 20 maja 2016 r. o efektywności energetycznej.
Bardziej szczegółowoPomiary i automatyka w sieciach elektroenergetycznych laboratorium
Pomiary i automatyka w sieciach elektroenergetycznych laboratorium Lab 1: Opracowanie wyników pomiarów JEE. http://www.mbmaster.pl Data wykonania: Data oddania: Ocena: OPIS PUNKTU POMIAROWEGO Czas trwania
Bardziej szczegółowoPRÓśNIOWE STYCZNIKI MOCY
EW Relaistechnik GmbH PróŜniowe styczniki mocy EVS, EVSS, EVSM MERZET S.. PRÓśNIOWE STYCZNIKI MOCY TYPU EVS, EVSS, EVSM MERZET S.. EW Relaistechnik GmbH PróŜniowe styczniki mocy EVS, EVSS, EVSM MERZET
Bardziej szczegółowoELMAST F F F ZESTAWY STERUJĄCO-ZABEZPIECZAJĄCE BIAŁYSTOK. PKWiU Dokumentacja techniczno-ruchowa
ELMAST BIAŁYSTOK F40-5001 F63-5001 F90-5001 ZESTAWY STERUJĄCO-ZABEZPIECZAJĄCE DO W E N T Y L A T O R Ó W PKWiU 31.20.31 70.92 Dokumentacja techniczno-ruchowa 2 ZESTAWY ROZRUCHOWO-ZABEZPIECZAJĄCE F40-5001,
Bardziej szczegółowoROZBUDOWA I PRZEBUDOWA POMIESZCZE
WAW NAZWA ROZBUDOWA I PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ SZPITALA NA SZPITALNY ODDZIAŁ RATUNKOWY, DZIAŁ PRZYJĘĆ PLANOWANYCH I WEJŚCIE GŁÓWNE Z ZESPOŁEM PORADNI SZPITALA WOJEWÓDZKIEGO WE WŁOCŁAWKU ADRES 87-800 WŁOCŁAWEK
Bardziej szczegółowoZasilanie obiektów telekomunikacyjnych, wymagania
Zasilanie obiektów telekomunikacyjnych, wymagania Ryszard Witczyński 2011-11-13 1 OCZEKIWANIE INFORMATYKA Rozdzielnica zasilająca Prosty przykład zasilania komputera rezerwowanego UPS-em, czas podtrzymania
Bardziej szczegółowoOddziaływanie energoelektronicznych przekształtników mocy zasilających duże odbiory na górnicze sieci elektroenergetyczne Część I
mgr inż. JULIAN WOSIK mgr inż. MAREK HEFCZYC Centrum Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa EMAG prof. dr hab. inż. BOGDAN MIEDZIŃSKI Instytut Energoelektryki, Politechnika Wrocławska Oddziaływanie energoelektronicznych
Bardziej szczegółowoETITRAFO TRANSFORMATORY NISKIEGO NAPIĘCIA TRANSFORMATORY 1 - FAZOWE NISKIEGO NAPIĘCIA TRANSFORMATORY 1 - FAZOWE NISKIEGO NAPIĘCIA NA SZYNĘ TH35
TRANSFORMATORY 1 - FAZOWE NISKIEGO NAPIĘCIA TRANSFORMATORY 1 - FAZOWE NISKIEGO NAPIĘCIA NA SZYNĘ TH35 484 487 TRANSFORMATORY NISKIEGO NAPIĘCIA Energia pod kontrolą niskiego napięcia Transformatory niskiego
Bardziej szczegółowoProcedury przyłączeniowe obowiązujące w PGE Dystrybucja S.A. związane z przyłączaniem rozproszonych źródeł energii elektrycznej
Procedury przyłączeniowe obowiązujące w PGE Dystrybucja S.A. związane z przyłączaniem rozproszonych źródeł energii elektrycznej Lublin 20.06.2013 r. Plan prezentacji 1. Ogólne aspekty prawne przyłączania
Bardziej szczegółowoTemat: Analiza pracy transformatora: stan jałowy, obciążenia i zwarcia.
Temat: Analiza pracy transformatora: stan jałowy, obciążenia i zwarcia. Transformator może się znajdować w jednym z trzech charakterystycznych stanów pracy: a) stanie jałowym b) stanie obciążenia c) stanie
Bardziej szczegółowoWpływ mikroinstalacji na pracę sieci elektroenergetycznej
FORUM DYSTRYBUTORÓW ENERGII NIEZAWODNOŚĆ DOSTAW ENERGII ELEKTRYCZNEJ W POLSCE LUBLIN, 15 LISTOPADA 2016 R., TARGI ENERGETICS Wpływ mikroinstalacji na pracę sieci elektroenergetycznej Sylwester Adamek Politechnika
Bardziej szczegółowoMETRYKA PROJEKTU. TEMAT : Projekt techniczny instalacji elektrycznej. OBIEKT: Sala gimnastyczna w Publicznej Szkole Podstawowej w Murowie
METRYKA PROJEKTU TEMAT : Projekt techniczny instalacji elektrycznej OBIEKT: Sala gimnastyczna w Publicznej Szkole Podstawowej w Murowie LOKALIZACJA : 46-030 Murów, ul.wolności 22 INWESTOR: Gmina Murów
Bardziej szczegółowoZasilanie wysokowydajnych kompleksów ścianowych w kopalniach węgla kamiennego
Wydział Górnictwa i Geologii Katedra Elektryfikacji i Automatyzacji Górnictwa Studia podyplomowe Zasilanie wysokowydajnych kompleksów ścianowych w kopalniach węgla kamiennego Kierownik studiów podyplomowych:
Bardziej szczegółowoPomiary Elektryczne. Nr 1/E I/VI/2012
Pomiary Elektryczne Nr 1/E I/VI/2012 Skuteczności ochrony przeciwporażeniowej przez samoczynne wyłączenie zasilania. Odbiorników zabezpiecz. przez wyłączniki różnicowoprądowe. Rezystancji izolacji instalacji
Bardziej szczegółowoZAŁĄCZNIK A DO WNIOSKU
Nr wniosku (wypełnia Z. Ch POLICE S.A.) Miejscowość Data (dzień, miesiąc, rok) Nr Kontrahenta SAP (jeśli dostępny wypełnia Z. Ch POLICE S.A.) ZAŁĄCZNIK A DO WNIOSKU O OKREŚLENIE WARUNKÓW PRZYŁĄCZENIA FARMY
Bardziej szczegółowo- opracowanie tablicy rozdzielczej w budynku 400 / 230 V, - opracowanie instalacji oświetleniowej i gniazd wtykowych,
- 2-1. Podstawa opracowania. Podstawa opracowania: - zlecenie inwestora, - projekt techniczny branŝy budowlanej, - wizja lokalna i uzgodnienia - obowiązujące przepisy i normy. 2. Zakres opracowania. Projekt
Bardziej szczegółowoWYBRANE ZAGADNIENIA BEZPIECZNEGO ZASILANIA KOMPLEKSÓW WYDOBYWCZYCH
WYBRANE ZAGADNIENIA BEZPIECZNEGO ZASILANIA Wojciech Magiera Andrzej Wojtyła Stawowa 71 43-400 Cieszyn POLSKA Tel. +48 33 8575 200 Fax. +48 33 8575 338 www.elektrometal.eu em@elektrometal.com.pl ELEKTROMETAL
Bardziej szczegółowoPrzetwornik prądowo-napięciowy ze zmodyfikowanym rdzeniem amorficznym do pomiarów prądowych przebiegów odkształconych
dr inż. MARCIN HABRYCH Instytut Energoelektryki Politechnika Wrocławska mgr inż. JAN LUBRYKA mgr inż. DARIUSZ MACIERZYŃSKI Kopex Electric Systems S.A. dr inż. ARTUR KOZŁOWSKI Instytut Technik Innowacyjnych
Bardziej szczegółowoWYŁĄCZNIKI RÓŻNICOWOPRĄDOWE SPECJALNE LIMAT Z WBUDOWANYM ZABEZPIECZENIEM NADPRĄDOWYM FIRMY ETI POLAM
inż. Roman Kłopocki ETI POLAM Sp. z o.o., Pułtusk WYŁĄCZNIKI RÓŻNICOWOPRĄDOWE SPECJALNE LIMAT Z WBUDOWANYM ZABEZPIECZENIEM NADPRĄDOWYM FIRMY ETI POLAM Abstrakt: Instalacja elektryczna niejednokrotnie wymaga
Bardziej szczegółowo4. OBLICZENIA TECHNICZNE. oznaczenia :
ZASILANIA BUDYNKU W ENERGIĘ ELEKTRYCZNĄ 7 4. OBLICZENIA TECHNICZNE oznaczenia : - liczba mieszkań w bydynku n = 5 - współczynnik jednoczesności dla mieszkań k j = 0,592 - współczynnik jednoczesności dla
Bardziej szczegółowoTemat: Łączenie tablicy mieszkaniowej w układzie TN-S
Zajęcia nr Temat: Łączenie tablicy mieszkaniowej w układzie TN-S Sieć TN-S jest siecią z przewodami fazowymi L1, L2 i L3, przewodem neutralnym N i przewodem ochronnym PE oraz uziemionym punktem zerowym.
Bardziej szczegółowo