1. Podstawa opracowania. 2. Przedmiot i zakres opracowania. 3. Uzasadnienie celowości inwestycji. 4. Materiały wyjściowe

Transkrypt

1 Spis treści: 1. Podstawa opracowania Przedmiot i zakres opracowania Uzasadnienie celowości inwestycji Materiały wyjściowe Stan istniejący Budynek stacji wodociągowej Urządzenia technologiczne Ujęcie wody surowej Jakość wody surowej Koncepcja modernizacji istniejącej stacji wodociągowej Pompownia wody I stopnia Wymagane podnoszenie pomp: Dobór pomp głębinowych Sprawdzenie konieczności zastosowania zaworu bezpieczeństwa zabezpieczającego instalację przed ciśnieniem wytworzonym przez pompę głębinową Obudowy studzien i instalacje: Sterowanie pracą pomp głębinowych: Technologia uzdatniania wody Napowietrzanie wody Filtracja wody Płukanie złóż Zbiornik wody płuczącej Dezynfekcja wody Zestaw hydroforowy - budowa i zasada działania Dobór zaworów bezpieczeństwa na wyjściu na sieć Zbiornik wyrównawczy Przewiduje się następującą armaturę: Projektuje się następujące urządzenia do pomiaru ilości wody: Odprowadzenie ścieków Osadnik popłuczyn Kanalizacja zewnętrzna Wentylacja, ogrzewanie budynku i zapobieganie wykraplaniu się pary wodnej Szafa sterująca pracą stacji typ SUW Zagadnienia BHP Zestawienie urządzeń... 30

2 1. Podstawa opracowania Podstawę opracowania stanowi umowa zawarta pomiędzy Firmą RING Dawid Bujwicki, Białystok, ul. Radzymińska 44/10, a Gminą Nowe Piekuty ul. Główna Przedmiot i zakres opracowania Przedmiot opracowania stanowi: opracowanie Projektu Budowy/Przebudowy Stacji Uzdatniania Wody w miejscowości Wierzbowizna gm. Nowe Piekuty. 3. Uzasadnienie celowości inwestycji Modernizacja istniejącej stacji uzdatniania wody jest niezbędna do zabezpieczenia w pitną wodę miejscowej ludności oraz gospodarstw. Istniejący układ uzdatniania wody nie zawsze zapewnia uzyskanie właściwych jakościowo parametrów wody uzdatnionej określonych w Rozporządzeniu Ministra Zdrowia z dnia 29 marca 2007 r. Przy zwiększonych rozbiorach wody w miesiącach letnich stacja nie zapewnia pokrycia zapotrzebowania sieci wodociągowej. Zaprojektowany układ uzdatniania wody oraz zmiana układu pompowego na dwustopniowy pozwoli na uzyskanie parametrów jakościowych i ilościowych wody zgodnie z obowiązującymi normami. 4. Materiały wyjściowe Do opracowania projektu wykorzystano następujące materiały: - Projekt budowlany istniejącej stacji wodociągowej - Dane wyjściowe - Charakterystyka studni wierconych - Mapa sytuacyjno wysokościowa w skali 1:500 - Obowiązujące akty prawne i normy, - Katalogi urządzeń. 2

3 5. Stan istniejący Teren inwestycji jest położony na działce nr: 51 w Wierzbowiźnie gm. Nowe Piekuty. Zlokalizowane są na tej działce: wolnostojący budynek stacji uzdatniania wody, studnie głębinowe S-1, S-2, osadnik popłuczyn, sieci. Działka jest ogrodzona Budynek stacji wodociągowej Urządzenia technologiczne zlokalizowane są w budynku wolnostojącym wykonanym z prefabrykatów. W budynku tym wydzielone są następujące pomieszczenia: hala filtrów, wc z umywalką, kotłownia, skład opału, agregatornia, pomieszczenie gospodarcze. Budynek wymaga przebudowy wewnątrz. 5.2 Urządzenia technologiczne Wyposażenie technologiczne stacji wodociągowej stanowią: - filtr odżelaziający φ1400mm szt. 4 - mieszacz wodno-powietrzny φ 500 mm- szt.4 - zbiornik hydroforowy φ1800mm - szt. 2 - wodomierz śrubowy DN 100mm szt.1 - chlorator C-52 - Sprężarka WAN-E - szt.2 Wymienione urządzenia, przez wiele lat przebywające w warunkach o wysokiej wilgotności uległy częściowej korozji. Nie nadają się do wykorzystania w nowoprojektowanej stacji. 6. Ujęcie wody surowej Ujecie wody składa się z dwóch studni czynnych wierconych, zlokalizowanych na terenie działki 51. Charakterystyki studni zgodnie z dokumentacją oraz skład fizykochemiczny wody z nich pobieranej przedstawiono poniżej. Rzeczywiste parametry studni odbiegają od parametrów z dokumentacji. 3

4 Charakterystyka studni S-1 Rzędna wysokościowa studni - 145,6 m n.p.m. Wydajność eksploatacyjna studni - 30,0 m 3 /h Poziom statycznego zwierciadła - 12,7 m p.p.t. Depresja - 10,8 m Charakterystyka studni S-2 Rzędna wysokościowa studni - 145,6 m n.p.m. Wydajność eksploatacyjna studni - 44,0 m 3 /h (rzeczywista ok. 20m 3 h) Poziom statycznego zwierciadła - 12,8 m p.p.t. Depresja - 10,40 m Z informacji Użytkownika wynika, że studnia ta traci na swej wydajności i obecnie nie przekracza ona 20 m3/h. Strefy ochrony sanitarnej Dla studni S1 i S2 ustanowiono strefy ochrony bezpośredniej. Strefy są w kształcie okręgu o promieniu 10m. Strefa znajduje się na zamkniętym terenie stacji wodociągowej. Studnie posiadają obudowy z kręgów fi 2000 mm z pokrywą żelbetową, włazem studziennym, rurą wywiewną, głowicą studzienną z kolektorem. Ze studni S-1 i S-2 do stacji uzdatniania wody wyprowadzone są rurociąg fi 100. Wymianie podlega rurociąg ze studni S-1, wymieniony zostanie na rury z PE. Uzbrojenie pomp głębinowych stanowią zasuwy odcinające, zawór zwrotny oraz wodomierz kolankowy typu MK Jakość wody surowej Według zestawienia wyników analiz wody surowej woda posiada następujący skład chemiczny i własności organoleptyczne: Barwa 25 mg Pt /l Mętność 24 NTU Zapach nieakceptowalny Odczyn 7,2 ph Żelazo ogólne 2,96±0,62 mg Fe /l 4

5 Mangan 0,038 mg Mn /l Amoniak 1,05 mgnh 4 /l Jak wynika z analizy woda wykazuje wysoki poziom zawartość żelaza, znaczące przekroczenie manganu oraz barwy, mętności. Według aktualnych wymagań sanitarnych stawianym wodzie do picia i potrzeb gospodarczych zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Zdrowia z dn. 29 marca 2007r. (Dz.U. z 6 kwietnia 2007r Nr 61 poz. 417) woda w stanie surowym nie nadaje się do spożycia. 7. Koncepcja modernizacji istniejącej stacji wodociągowej Zgodnie z zapotrzebowaniem wody i życzeniem Inwestora projektuje się stację wodociągową na wydajność: 60 m 3 /h. Stacja będzie pracować w układzie dwustopniowego pompowania. Woda surowa ze studni wierconych pobierana będzie pompami głębinowymi i tłoczona do stacji uzdatniania. Ze względu na zawartość w wodzie amoniaku woda surowa zostanie napowietrzona w systemie otwartym na wieży napowietrzającej, a następnie poddana dwustopniowej filtracji na filtrach pośpiesznych ciśnieniowych wypełnionych złożami wielowarstwowymi. Uzdatniona woda kierowana będzie do dwóch nowoprojektowanych zbiorników wyrównawczych o pojemności 100 m 3 każdy, skąd zestawem pompowym II o podawana do sieci wodociągowej. Dezynfekcja wody wykonywana będzie przez dozowanie roztworu podchlorynu sodu do wody płynącej do zbiornika wyrównawczego. Płukanie złóż filtracyjnych wodą uzdatnioną gromadzoną w specjalnych zbiornikach wody płuczącej oraz uzdatnianą na bieżąco na filtrach nie płukanych. Wody pochodzące z płukania filtrów po uprzednim ich przetrzymaniu i sklarowaniu w osadniku popłuczyn będą odprowadzane do istniejącej kanalizacji sanitarnej. Stacja wodociągowa będzie w pełni zautomatyzowana. 7.1 Pompownia wody I stopnia Wymagane podnoszenie pomp: Studnia nr 1 - poziom w wieży napowietrzającej 159,1 m n p m - rzędna terenu przy studni 145,6 m n p m 5

6 Różnica 13,5 m - strata na wieży 1 m sł. wody - strata hydrauliczna na armaturze 2 m sł. wody - strata hydrauliczna na kolektorze tłocznym 0.1 m sł. wody - depresja 12,4 m - poziom statycznego zwierciadła wody w studni 12,8 m p. p. t. - zawieszenie poniżej poziomu zwierciadła wody 1,5 m - naddatek na wypływ 0,5 m Studnia nr 2 Łącznie : 43,8 m - poziom w wieży napowietrzającej 159,1 m n p m - rzędna terenu przy studni 145,6 m n p m Różnica 13,5 m - strata na wieży 1 m sł. wody - strata hydrauliczna na armaturze 2 m sł. wody - strata hydrauliczna na kolektorze tłocznym 0.1 m sł. wody - depresja 14,8 m - poziom statycznego zwierciadła wody w studni 12,7 m p. p. t. - zawieszenie poniżej poziomu zwierciadła wody 1,5 m - naddatek na wypływ 0,5 m Łącznie : 46,1 m Studnia nr 3 - poziom w wieży napowietrzającej 159,1 m n p m - rzędna terenu przy studni 147,0 m n p m Różnica 12,1 m - strata na wieży 1 m sł. wody - strata hydrauliczna na armaturze 2 m sł. wody - strata hydrauliczna na kolektorze tłocznym 0.1 m sł. wody - depresja 13,0 m - poziom statycznego zwierciadła wody w studni 15,0 m p. p. t. - zawieszenie poniżej poziomu zwierciadła wody 1,5 m - naddatek na wypływ 0,5 m 6

7 Łącznie : 45,2 m Dobór pomp głębinowych. Studnia nr 1 W studni projektuje się pompę głębinową o następujących parametrach: wydajność 30,0 m 3 /h wysokość podnoszenia 43,8 m sł. wody moc silnika 5,5 kw Liczba załączeń 20/h 5,5 kw. Powyższe parametry spełnia pompa firmy Grundfos typ SP 30-5 z silnikiem Studnia nr 2 W studni projektuje się pompę głębinową o następujących parametrach: wydajność 20,0 m 3 /h wysokość podnoszenia 46,1 m sł. wody moc silnika 7,5 kw liczba załączeń 20/h Powyższe parametry spełnia pompa firmy Grundfos typ SP 30-6 z silnikiem 5,5 kw Uwaga! Ze względu na spadające parametry studni doboru pompy do niej dokonać przed realizacją inwestycji po wykonaniu pompowania pomiarowego istniejącą pompą głębinową. Studnia nr 3 W studni projektuje się pompę głębinową o następujących parametrach: wydajność 44,0 m 3 /h wysokość podnoszenia 45,2 m sł. wody moc silnika 7,5 kw Liczba załączeń 20/h 7

8 Powyższe parametry spełnia pompa firmy Grundfos typ SP 46-6 z silnikiem 9,2 kw Uwaga! Pompę w studni Nr 3 należy dobrać po wykonaniu studni i określeniu jej parametrów. Pompy w studniach zabezpieczone będą przed suchobiegiem sondami konduktometrycznymi. Kable zasilające pompy, przewody sterujące ze studni wyprowadzone zostaną ze skrzynek elektrycznych pośrednich. Pompy podłączone będą do zestawów rurowych o średnicy Ø 100 mm wykonanych z rur i kształtek stalowych, kołnierzowych, spawanych i cynkowanych po spawaniu Sprawdzenie konieczności zastosowania zaworu bezpieczeństwa zabezpieczającego instalację przed ciśnieniem wytworzonym przez pompę głębinową. Studnia 1 - Maksymalne podnoszenie pompy głębinowej m sł. wody - różnica geometryczna między poziomem zwierciadłem statycznym wody w studni, a poziomem posadzki w budynku ( 12,8 m + 146,8 145,6) = - 14,0 m, - dopuszczalne ciśnienie pracy urządzeń m sł wody - depresja ,4 m sł wody razem + 12,6 m sł. wody Wartość dodatnia oznacza, że ciśnienie pracy pompy głębinowej jest wyższe o 12,6 sł. wody od ciśnienia dopuszczalnego w jakim mogą pracować urządzenia uzdatniające. Studnia 2 - Maksymalne podnoszenie pompy głębinowej m sł. wody - różnica geometryczna między poziomem zwierciadłem statycznym wody w studni, a poziomem posadzki w budynku ( 12,7 m + 146,8 145,6) = - 13,9 m, - dopuszczalne ciśnienie pracy urządzeń m sł wody - depresja ,8 m sł wody razem - 0,7 m sł. wody Wartość ujemna oznacza, że ciśnienie dopuszczalne pracy urządzeń jest wyższe o 0,7 m sł. wody od ciśnienia maksymalnego, jakie może wytworzyć pompa głębinowa. 8

9 Studnia 3 ( projektowana) - Maksymalne podnoszenie pompy głębinowej ,6 m sł. wody - różnica geometryczna między poziomem zwierciadłem statycznym wody w studni, a poziomem posadzki w budynku ( 15,0 m + 146,8 147,0) = - 14,8 m, - dopuszczalne ciśnienie pracy urządzeń m sł wody - depresja ,0 m sł wody razem - 21,8 m sł. wody Wartość dodatnia oznacza, że ciśnienie pracy pompy głębinowej jest wyższe o 21,8 sł. wody od ciśnienia dopuszczalnego w jakim mogą pracować urządzenia uzdatniające. O ile po wykonaniu studni konieczny będzie dobór ponowny i zastosowana będzie pompa inna, to obliczenia należy ponowić i o ile będzie to niezbędne zainstalować odpowiednie zawory bezpieczeństwa. Dobór zaworów bezpieczeństwa dla studni 1 Q = 30 m 3 / h H = 30 m H 2 O G c ( P ) γ = 1,59 α F 1 P2 G = kg/h - wymagana przepustowość zaworu α c = 0,30 - współczynnik wypływu P 1 = 3,0 atm - ciśnienie otwarcia zaworu P 1 = 0,0 atm - ciśnienie wypływu γ = 1000 kg/m 3 - gęstość cieczy F - powierzchnia gniazda F = 1,59 α c G ( P P ) γ 1,59 0,3 ( 3,0 0) 1 2 = = 1148,10mm 2 F zaw = F = 382,7 mm 3 Obliczamy średnicę gniazda jednego zaworu 2 4 F 4 382,7 d = = = 22, 08mm π π Przyjmuje się blok trzech zaworów bezpieczeństwa membranowych, kątowych, typu 1915 DN32 i średnicy gniazda d o =27 mm. Ciśnienie otwarcia 0,3 MPa. 9

10 Dobór zaworów bezpieczeństwa dla studni 3 Q = 44 m 3 / h H = 30 m H 2 O G c ( P ) γ = 1,59 α F 1 P2 G = kg/h - wymagana przepustowość zaworu α c = 0,30 - współczynnik wypływu P 1 = 3,0 atm - ciśnienie otwarcia zaworu P 1 = 0,0 atm - ciśnienie wypływu γ = 1000 kg/m 3 - gęstość cieczy F - powierzchnia gniazda F = 1,59 α c G ( P P ) γ 1,59 0,3 ( 3,0 0) 1 2 = = 1683,89mm 2 F zaw = F = 561,30mm 3 Obliczamy średnicę gniazda jednego zaworu 2 4 F 4 561,30 d = = = 26, 74mm π π Przyjmuje się blok trzech zaworów bezpieczeństwa membranowych, kątowych, typu 1915 DN32 i średnicy gniazda d o =27 mm. Ciśnienie otwarcia 0,3 MPa Obudowy studzien i instalacje: Przewiduje się: wykonanie renowacji obudów studni poprzez: - wymianę rury wywiewnej zainstalować z filtrem powietrza, - podniesienie nasypu wokół obudowy i wykonanie opaski betonowej o szerokości 1,0 m i grubości betonu 10 cm na podsypce piaskowej, - uzupełnienie ubytków w kręgach obudowy i w pokrywie studni oraz pomalowanie mleczkiem wapiennym, - odbudowa uszkodzonej posadzki po wymianie głowicy. W zakresie instalacji przewidziano: - wymianę głowicy studziennej oraz kolektorów na spawane, kołnierzowe i ocynkowane po spawaniu, - zainstalowaniu zaworu zwrotnego międzykołnierzowego SOCLA typ 402, 10

11 - zainstalowaniu przepustnicy odcinającej z napędem ręcznym ślimakowym typ SYLAX, - zainstalowaniu zaworu czerpalnego do pobierania prób wody surowej, We wszystkich studniach zainstalować czujniki poziomu wody w dla ochrony pomp przed suchobiegiem. W istniejących wymienić szafki elektryczne pośrednie. Obudowę studni oraz instalacje wykonać zgodnie z projektem Sterowanie pracą pomp głębinowych: Przewiduje się współpracę dwóch pomp głębinowych przy rozbiorach szczytowych. Sterowanie pracą pomp głębinowych wykonywane z szafy sterującej pracą stacji uzdatniania. 7.2 Technologia uzdatniania wody Napowietrzanie wody Woda ze studni kierowana jest w stacji do wieży napowietrzającej wyniesionej ponad budynkiem stacji. Przed wejściem na wieżę przewidziano jej obejście z przepustnicami odcinającymi umożliwiające pominięcie urządzeń uzdatniających i podawanie wody do płukania oraz do zbiorników wyrównawczych bezpośrednio ze studni. Wieża napowietrzająca jest zbudowana z: - kolumny napowietrzającej z rusztami o wym. 750 mm x 750 mm i wys. h = 2500 mm wykonanej z blachy ze stali gat. 0H18N9 i rusztów z PCV - zbiornika zbierającego o średnicy fi 900 mm i i wys. h 5000 mm wykonanego z blachy ze stali gat. 0H18N9 - z rurociągów ssącego, tłocznego i przelewowego z PE - przewodów doprowadzających i odprowadzających powietrze z aluminium -z wentylatora kanałowego - filtrów powietrza. - konstrukcji nośnej ze stali czarnej i obudowy. 11

12 Całość jest zaizolowana i obudowana blachą falistą. Wieża zostanie umieszczona na specjalnej konstrukcji żelbetonowej nad stropem hali technologicznej. Rozwiązanie konstrukcji wsporczej dla jej ustawienia mieści się w części budowlanej projektu. Powietrze do napowietrzania wody na rusztach pobierane będzie czerpnią ścienną, a następnie filtrowane na filtrach powietrza klasy EU5. Doprowadzenie powietrza przewidziano kolektorem z rur i kształtek φ250 wykonanych z blachy ocynkowanej zwijanej spiralnie typu SPIRO oraz rur aluminiowych typu FLEX. Kolektor w obrębie strefy zimnej izolować termicznie wełną mineralną o grubości 100 mm. Odprowadzenie gazów wychodzących z rusztów po napowietrzeniu wykonano kolektorem wykonanym z rur aluminiowych φ250. Przed wyjściem do atmosfery, na kolektorze ustawiono filtr powietrza typu EU3 oraz wyrzutnię ścienną. Instalacja do napowietrzania znajdująca się w obrębie wieży oraz instalacja odpowietrzająca dostarczane są w ramach dostawy wieży. Składa się ona z: - czerpni ściennej, - wentylatora, - filtra powietrza klasy EU5 wraz z presostatem do diagnozowania jego stanu, - przewodów wentylacyjnych. Obliczenie parametrów wentylatora. Zapotrzebowanie powietrza - 10 m 3 na każdy 1 m 3 wody. Oznacza to, że układ pracować będzie z wydajnością: 60 m 3 wody x 10 m 3 powietrza/1 m 3 wody =600 m 3 powietrza/h. Opory instalacji: - czerpnia ścienna 30 x 1 30 Pa, - wyrzutnia ścienna 30 x 1 30 Pa, - filtry powietrza typ 150 x Pa, - opory rusztu rurowego - 50 Pa, - kolektory powietrza fi 250 mm 15 m = 2 x Pa, - liczba kolan fi 250 mm 3 x 7 Pa 21 Pa Razem niezbędny spręż wentylatora 461 Pa. Dobrano wentylator kanałowy o wydatku 600 m 3 /h przy sprężu 461Pa typu Vent 315L Dane techniczne: - wydajność 600 m 3 /h, 12

13 - spręż 600 Pa, - głośność 55 bb, - Moc silnika 350W, - obroty 2700/min, - zasilanie 230V, - średnica 401 mm, - długość zabudowy -230 mm. Woda napowietrzona na rusztach spływa do zbiornika wieży napowietrzającej. Zadaniem zbiornika jest zatrzymanie wody napowietrzonej i wytworzenie odpowiedniej wysokości słupa wody nad złożami filtrów. To drugie zadanie realizowane jest przez umieszczenie zbiornika zbierającego na odpowiedniej wysokości, dzięki czemu tworzy on wraz z instalacją współpracującą układ grawitacyjny, wymuszający wymagane natężenie przepływu wody przez filtry. Przy mniejszych rozbiorach układ może pracować z filtracją wymuszaną grawitacyjnie przez słup wody w zbiorniku zbierającym. Dotyczy to szczególnie okresu zimy, gdy poziom wody wysokość zbiorniku może być obniżony do 4,0 m. Napływ wyniesie wówczas ok. 5,60 m. Regulacja wysokości słupa wody następować będzie samoczynnie. Przed nadmiernym podniesieniem się poziomu wody w zbiorniku chronić będzie czujnik poziomu zainstalowany w zbiorniku oraz przelew połączony z kanalizacją. Przy rozbiorach większych oraz napełnieniu zbiorników wyrównawczych do pełna układ wspomagany będzie pompą technologiczną. Wymagane podnoszenie pompy będzie różne i zależne od wielkości oporów hydraulicznych złoża. Dobór pompy technologicznej Wydajność - 60 m 3 /h Wysokość podnoszenia - 12 m H 2 O Moc silnika - 4,0 kw Regulacja parametrów pracy przetwornicą częstotliwości Dobrano pompę SHS /40 4,0 kw prod. ITT Industries, która spełnia powyższe warunki. Wszystkie elementy wieży narażone na kondensację pary wodnej należy izolować termicznie wełną mineralną o grubości warstwy 5 cm, a wełnę osłonić folią. Przez 13

14 stropy kolektory przeprowadzić w tulejach i izolować w tych miejscach pianką poliuretanową Filtracja wody Napowietrzona woda kierowana jest na filtry uzdatniające. Do doboru technologii wykorzystano technologię istniejącą, która osiągała parametry uzdatniania zbliżone do wymaganych. Prędkość filtracji technologii istniejącej wynosi 11 m/h przy złożach jednowarstwowych kwarcowych o grubości warstw filtracyjnych 0,7 m. Technologia ta nie zapewniała usunięcia jonu amonowego do wymaganego poziomu. Z tego powodu przewidziano intensyfikacje technologii następująco: - prędkość filtracji ograniczono do 10 m/h, - zastosowano złoża wielowarstwowe z warstwą katalityczną, - zastosowano filtrację dwustopniową. Zadaniem filtrów I stopnia jest zatrzymanie związków żelaza i częściowo manganu. Na filtrach II stopnia nastąpi usunięcie związków manganu oraz po wpracowaniu biologicznym jonu amonowego. Dla wydajności ujęcia 60 m3/h oraz prędkości filtracji 10 m/h powierzchnia filtracji F f winna wynosić: F = Q V f = 60,0 = 6,0 m 10 Przyjmuje się 2 szt. filtrów ciśnieniowych o średnicy φ 2050 mm na każdy z dwóch stopni filtracji. 2 Filtry I stopnia. Zastosowanie 2 szt. filtrów pośpiesznych, ciśnieniowych o średnicy 2050 mm. od dołu): Filtry wypełnione będą wielowarstwowo złożami w następujący sposób (licząc Warstwa podtrzymująca: złoże kwarcowe o uziarnieniu 8-16mm, grubość warstwy - 10 cm złoże kwarcowe o uziarnieniu 5-10mm, grubość warstwy - 10 cm złoże kwarcowe o uziarnieniu 3-5mm, grubość warstwy - 10 cm Właściwa warstwa filtracyjna: piasek kwarcowy o uziarnieniu 0,8 do 1,4 mm, grubość warstwy cm, 14

15 Łączna wysokość złóż filtracyjnych hz w filtrach wyniesie 1,50 Ich górny poziom układać się będzie na wysokości 1,60 m od poziomu posadzki. Filtry II stopnia. Zastosowanie 2 szt. filtrów pośpiesznych, ciśnieniowych o średnicy 2050 mm. od dołu): Filtry wypełnione będą wielowarstwowo złożami w następujący sposób (licząc Warstwa podtrzymująca: złoże kwarcowe o uziarnieniu 8-16mm, grubość warstwy złoże kwarcowe o uziarnieniu 5-10mm, grubość warstwy złoże kwarcowe o uziarnieniu 3-5mm, grubość warstwy Właściwa warstwa filtracyjna: - 10 cm - 10 cm - 10 cm złoże braunsztynowe Femen o uziarnieniu 0,8 2,0 mm, grubość warstwy- 60 cm, zawartość tlenków manganu ok.86% piasek kwarcowy o uziarnieniu 0,8 do 1,4 mm, grubość warstwy - 60 cm, Łączna wysokość złóż filtracyjnych hz w filtrach wyniesie 1,50 Ich górny poziom układać się będzie na wysokości 1,70 m od poziomu posadzki. Każdy z filtrów wyposażony jest w: - orurowanie z rur i kształtek ze stali kwasoodpornej w gatunku 0H18N9 - rur i kształtek ze stali kwasoodpornej łączonych przez spawanie w miejscach gdzie instalacja narażona może być na uszkodzenia mechaniczne, - przepustnice międzykołnierzowe odcinające typ PRS1/H z napędami pneumatycznymi wyposażonymi w zawory elektromagnetyczne sterujące szt. 6, - 2 szt. manometrów tarczowych o zakresie wskazań 0...0,6 MPa, - zawór spustowy kulowy Ø 65 mm standard. Charakterystyka filtrów: - średnica zewnętrzna 2058 mm, - wysokość wraz z króćcem odpowietrzającym 2550 mm, - pojemność całkowita 8,25 m 3, - powierzchnia filtracyjna 3,29 m 2, - pojemność retencyjna filtra 2,3 m 3, - drenaż wysokooporowy niezależny dla płukania wodnego na wydajność 132 m 3 /h 15

16 - drenaż wysokooporowy do płukania powietrznego dmuchawą na wydajność 247,5 m 3 /h niezależny od drenażu wodnego, - ciśnienie pracy 0,3 MPa. - wykonanie stal nierdzewna gat. 0H18N9 - konstrukcja zapewniająca przenoszenie obciążenia wypełnieniem bezpośrednio na fundament, - grubość warstw zarówno konstrukcyjnych jak i filtracyjnych jednakowej wysokości na całej powierzchni filtra, Uzdatniona woda z filtrów ciśnieniowych skierowana zostanie do zbiorników wody płuczącej oraz zbiorników wyrównawczych o łącznej pojemności 200 m 3, a następnie zestawem pompowym II stopnia podawana będzie do sieci wodociągowej Płukanie złóż Płukanie każdego filtra wykonywane będzie według następującej sekwencji: odwodnienie filtra, płukanie powietrzne, płukanie wodne, stójka dla ułożenia złoża, zrzut pierwszego filtratu, powrót do normalnej pracy Płukanie powietrzne Wykonywane będzie z wydajnością 75 m3/h/m2 filtra. Wymagana wydajność dmuchawy wyniesie: Wymagany spręż dmuchawy 0,06 MPa. Qp = Ff x q = 3,30 m2 x 75 m3 = 247,5 m3/h Dobrano dmuchawę powietrza DR 101T-6.6 Dane techniczne dmuchawy: - wydajność 247,5 m 3 /h, - spręż.6,0 m sł. wody, - moc silnika 7,5 kw Płukanie wodne Filtry biologiczne wymagają płukania wodą niechlorowaną, dla bezpieczeństwa bakterii denitryfikacyjnych usuwających amoniak. Z tego powodu woda do płukania filtrów 16

17 gromadzona będzie w odrębnym zbiorniku ustawionym przy stacji uzdatniającej, bo woda ilość zbiornikach wyrównawczych może być okresowo dezynfekowana przez chlorowanie. Zakłada się intensywność płukania wodą do 50 m3/h/m 2 złoża przez okres 10 minut. Wydajność płukania Q = 50 x 3,3 = 165 m3/h Płukanie wykonywane będzie jednocześnie pompą głębinową oraz pompą płuczącą. Wydajność pompy płuczącej wyniesie: gdzie: Qp= = 105 m3/h Ilość wody do płukania jednego filtra wyniesie: Vw = Ip F t Ip- założona intensywność płukania wodą [ m 3 /h/m 2 ] F- powierzchnia filtracyjna jednego filtra [m 2 ] t- czas płukania wodą [s] V w = 50 x 3,3/ 6 =27,5 m3 Niezbędna wydajność pompy do płukania filtrów: Q p = F x I P = 3,3 x 10 = 33 l/s Projektuje się pompę płuczącą o parametrach: - wydajność 118,8 m 3 /h, - wysokość podnoszenia 16,0 m sł. wody, - nominalna moc silnika pompy 7,5 kw. Powyższe parametry spełnia pompa typu NB /240 o mocy 7,5 kw firmy Grundfos. Zakłada się intensywność płukania wodą filtrów II 0 10 l/s/m 2 złoża przez okres 10 minut. Układ płukania wodnego składa się z: - w/w pompy płuczącej, - zaworu zwrotnego typu 402 na tłoczeniu, - przepustnicy odcinającej na ssaniu, 17

18 - wodomierza z wyjściem impulsowym typu MW100NK, - przepustnicy z napędem elektrycznym na tłoczeniu. Cykl pracy filtra odżelaziającego dla 50m 3 /h: S mz 3, V = = = 1,91 ( Fe) 1,91 (2,96) S powierzchnia filtra: 3,3m ,65 = 1284,95m m z dopuszczalne obciążenie złoża wg. Mamontowa: 2200 g/m 3 Fe średnia zawartość żelaza w wodzie surowej: 2,96 g/m 3 n liczba filtrów: 2 Q godzinowa wydajność stacji: 60 m 3 /h V n 1284,95 2 T = = = 42, 83h Q 60 Czas pracy filtra od jednego do drugiego płukania wyniesie 43 godziny. Ze względu na założoną 14 godzinną filtrację przyjmuje się płukanie pojedynczego filtra co 5 dni lub po przefiltrowaniu 1284,95 m 3 wody. Cykl pracy filtra odmanganiającego dla 60m 3 /h: S mz 3, V = = = 1,58 ( Mn) 1,58 (0,038) S powierzchnia filtra: 3,3m 2 m z dopuszczalne obciążenie złoża: 2200g/m ,06 = m Mn średnia zawartość manganu w wodzie surowej: 0,038 g/m 3 n liczba filtrów: 2 Q godzinowa wydajność stacji: 60 m 3 /h V n T = = = 4033h Q 60 Czas pracy filtra od jednego do drugiego płukania wyniesie 4033 godziny. Dla prawidłowej pracy filtrów przyjmuje się płukanie pojedynczego filtra co 5 dni. Rzeczywiste cykl pracy filtrów ustalony zostanie w trakcie rozruchu technologii. Sprężone powietrze do napędu siłowników uzyskiwane będzie ze sprężarki o parametrach: - wydajność 1,63 l/s - ciśnienie 10bar - pojemność zbiornika 50l - moc silnika 0,75kW Powyższe parametry spełnia sprężarka LFx-1,0 firmy Atlas Copco Projektuje się jedną sprężarkę pracująca i jedną rezerwową

19 8. Zbiornik wody płuczącej Ze względu na możliwość dezynfekcji podchlorynem sodu wody znajdującej się w zbiorniku wyrównawczym, co przy płukaniu filtrów mogłoby spowodować zabicie życia biologicznego w filtrach, przewidziano specjalne zbiorniki wody płuczącej. W celu zabezpieczenia wystarczającej ilości wody płuczącej instaluje się dwa zbiorniki o średnicy 2300 mm i wysokości 3000 mm o pojemności całkowitej V = 24,90 m3. Każdy zbiornik wyposażono w: kosz ssawny, zawór pływakowy, przelew i spust, sterowanie czujnikami poziomu, właz rewizyjny o wymiarach 1000 x 600 mm, drabinę wykonaną ze stali ocynkowanej. Wejście do zbiorników po drabinie przenośnej ocynkowanej wysokości 3,20m. Wykonanie zbiornika płaszcz ze stali kwasoodpornej gat. 0H18N9. Parametry te spełnia zbiornik ZWP 230/3 firmy BARTOSZ. Zbiorniki ustawione będą w budynku stacji. Wody z płukania filtrów wprowadzone będą do studzienki zbiorczej, skąd grawitacyjnie spłyną do osadnika popłuczyn. 9. Dezynfekcja wody Z uwagi na układ dwustopniowego pompowania wody zaprojektowano urządzenie do chlorownia wody mimo, iż pod względem bakteriologicznym istniejące zasoby wód podziemnych nie budzą zastrzeżeń. Do dezynfekcji wody zastosowany został podchloryn sodu. Dezynfekcja wody wykonywana będzie sporadycznie na wyraźne zalecenie SSE, lub w innych przypadkach tego wymagających za pomocą stacji dozującej podchloryn sodu. Roztwór podchlorynu sodu o zawartości 1% wolnego chloru, dozowany będzie do przewodu odprowadzającego wodę z bloku filtrów do zbiornika wyrównawczego wody czystej przy pomocy stacji dozującej DMS 8-5/100. Charakterystyka: - Wydajność maksymalna - 7,5 l/h - Ciśnienie maksymalne - 5 bar - Moc silnika - 0,16 kw - Pojemność zbiornika l Stacja dozująca ustawiona zostanie w wydzielonym pomieszczeniu chlorowni o powierzchni 5m2. W chlorowni projektuje się wentylację nawiewno-grawitacyjną oraz mechaniczną wywiewną, przy użyciu wentylatora typu WENT 125 o wydajności ok. 19

20 200 m3/h. Na wlocie z pomieszczenia chlorowni przewidziano przepustnicę samoczynną o średnicy 125 mm. Sterowanie wentylacją wykonywane będzie z szafy sterującej pracą całej stacji. Nawiew realizowany grawitacyjnie czerpnią ścienną o wym. 15 x 15 cm z żaluzją samoczynną. 10. Zestaw hydroforowy - budowa i zasada działania Parametry doboru: Q = 100 m 3 /h, P = 0,40 MPa Dobrano zestaw hydroforowy prod. F. Bartosz typu ZH MBE 40/3.5.SPE Ilość pomp w zestawie hydroforowym: 5 szt. w tym pompa rezerwowa Łączna moc zainstalowana w zestawie: n = 5 x 5,5 kw = 27,5 kw Typ sterowania: płynne z regulacją obrotów każdej pompy Ilość przetwornic częstotliwości: 5 szt. zintegrowane z silnikami pomp Praca pomp: przemienna Rozruch pomp: łagodny falownikiem Zabezpieczenie przed suchobiegiem: na wyposażeniu zestawu Kolektory zestawu: dn 200 / PN 10 Wykonanie materiałowe zestawu (kolektory, podstawa, rama): stal kwasoodporna 0H18N9 Opis techniczny zestawu hydroforowego ZH MBE 40/3.5.SPE Kompaktowy zestaw hydroforowy prod. Firmy Bartosz typu ZH MBE 40/3.5.SPE wykonany jest w oparciu o pięć pomp elektroniczne z silnikami Ns 5,5 kw każda, które pozwalają na regulację obrotów od 25 do 50 Hz. Są to wysokosprawne pompy pionowe z uszczelnieniem mechanicznym wału; płaszcz zewnętrzny, wał, wirniki, komory pośrednie wykonane są ze stali nierdzewnej; stopa pompy wykonana jest z żeliwa pokrytego powłoką epoksydową; silniki pomp zintegrowane są z przetwornicami częstotliwości (falownikami) FCM300 Danfoss (silniki odznaczają się wysoką sprawnością i niskim poziomem hałasu). Pompy w zestawie zabudowane są na podstawie wykonanej ze stali kwasoodpornej, wyposażonej w wibroizolatory, które zapobiegają przenoszeniu drgań, a jednocześnie dają możliwość poziomowania układu (nie są wymagane fundamenty pod zestaw). Kolektory zestawu (ssący i tłoczny) zakończone kołnierzami luźnymi co znacznie ułatwia ich podłączenie. Wszystkie pompy wyposażone są w armaturę zaporową oraz zawory zwrotne (stosowna jest 20

21 armatura firmy Danfoss - Socla). Na kolektorze tłocznym zamontowane są: manometr wypełniony gliceryną z kurkiem manometrycznym, naczynia przeponowe kompensacyjne Reflex z kurkiem trójdrożnym do odwadniania, najnowszej generacji przemysłowy przetwornik ciśnienia typu MBS Danfoss (4...20mA), króciec odpowietrzający oraz spustowy. Na kolektorze ssącym: manowakuometr z kurkiem manometrycznym, sonda konduktometryczna oraz króciec odpowietrzający i spustowy. Wszystkie elementy hydrauliczno mechaniczne zestawu (podstawa, kolektory, konstrukcja wsporcza) wykonane są ze stali kwasoodpornej w gatunku 0H18N9 ( AISI 304). Wszystkie spoiny w zestawach wykonywane są w standardzie metodą TIG w osłonie gazów szlachetnych przez Dział Produkcji Firmy BARTOSZ, posiadający uprawnienia Urzędu Dozoru Technicznego do wykonywania instalacji i zbiorników ciśnieniowych. Kontrola szczelności układu pompowego wraz z kolektorami wykonywana jest na stanowisku badawczym i potwierdzona jest odpowiednim protokołem. Stosowana do budowy zestawu hydroforowego stal kwasoodporna (tzw. chromoniklowa) to stal o zawartości 18 % chromu oraz 9 % niklu (zwykła stal nierdzewna nie zawiera niklu). Sterowanie zestawem odbywa się będzie poprzez rozdzielnię zasilająco sterującą SZH5E (zgodnie z PN-92/E-08106) o stopniu ochrony IP 54, obudowa metalowa - malowana proszkowo zamontowaną na ramie zestawu. Elementem zarządzającym pracą układu jest przemysłowy sterownik mikroprocesorowy współpracujący z przetwornicami częstotliwości FCM300 o stopniu ochrony IP55, zintegrowanymi z silnikami pomp. Przetwornice częstotliwości FCM300 Danfoss z wbudowanym filtrem RFI, posiadają wektorowy algorytm sterowania, stąd też dedykowane są w szczególności dla aplikacji pompowych (do głównych zalet tych przetwornic można zaliczyć: funkcję automatycznej optymalizacji energii redukującą straty w silniku przy zredukowanej prędkości obrotowej; funkcję automatycznego dopasowania do podłączonego silnika przy zatrzymanym i obciążonym wale silnika). Zastosowany w zestawie hydroforowym układ regulacji, umożliwi bezstopniowe dopasowanie wydajności w sieci wodociągowej, niezależnie od zmiennych warunków pracy tej instalacji oraz wyeliminuje uderzenia hydrauliczne w sieci poprzez uruchamianie każdej pompy za pośrednictwem przyporządkowanego jej falownika. Regulator PID oddziaływując na przetwornicę częstotliwości, zmieni w sposób optymalny i bezstopniowy prędkość obrotową silnika pompy obciążenia podstawowego. W następstwie zmiany prędkości obrotowej, zmianom ulega przepływ, a więc i także 21

22 oddawana moc zestawu pompowego. W zależności od zmian obciążenia, następuje dołączanie (przy wzroście wydajności), względnie odłączanie (przy spadku wydajności) kolejnej pompy (lub pomp) obciążenia szczytowego przy czym każdorazowo osiągane jest precyzyjne doregulowanie pomp na nastawioną wartość ciśnienia. Zastosowany układ regulacji z pompami elektronicznymi posiada możliwość wyboru następującego algorytmu sterowniczego: 1) pracę zestawu ze stałym ciśnieniem na tłoczeniu lub 2) regulację proporcjonalną, zakładającą kompensację spadku ciśnienia w sieci, spowodowaną zmienną charakterystyką rurociągu (przy współpracy z przepływomierzem elektromagnetycznym lub wodomierzem impulsowym). Możliwa jest również regulacja ciśnienia z uwzględnieniem trybu czasowego (np. obniżenie ciśnienia w godzinach nocnych). Ponadto układ sterowniczy realizuje następujące funkcje dla zestawu pomp: - załącza i wyłącza pompy w zależności od ciśnienia na tłoczeniu oraz prędkości obrotowej pomp; - usypia przetwornice częstotliwości przy zbyt małych rozbiorach bądź przy braku rozbioru (tryb energooszczędny); - realizuje przemienną pracę pomp; - automatyczne załącza kolejną sprawną pompę zestawu w przypadku awarii jednej z nich; - posiada możliwość włączenia funkcji automatycznego testowania pomp; - przesuwa rozruchy pomp w czasie; - blokuje załączenie pompy, której układ zabezpieczający wykrywa awarię; - wyłącza pompy zestawu przy przekroczeniu ciśnienia granicznego w instalacji; - blokuje włączenie pompy gdy częstotliwość włączeń przekracza dopuszczalną; - posiada możliwość ograniczenia ilości pracujących pomp np. ze względów energetycznych; - zapewnienia automatycznie kontynuowanie procesu bez konieczności ponownego ustawiania parametrów pracy zestawu w przypadku braku zasilania lub wyłączeniu układu; - zabezpiecza pompy przed pracą na sucho. Na szafie sterującej zestawem zabudowane są: rozłącznik główny oraz panel operatorski z poziomu, którego odbywa się programowanie zestawu hydroforowego (ciśnienie zadane, zwłoki czasowe, częstotliwości usypiania etc). Z wyświetlacza panelu można odczytać m.in. ciśnienie tłoczenia, częstotliwość prądu dla poszczególnych pomp, czas 22

23 pracy pomp, czas rzeczywisty, parametry zadane, przepływ z przepływomierza elektromagnetycznego lub wodomierza z nadajnikiem impulsów, komunikaty alarmowe: suchobieg, ciśnienie graniczne awaria falownika każdej pompy, niewłaściwe zasilanie etc. (wszystkie komunikaty wyświetlane są w języku polskim). Układ sterowniczy posiada wszystkie niezbędne zabezpieczenia od strony elektrycznej silników pomp. Sterownik zestawu komunikuje się z szafą główną stacji uzdatniania wody w celu optymalizacji pracy układu pompowego Układ sterowniczy zestawu posiada możliwość wyposażenia go w dodatkowy interfejs RS 485 (MODBUS RTU), który umożliwia podłączenie komputera PC. Program obsługi pod WINDOWS pozwala na przeglądanie i zmianę nastaw sterownika, wizualizacje procesu pracy w postaci graficznej, przeglądanie komunikatów, czasów pracy pomp, itp.; dodatkowy interfejs RS 232 (MODBUS RTU) umożliwia podłączenie modemu telefonii tradycyjnej, modemu GSM lub radiomodemu w celu monitorowania obiektu z dowolnego miejsca z pełną wizualizacją i możliwością zmian parametrów. W przypadku modemu GSM możliwość wysyłania krótkich informacji tekstowych SMS o pracy zestawu lub awariach na dowolnie podane numery telefonów komórkowych, możliwość rozbudowy funkcji sterownika zgodnie z zapotrzebowaniem Dobór zaworów bezpieczeństwa na wyjściu na sieć Q = 100 m 3 / h H = 35 m H 2 O G c ( P ) γ = 1,59 α F 1 P2 G = kg/h - wymagana przepustowość zaworu α c = 0,30 - współczynnik wypływu P 1 = 6,0 atm - ciśnienie otwarcia zaworu P 1 = 0,0 atm - ciśnienie wypływu γ = 1000 kg/m 3 - gęstość cieczy F - powierzchnia gniazda F = 1,59 α c G ( P P ) γ 1,59 0,3 ( 6,0 0) 1 2 = = 2706,36mm 2 23

24 F zaw = F = 902,12mm 3 Obliczamy średnicę gniazda jednego zaworu 2 4 F 4 902,12 d = = = 33, 90mm π π Przyjmuje się blok trzech zaworów bezpieczeństwa membranowych, kątowych, typu 2115 DN40 i średnicy gniazda d o =35 mm. Ciśnienie otwarcia 0,6 MPa. 12. Zbiornik wyrównawczy Dla wyrównania nierównomierności rozbioru dobowego przewiduje się wykonanie zbiornika wyrównawczego uwzględniającego zapas wody na cele bytowogospodarcze. Projektuje się budowę dwóch pionowych zbiorników wyrównawczych o pojemności V=100m 3 każdy. Komorę zbiornika należy wykonać z blachy stalowej czarnej i kształtowników stalowych spawanych. Od wewnątrz komora zabezpieczona żywicami poliestrowymi typu BRANTHO-KORRUX. Wszystkie elementy zewnętrzne zbiornika malowane zestawem farb chlorokauczukowych. Zabezpieczenie termiczne z płyt z wełny mineralnej o grubości 10 cm osłoniętej powłoką z blachy ocynkowanej. Komora zasuw zabezpieczona termicznie przez zasypanie styropianem granulowanym gr. warstwy min. 50 cm. Zbiornik od góry wyposażony w przykrycie stożkowe z zainstalowanym odpowietrzeniem zbiornika. W przykryciu zamontowany właz do serwisowania zbiornika. Zbiornik wyposażony w drabinę złazową wewnętrzną i zewnętrzną ocynkowane. Instalacja wewnętrzna zbiornika: - kolektor napełniający zbiornik DN 150mm - kolektor ssący DN 200mm - przelew DN 150mm - spust DN 150 Kolektory napełniające wyprowadzić do poziomu 4,0 m ponad poziomem dna zbiorników. 24

25 Kolektory wyprowadzone pod dnem zbiornika wchodzą do komory zasuw usytuowanej między zbiornikami, a z niej do ziemi. W komorze oraz w gruncie do głębokości 1,6 m przykrycia należy je zabezpieczyć termicznie pianką poliuretanową osłoniętą blachą ocynkowaną. Komorę zasuw przykryć pokrywą z blachy stalowej zabezpieczonej antykorozyjnie przez malowanie. W pokrywie przewidziano właz zamykany na kłódkę. Wejście do komory po drabinie. Każdy kolektor, prócz przelewowego wyposażony zostanie w zasuwę odcinającą. Przelew i spust ze zbiornika podłączony zostanie do kanalizacji deszczowej i odprowadzone do rzeki. Kable z czujników wyprowadzić do skrzynki elektrycznej pośredniej, a następnie podłączyć do szafy sterującej pracą stacji. 13. Przewody technologiczne i armatura Wszystkie rurociągi technologiczne wewnątrz wykonać z rur i kształtek stalowych ze stali kwasoodpornej gatunku 0H18N9 łączonych poprzez spawanie w technologii TIG (w osłonie gazów szlachetnych). Połączenia rozłączne kołnierzowe, kołnierzami PN10 aluminiowymi luźnymi wg normy DIN 2642 z zastosowaniem śrub stalowych ocynkowanych. Na wyjściach zestawu PN16 wg DIN 2674 lub Stosować śruby ze stali jw. Połączenia kołnierzowe wykonywane z kołnierzy niejednorodnych np. ze stali kwasoodpornej oraz stali węglowej lub żeliwa w przejściach przez kołnierze wykonane z innych materiałów niż stal kwasoodporna śruby umieszczać w tulejach z blachy aluminiowej grubości 0,5 1,0mm. Pod nakrętki prócz podkładek ze stali kwasoodpornej - zakładać podkładki z blachy aluminiowej grubości 2,0mm. Działania te mają za zadanie eliminację możliwości powstawania ognisk korozji stali kwasoodpornej. Rurociągi należy mocować na konstrukcji wsporczej zapewniającej odpowiednią stabilność. Wykonywanie zbiorników należy rozpocząć od wykonania dolnej partii komory zasuw, jako elementu najniższego. W miejscach posadowienia zbiorników wykonać badania geotechniczne podłoża. 25

26 13.1 Przewiduje się następującą armaturę: - przepustnice międzykołnierzowe z napędem ręcznym dźwigniowym dla rurociągów o średnicy 65 mm i większych, - przepustnice międzykołnierzowe z napędem pneumatycznym dla rurociągów o średnicy 40 mm i większych, - zawory odcinające mufowe typ Standard dla średnic 50 mm i mniejszych, - zawory zwrotne mufowe typ EB223 dla średnic 50 mm i mniejszych, - zawory zwrotne kołnierzowe typ 402 dla rurociągów o średnicy 65 mm i większych, - zawory elektromagnetyczne typ EV210 dla średnic 15 mm i mniejszych Projektuje się następujące urządzenia do pomiaru ilości wody: - wodomierz z wyjściem impulsowym MW 80NO 3 szt (na wejściu wodociągu do stacji) - wodomierz z wyjściem impulsowym MW 150NK - 1 szt (na rurociągu do zbiorników wyrównawczych). - wodomierz sprzężony MW/JS 150/1O-S-NK 1 szt. ( na wyjściu wodociągu do sieci wodociągowej) 14. Odprowadzenie ścieków Projektuje się odprowadzenie wód popłucznych ze stacji do istniejącego osadnika popłuczyn. Wody z płukania filtrów wprowadzone zostaną do studzienek pośrednich a następnie do osadnika grawitacyjnie rurami PVC φ 0,30 m. Ścieki z chloratorni odprowadzone będą oddzielną kanalizacją podpodłogową do studni bezodpływowej o poj. V=1,0m 3, gdzie będą okresowo neutralizowane i wywożone do oczyszczalni. Parametry dobranego zbiornika: - wysokość: 1,8 m, - szerokość: 1,0 m, - wykonanie: HDPE. 26

27 Ścieki sanitarne odprowadzone będą oddzielną kanalizacją podpodłogową do zbiornika szczelnego, bezodpływowego o poj. V=2,0m 3, skąd będą wywożone do oczyszczalni. Parametry dobranego zbiornika: - wysokość: 2,6 m, - szerokość: 1,0 m, - wykonanie: HDPE Osadnik popłuczyn Wody popłuczne odprowadzone będą ze stacji do osadnika popłuczyn. Ze względu na zbyt małą objętość osadnika projektowane są cztery dodatkowe komory z kręgów o śr. 2000mm. Po przepłynięciu przez odstojnik popłuczyny odprowadzone zostaną do istniejącej kanalizacji za pomocą pompy pogrążalnej. W osadniku przewidziano wykonanie pompowni ścieków wyposażonej w pompę wód popłucznych typu DW-VOX 200. Parametry pompy: - wydajność 35 m 3 /h, - podnoszenie 6 m sł. wody, - moc silnika 1,5 kw, - napięcie 380V Osadnik wyposażony w przelew fi 0,25 m. Pompownia sterowana jest przez sterownik stacji i załączana po upływie określonego czasu od momentu płukania filtra. Nagromadzone osady winny wybierane być raz w roku i wywożone do oczyszczalni ścieków Kanalizacja zewnętrzna Celem opróżniania zbiorników pośrednich, oraz odprowadzenia z nich wód przelewowych należy wykonać grawitacyjną kanalizację z rur PCV φ 0,15 m. Na załamaniach rurociągu należy wykonać studzienki rewizyjne z kręgów betonowych φ

28 15. Wentylacja, ogrzewanie budynku i zapobieganie wykraplaniu się pary wodnej Wymiana powietrza w hali technologicznej wykonywana zasadniczo w sposób naturalny przez otwarcie drzwi. Przewidziano także wentylację grawitacyjną. Wykonana ona jest na nawiewie dwoma czerpniami powietrza o wymiarach 15 x 15 cm z żaluzjami samoczynnymi wewnątrz otwierającymi się przy przepływie powietrza. Na wywiewie dwiema wyrzutniami powietrza o wymiarach jw. wyposażonymi w żaluzje zamykane ręcznie od wewnątrz. Wentylacja ubikacji oraz pomieszczenia gospodarczego kratkami wentylacyjnymi istniejącymi. Wentylacja chloratorni opisana w rozwiązaniu chloratorni. Wentylacja agregatowni wykonana na nawiewie czernią ścienną z żaluzją samoczynną i kanałem nawiewnym o wymiarach 40 x 90 cm wykonany z blachy stalowej ocynkowanej. Wywiew realizowany żaluzją samoczynną zainstalowaną na wyrzutni na kanale wyprowadzonym z układu chłodzenia agregatu. Urządzenia automatyki pracują długo i niezawodnie w pomieszczeniach suchych. Z tego powodu ważną kwestią jest utrzymanie odpowiedniej wilgotności powietrza w pomieszczeniu poniżej punktu rosy. Osiągane to jest w sposób następujący: utrzymanie odpowiedniej temperatury w pomieszczeniu przez ogrzewanie w okresie jesienno zimowym- projektuje się ogrzewanie za pomocą grzejników elektrycznych o mocy: - 3 x 1,0 kw w hali technologicznej - 1 x 1,0 kw w chlorowni - 1 x 0,5 kw w WC Grzejniki wyposażone są w termostaty do pracy automatycznej i zainstalowane będą na ścianach pomieszczeń. Osuszanie powietrza za pomocą osuszaczy typu AD szt.3 zainstalowanymi w hali technologicznej. 16. Szafa sterująca pracą stacji typ SUW Szafa sterująca pracą stacji uzdatniania umieszczona zostanie w pomieszczeniu hali technologicznej stacji. Jej projekt stanowi odrębne opracowanie (Branża AKPiA). 28

29 17. Zagadnienia BHP Wszystkie prace związane z robotami budowlano-montażowymi należy wykonać zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Budownictwa i Przemysłu Materiałów Budowlanych z dn (Dz.U.Nr13) Materiały stosowane do budowy wodociągu powinny posiadać atesty zdrowotne odpowiednich władz sanitarnych. Ponadto na podstawie art.10 ustawy z dnia Prawo Budowlane (Dz.U.89/94) oraz ustawy z dnia Dyrektora Polskiego Centrum Badań i Certyfikacji (M.P. 39/94) na wyroby przemysłowe i budowlane zastosowane w projektach i wymienione w powyższym zarządzeniu, wymagane są certyfikaty na znak bezpieczeństwa. Szczegółowe zasady wykonania i odbioru projektowanych robót regulują odpowiednie normy: PN-B-01440:1998 Technika sanitarna. Istotne wielkości, symbole i jednostki miar PN-81/B Stacje hydroforowe. Wymagania i badania przy odbiorze PN-82/M Instalacje do uzdatniania wody. Instalacje do filtrowania w filtrach zamkniętych. Wymagania i badania przy odbiorze PN-81/B Instalacje wewnętrzne wodociągowe i kanalizacyjne. Wymagania i badania przy odbiorze PN-85/M Armatura przepływowa instalacji wodociągowej. UWAGA : Wszystkie roboty budowlano - montażowe wykonywać zgodnie z Warunkami Technicznymi Wykonawstwa i Odbioru Robót Budowlano - Montażowych obowiązującymi normami, sztuką budowlaną, przez osoby uprawnione, zachowując przepisy BHP. Stosować materiały mające aktualne aprobaty techniczne. Opracował: 29

30 18. Zestawienie urządzeń OZNACZENIE NAZWA URZĄDZENIA ILOŚĆ PG1 Pompa głębinowa typ SP 30-6 B Ns=5,5 kw szt. 1 PG2 Pompa głębinowa typ SP 30-5 Ns=5,5 kw szt. 1 PG3 Pompa głębinowa typ Sp 46-6 Ns=9,2 kw szt. 1 Ż1,Ż2,N1,N2 Filtr Dn 2050 mm szt. 4 Złoże do filtrów I stopnia kpl.2 Złoże do filtrów II stopnia kpl.2 WN Wieża napowietrzająca typ szt. 1 WK Wentylator kanałowy VENT 315 L Ns= 0,35 kw szt. 1 FP1,FP2 Filtr powietrza EU5, EU3 szt.2 CS Czerpnia ścienna szt.1 WS Wyrzutnia ścienna szt.1 DP Dmuchawa powietrza DR101T 6.6 Ns=7,5 kw kpl.1 SP Sprężarka bezolejowa LFx- 1,0 Ns= 0,75 kw kpl.2 SSUW Szafa sterująca pracą stacji kpl.1 SP1 SP9 Skrzynka elektryczna pośrednia kpl.9 SZH Szfa sterująca pracą zestawu hydroforowego kpl.1 ZH Zestaw hydroforowy ZH MBE 40/3.5.SPE 5 x 5,5 kw kpl.1 PPC Pompa technologiczna SHE /40 Ns=4,0 kw szt.1 PO Pompa osadnika DW VOX 200 Ns=1,5 kw szt.1 ZWP1;ZWP2 Zbiornik wody płuczącej ZWP 230/3 o śr i wys mm kpl.2 PPł Pompa płucząca NB /240 Ns= 7,5 kw kpl.1 ZPł Zawór pływakowy fig.274 DN 65 szt. 2 sk Sonda konduktometryczna szt. 3 P1 Przepustnica odcinająca z napędem ręcznym Dn 80 szt. 7 P1 Przepustnica odcinająca z napędem ręcznym Dn 100 szt. 1 P1 Przepustnica odcinająca z napędem ręcznym Dn 125 szt. 1 P1 Przepustnica odcinająca z napędem ręcznym Dn 150 szt. 2 P1 Przepustnica odcinająca z napędem ręcznym Dn 250 szt. 3 P2 Przepustnica odcinająca z napędem ręcznym ślimakowym Dn 100 szt. 3 P2 Przepustnica odcinająca z napędem ręcznym ślimakowym Dn 150 szt. 2 A1...A4 Przepustnica odcinająca PRS1/H z napędem pneumatycznym Dn szt B1...B4, D1...D4 Przepustnica odcinająca PRS1/H z napędem pneumatycznym Dn szt C1...C2, H1 Przepustnica odcinająca PRS1/H z napędem pneumatycznym Dn 65 szt. 5 E1...E4 Przepustnica odcinająca PRS1/H z napędem pneumatycznym Dn 80 szt. 4 F1...F4 Przepustnica odcinająca PRS1/H z napędem pneumatycznym Dn szt G1, I1 Przepustnica odcinająca PRS1/H z napędem pneumatycznym Dn szt CP Czujnik poziomu wody typ MAC szt. 12 CL Stacja dozująca podchloryn sodu DMS 8-5/100 kpl.1 OsP Osuszacz powietrza AD 510 szt.3 M Manometr tarczowy Wika 0 3,0 bar szt.10 PC Przetwornik ciśnienia MBS 3000 szt. 3 OSP Osadnik popłuczyn V = 50 m 3 kpl.1 Zc Zawór czerpalny fi 15 mm szt. 5 SG Sonda głębokości szt. 2 ZB Blok trzech zaworów bezpieczeństwa typ bar Dn 40 szt. 1 Zk Zawór kulowy STANDARD szt.5 ZZ Zawór zwrotny typ 402 szt. 3 W1 Wodomierz z wyjściem impulsowym MW 80 NO szt. 3 30

31 W2 Wodomierz z wyjściem impulsowym MW 150N K szt. 1 W3 Wodomierz sprzężony z wyjściem impulsowym MW/JS-150/1 O-S- szt. 1 NK ZW1, ZW2 Zbiornik wyrównawczy V = 100 m 3 kpl.2 GE Grzejnik elektryczny 1000 W szt.3 GE Grzejnik elektryczny 500 W szt.2 Przepływowy podgrzewacz wody 1,5 kw szt.1 Blok trzech zaworów bezpieczeństwa typ bar Dn 32 szt. 2 Dostawa urządzeń i technologii Firma BARTOSZ Sp.J., ul. Sejneńska 7, Białystok, tel: (085) , fax: (085)