Projektowanie budowli ziemnych w skomplikowanych i złożonych warunkach geotechnicznych
|
|
- Agnieszka Wilk
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Geoinżynieria GEOINŻYNIERIA Projektowanie budowli ziemnych w skomplikowanych i złożonych warunkach geotechnicznych dr inż. Andrzej Batog, dr inż. Maciej Hawrysz Politechnika Wrocławska Stopień skomplikowania warunków gruntowych podłoża budowli ziemnej Według najnowszego Rozporządzenia Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych [1] warunki gruntowe w zależności od stopnia ich skomplikowania dzieli się na: proste występujące w przypadku warstw gruntów jednorodnych genetycznie i litologicznie, zalegających poziomo, nie obejmujących mineralnych gruntów słabonośnych, gruntów organicznych i nasypów niekontrolowanych, przy zwierciadle wody poniżej projektowanego poziomu posadowienia oraz braku występowania niekorzystnych zjawisk geologicznych; złożone występujące w przypadku warstw gruntów niejednorodnych, nieciągłych, zmiennych genetycznie i litologicznie, obejmujących mineralne grunty słabonośne, grunty organiczne i nasypy niekontrolowane, przy zwierciadle wód gruntowych w poziomie projektowanego posadawiania i powyżej tego poziomu oraz przy braku występowania niekorzystnych zjawisk geologicznych; skomplikowane pojawiają się w przypadku warstw gruntów objętych występowaniem niekorzystnych zjawisk geologicznych, zwłaszcza zjawisk i form krasowych, osuwiskowych, sufozyjnych, kurzawkowych, glacitektonicznych, gruntów ekspansywnych i zapadowych, na obszarach szkód górniczych, przy możliwych nieciągłych deformacjach górotworu, w obszarach dolin i delt rzek oraz na obszarach morskich. Kategorie geotechniczne budowli ziemnych W przedmiotowych rozporządzeniach [1, 2] podane są ogólne kryteria przypisania obiektu Projektowanie budowli ziemnych obejmuje bardzo szeroki zakres prac, począwszy od rozpoznania i przygotowania podłoża gruntowego, poprzez ustalenie złoża lub dostawcy kwalifi kowanego materiału gruntowego do formowania nasypów, ustalenie technologii wykonawstwa i kryteriów odbioru robót. W niniejszym artykule przedstawiono wybrane zagadnienia oceny stanów granicznych budowli ziemnych, które występują w złożonych i skomplikowanych warunkach gruntowych. W szczególności dotyczy to zagadnień posadawiania nasypów na podłożach słabonośnych w warunkach występowania niekorzystnych obciążeń nasypów modernizowanych linii kolejowych oraz obciążeń sejsmicznych budowli ziemnych na obszarach szkód górniczych lub w zasięgu oddziaływań robót strzałowych w kopalniach surowców skalnych. Omówiono również zasady ustalania zapasów stateczności w zależności od typu i przeznaczenia budowli ziemnej oraz zastosowanego podejścia obliczeniowego budowlanego do kategorii geotechnicznej. W instrukcji ITB 424/2006 [12] podano szersze kryteria dla skarp gruntowych, które jednak nie są zgodne z zapisami najnowszego rozporządzenia z 2012 r. [1]. Konsekwencją wyboru kategorii jest m.in. sposób i zakres przeprowadzania badań geotechnicznych podłoża oraz złóż materiału gruntowego dla projektowanej budowli ziemnej, jak również wybór metod obliczeniowych. Kategorię geotechniczną ustala się w zależności od stopnia skomplikowania warunków gruntowych oraz konstrukcji obiektu budowlanego, charakteryzującej możliwości przenoszenia odkształceń i drgań, a także od stopnia złożoności oddziaływań, stopnia zagrożenia życia i mienia awarią konstrukcji, jak również w zależności od znaczącego oddziaływania tego obiektu na środowisko. Kategoria geotechniczna pozwala ocenić trudności problemu geotechnicznego. Uwzględnia ona złożoność konstrukcji i komplikacje budowy geologicznej. Kwalifikowanie do kategorii geotechnicznej odbywa się przed rozpoczęciem badań, kategorie można zmienić w trakcie ich trwania. Przyporządkowanie projektowanej budowli ziemnej do konkretnej kategorii geotechnicznej winno być przeprowadzane w oparciu o bieżące wyniki badań geotechnicznych gruntu, analizę danych archiwalnych, w tym analizę i ocenę dokumentacji geotechnicznej, geologiczno-inżynierskiej i hydrogeologicznej, obserwacji geodezyjnych zachowania się obiektów sąsiednich oraz innych danych dotyczących podłoża badanego terenu i jego otoczenia. Kategoria I obejmuje niewielkie budowle ziemne w prostych warunkach gruntowych, w tym: skarpy wykopów do 1,2 m, skarpy nasypów do 3 m. W przypadku zboczy kategorii I można projektować budowle ziemne na podstawie przedmiotowych przepisów oraz doświadczenia. Kategoria II dotyczy budowli ziemnych (nasypów i wykopów) w prostych i złożonych warunkach gruntowych, wymagających ilościowej i jakościowej 34 lipiec - wrzesień 3 / 2013 [44]
2 GEOINŻYNIERIA Geoinżynieria oceny danych geotechnicznych i ich analizy, w tym: skarpy wykopów do 4,5 m (nienawodnione), skarpy wykopów do 2,5 m w obecności wód gruntowych, skarpy nasypów do 8 m. Odnośnie do skarp i zboczy II kategorii należy uzyskać dane ilościowe o parametrach wytrzymałościowych gruntów i przeanalizować stateczność metodami obliczeniowymi. Kategoria III obejmuje: budowle ziemne w skomplikowanych warunkach gruntowych, ziemne zapory wodne i inne ziemne budowle hydrotechniczne o wysokości piętrzenia powyżej 5 m, głębokie wykopy niezależnie od stopnia skomplikowania warunków gruntowych, nasypy powyżej 8 m. Kategoria II oraz III wymagają przeprowadzenia obliczeń z wykorzystaniem wartości parametrów geotechnicznych wyznaczonych z badań laboratoryjnych i polowych, opracowania dokumentacji badań podłoża gruntowego i projektu geotechnicznego [1]. Należy przy tym maksymalnie wykorzystać dostępne doświadczenia i obserwacje, stosując np. parametry ustalone metodami analizy odwrotnej z innych osuwisk w rejonie. W przypadku konieczności zastosowania wzmocnienia podłoża bądź poprawy stateczności istniejących budowli ziemnych (np. pionowe inkluzje wzmacniające, zbrojenie i kotwienie masywu gruntowego) zaliczanych do drugiej i trzeciej kategorii geotechnicznej, zakres badań należy dodatkowo uzupełnić o badania: efektów wzmocnienia gruntów, materiałów stosowanych do wzmocnienia gruntów. Dla kategorii III należy również przeprowadzić stosowne obliczenia analityczne i numeryczne dla przyjętego modelu geotechnicznego podłoża, w których wartości parametrów geotechnicznych winny być określane na podstawie badań, a nie wyznaczane metodami pośrednimi np. na podstawie zależności korelacyjnych. Rekomendowane wartości charakterystyczne parametrów wytrzymałości na ścinanie Sprawdzenie stateczności ogólnej budowli ziemnych zaliczanych do I i II kategorii geotechnicznej w prostych warunkach gruntowych wymaga określenia m.in. charakterystycznych wartości parametrów wytrzymałości na ścinanie wyróżnionych warstw gruntowych. Ustalenia wartości takich parametrów geotechnicznych dokonuje się na podstawie dostępnych źródeł informacji, jakimi mogą być wyniki badań polowych (in situ), wyniki badań laboratoryjnych próbek gruntów, dokumentacje archiwalne, zależności korelacyjne podane w normach i dane literaturowe. W dotychczasowej praktyce projektowej dla omawianych przypadków budowli ziemnych i nie tylko wykorzystywano niemal powszechnie zależności korelacyjne podane w normie PN- 81 B/ [17], przy czym dotyczyły one całkowitych parametrów wytrzymałości gruntu na ścinanie wg hipotezy Coulomba Mohra oznaczonych symbolami u kąt tarcia wewnętrznego i c u spójność. Parametry te można stosować w analizach stateczności dla warstw występujących powyżej zwierciadła wód gruntowych, w których ciśnienie wody w porach gruntu jest pomijalne. Obecnie w zalecanych metodach obliczeniowych wymaga się wprowadzenia wartości efektywnego kąta tarcia wewnętrznego i efektywnej spójności c, odnoszących się do wytrzymałości szkieletu gruntowego. Na rysunkach (rys. 1, rys. 2) podano propozycję sposobu ustalenia wyprowadzonych wartości efektywnych parametrów wytrzymałości, opracowaną na podstawie danych literaturowych w formie podobnych zależności korelacyjnych, jak ma to miejsce w normie [17], przy czym uwzględniono nową klasyfikację nazw i stanów gruntu wg standardu ISO [18] Rys. 1. Rekomendowane wartości charakterystyczne parametrów wytrzymałości na ścinanie gruntów gruboziarnistych Rys. 2. Rekomendowane wartości charakterystyczne parametrów wytrzymałości na ścinanie gruntów drobnoziarnistych lipiec - wrzesień 3 / 2013 [44] 35
3 Geoinżynieria GEOINŻYNIERIA Ocena stateczności skarp budowli ziemnych Podejście tradycyjne Tradycyjnie, do oceny stateczności skarp budowli ziemnych stosowane były głównie dobrze sprawdzone i ugruntowane w praktyce projektowej metody równowagi granicznej, tzw. metody pasków, czyli uproszczona metoda Bishopa lub metoda szwedzka (metoda Felleniusa). W przypadku występowania uprzywilejowanych powierzchni (płaszczyzn) poślizgu analizowano stan równowagi bryły potencjalnego klina odłamu za pomocą metody wielkich brył, metody Kezdy ego, rzadziej Szachunianca. W ostatnich latach ubiegłego wieku z różnym powodzeniem rozpoczęto wdrażanie do oceny stateczności programy komputerowe oparte na metodzie elementów skończonych MES (np. Plaxis, ZSoil) bądź rzadziej wykorzystujące metodę różnic skończonych (np. FLAC). W najbardziej popularnych metodach inżynierskich, zaliczanych do grupy metod równowagi granicznej, ocena stateczności polega na wykazaniu, iż minimalny wskaźnik (współczynnik) stateczności F min, zdefiniowany jako stosunek wszystkich charakterystycznych oddziaływań przeciwdziałających utracie stateczności oraz wszystkich charakterystycznych oddziaływań powodujących obrót lub zsuw klina odłamu jest większy od dopuszczalnej wartości wskaźnika stateczności, który wyraża zapas bezpieczeństwa analizowanego masywu gruntowego. Zatem warunek obliczeniowy w analizie stateczności określa formuła: trudnych do ustalenia niewiadomych. Dla niektórych typów budowli ziemnych, np. wysokie nasypy komunikacyjne, ziemne zapory hydrotechniczne i wały przeciwpowodziowe, nasypy kolejowe, przedmiotowe przepisy podają wymagane wartości zapasów stateczności. W wielu przypadkach brakuje takich wytycznych. Dotyczy to np. składowisk odpadów, budowli energetycznych, budowli ziemnych infrastruktury miejskiej oraz morskiej, budowli monumentalnych, odkrywkowej eksploatacji złóż kopalin użytecznych itd. W tych przypadkach branżowe rozporządzenia zawierają jedynie zalecenia oceny stateczności skarp zgodnie z Polskimi Normami. Dla budowli ziemnych, dla których nie ma w przepisach krajowych precyzyjnych wytycznych dotyczących wielkości wymaganego zapasu stateczności, można przyjąć podejście zaproponowane przez L. Wysokińskiego [11, 16], w którym rozważane jest prawdopodobieństwo wystąpienia osuwiska: bardzo mało prawdopodobne, gdy F min > 1,5, mało prawdopodobne, gdy 1,3 < F min < 1,5, prawdopodobne, gdy 1,0 < F min < 1,3, bardzo prawdopodobne, gdy F min < 1,0. Jako wielkość wskaźnika stateczności, przy której widoczne są pierwsze oznaki rozwijającego się procesu osuwiskowego, przyjmuje F min = 1,05 1,10. Przykłady szczegółowych zaleceń dotyczących zapasów stateczności dla niektórych działów budownictwa ziemnego: F E stab, n min Fdop (1) Edest, n E stab,n suma wszystkich charakterystycznych oddziaływań przeciwdziałających obrotowi lub zsuwowi klina odłamu, E dest,n suma wszystkich charakterystycznych oddziaływań powodujących obrót lub zsuw klina odłamu. Poszczególne metody obliczeniowe różnią się m.in. kształtem powierzchni poślizgu, ilością rozważanych warunków równowagi, rodzajem przyjętych oddziaływań, którymi mogą być: siły wewnętrzne w klinie odłamu lub na powierzchni poślizgu, momenty sił, parcia i odpory, naprężenia styczne zmobilizowane na powierzchniach poślizgu. Należy nadmienić, iż w niektórych przypadkach (np. analiza stateczności wysokich nasypów drogowych) przedmiotowe przepisy wymagają przyjęcia wartości obliczeniowych oddziaływań. Takie podejście dodatkowo zwiększa zapas stateczności, ale jest powszechnie krytykowane przez projektantów drogownictwa, gdyż powoduje to konieczność przyjmowania bardzo łagodnych nachyleń skarp gruntowych bądź nadmiernego przewymiarowania konstrukcji nasypu z gruntu zbrojonego. Wielkości wymaganego zapasu stateczności regulowane są przez różne przepisy właściwe dla poszczególnych działów budownictwa ziemnego. Wymagania dotyczące zapasów stateczności skarp budowli ziemnych Ocena stateczności skarp nasypów, a w jeszcze większym stopniu skarp przekopów formowanych w naturalnie zmiennym masywie gruntowym, jest zadaniem złożonym i obarczonym dużą dozą niepewności, wynikającej ze znaczącej liczby Ziemne budowle drogowe W rozporządzeniu Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z 2 marca 1999 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogi publiczne i ich usytuowanie [3], podano w 144 ust. 2 wymagania dotyczące zachowania współczynnika stateczności nie mniejszego niż 1,5, przyjmując jednocześnie wartości obliczeniowe sił i parametrów geotechnicznych. Podejście to jest powszechnie krytykowane, np. w [13], gdzie określono je jako przyjęte chyba bez świadomości skutków, nieracjonalne. Należy nadmienić, iż wymagania takie zdecydowanie odbiegają od postanowień norm krajowych i zagranicznych. Ziemne budowle hydrotechniczne W przypadku analizy stateczności skarp zapór ziemnych oraz wałów przeciwpowodziowych wytyczne dotyczące m.in. oceny stateczności zawiera Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 20 kwietnia 2007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie [4]. Są to najbardziej precyzyjne wytyczne w przepisach krajowych, uwzględniają układy obciążenia, rodzaj metod analizy stateczności oraz warunki wodno-gruntowe podłoża analizowanej budowli ziemnej. Wg rozporządzenia [4] wartość współczynnika pewności niezależnie od klasy budowli hydrotechnicznej wynosi: = 1,5 dla podstawowego układu obciążeń, = 1,3 dla wyjątkowego układu obciążeń. Podane wartości współczynnika pewności dotyczą obliczeń wykonywanych dokładnymi metodami, w tym metodami Morgensterna-Price a, GLE (Generalized Limit Equlibrium Method), Spencera oraz MES, przy przeciętnym rozpoznaniu podłoża. W przypadku dokładnego rozpoznania budowy podłoża w układzie warstw geotechnicznych i przeprowadzenia badań właściwości gruntów spoistych w poszczególnych warstwach podłoża, podane wartości mogą być zmniejszone do wartości: 36 lipiec - wrzesień 3 / 2013 [44]
4 GEOINŻYNIERIA Geoinżynieria = 1,3 dla podstawowego układu obciążeń, =1,15 dla wyjątkowego układu obciążeń. Dla budowli hydrotechnicznych klasy III i IV przedmiotowe rozporządzenie dopuszcza wykonywanie obliczeń stateczności metodami uproszczonymi, w tym metodą szwedzką (Felleniusa) lub metodą dużych brył. Wówczas wartość współczynnika pewności wynosi: =1,3 dla podstawowego układu obciążeń, = 1,1 dla wyjątkowego układu obciążeń. Nasypy kolejowe Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z 10 września 1998 r. w sprawie warunków technicznych, którym powinny odpowiadać budowle kolejowe i ich usytuowanie [5], nie precyzuje, jakimi wielkościami zapasów stateczności winny się charakteryzować skarpy nasypów kolejowych. Ten rodzaj budowli ziemnych wymaga szczególnie ostrożnego podejścia do projektowania z uwagi na znaczne wielkości obciążeń od przejeżdżającego składu kolejowego, które mają charakter dynamiczny, destrukcyjnie wpływający na właściwości fizykomechaniczne niektórych rodzajów gruntów (spoiste pylaste, organiczne). Również w najnowszym rozporządzeniu w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych [1] nie poświęcono uwagi tym szczególnym obiektom budowlanym. Wielkości zapasów stateczności skarp nasypów i przekopów na szlakach kolejowych są sprecyzowane na potrzeby kolejowych biur projektowych w Warunkach technicznych utrzymania podtorza kolejowego Id-3 [10] wprowadzonych w 2009 r. przez Zarząd PKP Polskie Linie Kolejowe S.A. Minimalne wartości wymaganego współczynnika pewności F, dotyczącego podtorza i jego elementów wynoszą: = 2,0 dla skarp szlaków kolejowych (podtorza) nowo budowanego i dobudowywanego, =1,5 w eksploatacji. Podobnie jak w przypadku nasypów drogowych, tak wysokie wymagania budzą określone kontrowersje. W takiej sytuacji w grudniu 2011 r. Biuro Dróg Kolejowych PKP jako alternatywę dopuściło stosowanie zasad projektowania geotechnicznego zawartych w Eurokodzie 7 [7, 8] oraz zasad określania obciążeń zawartych w Eurokodzie 1 [6], które są znacząco łagodniejsze od zalecanych w krajowych normach [9]. Ocena stateczności według Eurokodu 7 Podejścia obliczeniowe Wytyczne Eurokodu 7 [7] dotyczące analizy stateczności skarp są zawarte w rozdziale 11 Stateczność ogólna, a zalecenia dotyczące projektowania nasypów w rozdziale 12 Nasypy. W celu oceny stateczności skarp nasypów należy sprawdzić stany graniczne GEO oraz STR, których osiągnięcie wiąże się z utratą stateczności ogólnej masywu gruntowego oraz obiektów towarzyszących (np. elementów konstrukcyjnych jezdni i infrastruktury drogowej). Stan graniczny typu GEO wiąże się z wystąpieniem zniszczenia w masywie gruntowym, np. w postaci osuwiska skarpy wykopu, naturalnego zbocza lub skarpy nasypu posadowionego na słabonośnym podłożu. Z kolei stan graniczny typu STR dotyczy przypadków wystąpienia zniszczenia lub dużych przemieszczeń w masywie gruntowym wraz z elementami konstrukcyjnymi w nim wykonanymi, np. lipiec - wrzesień 3 / 2013 [44] 37
5 Geoinżynieria GEOINŻYNIERIA awarie kotwionych ścian oporowych głębokich wykopów, w których powierzchnia zniszczenia przechodzi przez kotwy. Do analizy stateczności można zastosować jedno z trzech (a w zasadzie czterech) wprowadzonych przez Eurokod 7 podejść obliczeniowych, które różnią się sposobem przyjęcia wartości poszczególnych współczynników częściowych. Współczynniki częściowe zostały ujęte w trzy grupy: A współczynniki stosowane do oddziaływań lub ich efektów, obejmujące: G współczynnik częściowy dla oddziaływań stałych niekorzystnych (głównie powodowanych ciężarem własnym gruntu z tym, że nie jest on tożsamy ze współczynnikiem cząstkowym dla ciężaru objętościowego gruntu ), G fav współczynnik częściowy dla oddziaływań stałych korzystnych, Q współczynnik częściowy dla oddziaływań zmiennych (obciążeń); M współczynniki dla parametrów gruntu, obejmujące m.in.: współczynnik częściowy dla tangensa kąta tarcia wewnętrznego, c współczynnik częściowy dla spójności, współczynnik częściowy dla ciężaru objętościowego gruntu; R współczynnik R;e stosowany dla oporów występujących na powierzchni poślizgu. Wartości współczynników częściowych zalecanych przez Eurokod 7 do stosowania w analizie stateczności skarp dla poszczególnych podejść obliczeniowych zestawiono w tab. 1. Zgodnie z załącznikiem krajowym NA [8] do sprawdzania stateczności ogólnej, w tym stateczności skarp, zaleca się stosowanie podejścia obliczeniowego 3, w którym przyjęcie współczynnika częściowego 1,0 do ciężaru objętościowego gruntu, traktowanego jako oddziaływanie geotechniczne, znacząco ułatwia prowadzenie obliczeń stateczności. Dla pozostałych stanów granicznych zalecane jest stosowanie podejścia 2. Współczynniki częściowe A Podejścia obliczeniowe Kombinacja 1 Kombinacja 2 G 1,35 1,0 1,35 1,0* G fav 1,0 1,0 1,0 1,0 Q 1,5 1,3 1,5 1,3* 1,0 1,25 1,0 1,25 M c 1,0 1,25 1,0 1,25 1,0 1,0 1,0 1,0 R R;e 1,0 1,0 1,1 1,0 */ oddziaływania te traktuje się jako oddziaływania geotechniczne Tab. 1. Wartości współczynników częściowych zalecanych do stosowania w analizie stateczności skarp Metody inżynierskie w analizie stateczności skarp Projektowanie geotechniczne zgodnie z Eurokodem 7 wymaga wykazania, iż obliczeniowe skutki oddziaływań E d są nie większe niż odpowiadający im obliczeniowy opór R d : Rd R d E d lub 1 E Zatem analiza stateczności prowadząca do wyznaczenia d (2) minimalnej wartości wskaźnika stateczności F min winna być wykonywana przy wykorzystaniu obliczeniowych wartości parametrów geotechnicznych, oddziaływań i oporów uzyskiwanych poprzez zastosowanie współczynników częściowych w stosunku do odpowiednich charakterystycznych wartości powyższych danych wejściowych. W powszechnie stosowanych, inżynierskich metodach analizy stateczności (tzw. metodach pasków ) moment obracający należy traktować jako skutek oddziaływań M Ed, a odpowiadający mu moment utrzymujący jako opór wobec tych oddziaływań M Rd. Przykładowo w metodzie szwedzkiej wskaźnik stateczności w ujęciu Eurokodu 7 definiuje następujący wzór: M F M Rd Ed n i1 W n i1 d, i R ed, i Q d, i 1 sin R ed,i obliczeniowy opór gruntu na ścinanie wzdłuż podstawy i-tego bloku (paska), i kąt nachylenia podstawy i-tego bloku do poziomu, W d,i obliczeniowy ciężar i-tego bloku, Q d,i obciążenie zewnętrzne przyłożone do i-tego bloku. Przy takim podejściu minimalny wskaźnik stateczności winien być nie mniejszy od jedności. Warunek (2) wprowadza diametralnie odmienne od tradycyjnie stosowanego podejście do obliczeń stateczności, w którym obliczenia wykonywano dla charakterystycznych wartości oddziaływań i reakcji gruntu, a wymagany zapas stateczności osiągano poprzez odpowiednio wysoką wartość dopuszczalną, która w zależności od rodzaju budowli ziemnej wynosi = 1,1 2,0. Wybrane zagadnienia projektowania geotechnicznego Projektowanie budowli ziemnych obejmuje bardzo szeroki zakres prac, począwszy od rozpoznania i przygotowania podłoża gruntowego, poprzez ustalenie właściwości i przydatności materiału gruntowego w złożu lub u dostawcy kwalifikowanego materiału gruntowego do formowania nasypów, ustalenie technologii wykonawstwa i kryteriów odbioru robót. W dalszej części artykułu omówione zostaną wybrane zagadnienia oceny stanów granicznych, które występują w złożonych i skomplikowanych warunkach gruntowych. W szczególności dotyczy to zagadnień posadawiania budowli ziemnych na podłożach słabonośnych i w warunkach występowania niekorzystnych obciążeń, takich jak w przypadku obciążeń nasypów kolejowych oraz obciążeń sejsmicznych budowli ziemnych na obszarach szkód górniczych lub w zasięgu oddziaływań robót strzałowych w zakładach górniczych surowców skalnych (kamieniołomach). Ocena możliwości wystąpienia stanu granicznego nośności podłoża nasypu W przypadku wystąpienia bezpośrednio pod budowlą ziemną lub na niewielkiej głębokości warstwy gruntu o niskich parametrach wytrzymałościowych należy sprawdzić stan graniczny nośności tego podłoża. Obciążenie graniczne na stropie warstwy słabej proponuje się ustalić na podstawie dwuwymiarowego, kinematycznie dopuszczalnego rozwiązania nośności granicznej podłoża gruntowego według wzoru Terzaghiego [15]: i (3) 38 lipiec - wrzesień 3 / 2013 [44]
6 GEOINŻYNIERIA Geoinżynieria gr cn c k h k N q B (4), c parametry wytrzymałości na ścinanie (kąt tarcia wewnętrznego, spójność c) warstwy słabej, ciężar objętościowy warstwy słabej, k ciężar objętościowy warstwy przykrywającej między powierzchnią terenu a stropem warstwy słabej, h k miąższość warstwy przykrywającej, N c, N q, N współczynniki nośności dla rozwiązania Terzaghiego zależne od kąta tarcia wewnętrznego. Niektóre oznaczenia pokazano na schemacie obliczeniowym rys. 3. o a q b c parć geostatycznych E X określa wzór: hs E X E XL E XP 0 XL XP dz (7) Wartości naprężeń x wyznacza się przy założeniu, że uplastyczniony grunt warstwy słabej zachowuje się jak ciecz, dla której można przyjąć współczynnik parcia geostatycznego K 0 = 1. Stąd: x = K 0 z = z (8) z składowa pionowa naprężeń wyznaczonych według wzoru (5) odpowiednio w przekrojach pionowych a-a i c-c (rys. 3). hn hk hs Lobc z xl ExL NASYP ZIEMNY n WARSTWA PRZYKRYWAJCA z C1 WARSTWA SABA C1 hn,s C2 C2 k,c, xp ExP Natomiast siłą bierną jest opór na ścinanie uplastycznionego ośrodka gruntowego wzdłuż stropu i spągu warstwy słabej. Wartość siły biernej C określa się przy założeniu, że w ośrodku gruntowym nie występuje tarcie wewnętrzne (kąt tarcia wewnętrznego jest nieznaczny), a opór ścinania pochodzi jedynie od składowej kohezji spójności c. Zatem siłę bierną C określa zależność: a b L1B1 L2 B2 B L Rys. 3. Nośność podłoża i wyparcie warstwy słabej schemat obliczeniowy Obciążenie graniczne gr porównuje się ze składową pionową naprężeń z działających na stropie warstwy słabej, określoną wzorem: z q n h n k h k (5) q równomiernie rozłożone zastępcze obciążenie ruchome, uwzględniające efekty oddziaływań dynamicznych, n ciężar objętościowy gruntu w nasypie, h n wysokość nasypu, pozostałe oznaczenia, jak wcześniej i na schemacie obliczeniowym (rys. 3). Jako wskaźnik stanu równowagi (współczynnik pewności) przyjmuje się wartość: F 1 = gr / z (6) W przypadku uzyskania w obliczeniach wartości wskaźnika równowagi F 1 < 1 należy spodziewać się powstania niekontrolowanych deformacji podłoża gruntowego łącznie z wypieraniem słabego gruntu spod nasypu. Ocena możliwości wyciśnięcia warstwy słabego gruntu z podłoża nasypu Ocenę powstania zjawiska wypierania słabego gruntu spod nasypu można przeprowadzić według sposobu, w którym siłą czynną jest wypadkowa parć na przekrój pionowy warstwy gruntu słabego pomiędzy przekrojami a-a i c-c, zaznaczonymi na rys. 3. Różnicę wypadkowych sił składowej poziomej x c C = c L 1 mb (9) L odległość pomiędzy przekrojami pionowymi a-a i c-c. W tym przypadku wskaźnik stanu równowagi (współczynnik pewności) F2 określa wzór: F 2 = 2 C / E x (10) Spełnienie nierówności F 2 < 1 oznacza wysokie prawdopodobieństwo wystąpienia zjawiska wypierania słabej warstwy z podłoża budowli ziemnej. Analiza pseudostatyczna oddziaływań dynamicznych (parasejsmicznych) Obciążenie dynamiczne w pseudostatycznej analizie stateczności skarp budowli ziemnych można uwzględnić poprzez przyjęcie dodatkowego stałego obciążenia, które jest proporcjonalne do masy potencjalnie niestatecznej bryły klina odłamu. W przypadku trzęsień ziemi praktyka inżynierska najczęściej ogranicza się do przyjęcia tylko dodatkowej składowej poziomej, której wielkość w każdym z bloków obliczeniowych określa się za pomocą współczynnika dynamicznego. W omawianym przypadku przeprowadzono pełną analizę, uwzględniając wpływ dodatkowych dwóch sił składowych, poziomej i pionowej, zgodnie z rys. 4. Wartości siły poziomej F H oraz pionowej F V określają wzory: F H F V m a H m a V ah W g av W g max max k k H V W W (11a) (11b) lipiec - wrzesień 3 / 2013 [44] 39
7 Geoinżynieria GEOINŻYNIERIA a Hmax, a Vmax maksymalne wartości składowej poziomej i pionowej przyspieszenia drgań parasejsmicznych [m/s 2 ], g przyspieszenie ziemskie [m/s 2 ], k H, k V poziomy, pionowy współczynnik sejsmiczny [-], W ciężar osuwającego się bloku gruntowego lub skalnego [kn]. Wartość współczynników sejsmicznych zalecanych do obliczeń w świetle danych literaturowych jest bardzo zmienna, nie zależy wyłącznie od wartości szczytowej przyspieszenia drgań, ale również od m.in. skali wstrząsów, rodzaju obiektu, niejednorodności masywu gruntowego lub skalnego itd. Wg tych danych współczynnik sejsmiczny opisuje wzór: amax k (12) g współczynnik redukcyjny, wg literatury = 0,33 1,00. W przypadku pseudostatycznej analizy stateczności skarp w warunkach trzęsień ziemi wartość współczynnika sejsmicznego jest na ogół stała dla całego analizowanego przekroju masywu gruntowego lub skalnego. Natomiast w przypadku niewielkiego, punktowego źródła, energia wstrząsu szybko maleje z odległością. Dla tak sformułowanego zagadnienia modyfikacja formuły wskaźnika stateczności metody szwedzkiej z uwzględnieniem obu składowych sił parasejsmicznych wywołanych drganiami opisuje wzór: F F W 1 kv cos kh sin tan c l i i i i i i (13) W 1 kv sin kh cos i i i W i ciężar i-tego bloku klina osuwu, i, c i parametry wytrzymałości gruntu w podstawie bloku i-tego, l i, i długość i nachylenie powierzchni poślizgu w i-tym bloku. Schemat obliczeniowy układu sił w klinie odłamu przedstawiono na rys. 4. Rys. 4. Schemat obliczeniowy analizy stateczności skarpy budowli ziemnej metodą szwedzką z uwzględnieniem obciążeń parasejsmicznych Przykłady obliczeniowe Oceny stateczności nasypu kolejowego Jako przykład oceny stateczności budowli ziemnej poddanej obciążeniom znaczącej wartości wybrano nasyp kolejowy linii magistralnej o prędkości rozkładowej 160 km/godz. Dla takiego przypadku obciążenia dynamicznego uwzględnia się je w metodach inżynierskich oceny stateczności w postaci zastępczego obciążenia statycznego. Przykład ten jest o tyle interesujący, iż Biuro Dróg Kolejowych PKP dopuszcza stosowanie dwóch podejść obliczeniowych: wg uregulowań krajowych podanych w Warunkach technicznych Id-3 [10] oraz podejście obliczeniowe wg Eurokodu 7 [7, 8] dla oceny stateczności oraz Eurokodu 1 [6] dla określenia wielkości obciążeń podtorza kolejowego. Wg podejścia krajowego wielkość obciążeń można określić za pomocą procedury podanej w załączniku nr 1 do normy BN-88/ z roku 1988 [9]. Kluczowym parametrem jest tu współczynnik dynamiczny, który dla prędkości 160 km/godz. jest szacowany na poziomie =2,6. Pionowe naprężenie oddziaływujące na torowisko o typowej konstrukcji toru wynosi zatem zdmax = 149 kpa. Zupełnie odmiennie podejście do ustalenia wartości obciążenia pseudostatycznego nasypu kolejowego przyjmuje Eurokod 1, który zaleca, by do oceny efektów globalnych, jako równoważne obciążenie pionowe wywołane ruchem kolejowym lub w jego sąsiedztwie, przyjąć odpowiedni model obciążenia równomiernie rozłożony na szerokości 3 m na poziomie 0,7 m poniżej płaszczyzny jazdy. Ponadto wskazuje, iż dla tak ustalonego obciążenia nie trzeba stosować współczynnika dynamicznego ani nadwyżki dynamicznej. W takim przypadku, przyjmując typowe parametry linii magistralnej, otrzymuje się wartość obciążenia podtorza q = 63 kpa. Zalecenia Eurokodu 1 nie uwzględniają zatem ani wpływu prędkości rozkładowej na wielkości obciążeń ani wpływu oddziaływań dynamicznych. Jak można zauważyć, wartość zastępczego pseudostatycznego obciążenia eksploatacyjnego ustalona wg zaleceń krajowych zdmax = 149 kpa jest wyższa o 86 kpa, a więc aż o 136% od wartości obciążenia określonego według Eurokodu 1. Dla ilustracji różnic w ocenie stateczności przeprowadzonych za pomocą podejścia wg Id-3 a podejściem wg norm europejskich, obliczenia przeprowadzono dla typowego nasypu kolejowego uformowanego zgodnie z zasadami podanymi w Warunkach technicznych Id-3 [10] nasyp o nachyleniu skarp 1 : 1,5 został uformowany z gruntów piaszczysto-gliniastych (piasków gliniastych) o typowych wartościach parametrów geotechnicznych = 20 kn/m 3, = 15, c = 26 kpa. Dla ograniczenia analizy stateczności do analizy stateczności skarp nasypu, dla podłoża przyjęto wyższe wartości parametrów geotechnicznych, tak aby najniebezpieczniejsze powierzchnie poślizgu przebiegały głównie w nasypie. W przykładzie obliczeniowym analizowano stateczność nasypu o zmiennej wysokości 3 6 m. Obliczenia stateczności przeprowadzono metodą Bishopa w naprężeniach całkowitych (przyjęto, iż ciśnienie wody w porach gruntu nie występuje nasyp w strefie aeracji). Na rys. 5 porównano wyniki analizy stateczności dla nasypu o maksymalnej wysokości 6 m. Na wykresie zamieszczonym na rys. 6 zestawiono wyniki uzyskane dla obu podejść obliczeniowych wraz ze stosownymi kryteriami oceny stateczności. Jak można zauważyć na wykresie (rys. 6), przy przyjęciu podejścia zgodnego z krajowymi uregulowaniami, typowy obcią- 40 lipiec - wrzesień 3 / 2013 [44]
8 GEOINŻYNIERIA Geoinżynieria 5a. 5b. Rys. 5. Ocena stateczności skarpy obciążonego nasypu kolejowego o wysokości 6 m a) podejście według przepisów krajowych, b) podejście według Eurokodu 1 oraz Warto wymagana wskanika statecznoci przez przepisy krajowe ( Id3) po 2009 r. żony nasyp kolejowy o nachyleniach zgodnych z Warunkami technicznymi Id-3 [1] nie spełnia wymogów stosowanych przed rokiem 2009 ( = 1,5), a tym bardziej znacznie zwiększonych wymogów dotyczących zapasu stateczności, wprowadzonych po 2009 r. ( = 2,0). Całkowicie odmiennie przedstawiają się wyniki oceny stateczności przeprowadzonej na podstawie Eurokodów. W tym przypadku wszystkie oceny stateczności są znacznie wyższe od wartości wymaganej = 1,0. Jednakże to podejście (wg Eurokodów) winno być stosowane z rozwagą, gdyż nie uwzględnia ono wpływu oddziaływań dynamicznych. Tak znaczące różnice w ocenie stateczności tej samej budowli ziemnej wynikają z przyjmowanych założeń do oceny stateczności ogólnej i są to: przyjęcie znacznie mniejszych obciążeń charakterystycznych od przejeżdżającego składu kolejowego niż podane w zaleceniach krajowych, uwzględniających potencjalny wpływ oddziaływań dynamicznych przy dużych prędkościach rozkładowych pociągów; przyjęcie znacznie niższego zapasu stateczności wg Załącznika Krajowego do Eurokodu 7 [7] do oceny stateczności ogólnej stosować należy podejście obliczeniowe 3, w którym zakłada się wymaganą wartość wskaźnika stateczności = 1,0, a zapas stateczności wynika tylko z zastosowania w analizach numerycznych obliczeniowych (obniżonych) wartości parametrów wytrzymałości na ścinanie oraz obliczeniowego obciążenia (zwiększonego), których wartości określa się na podstawie współczynników częściowych i charakterystycznych wartości danych geotechnicznych. Przyjęcie tych założeń do oceny stateczności modernizowanych nasypów kolejowych może skutkować znacznie mniejszym zakresem prac związanych z ich wzmocnieniem. Jednakże w praktyce projektowej podejście prezentowane w Eurokodzie 7 winno być stosowane z rozwagą, przede wszystkim w sytuacjach, w których warunki gruntowe i wodne w nasypach i ich bezpośrednim podłożu nie sprzyjają silnemu tłumieniu niekorzystnych oddziaływań dynamicznych. Nośność podłoża nasypu kolejowego Do przykładowej analizy słabonośnego podłoża nasypu kolejowego wybrano odcinek modernizowanej linii E-20, Wskanik statecznoci F [-] Ocena statecznoci wg przepisów krajowych (id3) Ocena statecznoci wg EC7 Warto wymagana wskanika statecznoci przez przepisy krajowe ( Id3) do 2009 r. Warto wymagana wskanika statecznoci przez EC Wysoko skarpy [m] Rys. 6. Porównanie ocen stateczności typowej skarpy nasypu kolejowego w którym warunki geotechniczne przedstawia przekrój geologiczno-inżynierski w km (rys. 7). Obliczenia dotyczą podłoża nasypu od strony toru nr 2. Potrzebne do obliczeń analitycznych wielkości geometryczne przyjęto jako wartości średnie w analizowanym przekroju. Podobnie postąpiono w przypadku wydzielonych warstw nasypu i jego podłoża. Ustalono następujące wielkości: rzut poziomy skarpy nasypu (odległość między przekrojami a-a i c-c) B = L = 8,6 m, wysokość nasypu h n = 3,7 m, miąższość warstwy przykrywającej h k = 0,5 m, miąższość warstwy słabej (torfu) h = 1,8 m, ciężar objętościowy gruntu w nasypie n = 16,7 kn/m 3, ciężar objętościowy gruntu warstwy przykrywającej k = 16,2 kn/m 3, ciężar objętościowy gruntu warstwy słabej = 11,0 kn/m 3. Wartość obciążenia eksploatacyjnego q przyjęto zgodnie z propozycją M. Krużyńskiego podaną w pracy [14]. Wartości obciążenia q = 68 kpa można przyjąć dla przypadku, gdy skład pociągu ma postój lub przemieszcza się z niewielką prędko- lipiec - wrzesień 3 / 2013 [44] 41
9 Geoinżynieria GEOINŻYNIERIA Rys Lp. - [kpa] ścią, a wartość q = 149 kpa jako obciążenie pseudostatyczne generowane w czasie przejazdu pociągu z prędkością rozkładową v = 160 km/godz. Zasadniczą trudność w prowadzonej analizie stateczności nastręcza wybór parametrów wytrzymałości warstwy słabej torfu. Na rys. 8 zestawiono wyniki oceny wytrzymałości torfu na podstawie badań w aparacie bezpośredniego ścinania wraz z wartością średnią o parametrach = 9,5 i c = 11 kpa. Na wykresie zaznaczono również ocenę tzw. wytrzymałości na Przekrój geologiczno-inżynierski na linii E-20 wybrany do przykładu obliczeniowego. Skala rysunku skażona ścinanie w warunkach bez odpływu s u, którą ustalono na podstawie sondowania statycznego CPT. W tym przypadku 8 wartość parametrów wytrzymałości przyjmuje się jako u = 0 7 i c u = s u = 50 kpa. Jak łatwo zauważyć, oceny parametrów wytrzymałości warstwy słabej różnią się, dlatego zdecydowano się na wykonanie obliczeń dla wszystkich trzech zestawów parametrów 3 2 wytrzymałości warstwy torfu. Wyniki obliczeń wskaźników równowagi F 1 1 i F 2 dla wybranego przekroju poprzecznego nasypu zestawiono w tab. 2. Parametry wytrzymałości warstwy słabej wytrzymao rednia =9,5 c=11 kpa wytrzymao w warunkach bez odpywu s u wg sondowania CPT u= 0 c u= s u= 50 kpa Rys. 8. Wytrzymałość organicznych gruntów słabonośnych z badań w ABŚ 1 GH/Nm mpl, 2 T/Nm mpl w n =59%, 3 T/Nm w n =59%, 4 Nm/T, 5 T w n =48%, 6 T w n =62%, 7 T, 8 T wn =62% Wartości wskaźnika równowagi obciążenie q = 68 kpa obciążenie q = 149 kpa c F 1 F 2 F 1 F 2 [stop.] [kpa] ,9 8 0,6 0,4 0,6 0,4 2 9,5 11 1,1 0,7 0,8 0, ,1 3,7 1,3 2,1 [kpa] wytrzymao rekomendowana w dokumentacji projektowej dla plastycznych gruntów organicznych u= 4,9 c u= 8 kpa Interpretacja wyników obliczeń przewidywana utrata nośności podłoża z wypieraniem warstwy słabej przewidywana utrata nośności podłoża z wypieraniem warstwy słabej mało prawdopodobne wystąpienie stanu granicznego nośności podłoża Tab. 2. Zestawienie wyników obliczeń nośności organicznego podłoża budowli ziemnej Podsumowanie Wprowadzane do praktyki projektowej procedury obliczeniowe sprawdzania stanów granicznych wg Eurokodów powinny być stosowane z rozwagą szczególnie w przypadkach konieczności uwzględnienia oddziaływań dynamicznych i sejsmicznych, jeśli w podłożu występują warunki nie sprzyjające tłumieniu drgań. Przedstawione przykłady obliczeniowe dowodzą, iż oprócz oceny stateczności globalnej projektowanych nasypów i oceny ich osiadań, w wielu przypadkach należy sprawdzać możliwość utraty stateczności lokalnej skarp, a także wystąpienia utraty nośności podłoża tych nasypów, nawet łącznie z wypieraniem z tego podłoża warstw gruntów słabych. Ponadto dotychczasowe doświadczenia autorów w projektowaniu geotechnicznym skłaniają do sformułowania wniosków o charakterze ogólnym. Rozważane w artykule przypadki projektowania geotechnicznego niektórych budowli ziemnych w okresie przejściowym, odnoszącym się do stosowania zasad projektowania zgodnie z przepisami europejskimi, dowodzą, iż najczęściej stosowaną metodą jest projektowanie na podstawie obliczeń. Niezbędny w tej sytuacji model pracy podłoża gruntowego to model analityczny, w którym zachowanie podłoża (jego nośność i deformacje) może być opisane określonym algorytmem obliczeń, który wymaga ustalenia ilościowych danych geotechnicznych w postaci charakterystycznych wartości oddziaływań i parametrów materiałowych gruntu. Wprowadzenie do projektowania w szerszym zakresie półempirycznego modelu podłoża, dla którego ustala się parametry materiałowe na podstawie wyników badań polowych (badania in situ) i lokalnych zależności korelacyjnych, jest właściwym 42 lipiec - wrzesień 3 / 2013 [44]
10 GEOINŻYNIERIA Geoinżynieria kierunkiem w projektowaniu geotechnicznym, ale wymaga zdobycia odpowiednich polskich doświadczeń. Literatura [1] Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych. Dz. U. rok 2012, poz [2] Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 24 września 1998 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych. Dz. U. Nr 126, poz [3] Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 2 marca 1999 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogi publiczne i ich usytuowanie. Dz.U nr 43 poz [4] Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 20 kwietnia 2007 w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie. Dz.U. Nr 86/2007, poz [5] Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej nr 987 z dnia r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle kolejowe i ich usytuowanie. Dz.U. Nr 151 z dnia r. [6] PN-EN :2007. Eurokod 1. Oddziaływania na konstrukcje. Część 2. Obciążenia ruchome mostów. [7] PN-EN :2008 Eurokod 7. Projektowanie geotechniczne. Część 1: Zasady ogólne [8] PN-EN :2008/Ap2:2010 Eurokod 7. Projektowanie geotechniczne. Część 1: Zasady ogólne. Załącznik krajowy NA. [9] Norma branżowa Podtorze i podłoże kolejowe. Roboty ziemne. Wymagania i badania BN-88/ z roku [10] Warunki techniczne utrzymania podtorza kolejowego Id-3, PKP Polskie Linie Kolejowe S.A., Warszawa [11] Posadowienie obiektów budowlanych w sąsiedztwie skarp i zboczy. Instrukcja ITB nr 304, Warszawa [12] Ocena stateczności skarp i zboczy. Instrukcja ITB nr 424/2006. Warszawa, [13] Kłosiński B., Leśniewski Ł., O wymaganiach dotyczących stateczności zboczy i skarp. Zeszyty Naukowo-Techniczne SITK Oddział Kraków, Zeszyt 144, Kraków [14] Krużyński M., Hawrysz M., Batog A., Stateczność skarp nasypów modernizowanych linii magistralnych. III MKN-T Problemy modernizacji i naprawy podtorza konferencyjnego. Materiały konferencyjne. Wrocław Żmigród, [15] Wiłun Z., Zarys geotechniki, Wyd. KiŁ, Warszawa, 1987, [16] Wysokiński L., Zabezpieczanie stateczności skarp i zboczy, XVI Konferencja PZITB Warsztat Pracy Projektanta Konstrukcji, Ustroń [17] PN 81 B/03020 Grunty budowlane. Posadowienia bezpośrednie budowli. [18] Wysokiński L., Kotlicki W., Godlewski T., Projektowanie geotechniczne według Eurokodów. Poradnik., ITB, Warszawa [19] Bzówka J. i inni, Geotechnika komunikacyjna, Wyd. Politechniki Śląskiej, Gliwice, Referat został wygłoszony podczas XXVIII Ogólnopolskich Warsztatów Pracy Projektanta Konstrukcji GEOTECHNIKA, 5 8 marca 2013 r., Wisła lipiec - wrzesień 3 / 2013 [44] 43
Ostrożne podejście do stosowania
Ostrożne podejście do stosowania Eurokodów przy modernizacji nasypów kolejowych Andrzej Batog, Maciej Hawrysz Artykuł dotyczy istotnego problemu zapewnienia bezpieczeństwa eksploatacji nasypów modernizowanych
Bardziej szczegółowoRozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych
Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych z dnia 25 kwietnia 2012 r. (Dz.U. z 2012 r. poz. 463)
Bardziej szczegółowoWarszawa, dnia 27 kwietnia 2012 r. Poz. 463
Warszawa, dnia 27 kwietnia 2012 r. Poz. 463 ROZPORZĄDZENIE MINISTRA TRANSPORTU, BUDOWNICTWA I GOSPODARKI MORSKIEJ 1) z dnia 25 kwietnia 2012 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania
Bardziej szczegółowoParasejsmiczne obciążenia vs. stateczność obiektów.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Parasejsmiczne obciążenia vs. stateczność obiektów. W ujęciu fizycznym falami są rozprzestrzeniające się w ośrodku materialnym lub polu, zaburzenia pewnej
Bardziej szczegółowo1. Ustalanie geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych obejmuje/ polega na:
Kolor niebieski zmiany i uzupełnienia przewidziane w rozporządzeniu z dnia 25.04.2012 r. Kolor czerwony przepisy uchylone na podstawie w/w rozporządzenia Ujednolicony tekst rozporządzenia w sprawie ustalania
Bardziej szczegółowoKategoria geotechniczna vs rodzaj dokumentacji.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Kategoria vs rodzaj dokumentacji. Wszystkie ostatnio dokonane działania związane ze zmianami legislacyjnymi w zakresie geotechniki, podporządkowane są dążeniu do
Bardziej szczegółowoDokumentowanie warunków geologiczno-inżynierskich w rejonie osuwisk w świetle wymagań Eurokodu 7
Ogólnopolska Konferencja Osuwiskowa O!SUWISKO Wieliczka, 19-22 maja 2015 r. Dokumentowanie warunków geologiczno-inżynierskich w rejonie osuwisk w świetle wymagań Eurokodu 7 Edyta Majer Grzegorz Ryżyński
Bardziej szczegółowoW artykule przedstawiono propozycję procedury analizy stateczności skarp nasypów kolejowych podlegających takim obciążeniom.
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 2 2008 Andrzej Batog*, Maciej Hawrysz* PROBLEMY ANALIZY STATECZNOŚCI SKARP NASYPÓW KOLEJOWYCH 1. Wstęp Modernizacja istniejących kolejowych linii magistralnych wymaga
Bardziej szczegółowoZakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
Bardziej szczegółowoWarsztaty pt.: Wybrane aspekty formalno-prawne z zakresu geologii inżynierskiej i hydrogeologii
Warsztaty pt.: Wybrane aspekty formalno-prawne z zakresu geologii inżynierskiej i hydrogeologii Badania geologiczno-inżynierskie a geotechniczne w świetle przepisów prawa geologicznego i górniczego oraz
Bardziej szczegółowoDokumentowanie geologiczno inżynierskie dla potrzeb budownictwa drogowego
I WARMIŃSKO-MAZURSKA KONFERENCJA DROGOWA EKONOMICZNIE UZASADNIONE ROZWIĄZANIA NA DROGACH SAMORZĄDOWYCH 21.06.2017 Dokumentowanie geologiczno inżynierskie dla potrzeb budownictwa drogowego dr Jan Damicz,
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoStateczność zbocza skalnego ściana skalna
Przewodnik Inżyniera Nr 29 Aktualizacja: 06/2017 Stateczność zbocza skalnego ściana skalna Program: Stateczność zbocza skalnego Plik powiązany: Demo_manual_29.gsk Niniejszy Przewodnik Inżyniera przedstawia
Bardziej szczegółowoAnaliza stateczności zbocza
Przewodnik Inżyniera Nr 25 Aktualizacja: 06/2017 Analiza stateczności zbocza Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_25.gmk Celem niniejszego przewodnika jest analiza stateczności zbocza (wyznaczenie
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI. PODSTAWOWE DEFINICJE I POJĘCIA 9 (opracowała: J. Bzówka) 1. WPROWADZENIE 41
SPIS TREŚCI PODSTAWOWE DEFINICJE I POJĘCIA 9 1. WPROWADZENIE 41 2. DOKUMENTOWANIE GEOTECHNICZNE I GEOLOGICZNO INŻYNIERSKIE.. 43 2.1. Wymagania ogólne dokumentowania badań. 43 2.2. Przedstawienie danych
Bardziej szczegółowoProjekt ciężkiego muru oporowego
Projekt ciężkiego muru oporowego Nazwa wydziału: Górnictwa i Geoinżynierii Nazwa katedry: Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki Zaprojektować ciężki pionowy mur oporowy oraz sprawdzić jego stateczność
Bardziej szczegółowoPolski Komitet Geotechniki
XXVIII Warsztaty Pracy Projektanta Konstrukcji Wisła 5-8 lutego 2013 r. Aspekty prawne projektowania geotechnicznego w świetle najnowszych zmian w Prawie budowlanym dr inż.. Włodzimierz W Cichy prof. dr
Bardziej szczegółowoWytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych. Każda zmiana naprężenia w ośrodku gruntowym wywołuje zmianę jego porowatości. W przypadku mało ściśliwych
Bardziej szczegółowoBadanie podłoża i projektowanie posadowienia budowli podstawowe definicje
Piotr Jermołowicz, Inżynieria Środowiska Badanie podłoża i projektowanie posadowienia budowli podstawowe definicje W artykule poruszono problematykę badania podłoży i projektowania posadowień budowli.
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Bardziej szczegółowoZespół Technologii i Laboratorium Wytyczne badań podłoża gruntowego dla potrzeb budowy i modernizacji infrastruktury kolejowej
Zespół Technologii i Laboratorium Wytyczne badań podłoża gruntowego dla potrzeb budowy i modernizacji infrastruktury kolejowej Warszawa, 28.01.2015 PODSTAWOWE CELE WDROŻENIA WYTYCZNYCH: właściwe i racjonalne
Bardziej szczegółowo, u. sposób wyznaczania: x r = m. x n, Zgodnie z [1] stosuje się następujące metody ustalania parametrów geotechnicznych:
Wybrane zagadnienia do projektu fundamentu bezpośredniego według PN-B-03020:1981 1. Wartości charakterystyczne i obliczeniowe parametrów geotechnicznych oraz obciążeń Wartości charakterystyczne średnie
Bardziej szczegółowoOpinia geotechniczna wraz z dokumentacją badań podłoża dla projektu zagospodarowania Skarpy Sopockiej wzdłuż ul. Sobieskiego.
Przedsiębiorstwo Usługowe GeoTim Maja Sobocińska ul. Zamojska 15c/2 80-180 Gdańsk Opinia geotechniczna wraz z dokumentacją badań podłoża dla projektu zagospodarowania Skarpy Sopockiej wzdłuż ul. Sobieskiego.
Bardziej szczegółowoProjektowanie ściany kątowej
Przewodnik Inżyniera Nr 2 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie ściany kątowej Program powiązany: Ściana kątowa Plik powiązany: Demo_manual_02.guz Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
Bardziej szczegółowoAnaliza gabionów Dane wejściowe
Analiza gabionów Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.0 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Konstrukcje oporowe Obliczenie parcia czynnego : Obliczenie parcia biernego : Obliczenia wpływu obciążeń
Bardziej szczegółowoWykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. W przypadkach występowania
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA określająca warunki gruntowo - wodne w rejonie projektowanej inwestycji w ulicy Tunelowej w Wałbrzychu
Finansujący: Pracownia Projektowa Instalacyjna mgr inż. Mirosława Szewc ul. I. Grabowskiej 25/10, 58-304 Wałbrzych Wykonawca: Usługi Geologiczne i Geodezyjne GEOMETR K. Kominowski ul. Słoneczna 23, 58-310
Bardziej szczegółowoOpinia geotechniczna dla projektu Przebudowy mostu nad rzeką Wołczenicą w ciągu drogi powiatowej 1012Z.
Przedsiębiorstwo Usługowe GeoTim Maja Sobocińska ul. Zamojska 15c/2 80-180 Gdańsk Opinia geotechniczna dla projektu Przebudowy mostu nad rzeką Wołczenicą w ciągu drogi powiatowej 1012Z. Zleceniodawca:
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA określająca warunki gruntowo - wodne w rejonie projektowanej inwestycji w ulicy Tatrzańskiej w Wałbrzychu
Finansujący: Pracownia Projektowa Instalacyjna mgr inż. Mirosława Szewc ul. I. Grabowskiej 25/10, 58-304 Wałbrzych Wykonawca: Usługi Geologiczne i Geodezyjne GEOMETR K. Kominowski ul. Słoneczna 23, 58-310
Bardziej szczegółowoWarszawa, 22 luty 2016 r.
tel.: 022/ 380 12 12; fax.: 0 22 380 12 11 e-mail: biuro.warszawa@grontmij.pl 02-703 Warszawa, ul. Bukowińska 22B INWESTOR: Wodociągi Białostockie Sp. z o. o. ul. Młynowa 52/1, 15-404 Białystok UMOWA:
Bardziej szczegółowoGeotechnika komunikacyjna / Joanna Bzówka [et al.]. Gliwice, 2012. Spis treści
Geotechnika komunikacyjna / Joanna Bzówka [et al.]. Gliwice, 2012 Spis treści PODSTAWOWE DEFINICJE I POJĘCIA 9 1. WPROWADZENIE 37 2. DOKUMENTOWANIE GEOTECHNICZNE I GEOLOGICZNO- INśYNIERSKIE 39 2.1. Wymagania
Bardziej szczegółowoDrgania drogowe vs. nośność i stateczność konstrukcji.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Drgania drogowe vs. nośność i stateczność konstrukcji. Przy wszelkiego typu analizach numerycznych stateczności i nośności nie powinno się zapominać o
Bardziej szczegółowoZałącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
Bardziej szczegółowoStateczność dna wykopu fundamentowego
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Stateczność dna wykopu fundamentowego W pobliżu projektowanej budowli mogą występować warstwy gruntu z wodą pod ciśnieniem, oddzielone od dna wykopu fundamentowego
Bardziej szczegółowoWyznaczanie parametrów geotechnicznych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Wyznaczanie parametrów geotechnicznych. Podstawowe parametry fizyczne gruntów podawane w dokumentacjach geotechnicznych to: - ρ (n) - gęstość objętościowa
Bardziej szczegółowoSeminarium SITK RP Oddz. Opole, Pokrzywna 2013
Seminarium SITK RP Oddz. Opole, Pokrzywna 2013 TECHNOLOGIA Projekt nasypu drogowego zbrojonego geosyntetykami zgodnie z Eurokod-7. Prezentuje: Konrad Rola- Wawrzecki, Geosyntetyki NAUE 1 Uwarunkowania
Bardziej szczegółowoAnaliza stateczności stoku w Ropie
Zał. 9 Analiza stateczności stoku w Ropie Wykonał: dr inż. Włodzimierz Grzywacz... Kraków, listopad 2012 2 Obliczenia przeprowadzono przy pomocy programu numerycznego PROGEO opracowanego w Instytucie Techniki
Bardziej szczegółowoKonstrukcje oporowe - nowoczesne rozwiązania.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Konstrukcje oporowe - nowoczesne rozwiązania. Konstrukcje oporowe stanowią niezbędny element każdego projektu w dziedzinie drogownictwa. Stosowane są
Bardziej szczegółowoPlanowanie badań podłoża.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Planowanie badań podłoża. 1)! Rozpoznanie geotechniczne należy planować w taki sposób, żeby istotne informacje oraz dane geotechniczne były dostępne na każdym etapie
Bardziej szczegółowoEgzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
Bardziej szczegółowoProblematyka posadowień w budownictwie.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Problematyka posadowień w budownictwie. Historia budownictwa łączy się nierozerwalnie z fundamentowaniem na słabonośnych podłożach oraz modyfikacją właściwości tych
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany oporowej
Przewodnik Inżyniera Nr 3 Aktualizacja: 02/2016 Analiza ściany oporowej Program powiązany: Plik powiązany: Ściana oporowa Demo_manual_03.gtz Niniejszy rozdział przedstawia przykład obliczania istniejącej
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA
DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA w związku z remontem drogi leśnej w leśnictwach Śliwnik oraz Leszno Górne Opracowanie: dr Agnieszka Gontaszewska upr. geol. V-1532, VII-1451 Świdnica, maj 2012 Dokumentacja geotechniczna...
Bardziej szczegółowoProjektowanie nie kotwionej (wspornikowej) obudowy wykopu
Przewodnik Inżyniera Nr 4 Akutalizacja: 1/2017 Projektowanie nie kotwionej (wspornikowej) obudowy wykopu Program powiązany: Ściana projekt Plik powiązany: Demo_manual_04.gp1 Niniejszy rozdział przedstawia
Bardziej szczegółowoOpinia geotechniczna wraz z dokumentacją. badań podłoża gruntowego określająca warunki. gruntowo-wodne podłoża na terenie Szkoły Podstawowej
Zleceniodawca: Gmina Wrocław Zarząd Inwestycji Miejskich ul. Januszowicka 15a 53-135 Wrocław Opinia geotechniczna wraz z dokumentacją badań podłoża gruntowego określająca warunki gruntowo-wodne podłoża
Bardziej szczegółowoRozmieszczanie i głębokość punktów badawczych
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Rozmieszczanie i głębokość punktów badawczych Rozmieszczenie punktów badawczych i głębokości prac badawczych należy wybrać w oparciu o badania wstępne jako funkcję
Bardziej szczegółowoKatedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski Projektowanie geotechniczne na podstawie obliczeń Temat ćwiczenia: Opór graniczny podłoża gruntowego
Bardziej szczegółowoPale fundamentowe wprowadzenie
Poradnik Inżyniera Nr 12 Aktualizacja: 09/2016 Pale fundamentowe wprowadzenie Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie problematyki stosowania oprogramowania pakietu GEO5 do obliczania fundamentów
Bardziej szczegółowoOpinia geotechniczna. dla projektowanej budowy Parku Wodnego w Częstochowie przy ul. Dekabrystów. Sp. z o.o.
BIURO BADAWCZO-PROJEKTOWE Geologii i Ochrony Środowiska Istnieje od 1988 r. Zamówił i sfinansował: ul. Tartakowa 82, tel. +48 34 372-15-91/92 42-202 Częstochowa fax +48 34 392-31-53 http://www.geobios.com.pl
Bardziej szczegółowoSTATECZNOŚĆ SKARP I ZBOCZY W UJĘCIU EUROKODU Wprowadzenie. 2. Charakterystyka Eurokodu 7. Halina Konderla*
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 2 2008 Halina Konderla* STATECZNOŚĆ SKARP I ZBOCZY W UJĘCIU EUROKODU 7 1. Wprowadzenie Od wielu lat trwają w Polsce prace nad wdrożeniem europejskiej normy dotyczącej
Bardziej szczegółowoZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
Bardziej szczegółowoAnaliza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Bardziej szczegółowoMiejscowość: Ostrówek Gmina: Klembów Powiat: Wołomiński. Zleceniodawca: Opracowanie: Hydrotherm Łukasz Olszewski. mgr inż.
DOKUMENTACJA BADAŃ PODŁOŻA GRUNTOWEGO dla potrzeb budowy: sieci kanalizacji sanitarnej, grawitacyjnej DN 200 PVC i tłocznej DN 90 PE wraz z przepompownią i odgazieniami DN 160 PVC. Miejscowość: Ostrówek
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA określająca warunki gruntowo - wodne w rejonie projektowanej przebudowy odcinka ulicy Ch. De Gaulle a w Wałbrzychu
Finansujący: PRZEDSIĘBIORSTWO PROJEKTOWANIA I REALIZACJI BUDOWLI INŻYNIERSKICH TOMASZ MACIOŁEK ul. Harcerska 4, 58-301 Wałbrzych Wykonawca: Usługi Geologiczne i Geodezyjne GEOMETR K. Kominowski ul. Słoneczna
Bardziej szczegółowoPiotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Badanie podłoża i projektowanie posadowienia budowli podstawowe definicje.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Badanie podłoża i projektowanie posadowienia budowli podstawowe definicje. Problematyka geotechnicznych badań podłoży gruntowych oraz fundamentowania jest jednym
Bardziej szczegółowoProjektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr 9 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego Niniejszy rozdział przedstawia problematykę łatwego i efektywnego projektowania posadowienia bezpośredniego.
Bardziej szczegółowoPracownia specjalistyczna z Geoinżynierii. Studia stacjonarne II stopnia semestr I
Pracownia specjalistyczna z Geoinżynierii Studia stacjonarne II stopnia semestr I UWAGA!!! AUTOR OPRACOWANIA NIE WYRAŻA ZGODY NA ZAMIESZCZANIE PLIKU NA RÓŻNEGO RODZAJU STRONACH INTERNETOWYCH TYLKO I WYŁĄCZNIE
Bardziej szczegółowoAnaliza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia
Przewodnik Inżyniera Nr 7 Aktualizacja: 02/2016 Analiza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia Program powiązany: Ściana analiza Plik powiązany: Demo_manual_07.gp2 Niniejszy rozdział przedstawia
Bardziej szczegółowoWyłączenie redukcji parametrów wytrzymałościowych ma zastosowanie w następujących sytuacjach:
Przewodnik Inżyniera Nr 35 Aktualizacja: 01/2017 Obszary bez redukcji Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_35.gmk Wprowadzenie Ocena stateczności konstrukcji z wykorzystaniem metody elementów skończonych
Bardziej szczegółowoDokumentacja i badania dla II kategorii geotechnicznej Dokumentacja geotechniczna warunków posadowienia.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Dokumentacja i badania dla II kategorii geotechnicznej Dokumentacja geotechniczna warunków posadowienia. Badania kategorii II Program badań Program powinien określać
Bardziej szczegółowoGEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA do projektu budowy sali sportowej przy Zespole Szkół nr 2 przy ul. Pułaskiego 7 w Otwocku
odwierty geologiczne studnie głębinowe www.georotar.pl tel. 608 190 290 Zamawiający : Firma Inżynierska ZG-TENSOR mgr inż. Zbigniew Gębczyński ul. Janowicka 96 43 512 Janowice GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
Bardziej szczegółowoAnaliza konstrukcji ściany Dane wejściowe
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności
Bardziej szczegółowoPROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA Przebudowa i rozbudowa budynku szkoły muzycznej wraz z zapleczem, przebudowa i rozbiórka infrastruktury technicznej, przewidzianej
Bardziej szczegółowoGEO GAL USŁUGI GEOLOGICZNE mgr inż. Aleksander Gałuszka Rzeszów, ul. Malczewskiego 11/23,tel
GEO GAL USŁUGI GEOLOGICZNE mgr inż. Aleksander Gałuszka 35-114 Rzeszów, ul. Malczewskiego 11/23,tel 605965767 GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA (Opinia geotechniczna, Dokumentacja badań podłoża gruntowego,
Bardziej szczegółowoPodłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Podłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną. W przypadkach występowania bezpośrednio pod fundamentami słabych gruntów spoistych w stanie
Bardziej szczegółowoMetody wzmacniania wgłębnego podłoży gruntowych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Metody wzmacniania wgłębnego podłoży gruntowych. W dobie zintensyfikowanych działań inwestycyjnych wiele posadowień drogowych wykonywanych jest obecnie
Bardziej szczegółowoAnaliza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Bardziej szczegółowoZadanie 2. Zadanie 4: Zadanie 5:
Zadanie 2 W stanie naturalnym grunt o objętości V = 0.25 m 3 waży W = 4800 N. Po wysuszeniu jego ciężar spada do wartości W s = 4000 N. Wiedząc, że ciężar właściwy gruntu wynosi γ s = 27.1 kn/m 3 określić:
Bardziej szczegółowoPROJEKT GEOTECHNICZNY
Nazwa inwestycji: PROJEKT GEOTECHNICZNY Budynek lodowni wraz z infrastrukturą techniczną i zagospodarowaniem terenu m. Wojcieszyce, ul. Leśna, 66-415 gmina Kłodawa, działka nr 554 (leśniczówka Dzicz) jedn.ewid.
Bardziej szczegółowoMaciej Kordian KUMOR. BYDGOSZCZ 12 stycznia 2012 roku. Katedra Geotechniki Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska
KUJAWSKO-POMORSKA OKRĘGOWA IZBA INŻYNIERÓW BUDOWNICTWA BYDGOSZCZ 12 stycznia 2012 roku Maciej Kordian KUMOR Katedra Geotechniki Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska Uniwersytet Technologiczno-Przyrodniczy
Bardziej szczegółowoPROJEKT GEOTECHNICZNY
GeoPlus Badania Geologiczne i Geotechniczne Dr Piotr Zawrzykraj 02-775 Warszawa, ul. Alternatywy 5 m. 81, tel. 0-605-678-464, www.geoplus.com.pl NIP 658-170-30-24, REGON 141437785 e-mail: Piotr.Zawrzykraj@uw.edu.pl,
Bardziej szczegółowoNasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
Bardziej szczegółowoZADANIE PROJEKTOWE NR 3. Projekt muru oporowego
Rok III, sem. VI 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 3 Projekt muru oporowego Według PN-83/B-03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Ściany oporowe budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok
Bardziej szczegółowoUwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie
Bardziej szczegółowoWybrane zagadnienia projektowania fundamentu bezpośredniego według PN-B03020:1981
Wybrane zagadnienia projektowania fundamentu bezpośredniego według PN-03020:1981 Nieniejsze opracowanie przedstawia sposób postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego według (nie)obowiązującej
Bardziej szczegółowoAwarie skarp nasypów i wykopów.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Awarie skarp nasypów i wykopów. Samoczynne ruchy mas gruntu na zboczach i skarpach zwane osuwiskami uważa się za jeden z istotnych procesów w inżynierii geotechnicznej.
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA dla zadania Budowa kanalizacji grawitacyjnej wraz z przyłączami w miejscowości GRODZISK WIELKOPOLSKI rejon ul. Górnej, os.
Pracownia Projektowa GEOEKO dr Andrzej Kraiński P Dane firmy: Dane kontaktowe: adres: Drzonków, ul. Rotowa 18, adres: Zielona Góra, 66-004 Racula ul. Morelowa 29/5 NIP: 929-101-99-76 tel.: 604 850 217,
Bardziej szczegółowoPolitechnika Krakowska Instytut Geotechniki
Politechnika Krakowska Instytut Geotechniki Zasady sporządzania dokumentacji geotechnicznych wg obowiązujących przepisów. Dokumentacja geologiczno-inżynierska kiedy i dla jakich obiektów należy ją wykonywać
Bardziej szczegółowoKolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Bardziej szczegółowoGEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
INWESTOR: Zakład Wodociągów i Kanalizacji w Wiązownie Ul. Boryszewska 2 05-462 Wiązowna OPRACOWANIE OKREŚLAJĄCE GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA dla potrzeb projektu budowlano wykonawczego: Budowa zbiornika
Bardziej szczegółowo- objaśnienia do przekrojów geotechnicznych (zał. 3)
Spis treści: Spis załączników graficznych:... 2 WSTĘP... 3 1. ZAKRES PRAC... 3 2. UKŁAD WARSTW KONSTRUKCJI NAWIERZCHNI... 4 3. BUDOWA GEOLOGICZNA I WARUNKI WODNE... 4 4. WARUNKI GEOTECHNICZNE... 5 4.1.
Bardziej szczegółowoFundamentem nazywamy tę część konstrukcji budowlanej lub inżynierskiej, która wsparta jest bezpośrednio na gruncie i znajduje się najczęściej poniżej
Fundamentowanie 1 Fundamentem nazywamy tę część konstrukcji budowlanej lub inżynierskiej, która wsparta jest bezpośrednio na gruncie i znajduje się najczęściej poniżej powierzchni terenu. Fundament ma
Bardziej szczegółowoMiasto Stołeczne Warszawa pl. Bankowy 3/5, Warszawa. Opracował: mgr Łukasz Dąbrowski upr. geol. VII Warszawa, maj 2017 r.
OPINIA GEOTECHNICZNA dla Inwestycji polegającej na remoncie placu zabaw w Parku Kultury w miejscowości Powsin ul. Maślaków 1 (dz. nr ew. 4/3, obręb 1-12-10) Inwestor: Miasto Stołeczne Warszawa pl. Bankowy
Bardziej szczegółowo1 Geometria skarp i zboczy
Instrukcja do projektu Stateczność skarpy Wybrane zagadnienia do ćwiczenia projektowego ze stateczności skarp i zboczy. 1 Geometria skarp i zboczy Skarpa jest to nachylona powierzchnia terenu powstała
Bardziej szczegółowoOsiadanie fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr. 10 Aktualizacja: 02/2016 Osiadanie fundamentu bezpośredniego Program powiązany: Plik powiązany: Fundament bezpośredni Demo_manual_10.gpa Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA SZEROKOŚCI PASÓW OCHRONNYCH PRZY ODKRYWKOWEJ EKSPLOATACJI KOPALIN POSPOLITYCH
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 1 2009 Andrzej Batog*, Maciej Hawrysz* OPTYMALIZACJA SZEROKOŚCI PASÓW OCHRONNYCH PRZY ODKRYWKOWEJ EKSPLOATACJI KOPALIN POSPOLITYCH 1. Wstęp W ciągu ostatnich, co
Bardziej szczegółowoMechanika gruntów - opis przedmiotu
Mechanika gruntów - opis przedmiotu Informacje ogólne Nazwa przedmiotu Mechanika gruntów Kod przedmiotu 06.4-WI-BUDP-Mechgr-S16 Wydział Kierunek Wydział Budownictwa, Architektury i Inżynierii Środowiska
Bardziej szczegółowoPolskie normy związane
(stan na 10.10.2013) Polskie normy związane Polskie normy opracowane przez PKN (Polski Komitet Normalizacyjny) (wycofane) PN-55/B-04492:1985 Grunty budowlane. Badania właściwości fizycznych. Oznaczanie
Bardziej szczegółowoAnaliza nośności pionowej oraz osiadania pali projektowanych z wykorzystaniem wyników sondowań CPT
Poradnik Inżyniera Nr 15 Aktualizacja: 06/2017 Analiza nośności pionowej oraz osiadania pali projektowanych z wykorzystaniem wyników sondowań CPT Program: Pal CPT Plik powiązany: Demo_manual_15.gpn Celem
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoOpinia Geotechniczna
Opinia Geotechniczna Dla obiektu: Centrum Szkoleniowo-Ratownicze we wsi Kociałkowa Górka Adres obiektu: Działka o nr ew. 39/5, obręb Kociałkowa Górka, gmina Pobiedziska, woj. Wielkopolskie Inwestor: Gmina
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany kątowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany kątowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i nory Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Konstrukcje oporowe EN 99--
Bardziej szczegółowoZgłaszający Treść Stanowisko BP
Zestawienie uwag zgłoszonych w ramach konsultacji społecznych projektu rozporządzenia Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów
Bardziej szczegółowoAnaliza osiadania terenu
Przewodnik Inżyniera Nr 21 Aktualizacja: 01/2017 Analiza osiadania terenu Program: Plik powiązany: MES Demo_manual_21.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania terenu pod
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA dla projektowanej przebudowy drogi w Łuczynie (gm. Dobroszyce) działki nr 285, 393, 115, 120
FIZJO - GEO Geologia, geotechnika, fizjografia i ochrona środowiska ul. Paderewskiego 19; 51-612 Wrocław tel. 71.348.45.22; 601.84.48.05; fax 71.372.89.90 OPINIA GEOTECHNICZNA dla
Bardziej szczegółowoPolski Komitet Geotechniki
Polski Komitet Geotechniki 02-776 Warszawa, Poland ul. Nowoursynowska 159 tel.: (+48 22) 5935200, fax: (+48 22) 5935203 e-mail: zbigniew_lechowicz@sggw.pl Polish Committee on Geotechnics Biuro Prezydenta
Bardziej szczegółowoProjektowanie kotwionej obudowy wykopu
Podręcznik Inżyniera Nr 5 Aktualizacja: 1/2017 Projektowanie kotwionej obudowy wykopu Program powiązany: Ściana projekt Plik powiązany: Demo_manual_05.gp1 Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA
GEOEKO dr Andrzej Kraiński Drzonków, ul. Rotowa 18 66-004 Racula DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA pod boisko Orlik w Lubieszowie gm. Nowa Sól Opracowane przez: dr Andrzej Kraiński upr. geol. 070683 mgr Iwona
Bardziej szczegółowo