Badania zużycia tribologicznego stopu na osnowie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al

Podobne dokumenty
WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA STRUKTURĘ I WŁAŚCIWOŚCI MECHNICZNE STOPU NA OSNOWIE FAZY MIĘDZYMETALICZNEJ Ni 3 Al (Zr, B)

WPLYW PIERWIASTKÓW STOPOWYCH NA EFEKTY PROCESU HOMOGENIZACJI I PRZERÓBKI CIEPLNO PLASTYCZNEJ STOPÓW NA BAZIE FAZY

ZUŻYCIE KAWITACYJNE I EROZYJNE WYBRANYCH INETRMETALICZNYCH STOPÓW ODLEWNICZYCH NA OSNOWIE Ni 3 Al

WPŁYW OBRÓBKI PLASTYCZNEJ NA GORĄCO NA WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE STOPÓW NA OSNOWIE FAZY MIĘDZYMETALICZNEJ Fe 3 Al

STABILNOŚĆ STRUKTURALNA STOPU NA OSNOWIE FAZY MIĘDZYMETALICZNEJ Ni 3 Al Z DODATKIEM Zr, B, Cr i Mo

Instytut Budowy Maszyn. ul. S. Kaliskiego 2, Warszawa

WYSOKOTEMPERATUROWE WŁASNOŚCI TRIBOLOGICZNE STOPÓW Fe-Al

WARSTWY WĘGLIKOWE WYTWARZANE W PROCESIE CHROMOWANIA PRÓŻNIOWEGO NA POWIERZCHNI STALI POKRYTEJ STOPAMI NIKLU Z PIERWIASTKAMI WĘGLIKOTWÓRCZYMI

WPŁYW ALUMINIUM NA NIEKTÓRE WŁAŚCIWOŚCI I STRUKTURĘ STALIWA

OCENA WŁASNOŚCI TRIBOLOGICZNYCH NOWYCH MATERIAŁÓW NARZĘDZIOWYCH NA OSNOWIE NIKLU

NOWE, ODPORNE NA ŚCIERANIE MATERIAŁY NA OSNOWIE FAZ MIĘDZYMETALICZNYCH Z UKŁADU Fe Al OTRZYMYWANE W PROCESIE METALURGII PROSZKÓW

OBRÓBKA CIEPLNA STOPÓW ŻELAZA. Cz. I. Wyżarzanie

BADANIE MECHANIZMU INICJOWANIA PROCESU EROZJI KAWITACYJNEJ WYBRANYCH STOPÓW NA OSNOWIE FAZY MIĘDZYMETALICZNEJ NI 3 AL

ZUŻYCIE ŚCIERNE STOPU AK7 PO OBRÓBCE MODYFIKATOREM HOMOGENICZNYM

WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WYBRANE WŁASNOŚCI STALIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE

Badanie mechanizmu inicjowania procesu erozji kawitacyjnej stopu odlewniczego na bazie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al

WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE POWŁOK ELEKTROLITYCZNYCH ZE STOPÓW NIKLU PO OBRÓBCE CIEPLNEJ

SPECYFIKA ZJAWISK STRUKTURALNYCH WYSTĘPUJĄCYCH PODCZAS OBRÓBKI CIEPLNO PLASTYCZNEJ STOPÓW NA BAZIE FAZY Z UKŁADU Fe-Al

WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA MIKROSTRUKTURĘ SILUMINÓW

WPŁYW GNIOTU WZGLĘDNEGO NA WSKAŹNIK ZMNIEJSZENIA CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI POWŁOK Z FAZ MIĘDZYMETALICZNYCH

ODLEWNICZY STOP MAGNEZU ELEKTRON 21 STRUKTURA I WŁAŚCIWOŚCI W STANIE LANYM

WŁASNOŚCI TRIBOLOGICZNE STOPÓW Z UKŁADU Ni-Ta-Al-M O DUŻEJ ZAWARTOŚCI WĘGLA

WPŁYW DOMIESZKI CYNKU NA WŁAŚCIWOŚCI SILUMINU EUTEKTYCZNEGO. A. PATEJUK Instytut Materiałoznawstwa i Mechaniki Technicznej WAT Warszawa

ODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ

Kształtowanie struktury i własności użytkowych umacnianej wydzieleniowo miedzi tytanowej. 7. Podsumowanie

SILUMIN OKOŁOEUTEKTYCZNY Z DODATKAMI Cr, Mo, W i Co

Sympozjum Inżynieria materiałowa dla przemysłu

SILUMIN NADEUTEKTYCZNY Z DODATKAMI Cr, Mo, W i Co

A. PATEJUK 1 Instytut Materiałoznawstwa i Mechaniki Technicznej WAT Warszawa ul. S. Kaliskiego 2, Warszawa

Stale niestopowe jakościowe Stale niestopowe specjalne

WĘGLOAZOTOWANIE JAKO ELEMENT OBRÓBKI CIEPLNEJ DLA ŻELIWA ADI

WPŁYW CHROMU, MOLIBDENU I WANADU NA STRUKTURĘ I WYBRANE WŁAŚCIWOŚCI EKSPLOATACYJNE STALIWA DO PRACY NA GORĄCO

PODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPÓW ŻELAZA WYŻARZANIE 1. POJĘCIA PODSTAWOWE 2. PRZEMIANY PRZY NAGRZEWANIU I POWOLNYM CHŁODZENIU STALI 3.

MODYFIKACJA SILUMINÓW AK7 i AK9. F. ROMANKIEWICZ 1 Uniwersytet Zielonogórski, ul. Podgórna 50, Zielona Góra

Wpływ metody odlewania stopów aluminium i parametrów anodowania na strukturę i grubość warstwy anodowej 1

IDENTYFIKACJA FAZ W MODYFIKOWANYCH CYRKONEM ŻAROWYTRZYMAŁYCH ODLEWNICZYCH STOPACH KOBALTU METODĄ DEBYEA-SCHERRERA

WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AlSi7

Technologie Materiałowe II Wykład 2 Technologia wyżarzania stali

TEMAT PRACY DOKTORSKIEJ

PODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ

Akademia Morska w Szczecinie Instytut InŜynierii Transportu Zakład Techniki Transportu. Materiałoznawstwo i Nauka o materiałach

WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE WARSTW DUPLEX WYTWARZANYCH W PROCESIE TYTANOWANIA PRÓŻNIOWEGO NA STALI NARZĘDZIOWEJ POKRYTEJ STOPEM NIKLU

BADANIE MATERIAŁÓW KOMPOZYTOWYCH NA OSNOWIE ALUMINIUM ZBROJONYCH CZĄSTKAMI SiO 2

TWARDOŚĆ, UDARNOŚĆ I ZUŻYCIE EROZYJNE STALIWA CHROMOWEGO

CHARAKTERYSTYKA STRUKTURALNA WARSTWY WIERZCHNIEJ W STALIWIE Cr Mo W WARUNKACH ŚCIERANIA

BADANIE STRUKTURY SPIEKU 90W-7Ni-3Fe WYKONANEGO METODĄ REZYSTANCYJNĄ, ODKSZTAŁCANEGO PLASTYCZNIE

WPŁYW TEMPERATURY HARTOWANIA NA MIKROSTRUKTURĘ I WŁASNOŚCI MECHANICZNE STALI DP

WPŁYW ODKSZTAŁCENIA WZGLĘDNEGO NA WSKAŹNIK ZMNIEJSZENIA CHROPOWATOŚCI I STOPIEŃ UMOCNIENIA WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ PO OBRÓBCE NAGNIATANEM

WPŁYW TWARDOŚCI I MIKROSTRUKTURY STOPÓW ALUMINIUM NA UDARNOŚĆ

ZMIANY MIKROSTRUKTURY I WYDZIELEŃ WĘGLIKÓW W STALIWIE Cr-Ni PO DŁUGOTRWAŁEJ EKSPLOATACJI

WPŁYW PARAMETRÓW ODLEWANIA CIŚNIENIOWEGO NA STRUKTURĘ i WŁAŚCIWOŚCI STOPU MAGNEZU AM50

MODYFIKACJA SILUMINU AK12. Ferdynand ROMANKIEWICZ Folitechnika Zielonogórska, ul. Podgórna 50, Zielona Góra

MODYFIKACJA SILUMINU AK20 DODATKAMI ZŁOŻONYMI

ROZKŁAD TWARDOŚCI I MIKROTWARDOŚCI OSNOWY ŻELIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE NA PRZEKROJU MODELOWEGO ODLEWU

KONSTRUKCYJNE MATERIAŁY KOMPOZYTOWE PRZEZNACZONE DO WYSOKOOBCIĄŻONYCH WĘZŁÓW TARCIA

Nanokompozytyna osnowie ze stopu aluminium zbrojone cząstkami AlN

UDARNOŚĆ STALIWA L15G W TEMPERATURZE -40 C. RONATOSKI Jacek, ABB Zamech Elbląg, GŁOWNIA Jan, AGH Kraków

MODYFIKACJA BRĄZU SPIŻOWEGO CuSn4Zn7Pb6

Własności mechaniczne kompozytów odlewanych na osnowie stopu Al-Si zbrojonych fazami międzymetalicznymi

32/42 NA ŚCIERANIE POWIERZCHNI STALI EUTEKTYCZNEJ WPŁ YW OBRÓBKI LASEROWEJ NA ODPORNOŚĆ

WPŁYW PROCESU TARCIA NA ZMIANĘ MIKROTWARDOŚCI WARSTWY WIERZCHNIEJ MATERIAŁÓW POLIMEROWYCH

WPŁYW RODZAJU OSNOWY I GRAFITU NA WŁAŚCIWOŚCI TRYBOLOGICZNE ŻELIWA SZAREGO

WPŁYW WARUNKÓW PRZESYCANIA I STARZENIA STOPU C355 NA ZMIANY JEGO TWARDOŚCI

MATERIAŁY NA BAZIE FAZ MIĘDZYMETALICZNYCH OTRZYMYWANE METODĄ SPIEKANIA W PODWYŻSZONEJ TEMPERATURZE Z UDZIAŁEM FAZY CIEKŁEJ

STABILNOŚĆ STRUKTURALNA STALI P92 W KSZTAŁTOWANYCH PLASTYCZNIE ELEMENTACH RUROCIĄGÓW KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH ANDRZEJ TOKARZ, WŁADYSŁAW ZALECKI

ZUŻYCIE TRIBOLOGICZNE POWŁOK KOMPOZYTOWYCH Ni-P-Al 2 O 3 WYTWORZONYCH METODĄ REDUKCJI CHEMICZNEJ

WYSOKOWYTRZYMAŁ Y SILUMIN CYNKOWO-MIEDZIOWY

MODYFIKACJA SILUMINU AK20. F. ROMANKIEWICZ 1 Politechnika Zielonogórska,

MIKROSTRUKTURA ODLEWNICZEGO STOPU MAGNEZU GA8

MODELOWANIE WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ O ZMIENNEJ TWARDOŚCI

MODYFIKACJA STOPU AK64

WPŁYW DODATKU NA WŁASNOŚCI SMAROWE OLEJU BAZOWEGO SN-150

WPŁYW DODATKÓW STOPOWYCH NA WŁASNOŚCI STOPU ALUMINIUM KRZEM O NADEUTEKTYCZNYM SKŁADZIE

WPŁYW TEMPERATURY WYGRZEWANIA NA UDZIAŁ FAZ PIERWOTNYCH W STRUKTURZE ŻAROWYTRZYMAŁEGO ODLEWNICZEGO STOPU KOBALTU

MIKROSTRUKTURA I WŁAŚCIWOŚCI WARSTW MIĘDZYMETALICZNYCH NA STOPIE Ti-6Al-4V

WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE I TRYBOLOGICZNE SILUMINU NADEUTEKTYCZNEGO PO OBRÓBCE CIEPLNEJ

Zastosowanie MES do wyjaśnienia mechanizmu zużywania w węzłach tarcia

Stopy na osnowie fazy międzymetalicznej TiAl i ich obróbka cieplna

(12) TŁUMACZENIE PATENTU EUROPEJSKIEGO (19) PL (11) (96) Data i numer zgłoszenia patentu europejskiego:

WPŁYW WANADU I MOLIBDENU ORAZ OBRÓBKI CIEPLNEJ STALIWA Mn-Ni DLA UZYSKANIA GRANICY PLASTYCZNOŚCI POWYŻEJ 850 MPa

Korpusy startowych silników rakietowych ze stali o podwyższonej wytrzymałości

WYBRANE WŁAŚCIWOŚCI KOMPOZYTU ZAWIESINOWEGO AlSi11/CZĄSTKI 1H18N9T

WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE PLASTYCZNOŚĆ. Zmiany makroskopowe. Zmiany makroskopowe

ANTYŚCIERNE I ANTYKOROZYJNE WARSTWY NOWEJ GENERACJI WYTWARZANE W PROCESIE TYTANOWANIA PRÓŻNIOWEGO NA STALI NARZĘDZIOWEJ

NOWE ODLEWNICZE STOPY Mg-Al-RE

Badanie wytwarzania korpusów granatów kumulacyjno-odłamkowych metodą wyciskania na gorąco

24/8 Solidilicution of Metal~ :md Alloys, No.24, 1995

OTRZYMYWANIE KOMPOZYTÓW METALOWO-CERAMICZNYCH METODAMI PLAZMOWYMI

WPYW STANU WARSTWY WIERZCHNIEJ NA WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNE ŻELIWA SFEROIDALNEGO FERRYTYCZNEGO PO NAGNIATANIU

WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AK132

43 edycja SIM Paulina Koszla

PL B1. POLITECHNIKA ŁÓDZKA, Łódź, PL

ĆWICZENIE Nr 8. Laboratorium InŜynierii Materiałowej. Opracowali: dr inŝ. Krzysztof Pałka dr Hanna Stupnicka

ANALIZA WPŁYWU SZYBKOŚCI CHŁODZENIA NA STRUKTURĘ I WŁASNOŚCI STALIWA L21HMF PO REGENERUJĄCEJ OBRÓBCE CIEPLNEJ

Kształtowanie technologicznej warstwy wierzchniej stali zaworowej X53CrMnNiN 21-9 przez azotowanie jarzeniowe

BADANIA PORÓWNAWCZE ODPORNOŚCI NA ZUŻYCIE PRZEZ TARCIE AZOTOWANYCH I NAWĘGLANYCH STALI KONSTRUKCYJNYCH

ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 342

ODPORNO NA KOROZJ WIELOSKŁADNIKOWYCH STOPÓW NA OSNOWIE Al-Mg

(12) TŁUMACZENIE PATENTU EUROPEJSKIEGO (19) PL (11) PL/EP (96) Data i numer zgłoszenia patentu europejskiego:

Zespół Szkół Samochodowych

Transkrypt:

BIULETYN WAT VOL. LV, NR 3, 2006 Badania zużycia tribologicznego stopu na osnowie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al PAWEŁ JÓŹWIK, ZBIGNIEW BOJAR, CZESŁAW PAKOWSKI* Wojskowa Akademia Techniczna, Wydział Mechaniczny, Instytut Materiałoznawstwa i Mechaniki Technicznej, *Instytut Pojazdów Mechanicznych i Transportu, 00-908 Warszawa, ul. S. Kaliskiego 2 Streszczenie. W pracy przedstawiono wyniki badań zużycia tribologicznego stopu na osnowie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al z dodatkami stopowymi cyrkonu i boru, metodą pin-on-disc w warunkach tarcia suchego. Na podstawie wyników badań stwierdzono istotny wpływ jednorodności struktury na odporność na zużycie tribologiczne badanego stopu (homogenizacja składu fazowego i prawdopodobny wzrost stopnia uporządkowania). Próbki poddane procesowi rekrystalizacji po uprzednim odkształceniu plastycznym na zimno materiału ze stanu po odlewaniu lub homogenizacji posiadają dobrą odporność na zużycie tribologiczne. W przeciwieństwie do nich materiał w stanie po odlewaniu i po odkształceniu plastycznym na zimno wykazuje istotnie niższą odporność na zużycie tribologiczne. Pomimo znacznego umocnienia (dwukrotnie wyższe w porównaniu do stanu po odlewaniu), stop Ni 3 Al odkształcony plastycznie na zimno wykazuje najniższą odporność na zużycie tribologiczne. Słowa kluczowe: faza międzymetaliczna Ni 3 Al, zużycie tribologiczne, umocnienie zgniotem, obróbka cieplna, obróbka plastyczna, twardość Symbole UKD: 621.89 Wprowadzenie Potencjalnie wysoka wytrzymałość oraz stabilność termiczna i chemiczna struktury (odporność na utlenianie, nawęglanie), a także względnie mała gęstość, czynią stopy na osnowie fazy międzymetalicznej (intermetale) atrakcyjnymi materiałami na elementy maszyn pracujące w podwyższonej temperaturze oraz w środowisku korozyjnym. Intermetale w przeważającej większości wykazują

258 P. Jóźwik, Z. Bojar, Cz. Pakowski jednak niską plastyczność, małą odporność na kruche pękanie oraz skłonność do tworzenia przełomu międzykrystalicznego w temperaturze otoczenia, co ogranicza ich praktyczne wykorzystanie. Stopy na osnowie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al charakteryzują się, w porównaniu ze stosowanymi powszechnie żarowytrzymałymi stopami na bazie niklu, znacznie lepszą wytrzymałością zmęczeniową, wyższą wytrzymałością w podwyższonej temperaturze i przy dużej szybkości odkształcenia, relatywnie niską gęstością, a także wysoką odpornością na utlenianie. Materiały te znalazły jak dotąd zastosowanie w przemyśle motoryzacyjnym, maszynowym i lotniczym. Przeznaczone są głównie na elementy turbosprężarek, zawory, gniazda zaworowe oraz tuleje cylindrowe silników spalinowych (m.in.: firmy AP Cummins Engine Company, PCC Airfoils), elementy matryc i tłoczników, osprzęt pieców do obróbki cieplno-chemicznej (m.in.: General Motors, Oak Ridge National Laboratory), a także po krystalizacji kierunkowej na łopatki turbin silników odrzutowych (m.in.: General Electric, Beijing Institute of Aeronautical Materials) [1-3]. Dostępne publikacje na temat właściwości tribologicznych stopów intermetalicznych są stosunkowo nieliczne i ograniczają się głównie do analizy wpływu dodatków stopowych i wpływu parametrów procesu tarcia (temperatura, atmosfera) na zużycie [4-6]. Celem tej pracy jest analiza wpływu mikrostruktury i stopnia umocnienia stopu intermetalicznego Ni 3 Al na wielkość i sposób zużycia tribologicznego w próbie pin-on-disc w warunkach tarcia suchego. 1. Materiał i metody badawcze Przedmiotem badań był stop na osnowie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al o składzie (% wag.): Ni 11,5 Al 0,46 Zr 0,02 B. Próbki w stanie po odlewaniu poddano: homogenizacji w temperaturze 1200 C, w czasie 10 godzin, w atmosferze argonu, obróbce plastycznej na zimno do zgniotu 40% (ze stanu zarówno bezpośrednio po odlewaniu, jak i po homogenizacji), wygrzewaniu rekrystalizującemu w temperaturze 1000 C, w czasie 1 godziny w atmosferze powietrza (próbki wcześniej umocnione odkształceniowo). Tak uzyskany materiał badawczy po cięciu elektroerozyjnym szlifowano i polerowano mechanicznie, a następnie trawiono odczynnikiem Marble a. Analiza mikrostruktury, a także powierzchni współpracy (próbek po testach tribologicznych) została przeprowadzona za pomocą analizującego mikroskopu skaningowego Philips XL30 LaB 6.

Badania zużycia tribologicznego stopu na osnowie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al 259 Badania twardości zrealizowano metodą Vickersa, przy użyciu obciążenia 98 N (HV 10), w czasie 10 s, wykonując dla każdego ze stanów materiału po 10 pomiarów. Próby zużycia tribologicznego przeprowadzono w warunkach tarcia suchego na stanowisku badawczym typu trzpień tarcza (T-11 ITE Radom), w temperaturze pokojowej, przy nacisku jednostkowym 5,16 MPa i drodze tarcia o długości ok. 150 m. Trzpień (próbka) wykonany był z badanego materiału, natomiast tarcza (przeciwpróbka) ze stali NC6 po hartowaniu i odpuszczaniu do twardości ok. 500 HV. Dodatkowo przeprowadzono badania austenitycznej stali zaworowej 50H21G9N4, którą testowano w identycznych warunkach próby tribologicznej. 2. Wyniki badań Badany stop charakteryzuje się w stanie po odlewaniu złożoną, dwufazową strukturą dendrytyczną. Na podstawie badań strukturalnych stwierdzono, że: osnowę stopu (rys. 1) stanowi uporządkowany roztwór wtórny γ na bazie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al, przestrzenie międzydendrytyczne (rys. 1) wypełnia mieszanina fazy γ i nieuporządkowanego roztworu stałego γ (aluminium w sieci niklu) [8-10]. Rys. 1. Mikrostruktura stopu na osnowie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al: a) po odlewaniu (AC); b) AC + obróbka plastyczna na zimno do zgniotu 40% (40% CW); c) AC + 40% CW + wygrzewanie rekrystalizujące 1000 C/1 h/pow. (R); d) AC + homogenizacja 1200 C/10 h/pow. (H) + 40% CW + R

260 P. Jóźwik, Z. Bojar, Cz. Pakowski Po odkształceniu plastycznym na zimno do zgniotu 40% badany stop zachowuje strukturę dendrytyczną, z jednoczesnym ujawnieniem pasm poślizgu (rys. 1b) i blisko dwukrotnym wzrostem twardości (do poziomu ok. 400 HV10) w stosunku do materiału po odlewaniu (rys. 2). Wygrzewanie rekrystalizujące tak odkształconego materiału w temperaturze 1000 C, w czasie 1 godziny, w atmosferze powietrza, prowadzi do rozdrobnienia struktury osnowy (fazy γ ) na drodze zarodkowania i stopniowego wzrostu nowych ziaren (por. rys. 1a i rys. 1c). W wariancie struktury uzyskanym po dodatkowej homogenizacji (1200 C/10 h/argon), poprzedzającej proces odkształcenia i rekrystalizacji, uzyskano większą skuteczność ujednorodnienia składu fazowego badanego stopu stwierdzono wyraźne zmniejszenie udziału powierzchniowego obszarów dwufazowych (γ + γ ) (rys. 1d) [8-10]. Wykazano (rys. 2), że oprócz przypadku umocnienia zgniotem (dla którego twardość wzrasta dwukrotnie) opisane zmiany mikrostruktury w pozostałych stanach materiału nie wywarły istotnego wpływu na poziom umocnienia stopu. W stopach drobnoziarnistych (stany c i d po rekrystalizacji) twardość zmniejsza się od poziomu po odkształceniu plastycznym do poziomu nieznacznie poniżej twardości w stanie po odlewaniu. Stwierdzono natomiast istotny wpływ obróbki plastycznej i cieplnej (wygrzewanie ujednoradniające i wygrzewanie rekrystalizujące) na zużycie tribologiczne (wagowe i liniowe) badanego materiału w warunkach tarcia suchego, w temperatu- Rys. 2. Zmiana mikrotwardości w funkcji stanu badanego materiału: a) po odlewaniu (AC); b) AC + obróbka plastyczna na zimno do zgniotu 40% (40% CW); c) AC + 40% CW + wygrzewanie rekrystalizujące 1000 C/1 h/pow. (R); d) AC + homogenizacja 1200 C/10 h/pow. (H) + 40% CW + R

Badania zużycia tribologicznego stopu na osnowie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al 261 rze pokojowej w atmosferze powietrza (rys. 3). Zużycie wagowe badanego materiału po odkształceniu i rekrystalizacji jest około czterokrotnie mniejsze w odniesieniu do stanu wyjściowego po odlewaniu i dziesięciokrotnie mniejsze niż dla stopu po umocnieniu zgniotem. Dalszy spadek zużycia uzyskano, wprowadzając przed odkształceniem dodatkowy proces homogenizacji (1200 C/10 h/argon). Rys. 3. Wagowe zużycie tribologiczne badanego stopu w funkcji stanu materiału: a) po odlewaniu (AC); b) AC + obróbka plastyczna na zimno do zgniotu 40% (40% CW); c) AC + 40% CW + wygrzewanie rekrystalizujące 1000 C/1 h/pow. (R); d) AC + homogenizacja 1200 C/10 h/pow. (H) + 40% CW + R i dla porównania e) stal zaworowa 50H21G9N4 Na podstawie zestawienia zużycia badanych próbek w funkcji twardości materiału (rys. 4) wykazano niekonwencjonalną relację zużycie twardość, to znaczy, że odporność badanego stopu na zużycie jest tym mniejsza, im większa jest jego twardość. Prawidłowość ta pojawia się konsekwentnie w każdym z badanych stanów, zarówno w grubokrystalicznych (stan po odlewaniu i po odkształceniu plastycznym krystality o wymiarach liniowych około 4 mm), jak i w drobnoziarnistych (po wygrzewaniu rekrystalizującym wielkość ziarna określona przez średnicę ekwiwalentną około 10 µm). Jednocześnie wykazano, że zużyciu tribologicznemu grubokrystalicznych próbek intermetalicznych (po młotkowaniu i po odlewaniu) towarzyszy nanoszenie materiału próbki na przeciwpróbkę proces zużycia ma dominujący charakter adhezyjny (rys. 3 i 5). Dla stopu o drobnoziarnistej strukturze (dwa stany o mniejszej twardości po wygrzewaniu rekrystalizującym) obserwowano całkowicie inny charakter zużycia przez ścieranie, analogicznie do efektu tarcia stali zaworowej (występuje bardzo małe zużycie próbek i nieznaczne, porównywalne w tych trzech przypadkach zużycie przeciwpróbek). Odmienny charakter zużycia badanych próbek koresponduje z obrazami powierzchni po badaniach zużycia (rys. 5).

262 P. Jóźwik, Z. Bojar, Cz. Pakowski Rys. 4. Wagowe zużycie tribologiczne badanego stopu w funkcji twardości materiału: a) po odlewaniu (AC); b) AC + obróbka plastyczna na zimno do zgniotu 40% (40% CW); c) AC + 40% CW + wygrzewanie rekrystalizujące 1000 C/1 h/pow. (R); d) AC + homogenizacja 1200 C/10 h/pow. (H) + 40% CW + R Rys. 5. Powierzchnia badanych próbek po badaniach zużycia tribologicznego: a) próbka gruboziarnista (stan po odlewaniu) i współpracująca z nią przeciwpróbka b); c) próbka drobnoziarnista (stan po odlewaniu + homogenizacja 1200 C/10 h/pow. + obróbka plastyczna na zimno do zgniotu 40% + rekrystalizacja 1000 C/1 h/pow.) i współpracująca z nią przeciwpróbka d)

Badania zużycia tribologicznego stopu na osnowie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al 263 3. Podsumowanie Na podstawie przeprowadzonych badań sformułowano następujące wnioski: obróbka plastyczna i cieplna (homogenizacja i rekrystalizacja) istotnie wpływają na zużycie tribologiczne badanego stopu na osnowie fazy międzymetalicznej Ni 3 Al; materiał badawczy podczas prób zużycia wykazuje niekonwencjonalną relację twardość zużycie, tzn. wraz ze wzrostem twardości rośnie jego zużycie; zużycie materiału w stanie wyjściowym (po odlewaniu) i po odkształceniu na zimno ma charakter adhezyjny, przy obserwowanym dużym zużyciu próbki i jednoczesnym przyroście masy przeciwpróbki; zużycie materiału po rekrystalizacji (z uprzednią homogenizacją lub bez) ma charakter ścierny, przy znacznie mniejszym zużyciu próbki i małym ubytku masy przeciwpróbki. Artykuł wpłynął do redakcji 23.11.2005 r. Zweryfikowaną wersję po recenzji otrzymano w lutym 2006 r. LITERATURA [1] C. T. LIU, J. STRINGER, J. N. MUNDY, L. HORTON, P. ANGELINI, Ordered intermetallic alloys: an assessment, Intermetallics, no. 5, 1997. [2] S. C. DEEVI, V. K. SIKKA, Nickel and iron aluminides: an overview on properties, processing and applications, Intermetallics, no. 4, 1996. [3] V. K. SIKKA, S. C. DEEVI, S. VISWANATHAN, R. W. SWINDEMAN, M. L. SANTELLA, Advances in processing of Ni 3 Al-based intermetallics and applications, Intermetallics, no. 8, 2000. [4] N. R. BONDA, D. A. RIGNEY, Unlubricated sliding wear of nickel aluminides at room temperature and 400 C, Mat. Res. Symp. Proc., vol. 133, 1989. [5] M. L. JOHNSON, D. E. MIKKOLA, Cavitation erosion and abrasive wear of Ni 3 Al alloys, Intermetallics, no. 3, 1994. [6] J. A. HAWK, D. E. ALMAN, Abrasive wear of intermetallic based alloys and composites, Materials Science and Engineering, A239-120, 1997. [7] S. M. SPEARING, Materials issues in microelectromechanical systems (MEMS), Acta Materialia, no. 48, 2000. [8] MECS (Microtechnology-Based Energy, Chemical and Biological Systems) Technology: http://www.mecs.oregonstate.edu/mecs. [9] P. JÓŹWIK, Z. BOJAR, D. ZASADA, T. DUREJKO, Microstructure and properties of two-phase (γ + γ) Ni 3 Al (Zr, B) intermetallic alloy after heat treatment, thermo-mechanical treatment and plastic working, Conference Euromat, Lausanne, Szwajcaria, 2003, topic T 2, no. 1080, ttp://www. euromat2003.fems.org. [10] Z. BOJAR, D. ZASADA, P. JÓŹWIK, The analysis of chemical composition and heat treatment parameters influence on structural transitions and fracture behaviour of as-cast Ni 3 Al phase based intermetallic alloys, Acta Metallurgica Slovaca, no. 2, 2002.

264 P. Jóźwik, Z. Bojar, Cz. Pakowski P. JÓŹWIK, Z. BOJAR, CZ. PAKOWSKI Investigation of tribological wear of Ni 3 Al-based intermetallic alloy Abstract. Resistance to tribological wear of Ni 3 Al-based intermetallic alloy with the alloying additions of Zr and B was investigated using pin-on-disc method at room temperature. It has been found that tribological wear resistance of investigated alloy strongly depends on a degree of homogenisation of its structure (predominantly chemical homogenisation and probably a level of ordering). Samples with structure modified by homogenisation treatment and by cold rolling followed by recrystalization showed excellent wear resistance in opposite to as-cast or cold rolled condition. Even though cold working significantly increases (doubled in comparison to as-cast condition) level of Ni 3 Al alloy hardening, a tribological wear resistance for this case is the lowest among all investigated samples. Keywords: Ni 3 Al-based intermetallic alloy, tribological wear, strain hardening, heat treatment, plastic forming, hardness Universal Decimal Classification: 621.89