WYNIKI BADAŃ LABORATORYJNYCH DWUSTOPNIOWEGO GENERATORA SYNCHRONICZNEGO O MAGNEŚNICY SWOBODNEJ
|
|
- Paulina Kowalik
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr Maszyny synchroniczne, wolnoobrotowe, dwustopniowe, magneśnica swobodna, magnesy trwałe Piotr ZIELIŃSKI, Konrad SCHOEPP WYNIKI BADAŃ LABORATORYJNYCH DWUSTOPNIOWEGO GENERATORA SYNCHRONICZNEGO O MAGNEŚNICY SWOBODNEJ W artykule przedstawiono zasadę działania i krótki opis konstrukcji modelu fizycznego wolnoobrotowego dwustopniowego generatora synchronicznego z magneśnicą swobodną. Generatory dwustopniowe mogą znaleźć zastosowanie jako generatory w elektrowniach wiatrowych pracujących bezpośrednio na sieć, bez potrzeby stosowania przekładni mechanicznych. Przeanalizowano zjawisko samosynchronizacji magneśnicy swobodnej w czasie rozruchu generatora, oraz wpływu parametrów uzwojeń wirnika na wartość momentu synchronizującego, wytwarzanego w wewnętrznej szczelinie magneśnicy. Załączono wyniki badań laboratoryjnych modelu generatora pracującego samotnie, przy różnych częstotliwościach, oraz na sieć sztywną. Wynika z nich, że wyposażenie drugiego stopnia maszyny w magneśnicę swobodną sprawiło dużą obniżkę zmienności napięcia generatora oraz wzrost jego sprawności. Obserwuje się wzrost mocy maksymalnej oraz sprawności ze wzrostem prędkości obrotowej. 1. WPROWADZENIE 1.1. IDEA KONSTRUKCJI DWUSTOPNIOWEGO GENERATORA W planach rozwoju energetyki rozproszonej, korzystającej z odnawialnych zasobów energii, przewiduje się dość duży udział siłowni wiatrowych. Dużym utrudnieniem przy ich budowie jest to, że prędkości obrotowe nowoczesnych, wysokowydajnych turbin wiatrowych (2-3obr/min) są około dwa rzędy niższe od standardowych prędkości konwencjonalnych turbogeneratorów elektrycznych (3 obr/min). Naj- Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych, Politechnika Wrocławska, Wrocław, ul. Smoluchowskiego 19, piotr.zielinski@pwr.wroc.pl, konrad.schoepp@pwr.wroc.pl
2 częściej problem ten jest rozwiązywany przez zastosowanie odpowiedniej przekładni mechanicznej między turbiną a generatorem. Rozwiązanie takie ma szereg wad, do których należą: duży koszt, znaczny ciężar, konieczność częstej konserwacji oraz generowanie hałasu. Dlatego bardzo intensywne są poszukiwania odpowiednich konstrukcji generatorów wolnoobrotowych, które mogłyby być napędzane bezpośrednio z wału turbiny, jednocześnie oddając energię bezpośrednio do sieci [1,2,3]. Poważną wadą konwencjonalnych konstrukcji generatorów wolnoobrotowych są ich bardzo duże średnice. Konstrukcja dwustopniowego generatora synchronicznego [4] nie ma tej wady, gdyż pozwala około dwukrotnie zmniejszyć średnicę maszyny, przy tej samej prędkości obrotowej i takiej samej częstotliwości napięcia wyjściowego. Rozwinięciem tej topologii jest dwustopniowy generator synchroniczny z magneśnicą swobodną (DGSMS) [5,6], który jest przedmiotem niniejszej publikacji. Ideę budowy i jego schemat zastępczy przedstawia rysunek a (1) generator (2) silnik (3) generator R 1 I wir R 2 R a I a ω L a ω L 1 ω L 2 U U i1 U i2 U ig b Rys.1. Generator dwustopniowy z magneśnicą swobodną: a przekrój, b schemat zastępczy. Fig. 1. Two-stage generator with freewheeling magnets: a cross-section, b equivalent circuit. MS
3 Wyposażenie drugiego stopnia generatora w magneśnicę swobodną (MS) ma na celu zmniejszenie jego dość dużej zmienności napięcia i zwiększenie sprawności. Pierwszy stopień DGSMS to wielobiegunowy generator synchroniczny, wzbudzany magnesami trwałymi (1), znajdującymi się na stojanie i wielofazowym uzwojeniem na wirniku (2). Uzwojenie to jest połączone z podobnym uzwojeniem stopnia drugiego (3) znajdującym się również na wirniku. Połączenie to jest wykonane w taki sposób, że kolejności faz poszczególnych uzwojeń wzdłuż obwodu wirnika są przeciwne. Na stojanie drugiego stopnia generatora znajduje się uzwojenie głównego twornika (4). W szczelinie między stojanem a wirnikiem znajduje się cylinder magneśnicy swobodnej (5), ułożyskowanej obrotowo na wale. Magneśnica ma magnesy trwałe zamontowane na obydwu powierzchniach cylindra i jest źródłem wzbudzenia zarówno dla twornika wewnętrznego (3) jak i twornika głównego (4). Jeśli wirnik maszyny napędzać z prędkością obrotową Ω 1 to w połączonych uzwojeniach (2) i (3) popłyną prądy. Na skutek przeciwnej kolejności faz obydwu uzwojeń prądy w uzwojeniu (3) wytworzą strumień wirujący w kierunku zgodnym z kierunkiem wirowania wirnika z prędkością Ω 1 względem niego. Zatem, wirująca synchronicznie z tym strumieniem magneśnica swobodna będzie miała prędkość Ω 2 = 2Ω 1 względem stojana. To oznacza, że w tworniku głównym (4) będzie się indukować napięcie o częstotliwości dwukrotnie większej niż by to wynikało bezpośrednio z liczby par biegunów twornika i prędkości obrotowej wirnika. Na rysunku 2 przedstawiono uproszczony (bez uwzględniania strat w rdzeniach) jednofazowy schemat poszczególnych obwodów generatora z zaznaczeniem ich funkcji, jaką w rzeczywistości spełniają w czasie pracy. Pomimo, że można w nim wyodrębnić trzy części: generator (1) zasilający silnik (2), który z kolei napędza generator główny (3), autorzy pozostają przy tradycyjnej nazwie: generator dwustopniowy, gdyż, po wprowadzeniu magneśnicy swobodnej, maszyna ma nadal dwa stopnie generatorowe. 1.2 OPIS MODELU DGSMS W Instytucie Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Politechniki Wrocławskiej został zbudowany model fizyczny generatora dwustopniowego z magneśnicą swobodną (rys.2). Został on opisany w [4]. Ponieważ wstępne badania laboratoryjne wykazały brak zdolności magneśnicy swobodnej do samosynchronizacji w czasie rozruchu generatora, wprowadzono w nim pewne poprawki konstrukcyjne. Mianowicie, aby zwiększyć moment synchronizujący magneśnicy swobodnej przy bardzo małych prędkościach obrotowych (p.p.3), zmniejszono liczbę zwojów uzwojenia 2 na wirniku tak, że uzyskano wyższą wartość stosunku U i1 /U i2 równą 1,25. Główne parametry modelu generatora zawiera tabela 1.
4 Tabela 1. Parametry modelu generatora Table 1. Parameters of the test generator Liczba par bieg. częstotliwość Liczba żłobków na biegun i fazę Rezystancja uzwojenia Indukcyjność uzwojenia Napięcie indukowane Wzbudzenie Moment bezwł. magneśnicy Wirnik Hz Wirnik Hz Twornik 1 5Hz 4/5 4/5 9/1 1,75Ω 1,12 Ω 2,5Ω 7,2mH 4,7mH 16.3mH 24,2V 19,3V 77.4V Magnesy NdFeB Hc=89kA/m 5,1 1-2 kg m2 Fotografie modelu generatora oraz jego głównych elementów przedstawia rysunek 2. a b Rys.2. Model generatora z magneśnicą swobodną (a), części składowe (b) Fig. 2. The test generator with freewheeling magnets (a), the main parts (b).
5 2. MOMENT SYNCHRONIZUJĄCY MAGNEŚNICY SWOBODNEJ Wartość momentu synchronizującego wytwarzanego między drugim stopniem wirnika a magneśnicą swobodną ma zasadnicze znaczenie dla zachowania się generatora zarówno przy rozruchu jak i pracy ustalonej. Jeśli skorzystać z uproszczonego schematu zstępczego obwodu wirnika i odpowiadającego mu wykresu wektorowego, przedstawionych na rysunku 3, to moment ten można wyrazić zależnością: T syn m = U i2 I wir cosψ (1) Ω 1 gdzie: m liczba faz, Ω 1 prędkość obrotowa wirnika, ψ - kąt między wektorami U i2 oraz I r. I wir j(ω L 1 +ω L 2 ) R 1 R 2 U i1 I wir (R 1 +R 2 ) I wir U i2 ω L 1 ω L 2 δ ψ I wir U i1 U i2 a b Rys.3. Uproszczony obwód wirnika - (a) oraz odpowiadający mu wykres wektorowy - (b). Fig. 3. Electric circuit of the LSSGFM rotor - (a), and the corresponding vector diagram - (b). Wyrażenie to można rozwinąć do postaci: T syn mu = Ω i2 U i1 X sinδ + R ( U i1 cosδ U i2 ) R + X (2) gdzie: R = R 1 +R 2 ; X = ω (L 1 +L 2 ), Ω 1 =2πf 1 /p 1 Kąt δ jest to, wypadkowy dla obydwu stopni wirnika, kąt mocy. Może on być zdefiniowany jako kąt elektryczny, o który jest przesunięta, pod wpływem obciążenia zewnętrznego, oś magneśnicy swobodnej, względem osi magneśnicy stopnia pierwszego. Rysunek 4 przedstawia krzywe T syn =f(δ), obliczone przez podstawienie do (2) rzeczywistych parametrów generatora, przy kilku wartościach prędkości obrotowej wirnika. Jak widać wartości maksymalne momentu synchronizującego, uzyskane przy poszczególnych prędkościach, dość znacznie się różnią. Jest to spowodowane dużym
6 udziałem rezystancji w obwodzie wirnika badanego modelu w stosunku do jego reaktancji. Szczególnie wyraźnie to widać na rysunku 5, przedstawiającym zależność momentu maksymalnego od częstotliwości obliczoną dla dwóch wartości rezystancji wirnika. 3 45obr/min (75Hz) Tsyn [Nm]. 2 3 obr/min (5Hz) 1 15 obr/min (25Hz) 75 obr/min (12,5Hz) Kąt mocy [deg] Rys.4. Moment synchronizujący w funkcji kąta mocy, przy różnych wartościach prędkości obrotowej. Fig. 4. Synchronizing torque versus power angle at various values of the rotor speed. 5 Moment maks.[nm] T2 T1 a b 25Hz (15obr/min) Częstotliw ość wirnika [Hz] Rys.5. Moment maksymalny w funkcji częstotliwości wirnika: a - dla R=R 1 +R 2, b - dla,5r. Fig. 5. Maximum torque versus rotor frequency at: R=R 1 +R 2, and,5r
7 Krzywa a została wyznaczona dla rzeczywistej wartości rezystancji uzwojeń wirnika, a krzywa b przy połowie tej wartości. Jak widać, przy znamionowej częstotliwości wirnika 25 Hz, uzyskiwana wartość momentu maksymalnego (T1) jest bardzo mała. Obniżenie wartości rezystancji obwodu wirnika o połowę zwiększa tę wartość ponad dwukrotnie (T2). Należy zauważyć, że przy ustalonej pracy generatora, wartość maksymalna momentu synchronizującego przy danej prędkości stanowi swoiste wąskie gardło, gdyż limituje maksymalną moc obciążenia generatora. Moc ta nie może, bez utraty przez magneśnicę synchronizmu, przekroczyć wartości wyrażonej wzorem: P = T Ω (3) max Dlatego na etapie projektowania generatora należy się starać by stosunek R/X obwodu wirnika był możliwie najmniejszy. Badany model generatora jest pierwszym modelem maszyny budowanej według tej nowej topologii i problem uzyskania możliwie małego stosunku R/X nie był wystarczająco doceniany przy jego projektowaniu. W geometrii modelu znajdują się rezerwy pozwalające na obniżenie rezystancji o ok. 25%. Poza tym należy on do maszyn małych, które zazwyczaj charakteryzują się dużymi wartościami stosunku R/X. max 2 3. ROZRUCH GENERATORA SAMOSYNCHRONIZACJA MAGNEŚNICY SWOBODNEJ Rozruch generatora to proces wzrostu prędkości obrotowej wirnika pod wpływem zewnętrznego momentu napędowego, od stanu spoczynku do stanu, w którym magneśnica swobodna osiąga podwójną prędkość i zaczyna wirować synchronicznie ze strumieniem wytwarzanym przez prądy wirnika. Oczywiście, synchronizacja magneśnicy powinna się odbywać samorzutnie, bez konieczności stosowania dodatkowych środków wspomagających. Wyniki symulacji komputerowej rozruchu generatora (przykładowy przedstawiono na rysunku 6) wykazały, że aby rozruch zakończył się wciągnięciem magneśnicy w synchronizm z wirującym strumieniem wirnika, cały proces samosynchronizacji musi być zakończony praktycznie przy obrocie wirnika o kąt odpowiadający dwóm podziałkom biegunowym, czyli przy bardzo małych prędkościach. Jest to jest szczególnie niekorzystne, gdyż niewielki moment generowany przy małej prędkości wirnika może nie być wystarczający do pokonania momentu bezwładności magneśnicy i wciągnięcia jej do synchronicznego biegu. Taki właśnie przypadek miał miejsce przy pierwszej wersji uzwojeń zbudowanego modelu. Wprowadzone, na podstawie symulacji procesu rozruchu, poprawki konstrukcyjne, polegające na zmianie liczby zwojów uzwojenia wirnika prowadzącej do zwiększeniu stosunku U i1 /U i2 do wartości 1,25, pozwoliły uzyskać niezawodny rozruch[5].
8 1,5 Napięcie w irnika 1. (V) t(s) a b -1,5,2,1 -,1 -,2 Prądy fazowe wirnika (A) t(s) Kąt mocy(deg) c t(s) (obr/min) n wirnika n magneśnicy d t(s) Rys.6. Samosynchronizacja magneśnicy swobodnej. Przebiegi napięcia wirnika (a), prądów wirnika (b), kąta mocy (c), prędkości obrotowej wirnika i magneśnicy (d) Fig.6. Auto-synchronizing of freewheeling magnets. Rotor voltage (a), load angle (b), rotor currents (c), speed of the rotor and of the magnets (d). 4. PRACA SAMOTNA GENERATORA PRZY OBCIĄŻENIU CZYNNYM Celem sprawdzenia wpływu magneśnicy swobodnej na zmienność napięcia wyznaczone zostały charakterystyki zewnętrzne generatora przy obciążeniu czynnym. Zostały one wyznaczone przy prędkościach wirnika 15, 225 i 3 obr/min, odpowiadających częstotliwości napięcia wyjściowego odpowiednio: 5, 75 oraz 1Hz. Po rozruchu generatora i uzyskaniu odpowiedniej prędkości, był on obciążany odbiorni-
9 kiem rezystancyjnym w zakresie od zera aż do wypadnięcia magneśnicy swobodnej z synchronizmu. Rysunek 7 przedstawia charakterystyki zewnętrzne wyznaczone w trakcie pomiarów. 3 3obr/min (1 Hz) Napięcie generatora [V] obr/min (75 Hz) 15obr/min (5 Hz),5 1 1,5 Prąd tw ornika [A] 2 Rys.7. Charakterystyki zewnętrzne generatora przy for cosf=1., dla różnych prędkości obrotowych. Fig. 7. Load characteristics for cosf=1., for various speeds. Jak widać, wszystkie charakterystyki mają przebieg prostoliniowy, co świadczy o braku nasycenia obwodu magnetycznego. Zwraca uwagę bardzo mała zmienność napięcia, co dowodzi, że zastosowanie magneśnicy swobodnej spełniło zadanie. Jednak generalnie, uzyskana maksymalna wartość mocy zwłaszcza przy prędkości znamionowej - jest stosunkowo mała, co jest wynikiem dużego stosunku R/X w obwodzie wirnika. Punkty poszczególnych charakterystyk odpowiadające maksymalnej mocy leżą w przybliżeniu na linii prostej. Potwierdza to wynik obliczeń przedstawiony na wykresie na rysunku 5 (krzywa a). Widać tu, że w interesującym nas zakresie (15-3obr/min), występuje silna, niemal liniowa zależność momentu maksymalnego od prędkości obrotowej wirnika. To z kolei oznacza, że moc maksymalna generatora we wspomnianym przedziale jest w przybliżeniu proporcjonalna do kwadratu prędkości wirnika. Ta obserwacja jest interesująca ze względu na inne możliwe zastosowania zasady maszyny dwustopniowej, np. generatory o wysokiej częstotliwości czy bezdotykowe przekładnie współosiowe. Rysunek 8 przedstawia przebiegi sprawności, odpowiadające charakterystykom zewnętrznym. Maksymalna wartość sprawności przy najniższej częstotliwości wynosząca,78 nie jest zbyt wysoka, lecz mieści się w granicach akceptowalnych dla ma-
10 szyn małej mocy, jaką jest badany model. Generator wykazuje wyraźnie wyższą sprawność przy wyższej częstotliwości. Jest to spowodowane malejącym udziałem strat w miedzi wirnika. 1, Sprawność,6,4, obr/min (5Hz) obr/min (75Hz) 3-3 obr/min (1Hz) Moc oddawana [W] Rys.8. Sprawność generatora w funkcji mocy oddawanej przy różnych prędkościach i przy cosf=1. Fig. 8. The generator efficiency versus output power at different rotor speeds and cosf=1. 5. PRACA GENERATORA NA SIEĆ SZTYWNĄ 5.1. SYNCHRONIZACJA Współpracę generatora z siecią sztywną (U=const, f=const) badano w układzie jak na rysunku 9. Jako napęd generatora służył silnik bocznikowy prądu stałego. Każdorazowe przyłączenie generatora do sieci (zamknięcie wyłącznika W) było poprzedzane standardową procedurą synchronizacyjną. Aby chronić magnesy trwałe generatora przed rozmagnesowaniem dużym przepływem twornika, jaki mógłby wystąpić na skutek nieudanej synchronizacji, lub przy wypadnięciu maszyny z synchronizmu w trakcie badań, w obwód między generatorem a siecią włączono dławik L d. Niezbędną w trakcie pomiarów stałość wartości napięcia utrzymywano za pomocą autotransformatora Atr.
11 U s =const f=5hz U zasil. M U ig G R a L a W L d Atr Rys.9. Układ do badań generatora pracującego na sieć sztywną. Fig. 9. Connection of the generator to the mains OBCIĄZENIE GENERATORA W trakcie badań, obciążano generator zwiększając moment obrotowy silnika napędowego, utrzymując stałą wartość napięcia na zaciskach generatora. Wyniki badań przedstawiono w postaci charakterystyk na rysunkach Prąd twornika I [A] 1,4 1,2 1,8,6,4,2 (3) (1) (2) Moc czynna P [W] Rys.1. Prąd twornika w funkcji mocy czynnej przy stałym napięciu sieci: (1) -78V, (2) -76V, (3) - 8V. Fig. 1. Armature current versus output power at constant grid voltage: (1) -78V, (2) -76V, (3) - 8V. Ze względu na zastosowanie do wzbudzenia generatora magnesów trwałych nie ma możliwości regulacji mocy biernej wymienianej między generatorem a siecią. Przy stałej wartości napięcia źródłowego (U ig ), o wartości i charakterze mocy biernej decyduje wartość napięcia sieci (U s ). Zbadano trzy przypadki: (1) U ig = U s = 78V (2) U ig > U s = 76V (3) U ig < U s = 8V.
12 Współczynnik mocy 1,2 1,,8,6,4,2 (2) (1) (3), Moc czynna P [W] Rys.11. Współczynnik mocy generatora przy stałym napięciu sieci: (1) -78V, (2) -76V, (3) - 8V. Fig.11. Power factor at constant grid voltage: (1) -78V, (2) -76V, (3) -8V. Moc bierna Q [Var] (3) (2) (1) Moc czynna P [W[ Rys.12. Moc bierna w funkcji mocy czynnej przy stałym napięciu sieci: (1)-78V, (2)-76V, (3)- 8V. Fig. 12. Reactive power versus output power at constant grid voltage: (1)-78V, (2)-76V, (3)- 8V. Generator był obciążany aż do wypadnięcia z synchronizmu. Przy czym utrata synchronizmu może być spowodowana zarówno przez przekroczenie przez moment obciążenia wartości momentu maksymalnego części silnikowej maszyny, tak jak to ma
13 miejsce przy pracy samotnej (p.p.3), lub w jej części generatorowej (w zależności od tego, który z tych momentów jest mniejszy). W pierwszym przypadku oś magneśnicy opóźnia się względem osi strumienia wirnika, a w drugim, wyprzedza oś strumienia twornika głównego, o kąt większy od 9 o. Aby wykorzystanie obydwu stopni DGSMS było pełne, należy je tak zaprojektować by ich momenty maksymalne były mniej więcej równe. Należy zauważyć, że stosunkowo niewielkie różnice napięcia sieci powodują dość znaczne zmiany wartości mocy biernej pobieranej z sieci, co ma bezpośredni związek z małą reaktancją synchroniczną i małą zmiennością napięcia generatora (rys.7). Jak można wywnioskować z zestawienia charakterystyk na rysunkach 1-12, do utrzymania stałego współczynnika mocy cosf=1 w zakresie od zera do mocy maksymalnej potrzebne są zmiany napięcia sieci w granicach 3%. Można tego dokonywać za pomocą autotransformatora blokowego lub dławika regulowanego, włączonego między siecią a generatorem. Podobny efekt można osiągnąć przy stałym napięciu sieci, regulując napięcie źródłowe generatora, np. przez odpowiednią zmianę poosiowej pozycji magneśnicy swobodnej względem stojana za pomocą przewidzianego w tym celu siłownika. 6. PODSUMOWANIE Wprowadzona w modelu zmiana zwojności uzwojeń wirnika dająca w wyniku zwiększenie stosunku U i1 /U i2 do wartości 1,25 dała oczekiwany rezultat: magneśnica swobodna, przy każdej próbie rozruchu, samoczynnie osiągała synchronizm. Przeprowadzone badania wykazały celowość wprowadzenia magneśnicy swobodnej - znacznie zmniejszyła się zmienność napięcia oraz wzrosła sprawność generatora DSGMS w porównaniu ze zwykłym generatorem dwustopniowym. Charakterystyki zewnętrzne DGSMS mają kształt typowych charakterystyk zwykłych generatorów synchronicznych wzbudzanych magnesami trwałymi. Przyczyną stosunkowo małej wartości maksymalnego momentu silnikowego stopnia DSGMS, co było w trakcie badań powodem zbyt wczesnego wypadania magneśnicy z synchronizmu, jest zbyt duża rezystancja obwodu wirnika. Wpływ tego parametru na wartość momentu maleje wraz ze wzrostem prędkości (częstotliwości prądów wirnika). Zaobserwowano, że w badanym przedziale prędkości obrotowych (15-3 obr/min),moment maksymalny jest niemal proporcjonalny do prędkości, a moc maksymalna generatora - do kwadratu prędkości.
14 LITERATURA [1] LANPOLA P., Directly driven, Low-speed Permanent-Magnet Generators for Wind Power Application, D.Sc. Thesis, Acta Polytechnica Scandinavica, Electrical Engineering Series No. 11, Espoo 2. [2] CHALMERS B.J., SPOONER E., An axial-flux permanent magnet generator for a gearless wind energy system. IEEE Transactions on Energy Conversion, Vol.14, No. 2, June 1999, pp [3] ZIELIŃSKI P., SCHOEPP K., Prądnice synchroniczne o magnesach trwałych z rozszczepionymi biegunami., Prace Naukowe IMiNE Pol. Wr. Nr46, seria Monografie Nr 12, 1999 Wrocław, Wyd. PWr. [4] SCHOEPP K., ZIELIŃSKI P., Two-stage synchronous generator. Proc. of International Conference on Electrical Machines ICEM 2, Espoo- Finland, September 2,Vol. 3, [5] SCHOEPP K., ZIELIŃSKI P., Wolnoobrotowy, dwustopniowy generator synchroniczny z magneśnicą swobodną, Prace Naukowe IMNiPE Pol. Wr. Studia i Materiały Nr 23, Wrocław 23, Wyd. PWr, s [6] SCHOEPP K., ZIELIŃSKI P., Low-speed synchronous generator with freewheeling magnets. Proc. of International Conference on Electrical Machines ICEM 24, Kraków- Poland, September 24,Paper No RESULTS OF TESTING OF THE TWO-STAGE SYNCHRONOUS GENERATOR WITH FREEWHEELING MAGNETS The paper gives the principle of operation and a brief description of construction of the test model of the two-stage synchronous generator with freewheeling magnets. Due to a doubled output voltage frequency, the two-stage generator may be considered for application as a directly driven low-speed alternator for the grid-connected wind-power plants. A small 15 rpm laboratory model of the generator was tested. The auto-synchronizing of the freewheeling magnets, during the generator starting, was simulated and tested practically - some factors improving infallibility of that process are indicated. The results of the generator load tests, at lonely operation and when connected to the grid, show improvement in machine voltage regulation and efficiency. An inner pull-out torque of the magnets was found not satisfactory. The analysis shows that a high value of resistance-to-reactance ratio of the rotor windings (typical of small, permanent magnet excited machines) is accountable for it. It was observed that the pull-out torque, within investigated speed region (15-3rpm), is almost linearly proportional to the speed, thus the pull-out power is proportional to the square of the generator speed.
WOLNOOBROTOWY, DWUSTOPNIOWY GENERATOR SYNCHRONICZNY Z MAGNEŚNICĄ SWOBODNĄ
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 2003 Konrad SCHOEPP *, Piotr ZIELIŃSKI * maszyny synchroniczne, wolnoobrotowe,
PRACA RÓWNOLEGŁA PRĄDNIC SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Zdzisław KRZEMIEŃ* prądnice synchroniczne, magnesy trwałe PRACA RÓWNOLEGŁA
Sposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników:
Temat: Analiza pracy i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych Sposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników: budowy wirnika stanu nasycenia rdzenia
Silniki synchroniczne
Silniki synchroniczne Silniki synchroniczne są maszynami synchronicznymi i są wykonywane jako maszyny z biegunami jawnymi, czyli występują w nich tylko moment synchroniczny, a także moment reluktancyjny.
Temat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO
Temat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO 1 Źródła energii elektrycznej prądu przemiennego: 1. prądnice synchroniczne 2. prądnice asynchroniczne Surowce energetyczne: węgiel kamienny i brunatny
Badanie prądnicy synchronicznej
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH LABORATORIUM ELEKTRYCZNE Badanie prądnicy synchronicznej (E 18) Opracował: Dr inż. Włodzimierz OGULEWICZ
POLOWO - OBWODOWY MODEL BEZSZCZOTKOWEJ WZBUDNICY GENERATORA SYNCHRONICZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 maszyny synchroniczne,wzbudnice, modelowanie polowo-obwodowe Piotr KISIELEWSKI
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki. Opracował: Mgr inż. Marek Staude
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki Opracował: Mgr inż. Marek Staude Instytut Elektrotechniki i Automatyki Okrętowej Część 8 Maszyny asynchroniczne indukcyjne prądu zmiennego Maszyny asynchroniczne
BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5
BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5 BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO 1. Wiadomości wstępne Silniki asynchroniczne jednofazowe są szeroko stosowane wszędzie tam, gdzie
Wykład 4. Strumień magnetyczny w maszynie synchroniczne magnes trwały, elektromagnes. Magneśnica wirnik z biegunami magnetycznymi. pn 60.
Serwonapędy w automatyce i robotyce Wykład 4 Piotr Sauer Katedra Sterowania i Inżynierii Systemów Silnik synchroniczny - wprowadzenie Maszyna synchroniczna maszyna prądu przemiennego, której wirnik w stanie
SILNIK SYNCHRONICZNY ŚREDNIEJ MOCY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ZASILANY Z FALOWNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Piotr KISIELEWSKI* silnik synchroniczny, magnesy trwałe silnik zasilany
Silniki prądu stałego. Wiadomości ogólne
Silniki prądu stałego. Wiadomości ogólne Silniki prądu stałego charakteryzują się dobrymi właściwościami ruchowymi przy czym szczególnie korzystne są: duży zakres regulacji prędkości obrotowej i duży moment
Pracę każdej prądnicy w sposób jednoznaczny określają następujące wielkości:
Temat: Prądnice prądu stałego obcowzbudne i samowzbudne. Pracę każdej prądnicy w sposób jednoznaczny określają następujące wielkości: U I(P) I t n napięcie twornika - prąd (moc) obciążenia - prąd wzbudzenia
ŁAGODNA SYNCHRONIZACJA SILNIKA SYNCHRONICZNEGO DUŻEJ MOCY Z PRĘDKOŚCI NADSYNCHRONICZNEJ
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Paweł ZALAS*, Jan ZAWILAK* maszyny elektryczne, silniki synchroniczne,
1. W zależności od sposobu połączenia uzwojenia wzbudzającego rozróżniamy silniki:
Temat: Silniki prądu stałego i ich właściwości ruchowe. 1. W zależności od sposobu połączenia uzwojenia wzbudzającego rozróżniamy silniki: a) samowzbudne bocznikowe; szeregowe; szeregowo-bocznikowe b)
Ćwiczenie: "Prądnica prądu przemiennego"
Ćwiczenie: "Prądnica prądu przemiennego" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia:
PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM - BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 77/27 277 Tomasz Zawilak, Ludwik Antal Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
bieguny główne z uzwojeniem wzbudzającym (3), bieguny pomocnicze (komutacyjne) (5), tarcze łożyskowe, trzymadła szczotkowe.
Silnik prądu stałego - budowa Stojan - najczęściej jest magneśnicą wytwarza pole magnetyczne jarzmo (2), bieguny główne z uzwojeniem wzbudzającym (3), bieguny pomocnicze (komutacyjne) (5), tarcze łożyskowe,
Wykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne
Wykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 1 Budowa silnika inukcyjnego Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 2 Budowa silnika inukcyjnego Tabliczka znamionowa
ZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
` Maszyny Elektryczne Zeszyty Problemowe Nr 3/2015 (107) 145 Maciej Gwoździewicz Wydział Elektryczny, Politechnika Wrocławska ZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU
SYNCHRONIZACJA SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH. WYBÓR CHWILI ZAŁĄCZENIA PRĄDU WZBUDZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 2003 PAWEŁ ZALAS *, JAN ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne, silniki
Maszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w energię
POLOWO OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WERYFIKACJA POMIAROWA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Maszyna indukcyjna jest prądnicą, jeżeli prędkość wirnika jest większa od prędkości synchronicznej, czyli n > n 1 (s < 0).
Temat: Wielkości charakteryzujące pracę silnika indukcyjnego. 1. Praca silnikowa. Maszyna indukcyjna jest silnikiem przy prędkościach 0 < n < n 1, co odpowiada zakresowi poślizgów 1 > s > 0. Moc pobierana
LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH
-CEL- LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH PODSTAWOWE CHARAKTERYSTYKI I PARAMETRY SILNIKA RELUKTANCYJNEGO Z KLATKĄ ROZRUCHOWĄ (REL) Zapoznanie się z konstrukcją silników reluktancyjnych. Wyznaczenie
ZJAWISKA W OBWODACH TŁUMIĄCYCH PODCZAS ZAKŁÓCEŃ PRACY TURBOGENERATORA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Piotr KISIELEWSKI*, Ludwik ANTAL* maszyny synchroniczne, turbogeneratory,
Przegląd koncepcji maszyn wzbudzanych hybrydowo do zastosowania w napędzie samochodów
IX Konferencja Naukowo-Techniczna i-mitel 2016 Piotr PAPLICKI 1, Ryszard PAŁKA 1, Marcin WARDACH 1 Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie, Wydział Elektryczny, Katedra Elektroenergetyki
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny"
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Maszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w
Rozwój sterowania prędkością silnika indukcyjnego trójfazowego
Rozwój sterowania prędkością silnika indukcyjnego trójfazowego 50Hz Maszyna robocza Rotor 1. Prawie stała prędkość automatyka Załącz- Wyłącz metod a prymitywna w pierwszym etapie -mechanizacja AC silnik
WŁAŚCIWOŚCI EKSPLOATACYJNE SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH Z ROZRUCHEM ASYNCHRONICZNYM PRZY STEROWANIU CZĘSTOTLIWOŚCIOWYM
Prace Naukowe Instytutu aszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i ateriały Nr 25 2005 napęd elektryczny, sterowanie częstotliwościowe, silniki reluktancyjne,
PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
51 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM REVIEW OF SINGLE-PHASE LINE
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY 1. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
Temat: Silniki komutatorowe jednofazowe: silnik szeregowy, bocznikowy, repulsyjny.
Temat: Silniki komutatorowe jednofazowe: silnik szeregowy, bocznikowy, repulsyjny. 1. Silnik komutatorowy jednofazowy szeregowy (silniki uniwersalne). silniki komutatorowe jednofazowe szeregowe maja budowę
ELEKTROTECHNIKA I ELEKTRONIKA
UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNO-PRZYRODNICZY W BYDGOSZCZY WYDZIAŁ INŻYNIERII MECHANICZNEJ INSTYTUT EKSPLOATACJI MASZYN I TRANSPORTU ZAKŁAD STEROWANIA ELEKTROTECHNIKA I ELEKTRONIKA ĆWICZENIE: E19 BADANIE PRĄDNICY
Badanie silnika indukcyjnego jednofazowego i transformatora
Zakład Napędów Wieloźródłowych Instytut Maszyn Roboczych Ciężkich PW Laboratorium Elektrotechniki i Elektroniki Ćwiczenie M3 - protokół Badanie silnika indukcyjnego jednofazowego i transformatora Data
2.3. Praca samotna. Rys Uproszczony schemat zastępczy turbogeneratora
E Rys. 2.11. Uproszczony schemat zastępczy turbogeneratora 2.3. Praca samotna Maszyny synchroniczne może pracować jako pojedynczy generator zasilający grupę odbiorników o wypadkowej impedancji Z. Uproszczony
Badanie prądnicy prądu stałego
POLTECHNKA ŚLĄSKA WYDZAŁ NŻYNER ŚRODOWSKA ENERGETYK NSTYTUT MASZYN URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH LABORATORUM ELEKTRYCZNE Badanie prądnicy prądu stałego (E 18) Opracował: Dr inż. Włodzimierz OGULEWCZ 3 1. Cel
PRĄDNICE I SILNIKI. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
PRĄDNICE I SILNIKI Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego Prądnice i silniki (tzw. maszyny wirujące) W każdej maszynie można wyróżnić: - magneśnicę
Silnik indukcyjny - historia
Silnik indukcyjny - historia Galileo Ferraris (1847-1897) - w roku 1885 przedstawił konstrukcję silnika indukcyjnego. Nicola Tesla (1856-1943) - podobną konstrukcję silnika przedstawił w roku 1886. Oba
WPŁYW UKŁADU STEROWANIA PRĄDEM WZBUDZENIA NA PROCES SYNCHRONIZACJI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 75/26 83 Paweł Zalas, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław WPŁYW UKŁADU STEROWANIA PRĄDEM WZBUDZENIA NA PROCES SYNCHRONIZACJI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO INFLUENCE
Ćwiczenie: "Silnik prądu stałego"
Ćwiczenie: "Silnik prądu stałego" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
WPŁYW PARAMETRÓW UKŁADU NAPĘDOWEGO NA SKUTECZNOŚĆ SYNCHRONIZACJI SILNIKA DWUBIEGOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 maszyny elektryczne, silniki synchroniczne dwubiegowe, synchronizacja, obliczenia
PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z SILNIKIEM SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 Silnik synchroniczny,rozruch bezpośredni, magnesy trwałe modelowanie polowo-obwodowe
PL B1. INSTYTUT NAPĘDÓW I MASZYN ELEKTRYCZNYCH KOMEL, Katowice, PL BUP 17/18
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 231390 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 423953 (51) Int.Cl. H02K 16/04 (2006.01) H02K 21/02 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
SILNIK ELEKTRYCZNY O WZBUDZENIU HYBRYDOWYM
ELEKTRYKA 2014 Zeszyt 2-3 (230-231) Rok LX Romuald GRZENIK Politechnika Śląska w Gliwicach SILNIK ELEKTRYCZNY O WZBUDZENIU HYBRYDOWYM Streszczenie. W artykule przedstawiono koncepcję bezszczotkowego silnika
Oddziaływanie wirnika
Oddziaływanie wirnika W każdej maszynie prądu stałego, pracującej jako prądnica lub silnik, może wystąpić taki szczególny stan pracy, że prąd wirnika jest równy zeru. Jedynym przepływem jest wówczas przepływ
NOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty problemowe Maszyny Elektryczne Nr 100/2013 cz. II 65 Paweł Pistelok, Tomasz Kądziołka BOBRME KOMEL, Katowice NOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI
DWUSTOPNIOWY, WOLNOOBROTOWY GENERATOR SYNCHRONICZNY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 62 Politechniki Wrocławskiej Nr 62 Studia i Materiały Nr 28 2008 Stanisław GAWRON* prądnica synchroniczna z magnesami trwałymi, generator
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
WPŁYW OSADZENIA MAGNESU NA PARAMETRY SILNIKA MAGNETOELEKTRYCZNEGO O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni
Pracownia Automatyki i Elektrotechniki Katedry Tworzyw Drzewnych Ćwiczenie 5. Analiza pracy oraz zasada działania silników asynchronicznych
ĆWCZENE 5 Analiza pracy oraz zasada działania silników asynchronicznych 1. CEL ĆWCZENA Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z podstawowymi układami elektrycznego sterowania silnikiem trójfazowym asynchronicznym
Charakterystyka rozruchowa silnika repulsyjnego
Silnik repulsyjny Schemat połączeń silnika repulsyjnego Silnik tego typu budowany jest na małe moce i używany niekiedy tam, gdzie zachodzi potrzeba regulacji prędkości. Układ połączeń silnika repulsyjnego
STEROWANIE CZĘSTOTLIWOŚCIOWE SILNIKÓW INDUKCYJNYCH SYNCHRONIZOWANYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 Stanisław AZAREWICZ *, Marcin GRYS ** Napęd elektryczny, sterowanie
Przetworniki Elektromaszynowe st. n.st. sem. V (zima) 2016/2017
Kolokwium poprawkowe Wariant A Przetworniki Elektromaszynowe st. n.st. sem. V (zima 016/017 Transormatory Transormator trójazowy ma następujące dane znamionowe: 60 kva 50 Hz HV / LV 15 750 ± x,5% / 400
ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2016 (111) 29 Maciej Gwoździewicz, Mariusz Mikołajczak Politechnika Wrocławska, Wrocław ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z
Ćwiczenie EA1 Silniki wykonawcze prądu stałego
Akademia Górniczo-Hutnicza im.s.staszica w Krakowie KATEDRA MASZYN ELEKTRYCZNYCH Ćwiczenie EA1 Silniki wykonawcze prądu stałego Program ćwiczenia: A Silnik wykonawczy elektromagnetyczny 1. Zapoznanie się
Laboratorium Elektromechaniczne Systemy Napędowe BADANIE AUTONOMICZNEGO GENERATORA INDUKCYJNEGO
Laboratorium Elektromechaniczne Systemy Napędowe Ćwiczenie BADANIE AUTONOMICZNEGO GENERATORA INDUKCYJNEGO Instrukcja Opracował: Dr hab. inż. Krzysztof Pieńkowski, prof. PWr Wrocław, listopad 2014 r. Ćwiczenie
SILNIKI PRĄDU STAŁEGO
SILNIKI PRĄDU STAŁEGO SILNIK ELEKTRYCZNY JEST MASZYNĄ, KTÓRA ZAMIENIA ENERGIĘ ELEKTRYCZNĄ NA ENERGIĘ MECHANICZNĄ BUDOWA I DZIAŁANIE SILNIKA PRĄDU STAŁEGO Moment obrotowy silnika powstaje na skutek oddziaływania
ZASTOSOWANIE MONOLITYCZNYCH NADPRZEWODNIKÓW WYSOKOTEMPERATUROWYCH W MASZYNACH ELEKTRYCZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 62 Politechniki Wrocławskiej Nr 62 Studia i Materiały Nr 28 2008 monolityczne nadprzewodniki wysokotemperaturowe magnesy nadprzewodzące
ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 8 Electrical Engineering 05 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki. Opracował: Mgr inż. Marek Staude
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki Opracował: Mgr inż. Marek Staude Wiadomości do tej pory Podstawowe pojęcia Elementy bierne Podstawowe prawa obwodów elektrycznych Moc w układach 1-fazowych Pomiary
SILNIK RELUKTANCYJNY PRZEŁĄCZALNY PRZEZNACZONY DO NAPĘDU MAŁEGO MOBILNEGO POJAZDU ELEKTRYCZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* silnik reluktancyjny przełączalny,
WYSOKOSPRAWNY JEDNOFAZOWY SILNIK LSPMSM O LICZBIE BIEGUNÓW 2p = 4 BADANIA EKSPERYMENTALNE
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 70 Politechniki Wrocławskiej Nr 70 Studia i Materiały Nr 34 2014 Agata PIESIEWICZ, Maciej GWOŹDZIEWICZ*, Paweł ZALAS* jednofazowy silnik
w10 Silnik AC y elektrotechniki odstaw P
40 Wirujące pole magnetyczne Moment synchroniczny Moment asynchroniczny Charakterystyka silnika synchronicznego Charakterystyka silnika asynchronicznego Silnik klatkowy Silnik indukcyjny jednofazowy Moment
WYKORZYSTANIE EFEKTU WYPIERANIA PRĄDU W ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM MASZYN WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni
ROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr Politechniki Wrocławskiej Nr Studia i Materiały Nr Ludwik ANTAL*, Maciej ANTAL* silniki synchroniczne z magnesami trwałymi, rozruch bezpośredni,
WPŁYW ROZMIESZCZENIA MAGNESÓW NA WŁAŚCIWOŚCI EKSPOATACYJNE SILNIKA TYPU LSPMSM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni,,
Obliczenia polowe silnika przełączalnego reluktancyjnego (SRM) w celu jego optymalizacji
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Wydział Elektrotechniki, Automatyki, Informatyki i Elektroniki Studenckie Koło Naukowe Maszyn Elektrycznych Magnesik Obliczenia polowe silnika
SILNIK BEZSZCZOTKOWY O WIRNIKU KUBKOWYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Marek CIURYS*, Ignacy DUDZIKOWSKI* maszyny elektryczne, magnesy trwałe,
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 80/
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 8/8 33 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW DUŻEJ MOCY PRĄDU PRZEMIENNEGO PRZY ROZDZIELONYCH UZWOJENIACH STOJANA PART WINDING STARTING
Maszyny synchroniczne - budowa
Maszyny synchroniczne - budowa Maszyny synchroniczne używane są przede wszystkim do zamiany energii ruchu obrotowego na energię elektryczną. Pracują zatem jako generatory. W elektrowniach cieplnych używa
Opracował: mgr inż. Marcin Wieczorek
Opracował: mgr inż. Marcin Wieczorek Jeżeli moment napędowy M (elektromagnetyczny) silnika będzie większy od momentu obciążenia M obc o moment strat jałowych M 0 czyli: wirnik będzie wirował z prędkością
STUDIA I STOPNIA NIESTACJONARNE ELEKTROTECHNIKA
PRZEDMIOT: ROK: 3 SEMESTR: 6 (letni) RODZAJ ZAJĘĆ I LICZBA GODZIN: LICZBA PUNKTÓW ECTS: RODZAJ PRZEDMIOTU: STUDIA I STOPNIA NIESTACJONARNE ELEKTROTECHNIKA Maszyny Elektryczn Wykład 30 Ćwiczenia Laboratorium
LABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Badanie silnika bocznikowego prądu stałego
Ćwiczenie 3 Wydział Geoinżynierii, Górnictwa i Geologii LABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Badanie silnika bocznikowego prądu stałego Opracował: Grzegorz Wiśniewski Zagadnienia do przygotowania Urządzenia
SAMOCZYNNA SYNCHRONIZACJA SILNIKÓW LSPMSM
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2018 (119) 139 Paweł Zalas, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław SAMOCZYNNA SYNCHRONIZACJA SILNIKÓW LSPMSM AUTOMATIC SYNCHRONIZATION OF MOTORS TYPE
Zaznacz właściwą odpowiedź (właściwych odpowiedzi może być więcej niż jedna)
EUROELEKTRA Ogólnopolska Olimpiada Wiedzy Elektrycznej i Elektronicznej Rok szkolny 0/0 Zadania dla grupy elektrycznej na zawody I stopnia Zaznacz właściwą odpowiedź (właściwych odpowiedzi może być więcej
Wykład 5. Piotr Sauer Katedra Sterowania i Inżynierii Systemów
Serwonapędy w automatyce i robotyce Wykład 5 Piotr Sauer Katedra Sterowania i Inżynierii Systemów Prądnica prądu stałego zasada działania e Blv sinαα Prądnica prądu stałego zasada działania Prądnica prądu
Silniki prądu przemiennego
Silniki prądu przemiennego Podział maszyn prądu przemiennego Asynchroniczne indukcyjne komutatorowe jedno- i wielofazowe synchroniczne ze wzbudzeniem reluktancyjne histerezowe Silniki indukcyjne uzwojenie
ĆWICZENIE 1 BADANIE PRĄDNICY SYNCHRONICZNEJ
ĆWICZENIE 1 BADANIE PRĄDNICY SYNCHRONICZNEJ Cel ćwiczenia: poznanie budowy, zasady działania i charakterystyk oraz metod synchronizacji i współpracy prądnicy synchronicznej z siecią. 1.1. Podstawy teoretyczne
Silniki indukcyjne. Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe.
Silniki indukcyjne Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe. Silniki pierścieniowe to takie silniki indukcyjne, w których
ROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr /9 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA PART WINDING STARTING
PORÓWNANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO I JEDNOFAZOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI. BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 1/2013 (98) 153 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO I JEDNOFAZOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU NAPIĘCIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 4/2014 (104) 89 Zygfryd Głowacz, Henryk Krawiec AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU
PRĄDNICA TRÓJFAZOWA MAŁEJ MOCY WZBUDZANA MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Marek CIURYS*, Manswet BAŃKA*, Ignacy DUDZIKOWSKI* prądnica trójfazowa,
- kompensator synchroniczny, to właściwie silnik synchroniczny biegnący jałowo (rys.7.41) i odpowiednio wzbudzony;
Temat: Maszyny synchroniczne specjalne (kompensator synchroniczny, prądnica tachometryczna synchroniczna, silniki reluktancyjne, histerezowe, z magnesami trwałymi. 1. Kompensator synchroniczny. - kompensator
BADANIA SYMULACYJNE SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH PRZEZNACZONYCH DO NAPĘDU WYSOKOOBROTOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* napędy wysokoobrotowe,
Na podstawie uproszczonego schematu zastępczego silnika w stanie zwarcia (s = 1) określamy:
Temat: Urządzenia rozruchowe i regulacyjne. I. Rozruch silników indukcyjnych. Rozruchem nazywamy taki stan pracy od chwili załączenia napięcia do osiągnięcia przez maszynę ustalonej prędkości określonej
BADANIE PRĄDNICY SYNCHRONICZNEJ
BADANIE PRĄDNICY SYNCHRONICZNEJ (opracował: Jan Sienkiewicz) Cel ćwiczenia: poznanie budowy, zasady działania i charakterystyk oraz metod synchronizacji i współpracy prądnicy synchronicznej z siecią. 1.1.
PL B1. POLITECHNIKA LUBELSKA, Lublin, PL BUP 18/11. JANUSZ URBAŃSKI, Lublin, PL WUP 10/14. rzecz. pat.
PL 218053 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 218053 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 390487 (51) Int.Cl. H02P 3/14 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
BADANIA GENERATORA INDUKCYJNEGO WZBUDZANEGO KONDENSATORAMI OBCIĄŻENIE NIESYMETRYCZNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 8/8 9 Paweł Dybowski, Wacław Orlewski Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków BADANIA GENERATORA INDUKCYJNEGO WZBUDZANEGO KONDENSATORAMI OBCIĄŻENIE NIESYMETRYCZNE RESEARCH
Silniki prądu stałego
Silniki prądu stałego Maszyny prądu stałego Silniki zamiana energii elektrycznej na mechaniczną Prądnice zamiana energii mechanicznej na elektryczną Często dane urządzenie może pracować zamiennie. Zenobie
BADANIA GENERATORA INDUKCYJNEGO W PRACY AUTONOMICZNEJ Z KONDENSATORAMI WYZNACZANIE SPRAWNOŚCI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/215 (16) 39 Paweł Dybowski, Tomasz Fijoł, Wacław Orlewski AGH, Akademia Górniczo Hutnicza, Kraków BADANIA GENERATORA INDUKCYJNEGO W PRACY AUTONOMICZNEJ Z KONDENSATORAMI
Rys. 1. Krzywe mocy i momentu: a) w obcowzbudnym silniku prądu stałego, b) w odwzbudzanym silniku synchronicznym z magnesem trwałym
Tytuł projektu : Nowatorskie rozwiązanie napędu pojazdu elektrycznego z dwustrefowym silnikiem BLDC Umowa Nr NR01 0059 10 /2011 Czas realizacji : 2011-2013 Idea napędu z silnikami BLDC z przełączalną liczbą
REJESTRACJA WARTOŚCI CHWILOWYCH NAPIĘĆ I PRĄDÓW W UKŁADACH ZASILANIA WYBRANYCH MIESZAREK ODLEWNICZYCH
WYDZIAŁ ODLEWNICTWA AGH ODDZIAŁ KRAKOWSKI STOP XXXIII KONFERENCJA NAUKOWA z okazji Ogólnopolskiego Dnia Odlewnika 2009 Kraków, 11 grudnia 2009 r. Eugeniusz ZIÓŁKOWSKI, Roman WRONA, Krzysztof SMYKSY, Marcin
DWUKIERUNKOWY JEDNOFAZOWY SILNIK SYNCHRONICZNY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Maciej GWOŹDZIEWICZ*, Jan ZAWILAK* jednofazowy silnik indukcyjny, jednofazowy
f r = s*f s Rys. 1 Schemat układu maszyny dwustronnie zasilanej R S T P r Generator MDZ Transformator dopasowujący Przekształtnik wirnikowy
PORTFOLIO: Opracowanie koncepcji wdrożenia energooszczędnego układu obciążenia maszyny indukcyjnej dla przedsiębiorstwa diagnostyczno produkcyjnego. (Odpowiedź na zapotrzebowanie zgłoszone przez przedsiębiorstwo
WPŁYW KLINÓW MAGNETYCZNYCH NA WŁAŚCIWOŚCI ROZRUCHOWE SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr 29 29 Tomasz ZAWILAK* silnik indukcyjny, kliny magnetyczne, rozruch bezpośredni,
Parametry elektryczne i czasowe układów napędowych wentylatorów głównego przewietrzania kopalń z silnikami asynchronicznymi
dr inż. ANDRZEJ DZIKOWSKI Instytut Technik Innowacyjnych EMAG Parametry elektryczne i czasowe układów napędowych wentylatorów głównego przewietrzania kopalń z silnikami asynchronicznymi zasilanymi z przekształtników
SYNCHRONIZACJA SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH PRZEZ ZMIANĘ KIERUNKU PRZEPŁYWU PRĄDU WZBUDZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 maszyny elektryczne, silniki synchroniczne dwubiegowe, synchronizacja,