Stanis³aw Stryczek*, Rafa³ Wiœniowski*, Andrzej Gonet*

Transkrypt

1 WIERTNICTWO NAFTA GAZ TOM 24 ZESZYT Stanis³aw Stryczek*, Rafa³ Wiœniowski*, Andrzej Gonet* WP YW PLASTYFIKATORÓW NA W AŒCIWOŒCI REOLOGICZNE ZACZYNÓW USZCZELNIAJ CYCH DO PRAC GEOIN YNIERYJNYCH** 1. WSTÊP Wraz z rozwojem infrastruktury (zw³aszcza w du ych aglomeracjach miejskich), grunty budowlane o dobrych parametrach geotechnicznych staj¹ siê towarem deficytowym. Inwestycje lokalizowane s¹ coraz czêœciej w miejscach, gdzie iloœæ problemów geotechnicznych wynikaj¹cych z trudnych warunków gruntowych jest bardzo du a. Dotycz¹ one zagadnieñ posadowienia obiektów, zabezpieczania wykopów, mo liwoœci wyst¹pienia (uaktywnienia) zjawisk geodynamicznych. Ka dy rodzaj inwestycji prowadzonej w takich warunkach posiada w³asn¹ specyfikê, wszystkie ³¹czy jednak wysoki stopieñ komplikacji i wymagania stawiane zarówno projektantom, wykonawcom, jaki stosowanym technologiom. Nale y zaznaczyæ, e w ostatnich latach technika i technologie zwi¹zane z modyfikacj¹ gruntów i ska³ metodami geoin ynieryjnymi rozwijaj¹ siê w imponuj¹cym tempie. Wystêpuj¹ce w oœrodku gruntowym lub masywie skalnym zagro enia naturalne spowodowane mog¹ byæ [7, 9]: skomplikowanymi warunkami geologicznymi i hydrogeologicznymi, w jakich prowadzone s¹ prace iniekcyjne; b³êdami technologicznymi powsta³ymi w procesie realizacji prac. Technologie wzmacniania i uszczelniania gruntów i ska³ metodami geoin ynieryjnymi mo na podzieliæ ze wzglêdu na mechanizm ich oddzia³ywania na trzy sposoby: 1) Mechaniczny (zagêszczenie ziarn). W metodzie tej wzmacnianie gruntów odbywa siê bez koniecznoœci stosowania dodatkowych materia³ów wype³niaj¹cych. Cz¹stki gruntu ulegaj¹ przemieszczaniu wzglêdem siebie, co prowadzi do zmniejszenia objêtoœci porów oraz wypieranie z nich wody i gazu. * Wydzia³ Wiertnictwa, Nafty i Gazu AGH, Kraków ** Pracê zrealizowano w Zak³adzie Wiertnictwa i Geoin ynierii na Wydziale WNiG w ramach badañ w³asnych

2 2) Fizykochemiczny. W metodzie tej istotn¹ rolê odgrywaj¹ pewne zjawiska powierzchniowe, jak oddzia³ywanie elektrostatyczne, adhezja, sorpcja i wi¹zania wodorowe wystêpuj¹ce na powierzchni kontaktu ziaren lub cz¹stek gruntowych z materia³em wi¹- ¹cym. Wzmacnianie oœrodka polega na wprowadzeniu w s³absze warstwy gruntu (w przestrzeñ miêdzyziarnow¹) dodatkowego nieorganicznego materia³u lub zaczynu uszczelniaj¹cego ograniczaj¹c w ten sposób pory ziarnowe na zasadzie kolmatacji lub w³aœciwoœci wi¹ ¹cych. 3) Chemiczny. Sposób ten polega na wprowadzeniu w oœrodek gruntowy lub masyw skalny zaczynu uszczelniaj¹cego o w³aœciwoœciach wi¹ ¹cych w œrodowisku wodno- -gruntowym. 2. KRYTERIA DOBORU ZACZYNÓW DO WZMACNIANIA I USZCZELNIANIA GRUNTÓW I SKA Jednym z najbardziej istotnych czynników oprócz wyboru optymalnej metody i technologii wp³ywaj¹cych na skutecznoœæ uszczelniania i wzmacniania oœrodka gruntowego i masywu skalnego metodami geoin ynieryjnymi jest dobór rodzaju oraz optymalnych parametrów technologicznych zaczynu uszczelniaj¹cego w funkcji istniej¹cych warunków geologicznych, geotechnicznych i hydrogeologicznych. Receptury zaczynów uszczelniaj¹cych (ich parametry technologiczne) musz¹ uwzglêdniaæ przede wszystkim [7]: sk³ad petrograficzny i mineralny gruntów i ska³ przeznaczonych do uszczelniania; tektonikê warstw uszczelnianych; spêkania i szczelinowatoœci ska³; parametry wytrzyma³oœciowe gruntów i ska³ przeznaczonych do uszczelniania lub wzmacniania; ch³onnoœæ warstw przewidywanych do uszczelniania, izolacji i stabilizacji, obecnoœæ i sk³ad chemiczny zarówno wód gruntowych, jak i z³o owych. W celu zapewnienia wysokiej skutecznoœci wykonywanych prac uszczelniaj¹cych nale y stosowaæ zaczyny, które musz¹ spe³niaæ równoczeœnie minimum kilka kryteriów. Pierwszym z nich jest warunek zgodnoœci pod wzglêdem fizykochemicznym z otoczeniem. Drugi warunek wynika z kryterium przet³aczania zaczynu. Realizuje siê go poprzez odpowiedni dobór modelu reologicznego i parametrów reologicznych zaczynu uszczelniaj¹cego. Prawid³owo wyznaczone parametry reologiczne umo liwiaj¹ bowiem obliczenie oporów przep³ywu zaczynu w systemie cyrkulacyjnym od agregatów zat³aczaj¹cych do miejsca jego lokowania. Znajomoœæ oporów hydraulicznych pozwala na [1, 5, 6, 8, 15]: okreœlenie strat ciœnieñ w uk³adzie cyrkulacyjnym, ocenê rozk³adu gradientu ciœnienia hydrostatycznego s³upa zaczynu uszczelniaj¹cego przy jego wt³aczaniu w górotwór, projektowanie strumienia objêtoœci t³oczenia zaczynu uszczelniaj¹cego zapewniaj¹cego w³aœciwe warunki przep³ywu w górotworze, okreœlenie promienia zasiêgu rozchodzenia siê zaczynu w górotworze. 536

3 Trzecim wymogiem jest potrzeba zapewnienia odpowiedniej wytrzyma³oœci oraz trwa- ³oœci stwardnia³ych zaczynów uszczelniaj¹cych, powsta³ych na skutek procesów fizykochemicznych. Czwarty warunek powinien uwzglêdniaæ czynnik ekonomiczno-ekologiczny. Celem zminimalizowania kosztów zwi¹zanych z cen¹ jednostkow¹ zaczynów, mo na stosowaæ dla odpowiednich warunków zazwyczaj tanie, a niekiedy odpadowe dodatki (np. pucolanowe). Aby podwy szyæ skutecznoœæ zabiegów uszczelniania gruntów i ska³ w technologiach wiertniczych, prowadzi siê badania laboratoryjne umo liwiaj¹ce okreœlenie wp³ywu niektórych domieszek i dodatków mineralnych na kszta³towanie siê w³aœciwoœci technologicznych zarówno œwie ych, jak i stwardnia³ych zaczynów cementowych. 3. WP YW DOMIESZEK UP YNNIAJ CYCH NA W AŒCIWOŒCI REOLOGICZNE ZACZYNÓW USZCZELNIAJ CYCH Domieszki do zaczynów uszczelniaj¹cych mo na podzieliæ na kategorie wed³ug [2]: mechanizmu ich oddzia³ywania na g³ówne sk³adniki zaczynu uszczelniaj¹cego, sk³adu chemicznego domieszki, podstawowego efektu technologicznego uzyskiwanego wskutek zastosowania odpowiedniej domieszki. Z punktu widzenia praktyki uszczelniania gruntów i ska³ metodami geoin ynieryjnymi, najbardziej istotne s¹ efekty technologiczne. Jako kryterium zaliczania domieszki do danego rodzaju, przyjmuje siê spe³nianie przez ni¹ wymagañ dotycz¹cych podstawowego efektu dzia³ania na œwie y i stwardnia³y zaczyn uszczelniaj¹cy. W przypadku gdy domieszka modyfikuje wyraÿnie wiêcej ni jedn¹ cechê zaczynu, zalicza siê j¹ do domieszek dwufunkcyjnych (kompleksowych). Interesuj¹ce z punktu widzenia iniekcji s¹ mo liwoœci regulacji w³aœciwoœci reologiczne zaczynów. Domieszki wype³niaj¹ce te funkcje mo na podzieliæ na [2]: domieszki uplastyczniaj¹ce i up³ynniaj¹ce (superplastyfikatory), domieszki zagêszczaj¹ce, domieszki zwiêkszaj¹ce iloœæ wody. Grupa domieszek redukuj¹cych iloœæ wody, czyli tzw. domieszki reologiczne, obejmuj¹ca domieszki uplastyczniaj¹ce i up³ynniaj¹ce (grupy A, B), stanowi dziœ najpowszechniej stosowane chemiczne modyfikatory betonów. Norma PN-EN934-2 definiuje domieszki uplastyczniaj¹ce, jako: domieszki, które umo liwiaj¹ zmniejszenie zawartoœci wody w danej mieszance betonowej bez wp³ywu na jej konsystencjê, lub które bez zmniejszenia iloœci wody powoduj¹ zwiêkszenie opadu/rozp³ywu sto ka lub wywo³uj¹ oba efekty jednoczeœnie, a dla domieszek up³ynniaj¹cych uzupe³nia powy sz¹ definicjê s³owem znaczne, odpowiednio: zwiêkszenie i zmniejszenie [2, 4]. Z praktycznego punktu widzenia mo e zachodziæ pytanie: gdzie przebiega granica podzia³u miêdzy plastyfikatorami i superplastyfikatorami. Otó superplastyfikatory zwiêkszaj¹ ciek³oœæ zaczynu uszczelniaj¹cego w znacznie wiêkszym stopniu ni zwyk³e domieszki uplastyczniaj¹ce lub alternatywnie: umo liwiaj¹ zdecydowanie wiêksze zmniejszenie iloœci wody zarobowej w zaczynie, co w konsekwencji powoduje wyraÿnie wiêkszy wzrost wy- 537

4 trzyma³oœci stwardnia³ego zaczynu. To w³aœnie wielkoœæ tych g³ównych efektów oddzia³ywania stanowi kryterium, na podstawie którego dan¹ domieszkê zalicza siê do plastyfikatorów lub up³ynniaczy. Przyjêty w normie PN-EN934-2 podzia³ domieszek redukuj¹cych iloœæ wody wyró - nia grupê domieszek uplastyczniaj¹cych (A), tzw. plastyfikatory, oraz grupê up³ynniaj¹cych (B), tzw. superplastyfikatory. Grupa domieszek uplastyczniaj¹cych (PL), wprowadzonych najwczeœniej, bo jeszcze w latach 30. XX wieku, obejmuje [4]: sole kwasów lignosulfonowych, kwas hydroksykarboksylowy, polimery hydroksylowe, nonylofenyle oksyetylowe. Skutecznoœæ ich dzia³ania, ocenian¹ na podstawie redukcji wody, okreœla siê na poziomie 5 15% [4]. W grupie up³ynniaczy (SP) znajduj¹ siê domieszki takie, jak: sulfonowane kondensaty melaminowo-formaldehydowe, sulfonowane kondensaty naftalenowo-formaldehydowe, modyfikowane lignosulfoniany, estry kwasu sulfonowego i wêglowodorów. Skutecznoœæ ich dzia³ania ocenian¹ na podstawie redukcji wody okreœla siê na poziomie 10 25% [6]. W latach 90. XX wieku wprowadzone zosta³y szczególnie efektywne domieszki tzw. trzeciej generacji (KAE) na bazie: polikarboksylanów (akrylany), eteru karboksylowego. Efektywnoœæ redukcji wody w mieszance betonowej przez tê grupê up³ynniaczy (zwan¹ super superplastyfikatorami) okreœla siê na poziomie 20 40% [4]. Domieszki plastyfikuj¹ce i up³ynniaj¹ce, wywieraj¹c dzia³anie dysperguj¹ce, smarne i zmniejszaj¹ce napiêcie powierzchniowe wody, powoduj¹ utrzymanie siê w zaczynie cementowym pocz¹tkowo znacznych iloœci wolnej wody na skutek opóÿnienia tworzenia siê etryngitu i/lub zmniejszenie iloœci wody utrzymywanej w otoczkach solwatacyjnych wokó³ ziaren cementu i drobnych dodatków (cz¹stek wielkoœci do 0,125 mm). Powstaj¹cy z opóÿnieniem etryngit wi¹ e znaczne iloœci wody i konsystencja zaczynu stopniowo zwiêksza siê (zaczyn gêstnieje). Zanim to nast¹pi, zwiêksza siê ciek³oœæ oraz urabialnoœæ zaczynu cementowego [2]. Budowa chemiczna domieszek redukuj¹cych wodê pozwala zaliczyæ je do polielektrolitów. W swym g³ównym dzia³aniu, ich celem jest deflokulacja zaczynu cementowego. Zazwyczaj tworzone s¹ jako syntetyczne, ³añcuchowe lub sieciowe polimery lub kopolimery z grupami aktywnymi [4]. Budowa superplastyfikatorów ró ni siê od plastyfikatorów wy szym stopniem polimeryzacji cz¹stek, innym rozk³adem grup funkcyjnych, co powoduje w efekcie w plastyfikatorach wiêkszy wp³yw powierzchniowych czêœci hydrofobowych. Wed³ug Taylora jest to jedna z zasadniczych przyczyn g³ównie iloœciowej ró nicy w efektach dzia³ania pomiêdzy plastyfikatorami a superplastyfikatorami. 538

5 Uboczne skutki napowietrzaj¹ce lignosulfonianów ograniczaj¹ praktyczne iloœci ich dozowania do oko³o 0,3%, co daje redukcjê wody w mieszance na poziomie 8 12%. Jeœli u yæ superplastyfikatorów w zbli onej iloœci wzglêdem masy cementu, wówczas taki sam efekt up³ynnienia ujawni podobny poziom redukcji wody, co wydaje siê potwierdzaæ to samoœæ mechanizmów dzia³ania obu grup. Wy sza efektywnoœæ superplastyfikatorów powodowana bêdzie te przez polimolekularnoœæ odk³adu na cz¹steczkach cementu i wspó³towarzysz¹cy temu efekt smarny. Szczególnie efektywne superplastyfikatory, tzw. trzeciej generacji, ró ni¹ siê natomiast w sposób zasadniczy od poprzednich dominuj¹cym kierunkiem dzia³ania. Wynika on po stronie budowy chemiczno-strukturalnej z mniejszej iloœci grup funkcyjnych oraz bardzo rozbudowanej sieci ³añcuchów bocznych [4]. W rezultacie tego ich mechanizm deflokulacji, dziêki d³ugim ³añcuchom w przeciwieñstwie do plastyfikatorów i superplastyfikatorów deflokuluj¹cych elektrostatycznie, tworzy przede wszystkim fizyczne bariery seperacji hydrolizuj¹cych cz¹stek cementu, okreœlone mianem tzw. efektu sferycznego. Przebiegaj¹ce kontynualnie procesy przemian hydratacyjnych, dziêki tak skutecznym barierom dla si³ przyci¹gania Van der Waalsa, mog¹ dopiero po oko³o 100, 120 minutach rozpocz¹æ w sposób znacz¹cy proces gêstnienia i zmiany stopnia up³ynienia. W przeciwieñstwie do superplastyfikatorów, nie tylko iloœciowy efekt up³ynnienia, ale równie i czas trwania stabilnej konsystencji, niekiedy nawet trzykrotnie d³u szy, daje zdecydowan¹ przewagê superplastyfikatorom trzeciej generacji. 4. BADANIA LABORATORYJNE Celem badañ laboratoryjnych by³o okreœlenie wp³ywu : plastyfikatora Klutan P (lignosulfonian wapniowo-potasowy), superplastyfikatora Arpoment P ( ywica melaminowo-naftalenowa) firmy war-remedium, na w³aœciwoœci reologiczne zaczynów uszczelniaj¹cych sporz¹dzanych na osnowie cementu portlandzkiego CEM I 32,5 R oraz wody wodoci¹gowej. Badania laboratoryjne zwi¹zane z okreœlaniem parametrów technologicznych œwie ych zaczynów uszczelniaj¹cych obejmowa³y pomiar: gêstoœci (masy) za pomoc¹ wagi ramiennej typu Baroid, rozlewnoœci za pomoc¹ sto ka œciêtego (AzNII), lepkoœci umownej (wzglêdna) za pomoc¹ kubka Forda nr 4, filtracji za pomoc¹ prasy filtracyjnej typu Baroid, w³aœciwoœci reologicznych za pomoc¹ lepkoœciomierza obrotowego o wspó³osiowych cylindrach typu: Chan 35 API Viscometer o dwunastu prêdkoœciach obrotowych. Pomiaru w³aœciwoœci reologicznych zaczynów uszczelniaj¹cych dokonano za pomoc¹ lepkoœciomierza obrotowego wspó³osiowo-cylindrycznego typu Chan 35 API Viscometer o 12 prêdkoœciach obrotowych (600, 300, 200, 100, 100, 60, 30, 20, 10, 6, 3, 2, 1 obr./min, co odpowiada nastêpuj¹cym szybkoœciom œcinania: 1022,04; 511,02; 340,7; 170,4; 102,2; 51,1; 34,08; 17,04; 10,22; 5,11; 3,41; 1,70 s 1 ) [6, 8]. 539

6 Plastyfikator Klutan P oraz superplastyfikator Arpoment P by³y dodawane do zaczynu w koncentracjach 0,5% ; 1,0% ; 1,5%; 2,0%; i 2,5% wagowo (w stosunku do masy suchego cementu). Wspó³czynnik wodno-cementowy (w/c) dla zaczynów wynosi³: 0,35; 040; 0,45; 0,50 (tab. 1). Lp. Symbol próbki Tabela 1 Receptury zaczynów uszczelniaj¹cych Wspó³czynnik wodno-cementowy w/c [ ] Koncentracja plastyfikatora (superplastyfikatora) [%] Nazwa plastyfikatora (superplastyfikatora) 1 1Z 0,35 bez dodatku 2 2Z 0,4 bez dodatku 3 3Z 0,45 bez dodatku 4 4Z 0,5 bez dodatku 5 1A1 0,35 0,5 Arpoment P 6 1A2 0,35 1,0 Arpoment P 7 1A3 0,35 1,5 Arpoment P 8 1A4 0,35 2,0 Arpoment P 9 1A5 0,35 2,5 Arpoment P 10 2A1 0,4 0,5 Arpoment P 11 2A2 0,4 1,0 Arpoment P 12 2A3 0,4 1,5 Arpoment P 13 2A4 0,4 2,0 Arpoment P 14 2A5 0,4 2,5 Arpoment P 15 3A1 0,45 0,5 Arpoment P 16 3A2 0,45 1,0 Arpoment P 17 3A3 0,45 1,5 Arpoment P 18 3A4 0,45 2,0 Arpoment P 19 3A5 0,45 2,5 Arpoment P 20 4A1 0,5 0,5 Arpoment P 21 4A2 0,5 1,0 Arpoment P 22 4A3 0,5 1,5 Arpoment P 23 4A4 0,5 2,0 Arpoment P 540

7 Tabela 1 cd. 24 4A5 0,5 2,5 Arpoment P 25 1K1 0,35 0,5 Klutan P 26 1K2 0,35 1,0 Klutan P 27 1K3 0,35 1,5 Klutan P 28 1K4 0,35 2,0 Klutan P 29 1K5 0,35 2,5 Klutan P 30 2K1 0,4 0,5 Klutan P 31 2K2 0,4 1,0 Klutan P 32 2K3 0,4 1,5 Klutan P 33 2K4 0,4 2,0 Klutan P 34 2K5 0,4 2,5 Klutan P 35 3K1 0,45 0,5 Klutan P 36 3K2 0,45 1,0 Klutan P 37 3K3 0,45 1,5 Klutan P 38 3K4 0,45 2,0 Klutan P 39 3K5 0,45 2,5 Klutan P 40 4K1 0,5 0,5 Klutan P 41 4K2 0,5 1,0 Klutan P 42 4K3 0,5 1,5 Klutan P 43 4K4 0,5 2,0 Klutan P 44 4K5 0,5 2,5 Klutan P Temperatura zaczynów uszczelniaj¹cych przeznaczona do badania parametrów reologicznych wynosi³a 20 C ( 2 C) [293 K]. Dobór optymalnego modelu reologicznego zaczynów uszczelniaj¹cych polega³ na okreœleniu krzywej reologicznej umo liwiaj¹cej najlepsze opisanie wyników pomiarów w uk³adzie wspó³rzêdnych: naprê enia styczne ( ) szybkoœæ œcinania ( ). Wykorzystuj¹c metodê analizy regresji, wyznaczono parametry reologiczne dla poszczególnych modeli. Nastêpnie za pomoc¹ przeprowadzonych testów statystycznych okreœlono optymalny model reologiczny dla danej receptury zaczynu uszczelniaj¹cego. Analizie poddano nastêpuj¹ce modele reologiczne [3, 9, 10, 11, 12, 13, 14]: model Newtona d dr, 541

8 model Binghama d y, dr model Ostwalda de Waele model Cassona n d k, dr y d, dr model Herschela Bulkleya d y k, dr n gdzie: n wyk³adnik potêgowy [ ], k wspó³czynnik konsystencji, y granica p³yniêcia [Pa], dynamiczny wspó³czynnik lepkoœci dla modelu Newtona, lepkoœæ plastyczna dla modelu Binghama, lepkoœæ plastyczna Cassona dla modelu Cassona [Pa s], dv/dr gradient prêdkoœci œcinania [s 1 ]. Celem u³atwienia obliczeñ zwi¹zanych z ustaleniem optymalnych modeli reologicznych dla badanych zaczynów, skorzystano z programu komputerowego Flow-Fluid Coef [9]. Program ten jest w³asnoœci¹ Wydzia³u Wiertnictwa, Nafty i Gazu AGH i jest wykorzystywany w pracach naukowo-badawczych. 5. OMÓWIENIE WYNIKÓW BADAÑ LABORATORYJNYCH W tabelach 2 8 zosta³y przedstawione obliczone parametry reologiczne zaczynów cementowych o ró nych wartoœciach wspó³czynnika wodno-cementowego (w/c [0,35 0,50]) oraz ró nych koncentracjach plastyfikatora Klutanu P i Arpomentu P. W tabeli 9 zamieszczono wyniki pozosta³ych parametrów technologicznych œwie ych zaczynów uszczelniaj¹cych. Na podstawie przeprowadzonej analizy wyników badañ parametrów technologicznych zaczynów uszczelniaj¹cych, mo na stwierdziæ zmniejszanie siê zarówno lepkoœci pozornej, plastycznej, jak i granicy p³yniêcia wraz ze wzrostem wspó³czynnika wodno-cementowego. 542

9 Tabela 2 Parametry reologiczne okreœlane dla ró nych modeli reologicznych zaczynów cementowych w temperaturze 20 (±2 C) Parametry reologiczne Newtona Binghama Ostwalda de Waele Cassona Herschela Bulkleya Oznaczenie zaczynu uszczelniaj¹cego 1Z 2Z 3Z 4Z Lepkoœæ dynamiczna Newtona [Pa s] 0,5593 0,3354 0,1292 0,0774 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,7607 0,8974 0,8796 0,8862 przy 600 obr./min [Pa.s] nm nm 0,1110 0,0690 Lepkoœæ plastyczna [Pa s] 0,4159 0,2726 0,1053 0,0630 Granica p³yniêcia [Pa] 31, , ,4425 9,3452 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9441 0,9777 0,9691 0,9789 nm nm 0,1110 0, ,7934 6,8816 3,5781 2,6287 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,4617 0,4800 0,4958 0,4559 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9972 0,9949 0,9980 0,9884 Lepkoœæ Cassona [Pa s] 0,2681 0,1810 0,0732 0,0406 Granica p³yniêcia [Pa] 14,8214 9,7254 6,8616 4,6390 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9703 0,9914 0,9855 0,9922 Granica p³yniêcia [Pa] 26,400 15,3213 8,1176 3,5477 1,0148 1,0057 1,0043 0,9993 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,8506 0,7925 0,6756 0,6008 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9642 0,9922 0,9951 0,9951 nm niemierzalne ze wzglêdu na du ¹ lepkoœæ zaczynu Superplastyfikator Arpoment P powoduje znaczny spadek zarówno lepkoœci pozornej, jak i lepkoœci plastycznej (tab. 3 5). Przy zbyt ma³ej dawce ww. superplastyfikatora nastêpuje niezadowalaj¹ce polepszenie parametrów reologicznych zaczynu. Po zastosowaniu Arpomentu P w badanych zaczynach uszczelniaj¹cych zaobserwowano znaczny spadek granicy p³yniêcia nawet przy najni szej koncentracji tego plastyfikatora w zaczynie. Zastosowanie plastyfikatora Klutan P powoduje spadek (tab. 6 8) wszystkich trzech parametrów reologicznych (lepkoœci pozornej, lepkoœci plastycznej i granicy p³yniêcia). Zauwa alne jest równie, e jego dzia³anie up³ynniaj¹ce jest s³absze w porównaniu z Apormentem P, co widaæ przede wszystkim w przypadku zaczynów o niskich wspó³czynnikach w/c. 543

10 Tabela 3 Parametry reologiczne okreœlane dla ró nych modeli reologicznych zaczynów cementowych w temperaturze 20 (±2 C) Parametry reologiczne Newtona Oznaczenie zaczynu uszczelniaj¹cego 1A1 1A2 1A3 1A4 1A5 Lepkoœæ dynamiczna Newtona [Pa s] 0,3289 0,1051 0,841 0,1011 0,1161 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,7261 0,9683 0,9916 0,9941 0,9988 nm 0,1000 0,0805 0,0960 0,1135 Lepkoœæ plastyczna [Pa s] 0,2402 0,0927 0,0789 0,0980 0,1139 Binghama Granica p³yniêcia [Pa] 29,9593 8,0250 3,3441 1,9891 1,4229 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9426 0,9995 0,999 0,9957 0,9994 nm 0,1000 0,0805 0,0960 0,1135 Ostwalda de Waele 9,4043 3,6789 1,2268 0,5923 0,4966 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,4401 0,4080 0,5435 0,6927 0,7418 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9947 0,8940 0,9202 0,9507 0,9563 Cassona Lepkoœæ Cassona [Pa s] 0,1462 0,0576 0,0604 0,0862 0,1033 Granica p³yniêcia [Pa] 15,5089 4,3958 1,2483 0,4026 0,2429 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9693 0,9960 0,9992 0,9966 0,9995 Granica p³yniêcia [Pa] 23,7862 1,8750 2,4915 4,3879 5,1950 Herschela Bulkleya 1,0116 0,9917 0,9915 0,9928 0,9923 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,7734 0,6535 0,6304 0,6622 0,6835 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9694 0,9872 0,9875 0,9888 0,9896 nm niemierzalne ze wzglêdu na du ¹ lepkoœæ zaczynu Na podstawie obliczonych wspó³czynników korelacji dla poszczególnych modeli reologicznych zebranych w tabelach 2 8 stwierdzono, e: zaczyny uszczelniaj¹ce bez domieszek (1Z 4Z) najlepiej opisuje model Ostwalda de Waele; zaczyny uszczelniaj¹ce (od 1A1 4A5) z domieszk¹ Arpoment P najlepiej opisuje model Binghama; 544

11 zaczyny uszczelniaj¹ce (1K1 4K5) z domieszk¹ Klutan P pod wzglêdem reologicznym opisywane s¹ modelem Binghama i Cassona, wystêpuje tak e model Ostwalda de Waele i Herschela Bulkleya (w zale noœci od wspó³czynnika w/c oraz koncentracji plastyfikatora). Tabela 4 Parametry reologiczne okreœlane dla ró nych modeli reologicznych zaczynów cementowych w temperaturze 20 (±2 C) Parametry reologiczne Newtona Oznaczenie zaczynu uszczelniaj¹cego 2A1 2A2 2A3 2A4 2A5 Lepkoœæ dynamiczna Newtona [Pa s] 0,1216 0,0789 0,0639 0,0592 0,0578 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,8031 0,9841 0,9951 0,9982 0,9951 0,1060 0,0725 0,0620 0,0600 0,0600 Lepkoœæ plastyczna [Pa s] 0,0927 0,0736 0,0608 0,5885 0,0568 Binghama Ostwalda de Waele Cassona Granica p³yniêcia [Pa] 18,6220 3,3642 2,0011 0,4834 0,6249 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9814 0,9926 0,9995 0,9985 0,9956 0,1060 0,0725 0,0620 0,0600 0,0600 7,3538 1,0147 0,8085 0,2297 0,5991 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,3570 0,5662 0,5584 0,7625 0,5731 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9708 0,9338 0,9052 0,9603 0,8538 Lepkoœæ Cassona [Pa s] 0,0501 0,0596 0,0477 0,0512 0,0435 Granica p³yniêcia [Pa] 11,2906 1,0067 0,7137 0,1354 0,3991 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9955 0,9962 0,9988 0,9967 0,9873 Granica p³yniêcia [Pa] 11,9099 2,5135 3,1939 4,4703 4,1185 Herschela Bulkleya 1,0001 0,9939 0,9894 0,9870 0,9843 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,6561 0,6217 0,5921 0,5851 0,5797 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9955 0,9919 0,9804 0,9673 0,9528 Na podstawie przeprowadzonej analizy wyników rozlewnoœci zaczynów uszczelniaj¹cych (tab. 9) mo na stwierdziæ wprost proporcjonalny wzrost rozlewnoœci do wzrostu wspó³czynnika wodno-cementowego. 545

12 Tabela 5 Parametry reologiczne okreœlane dla ró nych modeli reologicznych zaczynów cementowych w temperaturze 20 (±2 C) Parametry reologiczne Oznaczenie zaczynu uszczelniaj¹cego 3A1 3A2 3A3 3A4 3A5 Newtona Lepkoœæ dynamiczna Newtona [Pa s] 0,0393 0,0449 0,0553 0,0410 0,0383 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9930 0,9942 0,9964 0,9901 0,9928 0,0415 0,0465 0,0575 0,0440 0,0405 Lepkoœæ plastyczna [Pa.s] 0,0392 0,0448 0,0556 0,0416 0,0385 Binghama Granica p³yniêcia [Pa] 0,0850 0,0879 0,2018 0,3747 0,1289 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9930 0,9842 0,9965 0,9904 0,9928 0,0415 0,0465 0,0575 0,0440 0,0405 Ostwalda de Waele Cassona 0,3238 0,2942 0,2868 0,9839 0,2493 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,6077 0,6430 0,6826 0,5763 0,6438 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,8521 0,8638 0,8780 0,9904 0,8568 Lepkoœæ Cassona [Pa s] 0,0303 0,0369 0,0466 0,0333 0,0306 Granica p³yniêcia [Pa] 0,1852 0,1250 0,0928 0,0767 0,1108 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9828 0,9886 0,9906 0,9797 0,9832 Granica p³yniêcia [Pa] 3,8894 4,2354 4,8905 4,3969 4,0647 Herschela Bulkleya 0,9816 0,9838 0,9839 0,9806 0,9813 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,5244 0,5453 0,5763 0,5325 0,5218 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9324 0,9479 0,9523 0,9263 0,9304 Wp³yw badanych domieszek na rozlewnoœæ zaczynów uszczelniaj¹cych by³ bardzo wyraÿny. Dodawanie do zaczynu uszczelniaj¹cego Arpomentu P, Klutanu P powoduje znaczny wzrost rozlewnoœci zaczynu tym wiêkszy jest wp³yw tych domieszek, im wy szy jest wspó³czynnik wodno-cementowy. 546

13 Tabela 6 Parametry reologiczne okreœlane dla ró nych modeli reologicznych zaczynów cementowych w temperaturze 20 (±2 C) Parametry reologiczne Newtona Oznaczenie zaczynu uszczelniaj¹cego 1K1 1K2 1K3 1K4 1K5 Lepkoœæ dynamiczna Newtona [Pa s] 1,6518 1,4856 0,5462 0,2836 0,1763 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,8621 0,7467 0,7189 0,8085 0,9870 nm nm nm nm nm Lepkoœæ plastyczna [Pa s] 1,2930 1,0646 0,3990 0,2140 0,1615 Binghama Ostwalda de Waele Cassona Granica p³yniêcia [Pa] 23, , , ,4983 5,0190 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9512 0,9353 0,9295 0,9770 0,9997 nm nm nm nm nm 9, ,8130 9,9985 9,1028 2,2757 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,5820 0,5239 0,4804 0,4050 0,5257 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9847 0,9846 0,9913 0,9882 0,9361 Lepkoœæ Cassona [Pa s] 0,9348 0,7008 0,2635 0,1199 0,1145 Granica p³yniêcia [Pa] 8, , , ,3221 2,1687 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9665 0,9590 0,9581 0,9916 0,9980 Granica p³yniêcia [Pa] 1, , , ,8688 0,1481 Herschela Bulkleya 1,0500 1,0197 1,0170 1,0039 0,9943 Wyk³adnik potêgowy [ ] 24,9394 1,0089 0,8438 0,7539 0,7073 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9455 0,9341 0,9530 0,9904 0,9929 nm niemierzalne ze wzglêdu na du ¹ lepkoœæ zaczynu Najwiêkszy wzrost rozlewnoœci spoœród przebadanych domieszek zarejestrowano dla superplastyfikatora Arpoment P, dla którego wyniki pomiarów rozlewnoœci s¹ niemierzalne (tzn. s¹ powy ej 260 mm) ju dla zaczynu o w/c = 0,40 i 1,5% koncentracji w zaczynie. Wp³yw Klutanu P na rozlewnoœæ zaczynów uszczelniaj¹cych nie jest jednakowy dla wszystkich przebadanych zaczynów. Podczas dodawania Klutanu P do zaczynów uszczelniaj¹cych o niskim wspó³czynniku w/c (0,35 i 0,4) pocz¹tkowo nastêpuje spadek rozlewnoœci. 547

14 Tabela 7 Parametry reologiczne okreœlane dla ró nych modeli reologicznych zaczynów cementowych w temperaturze 20 (±2 C) Parametry reologiczne Newtona Oznaczenie zaczynu uszczelniaj¹cego 2K1 2K2 2K3 2K4 2K5 Lepkoœæ dynamiczna Newtona [Pa s] 0,4593 0,2874 0,1741 0,1286 0,1167 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,8757 0,8720 0,8860 0,9538 0,9995 nm nm 0,1490 0,1180 0,1175 Lepkoœæ plastyczna [Pa s] 0,3715 0,2294 0,1424 0,1116 0,1155 Binghama Granica p³yniêcia [Pa] 19, , , ,9666 0,8246 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9581 0,9689 0,9720 0,9939 0,9997 nm nm 0,1490 0,1180 0,1175 Ostwalda de Waele Cassona 4,7109 5,3106 5,4208 3,6146 0,4951 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,5874 0,5155 0,4696 0,4638 0,7392 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9934 0,9982 0,9958 0,9592 0,9452 Lepkoœæ Cassona [Pa s] 0,2831 0,1555 0,0971 0,0752 0,1022 Granica p³yniêcia [Pa] 6,6852 8,6629 9,4086 5,1713 0,2241 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9730 0,9846 0,9887 0,9996 0,9984 Granica p³yniêcia [Pa] 14, , ,3888 4,0428-5,6590 Herschela Bulkleya 1,0116 1,0070 1,0051 0,9971 0,9904 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,8316 0,7655 0,7189 0,6819 0,6848 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9771 0,9882 0,9951 0,9979 0,9835 nm niemierzalne ze wzglêdu na du ¹ lepkoœæ zaczynu Wzrost rozlewnoœci dla wspó³czynnika w/c = 0,35 zarejestrowano dopiero dla stosowanej maksymalnej dawki domieszki (2,5%), natomiast dla w/c = 0,4 wzrost rozlewnoœci nast¹pi³ dla 2% udzia³u Klutanu P w zaczynie. Wyniki pomiarów lepkoœci wzglêdnej wg kubka Forda nr 4 œwiadcz¹ o spadku jej wartoœci wraz ze wzrostem wspó³czynnika wodno-cementowego (tab. 3), np. dla w/c = 3,5 lepkoœæ jest niemierzalna ze wzglêdu na bardzo du e parametry reologiczne. 548

15 Tabela 8 Parametry reologiczne okreœlane dla ró nych modeli reologicznych zaczynów cementowych w temperaturze 20 (±2 C) Parametry reologiczne Newtona Oznaczenie zaczynu uszczelniaj¹cego 3K1 3K2 3K3 3K4 3K5 Lepkoœæ dynamiczna Newtona [Pa s] 0,1266 0,0974 0,0802 0,0540 0,0525 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,8902 0,8610 0,9724 0,9958 0,9977 0,1115 0,0850 0,0765 0,0550 0,0540 Lepkoœæ plastyczna [Pa s] 0,1035 0,0774 0,0715 0,0524 0,0524 Binghama Ostwalda de Waele Cassona Herschela 0Bulkleya Granica p³yniêcia [Pa] 14, ,8650 5,6402 1,0450 0,0505 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9773 0,9787 0,9981 0,9974 0,9977 0,1115 0,0850 0,0765 0,0550 0,0540 4,0778 4,1556 2,1533 0,5110 0,2257 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,4639 0,4163 0,4589 0,6058 0,7268 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9918 0,9856 0,9262 0,9062 0,9197 Lepkoœæ Cassona [Pa s] 0,0686 0,0474 0, ,0412 0,0493 Granica p³yniêcia [Pa] 7,1385 6,8690 2,7834 0,4284 0,0165 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9916 0,9941 0,9977 0,9931 0,9969 Granica p³yniêcia [Pa] 7,8137 6,5174 0,0202 3,6550 4,6455 1,0021 1,0005 0,9917 0,9862 0,9861 Wyk³adnik potêgowy [ ] 0,6725 0,6308 0,6161 0,5687 0,5689 Wspó³czynnik korelacji [ ] 0,9964 0,9974 0,9857 0,9615 0,9612 Dodatek Arpomentu P powoduje generalnie spadek lepkoœci wzglêdnej bez wzglêdu na jego koncentracjê w stosunku do zaczynu bez domieszki. Nie jest to spadek wprost proporcjonalny do koncentracji Arpomentu P. Dla zaczynów o wysokim w/c = 0,5 spadek lepkoœci jest niemal e sta³y bez wzglêdu na iloœæ wprowadzonego do zaczynu Arpomentu P. Plastyfikator Klutan P obni a lepkoœæ wzglêdn¹ proporcjonalnie do swojej koncentracji w zaczynie uszczelniaj¹cym. Tendencja ta jest zachowana we wszystkich przebadanych zaczynach. 549

16 Lp. Tabela 9 Parametry technologiczne zaczynów uszczelniaj¹cych okreœlone laboratoryjnie w temperaturze 20 (±2 C) Oznaczenie zaczynu uszczelniaj¹cego Wspó³czynnik wodno- -cementowy w/c Gêstoœæ Rozlewnoœæ wg sto ka AzNII Lepkoœæ wzglêdna wg kubka Forda nr 4 Filtracja w³aœciwa P = 0,7 MPa [ ] [ ] [kg/m 3 ] [mm] [s] [cm 3 /s] 1 1Z 0, nm 30/7 2 2Z 0, nm 44/10 3 3Z 0, nm 75/22 4 4Z 0, /20 5 1A1 0, nm 38/29 6 1A2 0, nm 37/ A3 0, / A4 0, > /np 9 1A5 0, > /np 10 2A1 0, >260 nm 44/ A2 0, / A3 0, > / A4 0, > /np 14 2A5 0, > /np 15 3A1 0, > / A2 0, > / A3 0, > /np 18 3A4 0, > /np 19 3A5 0, > /np 20 4A1 0, > / A2 0, > / A3 0, > /np 23 4A4 0, > /np 24 4A5 0, > /np 25 1K1 0, < nm 40/14 550

17 nm niemierzalne ze wzglêdu na du ¹ lepkoœæ zaczynu np nie okreœlono czasu trwania filtracji Tabela 9 cd. 26 1K2 0, < nm 53/ K3 0, < nm 52/ K4 0, < nm 49/ K5 0, / K1 0, nm 52/ K2 0, nm 61/ K3 0, nm 57/ K4 0, / K5 0, > / K1 0, nm 65/ K2 0, > 260 nm 67/ K3 0, > / K4 0, > / K5 0, > / K1 0, nm 75/ K2 0, > 260 nm 80/ K3 0, > / K4 0, > / K5 0, > /27 LITERATURA [1] Hole-Cleaning : What Does the Fluid Flow Index Have To Do with It? Journal of Petroleum Technology, Nov [2] Jasiczak J., Miko³ajczak P.: Technologia betonu modyfikowanego domieszkami i dodatkami. [3] Klotz J.A., Brigham W.E.: To determine Herschel Bulkley coefficients. Journal of Petroleum Technology, Nov [4] Mierzwa J.: Domieszki stosowane przy wytwarzaniu betonu I ich wp³yw na jego w³aœciwoœci w konstrukcjach. XVII Ogólnopolska Konferencja Warsztat Pracy Projektanta Konstrukcji, Ustroñ

18 [5] Pinka J., Wittenberger G., Engel J.: Dobyvanie lo isk vrtmi. Kosice, AMS F BERG, TU v Kosiciach 2006 [6] Raczkowski J.: Technologia p³uczek wiertniczych. Katowice, Wyd. Œl¹sk 1981 [7] Stryczek S., Gonet A.: Geoin ynieria. Studia, Rozprawy, Monografie, Nr 71, Kraków, PAN Wydawnictwo Sigmie 2000 [8] Stryczek. S.: Wyznaczanie parametrów reologicznych p³uczek wiertniczych. Nowoczesne Techniki i Technologie Bezwykopowe, 2, 1999 [9] Stoch M.: Wp³yw ró nych plastyfikatorów na zmianê w³aœciwoœci reologicznych zaczynów uszczelniaj¹cych. Kraków, AGH WWNiG 2003 [10] Wiœniowski R.: Zastosowanie modelu Herschela Bulkleya w hydraulice p³uczek wiertniczych. Nowoczesne Techniki i Technologie Bezwykopowe, 2, 2000 [11] Wiœniowski R.: Metodyka okreœlania modeli reologicznych cieczy wiertniczej. Rocznik AGH Wiertnictwo Nafta Gaz, 18/1, 2001 [12] Wiœniowski R., Skrzypaszek K.: Komputerowe wspomaganie wyznaczania modelu reologicznego cieczy program Flow Fluid Coef. Nowoczesne Techniki i Technologie Bezwykopowe, 2 3, 2001 [13] Wiœniowski R., Stryczek S., Skrzypaszek K.: Wyznaczanie oporów laminarnego przep³ywu zaczynów cementowych, opisywanych modelem Herschela Bulkleya. Rocznik AGH Wiertnictwo Nafta Gaz, 23/1, 2006 [14] Wiœniowski R., Skrzypaszek K.: Analiza modeli reologicznych stosowanych w technologiach in ynierskich. Rocznik AGH Wiertnictwo Nafta Gaz, 23/1, 2006 [15] Wiœniowski R.: O oporach przep³ywu cieczy wiertniczych. Rocznik AGH Wiertnictwo Nafta Gaz, 20/2, 2003