TECHNOLOGICZNE PROBLEMY WYTWARZANIA MASYWNYCH ODLEWÓW ZE STALIWA DUPLEX W ASPEKCIE OPTYMALIZACJI PROCESU PRODUKCYJNEGO

Podobne dokumenty
KONTROLA STALIWA GXCrNi72-32 METODĄ ATD

MODEL KRZEPNIĘCIA WYSOKOSTOPOWYCH STALIW Fe-Cr-Ni D. DYJA 1, Z. STRADOMSKI Częstochowa, al. Armii Krajowej 19

OCENA MOŻLIWOŚCI STEROWANIA MIKROSTRUKTURĄ STALIWA FERRYTYCZNO-AUSTENITYCZNEGO GX2CrNiMoCu Częstochowa, al.

MONITOROWANIE PRODUKCJI I KONTROLA JAKOŚCI STALIWA ZA POMOCĄ PROGRAMU KOMPUTEROWEGO

OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132

WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WYBRANE WŁASNOŚCI STALIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE

MODYFIKACJA SILUMINÓW AK7 i AK9. F. ROMANKIEWICZ 1 Uniwersytet Zielonogórski, ul. Podgórna 50, Zielona Góra

KONTROLA STALIWA NIESTOPOWEGO METODĄ ATD

OCENA KRYSTALIZACJI STALIWA METODĄ ATD

Zenon PIROWSKI, Andrzej GWIŻDŻ, Jerzy TYBULCZUK Instytut Odlewnictwa w Krakowie

PARAMETRY EUTEKTYCZNOŚCI ŻELIWA CHROMOWEGO Z DODATKAMI STOPOWYMI Ni, Mo, V i B

OKREŚLANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK20 NA PODSTAWIE METODY ATND

OBRÓBKA CIEPLNA STALIWA Cr Mo V PO DŁUGOTRWAŁEJ EKSPLOATACJI

WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM

WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AK132

WPŁYW ALUMINIUM NA NIEKTÓRE WŁAŚCIWOŚCI I STRUKTURĘ STALIWA

ZMĘCZENIE CIEPLNE STALIWA CHROMOWEGO I CHROMOWO-NIKLOWEGO

MODYFIKACJA TYTANEM, BOREM I FOSFOREM SILUMINU AK20

TEMPERATURY KRYSTALIZACJI ŻELIWA CHROMOWEGO W FUNKCJI SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA ODLEWU

UDARNOŚĆ STALIWA L15G W TEMPERATURZE -40 C. RONATOSKI Jacek, ABB Zamech Elbląg, GŁOWNIA Jan, AGH Kraków

ANALIZA KRYSTALIZACJI STOPU AlMg (AG 51) METODĄ ATND

ANALIZA WPŁYWU SZYBKOŚCI CHŁODZENIA NA STRUKTURĘ I WŁASNOŚCI STALIWA L21HMF PO REGENERUJĄCEJ OBRÓBCE CIEPLNEJ

MODYFIKACJA STOPU AK64

ZASTOSOWANIE OCHŁADZALNIKA W CELU ROZDROBNIENIA STRUKTURY W ODLEWIE BIMETALICZNYM

WPŁYW WANADU I MOLIBDENU ORAZ OBRÓBKI CIEPLNEJ STALIWA Mn-Ni DLA UZYSKANIA GRANICY PLASTYCZNOŚCI POWYŻEJ 850 MPa

ROZKŁAD TWARDOŚCI I MIKROTWARDOŚCI OSNOWY ŻELIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE NA PRZEKROJU MODELOWEGO ODLEWU

SZACOWANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK9 NA PODSTAWIE METODY ATND

SILUMIN NADEUTEKTYCZNY Z DODATKAMI Cr, Mo, W i Co

SKURCZ TERMICZNY ŻELIWA CHROMOWEGO

OCENA PROCESU ODLEWANIA I OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPOWEGO STALIWA KONSTRUKCYJNEGO METODĄ ANALIZY TERMICZNEJ I DERYWACYJNEJ

ZASTOSOWANIE METODY ATD DO JAKOŚCIOWEJ OCENY STALIWA CHROMOWEGO PRZEZNACZONEGO NA WYKŁADZINY MŁYNÓW CEMENTOWYCH

KOMPOZYTOWE WARSTWY STOPOWE C Cr Mn NA ODLEWACH STALIWNYCH. Katedra Odlewnictwa Wydziału Mechanicznego Technologicznego Politechniki Śląskiej 2

Wtrącenia niemetaliczne w staliwie topionym w małym piecu indukcyjnym

WPŁYW PROCESU ODTLENIANIA I MODYFIKACJI NA UDZIAŁ I MORFOLOGIĘ WTRĄCEŃ NIEMETALICZNYCH STALIWA WĘGLOWEGO

ZMIANY MIKROSTRUKTURY I WYDZIELEŃ WĘGLIKÓW W STALIWIE Cr-Ni PO DŁUGOTRWAŁEJ EKSPLOATACJI

WPŁYW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI MATERIAŁU NA GRUBOŚĆ POWŁOKI PO ALFINOWANIU

TWARDOŚĆ, UDARNOŚĆ I ZUŻYCIE EROZYJNE STALIWA CHROMOWEGO

WYKRESY FAZOWE ŻELIWA CHROMOWEGO Z DODATKAMI Ni, Mo, V i B W ZAKRESIE KRZEPNIĘCIA

NIESTANDARDOWA REGENERACYJNA OBRÓBKA CIEPLNA NISKOSTOPOWEGO STALIWA Cr Mo V PO DŁUGOTRWAŁEJ EKSPLOATACJI

ANALIZA ODLEWANIA ŻELIWA CHROMOWEGO W FORMIE PIASKOWEJ - FIZYCZNE MODELOWANIE STYGNIĘCIA

WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AlSi7

Austenityczne stale nierdzewne

SILUMIN OKOŁOEUTEKTYCZNY Z DODATKAMI Cr, Mo, W i Co

BADANIA ŻELIWA CHROMOWEGO NA DYLATOMETRZE ODLEWNICZYM DO-01/P.Śl.

OCENA MIKROSTRUKTURY W ASPEKCIE WŁAŚCIWOŚCI EKSPLOATACYJNYCH WALCÓW HUTNICZYCH Częstochowa, al. Armii Krajowej 19

WPŁYW DODATKÓW STOPOWYCH NA TEMPERATURĘ KRZEPNIĘCIA STALIWA AUSTENITYCZNEGO

OKREŚLENIE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK132 NA PODSTAWIE METODY ATND.

WPŁYW GRUBOŚCI ŚCIANKI ODLEWU NA MORFOLOGIĘ WĘGLIKÓW W STOPIE WYSOKOCHROMOWYM

BADANIE WYDZIELEŃ W STALIWIE RUR KATALITYCZNYCH PRZY POMOCY MIKROSKOPU SKANINGOWEGO

ANALIZA KRZEPNIĘCIA I BADANIA MIKROSTRUKTURY PODEUTEKTYCZNYCH STOPÓW UKŁADU Al-Si

Zespół Szkół Samochodowych

OBRÓBKA CIEPLNA STOPÓW ŻELAZA. Cz. I. Wyżarzanie

STRUKTURA ORAZ UDARNOŚĆ ŻELIWA AUSTENITYCZNEGO PRZEZNACZONEGO DO PRACY W NISKICH TEMPERATURACH

KOROZYJNO - EROZYJNE ZACHOWANIE STALIWA Cr-Ni W ŚRODOWISKU SOLANKI

ROZSZERZALNOŚĆ CIEPLNA SILUMINÓW WIELOSKŁADNIKOWYCH

WPŁYW RODZAJU SILUMINU I PROCESU TOPIENIA NA JEGO KRYSTALIZACJĘ

WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA MIKROSTRUKTURĘ SILUMINÓW

MODYFIKACJA SILUMINU AK20 DODATKAMI ZŁOŻONYMI

IDENTYFIKACJA FAZ W MODYFIKOWANYCH CYRKONEM ŻAROWYTRZYMAŁYCH ODLEWNICZYCH STOPACH KOBALTU METODĄ DEBYEA-SCHERRERA

ODLEWANIE KÓŁ SAMOCHODOWYCH Z SILUMINÓW. S. PIETROWSKI 1 Politechnika Łódzka, Katedra Systemów Produkcji ul. Stefanowskiego 1/15, Łódź

WPŁYW TEMPERATURY WYGRZEWANIA NA UDZIAŁ FAZ PIERWOTNYCH W STRUKTURZE ŻAROWYTRZYMAŁEGO ODLEWNICZEGO STOPU KOBALTU

KRZEPNIĘCIE KOMPOZYTÓW HYBRYDOWYCH AlMg10/SiC+C gr

ZMIANY KINETYKI UTLENIANIA STALIWA Cr-Ni MODYFIKOWANEGO TYTANEM I CYRKONEM

WPŁYW MAGNEZU I BIZMUTU NA MODYFIKACJĘ STOPU AlSi7 DODATKIEM AlSr10

PODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ

OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK9

BADANIA SKURCZU LINIOWEGO W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 6.9

WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTUR I MORFOLOGI PRZEŁOMÓW SILUMINU AK64

WPŁYW WYBRANYCH CZYNNIKÓW TECHNOLOGICZNYCH NA STOPIEŃ ZAGAZOWANIA SILUMINÓW

ŻELIWO NI-RESIST O OBNIŻONEJ ZAWARTOŚCI NIKLU

Stale niestopowe jakościowe Stale niestopowe specjalne

BADANIA SKURCZU LINIOWEGO W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 5.4

Wykład 8. Przemiany zachodzące w stopach żelaza z węglem. Przemiany zachodzące podczas nagrzewania

Tematy Prac Magisterskich Katedra Inżynierii Stopów i Kompozytów Odlewanych

ROZSZERZALNOŚĆ CIEPLNA KOMPOZYTÓW NA OSNOWIE STOPU AlSi13Cu2 WYTWARZANYCH METODĄ SQUEEZE CASTING

PIERWIASTKI STOPOWE W STALACH. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego

STABILNOŚĆ STRUKTURALNA STALI P92 W KSZTAŁTOWANYCH PLASTYCZNIE ELEMENTACH RUROCIĄGÓW KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH ANDRZEJ TOKARZ, WŁADYSŁAW ZALECKI

Technologie wytwarzania metali. Odlewanie Metalurgia proszków Otrzymywanie monokryształów Otrzymywanie materiałów superczystych Techniki próżniowe

Technologie wytwarzania metali. Odlewanie Metalurgia proszków Otrzymywanie monokryształów Otrzymywanie materiałów superczystych Techniki próżniowe

KRZEPNIĘCIE STRUGI SILUMINU AK7 W PIASKOWYCH I METALOWYCH KANAŁACH FORM ODLEWNICZYCH

FOTOELEKTRYCZNA REJESTRACJA ENERGII PROMIENIOWANIA KRZEPNĄCEGO STOPU

KRYSTALIZACJA I SKURCZ STOPU AK9 (AlSi9Mg) M. DUDYK 1, K. KOSIBOR 2 Akademia Techniczno Humanistyczna ul. Willowa 2, Bielsko Biała

Własności mechaniczne kompozytów odlewanych na osnowie stopu Al-Si zbrojonych fazami międzymetalicznymi

BADANIA NAPRĘŻEŃ SKURCZOWYCH W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 6.9

PRÓBY TECHNOLOGICZNE W BADANIU PROCESU TWORZENIA SIĘ PĘKNIĘĆ NA GORĄCO W ODLEWACH STALIWNYCH.

PARAMETRY STEREOLOGICZNE WĘGLIKÓW W ŻELIWIE CHROMOWYM W STANIE SUROWYM I AUSTENITYZOWANYM

WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA PARAMETRY KRYSTALIZACJI ŻELIWA CHROMOWEGO

WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE KOMPOZYTÓW AlSi13Cu2- WŁÓKNA WĘGLOWE WYTWARZANYCH METODĄ ODLEWANIA CIŚNIENIOWEGO

MIKROSKOPIA METALOGRAFICZNA

PODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPÓW ŻELAZA WYŻARZANIE 1. POJĘCIA PODSTAWOWE 2. PRZEMIANY PRZY NAGRZEWANIU I POWOLNYM CHŁODZENIU STALI 3.

WPŁYW DODATKÓW STOPOWYCH NA WŁASNOŚCI STOPU ALUMINIUM KRZEM O NADEUTEKTYCZNYM SKŁADZIE

WPŁYW WIRUJĄCEGO REWERSYJNEGO POLA MAGNETYCZNEGO NA SEGREGACJĘ W ODLEWACH WYKONANYCH ZE STOPU BAg-3

KRYSTALIZACJA METALI I STOPÓW. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego

ODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ

WIELOMIANOWE MODELE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH STOPÓW ALUMINIUM

POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA

MODYFIKACJA SILUMINU AK12. Ferdynand ROMANKIEWICZ Folitechnika Zielonogórska, ul. Podgórna 50, Zielona Góra

WPŁYW SZYBKOŚCI WYPEŁNIANIA WNĘKI FORMY NA STRUKTURĘ ŻELIWA CHROMOWEGO

WPŁYW PRĘDKOŚCI KRYSTALIZACJI KIERUNKOWEJ NA ODLEGŁOŚĆ MIĘDZYPŁYTKOWĄ EUTEKTYKI W STOPIE Al-Ag-Cu

OCENA JAKOŚCI ŻELIWA SFEROIDALNEGO METODĄ ATD

Transkrypt:

35/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 TECHNOLOGICZNE PROBLEMY WYTWARZANIA MASYWNYCH ODLEWÓW ZE STALIWA DUPLEX W ASPEKCIE OPTYMALIZACJI PROCESU PRODUKCYJNEGO Z. STRADOMSKI 1, S. STACHURA 2, D. DYJA 3, A. ZYSKA 4 1,2,3 Instytut Inżynierii Materiałowej, 4 Katedra Odlewnictwa, 42-200 Częstochowa, Al. Armii Krajowej 19 STRESZCZENIE W pracy przedstawiono problemy wykonywania masywnych, 2-3 tonowych, odlewów ze staliwa typu duplex. Badaniom poddano odlewy w stanie surowym, o zmiennej zawartości węgla. Wykazano, że nawet niewielkie różnice w jego zawartości, znacząco wpływają na tworzenie się obszarów segregacyjnych związanych z występowaniem cieczy resztkowej w czasie krzepnięcia. Obszary te charakteryzują się znaczną koncentracją węglików oraz fazy sigma i są miejscem uprzywilejowanego tworzenia się pęknięć dyskwalifikujących odlewy. Keywords : duplex cast steel, solidification, sigma phase, segregation 1. WPROWADZENIE Stale i staliwa typu duplex stanowią grupę materiałów coraz częściej stosowanych w przemyśle chemicznym, petrochemicznym, wydobywczym i energetycznym na różnego typu części urządzeń odwadniających, w tym wirniki pomp, łopatki turbin czy elementy rurociągów [1]. Pierwsze krajowe doświadczenia w zakresie produkcji masywnych odlewów ze staliwa duplex wykazały konieczność utrzymania dużej dyscypliny technologicznej, ścisłej kontroli procesu metalurgicznego, technologii odlewania, kontroli zasilania odlewów, temperatury zalewania jak i sterowania procesem stygnięcia. Kłopotliwe jest 1 dr hab. inż. prof. P.Cz., zbigniew@mim.pcz.czest.pl 2 prof. dr hab. inż. 3 mgr inż., dyjad@mim.pcz.czest.pl 4 dr inż., zyska@mim.pcz.czest.pl 287

również zagospodarowanie złomu obiegowego, często z dużą zawartością miedzi, dodawanej w celu poprawy własności użytkowych odlewów z tego tworzywa. Bardzo istotnym, ze względów ekonomicznych problemem jest zagwarantowanie odpowiedniej jakości wsadu gwarantującego uzyskanie zalecanej przez polską normę PN-EN 10283 zawartości węgla poniżej 0,03%. Czynniki te powodują, że najwięksi krajowi producenci odlewów nie są w chwili obecnej zainteresowani tak trudną i wymagającą produkcją. Powoduje to konieczność zaopatrywania się coraz szerszej grupy użytkowników masywnych odlewów ze staliwa duplex za granicą i ponoszenie znacznych wydatków. Przykładowy koszt wirnika pompy pracującej w jednej z polskich elektrowni wynosi około 50.000 euro, a w systemie odsalania wody pracuje 8 takich wirników. Mimo przedstawionych trudności o charakterze technologiczno-organizacyjnym jedna z największych w Polsce odlewni staliwa podjęła współpracę z autorami niniejszego opracowania w zakresie opanowania produkcji odlewów z tego tworzywa. 2. ANALIZA WYNIKÓW Dotychczasowe doświadczenia autorów wskazują na istnienie czterech głównych problemów warunkujących uzyskanie odlewów spełniających wymogi użytkowników, do których zaliczyć należy: - zagwarantowanie jak najniższej zawartości węgla, - ścisłe przestrzeganie temperatury zalewania oraz stosowanie odpowiednich modyfikatorów, - zagwarantowanie szybkiego studzenia po procesie krzepnięcia, - konieczność wolnego nagrzewania odlewów przed przesycaniem. W wyprodukowanych dotychczas masywnych, kilkutonowych, odlewach ze staliwa duplex największym problemem okazało się ograniczenie zawartości węgla. Przedstawione w tab. 1 składy chemiczne trzech odlewów wskazują, że dotrzymanie na podobnym i porównywalnym poziomie zawartości pierwiastków stopowych (Cr, Ni, Cu, Mo) jest możliwe, natomiast uzyskanie odpowiednio niskiej zawartości węgla jest bardzo trudne. Jak widać z zamieszczonych składów żaden z odlewów nie posiadał prawidłowej, zgodnej z normą [2] zawartości tego pierwiastka, a w jednym przypadku jego zawartość przekroczyła 0,10%. Problem ten jest niezwykle istotny, ponieważ jak wykazały nasze badania, zawartość węgla determinuje sposób krzepnięcia odlewów z tego tworzywa. Tabela 1. Skład chemiczny badanego staliwa [%] Table 1. The chemical composition of steel examined [%] C Cr Ni Cu S Si Mn P Mo 0,05 24,70 6,91 3,00 0,018 0,73 0,14 0,019 2,90 0,06 24,20 7,50 2,60 0,015 0,90 0,13 0,017 2,41 0,11 24,03 7,60 2,60 0,008 0,94 0,25 0,016 2,35 288

ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rys. 1. Wyznaczony układ równowagi Fe-Cr-Ni o zmiennej zawartości: a) C i 24%Cr; 7,6%Ni; b) Cr i 0,1%C; 7,6%Ni Fig. 1. Computed Fe-Cr-Ni system at various: a) C content and 24%Cr; 7,6%Ni, b) Cr content and 0,1%C; 7,6%Ni Analiza procesu krzepnięcia oraz chłodzenia po krzepnięciu przeprowadzona z wykorzystaniem programu Thermo-Calc wykazała, że wzrostowi zawartości węgla towarzyszy zmiana mechanizmu krzepnięcia. Przy zawartości C > 0,10 % pojawia się przemiana perytektyczna (rys. 1). Struktura staliwa w stanie lanym wskazuje, że długi czas krzepnięcia masywnego odlewu powoduje powstanie dużych ziaren krzepnięcia otoczonych siatką znacznie intensywniej trawiącej się struktury (rys. 2). Struktura ta, powstająca w obszarach przygranicznych pierwotnych ziaren ferrytu, wzbogacona jest w silnie segregujące domieszki oraz pierwiastki stopowe. Wykorzystując materiał o różnej zawartości węgla wykazano, że nawet niewielkie różnice w jego zawartości, znacząco wpływają na tworzenie się obszarów segregacyjnych związanych z występowaniem cieczy resztkowej w czasie krzepnięcia. Obszary te charakteryzują się znaczną koncentracją węglików oraz fazy sigma. Rys. 2. Struktura krzepnięcia staliwa o zmiennej zawartości węgla: a) 0,05%, b) 0,06%, c) 0,11% Fig. 2. The solidification structure of investigated cast steel: a) 0,05% C, b) 0,06% C, c) 0,11% C 289

Rys. 3. Przełom staliwa duplex w stanie surowym Fig. 3. The fracture of as-cast duplex cast steel Wyniki badań wskazują, że właśnie w tych obszarach struktury następuje inicjacja i propagacja pęknięć. Pęknięcia mają charakter międzykrystaliczny, a wielkość ścianek na przełomie koreluje z wielkością ziaren powstałych w czasie krzepnięcia. Charakterystyczna siatka wydzieleń występuje w surowej strukturze wszystkich badanych odlewów, a ilość jej jest tym większa, im wyższa jest zawartość węgla. Dla uzyskania optymalnej struktury niezwykle istotne jest, poza zapewnieniem jak najniższej zawartości węgla, przestrzeganie możliwie niskiej temperatury zalewania. Staliwa ferrytyczno-austenityczne typu duplex krzepną w zakresie temperatur 1450 1430 0 C, masywne odlewy nie powinny więc być zalewane z temperatury wyższej niż 30 0 C powyżej temperatury likwidus. Zbyt wysoka temperatura zalewania powoduje powstanie małej ilości zarodków krzepnięcia, w efekcie kierunkowe krzepnięcie i duże ziarno, bardzo niekorzystne zarówno dla własności technologicznych jak i mechanicznych odlewu. Szkodliwość takiej struktury jest tym większa, im większe są ziarna krzepnięcia. Przykładem jest przełom wirnika pompy, zalewanego ze zbyt wysokiej temperatury przedstawiony na rys. 3, który popękał pomimo niskiej zawartości węgla (C ~0,05%). Rys. 5. Wpływ: a) grubości ścianki b) kompleksowego odtleniania Al+FeTi70+Mg na mikrostrukturę staliw typu duplex [3]. Fig. 5. Influence of the: a) wall thickness, b) deoxidation by Al+FeTi70+Mg on the microstructure of the duplex casting alloy [3]. 290

ARCHIWUM ODLEWNICTWA Wyższa temperatura zalewania powoduje dodatkowo powstanie większych naprężeń cieplnych i mniejszą szybkość chłodzenia odlewu po krzepnięciu. Wynika z tego, że wytworzenie odlewów ze staliwa duplex wymaga ścisłego przestrzegania temperatury zalewania oraz stosowania odpowiednich modyfikatorów. Dla uzyskania drobnego ziarna zaleca się kompleksowe odtlenianie staliwa, przy czym optymalne wyniki uzyskuje się przy odtlenianiu Al + Ti (rys. 5) [3]. Tytan dodany w optymalnej ilości przyczynia się do wydzielania w ciekłej stali azotków tytanu, które są zarodkami krystalizacji dla ferrytu delta. Duża efektywność azotków tytanu jako zarodków krystalizacji wynika z dobrej koherencji struktury krystalicznej azotków z ferrytem delta. Należy podkreślić konieczność odtlenienia stali aluminium przed modyfikacją tytanem. Tytan wykazuje silne powinowactwo do tlenu i w przypadku dodawania go do nie odtlenionej stali będzie łączył się z tlenem i nie będzie działał jako modyfikator [3]. Zgodnie z danymi literaturowymi [4] wprowadzenie dodatkowo boru powoduje zdecydowane zmniejszenie ziarna ferrytu. Dodatek boru sprzyja jednak występowaniu drobnych wydzieleń węglikowych na granicach ferryt/austenit, które mogą być miejscem przyszłego zarodkowania innych faz międzymetalicznych, stąd sporadyczne doniesienia na temat stosowania boru jako modyfikatora. W czasie chłodzenia odlewu po krzepnięciu zachodzi przemiana ferryt-austenit, oraz niekorzystne procesy wydzieleniowe. W temperaturze poniżej 1140 0 C, pojawiają się węgliki, a w zakresie temperatur między 800 0 C a 500 0 C wydziela się międzymetaliczna faza sigma (rys. 6). Faza ta zarodkuje na granicy ferryt/austenit i rozrasta się w głąb ziaren ferrytu, czemu sprzyja większa szybkość dyfuzji jak i wyższa zawartość chromu w porównaniu z austenitem. Może ona wydzielać się również bezpośrednio w ferrycie, gdzie uprzywilejowanymi miejscami jej zarodkowania są inne wydzielenia, zwłaszcza węgliki. Obecność fazy sigma wydzielającej się w wyniku reakcji eutektoidalnej + przedstawiono na rysunku 6. Faza sigma drastycznie zwiększa skłonność do pęknięć odlewów w czasie studzenia po krzepnięciu. Związane jest to z powstawaniem bardzo dużych naprężeń wewnętrznych towarzyszących jej tworzeniu (~2 GPa) [3]. Rys. 6. Analiza chemiczna wydzieleń fazy sigma w staliwie duplex Fig. 6. The chemical composition of sigma phases occurred in duplex cast steel 291

Wydzielenia twardej i kruchej fazy są źródłem dużej koncentracji naprężeń rozciągających, które łącznie z naprężeniami cieplnymi w stygnącym odlewie przyczyniają się do ich pękania. Przytoczone czynniki sprzyjające powstawaniu pęknięć w staliwie typu duplex pokazują, że w materiale tym, odmiennie aniżeli w konwencjonalnym staliwie węglowym czy niskostopowym większa szybkość chłodzenia po procesie krzepnięcia odlewu zmniejsza skłonność do pęknięć. Dlatego dla zwiększenia szybkości chłodzenia odlewy z tego tworzywa powinny być wyjmowane z formy bezpośrednio po ich zakrzepnięciu. Z dużą ilością fazy sigma w stanie surowym wiąże się ponadto konieczność bardzo wolnego nagrzewania odlewów przed przesycaniem. Nawet niewielkie ilości fazy sigma w staliwie w stanie lanym są przyczyną bardzo dużej kruchości staliwa, udarność staliwa nie przekracza 7-8 J. Staliwo to charakteryzuje się większą rozszerzalnością cieplną (w zakresie temperatur 20 300 0 C współczynnik rozszerzalności =14.10-6 [K -1 ] w porównaniu ze staliwem niskostopowym G17CrMoV9-10 =12,9.10-6 [K -1 ] i bardzo niską przewodnością cieplną (w temperaturze 100 0 C =18W/mK, staliwo G17CrMoV9-10 =44,8W/mK). Naprężenia cieplne powstające przy zbyt dużej szybkości nagrzewania przy takich własnościach cieplnych staliwa i dużej jego kruchości mogą być przyczyną powstawania pęknięć odlewu jeszcze przed jego przesycaniem. LITERATURA [1] Charles J., Composition and properties of duplex stainless steels, Welding in the World/Le Soudage dans le Mond, Vol. 36, p. 43-54, 1995 [2] PN-EN 10283, Odlewy ze staliwa odpornego na korozję [3] Hofmann E., Santos R., Steureng der Erstarrungsmorphologie austenitischferritischer Superduplex-Stahle, Giesserei, Vol. 1, p. 18-28, 2004 [4] Pirowski Z., Ocena struktury i zmian fazowych w staliwie Cr26Ni5Mo3, Biuletyn Instytutu Odlewnictwa, Vol. 1, p. 3-14, 2001 TECHNOLOGICAL PROBLEMS IN ELABORATION OF MASSIVE CASTING FROM DUPLEX CAST STEEL IN ASPECT OF PRODUCTIVE PROCESS SUMMARY Problems related with production of massive, 2-3 tone-castings of duplex cast steel have been presented in this work. Castings in the as -cast conditions, with the variable carbon content from 0,05% to 0,11% have been investigated. Using the material with the various carbon contents, the authors proved, that even small differences in their contents have significant role in segregation area, connected with occurrence of the residual liquid during solidification. These areas have the large carbides and sigma phase concentrations, they are also the privileged places for origination of the cracks, what disqualify the cast. Recenzował: prof. dr hab. inż. Jan Głownia 292