TEMPERATURA LEJNOŚCI ZEROWEJ SILUMINÓW. J. MUTWIL 1, D. NIEDŹWIECKI 2 Wydział Mechaniczny Uniwersytetu Zielonogórskiego

Podobne dokumenty
KRZEPNIĘCIE STRUGI SILUMINU AK7 W PIASKOWYCH I METALOWYCH KANAŁACH FORM ODLEWNICZYCH

CECHY PRZEPŁYWU SILUMINÓW JEDNOFAZOWYCH W KANAŁACH METALOWYCH FORM ODLEWNICZYCH

ZDOLNOŚĆ SILUMINÓW DO ODWZOROWANIA FORMY. J. MUTWIL 1, D. NIEDŹWIECKI 2 Wydział Mechaniczny Uniwersytetu Zielonogórskiego

PARAMETRYCZNY OPIS CECH PRZEPŁYWU METALI I STOPÓW W KANAŁACH FORM ODLEWNICZYCH

ZDOLNOŚĆ DWUSKŁADNIKOWYCH STOPÓW Al Si DO ODWZOROWANIA FORMY

PRZEPŁYW SILUMINU AK12 W KANAŁACH METALOWYCH FORM ODLEWNICZYCH

BADANIA SKURCZU LINIOWEGO W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 5.4

BADANIA SKURCZU LINIOWEGO W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 6.9

WPŁYW TEMPERATURY ODLEWANIA NA INTENSYWNOŚĆ PRZEPŁYWU STOPÓW Al-Si W KANALE PRÓBY SPIRALNEJ BINCZYK F., PIĄTKOWSKI J., SMOLIŃSKI A.

LEJNOŚĆ KOMPOZYTÓW NA OSNOWIE STOPU AlMg10 Z CZĄSTKAMI SiC

STANOWISKO DO BADANIA OPORÓW PRZEPŁYWU META- LU W KANALE FORMY ODLEWNICZEJ

BADANIA FRONTU KRYSTALIZACJI DWUSKŁADNIKOWYCH STOPÓW Al Si W KANAŁACH METALOWYCH FORM ODLEWNICZYCH

BADANIA NAPRĘŻEŃ SKURCZOWYCH W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 6.9

ANALIZA KRZEPNIĘCIA I BADANIA MIKROSTRUKTURY PODEUTEKTYCZNYCH STOPÓW UKŁADU Al-Si

KRZEPNIĘCIE KOMPOZYTÓW HYBRYDOWYCH AlMg10/SiC+C gr

OCENA PŁYNIĘCIA CIEKŁEGO STOPU AlMg10 W SPIRALNEJ PRÓBIE LEJNOŚCI

ANALIZA KRZEPNIĘCIA I BADANIA MIKROSTRUKTURY STOPÓW Al-Si

OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132

MODYFIKACJA SILUMINÓW AK7 i AK9. F. ROMANKIEWICZ 1 Uniwersytet Zielonogórski, ul. Podgórna 50, Zielona Góra

STRUKTURA ŻELIWA EN-GJS W ZALEŻNOŚCI OD MATERIAŁÓW WSADOWYCH

NOWE STANOWISKO DO BADANIA LEJNOŚCI. J. MUTWIL 1, M. ŻYGADŁO 2, R. JANOWSKI 3, D. NIEDŹWIECKI 4 Wydział Mechaniczny Politechniki Zielonogórskiej

WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AK132

WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA PARAMETRY KRYSTALIZACJI ŻELIWA CHROMOWEGO

EKSPERYMENTALNE MODELOWANIE STYGNIĘCIA ODLEWU W FORMIE

STAN OBECNY I PERSPEKTYWY ROZWOJU BADAŃ NAD LEJNOŚCIĄ METALI I STOPÓW

WYZNACZANIE MINIMALNEJ GRUBOŚCI WLEWU DOPROWADZAJĄCEGO

URZĄDZENIE DO BADANIA NAPRĘŻEŃ ODLEWNICZYCH. J. MUTWIL 1 Wydział Mechaniczny Politechniki Zielonogórskiej

WPŁYW PRZECHŁODZENIA STOPU AlMg10 NA KRZEPNIĘCIE PODCZAS PŁYNIĘCIA

ANALIZA ODLEWANIA ŻELIWA CHROMOWEGO W FORMIE PIASKOWEJ - FIZYCZNE MODELOWANIE STYGNIĘCIA

ZASTOSOWANIE OCHŁADZALNIKA W CELU ROZDROBNIENIA STRUKTURY W ODLEWIE BIMETALICZNYM

FOTOELEKTRYCZNA REJESTRACJA ENERGII PROMIENIOWANIA KRZEPNĄCEGO STOPU

Podstawy metody analizy termiczno derywacyjnej (ATD)

ROLA BADAŃ ELEMENTARNYCH ZJAWISK I PROCESÓW ODLEWNICZYCH W PODNOSZENIU JAKOŚCI ODLEWÓW

OKREŚLANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK20 NA PODSTAWIE METODY ATND

TEMPERATURY KRYSTALIZACJI ŻELIWA CHROMOWEGO W FUNKCJI SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA ODLEWU

REJESTRACJA PROCESÓW KRYSTALIZACJI METODĄ ATD-AED I ICH ANALIZA METALOGRAFICZNA

WPŁYW RODZAJU SILUMINU I PROCESU TOPIENIA NA JEGO KRYSTALIZACJĘ

MODYFIKACJA SILUMINU AK20 DODATKAMI ZŁOŻONYMI

SKURCZ TERMICZNY ŻELIWA CHROMOWEGO

MODYFIKACJA STOPU AK64

SZACOWANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK9 NA PODSTAWIE METODY ATND

WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AlSi7

ZMĘCZENIE CIEPLNE STALIWA CHROMOWEGO I CHROMOWO-NIKLOWEGO

FILTRACJA STOPU AlSi9Mg (AK9) M. DUDYK 1 Wydział Budowy Maszyn i Informatyki Akademia Techniczno - Humanistyczna ul. Willowa 2, Bielsko-Biała.

MODYFIKACJA SILUMINU AK12. Ferdynand ROMANKIEWICZ Folitechnika Zielonogórska, ul. Podgórna 50, Zielona Góra

OKREŚLENIE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK132 NA PODSTAWIE METODY ATND.

MODYFIKACJA SILUMINU AK20. F. ROMANKIEWICZ 1 Politechnika Zielonogórska,

PARAMETRY EUTEKTYCZNOŚCI ŻELIWA CHROMOWEGO Z DODATKAMI STOPOWYMI Ni, Mo, V i B

WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM

STANOWISKO DO BADANIA SKURCZU LINIOWEGO I NAPRĘŻEŃ SKURCZOWYCH W ODLEWACH

STANOWISKO DO BADANIA WYTRZYMAŁOŚCI NA ZGINANIE KRZEPNĄCYCH I STYGNĄCYCH METALI I STOPÓW

WPŁYW SZYBKOŚCI KRZEPNIĘCIA NA UDZIAŁ GRAFITU I CEMENTYTU ORAZ TWARDOŚĆ NA PRZEKROJU WALCA ŻELIWNEGO.

ANALIZA KRYSTALIZACJI STOPU AlMg (AG 51) METODĄ ATND

WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTUR I MORFOLOGI PRZEŁOMÓW SILUMINU AK64

OCENA WPŁYWU SKŁADU CHEMICZNEGO WYBRANYCH STOPÓW NA WARTOŚĆ TEMPERATUR W PROCESIE KRYSTALIZACJI Z WYKORZYSTANIEM METODY ATD

KRYSTALIZACJA EUTEKTYKI W SILUMINACH NADEUTEKTYCZNYCH

ROZKŁAD TWARDOŚCI I MIKROTWARDOŚCI OSNOWY ŻELIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE NA PRZEKROJU MODELOWEGO ODLEWU

ANALIZA ZAKRESU KRYSTALIZACJI STOPU AlSi7Mg PO OBRÓBCE MIESZANKAMI CHEMICZNYMI WEWNĄTRZ FORMY ODLEWNICZEJ

KRYSTALIZACJA I SKURCZ STOPU AK9 (AlSi9Mg) M. DUDYK 1, K. KOSIBOR 2 Akademia Techniczno Humanistyczna ul. Willowa 2, Bielsko Biała

OCENA KRYSTALIZACJI STALIWA METODĄ ATD

KONTROLA STALIWA GXCrNi72-32 METODĄ ATD

OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK9

REJESTRACJA ZMIAN WILGOTNOŚCI W PIASKOWEJ FORMIE NAGRZEWANEJ JEDNOSTRONNIE

STANOWISKO DO BADAŃ LEPKOŚCI METALI I STOPÓW

OKREŚLENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH ŻELIWA SFEROIDALNEGO METODĄ ATD

BADANIA ŻELIWA CHROMOWEGO NA DYLATOMETRZE ODLEWNICZYM DO-01/P.Śl.

WPŁYW WIELKOŚCI WYDZIELEŃ GRAFITU NA WYTRZYMAŁOŚĆ ŻELIWA SFEROIDALNEGO NA ROZCIĄGANIE

WPŁYW MAGNEZU I BIZMUTU NA MODYFIKACJĘ STOPU AlSi7 DODATKIEM AlSr10

BADANIE PROCESU KRYSTALIZACJI ODLEWNICZYCH MATERIAŁÓW ODPORNYCH NA ŚCIERANIE

WPŁYW PRĘDKOŚCI KRYSTALIZACJI KIERUNKOWEJ NA ODLEGŁOŚĆ MIĘDZYPŁYTKOWĄ EUTEKTYKI W STOPIE Al-Ag-Cu

ROZKŁAD WIELKOŚCI WYDZIELEŃ GRAFITU W GRUBYM ODLEWIE ŻELIWNYM

MODELOWANIE ODLEWANIA CIĄGŁEGO WLEWKÓW ZE STOPU AL

STANOWISKO DO BADANIA WYMIANY CIEPŁA W UKŁADZIE ODLEW- FORMA METALOWA

KRZYWE PŁYNIĘCIA CIEKŁEGO ŻELIWA

OKREŚLENIE TEMPERATURY I ENTALPII PRZEMIAN FAZOWYCH W STOPACH Al-Si

WPŁYW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI MATERIAŁU NA GRUBOŚĆ POWŁOKI PO ALFINOWANIU

STANOWISKO DO BADANIA SKŁONNOŚCI METALI I STOPÓW DO TWORZENIA OBCIĄGNIĘĆ

GEOMETRIA NADTOPIEŃ I STRUKTURA USZLACHETNIONYCH POWIERZCHNIOWO ODLEWÓW Z NADEUTEKTYCZNEGO STOPU Al-Si

WPL YW SPOSOBU DOPROW ADZENIA CIEKLEGO MET ALU DO FORMY MET AL OWEJ NA ELIMINACJĘ POROWATOŚCI TESTOWYCH ODLEWÓW

WIELOMIANOWE MODELE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH STOPÓW ALUMINIUM

WŁASNOŚCI TECHNOLOGICZNE BEZOŁOWIOWYCH MOSIĄDZÓW ARMATUROWYCH

WPŁYW DODATKÓW STOPOWYCH NA WŁASNOŚCI STOPU ALUMINIUM KRZEM O NADEUTEKTYCZNYM SKŁADZIE

OCENA JAKOŚCI ŻELIWA SFEROIDALNEGO METODĄ ATD

SPEKTRALNE CIEPŁO KRYSTALIZACJI ŻELIWA SZAREGO

ANALIZA PROCESU ZAPEŁNIENIA WNĘKI CIEKŁYM STOPEM W METODZIE PEŁNEJ FORMY.

IDENTYFIKACJA CHARAKTERYSTYCZNYCH TEMPERATUR KRZEPNIĘCIA ŻELIWA CHROMOWEGO

26/25 Solidifikation or l\lctals and Alloys, No 26, 1996

WPŁYW MODYFIKACJI NA PRZEBIEG KRYSTALIZACJI, STRUKTURĘ I WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE BRĄZU CYNOWO-FOSFOROWEGO CuSn10P

SKŁONNOŚĆ ALUMINIUM I DWUSKŁADNIKOWYCH STOPÓW Al-Si DO TWORZENIA OBCIĄGNIĘĆ

WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WYBRANE WŁASNOŚCI STALIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE

POMIAR WILGOTNOŚCI MATERIAŁÓW SYPKICH METODĄ IMPULSOWĄ

GRANICZNA ROZPUSZCZALNOŚĆ WĘGLA W CIEKŁYM ŻELIWIE Ni-Mn-Cu

DIAGNOZOWANIE PROCESÓW KRYSTALIZACJI METALI NIEŻELAZNYCH STOSOWANYCH W BUDOWIE MASZYN

IDENTYFIKACJA FAZ W MODYFIKOWANYCH CYRKONEM ŻAROWYTRZYMAŁYCH ODLEWNICZYCH STOPACH KOBALTU METODĄ DEBYEA-SCHERRERA

WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE SILUMINU AlSi17Cu3Mg

ZAPIS PROCESU KRYSTALIZACJI PIERWOTNEJ I WTÓRNEJ ŻELIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE

KRZEPNIĘCIE SUSPENSJI KOMPOZYTOWEJ AlMg10+SiC PODCZAS WYPEŁNIANIA WNĘKI FORMY

KONTROLA STALIWA NIESTOPOWEGO METODĄ ATD

ZASTOSOWANIE METODY ATSD DO WYZNACZANIA EFEKTYWNEGO ZAKRESU KRYSTALIZACJI WYBRANYCH STOPÓW ALUMINIUM

WPŁYW PARAMETRÓW PNEUMATYCZNEGO WDMUCHIWANIA I WŁASNOŚCI CZĄSTEK NA ZASIĘG STRUMIENIA

Transkrypt:

22/4 Archives of Foundry, Year 2002, Volume 2, 4 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2002, Rocznik 2, Nr 4 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 TEMPERATURA LEJNOŚCI ZEROWEJ SILUMINÓW J. MUTWIL 1, D. NIEDŹWIECKI 2 Wydział Mechaniczny Uniwersytetu Zielonogórskiego STRESZCZENIE Dla polskich siluminów technicznych płynących w metalowych kanałach o średnicy 12, 14, 16 mm określono temperaturę lejności zerowej. Temperatura formy wynosiła 150º C. Czynnikiem zmiennym była temperatura i prędkość zalewania. Key words: silumin, zero-fluidity temperature 1. WPROWADZENIE Pod pojęciem temperatury lejności zerowej rozumie się temperaturę metalu, przy której traci on zdolność do dalszego przepływu. Temperatura na długości strugi nie jest stała. Najniższa jej wartość występuje w obszarze najintensywniej stygnącym, czyli w czole strugi, w którym zresztą najczęściej dochodzi do zablokowania przepływu. W dalszych opisach za temperaturę lejności zerowej przyjmowana będzie więc temperatura czoła strugi, przy której płynięcie metalu ustało. Precyzyjne ustalenie tej temperatury staje się możliwe jedynie w przypadku jednoczesnego rejestrowania przebiegu przepływu i temperatury czoła strugi. Warunki te spełnia opracowana przez J. Mutwila [1] metoda, w której ruch czoła strugi rejestrowany jest poprzez rejestrowanie ruchu elektrody kontaktowej uciekającej przed strugą ruchem mikrokrokowym, a sprzężony z elektrodą kontaktową i zanurzony w strudze na wybranej głębokości termoelement mierzy temperaturę jej czoła. Stanowisko pomiarowe wykorzystujące opisaną metodykę badań przedstawiono w pracy [2] bieżącego numeru Archiwum Odlewnictwa. Bardziej wyczerpujący jego opis zamieszczono w pracy [3]. Poniżej zaprezentowano wyniki badań temperatury lejności zerowej dla polskich siluminów technicznych: AK52, AK64, AK7, AK9, AK11, AK12, AK18, AK20, których skład chemiczny scharakteryzowano we wspomnianej pracy [2]. 1 dr hab. inż., prof. UZ, j.mutwil@iipm.uz.zgora.pl 2 mgr inż., d.niedzwiecki@iipm.uz.zgora.pl

174 2. OPIS BADAŃ Przepływ realizowano w kanałach φ 12, 14, 16 mm form wykonanych ze stali WCL. Odtwarzające kanały przepływowe wymienne formy 1 (rys.1 w [2]) podgrzewano do 150 ºC. W badaniach stosowano prędkości zalewania z przedziału: 2-16 cm/s. We wszystkich eksperymentach ciśnienie robocze w komorze pieca było na poziomie 14 kpa, a prędkość zalewania ustalano poprzez odpowiednie ustawienie czopa 3 regulującego wysokość szczeliny wlewu doprowadzającego. Stopy zalewano, stosując przegrzania w zakresie: 0-200 deg. W pojedynczym pomiarze, po uzyskaniu przez metal ustalonej temperatury, zakładano na wnękę wstępną 2 (rys.1 w [2]) podgrzaną formę testową 1 o wybranej średnicy. Po zainstalowaniu termoelementów i ustaleniu szczeliny doprowadzającej wprowadzano elektrodę kontaktową 8 do przestrzeni kanału, tak - aby końcówka jej termoelementu była na poziomie szczeliny doprowadzającej. Po otwarciu zaworu 11 metal wpływał do wnęki wstępnej i kanału przepływowego, a pierwsze jego zetknięcie z termoelementem elektrody kontaktowej automatycznie uruchamiało rejestrację sygnałów pomiarowych. Przykłady zarejestrowanych dla siluminów AK9 i AK20 pomiarów przedstawiono na rysunkach 1 i 2. Na każdym rysunku ukazano temperaturę czoła strugi wraz z pochodną oraz krzywą przepływu i jego prędkość. Dużymi literami oznaczono charakterystyczne etapy przepływu i krystalizacji strugi. Wskazują one na: A- wpłynięcie metalu do wnęki wstępnej, B- wpłynięcie metalu do kanału, C- przechłodzenie zarodkotwórcze, D- przechłodzenie eutektyczne, E- temperaturę eutektyczną, K- koniec przepływu, L- temperaturę likwidus. W polu rysunków wydrukowano wartości temperatury i położenia czoła strugi odpowiadające wybranym punktom charakterystycznym oraz wartość średniej prędkości przepływu. Na każdym rysunku naniesiono też poziome linie punktowane obrazujące zakres temperatur krzepnięcia stopu w próbniku ATD, co pozwala ocenić poziom obniżenia tych temperatur w warunkach przepływu. Dla każdego stopu, bez względu na warunki zalewania, znacznemu obniżeniu uległa temperatura eutektyczna. Dla siluminu AK9 temperatura likwidus obniżyła się nieznacznie, natomiast w przypadku siluminu AK20 (rys.2) wystąpiło istotne obniżenie temperatury początku krystalizacji (o 36 deg- dla średnicy kanału φ16 mm i o 60 deg- dla kanału φ12mm). Kilkustopniowe obniżenie temperatury likwidus w warunkach przepływu było charakterystyczne dla wszystkich pomiarów wykonanych dla siluminów pod- i okołoeutektycznych. W pomiarach dla siluminów nadeutektycznych notowano zawsze znaczne obniżenie tej temperatury. Silumin AK9 oraz wszystkie stopy pod- i okołoeutektyczne traciły zdolność do przepływu w zakresie rzeczywistej temperatury likwidus (w okresie przechłodzeniarys. 1a lub po osiągnięciu temperatury likwidus rys. 1b), a przepływ ustawał raptownie. Dla stopów nadeutektycznych zatrzymanie przepływu następowało w zakresie temperatur krzepnięcia, najczęściej przed przemianą eutektyczną (rys. 2), a przepływ ustawał łagodniej. Potwierdzeniem tych spostrzeżeń są zgromadzone w tabeli 1 dane uzyskane dla wszystkich badanych stopów. Podano tam temperaturę likwidus (T L ) badanych stopów w próbniku ATD, różnicę ( T L ) temperatury zatrzymania

175 przepływu (T K ) i temperatury T L, różnicę ( T LP ) temperatury zatrzymania przepływu i temperatury likwidus w przepływie (T LP ) oraz stosunek (h L / h zal ) wysokości pokonanej przez metal w stanie przegrzanym do całkowitej wysokości zalania. a) b) Rys. 1. Dwa przykłady przepływu siluminu AK9 w kanale φ 16 mm; krzywe:,,, Fig. 1. Two examples of silumin AK9 flow in channel of 16 mm diameter: - stream head temperature, time derivative of, flow curve, flow rate

176 a) b) Rys. 2. Przepływ siluminu AK20: a) kanał φ 16 mm, b) kanał 12 mm; krzywe:,,, Fig. 2. Flow of silumin AK20: a) φ16mm channel, b) φ12mm channel; - stream head temperature, time derivative of, flow curve, flow rate Aby ograniczyć wielkość tabeli podano w niej jedynie wartość średnią analizowanych parametrów i przedział ufności określony z rozkładu t-studenta dla poziomu ufności α=0.9. Analiza przedziałów ufności dotyczących relacji pomiędzy temperaturą zatrzymania przepływu i temperaturą likwidus w próbie ATD bądź w przepływie pozwala zauważyć, że zachowanie stopów pod- i okołoeutektycznych jest stabilne w

177 odróżnieniu od stopów nadeutektycznych. Dla pierwszej grupy stopów przepływ zawsze ustawał w temperaturach niższych o kilka stopni od równowagowej temperatury likwidus, a w stosunku do temperatury likwidus w przepływie różnica była na poziomie dziesiętnych części stopnia Celsjusza. Wyjątek stanowi tu wykazujący większą tendencję do przechłodzenia silumin AK11, dla którego zatrzymanie przepływu następowało najczęściej w tym stanie, stąd średnia wartość parametru T LP odbiegała od pozostałych. Dla stopów nadeutektycznych przedziały ufności są rzędu kilkunastu deg, co dowodzi, że siluminy AK18 i AK20 mogą tracić zdolność do przepływu w szerszym przedziale temperatur. W odróżnieniu od stopów pod- i okołoeutektycznych, ujemna wartość przedziałów ufności nie wynika tu z blokowania przepływu w okresie przechłodzenia strugi, lecz w zakresie temperatur krzepnięcia. Tabela 1. Zestawienie wyników badań temperatury lejności zerowej Table 1. Statement of investigation results of zero-fluidity temperature Stop T L, deg T LP, cm h L /h zal Ilość T L w. śr. p. ufności w. śr. p. ufności w. śr. p. ufności prób AK52 T L =609,7 o C -3,79-4,45-3,12-0,69-0,98-0,41 0,75 0,68 0,81 27 AK64 T L =595,1 o C -2, 62-3,12-2,13-0,70-1,08-0,32 0,80 0,75 0,85 20 AK7 T L =606,2 o C -3,85-4,66-3,04-0,70-0,98-0,42 0,80 0,77 0,84 25 AK9 T L =587,0 o C -2,49-3,15-1,82-0,39-0,56-0,22 0,81 0,77 0,85 22 AK11 T L =574,5 o C -4,11-4,92-3,31-2,08-1.07-0.52 0,76 0,67 0,85 27 AK12 T L =561,0 o C -3,99-5,61-2,36-0,95-1,24-0,66 0,84 0,78 0,90 25 AK18 T L =614,0 o C -59,95-62,15-57,75-15,46-21,41-9,52 0,61 0,49 0,73 24 AK20 T L =675,1 o C -117,42-126,30-108,54-70,98-78,10-63,85 0,51 0,43 0,58 27 T L = T K T L ; T LP = T K T LP T L temperatura likwidus w próbie ATD, T LP temperatura likwidus w przepływie, T K temperatura lejności zerowej, h L, h zal wysokość zalania w okresie przegrzania i końcowa wysokość zalania, w.śr., p. ufności wartość średnia i przedział ufności, Poziom ufności α = 0.9. Dobrym uzupełnieniem omówionych cech przepływu jest wyrażony ilorazem h L /h zal stosunek drogi przebytej przez metal w stanie przegrzania do całkowitej drogi

178 przepływu, który pokazuje, że siluminy nadeutektyczne, w odróżnieniu od pozostałych, istotny odcinek drogi mogą pokonać po rozpoczęciu krystalizacji. 3. PODSUMOWANIE Uzyskane wyniki badań dowodzą istotnych różnic w przepływie nadeutektycznych i pozostałych siluminów w kanałach form metalowych. Siluminy nadeutektyczne traciły zdolność do przepływu w zakresie temperatur krzepnięcia, a temperatury blokowania przepływu mogły się znacznie różnić między sobą. Stopy te ponadto pokonywały istotny odcinek drogi w okresie krzepnięcia. Siluminy około- i podeutektyczne traciły zdolność do przepływu w zakresie temperatury likwidus, najczęściej jeszcze w okresie przechłodzenia, a droga pokonana w tym stanie nie przekraczała 25% całkowitej drogi przepływu. LITERATURA [1] Mutwil J.: Ocena zjawisk fizyko-chemicznych zachodzących podczas wypełniania metalem formy odlewniczej, Wydawnictwo WSI w Zielonej Górze- Seria: Monografie, nr 63, (1992). [2] Mutwil J., Niedźwiecki D.: Zdolność siluminów do odwzorowania formy, Archiwum Odlewnictwa vol 2, no 4, 2002 s. 402-407. [3] Mutwil J., Żygadło M., Janowski R., Niedźwiecki D.: Nowe stanowisko do badań lejności, Krzepnięcie Metali i Stopów, vol. 2, nr 44, (2000), s. 497-502. Badania prowadzono w ramach projektu badawczego Nr 7 T08B 032 16 finansowanego przez Komitet Badań Naukowych w latach 1999-2001. SUMMARY SILUMINS ZERO-FLUIDITY TEMPERATURE For polish silumins flowing in metal channels of 12, 14, 16 diameter the zerofluidity temperature has been determined. The mould temperature was about 150 ºC. The metal flow was realized by various pouring parameters. Recenzował Prof. Stanisław Jura