Wacław KOLLEK, Piotr OSIŃSKI, Janusz RUTAŃSKI Politechnika Wrocławska WPŁYW ZEROWEGO LUZU BOCZ EGO W ZAZĘBIE IU A WŁAŚCIWOŚCI AKUSTYCZ E POMP ZĘBATYCH
|
|
- Henryka Bukowska
- 9 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Politechnika Wrocławska WPŁYW ZEROWEGO LUZU BOCZ EGO W ZAZĘBIE IU A WŁAŚCIWOŚCI AKUSTYCZ E POMP ZĘBATYCH Streszczenie: W referacie przedstawiono badania akustyczne i hydrauliczne przeprowadzone dla współcześnie wytwarzanych jednostek przemysłowych. W wyniku badań określono poziom dźwięku oraz poziom ciśnienia akustycznego dla pomp konwencjonalnych i z tzw. zerowym luzem bocznym. W publikacji skorzystano z materiałów, które są wynikiem pracy w obszarze badań, projektowania i eksploatacji pomp zębatych, prowadzonych w Laboratorium Napędów Hydraulicznych i Wibroakustyki Maszyn przy Politechnice Wrocławskiej. Badania wykonano w ramach kooperacji Politechniki Wrocławskiej z firmą Hydrotor finansowanego z projektu p.t. Opracowanie innowacyjnych pomp zębatych o obniżonym poziomie emisji akustycznej realizowany w ramach Programu Operacyjnego Innowacyjna Gospodarka, lata , Priorytet 1. Badania i rozwój nowoczesnych technologii, Działanie 1.4 Wsparcie projektów celowych. Nr projektu POIG /13.. Wprowadzenie Pierwsze urządzenia hydrauliczne pojawiły się ok lat przed naszą erą i używane były na początku w rolnictwie do nawadniania pól. Z biegiem czasu ich zastosowanie rozszerzono i urządzenia hydrauliczne znalazły zastosowanie w instalacjach sanitarnych. Przełomowym odkryciem w układach hydraulicznych było wynalezienie pompy hydraulicznej. Historia rozwoju pomp ma swoje początki w starożytności. W połowie III w. p.n.e. gr. konstruktor Ktesibios wynalazł pompę tłokową używaną do gaszenia pożarów. Pierwsze przemysłowe zastosowanie pomp datuje się na XV w. kiedy to wykorzystywano je do odwadniania kopalń. Pierwsze udokumentowane wzmianki o pompie zębatej pojawiła się w 1604 roku i był to patent niemieckiego astronoma i matematyka Johannesa Keplera [7]. Pierwotnym zastosowaniem w ówczesnym czasie było przepompowywanie wody. Z kolei pierwszy układ hydrostatyczny (prasa hydrauliczna) powstał w roku 1796 wraz z wynalezieniem pierścienia uszczelniającego tłok przez Anglika Johna Bramha. Następny krok w rozwoju to odkrycie w 1853 roku przez Ignacego Łukasiewicza destylacji ropy naftowej. Zastosowanie oleju mineralnego pozwoliło na wykorzystanie cieczy roboczej jako czynnika smarującego. Jednak pompy zaczęły być powszechnie stosowane dopiero pod koniec XIX w., gdy do ich napędu użyto silników elektrycznych oraz spalinowych. Dziś pompy należą do najbardziej rozpowszechnionych 202
2 Wpływ zerowego luzu bocznego w zazębieniu na właściwości akustyczne pomp zębatych maszyn roboczych; są stosowane we wszystkich dziedzinach techniki i przemysłu [3, 7]. Obecnie wykorzystuje się szereg różnorakich rozwiązań konstrukcyjnych. Spośród grupy pomp wyporowych najszersze zastosowanie znalazły pompy zębate o zazębieniu zewnętrznym. Pompy tego typu cechują się stosunkowo wysokimi ciśnieniami roboczymi dochodzącymi do 32MPa. Dodatkowo w ostatnim czasie pojawiły się rozwiązania o obniżonej pulsacji wydajności z tzw. zerowym luzem bocznym [7]. W tym celu osie kół zębatych łożyskuje się ze ściśle określonym luzem i obciąża siłą promieniową działającą na dzielone korpusy łożysk. Przykładem może być tutaj konstrukcja typu Silence firmy Rexroth lub pompa typu Whisper firmy Casappa (rys. 1) wg patentu amerykańskiego nr US lub europejskiego nr EP Wytworzenie kół zębatych z zerowym luzem bocznym wymaga zachowania wysokiego reżimu technologicznego. Koła zębate są ze sobą parowane i dodatkowo dobierane do wielkości luzów występujących w łożyskach ślizgowych. Pracochłonna technologia wykonania generuje znaczne koszty wytwórcze. W konsekwencji pompy z zerowym luzem bocznym są ponad trzy krotnie droższe od rozwiązań tradycyjnych, dlatego ich udział w układach z napędem hydraulicznym w porównaniu do jednostek konwencjonalnych jest jeszcze stosunkowo niewielkie. Zastosowanie zerowego luzu bocznego powoduje podwojenie miejsc styku współpracujących pary zębów. W rezultacie uzyskuje się obniżenie pulsacji wydajności o 75%. Obniżeniu ulega również hałas o blisko 3 db w porównaniu do jednostek konwencjonalnych [2, 7]. Wytworzenie kół zębatych z zerowym luzem bocznym wymaga zachowania wysokiego reżimu technologicznego. Koła zębate są ze sobą parowane i dodatkowo dobierane do wielkości luzów występujących w łożyskach ślizgowych. Pracochłonna technologia wykonania generuje znaczne koszty wytwórcze. W konsekwencji pompy z zerowym luzem bocznym są ponad trzykrotnie droższe od rozwiązań tradycyjnych, dlatego ich udział w układach z napędem hydraulicznym w porównaniu do jednostek konwencjonalnych jest jeszcze stosunkowo niewielki pomimo wyżej wymienionych zalet. Tym niemniej w odniesieniu do całościowego zagadnienia określającego korzyści i ewentualne przeciwwskazania dotyczące stosowania pomp zębatych z zerowym luzem bocznym wydaje się niezbędne przeprowadzenie akustycznych weryfikacyjnych badań porównawczych z jednostkami zębatymi o konstrukcji konwencjonalnej. 203
3 Rys. 1. Pompa zębata z zerowym luzem bocznym wg patentu nr US firmy Casappa z 1997 r.: 1 płyta, 2 korpus,3 koło zębate czynne, 4 element kompensujący mechanicznie luzy promieniowe, 5 korpus łożyska ślizgowego,6 pokrywa, 7 śruby. 204
4 Wpływ zerowego luzu bocznego w zazębieniu na właściwości akustyczne pomp zębatych Rys. 2. Pulsacja wydajności qs dla z = 9, x = 0.22, y = 1, α0= 20. Obiekty badań Obiekty badań stanowiły pompy zębate z zazębieniem zewnętrznym o konstrukcji konwencjonalnej prod: WPH Wrocław, PARKER i SUER DANFOSS oraz pompy z zerowym luzem bocznym prod: CASAPPA 205
5 WHISPER i REXROTH SILENCE. Wszystkie jednostki charakteryzowały się jednakową wydajnością właściwą wynoszącą q = 16 cm 3 /obr. Przedstawione do badań akustycznych i hydraulicznych typy pomp zębatych wraz z ich numerami fabrycznymi zestawiono w tabeli 1. Tabela 1 Lp. Producent Typ Nr fabryczny 1. WPH 2PZ-16/ A REXROTH Silence MNR PARKER PGP 511A0160AS203NJ795B CASAPPA Whisper WSP 20.16D0-82E2-1G E/GD-N W z11/05 5. SAUER DANFOSS SNP2/17 D C CT Układ Pomiarowy Badania akustyczne i hydrauliczne przeprowadzono na pięciu jednostkach zębatych prezentowanych w tabeli 1. Ogólny schemat blokowy układu pomiarowego hałasu przedstawiono na rys.3. Rys.3. Schemat blokowy toru pomiarowego do wyznaczania hałasu pomp zębatych. 206
6 Wpływ zerowego luzu bocznego w zazębieniu na właściwości akustyczne pomp zębatych KO komora akustyczna dyfuzyjna, IK i EM Politechniki Wrocławskiej, PZ badany obiekt hydrauliczna pompa zębata, MC pojemnościowe mikrofony pomiarowe z przedwzmacniaczami typ f-my Brüel& Kjaer, MU multiplekser 8-kanałowy, typ 2811 f-my Brüel & Kjaer,WP uniwersalny wzmacniacz pomiarowy, typ 2607 f-my Brüel & Kjaer, AF analizator dwukanałowy częstotliwości typ2144 f-my Brüel&Kjaer, KA kalibrator akustyczny (pistonfon), typ 4220 f-my Brüel&Kjaer, PC komputer Badania hałasu pomp zębatych przeprowadzono w akustycznej komorze dyfuzyjnej, gdzie w ośmiu punktach jak przedstawiono na rys.3, rozstawione były mikrofony pomiarowe, z których odczytywano a następnie uśredniano wartości wypadkowe poziomu ciśnienia akustycznego i poziomu dźwięku. Mikrofony pomiarowe wybierane były przy odczycie ciśnienia akustycznego Lm [db] i poziomu dźwięku LA [db(a)] za pomocą multipleksera, a sam poziom w postaci numerycznej odczytywany był na ekranie dwukanałowego analizatora częstotliwości i zapisywany w pamięci komputera klasy PC. Zapisane w pamięci komputera wartości wypadkowe sygnałów pomiarowych poziomu ciśnienia akustycznego Lm i poziomu dźwięku LA poddawano uśrednianiu i ostatecznej obróbce edycyjnej. Przed rozpoczęciem pomiarów akustycznych i po ich zakończeniu cały tor pomiarowy hałasu został poddany kalibracji wzorcowym źródłem dźwięku pistonfonem. Zakresy maksymalnych ciśnien tłoczenia jak też zakresy prędkości obrotowych jakie stosowano podczas prowadzenia pomiarów badanych jednostek przyjęto zgodnie z zaleceniami producenta przedstawionymi w tabeli 2. Tabela 2 Objetość geometryczna Prędkość obrotowa [obr/min] [cm 3 /obr] Ciśnienie max na wyjściu [MPa] Zachowując w trakcie prowadzenia badań akustycznych takie same warunki pomiarowe zapewniono możliwość dokonania porównań uzyskanych wyników badań poszczególnych jednostek zębatych o konwencjonalnej konstrukcji zazębienia z pompami o konstrukcji z zerowym luzem bocznym. Schemat stanowiska badawczego pozwalającego na zachowanie jednakowych warunków pomiarowych przedstawiono na rys
7 Rys.4. Schemat stanowiska badawczego:1-badana pompa zębata, 2- silnik napędowy prądu stałego, 3-pompa zasilająca, 4-silnik prądu zmiennego, 5-filtr ssawny, 6- zawór odcinający, 7,8- zawór bezpieczeństwa, 9,10,11-zawory odcinające, 12-filtr zlewowy FD z zaworem przelewowym i sygnalizacją wizualna elektryczną (10µm), 13,14- manowakuometr,15- manometr, 16-przepływomierz, 17- mikrofon pomiarowy, 18-komora akustyczna, 19-momentomierz, 20- zbiornik. Badana pompa 1 napędzana jest silnikiem 2 prądu stałego o mocy 100 kw współpracującego z tyrystorowym układem sterującym. Silnik prądu stałego Pxob-94a oraz tyrystorowy układ sterujący typu DSI- 0360/MN-503 umożliwiają płynną zmianę prędkości obrotowej pompy w zakresie od 0 do 2400obr/min. Tyrystorowy układ sterujący umożliwia dokładny wybór prędkości obrotowej oraz zapewnia utrzymanie jej stałej wartości podczas prowadzenia pomiarów. Pokazany na rys.3 układ 208
8 Wpływ zerowego luzu bocznego w zazębieniu na właściwości akustyczne pomp zębatych hydrauliczny zapewnia ciągła nastawę ciśnień po stronie ssawnej i tłocznej. Nastawę ciśnienia po stronie ssawnej umożliwia układ złożony z pompy zasilającej 3 i nastawialnych zaworów dławiących 9 i 11. Obciążenie badanej pompy uzyskuje się poprzez zawór dławiacy10, a zabezpiecza się pompę zaworem bezpieczeństwa 7. Do kontroli ciśnień po stronie ssawnej pompy służą manowakuometry 13, 14, natomiast po stronie tłocznej manometr 15. Badana pompa jest sprzęgnięta poprzez momentomierz 19 z silnikiem napędowym 2. Obciążenie badanej pompy uzyskuje się poprzez zawór dławiacy10, a zabezpiecza się pompę zaworem bezpieczeństwa 7. Kontrola prędkości obrotowej odbywała się za pomocą obrotomierza w który wyposażony był momentomierz MT 100. Pomiar natężenia przepływu realizowano za pomocą przepływomierzy 16 włączanych sekwencyjnie z uwzględnieniem zakresu pomiarowego i wydajności rzeczywistych badanych jednostek. Temperaturę oleju w zbiorniku kontrolowano za pomocą miernika temperatury z czujnikiem termistorowym. Wyniki Pomiarów Wyniki pomiarów akustycznych poziomu dźwięku L A oraz poziomu ciśnienia akustycznego L m przedstawiono odpowiednio na rys.5, 6, 7, 8, 9 oraz 10, 11, 12, 13 i 14. Rys. 5. Porównanie poziomu ciśnienia akustycznego L m pomp zębatych: Prędkość obrotowa n=500 obr/min 209
9 Rys. 6. Porównanie poziomu ciśnienia akustycznego L m pomp zębatych: Prędkość obrotowa n=800 obr/min Rys. 7. Porównanie poziomu ciśnienia akustycznego L m pomp zębatych: Prędkość obrotowa n=1000 obr/min 210
10 Wpływ zerowego luzu bocznego w zazębieniu na właściwości akustyczne pomp zębatych Rys. 8. Porównanie poziomu ciśnienia akustycznego L m pomp zębatych: Prędkość obrotowa n=1500 obr/min Rys. 9. Porównanie poziomu ciśnienia akustycznego L m pomp zębatych: Prędkość obrotowa n=2000 obr/min 211
11 Rys. 10. Porównanie poziomu dźwięku L A pomp zębatych: Prędkość obrotowa n=500 obr/min Rys. 11. Porównanie poziomu dźwięku L A pomp zębatych: Prędkość obrotowa n=800 obr/min 212
12 Wpływ zerowego luzu bocznego w zazębieniu na właściwości akustyczne pomp zębatych Rys. 12. Porównanie poziomu dźwięku L A pomp zębatych: Prędkość obrotowa n=1000 obr/min Rys. 13. Porównanie poziomu dźwięku L A pomp zębatych: Prędkość obrotowa n=1500 obr/min 213
13 Rys. 14. Porównanie poziomu dźwięku L A pomp zębatych: Prędkość obrotowa n=2000 obr/min Podsumowanie Na podstawie przeprowadzonych porównawczych badań akustycznych i hydraulicznych pomp zębatych o wydajności jednostkowej q 16 cm3/obr produkcji: WPH Wrocław, REXROTH, PARKER,CASAPPA WHISPER oraz SAUER DANFOSS można stwierdzić że: - Zwiększenie prędkości obrotowej n prowadzi do wzrostu poziomu dźwięku LA pompy zębatej w przyjętym zakresie ciśnień tłoczenia pt = (0-26) MPa. Prawidłowość ta występuje w przypadku wszystkich porównywanych jednostek. - Przy nominalnej prędkości obrotowej n =1500 obr/min i maksymalnym obciążeniu pt = 26 MPa wartości poziomu dźwięku LA dla poszczególnych jednostek odpowiednio wynoszą: a) pompa konwencjonalna nr 1 87,5dB(A); b) pompa konwencjonalna nr 2 81,5dB(A); c) pompa konwencjonalna nr 3 83dB(A); d) pompa z zerowym luzem bocznym nr 1 79dB(A) e) oraz pompa z zerowym luzem bocznym nr 2 78dB(A) 214
14 Wpływ zerowego luzu bocznego w zazębieniu na właściwości akustyczne pomp zębatych - Przy prędkościach obrotowych n = 500;800;1000 obr/min w całym zakresie ciśnień tłoczenia pt = (0 22) MPa poziom dźwięku LA pompy konwencjonalnej nr 1 jest wyższy od pozostałych jednostek o wartość od 1 do 9 db(a). - Dla wszystkich badanych jednostek nie występuje prawidłowość wzrostu poziomu ciśnienia akustycznego Lm wraz ze wzrostem prędkości obrotowej pompy. Ponieważ zależność taka występuje w odniesieniu do poziomu dźwięku LA należy sądzić, że istotny wpływ na globalny poziom hałasu pompy mają wartości poziomu ciśnienia akustycznego występujące w zakresie niskich częstotliwości od 63 do 125 Hz.. Potwierdzeniem tego faktu była przeprowadzona oktawowa analiza widmowa. - Maksymalne wartości poziomu ciśnienia akustycznego w paśmie 63Hz występują przy prędkości obrotowej n = 1500 obr/min i wynoszą odpowiednio dla badanych jednostek: a) pompa konwencjonalna nr 1 93,5 db przy ciśnieniu tłoczenia pt = 4 MPa; b) pompa konwencjonalna nr 2 89,5dB przy pt = 4 MPa; c) pompa konwencjonalna nr 3 90 db przy pt = 8 MPa; d) pompa z zerowym luzem bocznym nr 1 90,5 db przy pt = 4 MPa e) oraz pompa z zerowym luzem bocznym nr 2 89,5 db przy pt = 4 MPa -Maksymalne wartości poziomu ciśnienia akustycznego efektu wypadkowego Lm dla wszystkich badanych jednostek występują przy prędkości n = 1500 obr/min i wynoszą one odpowiednio: a) pompa konwencjonalna nr 1 93 db przy ciśnieniu tłoczenia pt = 4 MPa; b) pompa konwencjonalna nr 2 89,5 db przy pt = 4 MPa; c) pompa konwencjonalna nr 3 89 db przy pt = 8 MPa; d) pompa z zerowym luzem bocznym nr 1 92 db przy pt = 4 MPa e) oraz pompa z zerowym luzem bocznym nr 2 89 db przy pt = 4 MPa Reasumując zatem, na podstawie przeprowadzonych badań można stwierdzić, że wprowadzenie w pompach zębatych rozwiązania konstrukcyjnego z zerowym luzem międzyrębnym zapewnia wymierne korzyści w postaci obniżenia hałasu. Wpływa zatem na poprawę środowiska akustycznego w otoczeniu pracy tego typu jednostek. Głównym powodem obniżenia hałasu jednostek z zerowym luzem międzyzębnym jest 75 procentowe obniżenie pulsacji wydajności, a w konsekwencji pulsacji ciśnienia będące wynikiem przyjętego rozwiązania konstrukcyjnego [3, 7]. Stanowi to potwierdzenie wniosków zawartych w publikacjach [1, 2, 4-6, 8, 9] stwierdzających, iż główną przyczyną hałasu pracy pomp zębatych są zjawiska hydrauliczne związane z przepływem czynnika roboczego podczas pracy pompy zębatej. 215
15 Literatura 1. Kollek Wacław, Osiński Piotr, Stosiak Michał, Wilczyński Artur, Cichoń Przemysław: Problems relating to high-pressure gear micropumps. Archives of Civil and Mechanical Engineering. 2014, vol. 14, nr 1, s Kollek Wacław, Osiński Piotr: Assessment of energetistic measuring techniques and their application to diagnosis of acoustic condition of hydraulic machinery and equipment. Archives of Civil and Mechanical Engineering Kollek Wacław, Osiński Piotr: Modelling and design of gear pumps. Oficyna Wydawnicza Politechniki Wrocławskiej, Wrocław Kollek Wacław, Kudźma Zygmunt. Osinski Piotr, Rutański Janusz: Wpływ podcięcia stopy zęba na właściwości hydrauliczne pomp zębatych. Przegląd Mechaniczny. Nr 4/08. str.30. Warszawa Kollek Wacław, Kudźma Zygmunt, Rutański Janusz: Poziom hałasu elementów hydraulicznych zależny od czynników przepływowych. Dwumiesięcznik naukowo techniczny. Hydraulika i Pneumatyka. Wrocław nr Kollek Wacław, Rutanski Janusz, Chrobot Mieczysław, Wieczorek Krzysztof: Badania procesu odciążenia przestrzeni zasklepionej w pompach zębatych. Przegląd Mechaniczny 20/99 7. Osiński Piotr: Wysokociśnieniowe i niskopulsacyjne pompy zębate o zazębieniu zewnętrznym. Oficyna Wydawnicza Politechniki Wrocławskiej, Osiński Piotr, Palczak Edward, Rutański Janusz: Wpływ napływu i wypływu czynnika roboczego na właściwości akustyczne i hydrauliczne pompy zębatej. Badanie, konstrukcja, wytwarzanie i eksploatacja układów hydraulicznych : Cylinder 2013 : monografia : praca zbiorowa / [red. nauk. Adam Klich, Antoni Kozieł, Edward Palczak]. Gliwice : Instytut Techniki Górniczej KOMAG, Osiński Piotr, Deptuła Adam, Partyka Marian Antoni: Discrete optimization of a gear pump after tooth root undercutting by means of multi-valued logic trees. Archives of Civil and Mechanical Engineering
Wpływ luzu bocznego w zazębieniu na właściwości hydrauliczne i akustyczne pomp zębatych o zazębieniu zewnętrznym
Wpływ luzu bocznego w zazębieniu na właściwości hydrauliczne i akustyczne pomp zębatych o zazębieniu zewnętrznym Wacław Kollek, Piotr Osiński, Janusz Rutański Streszczenie: W referacie przedstawiono badania
Badania porównawcze właściwości akustycznych i hydraulicznych niskopulsacyjnych pomp zębatych serii 2PW-SES
PAWEŁ BURY 1), PIOTR OSIŃSKI 2), JANUSZ RUTAŃSKI 3), BENEDYKT ZAKRZEWSKI 4) 1) Politechnika Wrocławska, Wydział Mechaniczny, pawel.bury@pwr.edu.pl 2) Politechnika Wrocławska, Wydział Mechaniczny, piotr.osinski@pwr.edu.pl
Wpływ materiału zastosowanego na wkładkę w sprzęgle podatnym na hałas generowany przez pompę zębatą
Wpływ materiału zastosowanego na wkładkę w sprzęgle podatnym na hałas generowany przez pompę zębatą Piotr Osiński, Kacper Leszczyński 1. Wstęp Rozwój współczesnej techniki koncentruje się na ogólnym trendzie
Laboratorium. Hydrostatyczne Układy Napędowe
Laboratorium Hydrostatyczne Układy Napędowe Instrukcja do ćwiczenia nr 8 Badanie charakterystyk mikropompy zębatej Opracowanie: Z.Kudżma, P. Osiński J. Rutański, M. Stosiak Wprowadzenie do mikrohydrauliki
Analiza widmowa drgań korpusu pompy zębatej o zazębieniu zewnętrznym
Analiza widmowa drgań korpusu pompy zębatej o zazębieniu zewnętrznym Piotr Osiński, Janusz Rutański, Ryszard Różycki 1 Wstęp Wśród pomp wyporowych używanych jako generatory energii najczęściej stosowane
SPIS TREŚCI Wprowadzenie...str.3 Budowa oznaczenia...str.4 Dane techniczne pomp PZ4 3a. Grupa I...str.5 3b. Grupa II...str.5 3c. Grupa III...str.
1 SPIS TREŚCI Wprowadzenie...str.3 Budowa oznaczenia...str.4 Dane techniczne pomp PZ4 3a. Grupa I...str.5 3b. Grupa II...str.5 3c. Grupa III...str.6 Wymiary gabarytowe 4a. Grupa I (geometryczna objętość:
Innowacyjna pompa zębata
Innowacyjna pompa zębata Wacław Kollek, Piotr Osiński 1. Wprowadzenie Podstawowym elementem każdego układu hydrostatycznego jest pompa wyporowa, spełniająca funkcję generatora energii strumienia cieczy.
Wprowadzenie. Budowa pompy
1 Spis treści: 1. Wprowadzenie...str.3 2. Budowa pompy...str.3 3. Budowa oznaczenie pomp zębatych PZ2...str.4 4. Dane techniczne...str.5 5. Pozostałe dane techniczne...str.6 6. Karty katalogowe PZ2-K-6,3;
Zajęcia laboratoryjne
Zajęcia laboratoryjne Napęd Hydrauliczny Instrukcja do ćwiczenia nr 1 Charakterystyka zasilacza hydraulicznego Opracowanie: R. Cieślicki, Z. Kudźma, P. Osiński, J. Rutański, M. Stosiak Wrocław 2016 Spis
Hydrostatyczne Układy Napędowe Laboratorium. Temat: Badanie charakterystyk mikropompy zębatej. Opracował: Z. Kudźma, J. Rutański, M.
Hydrostatyczne Układy Napędowe Laboratorium Temat: Badanie charakterystyk mikropompy zębatej Opracował: Z. Kudźma, J. Rutański, M. Stosiak WPROWADZENIE DO MIKROHYDRAULIKI W ostatnich latach zauważa się
Ocena pomp zębatych z cienkowarstwowymi powłokami PTFE
Ocena pomp zębatych z cienkowarstwowymi powłokami PTFE Piotr Osiński, Kacper Leszczyński 1. Wstęp Współcześnie urządzenia projektowane są przy założeniu jak najmniejszej masy oraz jak największej mocy.
- PZ3-III-2 (płyta polska prostokątna, przyłącza gwintowe metryczne)...str wykresy: grupa II (PZ3, sekcja PZW3)...str.12 5c.
1 Spis treści 1. Wprowadzenie...str.3 2. Budowa pompy...str.3 3. Budowa oznaczenia pomp PZ3 (grupa I, II i III)...str.4 4. Dane techniczne 4a. Grupa I...str.5 4b. Grupa II...str.5 4c. Grupa III...str.5
Wprowadzenie. Budowa pompy
1 Spis treści 1. 2. 3. 4. Wprowadzenie...str.3 Budowa pompy...str.3 Budowa oznaczenia pomp PZ3 (grupa I, II i III)...str.4 Dane techniczne 4a. Grupa I...str.5 4b. Grupa II...str.5 4c. Grupa III...str.5
Zajęcia laboratoryjne Napęd Hydrauliczny
Zajęcia laboratoryjne Napęd Hydrauliczny Instrukcja do ćwiczenia nr 11 Sterowanie objętościowe konwencjonalne Opracowanie: R. Cieślicki, Z. Kudźma, P. Osiński, J. Rutański, M. Stosiak Wrocław 2016 Spis
Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Napęd hydrauliczny
Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Napęd hydrauliczny Sterowanie układem hydraulicznym z proporcjonalnym zaworem przelewowym Opracowanie: Z. Kudźma, P. Osiński, M. Stosiak 1 Proporcjonalne elementy
P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A
P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A WYDZIAŁ BUDOWNICTWA, MECHANIKI I PETROCHEMII INSTYTUT INŻYNIERII MECHANICZNEJ LABORATORIUM NAPĘDÓW I STEROWANIA HYDRAULICZNEGO I PNEUMATYCZNEGO Instrukcja do
Temat /6/: DYNAMIKA UKŁADÓW HYDRAULICZNYCH. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE.
1 Temat /6/: DYNAMIKA UKŁADÓW HYDRAULICZNYCH. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE. Celem ćwiczenia jest doświadczalne określenie wskaźników charakteryzujących właściwości dynamiczne hydraulicznych układów sterujących
Laboratorium. Hydrostatyczne Układy Napędowe
Laboratorium Hydrostatyczne Układy Napędowe Instrukcja do ćwiczenia nr 5 Charakterystyka rozdzielacza hydraulicznego. Opracowanie: Z.Kudźma, P. Osiński J. Rutański, M. Stosiak Wiadomości wstępne Rozdzielacze
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie H-4
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN Ćwiczenie H-4 Temat: WYZNACZANIE SPRAWNOŚCI OGÓLNEJ I OBJĘTOŚCIOWEJ WIELOTŁOCZKOWEGO OSIOWEGO SILNIKA HYDRAULICZNEGO. Konsultacja i redakcja:
Wyszczególnienie parametrów Jedn. Wartości graniczne Temperatura odparowania t o C od 30 do +5 Temperatura skraplania t k C od +20 do +40
CHŁODNICZE typu D58ARS Jednostopniowe agregaty sprężarkowe typu D58 są przeznaczone do pracy w lądowych i morskich urządzeniach chłodniczych w zakresie temperatur wrzenia 35 o C do +10 o C i temperatur
Wprowadzenie. Napędy hydrauliczne są to urządzenia służące do przekazywania energii mechanicznej z miejsca jej wytwarzania do urządzenia napędzanego.
Napędy hydrauliczne Wprowadzenie Napędy hydrauliczne są to urządzenia służące do przekazywania energii mechanicznej z miejsca jej wytwarzania do urządzenia napędzanego. W napędach tych czynnikiem przenoszącym
ĆWICZENIE WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK POMPY WIROWEJ
ĆWICZENIE WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK POMPY WIROWEJ 1. Cel i zakres ćwiczenia Celem ćwiczenia jest opanowanie umiejętności dokonywania pomiarów parametrów roboczych układu pompowego. Zapoznanie z budową
...str.3...str.4 ...str.5...str.5 ...str.6...str.8...str.10
1 Spis treści 1. Wprowadzenie...str.3 2. Budowa oznaczenia silników MZ3...str.4 3. Dane techniczne 3a. Grupa II...str.5 3b. Grupa III...str.5 4. Karty katalogowe 4a. Grupa II...str.6 4b. Grupa III...str.8
Zajęcia laboratoryjne
Zajęcia laboratoryjne Napęd Hydrauliczny Instrukcja do ćwiczenia nr 10 Badania porównawcze układów sterowania i regulacji prędkością odbiornika hydraulicznego Opracowanie: H. Kuczwara, Z. Kudźma, P. Osiński,
KOMPAKTOWE AGREGATY HYDRAULICZNE
KOMPAKTOWE AGREGATY HYDRAULICZNE MINIAGREGAT SPALINOWY KAH-2.8HP-R-Z8 MINIAGREGAT Z SILNIKIEM PRĄDU STAŁEGO 12 LUB 24 VDC KAH-12VDC-A-Z10 KAH-24VDC-D-Z8 MINIAGREGAT Z SILNIKIEM TRÓJFAZOWYM LUB JEDNOFAZOWYM
WYKŁAD 11 POMPY I UKŁADY POMPOWE
WYKŁAD 11 POMPY I UKŁADY POMPOWE Historia Czerpak do wody używany w Egipcie ok. 1500 r.p.n.e. Historia Nawadnianie pól w Chinach Historia Koło wodne używane w Rzymie Ogólna klasyfikacja pomp POMPY POMPY
Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie odbiornikiem hydraulicznym z rozdzielaczem typu Load-sensing
Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Sterowanie odbiornikiem hydraulicznym z rozdzielaczem typu Load-sensing Wstęp teoretyczny Poprzednie ćwiczenia poświęcone były sterowaniom dławieniowym. Do realizacji
Przepływomierz zębaty VCL 0,1
Przepływomierz zębaty VCL 0, dla technologii lakierniczych Wymiary Przepływomierz zębaty VCL 0, - dla technologii lakierniczych VCL 0, P RS /25 Spis treści Tytuł Strona Spis treści Opis Charakterystyka
Opracowanie metody wyznaczenia. zastępczych charakterystyk sprawnościowych. Opisane
Opracowanie metody wyznaczenia zastępczych charakterystyk sprawnościowych dla pomp wyporowych Piotr Osiński, Paweł Bury, Rafał Cieślicki, Wojciech Noworolnik 1. Wstęp Pompy wyporowe są elementami hydrostatycznych
odolejacz z układem samoczynnego powrotu oleju do sprężarki,
CHŁODNICZE typu W92MARS Jednostopniowe agregaty sprężarkowe typu W92M są przeznaczone do pracy w lądowych i morskich urządzeniach chłodniczych w zakresie temperatur wrzenia 35 o C do +5 o C i temperatur
Zajęcia laboratoryjne
Zajęcia laboratoryjne Napęd Hydrauliczny Instrukcja do ćwiczenia nr 12 Sterowanie objętościowe napędów hydrostatycznych przy zastosowaniu pompy z regulatorem działającym wg zasady stałej mocy Opracowanie:
CHŁODNICZE AGREGATY SPRĘŻARKOWE typu W92MARS
CHŁODNICZE AGREGATY SPRĘŻARKOWE typu W92MARS Dębica 2017 BUDOWA I WYPOSAŻENIE Budowa agregatów oraz szeroki zakres wyposażenia zestawionego fabrycznie umożliwiają prace urządzeń w cyklu ręcznym lub automatycznym,
SEMINARIUM Z AUTOMATYKI CHLODNICZEJ
SEMINARIUM Z AUTOMATYKI CHLODNICZEJ TEMAT: Próba uzasadnienia celowości regulacji wydajności chłodniczej w urządzeniach o wydajności zakresu 5 do 10kW. 1. Wstęp 2. Metody regulacji sprężarek 3. Regulacja
Silence Plus nowa pompa zębata o nieewolwentowym zazębieniu zewnętrznym śrubowym
Silence Plus nowa pompa zębata o nieewolwentowym zazębieniu zewnętrznym śrubowym PI 090009 Redukcja hałasu w maszynach stacjonarnych i przenośnych staje się coraz ważniejsza. Powszechne stosowanie pomp
ANALIZA WYNIKÓW OPTYMALIZACJI INNOWACYJNEJ POMPY ZĘBATEJ W KONTEKŚCIE WAŻNOŚCI ZASTOSOWANYCH KRYTERIÓW OCENY
ANALIZA WYNIKÓW OPTYMALIZACJI INNOWACYJNEJ POMPY ZĘBATEJ W KONTEKŚCIE WAŻNOŚCI ZASTOSOWANYCH KRYTERIÓW OCENY Anna M. DEPTUŁA, Adam DEPTUŁA Streszczenie: W pracy przedstawiono analizę wyników optymalizacji
CND Wysokociśnieniowe pompy zasilające x x45. 1x45 1,6 R5 10. r6 (Ø70) Ø200. Ø90 h9 (Ø184) 1x45 A 1,6 Ø65 H7 Ø250 Ø350
20 7.5 1.5x45 44 +0.1-0.1 7.5 1.5x45 h 0,01A h 0,03 A 1x45 1,6 1x45 1,6 h 0,03 A 172 155 R5 10 20 h 0,03/Ø70A Ø250 Ø240 r6 Ø215 (Ø70) 50 +0.3 0 Ø50 3,2 b 0,02/Ø55 A 9.5 +0.1 0 1x45 A 1,6 1X45 3,2 Ø65 H7
Badania pompy gerotorowej z kołami zębatymi wykonanymi z PPS
Badania pompy gerotorowej z kołami zębatymi wykonanymi z PPS Justyna Krawczyk, Jarosław Stryczek Hydraulika i Pneumatyka. 14, R. 34, nr 1, s. 15-18 1. Wprowadzenie Nowym kierunkiem w rozwoju maszyn i urządzeń
Ocena efektywności energetycznej zasilacza hydraulicznego z regulacją wg zasady stałego ciśnienia
ZYGMUNT DOMAGAŁA 1), JAN KAWIAK 2), WIKTOR KUŚNIERZ 3), RAFAŁ ŁABIK 4), PIOTR OSIŃSKI 5), MICHAŁ STOSIAK 6) 1) Politechnika Wrocławska, Wydział Mechaniczny, zygmunt.domagala@pwr.edu.pl 2) Amet s.c., Wrocław,
Laboratorium. Hydrostatyczne Układy Napędowe
Laboratorium Hydrostatyczne Układy Napędowe Instrukcja do ćwiczenia nr Eksperymentalne wyznaczenie charakteru oporów w przewodach hydraulicznych opory liniowe Opracowanie: Z.Kudżma, P. Osiński J. Rutański,
Zajęcia laboratoryjne
Zajęcia laboratoryjne Napęd Hydrauliczny Instrukcja do ćwiczenia nr 9 Sterowanie odbiornikiem hydraulicznym z rozdzielaczem typu Load-sensing Opracowanie: M. Stosiak, K. Towarnicki Wrocław 2016 Wstęp teoretyczny
POMPY TYPU. Pompy H przeznaczone są do pompowania wody czystej lub zawierającej zanieczyszczenia mechaniczne o wielkości ziaren do 2 mm
POMPY TYPU Pompy H przeznaczone są do pompowania wody czystej lub zawierającej zanieczyszczenia mechaniczne o wielkości ziaren do 2 mm H ZASTOSOWANIE Pompy H przeznaczone są do pompowania wody czystej
POMPA OLEJOWA WIELOWYLOTOWA Typ PO
POMPA OLEJOWA WIELOWYLOTOWA Typ PO 62 Zastosowanie Pompa jest przeznaczona do smarowania olejem maszyn i urządzeń wymagających ciągłego podawania środka smarującego w małych ilościach. Doprowadzanie oleju
Zajęcia laboratoryjne
Zajęcia laboratoryjne Napęd Hydrauliczny Instrukcja do ćwiczenia nr 2 Metody sterowania prędkością odbiornika hydraulicznego w układach z pompą stałej wydajności sterowanie dławieniowe Opracowanie: Z.
I. Pomiary charakterystyk głośników
LABORATORIUM ELEKTROAKUSTYKI ĆWICZENIE NR 4 Pomiary charakterystyk częstotliwościowych i kierunkowości mikrofonów i głośników Cel ćwiczenia Ćwiczenie składa się z dwóch części. Celem pierwszej części ćwiczenia
INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI ĆWICZENIE NR 7 BADANIE POMPY II
INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI Laboratorium z mechaniki płynów ĆWICZENIE NR 7 BADANIE POMPY II 2 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową i działaniem
STOCHOWSKA WYDZIAŁ IN
POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII MECHANICZNEJ I INFORMATYKI Instytut Maszyn Tłokowych i Techniki Sterowania Laboratorium: Środowiskowe oddziaływanie motoryzacji Ćwiczenie nr 4 Imię i nazwisko
Zestawy pompowe PRZEZNACZENIE ZASTOSOWANIE OBSZAR UŻYTKOWANIA KONCEPCJA BUDOWY ZALETY
PRZEZNACZENIE Zestawy pompowe typu z przetwornicą częstotliwości, przeznaczone są do tłoczenia wody czystej nieagresywnej chemicznie o ph=6-8. Wykorzystywane do podwyższania ciśnienia w instalacjach. Zasilane
Pomiar pompy wirowej
Pomiar pompy wirowej Instrukcja do ćwiczenia nr 20 Badanie maszyn - laboratorium Opracował: dr inŝ. Andrzej Tatarek Zakład Miernictwa i Ochrony Atmosfery Wrocław, grudzień 2006 r. 1. Wstęp Pompami nazywamy
BADANIA EKSPERYMENTALNE ZAWORU CIŚNIENIOWEGO O ZMODYFIKOWANEJ KONSTRUKCJI
Maciej OLEJNIK 1, Andrzej KOSUCKI 1 1 Politechnika Łódzka, 8528@edu.p.lodz.pl, andrzej.kosucki@p.lodz.pl BADANIA EKSPERYMENTALNE ZAWORU CIŚNIENIOWEGO O ZMODYFIKOWANEJ KONSTRUKCJI Streszczenie: W artykule
PL B1. POLITECHNIKA WROCŁAWSKA, Wrocław, PL BUP 02/14. PIOTR OSIŃSKI, Wrocław, PL WUP 10/16. rzecz. pat.
PL 223648 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 223648 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 404800 (51) Int.Cl. F04C 2/08 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Parametry przedstawionych w niniejszym dokumencie produktów mogą być przedmiotem zmian bez wcześniejszego powiadomienia.
Copyright 2003, Parker Hannifin Corporation. Wszelkie prawa zastrzeżone. Parametry przedstawionych w niniejszym dokumencie produktów mogą być przedmiotem zmian bez wcześniejszego powiadomienia. 2 Spis
Laboratorium. Hydrostatyczne Układy Napędowe
Laboratorium Hydrostatyczne Układy Napędowe Instrukcja do ćwiczenia nr 1 EKSPERYMENTALNE WYZNACZANIE ZASTĘPCZEGO MODUŁU SPREŻYSTOŚCI OBJETOŚCIOWEJ EC+P CIECZY I PRZEWODU, ORAZ ZASTĘPCZEGO WSPÓŁCZYNNIKA
Wybrane problemy w eksploatacji układów mikrohydraulicznych
Wybrane problemy w eksploatacji układów mikrohydraulicznych Zygmunt Kudźma, Krzysztof Kułakowski, Michał Stosiak 1. Wprowadzenie Współczesny świat zmierza w kierunku miniaturyzacji. Chociaż trend ten w
SERIA MP POMPY WIELOSTOPNIOWE WIELKOŚCI DN 40 - DN 125
POMPY WIELOSTOPNIOWE WIELKOŚCI DN 40 - DN 125 Wielostopniowe pompy VOGEL wykorzystują ideę budowy modułowej,która maksymalizuje wymienność komponentów. System budowy modułowej pozwala na techniczne dopasowanie
LOKALIZACJA ŹRÓDEŁ HAŁASU W KOPARKO-ŁADOWARCE PRZY POMOCY KAMERY AKUSTYCZNEJ
WIESŁAW FIEBIG 1, PIOTR CEPENDA 2 1 Politechnika Wrocławska, Instytut Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn wieslaw.fiebig@pwr.wroc.pl 2 Politechnika Wrocławska, Instytut Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn
Badania dynamicznych przebiegów ciśnienia w pompach wyporowych z wykorzystaniem czujników piezoelektrycznych
Badania dynamicznych przebiegów ciśnienia w pompach wyporowych z wykorzystaniem czujników piezoelektrycznych Piotr Osiński, Piotr Patrosz Układ pomiarowy Badania dynamicznych przebiegów ciśnienia w pompach
Wprowadzenie. - Napęd pneumatyczny. - Sterowanie pneumatyczne
Wprowadzenie Pneumatyka - dziedzina nauki i techniki zajmująca się prawami rządzącymi przepływem sprężonego powietrza; w powszechnym rozumieniu także technika napędu i sterowania pneumatycznego. Zastosowanie
Przepływowe pompy zębate typu KF. o zmniejszonej głośności
rzepływowe pompy zębate typu KF o zmniejszonej głośności Konstrukcja pompy zębatej typu KF Konstrukcja pomp zębatych typu KF okrywa flanszowa earing bush Koło napędzające Rys. ompa bez łożysk zewnętrznych
Modele teoretyczne i matematyczne momentu strat mechanicznych w pompie stosowanej w napędzie hydrostatycznym
Modele teoretyczne i matematyczne momentu strat mechanicznych w pompie stosowanej w napędzie hydrostatycznym Zygmunt Paszota Opracowanie jest kontynuacją prac [1 18], których celem jest stworzenie metody
Straty i sprawność energetyczna silników i układów napędowych
Straty i sprawność energetyczna silników i układów napędowych Zygmunt Paszota Zastąpienie wykresu Sankeya spadku mocy zgodnego z kierunkiem przepływu mocy wykresem wzrostu mocy przeciwnego do kierunku
Pomiar poziomu hałasu emitowanego przez zespół napędowy
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Budowy i Eksploatacji Maszyn Instrukcja do zajęć laboratoryjnych z przedmiotu: EKSPLOATACJA MASZYN Pomiar poziomu hałasu emitowanego przez zespół napędowy
Hydrostatyczne Układy Napędowe Laboratorium. Temat: Opory miejscowe w układach hydraulicznych. Zwężka jako opór miejscowy zjawisko kawitacji
Hydrostatyczne Układy Napędowe Laboratorium Temat: Opory miejscowe w układach hydraulicznych. Zwężka jako opór miejscowy zjawisko kawitacji Opracował: Z. Kudźma, P. Osiński, J. Rutański, M. Stosiak CEL
(12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) (13) B1
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 170813 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej Numer zgłoszenia: 299894 (22) Data zgłoszenia: 29.07.1993 (51) IntCl6 F16D 31/04 F16D 25/04
Metrologia cieplna i przepływowa
Metrologia cieplna i przepływowa Systemy Maszyny i Urządzenia Energetyczne IV rok Badanie manometru z wykorzystaniem wzorca grawitacyjnego Instrukcja do ćwiczenia Katedra Systemów Energetycznych i Urządzeń
Seria Jubileuszowa. Rozwiązania informatyczne. Sprężarki śrubowe Airpol PRM z przetwornicą częstotliwości. oszczędność energii. ochrona środowiska
Sprężarki śrubowe Airpol PRM z przetwornicą częstotliwości Seria Jubileuszowa Każda sprężarka śrubowa z przetwornicą częstotliwości posiada regulację obrotów w zakresie od 50 do 100%. Jeżeli zużycie powietrza
Ćwiczenie 1. Badanie aktuatora elektrohydraulicznego. Sterowanie Napędów Maszyn i Robotów Przemysłowych - laboratorium. Instrukcja laboratoryjna
Sterowanie Napędów Maszyn i Robotów Przemysłowych - laboratorium Ćwiczenie 1 Badanie aktuatora elektrohydraulicznego Instrukcja laboratoryjna Opracował : mgr inż. Arkadiusz Winnicki Warszawa 2010 Badanie
WIERTARKA PNEUMATYCZNA PISTOLETOWA WI426C2
WIERTARKA PNEUMATYCZNA PISTOLETOWA WI426C2 Techniczna instrukcja obsługi oryginalna Niniejsza instrukcja ważna jest łącznie z OGÓLNĄ INSTRUKCJĄ OBSŁUGI NARZĘDZI PNEUMATYCZNYCH ARCHIMEDES S.A. ul. Robotnicza
Podstawy Konstrukcji Maszyn. Wykład nr. 13 Przekładnie zębate
Podstawy Konstrukcji Maszyn Wykład nr. 13 Przekładnie zębate 1. Podział PZ ze względu na kształt bryły na której wykonano zęby A. walcowe B. stożkowe i inne 2. Podział PZ ze względu na kształt linii zębów
AUTOMATYKA CHŁODNICZA
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY AUTOMATYKA CHŁODNICZA Temat : Racje techniczne i energetyczne stosowania płynnej regulacji wydajności chłodniczej w chłodziarkach domowych Autor : Marcin Beczek
Wydajne wentylatory promieniowe Fulltech o wysokim ciśnieniu statycznym
1 Wydajne wentylatory promieniowe Fulltech o wysokim ciśnieniu statycznym Wydajne wentylatory promieniowe Fulltech o wysokim ciśnieniu statycznym Wentylatory są niezbędnym elementem systemów wentylacji
REDUKCJA HAŁASU W BUDYNKU POCHODZĄCEGO OD POMIESZCZENIA SPRĘŻARKOWNI
REDUKCJA HAŁASU W BUDYNKU POCHODZĄCEGO OD POMIESZCZENIA SPRĘŻARKOWNI Wiesław FIEBIG Politechnika Wrocławska, Instytut Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn I-16 1. WSTĘP W pomieszczeniach technicznych znajdujących
WYSOKIE CIŚNIENIA - pompy
Pompy zębate TRALE Pompy wyporowe zębate o zazębieniu zewnętrznym, przeznaczone do układów hydraulicznych maszyn i urządzeń. materiał korpus aluminium płyta mocująca aluminium (grupy 1 i 2), żeliwo (grupa
(13) B1 PL B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19)PL (11) (21) Numer zgłoszenia: , (51) IntCl5: B01 D 36/00 B01 D 35/00
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19)PL (11)166056 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 289684, (51) IntCl5: B01 D 36/00 B01 D 35/00 Urząd Patentowy (22) Data zgłoszenia: 23.03.1991 Rzeczypospolitej
Pompy i silniki zębate Seria PGP, PGM 500. Wymiary. PGP/PGM 517 Parametry techniczne. Pompa (silnik) jednosekcyjna PGP/PGM 517
Wymiary Parametry techniczne Obętość geometryczna Kod 0140 0160 0190 0230 0250 0280 0330 0380 0440 0520 0700 cm3/obr 14,0 16,0 19,0 23,0 25,0 28,0 33,0 38,0 44,0 52,0 70,0 Ciśnienie nominalne bar 250 250
Zajęcia laboratoryjne
Zajęcia laboratoryjne Napęd Hydrauliczny Instrukcja do ćwiczenia nr 5 Zastosowanie zaworu zwrotnego sterowanego w układach hydraulicznych maszyn roboczych Opracowanie: P. Jędraszczyk, Z. Kudżma, P. Osiński,
ZAKŁAD NAPĘDÓW LOTNICZYCH
ZAKŁAD NAPĘDÓW LOTNICZYCH ZAKŁAD NAPĘDÓW LOTNICZYCH Zakład Napędów Lotniczych Instytutu Lotnictwa prowadzi prace pomiarowobadawcze w następujących dziedzinach: - badania silników tłokowych i turbowałowych,
Dwuprzewodowe układy centralnego smarowania.
WŁADYSŁAW NAUMOWICZ Dwuprzewodowe układy centralnego smarowania. Dobór elementów i podstawowych parametrów. Aby układ smarowniczy zastosowany na maszynie lub urządzeniu technicznym mógł zapewnić skuteczne
POMPA CENTRALNEGO SMAROWANIA Typ PD 40
POMPA CENTRALNEGO SMAROWANIA Typ PD 40 Zastosowanie Pompa jest przeznaczona do okresowego podawania smaru lub oleju do węzłów trących w maszynach za pośrednictwem dozowników dwuprzewodowych (rozdzielaczy
PL B1. POLITECHNIKA WROCŁAWSKA, Wrocław, PL BUP 01/18. WIESŁAW FIEBIG, Wrocław, PL WUP 08/18 RZECZPOSPOLITA POLSKA
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 229701 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 419686 (51) Int.Cl. F16F 15/24 (2006.01) F03G 7/08 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
ĆWICZENIE NR.6. Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych
ĆWICZENIE NR.6 Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych 1. Wstęp W nowoczesnych przekładniach zębatych dąży się do uzyskania małych gabarytów w stosunku do
Instrukcja do ćwiczenia 6 REGULACJA TRÓJPOŁOŻENIOWA
Instrukcja do ćwiczenia 6 REGULACJA TRÓJPOŁOŻENIOWA Cel ćwiczenia: dobór nastaw regulatora, analiza układu regulacji trójpołożeniowej, określenie jakości regulacji trójpołożeniowej w układzie bez zakłóceń
ANALiZA WPŁYWU PARAMETRÓW SAMOLOTU NA POZiOM HAŁASU MiERZONEGO WEDŁUG PRZEPiSÓW FAR 36 APPENDiX G
PRACE instytutu LOTNiCTWA 221, s. 115 120, Warszawa 2011 ANALiZA WPŁYWU PARAMETRÓW SAMOLOTU NA POZiOM HAŁASU MiERZONEGO WEDŁUG PRZEPiSÓW FAR 36 APPENDiX G i ROZDZiAŁU 10 ZAŁOżEń16 KONWENCJi icao PIotr
WIERTARKA PNEUMATYCZNA PISTOLETOWA WI608D2 WI418D2
WIERTARKA PNEUMATYCZNA PISTOLETOWA WI608D2 WI418D2 Techniczna instrukcja obsługi oryginalna Niniejsza instrukcja ważna jest łącznie z OGÓLNĄ INSTRUKCJĄ OBSŁUGI NARZĘDZI PNEUMATYCZNYCH ARCHIMEDES S.A. ul.
STANOWISKOWE BADANIE ZESPOŁU PRZENIESIENIA NAPĘDU NA PRZYKŁADZIE WIELOSTOPNIOWEJ PRZEKŁADNI ZĘBATEJ
Postępy Nauki i Techniki nr 12, 2012 Jakub Lisiecki *, Paweł Rosa *, Szymon Lisiecki * STANOWISKOWE BADANIE ZESPOŁU PRZENIESIENIA NAPĘDU NA PRZYKŁADZIE WIELOSTOPNIOWEJ PRZEKŁADNI ZĘBATEJ Streszczenie.
1. WSTĘP 2. PRZYCZYNY POWSTAWANIA HAŁASU W AGREGATACH HYDRAULICZNYCH
Inżynieria Maszyn, R. 19, z. 2, 2014 lokalizacja źródeł hałasu, hydraulika, kamera akustyczna, sonda natężeniowa Wiesław FIEBIG 1 * Jakub WRÓBEL 1 IDENTYFIKACJA ŹRÓDEŁ HAŁASU NA PRZYKŁADZIE AGREGATU HYDRAULICZNEGO
Charakterystyki prędkościowe silników spalinowych
Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Instytut Pojazdów LABORATORIUM TEORII SILNIKÓW CIEPLNYCH Charakterystyki prędkościowe silników spalinowych Opracowanie Dr inż. Ewa Fudalej-Kostrzewa Warszawa 2015
9.Tylko jedna odpowiedź jest poprawna. 10. Wybierz właściwą odpowiedź i zamaluj kratkę z odpowiadającą jej literą np., gdy wybrałeś odpowiedź A :
6.Czytaj uważnie wszystkie zadania. 7. Rozwiązania zaznaczaj na KARCIE ODPOWIEDZI długopisem lub piórem z czarnym tuszem/atramentem. 8. Do każdego zadania podane są cztery możliwe odpowiedzi: A, B, C,
Metrologia cieplna i przepływowa
Metrologia cieplna i przepływowa Systemy Maszyny i Urządzenia Energetyczne IV rok Badanie manometru z wykorzystaniem piezoelektrycznego przetwornika ciśnienia Instrukcja do ćwiczenia Katedra Systemów Energetycznych
SpręŜarki Danfoss dedykowane do pomp ciepła poprawiają sezonową efektywność energetyczną o 10%!
SpręŜarki Danfoss dedykowane do pomp ciepła poprawiają sezonową efektywność energetyczną o 10%! W tym roku firma Danfoss wprowadziła na rynek nowe sprężarki spiralne dedykowane do pomp ciepła o oznaczeniu
Opis serii: Wilo-Drain STS 40
Opis serii: Wilo-Drain STS 4 H[m] Wilo-Drain STS 4 1 8 6 4 2 2 4 6 8 1 12 14 16 Q[m³/h] Budowa Pompa zatapialna do ścieków Zastosowanie Tłoczenie mediów zawierających duże zanieczyszczenia w następujących
PL B1. POLITECHNIKA ŚLĄSKA, Gliwice, PL BUP 20/10
PL 213989 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 213989 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 387578 (51) Int.Cl. E03F 5/22 (2006.01) F04B 23/12 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
Praca dyplomowa inżynierska
Praca dyplomowa inżynierska PROWADZĄCY PRACĘ: prof. dr hab. inż. Edward Palczak, prof. zw.pwr. AUTOR: Maciej Durko Wrocław 2010 Temat pracy dyplomowej inż. Projekt wstępny rozdzielacza serwomechanizmu
Sterowanie odbiornikiem hydraulicznym z rozdzielaczem proporcjonalnym
Katedra Eksploatacji Systemów Logistycznych, Systemów Transportowych i Układów Hydraulicznych Politechnika Wrocławska Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Sterowanie odbiornikiem hydraulicznym z rozdzielaczem
Wpływ struktury pompowni na niezawodność pomp pracujących w bloku energetycznym
Wpływ struktury pompowni na niezawodność pomp pracujących w bloku energetycznym DR INŻ. GRZEGORZ PAKUŁA 19.11.2013 STRUKTURA POMPOWNI Jedna z podstawowych decyzji po ustaleniu wymaganych parametrów to
MB /1. Przykłady zastosowań zaworów ciśnieniowych. Przykłady zastosowań zaworów przelewowych
Wstęp Zawory ciśnieniowe i przelewowe są armaturą specjalną dla układów dozowania. Stosowane są one w zależności od aplikacji, by zwiększyć dokładność dozowania lub by zabezpieczyć instalację przed zbyt
ZASILACZ HYDRAULICZNY typ UHKZ
ZASILACZ HYDRAULICZNY typ UHKZ pmax = 20 MPa 3 qmax = 9,8cm /obr. WK 576 898 01.2017 ZASTOSOWANIE Zasilacze hydrauliczne typu UHKZ służą do napędu i sterowania odbiornikami hydraulicznymi (siłowniki lub
Zajęcia laboratoryjne
Zajęcia laboratoryjne Napęd Hydrauliczny Instrukcja do ćwiczenia nr 3 Metody ograniczenia strat mocy w układach hydraulicznych Opracowanie: Z. Kudźma, P. Osiński, U. Radziwanowska, J. Rutański, M. Stosiak
Metrologia cieplna i przepływowa
Metrologia cieplna i przepływowa Systemy Maszyny i Urządzenia Energetyczne IV rok Badanie manometru z wykorzystaniem tensometrycznego przetwornika ciśnienia Instrukcja do ćwiczenia Katedra Systemów Energetycznych
POMPA CENTRALNEGO SMAROWANIA Typ PD 11, PD 31
POMPA CENTRALNEGO SMAROWANIA Typ PD 11, PD 31 Pompy Centralnego Smarowania PD11 i PD 31 Zastosowanie Pompa jest przeznaczona do smarowania węzłów trących w maszynach i urządzeniach za pośrednictwem rozdzielaczy
Hydrostatyczne Układy Napędowe Laboratorium
Hydrostatyczne Układy Napędowe Laboratorium Temat: Eksperymentalne wyznaczenie charakteru oporów w przewodach hydraulicznych opory liniowe Opracował: Z. Kudźma, P. Osiński, J. Rutański, M. Stosiak CEL