SHAFT VOLTAGES IN HIGH POWER INDUCTION MOTORS
|
|
- Liliana Krupa
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 ELEKTRYKA 1 Zeszyt (14) Rok LVI Piotr ZIENTEK, Roman NIESTRÓJ Instytut Elektrotechniki i Informatyki, Politechnika Śląska w Gliwicach NAPIĘCIA WAŁOWE W SILNIKACH INDUKCYJNYCH DUśEJ MOCY Streszczenie. Artykuł zawiera analizę uszkodzeń łoŝysk w silnikach indukcyjnych duŝej mocy. Przedstawiono róŝne rodzaje uszkodzeń łoŝysk w badanych silnikach oraz przyczyny powstawania napięć wałowych i prądów łoŝyskowych. W rozdziale 5 przedstawiono wpływ asymetrii napięcia zasilania na wartość napięć wałowych. W artykule zaprezentowano wyniki wielu badań laboratoryjnych oraz wnioski wypracowane w czasie badań. Słowa kluczowe: prądy łoŝyskowe, napięcia wałowe, silniki indukcyjne SHAFT VOLTAGES IN HIGH POWER INDUCTION MOTORS Summary. The paper presents results of investigations aimed at bearing faults detection in high power induction motors. Different kinds of bearing damages arising in the considered motors are shown. The causes of occurring the shaft voltages and bearing currents are given as well. In Section 5 there is presented influence of the supply voltage unbalance on the shaft voltage values. The conclusions drawn from the laboratory tests are presented in Section 7. Keywords: bearing currents, shaft voltages, induction motors 1. WSTĘP Do napędu organów urabiających górniczych kombajnów ścianowych są stosowane silniki indukcyjne trójfazowe o mocach znamionowych od kw do 6 kw. W zakresie mocy znamionowych od kw do 3 kw silniki są wykonywane na napięcie znamionowe 1 V, w zakresie mocy od 3 kw do 35 kw na napięcie znamionowe 1 V i 33 V, natomiast powyŝej mocy znamionowej 35 kw silniki są wykonywane wyłącznie na napięcie znamionowe 33 V. Przedmiotowe silniki są przystosowane do eksploatacji w przestrzeniach zagroŝonych metanem oraz wybuchem pyłu węglowego. Mają one budowę ognioszczelną z osłoną przeciwwybuchową (cecha EExdI, grupa wybuchowości I, kategoria M). Silniki te mają
2 9 P. Zientek, R. Niestrój wirniki krótko zwarte pręgowane, przy czym w zakresie mocy znamionowej od kw do 3 kw są stosowane wirniki dwuklatkowe, a w zakresie mocy znamionowej od 3 kw do 6 kw stosuje się wirniki głębokoŝłobkowe. Przedmiotowe silniki są przystosowane do rozruchu przez bezpośrednie załączenie napięcia zasilania. Niekorzystnym zjawiskiem występującym w tych silnikach jest stosunkowo wysoki poziom napięć wałowych, które w pewnych warunkach powodują przepływ prądów łoŝyskowych, powodujących przyspieszone uszkodzenia łoŝysk tocznych i w dalszej konsekwencji awarię silników. Napięcia wałowe są szczególnie wysokie w stanach dynamicznych, np. podczas rozruchu bezpośredniego. Obserwacja uszkodzonych elementów łoŝysk tocznych wielu silników potwierdza, iŝ niemal w kaŝdym przypadku są wyraźnie widoczne ślady przepływu prądów łoŝyskowych. Przyczyny powstawania napięcia wałowego są związane z budową konkretnego silnika, która wynika z przyjętego rozwiązania konstrukcyjnego oraz z zastosowanych do jego wytworzenia procesów technologicznych, wywołujących niejednokrotnie powstanie wielu asymetrii w obwodach elektromagnetycznych silników. W niniejszym artykule przedstawiono wyniki badań napięć wałowych silników o róŝnych mocach znamionowych i róŝnych rozwiązaniach konstrukcyjnych oraz ocenę wpływu asymetrii napięcia zasilania silników na wartość napięcia wałowego.. RODZAJE USZKODZEŃ ŁOśYSK TOCZNYCH Okres bezawaryjnej pracy nowego lub remontowanego silnika do uszkodzenia węzłów łoŝyskowych wynosi przeciętnie kilka miesięcy. Charakter uszkodzeń elementów tocznych, bieŝni łoŝysk i czopów wału omawianych silników wskazuje na uszkodzenia termiczne i mechaniczne oraz na uszkodzenia, będące skutkiem przepływu prądów przez łoŝyska. W celu określenia rodzaju uszkodzeń wywołanych prądami łoŝyskowymi, przez pewien okres czasu gromadzono zuŝyte łoŝyska i tworzono dokumentację ich uszkodzeń. ŁoŜyska pochodziły z silników o mocach powyŝej kw i napięciach znamionowych 1 V i 33 V. W większości z nich charakter uszkodzeń wskazywał na występowanie prądów łoŝyskowych o dość znacznej wartości (rys. 1, ) Przeprowadzone badania laboratoryjne [1, 3, 7, 8] potwierdziły obecność występowania napięć wałowych i prądów łoŝyskowych w przedmiotowych silnikach. Przedstawione na rysunkach 3, 4, 8, 9 uszkodzenia łoŝysk w postaci regularnych wgnieceń (prąŝków) na bieŝniach pierścieni łoŝysk są wynikiem docisku toczących się po nich elementów tocznych. Działanie prądów łoŝyskowych znacząco przyspiesza ich powstawanie, na skutek zmiany struktury materiału pierścieni pod działaniem prądów łoŝyskowych. MoŜna więc stwierdzić, Ŝe przedstawione na rysunkach od 1 do 9 uszkodzenia łoŝysk zostały spowodowane prądami łoŝyskowymi.
3 Napięcia wałowe w silnikach Rys. 1. Krater na powierzchni zewnętrznej pierścienia zewnętrznego Fig. 1. The crater on the outer ring outer surface Rys.. Krater i małe wŝery na powierzchni wewnętrznej pierścienia wewnętrznego Fig.. The crater and small pits on the inner ring inner surface Rys. 3. PrąŜki na powierzchni wewnętrznej pierścienia zewnętrznego Fig. 3. The stripes on the outer ring inner surface Rys. 4. PrąŜki na powierzchni zewnętrznej pierścienia wewnętrznego Fig. 4. The stripes on the inner ring outer surface 93
4 94 P. Zientek, R. Niestrój Rys. 5. Liczne małe wŝery na powierzchni wewnętrznej pierścienia zewnętrznego łoŝyska kulkowego Fig. 5. Numerous small pits and streaks on the outer ring of the ball bearing inner surface Rys. 6. Liczne małe wŝery i smugi obwodowe w łoŝysku wałeczkowym na powierzchni wewnętrznej pierścienia zewnętrznego Fig. 6. Numerous small pits and streaks on the outer ring inner surface Rys. 7. Liczne małe wŝery i prąŝki na powierzchni wewnętrznej pierścienia zewnętrznego Fig. 7. Numerous small pits and stripes on the outer ring inner surface
5 Napięcia wałowe w silnikach 95 Rys. 8. Liczne małe wŝery i smugi obwodowe w łoŝysku wałeczkowym na powierzchni wałeczków Fig. 8. Numerous small pits and streaks on the bearing roller of the roller bearing surface Rys. 9. Liczne małe wŝery i prąŝki na powierzchni wałeczków Fig. 9. Numerous small pits and stripe of the roller bearing surface 3. PRZYCZYNY POWSTAWANIA NAPIĘĆ I PRĄDÓW WAŁOWYCH W silnikach indukcyjnych duŝej mocy, przeznaczonych do rozruchów bezpośrednich, węzły łoŝyskowe są szczególnie naraŝone na uszkodzenia spowodowane przepływającymi prądami łoŝyskowymi. Źródłem prądów łoŝyskowych jest indukowana wzdłuŝ wału maszyny siła elektromotoryczna, zwana napięciem wałowym. Powstaje ona wtedy, gdy istnieje zmienny strumień magnetyczny, zamykający się w obwodzie wzdłuŝ jarzma rdzenia stojana i wirnika, obejmując wał maszyny indukcyjnej (rys. 1). Przyczyn powstawania takiego strumienia naleŝy szukać w budowie samego silnika. Według informacji zawartych w dostępnych materiałach [, 44, 6] są to głównie asymetrie obwodu magnetycznego, wynikające z sumowania się łańcucha tolerancji wszystkich detali maszyny. Zalicza się do nich nierównomierną szczelinę powietrzną, ekscentryczność wirnika, segmentowany lub dzielony stojan maszyny oraz anizotropie w obwodzie magnetycznym maszyny. Prądy łoŝyskowe częściej powstają w większych maszynach o długości kadłuba przekraczającej 4 mm i małej liczbie par biegunów (większa asymetria pola
6 96 P. Zientek, R. Niestrój magnetycznego) niŝ w silnikach małych o duŝej liczbie par biegunów, gdzie łatwiej utrzymać większą symetrię uzwojeń. STRUMIEŃ OBEJMUJĄCY STRUMIEŃ WAŁ KOŁOWY RDZEŃ STOJANA RDZEŃ WIRNIKA NAPIĘCIE WAŁOWE PRĄD ŁOśYSKOWY Rys. 1. Powstawanie prądu łoŝyskowego Fig. 1. Bearing currents forming 4. OPIS STANOWISKA BADAWCZEGO Obiektem badań były silniki indukcyjne o mocach od kw do 63 kw i napięciu znamionowym 1 V i 33 V przeznaczone do napędu organów urabiających górniczych kombajnów ścianowych (rys. 11). a) b) Rys. 11. Stanowisko pomiarowe z silnikiem: a) dskgw 315L-4, 3 kw, 1 V, b) dskgw 5Y4, 5 kw, 33 V Fig. 11. Measurement stand with the motor: a) dskgw 315L-4, 3 kw, 1 V, b) dskgw 5Y4, 5 kw, 33 V Badane silniki charakteryzują się następującymi cechami: - wyposaŝenie w system chłodzenia wodą, - drąŝony przelotowy wał wirnika, - moŝliwość rozruchu przez bezpośrednie załączenie napięcia zasilania z sieci, - izolacja łoŝysk silnika.
7 Napięcia wałowe w silnikach 97 Do badań laboratoryjnych wykorzystano następujące typy silników: - SGR 315M4 ( kw, 1 V), - dskgwb 314M4 ( kw, 1 V), - SG7 355L-4 (5 kw, 1 V), - dskgw 315L-4 (3 kw, 1 V), - 3SG4W 56L-4 (35 kw, 1 V), - 3SG4W 56L-4A (35 kw, 1 V), - SG3W 76Y-4A (58/63 kw, 33 V), - dskgw 5Y4 (5 kw, 33 V), - SG3W 76Y-4 (5 kw, 33 V), - 3SG4W 56Y-4A (35 kw, 33 V). Pomiary wykonywano podczas rozruchów bezpośrednich i w stanie ustalonym w takich samych warunkach otoczenia. KaŜdą serię badań wykonywano dla kilku silników z danego typu w celu potwierdzenia uzyskiwanych wyników pomiaru. Podjęte badania miały na celu określenie, w jakim stopniu zmiana parametrów zasilania silników oraz jakie parametry konstrukcyjne mają decydujący wpływ na wartość powstających napięć wałowych. W celu pomiaru napięcia wałowego silnik wyposaŝono w przewód pomiarowy, umieszczony w drąŝonym wale, którego końce wyprowadzono na zewnątrz silnika (rys. 1). STOJAN WIRNIK OSCYLOSKOP CH1 CH u WAŁ Rys. 1. Schemat układu do pomiaru napięcia wałowego Fig. 1. Diagram of the shaft voltage measurement schem Napięcie zmierzone w ten sposób na końcach przewodu jest równe napięciu pomiędzy końcami wału silnika. Dokładniej ta metoda pomiaru została opisana w literaturze [1]. 5. WPŁYW ASYMETRII NAPIĘĆ ZASILANIA NA WARTOŚĆ NAPIĘĆ WAŁOWYCH W celu określenia wpływu asymetrii napięć zasilających na wartość napięcia wałowego przeprowadzono wiele pomiarów w stanie ustalonym oraz podczas rozruchu silnika.
8 98 P. Zientek, R. Niestrój Asymetrię napięć uzyskano przez zmianę zaczepów w transformatorze zasilającym. Badania przeprowadzono dla następujących napięć zasilania: - symetrycznego, - z asymetrią, +5%, -5%, - z asymetrią -5%, -5%, +5%, - -fazowego. Podczas zasilania -fazowego rejestracje przeprowadzano tylko w stanie ustalonym. Sposób pomiaru napięcia wałowego omówiono w rozdziale 4. Wyniki pomiarów przedstawiono na rysunkach 13 i 14 oraz w tabelach 1 i. Z zarejestrowanych przebiegów dla stanów ustalonych obliczono transformaty Fouriera, a wyniki przedstawiono na rysunku 14. Z otrzymanego widma harmonicznych wyodrębniono prąŝki o największych amplitudach, a ich wartości zestawiono w tabeli. Wartość skuteczna napięcia wałowego Tabela 1 Rodzaj asymetrii napięć zasilania silnika symetria, +5%, -5% -5%, -5%, +5% zasil. -faz. u WAŁ (RMS) V,8 1,16 1,17 1,46 Tabela Amplitudy harmonicznych napięcia wałowego Rodzaj asymetrii napięć zasilania silnika f [Hz] symetria +5% -5% -5% -5% +5% zasil. -faz. h A u WAŁ V 5,5,4,4,5 15,31,7,7,36 5,9,5,5,16 8,5,1,1,7 9,6,9,7,31 11,7,6,95,17 1,1,5,65,1 13,3,,1,8
9 Napięcia wałowe w silnikach 99 a) up b) up c) u p Rys. 13. Przebieg napięcia wałowego podczas rozruchu silnika i w stanie ustalonym dla następujących napięć zasilania: a) symetrycznego, b) z asymetrią -5%, -5%, +5%, c) z asymetrią, +5%, -5% Fig. 13. Waveform of shaft voltage during motor start-up and in steady-state for the following supply voltages: a) symmetric, b) asymmetric -5%, -5%, +5%, c) asymmetric, +5%, -5% a) b) c) d) u WAŁ u WAŁ u WAŁ u WAŁ Rys. 14. Przebieg napięcia wałowego i jego transformata Fouriera dla następujących napięć zasilania: a) symetrycznego, b) z asymetrią, +5%, -5%, c) z asymetrią -5%, -5%, +5%, d) -fazowe Fig. 14. Waveform of shaft voltage and their Fourier transforms for the following supply voltages: a) symmetric, b) asymmetric, +5%, -5%, c) asymmetric -5%, -5%, +5%, d) -phase Dodatkowo, na rysunku 15 a, b przedstawiono przebiegi napięcia i prądu fazowego oraz ich transformaty Fouriera dla stanu ustalonego przy symetrycznym zasilaniu. Z otrzymanego widma harmonicznych celowo usunięto prąŝek podstawowej harmonicznej 5 Hz w celu uwidocznienia prąŝków o mniejszych amplitudach.
10 1 P. Zientek, R. Niestrój a) b) c) ur ir [A] A h u R A h i R [A] uwał Rys. 15. Przebiegi i ich transformata Fouriera ze stanu ustalonego: a) napięcie fazowe, b) prąd fazowy, c) napięcie wałowe Fig. 15. Waveforms and their Fourier transforms from steady state: a) phase voltage, b) phase current, c) shaft voltage Analizując obliczone transformaty Fouriera, moŝna stwierdzić, Ŝe największą amplitudę mają prąŝki o częstotliwościach 5, 15, 5, 9 Hz. Przyczyny ich powstawania omówiono w dalszej części artykułu. W przypadku zasilania silnika napięciem asymetrycznym zmiany napięcia wałowego w stosunku do zasilania znamionowego są niewielkie. DuŜo większe zmiany wartości tego napięcia występują w przypadku zasilania -fazowego. 6. ANALIZA NAPIĘĆ WAŁOWYCH PRZY ZASILANIU SYMETRYCZNYM Pomiar napięć wałowych przeprowadzono w silnikach indukcyjnych o mocy od kw do 58 kw i napięciach znamionowych 1 V i 33 V. Pomiary przeprowadzono podczas rozruchu bezpośredniego. Z zarejestrowanych przebiegów napięć wałowych w stanie ustalonym obliczono transformaty Fouriera, a wyniki przedstawiono na rysunkach 16, 17 i 18. Pod kaŝdym wykresem zamieszczono typ silnika, jego dane znamionowe, takie jak: moc znamionowa, napięcie znamionowe oraz dane konstrukcyjne, takie jak: liczbę Ŝłobków uzwojenia stojana i wirnika. Większość badanych silników miała 48 Ŝłobków w stojanie oraz 38 Ŝłobków w wirniku. W silnikach indukcyjnych typu 3SG4W 56L-4 oraz 3SG4W 56L-4A zastosowano 34 Ŝłobki w wirniku, co uwidacznia się w przebiegach napięcia wałowego (rys. 17, tab. 3) i ich transformatach Fouriera. Znacznej redukcji uległy harmoniczne Ŝłobkowe 9 Hz i 1 Hz (rys. 17, tab. 4). Badania wykazały, Ŝe silniki te mają mniejszą wartość napięcia wałowego
11 Napięcia wałowe w silnikach 11 w stanie ustalonym w porównaniu z badanymi silnikami innego typu, ale podobnej mocy (tab. 3). Silniki indukcyjne o napięciu znamionowym 33 V i mocy 5 kw mają największe wartości napięcia wałowego zarówno podczas rozruchu, jak równieŝ w stanie ustalonym (rys. 16, tab. 3). Podobne wartości ma takŝe silnik typu dskgw 315L-4 o napięciu zasilania 1 V i mocy 3 kw (rys. 18d, tab. 3). a) b) c) d) u WAŁ u WAŁ u WAŁ u WAŁ Rys. 16. Przebieg napięcia wałowego oraz jego transformata Fouriera dla stanu ustalonego dla silników typu: a) SG3W 76Y-4A, 58/63 kw, 33 V, 48/38, b) SG3W 76Y-4, 5 kw, 33 V, 48/38, c) dskgw 5Y4, 5 kw, 33 V, 48/38, d) 3SG4W 56Y-4A, 35 kw, 33 V, 48/34 Fig. 16. Waveform of shaft voltage and its Fourier transform for steady state for the motors of following types: a) SG3W 76Y-4A, 58/63 kw, 33 V, 48/38, b) SG3W 76Y-4, 5 kw, 33 V, 48/38, c) dskgw 5Y4, 5 kw, 33 V, 48/38, d) 3SG4W 56Y-4A, 35 kw, 33 V, 48/34 a) b) u WAŁ u WAŁ Rys. 17. Przebieg napięcia wałowego oraz jego transformata Fouriera dla stanu ustalonego dla silników typu: a) 3SG4W 56L-4, 3 kw, 1 V, 48/34, b) 3SG4W 56L-4A, 35 kw, 1 V, 48/34 Fig. 17. Waveform of shaft voltage and its Fourier transform for steady state for the following motors: a) 3SG4W 56L-4, 3 kw, 1 V, 48/34, b) 3SG4W 56L-4A, 35 kw, 1 V, 48/34
12 1 P. Zientek, R. Niestrój a) b) u WAŁ uwał c) 8 d) u WAŁ u WAŁ Rys. 18. Przebieg napięcia wałowego oraz jego transformata Fouriera w stanie ustalonym dla silników typu: a) SGR 315M4, kw, 1 V, 48/38, b) dskgwb 314M4, kw, 1 V, 48/38, c) SG7 355L4, 5 kw, 1 V, 48/38, d) dskgw 315L-4, 3 kw, 1 V, 48/38 Fig. 18. Waveform of shaft voltage and its Fourier transform for steady state for the motors of following types: a) SGR 315M4, kw, 1 V, 48/38, b) dskgwb 314M4, kw, 1 V, 48/38, c) SG7 355L4, 5 kw, 1 V, 48/38, d) dskgw 315L-4, 3 kw, 1 V, 48/38 Analizując wyniki uzyskane podczas badań, zauwaŝono równieŝ, Ŝe w silnikach indukcyjnych mających 34 Ŝłobki w wirniku zanika harmoniczna 48 Hz (rys. 16d, 17).
13 Napięcia wałowe w silnikach 13 Pomiary napięć wałowych dla danego typu silników powtórzono co najmniej czterokrotnie dla róŝnych egzemplarzy silników. Porównując transformaty napięcia wałowego z transformatami napięcia i prądu fazowego, moŝna zauwaŝyć, Ŝe pojawiają się w nich prąŝki o znaczących amplitudach i tych samych częstotliwościach: 5, 15, 5, 9, 1 Hz. Wartość napięcia wałowego (p-p) podczas rozruchu i w stanie ustalonym Tabela 3 Typ P n U n U WAŁ rozruch U WAŁ st.ustalony kw V V V SGR 315M4 1 6,4, dskgwb 314M4 1 8,3,7 SG7 355L ,9,35 dskgw 315L ,3 4,6 3SG4W 56L ,1 1,6 3SG4W 56L-4A ,85 1,5 SG3W 76Y-4A 58/ ,1 4,64 dskgw 5Y ,7 4,46 SG3W 76Y ,8 4,64 3SG4W 56Y-4A ,5 1,44 Podobieństwo uzyskanych widm harmonicznych pozwala stwierdzić, Ŝe harmoniczne występujące w prądzie fazowym stojana przenoszą się do obwodu, w którym indukuje się siła elektromotoryczna, powodująca przepływ prądu wałowego. Przyczyną powstawania tych harmonicznych jest interakcja rozkładu czasowo-przestrzennego siły magnetomotorycznej w szczelinie powietrznej i lokalnych zmian permeancji szczeliny powietrznej, spowodowanych uŝłobkowaniem stojana i wirnika, nasyceniami zębów i fragmentów rdzenia oraz ekscentrycznością statyczną i dynamiczną wirnika. Harmoniczne siły magnetomotorycznej oddziałują ze składową stałą i harmonicznymi rozkładu permeancji szczeliny, generując rozkład przestrzenno-czasowy indukcji magnetycznej, która indukuje w prętach wirnika siłę elektromotoryczną, wymuszającą przepływ prądów w klatce wirnika. W ten sposób powstaje nowa siła magnetomotoryczna, która oddziałuje ze składową stałą i harmonicznymi rozkładu permeancji szczeliny, generując nowy zestaw harmonicznych indukcji magnetycznej. Wypadkowy rozkład przestrzenno-czasowy indukcji w szczelinie zawiera w efekcie bardzo wiele harmonicznych o róŝnych amplitudach i częstotliwościach. Te harmoniczne indukują harmo-
14 14 P. Zientek, R. Niestrój niczne siły elektromotorycznej w uzwojeniach stojana, i tym samym wpływają na widmo harmonicznych prądu stojana. Zagadnienie powstawania harmonicznych w prądach stojana silnika indukcyjnego opisano w literaturze, między innymi w [5], gdzie podano takŝe metodę wyznaczania częstotliwości tych harmonicznych, równieŝ przy uwzględnieniu zjawiska aliasingu przestrzennego. W obliczonych transformatach Fouriera występują harmoniczne Ŝłobkowe o częstotliwościach 9 Hz (związane z liczbą Ŝłobków wirnika) i 1 Hz (związane z liczbą Ŝłobków stojana). Harmoniczna o częstotliwości 15 Hz powstaje w efekcie nasycania się zębów stojana i wirnika. Amplitudy harmonicznych napięcia wałowego Tabela 4 Typ Hz Hz Hz Hz Hz h A u WAŁ V SGR 315M4,6,8,3,4,3 dskgwb 314M4,15,5,13,4,3 SG7 355L-4,14,5,35,54,43 dskgw 315L-4,48,66,15,5,3 3SG4W 56L-4,9,3,3,3,5 3SG4W 56L-4A,1,9,6,, SG3W 76Y-4A,1,5,8,18 1,6 dskgw 5Y4,9,48,16 1,18,7 SG3W 76Y-4,15,8,13 1,3,85 3SG4W 56Y-4A,1,3,1,,3 Przedstawione widma harmonicznych prądów i napięć uzyskano za pomocą transformacji Fouriera wykonanej dla zarejestrowanych fragmentów przebiegów w stanie ustalonym. W celu uzyskania odpowiedniej rozdzielczości osi częstotliwości transformatę obliczono z szesnastu tysięcy próbek przebiegu. Aby wyeliminować szumy z wyników końcowych, zastosowano uśrednianie wielu transformat Fouriera, uzyskanych metodą nakładania okien czasowych w obrębie zarejestrowanego fragmentu przebiegu. Wszystkie obliczenia przeprowadzono za pomocą programu opracowanego w środowisku Matlab.
15 Napięcia wałowe w silnikach WNIOSKI Podsumowując wyniki przeprowadzonych badań oraz opisane informacje literaturowe moŝna stwierdzić, Ŝe zaobserwowane i przedstawione w rozdziale uszkodzenia łoŝysk zostały spowodowane przepływem prądów przez łoŝyska. Źródłem tych prądów jest indukowana wzdłuŝ wału maszyny siła elektromotoryczna zwana napięciem wałowym. Wartość napięcia jest szczególnie duŝa w stanach dynamicznych silnika, głównie podczas rozruchu, po bezpośrednim załączeniu napięcia. Wartości zmierzonych napięć podczas rozruchu znacznie przekraczają wartości dopuszczalne podawane w literaturze. Po przekroczeniu napięcia przebicia filmu olejowego prąd łoŝyskowy silnie wzrasta, a okres pracy łoŝyska bardzo się skraca. Istotne jest więc badanie przebiegów napięć i prądów wałowych w stanach nieustalonych ze względu na ich wartości wielokrotnie wyŝsze niŝ w stanach ustalonych. Podczas badań stwierdzono, Ŝe: - występujące duŝe wartości prądów łoŝyskowych w początkowej chwili rozruchu silnika, przy zerowej prędkości obrotowej silnika, powodują powstawanie bardzo nieregularnych rozległych wŝerów na bieŝniach pierścieni łoŝysk, - występujące regularne wgniecenia (prąŝki) na bieŝniach pierścieni łoŝysk tocznych są wynikiem docisku toczących się po nich elementów tocznych, a działanie prądów łoŝyskowych znacząco przyspiesza ich powstawanie, na skutek zmiany struktury materiału pierścieni pod działaniem prądów łoŝyskowych, - powstające zygzakowate przypalenia na bieŝniach i elementach tocznych są wynikiem występujących wyładowań w łoŝysku pomiędzy bieŝnią a elementami tocznymi na skutek przebicia filmu olejowego. W przypadku zasilania silnika napięciem niesymetrycznym występują bardzo małe zmiany napięcia wałowego w stosunku do zasilania znamionowego. Większe zmiany w napięciu wałowym występują w przypadku zasilania -fazowego. W silnikach indukcyjnych typu 3SG4W 56L-4 oraz 3SG4W 56L-4A, w których zastosowano 34 Ŝłobki w wirniku, zauwaŝono znaczne zmniejszenie się wartości napięcia wałowego podczas rozruchu i w stanie ustalonym w porównaniu z badanymi silnikami innego typu, ale podobnej mocy. Znacznej redukcji uległy harmoniczne Ŝłobkowe 9 i 1 Hz. Dodatkowo w silnikach tych zanika harmoniczna 48 Hz. Największe wartości napięcia wałowego zarówno podczas rozruchu, jak i w stanie ustalonym mają silniki indukcyjne o napięciu znamionowym 33 V i mocy 5 kw oraz silnik typu dskgw 315L-4 o napięciu zasilania 1 V i mocy 3 kw.
16 16 P. Zientek, R. Niestrój BIBLIOGRAFIA 1. Drak B., Zientek P., Niestrój R., Kwak J.: Uszkodzenia łoŝysk w silnikach indukcyjnych uŝytych w organach urabiających kombajnów górniczych. Zeszyty Problemowe-Maszyny Elektryczne, nr. 75/6, s Donner G., Oakes B.K., Evon S.T.: Motor Primer Part III. IEEE Trans On Ind. Appl., Vol. 39, No. 5, September/October 3, p Drak B., Zientek P., Niestrój R., Kwak J.: Napięcia i prądy wałowe w silnikach indukcyjnych duŝej mocy uŝytych w organach urabiających kombajnów górniczych. Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 76/7, s Gambica/Rema Technical Guide: Motor Shaft Voltages and Bearing Currents under PWM Inverter Operation. Technical Report No. First Edition,. 5. Guldemir H., Bradley K.J.: An improved approach to the prediction of line current spectrum in induction machines. Electrical Engineering 3, p Kerszenbaum I.: Shaft currents in electric machines fed by solid-state drives. IEEE Conference Record of the Industrial and Commercial Power Systems Technical Conference, 199. Conference Record, Papers Presented at the 199 Annual Meeting, 4-7 May 199, p Matras A., Rams W.: Damages of Bearings of Induction Motor from its Bearing Currents. 48 Internationales Wissenschaftliches Kolloquium Tech. Universitat Ilmenau, -5 Sept Zientek P., Niestrój R., Białoń T.: Napięcia wałowe i prądy łoŝyskowe w silnikach indukcyjnych duŝej mocy - badania laboratoryjne. Kwartalnik "Elektryka" 7, z.3 (3), s Recenzent: Dr hab. inŝ. Sławomir Szymaniec, prof. Pol. Opolskiej Wpłynęło do Redakcji dnia 15 kwietnia 1 r. Abstract The paper presents results of researches aimed at bearing faults detection in the high power induction motors. In the chapter 1 is shown a short characteristic of the motors being the object of researches. Motors used for investigations are intended for drive of the mining organs of heading machines. In the range of rated powers from kw to 3 kw motors are made for rated voltages of 1 V, in the power range from 3 kw to 35 kw for rated voltages 1 V and 33 V, whereas above rated power of 35 kw motors are made only for rated voltage of 33 V. In the chapter, on the figures from 1 to 9 are shown different kinds of bearing damages arising in considered motors. Shown bearing damages having the form of regular dents (strips) on the bearing tracks are caused by the pressure of rolling elements
17 Napięcia wałowe w silnikach 17 rolling on them. The action of bearing currents hastens their formation significantly, as a result of change of structure of ring material caused by bearing currents. In charter 3 are presented the causes of shaft voltages and bearing currents forming. The figure 1 shows the graphical presentation of the bearing currents forming issue. In the chapter 4 is presented description of laboratory stand. The figure 1 presents diagram of measuring system. The index of the motors being an object of investigations is presented as well. In the chapter 5 is presented influence of supply voltage unbalance on the value of shaft voltages. Measurements results are shown in the figures 13 and 14 and in the tables 1 and as well. Fourier transforms where calculated for recorded steady-state transients and results are shown in the figure 14. Basing on the Fourier transform analysis, it was found that the peaks corresponding to frequencies 5, 15, 5 and 9 Hz have the greatest magnitudes. In the chapter 6 in the figures 16, 17 and 18 are shown transients and Fourier transforms of shaft voltages for different types of induction motors operating at symmetrical feeding. Comparing transforms of the shaft voltage with the transforms of phase current and voltage, it was found that occurred in them the peaks of significant magnitudes and the same frequencies: 5, 15, 5, 9, 1 Hz. Conclusions drawn from laboratory researches are presented in chapter 7.
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 76/2007 55
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 76/7 55 Bronisław Drak, Piotr Zientek, Roman Niestrój, Politechnika Śląska, Gliwice Józef Kwak, Zabrzańskie Zakłady Mechaniczne, Zabrze NAPIĘCIA I PRĄDY WAŁOWE
Bardziej szczegółowoWPŁYW USZKODZEŃ KLATKI WIRNIKA NA WARTOŚĆ NAPIĘĆ I PRĄDÓW WAŁOWYCH W SILNIKACH INDUKCYJNYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 86/2010 157 Piotr Zientek, Roman Niestrój Politechnika Śląska, Gliwice WPŁYW USZKODZEŃ KLATKI WIRNIKA NA WARTOŚĆ NAPIĘĆ I PRĄDÓW WAŁOWYCH W SILNIKACH INDUKCYJNYCH
Bardziej szczegółowoNAPIĘCIE WAŁOWE W SILNIKU INDUKCYJNYM DUŻEJ MOCY Z IZOLOWANĄ KLATKĄ UZWOJENIA WIRNIKA
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/215 (16) 45 Piotr Zientek, Roman Niestrój, Politechnika Śląska, Gliwice Józef Kwak, KOPEX Machinery SA, Zabrze NAPIĘCIE WAŁOWE W SILNIKU INDUKCYJNYM DUŻEJ
Bardziej szczegółowoDROGI PRZEPŁYWU PRĄDÓW ŁOŻYSKOWYCH W ORGANACH URABIAJĄCYCH KOMBAJNÓW GÓRNICZYCH BEARING CURRENT PATH IN CUTTING DRUMS OF HEADING MACHINES
ELEKTRYKA 2013 Zeszyt 4 (228) Rok LIX Piotr ZIENTEK Politechnika Śląska w Gliwicach DROGI PRZEPŁYWU PRĄDÓW ŁOŻYSKOWYCH W ORGANACH URABIAJĄCYCH KOMBAJNÓW GÓRNICZYCH Streszczenie. W artykule zaprezentowano
Bardziej szczegółowoPRĄDY ŁOŻYSKOWE W SILNIKACH INDUKCYJNYCH DUŻEJ MOCY ZASILANYCH NAPIĘCIEM SIECIOWYM - BADANIA LABORATORYJNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 77/7 9 Piotr Zientek, Roman Niestrój, Sebastian Berhausen Politechnika Śląska, Gliwice PRĄDY ŁOŻYSKOWE W SILNIKACH INDUKCYJNYCH DUŻEJ MOCY ZASILANYCH NAPIĘCIEM
Bardziej szczegółowoDROGI PRZEPŁYWU PRĄDÓW ŁOŻYSKOWYCH W UKŁADACH NAPĘDOWYCH DUŻEJ MOCY ZASILANYCH NAPIĘCIEM SIECIOWYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr ZIENTEK* napięcia wałowe, prądy łożyskowe, uszkodzenia łożysk
Bardziej szczegółowoANALIZA USZKODZEŃ ŁOśYSK SPOWODOWANYCH PRĄDAMI ŁOśYSKOWYMI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 85/2010 23 Bronisław Drak, Piotr Zientek, Roman Niestrój, Andrzej Boboń Politechnika Śląska, Gliwice Józef Kwak, Zabrzańskie Zakłady Mechaniczne, Zabrze ANALIZA
Bardziej szczegółowoELIMINACJA PRĄDÓW ŁOśYSKOWYCH ZA POMOCĄ ŁOśYSK IZOLOWANYCH
37 Piotr Zientek, Roman Niestrój, Politechnika Śląska, Gliwice Józef Kwak, Zabrzańskie Zakłady Mechaniczne, Zabrze Bartłomiej Bartnicki, Marat, Rybnik ELIMINACJA PRĄDÓW ŁOśYSKOWYCH ZA POMOCĄ ŁOśYSK IZOLOWANYCH
Bardziej szczegółowoNapięcia wałowe i prądy łożyskowe w silnikach indukcyjnych
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY INSTYTUT ELEKTROTECHNIKI I INFORMATYKI Napięcia wałowe i prądy łożyskowe w silnikach indukcyjnych dr inż. Piotr Zientek GENEZA BADAŃ a) b) Uszkodzenia bieżni łożysk:
Bardziej szczegółowoDetekcja asymetrii szczeliny powietrznej w generatorze ze wzbudzeniem od magnesów trwałych, bazująca na analizie częstotliwościowej prądu
Detekcja asymetrii szczeliny powietrznej w generatorze ze wzbudzeniem od magnesów trwałych, bazująca na analizie częstotliwościowej Marcin Barański 1. Wstęp szczeliny powietrznej w maszynie elektrycznej
Bardziej szczegółowoDIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO Z WYKORZYSTANIEM DOSTĘPNYCH NAPIĘĆ STOJANA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 2/2012 (95) 45 Paweł Dybowski, Waldemar Milej Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków DIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO Z WYKORZYSTANIEM DOSTĘPNYCH NAPIĘĆ STOJANA DIAGNOSTICS
Bardziej szczegółowoUszkodzenia łożysk silników indukcyjnych dużej mocy
Uszkodzenia łożysk silników indukcyjnych dużej mocy Bronisław Drak, Piotr Zientek, Roman Niestrój, Józef Kwak W silnikach indukcyjnych trójfazowych o mocy 300 kw i napięciach znamionowych 1000 lub 3300
Bardziej szczegółowoBadanie skuteczności ochrony łożysk przed skutkami przepływu prądów łożyskowych z zastosowaniem pierścieni zwierających
Badanie skuteczności ochrony łożysk przed skutkami przepływu prądów łożyskowych z zastosowaniem pierścieni zwierających Andrzej Bień, Paweł Dybowski, Michał Rad 1. Wstęp Przepływ prądów łożyskowych w maszynach
Bardziej szczegółowoBADANIE SKUTECZNOŚCI OCHRONY ŁOŻYSK PRZED SKUTKAMI PRZEPŁYWU PRĄDÓW ŁOŻYSKOWYCH Z ZASTOSOWANIEM PIERŚCIENI ZWIERAJĄCYCH
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2017 (114) 45 Andrzej Bień, Paweł Dybowski, Michał Rad AGH Akademia Górniczo-Hutnicza w Krakowie BADANIE SKUTECZNOŚCI OCHRONY ŁOŻYSK PRZED SKUTKAMI PRZEPŁYWU
Bardziej szczegółowoBADANIE SKUTECZNOŚCI OCHRONY ŁOŻYSK PRZED SKUTKAMI PRZEPŁYWU PRĄDÓW ŁOŻYSKOWYCH Z ZASTOSOWANIEM PIERŚCIENI ZWIERAJĄCYCH
Andrzej Bień, Paweł Dybowski, Michał Rad AGH w Krakowie BADANIE SKUTECZNOŚCI OCHRONY ŁOŻYSK PRZED SKUTKAMI PRZEPŁYWU PRĄDÓW ŁOŻYSKOWYCH Z ZASTOSOWANIEM PIERŚCIENI ZWIERAJĄCYCH INVESTIGATION OF THE EFFECTIVENESS
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU STOJANA W DIAGNOSTYCE SILNIKA INDUKCYJNEGO PODCZAS ROZRUCHU
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 82/2009 123 Paweł Dybowski Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków ZASTOSOWANIE SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU STOJANA W DIAGNOSTYCE SILNIKA INDUKCYJNEGO
Bardziej szczegółowoDiagnostyka silnika indukcyjnego z wykorzystaniem dostępnych napięć stojana
Diagnostyka silnika indukcyjnego z wykorzystaniem dostępnych napięć stojana Paweł Dybowski, Waldemar Milej 1. Wstęp Artykuł ten jest kontynuacją serii publikacji dotyczących wykorzystania dostępnych poprzez
Bardziej szczegółowoWPŁYW EKSCENTRYCZNOŚCI STATYCZNEJ WIRNIKA I NIEJEDNAKOWEGO NAMAGNESOWANIA MAGNESÓW NA POSTAĆ DEFORMACJI STOJANA W SILNIKU BLDC
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Jerzy PODHAJECKI* Sławomir SZYMANIEC* silnik bezszczotkowy prądu stałego
Bardziej szczegółowoSILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY 1. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
Bardziej szczegółowoPOLOWO - OBWODOWY MODEL BEZSZCZOTKOWEJ WZBUDNICY GENERATORA SYNCHRONICZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 maszyny synchroniczne,wzbudnice, modelowanie polowo-obwodowe Piotr KISIELEWSKI
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Silnik indukcyjny"
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Bardziej szczegółowoDIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO Z ZASTOSOWANIEM SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU CZĘŚĆ 2 ZASILANIE NIESYMETRYCZNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 79/28 17 Paweł Dybowski Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków DIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO Z ZASTOSOWANIEM SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU CZĘŚĆ 2
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2016 (111) 29 Maciej Gwoździewicz, Mariusz Mikołajczak Politechnika Wrocławska, Wrocław ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE OBSZARÓW ENERGOOSZCZĘDNYCH W PRACY TRÓJFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO
Feliks Mirkowski OKREŚLENIE OBSZARÓW ENERGOOSZCZĘDNYCH W PRACY TRÓJFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO Streszczenie. JeŜeli obciąŝenie silnika jest mniejsze od znamionowego, to jego zasilanie napięciem znamionowym
Bardziej szczegółowoSILNIK RELUKTANCYJNY PRZEŁĄCZALNY PRZEZNACZONY DO NAPĘDU MAŁEGO MOBILNEGO POJAZDU ELEKTRYCZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* silnik reluktancyjny przełączalny,
Bardziej szczegółowoTRÓJFAZOWY GENERATOR Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W REśIMIE PRACY JEDNOFAZOWEJ
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 2/2012 (95) 71 Robert Rossa, Paweł Pistelok BOBRME KOMEL, Katowice TRÓJFAZOWY GENERATOR Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W REśIMIE PRACY JEDNOFAZOWEJ TREE PHASE PERMANENT
Bardziej szczegółowoPOLOWO OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WERYFIKACJA POMIAROWA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
` Maszyny Elektryczne Zeszyty Problemowe Nr 3/2015 (107) 145 Maciej Gwoździewicz Wydział Elektryczny, Politechnika Wrocławska ZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU
Bardziej szczegółowoWykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne
Wykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 1 Budowa silnika inukcyjnego Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 2 Budowa silnika inukcyjnego Tabliczka znamionowa
Bardziej szczegółowoROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr /9 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA PART WINDING STARTING
Bardziej szczegółowoSilniki indukcyjne. Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe.
Silniki indukcyjne Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe. Silniki pierścieniowe to takie silniki indukcyjne, w których
Bardziej szczegółowoSILNIK SYNCHRONICZNY ŚREDNIEJ MOCY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ZASILANY Z FALOWNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Piotr KISIELEWSKI* silnik synchroniczny, magnesy trwałe silnik zasilany
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE PARAMETRÓW SILNIKA DWUFAZOWEGO I TRÓJFAZOWEGO ZASILANYCH Z PRZEKSZTAŁTNIKÓW
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 82/29 5 Maciej Bogumił Instytut Elektrotechniki, Warszawa PORÓWNANIE PARAMETRÓW SILNIKA DWUFAZOWEGO I TRÓJFAZOWEGO ZASILANYCH Z PRZEKSZTAŁTNIKÓW COMPARISON OF
Bardziej szczegółowoSILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
Bardziej szczegółowoMETODA DIAGNOSTYKI USZKODZEŃ ELEKTRYCZNYCH SILNIKA RELUKTANCYJNEGO PRZEŁĄCZALNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 62 Politechniki Wrocławskiej Nr 62 Studia i Materiały Nr 28 2008 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* silniki reluktancyjne przełączalne,
Bardziej szczegółowoTemat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO
Temat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO 1 Źródła energii elektrycznej prądu przemiennego: 1. prądnice synchroniczne 2. prądnice asynchroniczne Surowce energetyczne: węgiel kamienny i brunatny
Bardziej szczegółowoBADANIA EKSPERYMENTALNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 26 Maciej ANTAL *, Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAKF Silnik indukcyjny, pomiary,
Bardziej szczegółowoTrójfazowe silniki indukcyjne. serii dskgw do napędu organów urabiających kombajnów górniczych. 2006 Wkładka katalogowa nr 11a
Trójfazowe silniki indukcyjne serii dskgw do napędu organów urabiających kombajnów górniczych 2006 Wkładka katalogowa nr 11a ZASTOSOWANIE Silniki indukcyjne górnicze serii dskgw przeznaczone są do napędu
Bardziej szczegółowoZeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 80/
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 8/8 33 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW DUŻEJ MOCY PRĄDU PRZEMIENNEGO PRZY ROZDZIELONYCH UZWOJENIACH STOJANA PART WINDING STARTING
Bardziej szczegółowoBADANIE SYMULACYJNE JEDNOFAZOWEJ PRZERWY W ZASILANIU ORAZ PONOWNEGO ZAŁĄCZENIA NAPIĘCIA ZASILANIA NA DYNAMIKĘ SILNIKA INDUKCYJNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 77/007 53 Stanisław Potrawka, Romana Sikora-Iliew AGH, Kraków BADANIE SYMULACYJNE JEDNOFAZOWEJ PRZERWY W ZASILANIU ORAZ PONOWNEGO ZAŁĄCZENIA NAPIĘCIA ZASILANIA
Bardziej szczegółowoOBLICZENIOWE BADANIE ZJAWISK WYWOŁANYCH USZKODZENIEM KLATKI WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Maciej ANTAL*, Ludwik ANTAL* silnik indukcyjny klatkowy, obliczenia numeryczne,
Bardziej szczegółowoBADANIE WYŁĄCZNIKA RÓŻNICOWOPRĄDOWEGO
PRACE NAUKOWE Akademii im. Jana Długosza w Częstochowie SERIA: Edukacja Techniczna i Informatyczna 2010 z. V M. Drabik, A. Roman Akademia im. Jana Długosza w Częstochowie BADANIE WYŁĄCZNIKA RÓŻNICOWOPRĄDOWEGO
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 8 Electrical Engineering 05 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z SILNIKIEM SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 Silnik synchroniczny,rozruch bezpośredni, magnesy trwałe modelowanie polowo-obwodowe
Bardziej szczegółowoWPŁYW ROZMIESZCZENIA MAGNESÓW NA WŁAŚCIWOŚCI EKSPOATACYJNE SILNIKA TYPU LSPMSM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni,,
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Rafał SROKA OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA Streszczenie. W
Bardziej szczegółowoPRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
51 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM REVIEW OF SINGLE-PHASE LINE
Bardziej szczegółowoWPŁYW USZKODZENIA TRANZYSTORA IGBT PRZEKSZTAŁTNIKA CZĘSTOTLIWOŚCI NA PRACĘ NAPĘDU INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Kamil KLIMKOWSKI*, Mateusz DYBKOWSKI* DTC-SVM, DFOC, silnik indukcyjny,
Bardziej szczegółowoPrądy łożyskowe w silnikach indukcyjnych zasilanych z falowników PWM
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY INSTYTUT ELEKTROTECHNIKI I INFORMATYKI Prądy łożyskowe w silnikach indukcyjnych zasilanych z falowników PWM dr inż. Piotr Zientek ROZEZNANIE LITERATUROWE. Alger
Bardziej szczegółowoBADANIA PORÓWNAWCZE SILNIKA INDUKCYJNEGO KLATKOWEGO PODCZAS RÓŻNYCH SPOSOBÓW ROZRUCHU 1. WSTĘP
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 48 Politechniki Wrocławskiej Nr 48 Studia i Materiały Nr 20 2000 Jan MRÓZ* silnik klatkowy, rozruch bezpośredni, rozruch łagodny, rozruch
Bardziej szczegółowoWPŁYW OSADZENIA MAGNESU NA PARAMETRY SILNIKA MAGNETOELEKTRYCZNEGO O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni
Bardziej szczegółowoZWARCIE POMIAROWE JAKO METODA WYKRYWANIA USZKODZEŃ KLATKI WIRNIKA SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 23 Maciej ANTAL * Silnik indukcyjny, diagnostyka, uszkodzenia klatki wirnika
Bardziej szczegółowoPRACA RÓWNOLEGŁA PRĄDNIC SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Zdzisław KRZEMIEŃ* prądnice synchroniczne, magnesy trwałe PRACA RÓWNOLEGŁA
Bardziej szczegółowoMaszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w
Bardziej szczegółowoZJAWISKA W OBWODACH TŁUMIĄCYCH PODCZAS ZAKŁÓCEŃ PRACY TURBOGENERATORA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Piotr KISIELEWSKI*, Ludwik ANTAL* maszyny synchroniczne, turbogeneratory,
Bardziej szczegółowoMaszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w energię
Bardziej szczegółowoAWARYJNE STANY PRACY SILNIKÓW INDUKCYJNYCH PIERŚCIENIOWYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Stanisław AZAREWICZ, Adam ZALAS, Paweł ZALAS* maszyny elektryczne, silniki
Bardziej szczegółowoWPŁYW PRĄDÓW ŁOŻYSKOWYCH NA STAN BIEŻNI ŁOŻYSK SILNIKÓW INDUKCYJNYCH ZASILANYCH Z FALOWNIKÓW PWM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 48 Politechniki Wrocławskiej Nr 48 Studia i Materiały Nr 20 2000 Zdzisław KRZEMIEŃ* silniki indukcyjne, falowniki WPŁYW PRĄDÓW ŁOŻYSKOWYCH
Bardziej szczegółowoNAPIĘCIA WAŁOWE I PRĄDY ŁOŻYSKOWE W SILNIKACH PRĄDU STAŁEGO DUŻEJ MOCY STOSOWANYCH W MASZYNACH WYCIĄGOWYCH
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2018 (118) 125 Jacek Pocztowski OPA-ROW sp. z o.o., Rybnik NAPIĘCIA WAŁOWE I PRĄDY ŁOŻYSKOWE W SILNIKACH PRĄDU STAŁEGO DUŻEJ MOCY STOSOWANYCH W MASZYNACH WYCIĄGOWYCH
Bardziej szczegółowoAPLIKACJA NAPISANA W ŚRODOWISKU LABVIEW SŁUŻĄCA DO WYZNACZANIA WSPÓŁCZYNNIKA UZWOJENIA MASZYNY INDUKCYJNEJ
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 83 Electrical Engineering 2015 Damian BURZYŃSKI* Leszek KASPRZYK* APLIKACJA NAPISANA W ŚRODOWISKU LABVIEW SŁUŻĄCA DO WYZNACZANIA WSPÓŁCZYNNIKA UZWOJENIA
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Silnik prądu stałego"
Ćwiczenie: "Silnik prądu stałego" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Bardziej szczegółowoPL B1. INSTYTUT NAPĘDÓW I MASZYN ELEKTRYCZNYCH KOMEL, Katowice, PL BUP 17/18
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 231390 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 423953 (51) Int.Cl. H02K 16/04 (2006.01) H02K 21/02 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Bardziej szczegółowoKSZTAŁTOWANIE POLA MAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYCH SILNIKACH SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 Tomasz ZAWILAK *, Ludwik ANTAL * maszyna elektryczna, silnik synchroniczny
Bardziej szczegółowoZAGADNIENIA STANÓW DYNAMICZNYCH TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH W WYBRANYCH NIESYMETRYCZNYCH UKŁADACH POŁĄCZEŃ
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 7 Electrical Engineering 01 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ZAGADNIENIA STANÓW DYNAMICZNYCH TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM - BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 77/27 277 Tomasz Zawilak, Ludwik Antal Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Bardziej szczegółowoObliczenia polowe silnika przełączalnego reluktancyjnego (SRM) w celu jego optymalizacji
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Wydział Elektrotechniki, Automatyki, Informatyki i Elektroniki Studenckie Koło Naukowe Maszyn Elektrycznych Magnesik Obliczenia polowe silnika
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI EKSPLOATACYJNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 24 24 Maciej ANTAL *, Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAK * Silnik indukcyjny, klatkowy,
Bardziej szczegółowoZ powyższej zależności wynikają prędkości synchroniczne n 0 podane niżej dla kilku wybranych wartości liczby par biegunów:
Bugaj Piotr, Chwałek Kamil Temat pracy: ANALIZA GENERATORA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI Z POMOCĄ PROGRAMU FLUX 2D. Opiekun naukowy: dr hab. inż. Wiesław Jażdżyński, prof. AGH Maszyna synchrocznina
Bardziej szczegółowoPodstawy Elektrotechniki i Elektroniki. Opracował: Mgr inż. Marek Staude
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki Opracował: Mgr inż. Marek Staude Wiadomości do tej pory Podstawowe pojęcia Elementy bierne Podstawowe prawa obwodów elektrycznych Moc w układach 1-fazowych Pomiary
Bardziej szczegółowoNAPIĘCIA I PRĄDY WAŁOWE W SILNIKACH INDUKCYJNYCH DUŻEJ MOCY
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Naędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 62 Politechniki Wrocławskiej Nr 62 Studia i Materiały Nr 2 2 Bronisław DRAK*, Piotr ZIENTEK*, Roman NIESTRÓJ*, Józef KWAK**, Jan LIPIŃSKI***
Bardziej szczegółowoANALIZA ZWARĆ ZWOJOWYCH SILNIKA RELUKTANCYJNEGO PRZEŁĄCZALNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 1/2012 (94) 55 Piotr Bogusz, Mariusz Korkosz, Jan Prokop Politechnika Rzeszowska, Rzeszów ANALIZA ZWARĆ ZWOJOWYCH SILNIKA RELUKTANCYJNEGO PRZEŁĄCZALNEGO INTER-COIL
Bardziej szczegółowoPRĄDNICE I SILNIKI. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
PRĄDNICE I SILNIKI Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego Prądnice i silniki (tzw. maszyny wirujące) W każdej maszynie można wyróżnić: - magneśnicę
Bardziej szczegółowoSilniki prądu przemiennego
Silniki prądu przemiennego Podział maszyn prądu przemiennego Asynchroniczne indukcyjne komutatorowe jedno- i wielofazowe synchroniczne ze wzbudzeniem reluktancyjne histerezowe Silniki indukcyjne uzwojenie
Bardziej szczegółowoANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU NAPIĘCIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 4/2014 (104) 89 Zygfryd Głowacz, Henryk Krawiec AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU
Bardziej szczegółowoOpracował: mgr inż. Marcin Wieczorek
Opracował: mgr inż. Marcin Wieczorek Jeżeli moment napędowy M (elektromagnetyczny) silnika będzie większy od momentu obciążenia M obc o moment strat jałowych M 0 czyli: wirnik będzie wirował z prędkością
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH PRZEZNACZONYCH DO NAPĘDU WYSOKOOBROTOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* napędy wysokoobrotowe,
Bardziej szczegółowoANALIZA USZKODZEŃ SILNIKÓW WYSOKONAPIĘCIOWYCH PRĄDU PRZEMIENNEGO W ELEKTROWNIACH ZAWODOWYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 1/2013 (98) 135 Bronisław Drak, Piotr Zientek Politechnika Śląska, Gliwice ANALIZA USZKODZEŃ SILNIKÓW WYSOKONAPIĘCIOWYCH PRĄDU PRZEMIENNEGO W ELEKTROWNIACH ZAWODOWYCH
Bardziej szczegółowoWIROWYCH. Ćwiczenie: ĆWICZENIE BADANIE PRĄDÓW ZAKŁ AD ELEKTROENERGETYKI. Opracował: mgr inż. Edward SKIEPKO. Warszawa 2000
SZKOŁA GŁÓWNA SŁUŻBY POŻARNICZEJ KATEDRA TECHNIKI POŻARNICZEJ ZAKŁ AD ELEKTROENERGETYKI Ćwiczenie: ĆWICZENIE BADANIE PRĄDÓW WIROWYCH Opracował: mgr inż. Edward SKIEPKO Warszawa 000 Wersja 1.0 www.labenergetyki.prv.pl
Bardziej szczegółowoSTANY AWARYJNE MASZYNY RELUKTANCYJNEJ PRZEŁĄCZALNEJ W ZAKRESIE PRACY GENERATOROWEJ
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 80/2008 51 Piotr Bogusz, Mariusz Korkosz, Jan Prokop Politechnika Rzeszowska, Rzeszów STANY AWARYJNE MASZYNY RELUKTANCYJNEJ PRZEŁĄCZALNEJ W ZAKRESIE PRACY GENERATOROWEJ
Bardziej szczegółowoRdzeń stojana umieszcza się w kadłubie maszyny, natomiast rdzeń wirnika w maszynach małej mocy bezpośrednio na wale, a w dużych na piaście.
Temat: Typowe uzwojenia maszyn indukcyjnych. Budowa maszyn indukcyjnych Zasadę budowy maszyny indukcyjnej przedstawiono na rys. 6.1. Część nieruchoma stojan ma kształt wydrążonego wewnątrz walca. W wewnętrznej
Bardziej szczegółowoWykład 2. Tabliczka znamionowa zawiera: Moc znamionową P N, Napięcie znamionowe uzwojenia stojana U 1N, oraz układ
Serwonapędy w automatyce i robotyce Wykład 2 Piotr Sauer Katedra Sterowania i Inżynierii Systemów Silnik indukcyjny 3-fazowy tabliczka znam. Tabliczka znamionowa zawiera: Moc znamionową P, apięcie znamionowe
Bardziej szczegółowoRozwój sterowania prędkością silnika indukcyjnego trójfazowego
Rozwój sterowania prędkością silnika indukcyjnego trójfazowego 50Hz Maszyna robocza Rotor 1. Prawie stała prędkość automatyka Załącz- Wyłącz metod a prymitywna w pierwszym etapie -mechanizacja AC silnik
Bardziej szczegółowoW3 Identyfikacja parametrów maszyny synchronicznej. Program ćwiczenia:
W3 Identyfikacja parametrów maszyny synchronicznej Program ćwiczenia: I. Część pomiarowa 1. Rejestracja przebiegów prądów i napięć generatora synchronicznego przy jego trójfazowym, symetrycznym zwarciu
Bardziej szczegółowoGĘSTOŚĆ PRĄDU W PRĘTACH USZKODZONEJ KLATKI WIRNIKA SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 23 Maciej ANTAL * Silnik indukcyjny, klatkowy, uszkodzenia klatki wirnika
Bardziej szczegółowoJAKOŚĆ ENERGII ELEKTRYCZNEJ Odkształcenie napięć i pradów
JAKOŚĆ ENERGII ELEKTRYCZNEJ Odkształcenie napięć i pradów Wydział Elektrotechniki, Automatyki, Informatyki i Elektroniki Wykład nr 5 Spis treści 1.WPROWADZENIE. Źródła odkształcenia napięć i prądów 3.
Bardziej szczegółowoWPŁYW KSZTAŁTU SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WZBUDZANEGO MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 93/2011 137 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska WPŁYW KSZTAŁTU SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WZBUDZANEGO MAGNESAMI TRWAŁYMI THE
Bardziej szczegółowoWERYFIKACJA METOD OBLICZENIOWYCH SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Tomasz WOLNIK* Tadeusz GLINKA* maszyny z magnesami trwałymi, silniki
Bardziej szczegółowoMaszyny synchroniczne - budowa
Maszyny synchroniczne - budowa Maszyny synchroniczne używane są przede wszystkim do zamiany energii ruchu obrotowego na energię elektryczną. Pracują zatem jako generatory. W elektrowniach cieplnych używa
Bardziej szczegółowoZeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 75/
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 75/26 165 Tomasz Mnich Politechnika Śląska, Gliwice WPŁYW STRUKTURY SCHEMATU CIEPLNEGO W ESTYMATORZE REZYSTANCJI UZWOJEŃ SILNIKA INDUKCYJNEGO NA DOKŁADNOŚĆ ESTYMACJI
Bardziej szczegółowoSILNIK ELEKTRYCZNY O WZBUDZENIU HYBRYDOWYM
ELEKTRYKA 2014 Zeszyt 2-3 (230-231) Rok LX Romuald GRZENIK Politechnika Śląska w Gliwicach SILNIK ELEKTRYCZNY O WZBUDZENIU HYBRYDOWYM Streszczenie. W artykule przedstawiono koncepcję bezszczotkowego silnika
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoMaszyna indukcyjna jest prądnicą, jeżeli prędkość wirnika jest większa od prędkości synchronicznej, czyli n > n 1 (s < 0).
Temat: Wielkości charakteryzujące pracę silnika indukcyjnego. 1. Praca silnikowa. Maszyna indukcyjna jest silnikiem przy prędkościach 0 < n < n 1, co odpowiada zakresowi poślizgów 1 > s > 0. Moc pobierana
Bardziej szczegółowoPracownia Automatyki i Elektrotechniki Katedry Tworzyw Drzewnych Ćwiczenie 5. Analiza pracy oraz zasada działania silników asynchronicznych
ĆWCZENE 5 Analiza pracy oraz zasada działania silników asynchronicznych 1. CEL ĆWCZENA Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z podstawowymi układami elektrycznego sterowania silnikiem trójfazowym asynchronicznym
Bardziej szczegółowoBADANIA GENERATORA INDUKCYJNEGO WZBUDZANEGO KONDENSATORAMI OBCIĄŻENIE NIESYMETRYCZNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 8/8 9 Paweł Dybowski, Wacław Orlewski Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków BADANIA GENERATORA INDUKCYJNEGO WZBUDZANEGO KONDENSATORAMI OBCIĄŻENIE NIESYMETRYCZNE RESEARCH
Bardziej szczegółowoAkademia Górniczo-Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Laboratorium z Elektrotechniki z Napędami Elektrycznymi
Wydział: EAIiE kierunek: AiR, rok II Akademia Górniczo-Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Laboratorium z Elektrotechniki z Napędami Elektrycznymi Grupa laboratoryjna: A Czwartek 13:15 Paweł Górka
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH
-CEL- LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH PODSTAWOWE CHARAKTERYSTYKI I PARAMETRY SILNIKA RELUKTANCYJNEGO Z KLATKĄ ROZRUCHOWĄ (REL) Zapoznanie się z konstrukcją silników reluktancyjnych. Wyznaczenie
Bardziej szczegółowoRys. 1. Krzywe mocy i momentu: a) w obcowzbudnym silniku prądu stałego, b) w odwzbudzanym silniku synchronicznym z magnesem trwałym
Tytuł projektu : Nowatorskie rozwiązanie napędu pojazdu elektrycznego z dwustrefowym silnikiem BLDC Umowa Nr NR01 0059 10 /2011 Czas realizacji : 2011-2013 Idea napędu z silnikami BLDC z przełączalną liczbą
Bardziej szczegółowoMOMENT ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 2006 Janusz BIALIKF *F, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW UKŁADU NAPĘDOWEGO NA SKUTECZNOŚĆ SYNCHRONIZACJI SILNIKA DWUBIEGOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 maszyny elektryczne, silniki synchroniczne dwubiegowe, synchronizacja, obliczenia
Bardziej szczegółowoMINIMALIZACJA STRAT MOCY W TRÓJFAZOWYM SYNCHRONICZNYM SILNIKU RELUKTANCYJNYM POWER LOSS MINIMIZATION IN A THREE-PHASE SYNCHRONOUS RELUCTANCE MOTOR
Henryk Banach Politechnika Lubelska, Lublin MINIMALIZACJA STRAT MOCY W TRÓJFAZOWYM SYNCHRONICZNYM SILNIKU RELUKTANCYJNYM POWER LOSS MINIMIZATION IN A THREE-PHASE SYNCHRONOUS RELUCTANCE MOTOR Abstract:
Bardziej szczegółowo