OSZACOWANIE ZAWARTOŚCI AUSTENITU SZCZĄTKOWEGO W ŻELIWIE ADI ZA POMOCĄ SZTUCZNEJ SIECI NEURONOWEJ

Podobne dokumenty
ZASTOSOWANIE MECHANIZMU PRZEMIANY BAINITYCZNEJ DO MODELOWANIA OKNA OBRÓBCZEGO ŻELIWA ADI

MECHANIZM PRZEMIANY BAINITYCZNEJ W ŻELIWIE ADI

ANALIZA STATYSTYCZNA WPŁYWU SKŁADU CHEMICZ- NEGO NA WŁASNOŚCI MECHANICZNE ŻELIWA ADI CZ. I ŻELIWO NIESTOPOWE

BADANIE WPŁYWU TEMPERATURY HARTOWANIA NA UDZIAŁ AUSTENITU W OSNOWIE ŻELIWA ADI

RENTGENOSTRUKTURALNE BADANIA PRZEMIANY EUTEKTOIDALNEJ W ŻELIWIE EN-GJS

KONTROLA STALIWA GXCrNi72-32 METODĄ ATD

ROLA CZASU AUSTENITYZACJI W IZOTERMICZNEJ PRZEMIANIE EUTEKTOIDALNEJ ŻELIWA SFEROIDALNEGO

WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WYBRANE WŁASNOŚCI STALIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE

OCENA KRYSTALIZACJI STALIWA METODĄ ATD

OBRÓBKA CIEPLNO-PLASTYCZNA ŻELIWA SFEROIDALNEGO

BADANIA ŻELIWA Z GRAFITEM KULKOWYM PO DWUSTOPNIOWYM HARTOWANIU IZOTERMICZNYM Część I

NOWOCZESNE ODMIANY ŻELIWA O STRUKTURZE AUSFERRYTYCZNEJ. A. KOWALSKI, A. PYTEL Instytut Odlewnictwa, ul. Zakopiańska 73, Kraków

WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM

ĆWICZENIE Nr 7. Laboratorium Inżynierii Materiałowej. Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. B. Surowska. Opracował: dr inż.

BADANIA ŻELIWA Z GRAFITEM KULKOWYM PO DWUSTOPNIOWYM HARTOWANIU IZOTERMICZNYM Część II

KONTROLA STALIWA NIESTOPOWEGO METODĄ ATD

WŁASNOŚCI MECHANICZNE I STRUKTURA ŻELIWA Z GRAFITEM MIESZANYM PO DWUSTOPNIOWYM HARTO- WANIU IZOTERMICZNYM

OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132

MONITOROWANIE PRODUKCJI I KONTROLA JAKOŚCI STALIWA ZA POMOCĄ PROGRAMU KOMPUTEROWEGO

HARTOWANIE I ODPUSZCZANIE WALCOWANEGO NA GORĄCO ŻELIWA SFEROIDALNEGO

OCENA JAKOŚCI ŻELIWA SFEROIDALNEGO EN-GJS METODĄ ATD

BADANIE WPŁYWU PARAMETRÓW HARTOWANIA NA WYBRANE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ŻELIWA ADI

WPŁYW TEMPERATURY WYGRZEWANIA NA UDZIAŁ FAZ PIERWOTNYCH W STRUKTURZE ŻAROWYTRZYMAŁEGO ODLEWNICZEGO STOPU KOBALTU

IZOTERMICZNA OBRÓBKA CIEPLNA ŻELIWA SFEROIDALNEGO W ZAKRESIE TEMPERATUROWYM Ar 1

OKREŚLANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK20 NA PODSTAWIE METODY ATND

OKREŚLENIE METODĄ KALORYMETRII SKANINGOWEJ ENTALPII PRZEMIAN FAZOWYCH W ŻELIWIE SZARYM

OCENA JAKOŚCI ŻELIWA SFEROIDALNEGO FERRYTYCZNEGO

STRUKTURA ORAZ UDARNOŚĆ ŻELIWA AUSTENITYCZNEGO PRZEZNACZONEGO DO PRACY W NISKICH TEMPERATURACH

WPŁYW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI MATERIAŁU NA GRUBOŚĆ POWŁOKI PO ALFINOWANIU

BADANIA STRUKTURY I WŁASNOŚCI ŻELIWA SYNTETYCZNEGO HARTOWANEGO IZOTERMICZNIE W ZŁOŻU FLUIDALNYM

TWARDOŚĆ, UDARNOŚĆ I ZUŻYCIE EROZYJNE STALIWA CHROMOWEGO

WPŁYW WIELKOŚCI WYDZIELEŃ GRAFITU NA WYTRZYMAŁOŚĆ ŻELIWA SFEROIDALNEGO NA ROZCIĄGANIE

STRUKTURA ŻELIWA EN-GJS W ZALEŻNOŚCI OD MATERIAŁÓW WSADOWYCH

ROLA CEMENTYTU WTÓRNEGO W PĘKANIU ŻELIWA SFEROIDALNEGO

ROZKŁAD TWARDOŚCI I MIKROTWARDOŚCI OSNOWY ŻELIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE NA PRZEKROJU MODELOWEGO ODLEWU

CHARAKTERYSTYKA I ZASTOSOWANIA ALGORYTMÓW OPTYMALIZACJI ROZMYTEJ. E. ZIÓŁKOWSKI 1 Wydział Odlewnictwa AGH, ul. Reymonta 23, Kraków

OBRÓBKA CIEPLNA STALIWA Cr Mo V PO DŁUGOTRWAŁEJ EKSPLOATACJI

OCENA JAKOŚCI ŻELIWA SFEROIDALNEGO METODĄ ATD

Nowoczesne stale bainityczne

ANALIZA STATYSTYCZNA WPŁYWU SKŁADU CHEMICZ- NEGO NA WŁASNOŚCI MECHANICZNE ŻELIWA ADI CZ. II ŻELIWO STOPOWE

ZMĘCZENIE CIEPLNE STALIWA CHROMOWEGO I CHROMOWO-NIKLOWEGO

STRUKTURA I WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ŻELIWA Z GRAFITEM MIESZANYM HARTOWANEGO IZOTERMICZNIE

PARAMETRY STEREOLOGICZNE WĘGLIKÓW W ŻELIWIE CHROMOWYM W STANIE SUROWYM I AUSTENITYZOWANYM

SYNTEZA NONOCZĄSTEK WĘGLIKA WANADU W ŻELIWIE SFEROIDALNYM. Wydział Metalurgii AGH, Kraków ul. Mickiewicza 30

WĘGLOAZOTOWANIE JAKO ELEMENT OBRÓBKI CIEPLNEJ DLA ŻELIWA ADI

Obróbka cieplna stali

OKREŚLENIE TEMPERATURY I ENTALPII PRZEMIAN FAZOWYCH W STOPACH Al-Si

OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK9

BADANIA STRUKTURALNE ŻELIWA SFEROIDALNEGO PO DWUSTOPNIOWYM HARTOWANIU IZOTERMICZNYM

ĆWICZENIE Nr 6. Laboratorium Inżynierii Materiałowej. Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. B. Surowska. Opracował dr inż.

MODYFIKACJA SILUMINÓW AK7 i AK9. F. ROMANKIEWICZ 1 Uniwersytet Zielonogórski, ul. Podgórna 50, Zielona Góra

BADANIA STRUKTURALNE ŻELIWA ADI OTRZYMANEGO W WYNIKU BEZPOŚREDNIEGO HARTOWANIA IZOTERMICZNEGO Z FORM PIASKOWYCH

Wpływ temperatury łamania na udarność żeliwa ADI

UTWARDZANIE DYSPERSYJNE WALCOWANEGO ŻELIWA SFEROIDALNEGO

WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ŻELIWA SFEROIDALNEGO OBRABIANEGO RÓŻNYMI MODYFIKATORAMI

WPŁYW WANADU I MOLIBDENU ORAZ OBRÓBKI CIEPLNEJ STALIWA Mn-Ni DLA UZYSKANIA GRANICY PLASTYCZNOŚCI POWYŻEJ 850 MPa

KRZEPNIĘCIE KOMPOZYTÓW HYBRYDOWYCH AlMg10/SiC+C gr

EFEKTY WYŻARZANIA SFEROIDYZUJĄCEGO ŻELIWA PO HARTOWANIU Z PRZEMIANĄ IZOTERMICZNĄ. M. TREPCZYŃSKA-ŁENT 1 Akademia Techniczno-Rolnicza, Bydgoszcz

TERMITOWA SPAWALNOŚĆ BAINITYCZNYCH STALI SZYNOWYCH (NA PRZYKŁADZIE CRB1400, PROFIL 60E1/2)

WPŁYW SKŁADU CHEMICZNEGO I STOPNIA SFEROIDYZACJI GRAFITU NA WŁASNOŚCI MECHANICZNE ŻELIWA

WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE KOMPOZYTÓW AlSi13Cu2- WŁÓKNA WĘGLOWE WYTWARZANYCH METODĄ ODLEWANIA CIŚNIENIOWEGO

ANALIZA KRZEPNIĘCIA I BADANIA MIKROSTRUKTURY PODEUTEKTYCZNYCH STOPÓW UKŁADU Al-Si

ANALIZA KRYSTALIZACJI STOPU AlMg (AG 51) METODĄ ATND

WPŁYW WARTOŚCI EKWIWALENTU NIKLOWEGO NA STRUKTURĘ ŻELIWA Ni-Mn-Cu

ŻELIWO NI-RESIST O OBNIŻONEJ ZAWARTOŚCI NIKLU

ANALIZA WPŁYWU SZYBKOŚCI CHŁODZENIA NA STRUKTURĘ I WŁASNOŚCI STALIWA L21HMF PO REGENERUJĄCEJ OBRÓBCE CIEPLNEJ

TEMPERATURY KRYSTALIZACJI ŻELIWA CHROMOWEGO W FUNKCJI SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA ODLEWU

OCENA POWTARZALNOŚCI PRODUKCJI ŻELIWA SFERO- IDALNEGO W WARUNKACH WYBRANEJ ODLEWNI

STRUKTURA I WŁASNOŚCI ŻELIWA ADI PO HARTOWANIU IZOTERMICZNYM BEZPOŚREDNIO Z FORMY ODLEWNICZEJ

STRUKTURA I WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ŻELIWA ADI

OBRÓBKA CIEPLNA STOPÓW ŻELAZA. Cz. II. Przemiany austenitu przechłodzonego

IDENTYFIKACJA FAZ W MODYFIKOWANYCH CYRKONEM ŻAROWYTRZYMAŁYCH ODLEWNICZYCH STOPACH KOBALTU METODĄ DEBYEA-SCHERRERA

WŁAŚCIWOŚCI AUSTENITYCZNEGO ŻELIWA SFEROIDALNEGO. E. GUZIK 1, D. KOPYCIŃSKI 2 Wydział Odlewnictwa AGH, ul. Reymonta 23, Kraków

POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA

ZASTOSOWANIE SYSTEMÓW UCZĄCYCH SIĘ DO PRZEWIDYWANIA WŁASNOŚCI MATERIAŁÓW ODLEWANYCH

SZACOWANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK9 NA PODSTAWIE METODY ATND

WPŁYW MAGNEZU I BIZMUTU NA MODYFIKACJĘ STOPU AlSi7 DODATKIEM AlSr10

Krzepnięcie Metali i Stopów, Nr 26, 1996 P Ai'l - Oddział Katowice PL ISSN POCICA-FILIPOWICZ Anna, NOWAK Andrzej

UDARNOŚĆ ŻELIWA SFEROIDALNEGO FERRYTYCZNO-PERLITYCZNEGO

SKURCZ TERMICZNY ŻELIWA CHROMOWEGO

BADANIA STRUKTURALNE ŻELIWA ADI W TRANSMISYJNYM MIKROSKOPIE ELEKTRONOWYM

FOTOELEKTRYCZNA REJESTRACJA ENERGII PROMIENIOWANIA KRZEPNĄCEGO STOPU

41/21 UDARNO ELIWA ADI

ASPEKT ZGINANIA UDAROWEGO ŻELIWA SFEROIDALNEGO

ANALIZA KRZEPNIĘCIA I BADANIA MIKROSTRUKTURY STOPÓW Al-Si

ZASTOSOWANIE OCHŁADZALNIKA W CELU ROZDROBNIENIA STRUKTURY W ODLEWIE BIMETALICZNYM

ROZKŁAD WIELKOŚCI WYDZIELEŃ GRAFITU W GRUBYM ODLEWIE ŻELIWNYM

MODYFIKACJA SILUMINU AK20 DODATKAMI ZŁOŻONYMI

Akademia Morska w Szczecinie Instytut InŜynierii Transportu Zakład Techniki Transportu. Materiałoznawstwo i Nauka o materiałach

WSKAŹNIK JAKOŚCI ODLEWÓW ZE STOPU Al-Si

WPŁYW ALUMINIUM NA NIEKTÓRE WŁAŚCIWOŚCI I STRUKTURĘ STALIWA

BADANIA SKURCZU LINIOWEGO W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 6.9

A. PATEJUK 1 Instytut Materiałoznawstwa i Mechaniki Technicznej WAT Warszawa ul. S. Kaliskiego 2, Warszawa

STABILNOŚĆ STRUKTURALNA STALI P92 W KSZTAŁTOWANYCH PLASTYCZNIE ELEMENTACH RUROCIĄGÓW KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH ANDRZEJ TOKARZ, WŁADYSŁAW ZALECKI

OPTYMALIZACJA PARAMETRÓW OBRÓBKI CIEPLNEJ SILUMINU ALSi17

WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA PARAMETRY KRYSTALIZACJI ŻELIWA CHROMOWEGO

WPŁYW RODZAJU OSNOWY I GRAFITU NA WŁAŚCIWOŚCI TRYBOLOGICZNE ŻELIWA SZAREGO

OKREŚLENIE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK132 NA PODSTAWIE METODY ATND.

WPŁYW PARAMETRÓW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA KSZTAŁTOWANIE MIKROSTRUKTURY ŻELIWA ADI

ZASTOSOWANIE METODY ATD DO JAKOŚCIOWEJ OCENY STALIWA CHROMOWEGO PRZEZNACZONEGO NA WYKŁADZINY MŁYNÓW CEMENTOWYCH

Transkrypt:

22/19 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 26, Rocznik 6, Nr 19 Archives of Foundry Year 26, Volume 6, Book 19 PAN - Katowice PL ISSN 1642-38 OSZACOWANIE ZAWARTOŚCI AUSTENITU SZCZĄTKOWEGO W ŻELIWIE ADI ZA POMOCĄ SZTUCZNEJ SIECI NEURONOWEJ Z. ŁAWRYNOWICZ 1, S. DYMSKI 2 Akademia Techniczno-Rolnicza, Wydział Mechaniczny, Katedra Inżynierii Materiałowej, Al. Kaliskiego 7, 8-796 Bydgoszcz STRESZCZENIE Austenit szczątkowy ma zasadniczy wpływ na własności mechaniczne, stąd prezentowane obliczenia mogą pomóc w projektowaniu mikrostruktury żeliwa ADI. W artykule porównano zmierzoną i oszacowaną zawartość austenitu szczątkowego w żeliwie ADI przy pomocy sieci neuronowej jako funkcji składu chemicznego, temp e- ratury austenityzowania oraz temperatury i czasu przemiany izotermicznej. Stwierdzono, że dokładne wyniki można uzyskać obliczając wartości średnie dla komitetu wykorzystującego 16 różnych modeli sieci neuronowych różniących się liczbą ukrytych węzłów i wartościami wag. Keywords: neural network, retained austenite, ADI, bainite 1. WSTĘP Wytwarzanie żeliwa ADI (austempered ductile iron) jest głównym osiągnięciem technologii w produkcji żeliwa [1]. Proces taki składa się z austenityzowania, zwykle w zakresie temperatur 8-9 o C oraz izotermicznego hartowania bainitycznego, po którym żeliwo dochładza się do temperatury otoczenia. Wskutek obecności w żeliwie krzemu w ilości około 1,% Si nie występuje wydzielanie cementytu, gdyż znany jest hamujący wpływ krzemu na wydzielanie węglików [2]. Optymalna struktura żeliwa ADI złożona jest z ferrytu bainitycznego i austenitu szczątkowego, taką mieszaninę w żeliwie zwykło się nazywać ausferrytem [3]. Ilość austenitu szczątkowego oraz 1 dr inż., lawry@atr.bydgoszcz.pl 2 dr hab.inż. profesor ATR, StanisławDymski@atr.bydgoszcz.pl 183

jego morfologia (cienkie warstwy lub bloki) mają decydujący wpływ na własności żeliwa ADI. Natomiast zawartość austenitu szczątkowego oraz jego stabilność kontrolowana jest stężeniem rozpuszczonego w nim węgla [4]. Celem pracy jest zaprezentowanie możliwości wykorzystania sieci neuron o- wych w inżynierii materiałowej na przykładzie oszacowania zawartości objętościowej austenitu szczątkowego w żeliwie ADI. 2. BADANY MATERIAŁ Austenit szczątkowy wyznaczano doświadczalnie metodą rentgenowską [] w niestopowym żeliwie sferoidalnym o składzie chemicznym zamieszczonym w tabeli 1. Tabela 1. Skład chemiczny badanego żeliwa sferoidalnego w %wagowych Table 1. Chemical composition of investigated ductile cast iron, in wt-% C Si Mn P S Mg Cr Ni Mo 3,21 2,7,28,61,1,24,36,98, Po odlaniu stwierdzono, że osnowa składała się z 4% ferrytu i 6% perlitu, natomiast udział grafitu w osnowie wynosił 11,%. Po austenityzowaniu w 83 o C w czasie 6 minut obliczono temperatury początku przemiany bainitycznej i martenzytycznej zgo d- nie z [6], które wynoszą odpowiednio: B S =437 o C i M S =2 o C. 3. SZTUCZNE SIECI NEURONOWE Sieci neuronowe obecnie reprezentują niezastąpione narzędzie we wszystkich aspektach inżynierii materiałowej. Jest wiele przykładów, gdy sieci neuronowe wykorzystano do projektowania nowych materiałów i procesów [7]. Sieć neuronowa jest w rzeczywistości kombinacją funkcji transferowej (w wykorzystanym przypadku jest to funkcja tangensa hiperbolicznego, rys. 1) oraz wag. Liczba użytych funkcji tangensa hiperbolicznego jest równa liczbie ukrytych węzłów. Tangens hiperboliczny jest powszechną funkcją transferową w sieciach neuron owych z dwóch podstawowych powodów; po pierwsze jest to bardzo elastyczna funkcja nieliniowa, a po drugie jest to również funkcja ciągła i różniczkowalna. Funkcja dla sieci z i ukrytymi węzłami łączącymi wejście x z wyjściem y określona jest przez [7]: j y w i h, (1) i ( 2 ) i ( 2 ) ( 1) ( 1) i ij j i ) j gdzie h tanh( w x, oraz w reprezentuje wagi a stałe (2) 184

ARCHIWUM ODLEWNICTWA 1, tanh(2x) tanh(x/2) 2, 2 tanh(x/2) + tanh(2-2x) + 1 Funkcja -, tanh(x/1) Funkcja 1, 1-1 -4-2 2 4, -4-2 2 4 6 X X a) b) Rys.1 a) Trzy różne funkcje tangensa hiperbolicznego. Siła każdej funkcji zależy od wartości wag. Rysunek pokazuje jak elastyczną funkcją jest tangens hiperboliczny. b) Połączenie dwóch funkcji tangensa hiperbolicznego tworzy bardziej złożony model [7] Fig. 1. (a) Three different hyperbolic tangent functions. The strength of each depends on the weights. The diagram shows how flexible a hyperbolic tangent is. (b) A combination of two hyperbolic tangents to produce a more complex model [7] MacKay opracował szczególnie użyteczny sposób wykorzystania sieci neuronowych w strukturze Bayes a [9], który umożliwia obliczenie przedziału błędu reprezentującego niepewność w dopasowaniu parametrów. W metodzie MacKay a [9, 1] modelowanie niepewności wyraża się nie poprzez unikalny zestaw wag, lecz przez prawdopodobieństwo dystrybucji zestawu wag. Do analizy wykorzystano sieć neuronową, która umożliwia oszacowanie ilości austenitu szczątkowego żeliwa ADI jako funkcji składu chemicznego i warunków obróbki cieplnej, tj. temperatury i czasu austenityzowania oraz temperatury i czasu izotermicznej przemiany bainitycznej. Do budowy sieci neuronowej wykorzystano 191 opublikowanych danych doświadczalnych. Program sieci neuronowej został opracowany przez Davida Mac Kay a z Cambridge University [11]. Sieć była trenowana z wykorzystaniem połowy analizowanych danych, a weryfikację wykonano używając pozostałych danych. Stwierdzono, że najdokładnie j- sze wyniki można uzyskać, gdy wykorzystuje się komitet (committee) złożony z 16 różnych modeli sieci neuronowych, które różnią się między sobą liczbą ukrytych węzłów i wartością wag podczas procesu trenowania sieci i wyniki wszystkich 16 modeli zostaną uśrednione [11]. 4. ANALIZA WYNIKÓW Przewidziana przez sieć neuronową zawartość austenitu szczątkowego jak również kierunek zmian ilości austenitu z czasem przemiany pozostaje w dużej zgodn o- ści z danymi doświadczalnymi (rys. 2). Na rys. 3 przedstawiono zmianę zawartości austenitu szczątkowego z temperaturą i czasem przemiany izotermicznej. Charakter zmiany zawartości austenitu można tłumaczyć jako efekt dwóch podstawowych konkurujących zjawisk. 18

4 3 2 1 T g =83 o C t g =6min. sieć neuronow a T i =4 o C 1 2 Czas przemiany izotermicznej, min. 4 3 2 1 sieć neuronow a T g=83 o C t g=6 min. T i= o C 1 2 Czas przemiany izotermicznej, min. 3 Tg =83 o C tg=6 min. Ti=3 o C 2 sieć neuronow a 1 1 2 Czas przemiany izotermicznej, min. Rys. 2. Porównanie przewidywania modelu sieci neuronowej z danymi doświadczalnymi jako funkcji czasu przemiany. Temperatura przemiany izotermicznej 3, i 4 o C. Niepewność modelowania określana jest za pomocą górnego i dolnego przedziału błędów Fig. 2. A comparison of the measured retained austenite against the predicted fraction of austenite by neural network as a function of austempering time. Austempering temperatures are 3, and 4 o C. The error bars represent uncertainty in the calculated results 186

ARCHIWUM ODLEWNICTWA 4 Tg =83 o C t i =min. t g =6 min. sieć neuronowa 3 2 1 2 3 4 4 t i =3min. sieć neuronowa 3 2 1 2 3 4 4 t i =6min. 3 sieć neuronowa 2 1 2 3 4 4 t i =12min. 3 sieć neuronowa 2 1 2 3 4 4 t i =24min. 3 sieć neuronowa 2 1 2 3 4 Rys. 3. Porównanie przewidywania modelu sieci neuronowej w danymi doświadczalnymi jako funkcji temperatury przemiany. Czasy przemiany izotermicznej od do 24 minut. Niepewność modelowania określana jest za pomocą górnego i dolnego przedziału błędów Fig. 3. A comparison of the measured retained austenite against the predicted fraction by neural network as a function of austempering temperature. Austempering time is from to 24 minutes. The error bars represent uncertainty in the calculated results Po pierwsze, powstawanie bainitu wzbogaca nieprzeminiony austenit w takim stopniu, że może on pozostać trwały po dochłodzeniu do temperatury otoczenia. Po drugie, w niskich temperaturach przemiany austenit toleruje znacznie większe stężenie węgla, więc osiąga się większy stopień przemiany, a stąd pozostaje mniejsza ilość nieprzemienionego austenitu. Czas przemiany izotermicznej powinien zapewnić powstanie odp o- wiedniego ułamka ferrytu bainitycznego, co z kolei doprowadza do adekwatnego wzb o- 187

gacenia węglem nieprzeminionego austenitu, które zwiększa jego trwałość po chłodzeniu do temperatury pokojowej. Jednakże, dłuższy czas przemiany bainitycznej prowadzi do rozpadu nieprzeminionego austenitu na mieszaninę węglików i ferrytu, której p o- wstanie pogarsza własności mechaniczne. WNIOSKI 1. Uzyskane wyniki potwierdzają możliwość oszacowania zawartości objętościowej austenitu szczątkowego z pomocą sieci neuronowej w żeliwie ADI. 2. Zawartość austenitu może być oszacowana jako funkcja składu chemicznego, te m- peratury austenityzowania oraz temperatury i czasu przemiany izotermicznej. LITERATURA [1] L.C. Chang: Scripta Materialia 39-38 (1998). [2] H.K.D.H. Bhadeshia: Bainite in Steels, Institute of Materials, London, 1994. [3] ASTM standard A897M-9metric, ASTM, Philad. PA, USA, 199, 6-6, (199). [4] Z. Ławrynowicz: Materials Science and Technology 18 1322-1324 (22). [] S. Dymski: Kształtowanie struktury i właściwości mechanicznych żeliwa sferoida l- nego podczas izotermicznej przemiany bainitycznej, Rozprawy nr 9, ATR Bydgoszcz, (1999). [6] H.K.D.H. Bhadeshia, D.V. Edmonds: Acta Metallurgica 28 126 (198). [7] H.K.D.H. Bhadeshia: Neural Networks and Genetic Algorithms in Materials Science and Eng., January 11-13, 26, Tata McGraw-Hill Publishing Company Ltd., India. [8] Z. Ławrynowicz: Inżynieria Powierzchni, IMP, Warszawa, 4 28- (23). [9] D.J.C. MacKay: Neural Computation 4 4 (1992). [1] D.J.C. MacKay: Neural Computation 4 448 (1992). [11] M.A. Yeskas, H.K.D.H. Bhadeshia, D.J. MacKay: Mat.Sci.Eng. A311 162 (21). ESTIMATION OF THE AMOUNT OF RETAINED AUSTENITE BY NEURAL NETWORK IN AUSTEMPERED DUCTILE IRON (ADI) SUMMARY The residual austenite is crucial to the mechanical properties and the present calculations can provide important information in the design of ADI. The paper presents an estimation of the amount of retained austenite by neural network in austempered ductile cast iron as a function of chemical composition, austenitising temperature, au s- tempering time and austempering temperature. It was found that accurate results could be obtained by averaging the results from committee of 16 different models of neural networks which differ from each other b the number of hidden units and by the value of the seed used when training the network. Recenzował: prof. zw. dr hab. inż. Edward Guzik 188