ANALIZA WYNIKÓW POMIARÓW WYŁADOWAŃ NIEZUPEŁNYCH W SILNIKACH ELEKTRYCZNYCH

Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 76/2007 95 Sławomir Szymaniec Politechnika Opolska, Opole ANALIZA WYNIKÓW POMIARÓW WYŁADOWAŃ NIEZUPEŁNYCH W SILNIKACH ELEKTRYCZNYCH INTERPRETING PARTIAL DISCHARGE TEST RESULTS FROM MOTOR Abstract: Partial discharge monitoring is an effective on-line predictive maintenance test for 6 kv motors. An understanding of the theory related to partial discharge, and the relationship to early detection of insulation deterioration is required to properly evaluate this predictive maintenance tool. This paper will present a theory to promote the understanding of partial discharge technology, as well as various implementation and measurement techniques that have evolved in the industry. Data interpretation, corrective actions and application to electrical distribution equipment will also bereviewed. 1. Wstęp Złożona struktura materiałów izolacyjnych stosowanych w silnikach indukcyjnych WN i specyfika procesu technologicznego ich układu izolacyjnego [1, 2, 3, 5, 6, 7, 15] mogą być przyczynami powstania wewnętrznych defektów najczęściej w postaci; wtrącin powietrznych, obszarów o zmiennej przenikalności dielektrycznej, ostrych mikronierównomierności powierzchniowych, itp. Układy izolacyjne silników WN pracują w warunkach wieloczynnikowego narażenia [1, 15, 16], co powoduje, że w czasie eksploatacji maszyn powiększają się defekty już istniejące oraz powstają nowe. Procesowi starzenia się izolacji towarzyszy zjawisko wyładowań niezupełnych [1, 3, 6, 7, 15]. Wyładowania niezupełne (Partial Discharge PD) są wyładowaniami występującymi wewnątrz układu izolacyjnego, które tylko częściowo zwierają izolację między przewodnikami, które mogą być przyległe lub nie do przewodnika [7]. Są one ogólnie uważane za wyładowania lokalne w izolacji i w wielu przypadkach ze znacznym wyprzedzeniem poprzedzają całkowite przebicie izolacji [1, 4, 6, 7, 15]. Ogólnie stanowią skutek miejscowej koncentracji naprężeń w izolacji lub na jej powierzchni. Mają zwykle postać im-pulsów o czasie trwania krótszym od 1µs [7]. Jeżeli lokalne pole elektryczne przekroczy określoną granicę inicjacji wyładowania (np. dla powietrza E 3 kv/mm [14]) w obecności elektronu startowego formuje się lawina elektronów. Zjawisko to jest ograniczone w przestrzeni i ma charakter przejściowy [4, 6]. Skutkiem oddziaływania tego typu zjawisk na układ izolacyjny jest stopniowe jego osłabienie, w szczególności w wyniku kumulowania się uszkodzeń przy niegasnących [4, 7, 15]. Jest to składnik starzenia eksploatacyjnego izolacji. Jak wynika z badań [1, 2, 3, 4, 6, 7, 15], są głównym objawem uszkodzenia izolacji wywołanego jej zestarzeniem. Z tego powodu detekcja izolacji jest ważnym elementem oceny jej stanu [15]. Energia elektronów w może osiągać poziom 10 20 ev (energia jonizacji) [7]. Zależnie od rodzaju wiązań w materiale izolacyjnym, energia ta może powodować przerwanie wiązań chemicznych. Skutkiem tego jest prosta ablacja lub erozja materiału narażonego na, zmiana jego właściwości i struktury chemicznej, a w końcowym etapie nawet zwęglenie. Zagadnienie to jest przedstawione w literaturze [4, 6]. Na izolację uzwojeń maszyn elektrycznych dobiera się materiały, które cechuje duża odporność na. Materiałem takim jest np. mika. Jak wykazują badania [7], maszyny elektryczne w tym silniki WN mające izolację na bazie miki mogą pracować przy ładunku rzędu tysięcy pc. Pomimo swej lokalnej natury, są zjawiskiem niezwykle złożonym, wykazują zachowania chaotyczne, niestacjonarne [4]. Złożoność tego zjawiska wynika z dużej liczby i różnorodności warunków geometrycznych i materiałowych w których mogą zaistnieć. 2. Pomiary W ostatnich kilku latach obserwuje się coraz częściej wykorzystywanie do diagnostyki stanu izolacji maszyn elektrycznych WN, głównie dzięki szybkiemu rozwojowi techniki cyfrowej, która może przetwarzać i analizować infor-

96 Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 76/2007 macje z pomiarów [1, 4, 15, 16]. Zagadnienie wykorzystania do diagnostyki stanu izolacji uzwojeń maszyn elektrycznych off-line jest przedstawione w literaturze [4, 6, 16, 17]. Jak do tej pory nie ma polskiej normy dotyczącej w izolacji uzwojeń silników. W ocenie autora jednolitych norm w tym zakresie nie ma również na świecie. Znane światowe firmy produkujące uzwojenia maszyn elektrycznych stosują własne, fabryczne normy, wprowadzając kryteria dotyczące intensywności głównie dla uzwojeń generatorów. W kraju Instytut Energetyki w Poznaniu doprowadził do wprowadzenia krajowych kryteriów diagnozowania układów izolacyjnych prętów generatorów przez pomiar intensywności metodą offline [17]. Wnz w układzie izolacyjnym towarzyszą różne zjawiska fizyczne, których obserwacja i pomiary mogą być wykorzystane do detekcji i następnie do wyznaczenia wartości parametrów opisujących. Zjawiskami tymi są między innymi [1, 3, 4, 7, 8, 9, 10, 11, 13, 14, 15]: - występowanie impulsu prądowego, - emisja fal elektromagnetycznych, - zmiany strat dielektrycznych, - reakcje chemiczne, - udarowe odkształcenia sprężyste i towarzysząca im emisja fali akustycznej. W zależności od układu izolacyjnego, rodzaju dielektryka oraz typu, poszczególne efekty mogą występować z różnym nasileniem. W chwili wystąpienia, w jego kanale lub wzdłuż jego drogi następuje gwałtowny ruch ładunków. Ten impuls prądowy jest na ogół bardzo niewielki, ale może być w specjalny sposób zmierzony [1, 4, 6]. Z impulsem prądowym związane jest pojawienie się fali elektromagnetycznej. Fala elektromagnetyczna rozchodzi się we wszystkich kierunkach, a jej natężenie jest zależne od prądu przepływającego w kanale. Impuls prądowy i emisja fali elektromagnetycznej są tymi zjawiskami, które stanowią podstawę detekcji metodami elektrycznymi [1, 4, 6, 7, 15]. Wystąpienie wewnątrz układu izolacyjnego może być wykryte przez rejestrację zmian parametrów elektrycznych całego układu, obserwowane na jego zewnętrznych elektrodach. Wyjaśnienie zasad pomiaru przedstawiono w literaturze [4, 6, 7, 15]. Najczęściej rozpatrywany jest schemat zastępczy układu izolacyjnego z pojedynczą wtrąciną gazową inkluzją gazową tzw. model a- b-c, przedstawiony na rys. 1 [4]. Zakłada się, że uszkodzenie izolacji jest małe, mała wtrącina gazowa kawerna. Źródło wyładowań AC Z ' C a ε S R C S ε g " C b ' C b C C " C a Rys. 1. Model układu izolacyjnego ze źródłem w postaci inkluzji gazowej wraz ze schematem zastępczym [4] gdzie: ε S - przenikalność elektryczna dielektryka izolacji, ε g - przenikalność elektryczna inkluzji gazowej, C C - pojemność inkluzji gazowej, C a, C a - pojemności składowe równoległe do źródła w układzie izolacyjnym, C b, C b - pojemności składowe szeregowe z inkluzją gazową, R C - zastępcza rezystancja kanału wyładowania w jego źródle, S - łącznik sterowany wartością pola elektrycznego w źródle wyładowań. Źródłem jest inkluzja gazowa, ε S >ε g, co powoduje, że natężenie pola elektrycznego w inkluzji gazowej jest większe od natężenia pola w dielektryku izolacji. Rys. 2. Przebieg napięć w modelu a-b-c przy napięciu przemiennym 50 Hz [4] gdzie: U a - napięcie na zewnętrznych elektrodach układu napięcie probiercze,

Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 76/2007 97 U c - napięcie na pojemności C C przed wystąpieniem wyładowań, U c - napięcie na pojemności C C w obecności wyładowań, U cz - napięcie zapłonu wyładowań, U cq - napięcie gaśnięcia wyładowań, U m - napięcie na impedancji pomiarowej detekcyjnej, ϕ - zakresy fazowe wyładowań, ϕ cz, ϕ cq - kąty fazowe zapłonu i gaśnięcia. Opisując podstawowe wielkości charakteryzujące należy przywołać definicje zawarte w stosownej normie krajowej PN-EN60270 [12] i międzynarodowej IEC 60270:2000. Podstawowymi wielkościami dla są [12]: ładunek pozorny q, częstość powtarzania impulsów n, średni prąd wyładowań I, wskaźnik kwadratowy D, moc wyładowań P, napięcie początkowe wyładowań - U i, napięcie gaśnięcia - U e,, kąt fazowy ϕ i oraz chwila wystąpienia impulsu wyładowania t i. Bardzo często wielkościami charakteryzującymi w czasie pomiarów są: ładunek maksymalny wyładowań q max, parametr PDI (Partial Discharge Intensity) [15]. PDI jest mocą wyładowań, liczoną dla rzeczywistych wartości napięć, jednakowych dla wszystkich impulsów, a nie chwilowych, indywidualnych napięć u i (dla każdego ładunku q i ). Jednostką PDI są mw. Coraz częściej w pomiarach stosuje się współczynniki normalizujące: a) Współczynniki Q m (patrz rys. 3); liczba impulsów w ciągu 1s przy przyjętej rozdzielczości amplitud n wykres dla impulsów o 1000 polaryzacji + 0100 010 NQN 0 10 1 0 10 20 30 40 50 60 70 80 9010 [mv Amplituda wyładowań 0 ] Q max Rys. 3. Wykres dla przykładowej maszyny ilustrujący sposób wyznaczania współczynników normalizujących Q max+ i NQN + według firmy ADWEL [1] są definiowane jako amplituda odpowiadająca występowaniu 10 impulsów na sekundę. Przy danej polaryzacji impulsów, Q m określa jak głęboka jest degradacja izolacji w najgorszym miejscu uzwojenia [1]. Q m wyznacza się oddzielnie dla dodatniej i ujemnej polaryzacji impulsów Q m+ i Q m-. Współczynniki Q m są przez niektórych producentów aparatury diagnostycznej (np. ADWEL, CUTLER HAM- MER) oznaczane symbolem Q max. b) Współczynniki NQN (Normalized Quantity Number) (patrz rys. 3); jest to całkowita aktywność przy danej polaryzacji impulsów. Określa ją dla danej polaryzacji impulsów całkowita liczba impulsów. NQN jest proporcjonalna do całkowitej ilości miejsc o pogorszonych właściwościach izolacyjnych, monitorowanych podczas pomiarów [1]. NQN wyznacza się oddzielnie dla dodatniej i ujemnej polaryzacji impulsów: NQN+ i NQN-. Aparatura diagnostyczna czołowych amerykańskich i kanadyjskich firm zajmujących się pomiarami obok pomiarów współczynników normalizujących proponuje zawsze opcje pomiarowe typu: - Analiza wielkości impulsów ; jest to dwuwymiarowy wykres, który przedstawia liczbę n wyładowań w ciągu 1s w funkcji ich amplitudy dla danej polaryzacji impulsów. Gdy zachodzi możliwość kalibracji toru pomiarowego (konieczność demontażu silnika) amplitudę wyrażamy w [pc]. Przy braku możliwości kalibracji (w praktyce przypadek najczęstszy) amplitudę wyrażamy w [mv] [1]. - Analiza fazy impulsów ; jest to trójwymiarowy wykres, który przedstawia liczbę wyładowań n w ciągu 1s w zależności od kąta napięcia zasilania dla danej fazy maszyny oraz w zależności od amplitudy [mv] dla danej polaryzacji impulsów [1]. - Analiza trendów zmian wymienionych wcześniej wielkości w funkcji czasu przy uwzględnieniu temperatury, wilgotności, obciążenia. Należy zauważyć, że w trakcie pomiarów nie mierzy się rzeczywistego lokalnego wyładowania, ale ładunek indukowany tym wyładowaniem na sąsiadujących elektrodach zaciskach układu pomiarowego. W badaniach przemysłowych przy pomiarach on-line jest to zmiana napięcia wyrażona w [mv]. Oznacza to, że mierzy się falę wędrującą od płynącego ładunku do układu pomiarowego [1, 6]. Każdy sygnał określają trzy wielkości: poziom, częstość ich powtarzania oraz kąt fazowy występowania względem przyłożonego napięcia [7]. Wielkości wymienione wyżej, w szczególności poziom zależy od rodzaju badanej maszyny, materiałów z jakich wykonany jest jej układ izolacyjny, stanu izolacji, rodzaju zastosowanego układu pomiarowego oraz od warunków w jakich odbywa się

98 Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 76/2007 pomiar w tym od poziomu zakłóceń towarzyszących pomiarom [4, 6, 7, 15]. Przeprowadzenie pomiarów w sposób prawidłowy sprawia najczęściej sporo kłopotów [4, 15]. Jednym z głównych powodów są wartości pojemności składowych C a, C b, C c w modelu układu izolacyjnego (rys. 1). Wyładowania wywołują spadek napięcia U a na badanym układzie wielokrotnie mniejszy od napięcia probierczego U a (< 10-3 10-5 ) [4]. Jednocześnie czas trwania pojedynczego jest rzędu od 10-9 do 10-6 sekundy i zależy od ośrodka, w którym zachodzi. Pomiar ładunku pozornego sprowadza się do tzw quasi-integracji sygnału prądowego [4]. Jest to możliwe dzięki szerokiemu widmu generowanemu przez pojedynczy impuls widmo od kilkuset khz do ponad 1 GHz [4, 7, 15]. Ogólnie do pomiarów wykorzystuje się dwa rodzaje układów [4, 7, 15]: - system pomiarowy szerokopasmowy; gdzie impedancja pomiarowa Z m stanowi równoległy obwód rezonansowy RLC, pasmo przenoszenia f jest szerokie, odpowiedź na nieoscylacyjny impuls prądowy ma zwykle postać dobrze tłumionej oscylacji [4, 7, 15], - system pomiarowy wąskopasmowy; pasmo przenoszenia f jest wąskie, system ten pozwala na polepszenie warunków pomiarów w obecności zewnętrznych zakłóceń, odpowiedź na impuls prądowy ma postać oscylacyjną nieustaloną o wartości szczytowej dodatniej lub ujemnej [4, 7, 15]. Zagadnienia pomiarów, w tym układy pomiarowe przedstawiono w literaturze [4, 7, 15]. W literaturze [7, 15] przedstawiony jest pogląd, który podziela autor, że sygnały zmierzone dokładnie na badanej maszynie np. silniku nie muszą być identyczne jak przebiegi rzeczywiste maszyny. W ocenie końcowej izolacji decyduje przede wszystkim trend zmian. Wyeliminowany lub ograniczony w możliwie największym stopniu powinien być natomiast wpływ zakłóceń na wynik pomiaru. Należy przeprowadzić metrologiczne oszacowanie poziomu zakłóceń. W ośrodkach naukowo-badawczych zajmujących się izolacją maszyn elektrycznych przede wszystkim w USA, Kanadzie, Szwajcarii i Niemczech [1, 2, 3, 6, 8, 9, 10, 11,13, 14, 15, 18] od 50 lat z góry, a od końca lat 70-tych w szczególności prowadzono intensywne badania nad wykorzystaniem do diagnostyki stanu izolacji w warunkach offline i on-line. Były to bardzo kosztowne badania eksperymentalne które doprowadziły do opracowania metod diagnozowania stanu izolacji maszyn elektrycznych w oparciu o specjalnie skonstruowaną aparaturę diagnostyczną [15]. W ocenie autora należy tu przede wszystkim wymienić wkład firm takich jak CUTLER- HAMMER, IRIS, ADWEL, HIPOTRONIX, TETTEX, HAEFE-LY, LEMKE. 3. Uszkodzenia izolacji uzwojeń maszyn elektrycznych Na rys..4 przedstawiono za [6] typowe źródła defektów w izolacji uzwojeń maszyn elektrycznych i odpowiadający im schemat zastępczy oraz pewne charakterystyczne cechy sygnałów. U dodatnia połówka napięcia probierczego + - czas ujemna połówka napięcia probierczego Miedź uzwojenia Rdzeń stojana q max przy miedzi uzwojenia q max+ >q max- wewnątrz izolacji q max+ ~ q max- przy rdzeniu stojana q max+ < q max- PD - przy miedzi uzwojenia q max+ >q max- wewnątrz izolacji q max+ ~ q max- przy rdzeniu stojana q max+ < q max- ujemna (negatywna) polaryzacja impulsu PD + czas dodatnia (pozytywna) polaryzacja impulsu Miedź uzwojenia Rdzeń stojana izolacja Rys. 4. Typowe uszkodzenia izolacji maszyn elektrycznych oraz odpowiadający im schemat zastępczy [6] 1. Szczelina powietrzna pomiędzy miedzią uzwojenia a izolacją, szczelina przy miedzi uzwojenia. Charakterystyczną cechą dla takiego defektu izolacji jest większa intensywność w dodatniej połówce napięcia probierczego niż

Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 76/2007 99 w połówce ujemnej rys.5, jednocześnie q max+- >q max-, inny zapis PD + <PD -. n liczba impulsów /s Ο - ujemna polaryzacja impulsów - dodatnia polaryzacja impulsów PD + <PD - Wyniki pomiarów dla przykładowego silnika przedstawiono na rys. 8 11. n liczba impulsów /s Ο - ujemna polaryzacja impulsów - dodatnia polaryzacja impulsów PD + > PD - Amplituda wyładowań [mv] Rys. 5. Defekt typu pomiędzy miedzią uzwojenia, a izolacją dla przykładowej maszyny elektrycznej [1] Amplituda wyładowań [mv] Rys. 7. Defekt typu, pomiędzy izolacją a rdzeniem stojana, dla przykładowej maszyny elektrycznej [1] n liczba impulsów /s Ο - ujemna polaryzacja impulsów - dodatnia polaryzacja impulsów PD + PD - Amplituda wyładowań [mv] Rys. 6. Defekt typu, pęknięcie wewnątrz izolacji dla przykładowej maszyny elektrycznej [1] 2. Szczelina powietrzna, pęknięcie wewnątrz izolacji. Charakterystyczną cechą dla takiego defektu jest podobna intensywność w dodatniej i ujemnej połówce napięcia probierczego rys. 6, jednocześnie q max+ q max- inny zapis PD + PD -. 3. Szczelina powietrzna pomiędzy izolacją, a rdzeniem stojana, nieskuteczna ochrona przeciwjarzeniowa żłobka, wyładowania na czołach uzwojenia. Charakterystyczną cechą dla takiego defektu jest większa intensywność w ujemnej połówce napięcia probierczego niż w połówce dodatniej rys. 7, q max+ < q max-, inny zapis PD + >PD -. 4. Uszkodzona powłoka przeciwjarzeniowa czołowa; q max+ <q max-, inny zapis PD + >PD - przy koncentracji ładunków maksymalnych dla kąta fazowego ϕ= 225 250 o. W ramach badań własnych autor przy użyciu czujników typu anteny MHz-owe i przenośnego zestawu aparaturowego własnej konstrukcji [16] dla 10 silników WN wykonał pomiary w czasie ich normalnej eksploatacji. Rys. 8. Pomiary dla przykładowego silnika, oscylogram napięcia, czujnik na czołach str. N Rys. 9. Pomiary dla przykładowego silnika,, oscylogram napięcia, inna skala czasu Rys. 10. Pomiary dla przykładowego silnika, czujnik własnej konstrukcji, analiza fazowo-rozdzielcza

100 Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 76/2007 Liczba /sek Rys. 11. Pomiary dla przykładowego silnika, czujnik własnej konstrukcji, dla polaryzacji dodatniej i ujemnej Z pomiarów dla przykładowego silnika WN można wyciągnąć następujące wnioski: silnik ma na niskim poziomie, analiza fazoworozdzielcza i analiza dla polaryzacji dodatniej i ujemnej świadczą o wyładowaniach wewnątrz izolacji (PD + PD - ). Izolacja silnika jest w dobrym stanie. 4. Uwagi końcowe Pracy silników elektrycznych towarzyszą wyładowania niezupełne. Charakter jest bardzo złożony. W miarę upływu czasu eksploatacji silników, obserwuje się zmianę intensywności przy charakterystycznych rozkładach fazowo-rozdzielczych. Zmiany intensywności przedstawione w charakterystykach typu trend, zmiany charakterystyk fazowo-rozdzielczych mogą być wykorzystane do diagnostyki off-line i on-line stanu izolacji uzwojeń silników. 5. Literatura Wnz, polaryzacja dodatnia Wnz, polaryzacja ujemna Amplituda, [mv] [1]. ADWEL: PD monitoring. Nota Aplikac. 2003. [2]. Bertenshaw D., Sasic M.: On-line Partial Discharge Monitoring on MV motors-casestudies on Improved Sensitivity Couplers. Nota Aplikacyjna firmy ADWEL International Canada, 2002. [3]. Blokhintsev, M. Golovkov, A. Golubev, C. Kane: Field Experiences on the Measurement of Partial Discharges on Rotating Equipment, IEEE PES 98, February 1-5, Tampa [4]. Florkowska B, Florkowski M., Włodek R., Zydroń P.: Mechanizmy, pomiary i analiza wyładowań niezupełnych w diagnostyce układów izolacyjnych wysokiego napięcia. Wyd. IPPT PAN, Warszawa 2001. [5]. Glinka T.: Badania diagnostyczne maszyn elektrycznych w przemyśle. Wyd. BOBRME, Katowice 1998. [6]. Golubev A, Paoletti G.: Partial Discharge Theory and Technologies related to Medium Voltage Electrical Equipment. 2000 IEEE. Reprinted, with permission, from Paper 99-25 presented at the IAS 34 th Annual Meeting, Oct 3-7, 99, Phoenix, AZ. [7]. Gulski E.: Diagnozowanie wyładowań niezupełnych w urządzeniach wysokiego napięcia w eksploatacji. Wyd. Polit. Warszawskiej, Warszawa 2003. [8]. Holbøll J. T., Henriksen M., Jensen A.: Motor insulation diagnostics by high frequency PD detection. Asnaes Power Station SK Power Company, Kalundborg, Denmark 1994. [9]. Hoof, M., Lanz, S.. PD Diagnostics on Rotating Machines Possibilities and Limitations. Electrical Insulation Conf., Cincinnati, October 26-28, 1999. [10]. Kane C., Pozonsky J., Carney S., Blokhintsev I.: Advantages of Continuous Monitoring of Partial Discharges in Rotating Equipment and Switchgear. 2003 AISE Meeting, Pittsburgh, PA, Sept. 2003. [11]. Kouadria D., Ryder D. M., Miller R., Thompson A. I.: On-site application of a computer aided system for PD measurement and interpretation in electrical machines. 9th Intern. Conf. on Condition Monitoring and Diagnostic Engineering and Management (COMADEM), Sheffield University, UK 1996. [12]. PN-EN 60270. Wysokonapięciowa technika probiercza. Pomiary wyładowań niezupełnych. [13]. Sasic M., Bertenshaw D.: On-line Partial Discharge Monitoring on MV Motors Case Studies on Improved Sensitivity Couplers and Interpretation Methods, SDEMPED, ITALY 1-3 Sept. 2001 pp.1-5. [14]. Sasic M.: Partial discharge measurement on rotating machines. 9th National Congress of Electric Rotating Machinery September 29 to October 2, 1999, Veracruz, Mexico. [15]. Stone G.C., Boulter E.A., Culbert I., Dhirani H.: Electrical insulation for rotating machines. IEEE PRESS series on Power Engineering, USA, 2004. [16]. Szymaniec S.: Diagnostyka stanu izolacji uzwojeń i stanu łożysk silników indukcyjnych klatkowych w warunkach przemysłowej eksploatacji. Studia i Monografie z. 193, Wyd. Politech. Opolskiej, Opole 2006. [17]. Tułodziecka E., Andrzejewski K., Pietrzak K.: Monitorowanie układów izolacyjnych uzwojeń stojanów turbogeneratorów GTHW-360 w Elektrowni Bełchatów na podstawie pomiarów w systemie off-line. XIV Konferencja Energetyki, Książ 7-9.09.2005, Materiały Konferencyjne, str. 331-350. [18]. Warren V.: Partial Discharge Testing: A Progress Report. Iris Rotating Machinery Confe-rence, USA, Santa Monica, June 2003, pp. 1-13. Autor Dr inż. Sławomir Szymaniec Politechnika Opolska. Wydział Elektrotechniki, Automatyki i Informatyki. Instytut Układów Elektromechanicznych i Elektroniki Przemysłowej. 45-951 Opole ul. Luboszycka 7. slawszym@po.opole.pl