Instalacje Budowlane. Projekt instalacji CO w budynku jednorodzinnym

Transkrypt

1 Instalacje Budowlane Projekt instalacji CO w budynku jednorodzinnym Prowadzący: Wykonał:

2 SPIS TREŚCI 1.OPIS TECHNICZNY BUDYNK Dane ogólne Dane szczegółowe Instalacje budynku 6 2. Projekt instalacji CO Obliczenia cieplne Wyznaczenie wymaganej mocy cieplnej grzejników Dobór kotła Obliczenia hydrauliczne Podział na działki i ich charakterystyki, dobór rur Obliczenie strumienia wody dla każdej działki, wymagane przez poszczególne grzejniki Obliczeniowa prędkość przepływu w poszczególnych działkach Obliczenie straty ciśnienia wywołanej oporami miejscowymi na działce Opory hydrauliczne obiegów, obliczenia strat ciśnienia obiegów Obliczenie wartości ciśnienia czynnego grawitacyjnego w obiegu Obliczenie zaworu termostatycznego w najbardziej niekorzystnym obiegu G Dobór naczynia wzbiorczego Prowadzenie przewodów i armatury 53 2

3 1.OPIS TECHNICZNY BUDYNKU 1.1 Dane ogólne Dom wolno-stojący jedno-rodzinny, piętrowy, podpiwniczony z poddaszem nieużytkowym. Garaż znajduje się w piwnicy. Pobór wody z sieci miejskiej wodociągowej, odprowadzenie ścieków do sieci kanalizacyjnej. Zasilanie w energię elektryczną z napowietrznej linii niskiego napięcia. Pobór gazu z miejskiej sieci zasilania. Centralne ogrzewanie z kotłowni własnej na gaz ziemny, piec C.O umieszczono w kotłowni, kuchnia gazowa. Dach dwuspadowy o nachyleniu 60% Wykaz charakterystycznych danych: długość : 11,75 m szerokość : 9,80 m wysokość : 11,96m powierzchnia zabudowy : 115,15 m² powierzchnia użytkowa: 179,43 m² powierzchnia całkowita: 273,81 m² Zestawienie powierzchni użytkowej: Parter: - kuchnia z jadalnią 44,10 m² - salon 24,01 m² - korytarz 18.1 m² - wiatrołap 4,2 m² - klatka schodowa 10,2 m² - WC 7,1 m² razem: 94,38 m² Piętro: - sypialnia 1 15,81 m² - sypialnia 2 23,74 m² - sypialnia 3 23,30 m² - korytarz 12,00 m² - łazienka 10,20m² razem: 85,05 m² Piwnica: - garaż 45,82 m² - kotłownia 13,30 m² - skład opału 9,60 m² - piwnica 10,50 m² - korytarz 10,70m² - klatka schodowa 5,51m² razem: 95,43 m² 3

4 1.2.Dane szczegółowe Opis terenu. Działka, na której ma być posadowiony budynek, znajduje się w Tarnawatce-Tartak przy ulicy zachodniej 40, Gmina Tarnawatka, powiat Tomaszów Lubelski, w III strefie klimatycznej. Teren ten jest w pełni uzbrojony i posiada sieć kanalizacyjną, gazową oraz elektryczną napowietrzną. Kształt działki jest prostokątny o szerokości 44 m i długości 50 m. Fundamenty. W budynku zaprojektowano ławy fundamentowe - żelbetowe monolityczne zbrojone stalą 4ø10 st3sx, beton klasy C 12/15, głębokość posadowienia ław 2,95m poniżej poziomu terenu. Sciany. - fundamentowe - jednowarstwowe z betonu - zewnętrzne parteru, piętra i poddasza- dwuwarstwowe (pustak ceramiczny Porotherm gr. 250mm, ocieplenie styropian gr. 15 cm. - wewnętrzne konstrukcyjne - Porotherm gr. 250mm. - wewnętrzne działowe - płyty GK na ruszcie metalowym, wypełnienie wełna mineralną Stropy. Zaprojektowano stropy prefabrykowano monolityczne typu DZ 3 gr. 30 cm. Konstrukcja dachu. Zaprojektowano dach dwupołaciowy o spadku 25. Konstrukcja dachu płatwiowo - kleszczowa oparta na dwóch ścianach stolcowych. Zaprojektowano: - krokwie z drewna sosnowego o wymiarach 180/80mm - płatwie z drewna sosnowego o wymiarach 100/100mm - kleszcze z drewna sosnowego o wymiarach 2 x 180/80mm - słupy z drewna sosnowego o wymiarach 160/160mm - miecze z drewna sosnowego o wymiarach 160/160mm Krokwie oparto na murłatach o przekroju kwadratowym 160/160mm ułożonych i zakotwionych w murze, między murem a murłatą przekładka z folii. Stolce ustawiono na podwalinach sosnowych 160/160mm. Pokrycie dachu: Blacho-dachówka w kolorze czerwonym. Wszystkie elementy drewniane dachu zabezpieczone KSYLAMITEM. Schody wewnętrzne i zewnętrzne. W budynku zaprojektowano schody jako żelbetowe, monolityczne, zbrojone stalą St0 podparte na płytach spocznikowych i belkach usytuowanych w stropie obłożone płytkami gresowymi na zaprawie klejowej. 4

5 Wieńce. W budynku zaprojektowano wieńce wykonane z betonu B15 i stali A-0. Nadproża. W budynku zaprojektowano nadproża wykonane z betonu B15 i stali A-0. Podłogi. W pokojach na parterze i pomieszczeniach piętra panele podłogowe. W łazience, korytarzu na parterze i wiatrołapie - terakota. Na schodach i spocznikach płytki gresowe. W pomieszczeniach piwnicy - lastriko. Przewody kominowe. Zaprojektowano przewody: dymowy, spalinowe i wentylacyjne, obmurowane cegłą pełną klasy min 15. Ponad połacią dachową murowane z cegły klinkierowej. Izolacje. - hydroizolacja 2 warstwy papy asfaltowej na lepiku - paroizolacja na poddaszu z folii wysoko paroprzepuszczalnej o bardzo wysokim współczynniku dyfuzji pary wodnej - termoizolacja w podłodze parteru, piętra i poddasza jako wełna mineralna o gr. 5 cm. - izolacja akustyczna w podłogach między kondygnacjami funkcję izolacji akustycznej pełni 5 cm warstwa wełny mineralnej. Stolarka okienna i drzwiowa. W kondygnacji piwnicy, parteru i piętra przewidziano okna firmy Stolbud Włoszczowa z W podwójną szybą (U = 1,1 m 2 K ). Stolarka drzwiowa wewnętrzna typu Leda firmy Classen (U = 1,0 W m 2 K ). Drzwi wejściowe zewnętrzne typu Eco Polar Passive firmy Porta U =0,7 W m 2 K. Parapety. Zaprojektowano parapety zewnętrzne wykonane ze specjalnych płytek parapetowych, a wewnętrzne z naturalnego kamienia. Tynki. Tynki ścian zewnętrznych cienkowarstwowe silikatowe. Tynki ścian wewnętrznych gipsowe Okładziny. W kuchni, łazience, WC - okładzina z płytek ceramicznych. 5

6 Malowanie. Wymalowania wewnętrzne farbą emulsyjną w kolorach jasnych. Wykończenia drewniane na zewnątrz pokryte bejcą i lakierowane lakierem wodoodpornym. Stalowe elementy balustrady malowane lakierem bitumicznym. 1.3 Instalacje budynku Instalacja C.O Założenia projektowe systemu grzewczego - centralne ogrzewanie typu wodnego, - system zamknięty, pompowy, - instalacja dwururowa symetryczna, - źródło ciepła kocioł gazowy z zamkniętą komorą spalania, - orurowanie Cu Instalacja wodociągowa Instalacja kanalizacyjna Instalacja gazowa Instalacja elektryczna Instalacja wentylacyjna Instalacja telefoniczna Instalacja TV Instalacja odgromowa Instalacja odwadniająca. 6

7 2. Projekt instalacji CO Tablica 1 Tablica 2 Nr. pom i OBLICZENIA CIEPLNE Wartości projektowanej temperatury zewnętrznej oraz projektowanej temperatury wewnętrznej przestrzeni ogrzewanej Dane klimatyczne Opis Symbol Jednostka Wartość Projektowana temp. zewnętrzna e [ o C] - 20 Średnia roczna temp. zewnętrzna m,e [ o C] 7,6 Nazwa pomieszczenia Powierzchni a brutto[m 2 ] Dane dotyczące pomieszczeń Powierzchni a netto [m 2 ] Powierzchni a ścian zewn. [m 2 ] Powierzchni a okien [m 2 ] Powierzchni a drzwi [m 2 ] Projektowan a temperatura θ int,i [C 0 ] PARTER 1 Kuchnia z jadalnią 45,23 44,1 49,09 10, Salon 24,53 24,01 26,12 5, Korytarz 11,39 10,44 4,23 1,74 1,35 1, Wiatrołap 6,48 5,82 4,51 0 1, Klatka schodowa 5,88 5,32 25,61 4, WC 5,34 4,69 3,91 1, Razem 98,85 94,38 83,63 18,9 3,29 7 Sypialnia 1 16,46 15,81 18,82 5, Sypialnia 2 24,64 23,74 26,21 5, Sypialnia 3 24,18 23,3 26,12 5, Korytarz 12, ,22 1, Łazienka 11,13 10,2 9,96 1, Razem 89,37 85,05 85,33 18,9 0 7

8 2.1.2.Charakterystyki cieplne i wymiarowe przegród budynku Tablica 3. Współczynnik przenikania ciepła U izolowanej ściany zewnętrznej. d L.p. Warstwy materiałowe W [ m ] [ m K Tynk cienkowarstwowy silikatowy + klej na 1. 0,01 0,60 siatce ] 2. Styropian 0,15 0, Pustak ceramiczny Porotherm 25 0,250 0,26 4. Tynk gipsowy 0,01 0,35 Opór przejmowania ciepła po stronie wewnętrznej R si 0,13 Opór przejmowania ciepła po stronie zewnętrznej R se 0,04 U = 1 W 0,13+ 0,01 0,6 + 0,15 0, ,25 0,26 + 0,01 =0,21 0,35 +0,04 m 2 K Tablica 4. Współczynnik przenikania ciepła U ściany wewnętrznej nośnej z pustaka ceramicznego Porotherm d L.p. Warstwy materiałowe W [ m ] [ m K 1. Tynk gipsowy 0,01 0,35 ] 2. Pustak ceramiczny Porotherm 25 0,25 0,26 3. Tynk cementowo-wapienny 0,015 0,9 Opór przejmowania ciepła po stronie wewnętrznej R si 0,13 Opór przejmowania ciepła po stronie zewnętrznej R se 0,13 U = 1 W 0,13+ 0,01 0,35 + 0,25 0,26 + 0,015 =0,99 0,9 +0,13 m 2 K 8

9 Tablica 5. Współczynnik przenikania ciepła U ściany wewnętrznej z płyty GK na ruszcie metalowym d L.p. Warstwy materiałowe W [ m ] [ m K 1. Płyta GK 12,5mm 0,013 0,25 ] 2. Wełna mineralna 0,10 0,042 Opór przejmowania ciepła po stronie wewnętrznej R si 0,13 Opór przejmowania ciepła po stronie zewnętrznej R se 0,13 Tablica 6. U = 1 W 0,13+ 0,013 0,25 + 0,10 0, ,013 =0,36 0,25 +0,13 m 2 K Współczynnik przenikania ciepła U stropu nad piwnicą (salon, jadalnia) d R L.p. Warstwy materiałowe W [ m ] [ m K ] [ m 2 K W ] 1. Panel podłogowy 0,08 0,1 0,8 2. Pianka polietylenowa 0, ,06 3. Folia paroizolacyjna 0,0 0, Podkład betonowy 0,05 1,15 0, Folia paroizolacyjna 0,0 0, Wełna mineralna 0,05 0,042 1,19 7. Strop DZ 3 0,20-0,23 8. Tynk cementowo-wapienny 0,015 0,9 0,017 Opór przejmowania ciepła po stronie wewnętrznej R si 0,17 Opór przejmowania ciepła po stronie zewnętrznej R se 0,17 1 U = 0,17+0,8+0,06+0,044+1,19+0,23+0,017+0,17 =0,37 W m 2 K 9

10 Tablica 7. Współczynnik przenikania ciepła U stropu nad piwnicą ( WC, wiatrołap, korytarz, klatka schodowa) d R L.p. Warstwy materiałowe W [ m ] [ m K ] [ m 2 K W ] 1. Płytki terakota na kleju 0,15 1,3 0,12 4. Podkład betonowy 0,03 1,15 0, Folia paroizolacyjna 0,0 0, Wełna mineralna 0,05 0,042 1,19 7. Strop DZ 3 0,20-0,23 8. Tynk cementowo-wapienny 0,015 0,9 0,017 Opór przejmowania ciepła po stronie wewnętrznej R si 0,17 Opór przejmowania ciepła po stronie zewnętrznej R se 0,17 1 U = 0,17+0,12+0,026+1,19+0,23+0,017+0,17 =0,52 W m 2 K Tablica 8. Współczynnik przenikania ciepła U stropu pod nieogrzewanym poddaszem. d R L.p. Warstwy materiałowe W [ m ] [ m K ] [ m 2 K W ] 1. Wylewka betonowa 0,05 1,15 0, Folia paroprzepuszczalna 0,0 0, Wełna mineralna 0,05 0,042 1,19 4. Folia paroprzepuszczalna 0,0 0, Strop DZ 3 0,20-0,23 6. Tynk gipsowy 0,01 0,35 0,029 Opór przejmowania ciepła po stronie wewnętrznej R si 0,10 Opór przejmowania ciepła po stronie zewnętrznej R se 0,10 1 U = 0,10+0,043+1,19+0,23+0,029+0,10 =0,59 W m 2 K 10

11 Projektowe obciążenie cieplne przestrzeni ogrzewanej Tablica 9. ZESTAWIEIE POMIESZCZEŃ Nr. pom i. Nazwa pomieszczenia Powierzchni a brutto[m 2 ] Powierzchni Kubatura a netto [m 2 ] [m 3 ] Powierzchni a ścian zewn. [m 2 ] Powierzchnia okien [m 2 ] Powierzchnia drzwi [m 2 ] Projektowana temperatura θ int,i [C 0 ] PARTER 1 Kuchnia z jadalnią 45,23 44,1 114,66 49,09 10, Salon 24,53 24,01 62,43 26,12 5, Korytarz 11,39 10,44 27,14 4,23 1,74 1,35 1, Wiatrołap 6,48 5,82 15,13 4,51 0 1, Klatka schodowa 5,88 5,32 13,83 25,61 4, WC 5,34 4,69 12,19 3,91 1, Razem 98,85 94,38 245,39 83,63 18,9 3,29 7 Sypialnia 1 16,46 15,81 41,11 22,9 5, Sypialnia 2 24,64 23,74 61,72 26,21 5, Sypialnia 3 24,18 23,3 60,58 26,12 5, Korytarz 12, ,20 4,22 1, Łazienka 11,13 10,2 26,52 9,96 1, Razem 89,37 85,05 221,13 89,41 18,9 0 11

12 Tablica 10. Obliczenie strat ciepła przez przenikanie dla pomieszczenia 1 (KUCHNIA Z JADALNIĄ ) Projektowana temperatura zewnętrzna θ e C 0-20,00 Projektowana temperatura wewnętrzna θ int,i C 0 20,00 Projektowana różnica temperatury θ int,i -θ e C 0 40,00 Straty ciepła przez przenikanie Elementy budynku A k U k *A k *U k - m 2 W/m 2 *K W/K Ściana zewnętrzna 1,00 49,09 0,27 13,25 Drzwi 1,00 0,00 0,00 0,00 Okna 1,00 10,80 1,00 10,80 Strop nad piwnicą 0,80 45,23 0,37 13,39 Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie H T,i = k *A k *U k [W/K] 37,44 Całkowite straty ciepła przez przenikanie Φ T,i = H T,i * (θ int,i -θ e ) Wentylacyjne straty ciepła Wewnętrzna kubatura V i m 3 114,66 Minimalna krotność wymiany powietrza n min h -1 0,50 Całkowity współczynnik wentylacyjnych strat ciepła H V,i = 0,34 V i *n min [w/k] Całkowite wentylacyjne straty ciepła Φ V,i =H V,i * (θ int,i -θ e ) Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację Φ T,i +Φ V,i Współcz poprawkowy ze względu na podwyższenie temp. - 1,00 Projektowane straty ciepła przez przenikanie i projektowane wentylacyjne straty ciepła Φ i = ( Φ T,i +Φ V,i ) * f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Powierzchnia podłogi A i m 2 45,23 Współczynnik dogrzewania f RH W/m 2 11,00 Całkowita nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i =A i *f RH Całkowite projektowane obciążenie cieplne Φ HL,i = Φ i +Φ RH,i f Δθ 19, ,70 779, , ,38 497, ,91 12

13 Tablica 11. Obliczenie strat ciepła przez przenikanie dla pomieszczenia 2 (SALON ) Projektowana temperatura zewnętrzna θ e C 0-20,00 Projektowana temperatura wewnętrzna θ int,i C 0 20,00 Projektowana różnica temperatury θ int,i -θ e C 0 40,00 Straty ciepła przez przenikanie Elementy budynku A k U k *A k *U k - m 2 W/m 2 *K W/K Ściana zewnętrzna 1,00 26,12 0,27 7,05 Drzwi 1,00 0,00 0,00 0,00 Okna 1,00 5,40 1,00 5,40 Strop nad piwnicą 0,80 24,53 0,37 7,26 Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie H T,i = k *A k *U k [W/K] 19,71 Całkowite straty ciepła przez przenikanie Φ T,i = H T,i * (θ int,i -θ e ) Wentylacyjne straty ciepła Wewnętrzna kubatura V i m 3 62,43 Minimalna krotność wymiany powietrza n min h -1 0,50 Całkowity współczynnik wentylacyjnych strat ciepła H V,i = 0,34 V i *n min [w/k] Całkowite wentylacyjne straty ciepła Φ V,i =H V,i * (θ int,i -θ e ) Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację Φ T,i +Φ V,i Współcz poprawkowy ze względu na podwyższenie temp. - 1,00 Projektowane straty ciepła przez przenikanie i projektowane wentylacyjne straty ciepła Φ i = ( Φ T,i +Φ V,i ) * f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Powierzchnia podłogi A i m 2 24,53 Współczynnik dogrzewania f RH W/m 2 11,00 Całkowita nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i =A i *f RH Całkowite projektowane obciążenie cieplne Φ HL,i = Φ i +Φ RH,i f Δθ 10,61 788,53 424, , ,03 269, ,86 13

14 Tablica 12. Obliczenie strat ciepła przez przenikanie dla pomieszczenia 3 (KORTARZ) Projektowana temperatura zewnętrzna θ e C 0-20,00 Projektowana temperatura wewnętrzna θ int,i C 0 20,00 Projektowana różnica temperatury θ int,i -θ e C 0 40,00 Straty ciepła przez przenikanie Elementy budynku A k U k *A k *U k - m 2 W/m 2 *K W/K Ściana zewnętrzna 1,00 5,97 0,27 1,61 Drzwi 1,00 0,00 0,00 0,00 Okna 1,00 1,35 1,00 1,35 Strop nad piwnicą 0,80 11,39 0,37 3,37 Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie H T,i = k *A k *U k [W/K] 6,33 Całkowite straty ciepła przez przenikanie Φ T,i = H T,i * (θ int,i -θ e ) Wentylacyjne straty ciepła Wewnętrzna kubatura V i m 3 27,14 Minimalna krotność wymiany powietrza n min h -1 0,50 Całkowity współczynnik wentylacyjnych strat ciepła H V,i = 0,34 V i *n min [w/k] Całkowite wentylacyjne straty ciepła Φ V,i =H V,i * (θ int,i -θ e ) Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację Φ T,i +Φ V,i Współcz poprawkowy ze względu na podwyższenie temp. - 1,00 Projektowane straty ciepła przez przenikanie i projektowane wentylacyjne straty ciepła Φ i = ( Φ T,i +Φ V,i ) * f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Powierzchnia podłogi A i m 2 11,39 Współczynnik dogrzewania f RH W/m 2 11,00 Całkowita nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i =A i *f RH Całkowite projektowane obciążenie cieplne Φ HL,i = Φ i +Φ RH,i f Δθ 4,61 253,33 184,58 437,91 437,91 125,29 563,20 14

15 Tablica 13. Obliczenie strat ciepła przez przenikanie dla pomieszczenia 4 (WIATROŁAP) Projektowana temperatura zewnętrzna θ e C 0-20,00 Projektowana temperatura wewnętrzna θ int,i C 0 20,00 Projektowana różnica temperatury θ int,i -θ e C 0 40,00 Straty ciepła przez przenikanie Elementy budynku A k U k *A k *U k - m 2 W/m 2 *K W/K Ściana zewnętrzna 1,00 4,51 0,27 1,22 Drzwi 1,00 1,89 0,70 1,32 Okna 1,00 0,00 0,00 0,00 Strop nad piwnicą 0,80 6,48 0,37 1,92 Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie H T,i = k *A k *U k [W/K] 4,46 Całkowite straty ciepła przez przenikanie Φ T,i = H T,i * (θ int,i -θ e ) Wentylacyjne straty ciepła Wewnętrzna kubatura V i m 3 15,13 Minimalna krotność wymiany powietrza n min h -1 0,50 Całkowity współczynnik wentylacyjnych strat ciepła H V,i = 0,34 V i *n min [w/k] Całkowite wentylacyjne straty ciepła Φ V,i =H V,i * (θ int,i -θ e ) Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację Φ T,i +Φ V,i Współcz poprawkowy ze względu na podwyższenie temp. - 1,00 Projektowane straty ciepła przez przenikanie i projektowane wentylacyjne straty ciepła Φ i = ( Φ T,i +Φ V,i ) * f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Powierzchnia podłogi A i m 2 6,48 Współczynnik dogrzewania f RH W/m 2 11,00 Całkowita nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i =A i *f RH Całkowite projektowane obciążenie cieplne Φ HL,i = Φ i +Φ RH,i f Δθ 2,57 178,35 102,90 281,25 281,25 71,28 352,53 15

16 Tablica 14. Obliczenie strat ciepła przez przenikanie dla pomieszczenia 5 (KLATKA SCHODOWA) Projektowana temperatura zewnętrzna θ e C 0-20,00 Projektowana temperatura wewnętrzna θ int,i C 0 20,00 Projektowana różnica temperatury θ int,i -θ e C 0 40,00 Straty ciepła przez przenikanie Elementy budynku A k U k *A k *U k - m 2 W/m 2 *K W/K Ściana zewnętrzna 1,00 30,25 0,27 8,17 Drzwi 1,00 0,00 0,00 0,00 Okna 1,00 0,00 0,00 0,00 Strop nad piwnicą 0,80 5,88 0,37 1,74 Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie H T,i = k *A k *U k [W/K] 9,91 Całkowite straty ciepła przez przenikanie Φ T,i = H T,i * (θ int,i -θ e ) Wentylacyjne straty ciepła Wewnętrzna kubatura V i m 3 13,83 Minimalna krotność wymiany powietrza n min h -1 0,50 Całkowity współczynnik wentylacyjnych strat ciepła H V,i = 0,34 V i *n min [w/k] Całkowite wentylacyjne straty ciepła Φ V,i =H V,i * (θ int,i -θ e ) Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację Φ T,i +Φ V,i Współcz poprawkowy ze względu na podwyższenie temp. - 1,00 Projektowane straty ciepła przez przenikanie i projektowane wentylacyjne straty ciepła Φ i = ( Φ T,i +Φ V,i ) * f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Powierzchnia podłogi A i m 2 5,88 Współczynnik dogrzewania f RH W/m 2 11,00 Całkowita nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i =A i *f RH Całkowite projektowane obciążenie cieplne Φ HL,i = Φ i +Φ RH,i f Δθ 2,35 396,32 94,06 490,38 490,38 64,68 555,06 16

17 Tablica 15. Obliczenie strat ciepła przez przenikanie dla pomieszczenia 6 (WC) Projektowana temperatura zewnętrzna θ e C 0-20,00 Projektowana temperatura wewnętrzna θ int,i C 0 20,00 Projektowana różnica temperatury θ int,i -θ e C 0 40,00 Straty ciepła przez przenikanie Elementy budynku A k U k *A k *U k - m 2 W/m 2 *K W/K Ściana zewnętrzna 1,00 3,91 0,27 1,06 Drzwi 1,00 0,00 0,00 0,00 Okna 1,00 1,35 1,00 1,35 Strop nad piwnicą 0,80 5,34 0,52 2,22 Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie H T,i = k *A k *U k [W/K] 4,63 Całkowite straty ciepła przez przenikanie Φ T,i = H T,i * (θ int,i -θ e ) Wentylacyjne straty ciepła Wewnętrzna kubatura V i m 3 12,19 Minimalna krotność wymiany powietrza n min h -1 0,50 Całkowity współczynnik wentylacyjnych strat ciepła H V,i = 0,34 V i *n min [w/k] Całkowite wentylacyjne straty ciepła Φ V,i =H V,i * (θ int,i -θ e ) Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację Φ T,i +Φ V,i Współcz poprawkowy ze względu na podwyższenie temp. - 1,00 Projektowane straty ciepła przez przenikanie i projektowane wentylacyjne straty ciepła Φ i = ( Φ T,i +Φ V,i ) * f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Powierzchnia podłogi A i m 2 5,34 Współczynnik dogrzewania f RH W/m 2 11,00 Całkowita nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i =A i *f RH Całkowite projektowane obciążenie cieplne Φ HL,i = Φ i +Φ RH,i f Δθ 2,07 185,09 82,92 268,00 268,00 58,74 326,74 17

18 Tablica 16. Obliczenie strat ciepła przez przenikanie dla pomieszczenia 7 (SPIALNIA 1) Projektowana temperatura zewnętrzna θ e C 0-20,00 Projektowana temperatura wewnętrzna θ int,i C 0 20,00 Projektowana różnica temperatury θ int,i -θ e C 0 40,00 Straty ciepła przez przenikanie Elementy budynku A k U k *A k *U k - m 2 W/m 2 *K W/K Ściana zewnętrzna 1,00 22,90 0,27 6,18 Drzwi 1,00 0,00 0,00 0,00 Okna 1,00 5,40 1,00 5,40 Strop nad poddaszem 0,80 16,46 0,59 7,77 Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie H T,i = k *A k *U k [W/K] 19,35 Całkowite straty ciepła przez przenikanie Φ T,i = H T,i * (θ int,i -θ e ) Wentylacyjne straty ciepła Wewnętrzna kubatura V i m 3 41,11 Minimalna krotność wymiany powietrza n min h -1 0,50 Całkowity współczynnik wentylacyjnych strat ciepła H V,i = 0,34 V i *n min [w/k] Całkowite wentylacyjne straty ciepła Φ V,i =H V,i * (θ int,i -θ e ) Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację Φ T,i +Φ V,i Współcz poprawkowy ze względu na podwyższenie temp. - 1,00 Projektowane straty ciepła przez przenikanie i projektowane wentylacyjne straty ciepła Φ i = ( Φ T,i +Φ V,i ) * f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Powierzchnia podłogi A i m 2 16,46 Współczynnik dogrzewania f RH W/m 2 11,00 Całkowita nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i =A i *f RH Całkowite projektowane obciążenie cieplne Φ HL,i = Φ i +Φ RH,i f Δθ 6,99 774,08 279, , ,61 181, ,67 18

19 Tablica 17. Obliczenie strat ciepła przez przenikanie dla pomieszczenia 8 (SPIALNIA 2) Projektowana temperatura zewnętrzna θ e C 0-20,00 Projektowana temperatura wewnętrzna θ int,i C 0 20,00 Projektowana różnica temperatury θ int,i -θ e C 0 40,00 Straty ciepła przez przenikanie Elementy budynku A k U k *A k *U k - m 2 W/m 2 *K W/K Ściana zewnętrzna 1,00 26,21 0,27 7,08 Drzwi 1,00 0,00 0,00 0,00 Okna 1,00 5,40 1,00 5,40 Strop nad poddaszem 0,80 24,64 0,59 11,63 Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie H T,i = k *A k *U k [W/K] 24,11 Całkowite straty ciepła przez przenikanie Φ T,i = H T,i * (θ int,i -θ e ) Wentylacyjne straty ciepła Wewnętrzna kubatura V i m 3 61,72 Minimalna krotność wymiany powietrza n min h -1 0,50 Całkowity współczynnik wentylacyjnych strat ciepła H V,i = 0,34 V i *n min [w/k] Całkowite wentylacyjne straty ciepła Φ V,i =H V,i * (θ int,i -θ e ) Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację Φ T,i +Φ V,i Współcz poprawkowy ze względu na podwyższenie temp. - 1,00 Projektowane straty ciepła przez przenikanie i projektowane wentylacyjne straty ciepła Φ i = ( Φ T,i +Φ V,i ) * f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Powierzchnia podłogi A i m 2 24,64 Współczynnik dogrzewania f RH W/m 2 11,00 Całkowita nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i =A i *f RH Całkowite projektowane obciążenie cieplne Φ HL,i = Φ i +Φ RH,i f Δθ 10,49 964,27 419, , ,99 271, ,03 19

20 Tablica 18. Obliczenie strat ciepła przez przenikanie dla pomieszczenia9 (SPIALNIA3) Projektowana temperatura zewnętrzna θ e C 0-20,00 Projektowana temperatura wewnętrzna θ int,i C 0 20,00 Projektowana różnica temperatury θ int,i -θ e C 0 40,00 Straty ciepła przez przenikanie Elementy budynku A k U k *A k *U k - m 2 W/m 2 *K W/K Ściana zewnętrzna 1,00 26,12 0,27 7,05 Drzwi 1,00 0,00 0,00 0,00 Okna 1,00 5,40 1,00 5,40 Strop nad poddaszem 0,80 24,18 0,59 11,41 Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie H T,i = k *A k *U k [W/K] 23,87 Całkowite straty ciepła przez przenikanie Φ T,i = H T,i * (θ int,i -θ e ) Wentylacyjne straty ciepła Wewnętrzna kubatura V i m 3 60,58 Minimalna krotność wymiany powietrza n min h -1 0,50 Całkowity współczynnik wentylacyjnych strat ciepła H V,i = 0,34 V i *n min [w/k] Całkowite wentylacyjne straty ciepła Φ V,i =H V,i * (θ int,i -θ e ) Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację Φ T,i +Φ V,i Współcz poprawkowy ze względu na podwyższenie temp. - 1,00 Projektowane straty ciepła przez przenikanie i projektowane wentylacyjne straty ciepła Φ i = ( Φ T,i +Φ V,i ) * f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Powierzchnia podłogi A i m 2 24,18 Współczynnik dogrzewania f RH W/m 2 11,00 Całkowita nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i =A i *f RH Całkowite projektowane obciążenie cieplne Φ HL,i = Φ i +Φ RH,i f Δθ 10,30 954,61 411, , ,56 265, ,54 20

21 Tablica 19. Obliczenie strat ciepła przez przenikanie dla pomieszczenia 10 (KORYTARZ) Projektowana temperatura zewnętrzna θ e C 0-20,00 Projektowana temperatura wewnętrzna θ int,i C 0 20,00 Projektowana różnica temperatury θ int,i -θ e C 0 40,00 Straty ciepła przez przenikanie Elementy budynku A k U k *A k *U k - m 2 W/m 2 *K W/K Ściana zewnętrzna 1,00 4,22 0,27 1,14 Drzwi 1,00 0,00 0,00 0,00 Okna 1,00 1,35 1,00 1,35 Strop nad poddaszem 0,80 12,96 0,59 6,12 Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie H T,i = k *A k *U k [W/K] 8,61 Całkowite straty ciepła przez przenikanie Φ T,i = H T,i * (θ int,i -θ e ) Wentylacyjne straty ciepła Wewnętrzna kubatura V i m 3 31,20 Minimalna krotność wymiany powietrza n min h -1 0,50 Całkowity współczynnik wentylacyjnych strat ciepła H V,i = 0,34 V i *n min [w/k] Całkowite wentylacyjne straty ciepła Φ V,i =H V,i * (θ int,i -θ e ) Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację Φ T,i +Φ V,i Współcz poprawkowy ze względu na podwyższenie temp. - 1,00 Projektowane straty ciepła przez przenikanie i projektowane wentylacyjne straty ciepła Φ i = ( Φ T,i +Φ V,i ) * f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Powierzchnia podłogi A i m 2 12,96 Współczynnik dogrzewania f RH W/m 2 11,00 Całkowita nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i =A i *f RH Całkowite projektowane obciążenie cieplne Φ HL,i = Φ i +Φ RH,i f Δθ 5,30 344,26 212,16 556,42 556,42 142,56 698,98 21

22 Tablica 20. Obliczenie strat ciepła przez przenikanie dla pomieszczenia 11 (ŁAZIENKA) Projektowana temperatura zewnętrzna θ e C 0-20,00 Projektowana temperatura wewnętrzna θ int,i C 0 24,00 Projektowana różnica temperatury θ int,i -θ e C 0 44,00 Straty ciepła przez przenikanie Elementy budynku A k U k *A k *U k - m 2 W/m 2 *K W/K Ściana zewnętrzna 1,00 9,96 0,27 2,69 Drzwi 1,00 0,00 0,00 0,00 Okna 1,00 1,35 1,00 1,35 Strop nad poddaszem 0,80 11,13 0,59 5,25 Całkowity współczynnik strat ciepła przez przenikanie H T,i = k *A k *U k [W/K] 9,29 Całkowite straty ciepła przez przenikanie Φ T,i = H T,i * (θ int,i -θ e ) Wentylacyjne straty ciepła Wewnętrzna kubatura V i m 3 26,52 Minimalna krotność wymiany powietrza n min h -1 0,50 Całkowity współczynnik wentylacyjnych strat ciepła H V,i = 0,34 V i *n min [w/k] Całkowite wentylacyjne straty ciepła Φ V,i =H V,i * (θ int,i -θ e ) Całkowite straty ciepła przez przenikanie i wentylację Φ T,i +Φ V,i Współcz poprawkowy ze względu na podwyższenie temp. - 1,00 Projektowane straty ciepła przez przenikanie i projektowane wentylacyjne straty ciepła Φ i = ( Φ T,i +Φ V,i ) * f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Powierzchnia podłogi A i m 2 11,13 Współczynnik dogrzewania f RH W/m 2 11,00 Całkowita nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i =A i *f RH Całkowite projektowane obciążenie cieplne Φ HL,i = Φ i +Φ RH,i f Δθ 4,51 408,87 198,37 607,24 607,24 122,43 729,67 22

23 Tablica 21. L.p Całkowite projektowe obciążenie cieplne budynku. POMIESZCZENIE Straty ciepła przez przenikanie Φ T,i Wentylacyjne straty ciepła Φ V,i Współczynnik podwyższenia temperatury f Δθ Nadwyżka mocy cieplnej Φ RH,i Całkowite obciążenie cieplne Φ HL,i - 1 Kuchnia z jadalnią 1423,08 779, , ,30 2 Salon 747,44 424, , ,77 3 Korytarz 244,41 184, ,29 554,27 4 Wiatrołap 167,53 102, ,28 341,70 5 Klatka schodowa 323,72 94, ,68 482,46 6 WC 181,10 82, ,74 322,76 7 Sypialnia 1 740,72 279, , ,31 8 Sypialnia 2 922,97 419, , ,73 9 Sypialnia 3 913,53 411, , ,45 10 Korytarz 339,53 212, ,56 694,25 11 Łazienka 388,52 198,37 1,2 122,43 709,32 RAZEM 6392, , , , Wyznaczenie wymaganej mocy cieplnej grzejników Φ g = (Φ pom Φ p Φ pp ) u T p o s gdzie: Φ g wymagana moc cieplna grzejników w pomieszczeniu Φ pom całkowite projektowe obciążenie cieplne pomieszczenia Φ p moc cieplna dodatkowych źródeł ciepła (Φ g = 0) Φ pp moc cieplna nieizolowanych pionów (piony dobrze zaizolowane Φ pp = 0) u współczynnik uwzględniający miejsce usytuowania grzejnika (1,0 - grzejnik umieszczony pod oknem na ścianie zewnętrznej, 1,1 - grzejnik umieszczony na ścianie wewnętrznej przeciwległej do ściany zewnętrznej z oknem, 1,2 1,25 grzejnik umieszczony na ścianie wewnętrznej pod stropem) T współczynnik poprawkowy uwzględniający wyposażenie grzejnika w zawór termostatyczny (1,0 bez zaworu, 1,15 z zaworem) przyjęto T = 1,15 p współczynnik poprawkowy uwzględniający sposób podłączenia grzejnika innego niż zalecane przez producenta (np. grzejniki PURMO podłączane z boku wymagają zasilania od góry a powrotu na dole, odwrotne podłączenia powoduje spadek mocy o 50% czyli p = 2, zasilanie siodłowe spadek o 10-15%, zasilanie grzejników dolne wykonane odwrotnie - spadek mocy do 60%) przyjęto podłączenie wg zaleceń producenta - p = 1,0 o współczynnik uwzględniający wpływ osłonięcia grzejnika według tablicy 22: 23

24 Tablica 22. Tablica 23. s - współczynnik uwzględniający wpływ ochłodzenia wody w przewodach według tabeli PRZYKŁADOWE OBLICZENIA WYMAGANEJ MOCY CIEPLNEJ GRZEJNIKÓW DLA POMIESZCZENIA NR 1 KCHNIA Z JADALNIĄ Φ g = (Φ pom Φ p Φ pp ) u T p o s = (2556,44 0 0) 1,0 1,15 1,0 1,05 1,0 = = 3087W OBLICZENIA DLA POZOSTAŁYCH POMIESZCZEŃ ZOSTAŁY WYKONANE W ANALOGICZNY SPOSÓB WYNIKI PRZEDSTAWIONO W TABLICY 24 24

25 Tablica 24. Wymagana moc cieplna grzejników w poszczególnych pomieszczeniach budynku Nr pom iesz cz. 1 Nazwa pomieszcz. Całk obciąż. cieplne Moc ciepln a dod. źród. ciepła Moc cieplna nieizol. pionów Współcz. usyt. grzejn. Współcz. uwzgl. rodzaj zaworów Współcz. uwzgl. rodzaj podłącz. Współcz. uwzgl. osłonięcie Współcz. uwzgl. ochł. wody Wymag. moc ciepl. grzejn. Φ pom Φ p Φ pp u u p o s Φg Kuchnia z jadalnią ,0 1,15 1,0 1,05 1,0 3260,25 2 Salon ,0 1,15 1,0 1,05 1,0 1741, Korytarz Wiatrołap Klatka schodowa WC Sypialnia 1 Sypialnia 2 Sypialnia ,0 1,15 1,0 1,05 1,0 668, ,0 1,15 1,0 1,05 1,0 412, ,2 1,15 1,0 1,0 1,0 666, ,2 1,15 1,0 1,0 1,0 445, ,0 1,15 1,0 1,05 1,0 1450, ,0 1,15 1,0 1,05 1,0 1948, ,0 1,15 1,0 1,05 1,0 1922,34 10 Korytarz ,0 1,15 1,0 1,05 1,0 838,01 11 Łazienka ,0 1,15 1,0 1,05 1,0 856,

26 Tablica 25. Dobór grzejników. Dobrano grzejniki PURMO jedno- i dwupłytowe wg katalogu producenta. Rodzaje i gabaryty zestawiono w tablicy: Nr po mie szc z. 1 Nazwa pomieszcz. Całk obciąż. cieplne Φ pom Wymag. moc ciepl. grzejn. Φg Moc cieplna przyjętego grzejnika Temperatura wody [ 0 C] Wymiary grzejnika [mm] Kuchnia z jadalnią x / /600 CV21s Typ 2 Salon x / /600 CV21s 3 4 Korytarz Wiatrołap x750 70/55 700/600 CV21s x428 70/55 400/600 CV21s 5 Klatka schodowa x857 70/55 800/600 CV21s WC Sypialnia 1 Sypialnia 2 Sypialnia x535 70/55 500/600 CV21s x / /600 CV21s x / /600 CV x / /600 CV22 10 Korytarz x857 70/55 800/600 CV21s 11 Łazienka x964 70/55 900/600 CV21s 2.3 Dobór kotła Zaprojektowano system instalacji centralnego ogrzewania jako ogrzewanie wodne, pompowe w układzie zamkniętym dwururowym o parametrach pracy 70/55 o C z rozdziałem dolnym. Obliczeniowe zapotrzebowanie ciepła, dla CO i wentylacji Φ g = W. Dobrano kocioł gazowy kondensacyjny polskiego producenta firmy Termet S.A. -Ecocondens Crystal

27 Parametry kotła Tablica

28 Tablica

29 Tablica

30 Tablica 29. Dane uzyskane bezpośrednio od działu technicznego Termet S.A. : Ciśnienie dyspozycyjne = 55 kpa (wys podnoszenia pompy) 28 (opór kotła dla 10l/min) = 27 kpa 30

31 3. Obliczenia hydrauliczne 3.1. Podział na działki i ich charakterystyki, dobór rur Tablica

32 Tablica 31. Współczynniki oporów miejscowych łączników dla instalacji wykonanych z miedzi 32

33 Rys

34 Rys

35 Rys

36 Rys.4. 36

37 Tablica 32.a. Zestawienie oporów w poszczególnych działkach i wykaz armatury Moc grzejnika Opory miejscowe L.p. Charakterystyka Ilość [szt] Długość L [m] Σζ ζ 1G 2G 3G 4G 5G 6G Kolano 6-1,3 7,8 Trójnik zasilanie 1 1,5 1,5 Trójnik powrót Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Grzejnik CV21s 964 Przewód (wew) ϕ 10mm 1,8 Razem 10 12,7 Kolano 6-1,3 7,8 Trójnik zasilanie 1 1,5 1,5 Trójnik powrót Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Grzejnik CV21s 1499 Przewód (wew) ϕ 10mm 3,8 Razem 10 12,7 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Trójnik zasilanie 2 0,6 1,2 Trójnik powrót 2 0,6 1,2 Przewód (wew) ϕ 13mm 5,8 Razem 6 2,8 Kolano 4-1,3 5,2 Trójnik zasilanie 1 0,6 0,6 Trójnik powrót 1 0,6 0,6 Grzejnik CV21s 428 Przewód (wew) ϕ 10mm 4 Razem 6 6,4 Trójnik zasilanie 1 1,3 1,3 Trójnik powrót 1 0,9 0,9 Grzejnik CV21s 535 Przewód (wew) ϕ 10mm 0,4 Razem 2 2,2 Kolano 4-1,3 5,2 Trójnik zasilanie 1 1,3 1,3 Trójnik powrót 1 0,9 0,9 Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Przewód (wew) ϕ 10mm 1,8 Razem 8 7,8 37

38 Tablica 32.b. 7G 8G 9G 10G 11G 12G Kolano 6-1,3 7,8 Trójnik zasilanie 1 1,3 1,3 Trójnik powrót 1 0,9 0,9 Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Grzejnik CV21s 1713 Przewód (wew) ϕ 10mm 4 Razem 10 10,4 Kolano 2-1,3 2,6 Trójnik zasilanie 1 1,5 1,5 Trójnik powrót Rozszerzenie β 30 o Zwężenie β 30 o Przewód (wew) ϕ 1-0,2 0,2 1-0,2 0,2 16mm 11,6 Razem 6 7,5 Kolano 6-1,3 7,8 Trójnik zasilanie 1 0,6 0,6 Trójnik powrót 1 0,6 0,6 Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Grzejnik CV Przewód (wew) ϕ 10mm 6,8 Razem 10 9,4 Kolano 4-1,3 5,2 Trójnik zasilanie 1 0,9 0,9 Trójnik powrót 1 1,5 1,5 Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Grzejnik CV21s 1713 Przewód (wew) ϕ 10mm 1,4 Razem 8 8 Kolano 4-1,3 5,2 Trójnik zasilanie 1 1,5 1,5 Trójnik powrót Rozszerzenie β 30 o Zwężenie β 30 o Przewód (wew) ϕ 1-0,2 0,2 1-0,2 0,2 13mm 9,5 Razem 8 10,1 Kolano 4-1,3 5,2 Trójnik zasilanie 2 1,5 3 Trójnik powrót Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Przewód (wew) ϕ 22mm 3,4 Razem 10 14,6 38

39 Tablica 32.c. 13G 14G 15G 16G 17G 18G Kolano 6-1,3 7,8 Trójnik zasilanie 1 1,5 1,5 Trójnik powrót Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Grzejnik CV Przewód (wew) ϕ 10mm 2,4 Razem 10 12,7 Kolano 6-1,3 7,8 Trójnik zasilanie 1 1,5 1,5 Trójnik powrót Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Grzejnik CV21s 857 Przewód (wew) ϕ 10mm 1,9 Razem 10 12,7 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Trójnik zasilanie 2 0,6 1,2 Trójnik powrót 2 0,6 1,2 Przewód (wew) ϕ 13mm 5,8 Razem 6 2,8 Kolano 6-1,3 7,8 Trójnik zasilanie 1 1,3 1,3 Trójnik powrót 1 0,9 0,9 Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Grzejnik CV21s 750 Przewód (wew) ϕ 10mm 1,9 Razem 10 10,4 Kolano 6-1,3 7,8 Trójnik zasilanie 1 1,3 1,3 Trójnik powrót 1 0,9 0,9 Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Grzejnik CV21s 1928 Przewód (wew) ϕ 10mm 2,4 Razem 10 10,4 Trójnik zasilanie 1 0,6 0,6 Trójnik powrót 1 0,6 0,6 Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Przewód (wew) ϕ 20mm 1,4 Razem 4 1,6 39

40 Tablica 32.d. 19G 20G 20G Kolano 6-1,3 7,8 Trójnik zasilanie 1 1,3 1,3 Trójnik powrót 1 0,9 0,9 Rozszerzenie β 30 o 1-0,2 0,2 Zwężenie β 30 o 1-0,2 0,2 Grzejnik CV21s 857 Przewód (wew) ϕ 10mm 13,8 Razem 10 10,4 Kolano 6-1,3 7,8 Trójnik zasilanie 2 1,5 3 Trójnik powrót Rozszerzenie β 30 o Zwężenie β 30 o Przewód (wew) ϕ 1-0,2 0,2 1-0,2 0,2 22mm 12 Razem 12 17,2 Trójnik zasilanie 1 1,5 1,5 Trójnik powrót 1 1,5 1,5 1-0,2 0,2 1-0,2 0,2 Rozszerzenie β 30 o Zwężenie β 30 o Przewód (wew) ϕ 26mm 0,4 Razem 4 3, Obliczenie strumienia wody dla każdej działki, wymagane przez poszczególne grzejniki ρ- gęstość wody [kg/m 3 ], odczytany dla średniej temperatury zasilania i powrotu t p -55 o C t z -70 o C t śr = =62,5 o C ; ρ 2 62,5 =981,92 kg /m3 Obliczeniowy strumień wody: Q ogrz G= ρ C p (t z t p ) [m 3 /s] G obliczeniowy strumień wody Q ogrz obliczeniowa moc cieplna grzejnika nie uwzględniająca zysków ciepła C p - ciepło właściwe wody [4186 /(kg * K)] t z obliczeniowa temperatura wody zasilająca instalację [ o C] t p obliczeniowa temperatura wody powracająca z instalacji [ o C] ρ- gęstość wody [kg/m 3 ] 40

41 Tablica 33. Zestawienie wymaganego strumienia wody dla każdej działki Działka Moc grzejników Obliczeniowy strumień wody G [m 3 /s] Obliczeniowy strumień wody G [dm 3 /s] Obliczeniowy strumień wody G [m 3 /h] Obliczeniowy strumień wody G [kg/h] ,56E-005 1,56E-002 0,056 56, ,43E-005 2,43E-002 0,088 87, ,99E-005 3,99E-002 0, , ,94E-006 6,94E-003 0,025 24, ,68E-006 8,68E-003 0,031 31, ,56E-005 1,56E-002 0,056 56, ,78E-005 2,78E-002 0, , ,34E-005 8,34E-002 0, , ,54E-005 3,54E-002 0, , ,78E-005 2,78E-002 0, , ,31E-005 6,31E-002 0, , ,46E-004 1,46E-001 0, , ,54E-005 3,54E-002 0, , ,39E-005 1,39E-002 0,050 50, ,93E-005 4,93E-002 0, , ,22E-005 1,22E-002 0,044 43, ,13E-005 3,13E-002 0, , ,27E-005 9,27E-002 0, , ,39E-005 1,39E-002 0,050 50, ,07E-004 1,07E-001 0, , ,94E-004 1,94E-001 0, , Obliczeniowa prędkość przepływu w poszczególnych działkach W = 4 G Π d w 2 [m/ s] G obliczeniowy strumień wody, [kg/s] Q ogrz obliczeniowa moc cieplna grzejnika nie uwzględniająca zysków ciepła,, d w średnica wewnętrzna rury, [m] 41

42 Tablica 34. Obliczenie prędkości przepływu w działkach Działka Średnica wewnętrzna rur ϕ [mm] Średnica handlowa rur według katalogu Hutmen S.A. Obliczeniowy strumień wody G [m 3 /s] Obliczeniowa prędkość przepływu [m/s] x1 1,56E-005 0, x1 2,43E-005 0, x1 3,99E-005 0, x1 6,94E-006 0, x1 8,68E-006 0, x1 1,56E-005 0, x1 2,78E-005 0, x1 8,34E-005 0, x1 3,54E-005 0, x1 2,78E-005 0, x1 6,31E-005 0, x1 1,46E-004 0, x1 3,54E-005 0, x1 1,39E-005 0, x1 4,93E-005 0, x1 1,22E-005 0, x1 3,13E-005 0, x1 9,27E-005 0, x1 1,39E-005 0, x1 1,07E-004 0, x1 1,94E-004 0, Obliczenie straty ciśnienia wywołanej oporami miejscowymi na działce. Z= ζ w 2 2 ρ - suma współczynników oporów miejscowych na działce, w prędkość przepływu [m/s] ρ- gęstość wody [kg/m 3 ] ρ 62,5 =981,92kg/ m3 42

43 Tablica 35. Straty ciśnienia wywołane oporami miejscowymi Działka Prędkość Suma oporów przepływu W miejscowych ζ [m/s] Strata ciśnienia Z [Pa] 1 12,7 0, , ,7 0, ,41 3 2,8 0, ,32 4 6,4 0,0523 8,60 5 2,2 0,0654 4,62 6 7,8 0, , ,4 0, ,95 8 7,5 0, ,46 9 9,4 0, , , , ,1 0, , ,6 0, , ,7 0, , ,7 0, , ,8 0, , ,4 0, , ,4 0, , ,6 0, , ,4 0, , ,2 0, , ,4 0, ,17 43

44 Tablica 36. Przeliczenie strat ciśnienia wg nomogramów dla temperatur 55 o C i 70 0 C i interpolacji do temp. 62,5 0 C Średnica handlowa rur we- strata ciśnie- Jednostkowa Średnica wewnętrzna rur ϕ strumień strumień Obliczeniowy Obliczeniowy dług katalogu nia R [mm] Hutmen S.A. wody G [kg/h] wody G [l/s] 62,5 [Pa/m] x1 56,29 0, , x1 87,53 0, , x1 143,81 0, , x1 24,99 0,0069 4, x1 31,24 0,0087 6, x1 56,23 0, , x1 100,02 0, , x1 300,06 0, , x1 127,29 0, , x1 100,02 0, , x1 227,31 0, , x1 527,38 0, , x1 127,29 0, , x1 50,04 0, , x1 177,33 0, , x1 43,79 0, , x1 112,58 0, , x1 333,70 0, , x1 50,04 0, , x1 383,74 0, , x1 698,52 0, ,50 Działka 44

45 Tablica 37. Obliczenie strat ciśnienia działek Δp = R x L + Z Działka Strata ciśnienia Z [Pa] Długość L [m] Obliczeniowy strumień wody G [m 3 /s] Obliczeniowy strumień wody G [kg/h] Prędkość przepływu W [m/s] Jednostkowa strata ciśnienia R 62,5 Δp Strata ciśnienia działki [Pa] [Pa/m] 1 86,61 1,8 1,56E ,29 0, ,73 129, ,41 3,8 2,43E ,53 0, ,77 402, ,32 5,8 3,99E ,81 0, ,66 313,35 4 8,60 4 6,94E ,99 0,0523 4,98 28,52 5 4,62 0,4 8,68E ,24 0,0654 6,28 7, ,08 1,8 1,56E ,23 0, ,73 95, ,95 4 2,78E ,02 0, ,07 480, ,46 11,6 8,34E ,06 0, , , ,82 6,8 3,54E ,29 0, ,53 991, ,27 1,4 2,78E ,02 0, ,07 261, ,54 9,5 6,31E ,31 0, , , ,26 3,4 1,46E ,38 0, ,89 692, ,91 2,4 3,54E ,29 0, ,53 676, ,45 1,9 1,39E ,04 0, ,50 105, ,59 5,8 4,93E ,33 0, ,55 456, ,93 1,9 1,22E ,79 0, ,63 72, ,69 2,4 3,13E ,58 0, ,72 472, ,97 1,4 9,27E ,70 0, ,21 50, ,05 13,8 1,39E ,04 0, ,50 325, , ,07E ,74 0, ,53 635, ,17 0,4 1,94E ,52 0, ,50 251, Opory hydrauliczne obiegów, obliczenia strat ciśnienia obiegów Tablica 38. Δ p= ( G k v )2[ Pa] 45

46 Tablica 38.a. Nr obiegu 1 grzejnik 11 2 grzejnik 7 3 grzejnik 1a 4 grzejnik 4 5 grzejnik 6 6 grzejnik 8 7 grzejnik 1b Opory hydrauliczne obiegów, obliczenia strat ciśnienia obiegów. Opór hydrauliczny obiegu Δp strata obiegu Δp strata dziaka 1 Δp strata dziaka 3 Δp strata dziaka 8 Δp strata dziaka 12 Δp strata dziaka 21 Δp strata dziaka 2 Δp strata dziaka 3 Δp strata dziaka 8 Δp strata dziaka 12 Δp strata dziaka 21 Δp strata dziaka 7 Δp strata dziaka 8 Δp strata dziaka 12 Δp strata dziaka 21 Δp strata dziaka 4 Δp strata dziaka 6 Δp strata dziaka 8 Δp strata dziaka 12 Δp strata dziaka 21 Δp strata dziaka 5 Δp strata dziaka 6 Δp strata dziaka 8 Δp strata dziaka 12 Δp strata dziaka 21 Δp strata dziaka 9 Δp strata dziaka 11 Δp strata dziaka 12 Δp strata dziaka 21 Δp strata dziaka 10 Δp strata dziaka 11 Δp strata dziaka 12 Δp strata dziaka ,32 313, ,77 692,09 251,37 402,34 313, ,77 692,09 251,37 480, ,77 692,09 251,37 28,52 95, ,77 692,09 251,37 7,13 95, ,77 692,09 251,37 991, ,41 692,09 251,37 261, ,41 692,09 251,37 Σ Δp G [m 3 /h] k v [m 3 /h] Grzejnik Δp g [Pa] Zawór odcinający k v [m 3 /h] Δp g [Pa] Σ Δp,strat obiegu [Pa] 2717,90 0,056 3,1 32, , ,92 0,088 3,1 79, , ,45 0,100 3,1 104, , ,54 0,025 3,1 6,50 3 6, ,15 0,031 3,1 10, , ,89 0,127 3,1 168, , ,83 0,100 3,1 104, ,

47 Tablica 38.b. Nr obiegu 8 grzejnik 9 9 grzejnik grzejnik 2 11 grzejnik 3 12 grzejnik 5 Opór hydrauliczny obiegu Δp strata obiegu Δp strata dziaka 13 Δp strata dziaka 15 Δp strata dziaka 18 Δp strata dziaka 20 Δp strata dziaka 21 Δp strata dziaka 14 Δp strata dziaka 15 Δp strata dziaka 18 Δp strata dziaka 20 Δp strata dziaka 21 Δp strata dziaka 17 Δp strata dziaka 18 Δp strata dziaka 20 Δp strata dziaka 21 Δp strata dziaka 16 Δp strata dziaka 18 Δp strata dziaka 20 Δp strata dziaka 21 Δp strata dziaka 19 Δp strata dziaka 20 Δp strata dziaka ,98 456,98 50,86 635,08 251,37 105,50 456,98 50,86 635,08 251,37 472,62 50,86 635,08 251,37 72,63 50,86 635,08 251,37 325,15 635,08 251,37 Σ Δp G [m 3 /h] k v [m 3 /h] Grzejnik Δp g [Pa] Zawór odcinający k v [m 3 /h] Δp g [Pa] Σ Δp,strat obiegu [Pa] 2071,28 0,127 3,1 168, , ,80 0,050 3,1 26, , ,94 0,113 3,1 131, , ,95 0,044 3,1 19, , ,61 0,050 3,1 26, , Obliczenie wartości ciśnienia czynnego grawitacyjnego w obiegu. Δp cz. graw = 0,7 h ( p - z ) g [Pa] g - przyspieszenie grawitacyjne 9,81 m/s 2, h - średnia wysokość grzejnika od kotła, p - gęstość wody w temperaturze powrotu (55 o C), z - gęstość wody w temperaturze zasilania (75 o C), 47

48 Tablica 39. Obliczenie wartości ciśnienia czynnego grawitacyjnego w obiegu. Nr obiegu h [m] q z [kg/m 3 ] q p [kg/m 3 ] g [m/s 2 ] Δp cz,graw [Pa] 1 4,26 977,81 985,73 9,81 231,69 2 4,26 977,81 985,73 9,81 231,69 3 1,36 977,81 985,73 9,81 73,97 4 1,36 977,81 985,73 9,81 73,97 5 1,36 977,81 985,73 9,81 73,97 6 4,26 977,81 985,73 9,81 231,69 7 1,36 977,81 985,73 9,81 73,97 8 4,26 977,81 985,73 9,81 231,69 9 4,26 977,81 985,73 9,81 231, ,36 977,81 985,73 9,81 73, ,36 977,81 985,73 9,81 73, ,71 977,81 985,73 9,81 147,39 Tablica 40. Ustalenie najbardziej niekorzystnego obiegu. Nr obiegu Σ Δp,strat obiegu [Pa] Δp cz,graw [Pa] ,07 231, , ,75 231, , ,72 73, , ,98 73, , ,15 73, , ,52 231, , ,09 73, , ,92 231, , ,68 231, , ,63 73, , ,21 73,97 999, ,49 147, ,32 Najbardziej niekorzystnym obiegiem jest obieg 6 Σ Δp,strat obiegu 0,7 *Δp cz,graw [Pa] 48

49 3.7. Obliczenie zaworu termostatycznego w najbardziej niekorzystnym obiegu G 6 p str. obiegu. 6 = 3,56 kpa Ciśnienie dyspozycyjne pompy w kotle p cz = 22,0 kpa p zaw. termostatycznego = p cz - p str. obiegu p zaw. termostatycznego 6 = 22-3,72 18,28 kpa Sprawdzenie autorytetu zaworu termostatycznego w obiegu 6. Autorytet zaworu = Δ p zaworutermost.6 Δp cz = 18,28 22 = 0,83 > 0,3 => OK Tablica 41. Obliczenie zaworów termostatycznych pozostałych obiegów. Nr obiegu Δp,cz [kpa] Σ Δp,strat obiegu [kpa] Δp,zaw.termost. [kpa] 1 22,00 2,79 19, ,00 3,16 18, ,00 2,97 19, ,00 2,41 19, ,00 2,40 19, ,00 3,72 18, ,00 2,86 19, ,00 2,42 19, ,00 1,55 20, ,00 1,68 20, ,00 1,05 20, ,00 1,27 20,73 49

50 Tablica 42. Obliczenie autorytetów zaworów termostatycznych. Nr obiegu Δp,cz [kpa] Δp,zaw.termost. [kpa] Autorytet zaworu 1 22,00 19,21 0, ,00 18,84 0, ,00 19,03 0, ,00 19,59 0, ,00 19,60 0, ,00 18,28 0, ,00 19,14 0, ,00 19,58 0, ,00 20,45 0, ,00 20,32 0, ,00 20,95 0, ,00 20,73 0,94 Dobrano zawory termostatyczne firmy Danfoss, model RA-N 10 Prosty oraz głowice do zaworów RA Tablica 43. Nomogram nastaw wstępnych 50

51 Tablica 44. TABELARYCZNE ZESTAWIENIE NASTAW WSTĘPNYCH RA-N10 Nr obiegu Δp,zaw.termost. [kpa] Δp,zaw.termost. [Bar] Obliczeniowy strumień wody G [kg/h] Obliczeniowy strumień wody G [1/s] Nastawy wstępne 1 19,21 0, ,29 0,016 3, ,84 0, ,53 0,024 4, ,03 0, ,99 0,007 1, ,59 0, ,24 0,009 2, ,60 0, ,02 0,028 5, ,28 0, ,29 0,035 5, ,14 0, ,02 0,028 5, ,58 0, ,29 0,035 5, ,45 0, ,04 0,014 3, ,32 0, ,58 0,031 5, ,95 0, ,79 0,012 2, ,73 0, ,04 0,014 2,00 51

52 3.8. Dobór naczynia wzbiorczego Tablica 45. POJEOŚĆ INSTALACJI CO Działka Średnica wewnętrzna rur ϕ [dm] Długość działki L [dm] Powierzchnia przekroju rur [dm 2 ] Pojemność rur i armatury w działce [dm 3 ] Pojemność grzejnika w działce [dm 3 ] 1 0, ,01 0,24 7,10 2 0, ,01 0,50 8,68 3 0, ,02 1,17 4 0, ,01 0,53 2,48 5 0,13 4 0,01 0,05 3,10 6 0, ,01 0,24 7 0, ,01 0,53 9,92 8 0, ,03 3,64 9 0, ,01 0,90 9, , ,01 0,19 9, , ,02 1, , ,05 1, , ,01 0,32 9, , ,01 0,25 4, , ,02 1, , ,01 0,25 4, , ,01 0,32 11, , ,05 0, , ,01 1,83 4, , ,05 6, ,26 4 0,05 Σ [dm 3 ] 0,21 23,18 86,46 Σ [dm 3 ] 109, Obliczenia Dane: V- pojemność wodna instalacji CO 109,64 dm 3 p st ciśnienie statyczne instalacji ( różnica wysokości instalacji 4,68m) 0,46 bar P max ciśnienie otwarcia zaworu bezpieczeństwa 1,5 bar ρ 1 gęstość wody w temp (10 o C ) 999,73 kg/m 3 ρ 2 gęstość wody w temp (70 o C ) 977,81 kg/m 3 Δv przyrost objętości wody od temp. w spoczynku (10 o C) do temp. zasilania (70 o C) Ciśnienie wstępne w naczyniu wzbiorczym przeponowym: p= p st +0,2=0,46+0,2=0,66 bar. 0,0225 dm 3 /kg 52

53 Przyrost objętości wody w instalacji CO V u =V ρ 1 Δ v=109,64 0, ,0225=2,46 dm 3 Minimalna pojemność całkowita naczynia wzbiorczego: V n =V u p +1 max 1,5+1 =2,46 =7,32 dm3 p max p 1,5 0,66 Naczynie wzbiorcze wewnątrz kotła ma pojemność 8 dm 3 więc jest wystarczające 3.9. Prowadzenie przewodów i armatury Przewody i armaturę rozprowadzać w bruzdach ściennych i stropowych. Wszystkie przewody i armaturę należy dobrze zaizolować otuliną z pianki polietylenowej. Łączenia rur miedzianych z armaturą wykonać lutem twardym. 53