EGZ.1. PROJEKT WYKONAWCZY WIEŻY WIDOKOWEJ UROCZYSKO MŚCIN BRODNICKI PARK KRAJOBRAZOWY Działki nr 3111/6 obręb Tereszewo, gmina Kurzętnik

Transkrypt

1 EGZ.1 TEMAT : PROJEKT WYKONAWCZY WIEŻY WIDOKOWEJ UROCZYSKO MŚCIN BRODNICKI PARK KRAJOBRAZOWY Działki nr 3111/6 obręb Tereszewo, gmina Kurzętnik INWESTOR: Funacja Ochrony Wielkich Jezior Mazurskich Giżycko, ul. Nowowiejska 4a OBIEKT: WIEŻA WIDOKOWA PROJEKTANT: mgr inż. Sebastian Czubkowski upr. nr WAM/0028/POOK/12 SPRAWDZAJĄCY: mgr inż. Mariusz Tomczuk upr. nr 43/02/OL Olsztyn, paźziernik 2013

2 SPIS ZAWARTOŚCI: OPIS TECHNICZNY OBLICZENIA RYSUNKI: A-1 LOKALIZACJA WIEŻY WIDOKOWEJ 1:500 A-2 RZUT POMOSTU 1:50 A-3 RZUT ZADASZENIA 1:50 A-4 PRZEKRÓJ A-A 1:50 A-5 PRZEKROJ B-B 1:50 A-6 ELEWWACJA WEJŚCIOWA 1:50 A-7 ELEWACJA WIDOKOWA 1:50 A-8 ELEWACJA BOCZNA 1 1:50 A-9 ELEWACJA BOCZNA 2 1:50 K-1 RZUT FUNDAMENTÓW 1:50 K-2 STOPA F1 1:20 K-3 RZUT KONSTRUKCJIPOMOSTU 1:50 K-4 RZUT KONSTRUKCJI ZADASZENIA POMOSTU 1:50 K-5 STĘŻENIA KONSTRUKCJI DACHU 1:20/50 K-6 SCHODY PODESTU MOCOWANIE STOPNI 1:20 K-7 PODSTAWA SŁUPA MOCOWANIE 1:20 WYKAZ DREWNA ZESTAWIENIE ZBROJENIA STÓP FUNDAMENTOWYCH INFORMACJA BIOZ

3 PROJEKT BUDOWLANY WIEŻY WIDOKOWEJ UROCZYSKO MŚCIN Działka nr 3111/6, obręb Tereszewo, gmina Kurzętnik 1.0. PODSTAWA OPRACOWANIA Zlecenie Inwestora Obowiązujące przepisy i normy branżowe Decyzja Nr 75/2012 o warunkach zabuowy z nia r. Dokumentacja geotechniczna opracowana przez mgr Taeusza Zaruckiego Uzgonienia z Inwestorem 2.0. PRZEDMIOT OPRACOWANIA Przemiotem opracowania jest projekt buowlany wieży wiokowej Uroczysko Mścin na ziałce nr 3111/6 obręb Tereszewo, gmina Kurzętnik OPIS STANU ISTNIEJĄCEGO Obecnie ziałka jest niezabuowana. 4.0 STAN PROJEKTOWANY Przesięwzięcie obejmuje wykonanie wieży wiokowej z wejściem o strony północno wschoniej. Na poest wieży prowazić bęą siemiostopniowe schoy o wysokości stopnia 15cm. Wieża ma stanowić punkt obserwacyjny przyroy Bronickiego Parku Krajobrazowego, służyć bęzie również wycieczką szkolnym CHARAKTERYSTYKA GEOMETRYCZNA OBIEKTU Wieża zaprojektowana została jako obiekt wolnostojący z achem czterospaowym o kącie nachylenia połaci 30, ach kryty gontem bitumicznym na jenej warstwie papy pokłaowej. Charakterystyka geometryczna obiektu: Długość 4,0m (eskowanie pomostu) Szerokość 4,0m (eskowanie pomostu) Powierzchnia zabuowy 16m 2 Wysokość w kalenicy 3,98m Rzęna zera 93,20m n.p.m. W obiekcie jenocześnie może przebywać o 15 osób POSADOWIENIE OBIEKTU Na postawie baań geologicznych przeprowazonych przez mgr Taeusza Zaruckiego, stwierzono występowanie w położu trzech warstw geologicznych. Do pierwszej zakwalifikowano nienośne piaski próchnicze, o warstw nośnych zaliczono występujące poniżej wilgotne piaski robne o stopniu zagęszczenia ID=0,4 oraz gliny piaszczyste genezy B o stopniu plastyczności IL=0,2. Określone warunki uznać można za korzystne la planowanego obiektu, który

4 PROJEKT BUDOWLANY WIEŻY WIDOKOWEJ UROCZYSKO MŚCIN Działka nr 3111/6, obręb Tereszewo, gmina Kurzętnik należy zaliczyć o pierwszej kategorii geotechnicznej. Posaowienie obiektu przewiziano jako bezpośrenie na stopach funamentowych o wymiarach 60x60x35cm, posaowienie min.1,0m p.p.t. W przypaku stwierzenie występowania w położu gruntów innych niż wskazane w wykonanych baaniach należy niezwłocznie powiaomić projektanta obiektu. 7.0 OPIS KONSTRUKCJI WIEŻY WIDOKOWEJ Funamenty obiektu przewiziano jako bezpośrenie w postaci stóp żelbetowych o wymiarach 60x60x35cm, posaowionych na rzęnej -2,65. Z funamentów wypuścić startery zgonie z rysunkami zbrojenia. Materiały: Beton C16/20 (B20), Stal zbrojeniowa AIII o znaku Rb400. W słupach zabetonować marki wykonane zgonie z projektem wykonawczym. Funament po schoy wykonać jako betonowy posaowiony nie płyciej niż 0,5m p.p.t. Wieża zaprojektowana jako rewniana z rewna klasy C24, lokalizacja oraz przekroje elementów wskazano na rysunkach architektonicznych i konstrukcyjnych. Wszystkie elementy rewniane wieży zabezpieczyć ogniochronnie i przeciw korozji biologicznej. Przekroje elementów konstrukcyjnych: Słupy konstrukcyjne 16x16cm Rygle połogi 14x18cm Belki nośne b1 7,5x20cm Belki nośne b2 6,5x16cm Belki nośne b3 12x12cm Belki nośne b4 12x20cm Miecze i tężniki 12x12cm Krokwie narożne Kn1 6,5x18cm Krokwie achu k1 6x14cm Płatwie P1 14x14cm Słupki barierek 12x12cm Zastrzały barierek 12x12cm Pochwyty barierek 6x8cm Deski barierek 4x20cm Deskowanie pomostu eski grubości 32mm Deskowanie achu eski grubości 25mm W poziomie płatwi zaaszenia wykonać ściągi stalowe zgonie z projektem wykonawczym. Wszystkie osłonięte elementy metalowe zabezpieczyć antykorozyjnie. Drewniane elementy konstrukcyjne ykonać z rewna ębowego klasy C24. Deskowanie pomostu oraz konstrukcję zaaszenia wykonać z rewna liściastego klasy C24 (olcha, ąb).

5 PROJEKT BUDOWLANY WIEŻY WIDOKOWEJ UROCZYSKO MŚCIN Działka nr 3111/6, obręb Tereszewo, gmina Kurzętnik Zabezpieczenie rewnianych elementów konstrukcyjnych preparat Imprex-W DANE NA TEMAT INSTALACJI Nie przewiuje się wykonania instalacji KLASYFIKACJA P.POŻ. Zgonie z 213 pkt.2a Rozporzązenia Ministra Infrastruktury w sprawie Warunków technicznych jakim powinny opowiaać buynki i ich usytuowanie buynku nie otyczy klasyfikacja oporności przeciwpożarowej. Ze wzglęu na zagrożenie luzi można zakwalifikować jako ZLIII. Wszelkie elementy platformy wiokowej zabezpieczyć o stopnia niepalności i nierozprzestrzeniania ognia UWAGI KOŃCOWE: Śroki impregnacji rewna użyte o zabezpieczenia konstrukcji pomostu nie powinny oziaływać niekorzystnie na śroowisko. Wszystkie materiały użyte o buowy pomostu powinny posiaać atest ITB. Roboty buowlane prowazić po nazorem osoby uprawnionej. Zaleca się aby pomost został wykonany przez specjalistyczną firmę posiaającą oświaczenie w buowie tego typu obiektów. Poczas robót buowlanych przestrzegać przepisów BHP. Nie opuścić o powstawania wokół pomostu zbyt grubej pokrywy loowej. W okresie zimowym należy okonywać wycinki pokrywy loowej w sąsieztwie pali pomostu. Opracował: mgr inż. Sebastian Czubkowski upr. nr. WAM/0028/POOK/12

6 Poz.1.0. Zebranie obciążeń. Rozajobc. qk γf q kn/mkw - kn/mkw Stałe Gont bitumiczny 0,4 1,3 0,52 Deskowanie 0,224 1,3 0,2912 Suma stałe ach: 0,624 1,3 0,8112 Deskowanie pomost 0,224 1,3 0,2912 Wartość qk Zmienne Dach qk wys.= 0 qk= 1,2 Śnieg S1 0,96 1,5 1,44 Śnieg S2 1,44 1,5 2,16 Jak la wiat Wiatr nawietrzna WI 0,9 1,5 1,35 Wiatr zawietrzna WI 0 1,5 0 Wiatr nawietrzna WII 0 1,5 0 Wiatr zawietrzna WII 0 1,5 0 Obciążenie użytkowe 3 1,4 4,2 Użytkowe schoy 4 1,4 5,6 Poz.2.0. Dach. OBCIĄŻENIA: 0,864 0,864 0,576 0, ,576 0,372 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P2(T): a[m]: b[m]:

7 Grupa: A "Pokrycie" Stałe γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,372 0,372 0,00 1,85 Grupa: D "Śnieg WII całość" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,864 0,864 0,00 1,85 Grupa: E "Wiatr z lewej" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 30,0 0,576 0,576 0,00 1,85 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"Pokrycie" Stałe 1,30 D -"Śnieg WII całość" Zmienne 1 1,00 1,50 E -"Wiatr z lewej" Zmienne 1 1,00 1,50 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"Pokrycie" ZAWSZE D -"Śnieg WII całość" EWENTUALNIE E -"Wiatr z lewej" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: D+E MOMENTY-OBWIEDNIE: 1 TNĄCE-OBWIEDNIE:

8 -0,409-2, ,105 0,409 NORMALNE-OBWIEDNIE: 1,216 0, ,225-0,755 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0,924 0,972* 0,000 0,461 ADE 1,848-0,000* -2,105 1,216 ADE 0,000-0,000* 1,307-0,755 AD 0,000-0,000 2,105* -0,294 ADE 1,848-0,000-2,105* 1,216 ADE 1,848-0,000-2,105 1,216* ADE 0,000-0,000 1,307-0,755* AD * = Max/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000* 1,509 1,509 AD 0,000* 0,472 0,472 A -0,798* 1,970 2,125 ADE -0,798* 0,933 1,228 AE

9 -0,798 1,970* 2,125 ADE 0,000 0,472* 0,472 A -0,798 1,970 2,125* ADE 2 0,000* 2,431 2,431 ADE 0,000* 0,472 0,472 A 0,000 2,431* 2,431 ADE 0,000 0,472* 0,472 A 0,000 2,431 2,431* ADE * = Max/Min Pręt nr 1 Zaanie: krokiew k1 Z y Y 140 B -2,109 2,109 z 60 A 0,974 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Nośność na rozciąganie: Wyniki la x a =1,85 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach ADE. Pole powierzchni przekroju netto A n = 84,00 cm 2. σ t,0, = N / A n = 1,218 / 84,00 10 = 0,145 < 8,62 = f t,0, Nośność na ściskanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =1,85 m, przy obciążeniach AD. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 0,757 / 84,00 10 = 0,090 < 3,56 = 0,275 12,92 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a =0,81 m; x b =1,04 m, przy obciążeniach AD : σc, 0, σm, z, σm, y, 0,011 + km + = f f f 0,894 12,92 + 0,7 0,000 14,77 + 3,040 14,77 k c, y c,0, m, z, m, y, = 0,207 < 1 σc, 0, σm, z, σm, y, 0, km = = 0,147 < 1 f f f 0,275 12,92 + 0,000 14,77 + 0,7 3,040 14,77 k c, z c,0, m, z, m, y, Nośność na zginanie: Wyniki la x a =0,92 m; x b =0,92 m, przy obciążeniach ADE. Warunek stateczności: σ m, = M / W = 0,974 / 196, = 4,970 < 14,769 = 1,000 14,77 = k crit f m, Nośność la x a =0,92 m; x b =0,92 m, przy obciążeniach ADE :

10 σ t,0, f t,0, σ t,0, f t,0, + + Nośność ze ściskaniem la x a =0,81 m; x b =1,04 m, przy obciążeniach AD : σ f σ f 2 c,0, 2 c,0, 2 c,0, 2 c,0, Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =1,85 m; x b =0,00 m, przy obciążeniach ADE. Warunek nośności σm, y, σm, z, 0,055 + km = = 0,343 < 1 f 8,62 + 4,970 14,77 + 0,7 0,000 14,77 f m, y, m, z, k m σ σm, y, σm, z, 0,055 + = = 0,242 < 1 f f 8,62 + 0,7 4,970 14,77 + 0,000 14,77 m, y, m, z,, y, σm, z, 0,011² + km = = 0,206 < 1 f 12,92² + 3,040 14,77 + 0,7 0,000 14,77 m f m, y, m, z, k m σm, y, σm, z, 0,011² + = = 0,144 < 1 f f 12,92² + 0,7 3,040 14,77 + 0,000 14,77 m, y, 2 m, z, τ = τz, + τ y, = 0,377² + 0,000² = 0,377 < 1,538 = 1,000 1,54 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a =0,92 m; x b =0,92 m, przy obciążeniach ADE liczone o cięciwy pręta. u z,fin = -0,7 + -1,7 = 2,4 < 7,4 = u net,fin OBCIĄŻENIA: 1,680 1,680 1,680 0,400 0,400 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,400 0,400 0,00 3,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,46 1 Skupione 0,0 1,680 0,65 1 Skupione 0,0 1,680 1,45 1 Skupione 0,0 1,680 2,30 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,30 B -"" Zmienne 1 1,00 1,46 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje:

11 Ciężar wł. ZAWSZE A -"" EWENTUALNIE B -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B MOMENTY-OBWIEDNIE: 0,034 2,876 0, ,126 0,036 2,973 TNĄCE-OBWIEDNIE: 4,609 0,068 4,241 1,788 0,038 1,336 0,002 0, ,142-0,036-1,597-4,049-4,445 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 1,450 4,126* 1,336 0,000 AB 0,000 0,000* 0,068 0,000 0,000 0,000 4,609* 0,000 AB 0,041 0,187 4,586 0,000* AB 1,450 4,126 1,336 0,000* AB 0,000 0,000 3,829 0,000* B 0,041 0,187 4,586 0,000* AB 1,450 4,126 1,336 0,000* AB 0,000 0,000 3,829 0,000* B * = Max/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000* 4,609 4,609 AB 0,000* 0,068 0,068 0,000 4,609* 4,609 AB 0,000 0,068* 0,068 0,000 4,609 4,609* AB 2 0,000* 4,445 4,445 AB 0,000* 0,068 0,068 0,000 4,445* 4,445 AB 0,000 0,068* 0,068 0,000 4,445 4,445* AB -0,068

12 * = Max/Min Pręt nr 1 Zaanie: krokiew narożna Z y Y 180 4,609 4,241 1,788 1,336 A B -1,116-1,597 z 2,876-4,049 2,973-4, ,126 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Nośność na zginanie: Wyniki la x a =1,45 m; x b =1,55 m, przy obciążeniach AB. Warunek stateczności: σ m, = M / W = 4,126 / 351, = 11,755 < 14,769 = 1,000 14,77 = k crit f m, Nośność la x a =1,45 m; x b =1,55 m, przy obciążeniach AB : σm, y, σm, z, 11,755 + km = = 0,796 < 1 f 14,77 + 0,7 0,000 14,77 f m, y, m, z, k m σ m, y, m, y, = 0,557 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =0,41 m; x b =2,59 m, przy obciążeniach AB. Warunek nośności f 2 σ + f m, z, m, z, 2 τ = τz, + τ y, = 0,561² + 0,000² = 0,561 < 1,538 = 1,000 1,54 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a =1,45 m; x b =1,55 m, przy obciążeniach AB liczone o cięciwy pręta. u z,fin = -0,2 + -9,8 = 10,1 < 12,0 = u net,fin OBCIĄŻENIA: = 0,7 11,755 14,77 + 0,000 14,77

13 3,250 3,250 1,400 1,400 1,400 1,400 1,400 1, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,42 3 Skupione 0,0 3,250 0,00 5 Skupione 0,0 3,250 0,60 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,45 3 Skupione 0,0 1,400 0,40 4 Skupione 0,0 1,400 0,40 4 Skupione 0,0 1,400 1,00 4 Skupione 0,0 1,400 1,60 4 Skupione 0,0 1,400 2,20 5 Skupione 0,0 1,400 0,20 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,42 B -"" Zmienne 1 1,00 1,45 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"" B -"" EWENTUALNIE EWENTUALNIE

14 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B MOMENTY-OBWIEDNIE: -3,238-3,238-0,079-0, ,006-0,251-0,787-0,787-0,014-0,014-0,787-0,787-0,014-0,014-0,006-0, ,016 0,874 0, ,043 0,016 0, ,119 2, ,079-3,238-0,079-3, TNĄCE-OBWIEDNIE: 4,1584,128 2,098 2,053 2,687 2,672 0,098 0,068 0,023 0,046 0,642 0,0310,612 5,397 0,132-0,612-0,642-0, ,046-0, ,023-0,068-0,098 0, ,132-5, ,672-2,687-2,053-2, ,128-4, ,397 0,132 0,017-0,017-0,132-5,397-0,036-1,472 1,472 0, ,036-1,472 1,472 0,036 NORMALNE-OBWIEDNIE:

15 5,397 5,397 5,397 5,397-9,697 0,132 0,132 0,132 0,132 0,607-4, ,036-1,472-0,036-1,472-0,036-1, ,036-1,472-0,036-1,472-0,036-0,220-0,220-1,472 50,607-4, , , ,548-4,668 0,548-0,253-4,668-0,253-0,250-10,955-0,250-10,955-9, ,466-11,171-0,466-11,171 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000 0,000* -1,472-11,171 AB 2,200-3,238* -1,472-10,955 AB 0,000 0,000-1,472* -11,171 AB 2,200-3,238-1,472* -10,955 AB 2,200-0,079-0,036-0,250* 0,000 0,000-1,472-11,171* AB 2 0,600 0,000* 0,136-4,609 A 0,000-3,238* 5,397-4,062 AB 0,600 0,000 5,397* -4,003 AB 0,000-3,238 5,397* -4,062 AB 0,600-0,000 5,393 0,607* B 0,000-0,081 0,136-4,668* A 3 0,000 0,000* -0,612 5,397 AB 0,600-0,787* -2,687 5,397 AB 0,600-0,787-2,687* 5,397 AB 0,600-0,787-2,687 5,397* AB 0,000 0,000-0,612 5,397* AB 0,600-0,014-0,046 0,132* 0,000 0,000-0,000 0,132* 4 1,300 2,122* -0,000-1,471 B 0,000-0,787* 4,158-1,472 AB 0,000-0,787 4,158* -1,472 AB 0,000-0,014 0,098-0,036* 1,300 0,050-0,000-0,036* 0,000-0,787 4,158-1,472* AB 1,300 2,119-0,000-1,472* AB 5 0,600-0,000* 0,612 5,397 AB 0,000-0,787* 2,687 5,397 AB 0,000-0,787 2,687* 5,397 AB 0,000-0,787 2,687 5,397* AB 0,600-0,000 0,612 5,397* AB

16 0,000-0,014 0,046 0,132* 0,600 0,000 0,000 0,132* 6 0,000 0,000* -0,136-4,609 A 0,600-3,238* -5,397-4,062 AB 0,000 0,000-5,397* -4,003 AB 0,600-3,238-5,397* -4,062 AB 0,000 0,000-5,393 0,607* B 0,600-0,081-0,136-4,668* A 7 2,200-0,000* 1,472-11,171 AB 0,000-3,238* 1,472-10,955 AB 2,200-0,000 1,472* -11,171 AB 0,000-3,238 1,472* -10,955 AB 0,000-0,079 0,036-0,250* 2,200-0,000 1,472-11,171* AB 8 0,424 0,004* 0,000-9,714 AB 0,000 0,000* 0,017-9,731 AB 0,849 0,000* -0,017-9,697 AB 0,000 0,000 0,017* -9,731 AB 0,849 0,000-0,017* -9,697 AB 0,849 0,000-0,017-0,220* 0,000 0,000 0,017-9,731* AB 9 0,424 0,004* 0,000-9,714 AB 0,000 0,000* 0,017-9,697 AB 0,849 0,000* -0,017-9,731 AB 0,000 0,000 0,017* -9,697 AB 0,849 0,000-0,017* -9,731 AB 0,000 0,000 0,017-0,220* 0,849 0,000-0,017-9,731* AB * = Max/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 1,472* 11,171 11,268 AB 0,036* 0,466 0,468 1,472 11,171* 11,268 AB 0,036 0,466* 0,468 1,472 11,171 11,268* AB 4-0,036* 0,466 0,468-1,472* 11,171 11,268 AB -1,472 11,171* 11,268 AB -0,036 0,466* 0,468-1,472 11,171 11,268* AB * = Max/Min Poz.3.0. Poest. OBCIĄŻENIA: 1,800 1,800 0,138 0,138 OBCIĄŻENIA: 1 ([kn],[knm],[kn/m])

17 Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "Deskowanie" Stałe γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,138 0,138 0,00 3,80 Grupa: B "Użytkowe" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 1,800 1,800 0,00 3,80 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"Deskowanie" Stałe 1,30 B -"Użytkowe" Zmienne 1 1,00 1,30 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"Deskowanie" EWENTUALNIE B -"Użytkowe" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B MOMENTY-OBWIEDNIE: 1 TNĄCE-OBWIEDNIE: 4,897 0, ,110-4,897 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 1,900 4,652* 0,000 0,000 AB 0,000 0,000* 0,110 0,000 0,000 0,000 4,897* 0,000 AB 0,000-0,000 4,556 0,000* B 1,900 4,652 0,000 0,000* AB

18 0,000-0,000 4,556 0,000* B 1,900 4,652 0,000 0,000* AB * = Max/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000* 4,897 4,897 AB 0,000* 0,110 0,110 0,000 4,897* 4,897 AB 0,000 0,110* 0,110 0,000 4,897 4,897* AB 2 0,000* 4,897 4,897 AB 0,000* 0,110 0,110 0,000 4,897* 4,897 AB 0,000 0,110* 0,110 0,000 4,897 4,897* AB * = Max/Min Pręt nr 1 Zaanie: belki pomostu Z y Y 200 4,897 A B z -4, ,652 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Nośność na zginanie: Wyniki la x a =1,90 m; x b =1,90 m, przy obciążeniach AB. Warunek stateczności: σ m, = M / W = 4,652 / 500, = 9,304 < 14,769 = 1,000 14,77 = k crit f m, Nośność la x a =1,90 m; x b =1,90 m, przy obciążeniach AB : σm, y, σm, z, 9,304 + km = = 0,630 < 1 f 14,77 + 0,7 0,000 14,77 f m, y, m, z, k m σ f m, y, m, y, σ + f m, z, m, z, Nośność na ścinanie: = 0,7 9,304 14,77 + 0,000 14,77 = 0,441 < 1

19 Wyniki la x a =0,47 m; x b =3,32 m, przy obciążeniach AB. Warunek nośności 2 2 τ = τ z, + τ y, = 0,367² + 0,000² = 0,367 < 1,538 = 1,000 1,54 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a =1,90 m; x b =1,90 m, przy obciążeniach AB. u z,fin = -1, ,7 = 13,5 < 15,2 = u net,fin OBCIĄŻENIA: 3,450 0,190 1,750 0,370 3,450 3,450 3,450 3,450 0,370 0,370 0,370 0,370 0,190 1, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,27 1 Skupione 0,0 0,190 0,10 1 Skupione 0,0 0,370 0,70 2 Skupione 0,0 0,370 0,60 2 Skupione 0,0 0,370 1,20 2 Skupione 0,0 0,370 1,80 2 Skupione 0,0 0,370 2,40 3 Skupione 0,0 0,190 0,60 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,30 1 Skupione 0,0 1,750 0,10 1 Skupione 0,0 3,450 0,70 2 Skupione 0,0 3,450 0,60 2 Skupione 0,0 3,450 1,20 2 Skupione 0,0 3,450 1,80 2 Skupione 0,0 3,450 2,40 3 Skupione 0,0 1,750 0,60 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf:

20 Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,27 B -"" Zmienne 1 1,00 1,30 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"" EWENTUALNIE B -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B MOMENTY-OBWIEDNIE: 6,220 6,220 0, ,647-0,647-0,647-0, ,812 5,299 3, , ,220-6, TNĄCE-OBWIEDNIE: 8,886 8,886 1,233-1, , ,233-2,477-2, ,432 7,432 2,477 2, ,432-7, ,785 1,284 1,284 4, ,886-8, ,785 4,785 NORMALNE-OBWIEDNIE:

21 8,886 8,886 8,886-19,334 8, , ,785-4,785-4,785-4,785-4, , ,233-19,334-1,233-14,904-1,233-14,904-19, ,904-14,904 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0,100 0,123* -1,284 8,886 AB 0,100 0,123* 1,233 8,886 AB 0,700-0,647* -1,284 8,886 AB 0,100 0,123-1,284* 8,886 AB 0,700-0,647-1,284* 8,886 AB 0,100 0,123-1,284 8,886* AB 0,100 0,123 1,233 8,886* AB 0,700-0,647-1,284 8,886* AB 0,000 0,000 0,000 0,000* 2 1,200 5,299* 2,477-4,785 AB 0,000-0,647* 7,432-4,785 AB 0,600 3,812 7,432* -4,785 AB 0,000-0,647 7,432* -4,785 AB 0,000 0,000 0,000 0,000* 0,000-0,647 7,432-4,785* AB 1,200 5,299 2,477-4,785* AB 3 0,600 0,123* 1,284 8,886 AB 0,000-0,647* 1,284 8,886 AB 0,600 0,123 1,284* 8,886 AB 0,000-0,647 1,284* 8,886 AB 0,000-0,647 1,284 8,886* AB 0,600 0,123 1,284 8,886* AB 0,000 0,000 0,000 0,000* 4 0,700 6,220* 8,886-1,233 AB 0,000-0,000* 8,886-1,233 AB 0,044 0,000* 0,000 0,000 0,700 6,220 8,886* -1,233 AB 0,000-0,000 8,886* -1,233 AB 0,000 0,000 0,000 0,000* 0,000-0,000 8,886-1,233* AB 0,700 6,220 8,886-1,233* AB 5 0,000 6,220* -4,785-14,904 AB 1,300-0,000* -4,785-14,904 AB 0,000 0,000* 0,000 0,000

22 0,000 6,220-4,785* -14,904 AB 1,300-0,000-4,785* -14,904 AB 0,000 0,000 0,000 0,000* 0,000 6,220-4,785-14,904* AB 1,300-0,000-4,785-14,904* AB 6 0,000 0,000* -8,886-1,233 AB 0,044 0,000* 0,000 0,000 0,700-6,220* -8,886-1,233 AB 0,000 0,000-8,886* -1,233 AB 0,700-6,220-8,886* -1,233 AB 0,000 0,000 0,000 0,000* 0,000 0,000-8,886-1,233* AB 0,700-6,220-8,886-1,233* AB 7 1,300-0,000* 4,785-14,904 AB 0,000 0,000* 0,000 0,000 0,000-6,220* 4,785-14,904 AB 1,300-0,000 4,785* -14,904 AB 0,000-6,220 4,785* -14,904 AB 0,000 0,000 0,000 0,000* 0,000-6,220 4,785-14,904* AB 1,300-0,000 4,785-14,904* AB 8 0,000 0,000* 0,000-19,334 AB 0,000 0,000* 0,000-19,334 AB 0,000 0,000 0,000* -19,334 AB 0,000 0,000 0,000 0,000* 0,000 0,000 0,000-19,334* AB 9 0,000 0,000* 0,000-19,334 AB 0,000 0,000* 0,000-19,334 AB 0,000 0,000 0,000* -19,334 AB 0,000 0,000 0,000 0,000* 0,000 0,000 0,000-19,334* AB * = Max/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 3 4,785* 14,904 15,653 AB 0,000* 0,000 0,000 4,785 14,904* 15,653 AB 0,000 0,000* 0,000 4,785 14,904 15,653* AB 4 0,000* 0,000 0,000-4,785* 14,904 15,653 AB -4,785 14,904* 15,653 AB 0,000 0,000* 0,000-4,785 14,904 15,653* AB * = Max/Min Poz.4.0. Belki schoów. OBCIĄŻENIA:

23 4,000 4,000 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "Użytkowe" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe-Y 0,0 4,000 4,000 0,00 2,17 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"Użytkowe" Zmienne 1 1,00 1,30 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"Użytkowe" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A MOMENTY-OBWIEDNIE:

24 1 TNĄCE-OBWIEDNIE: -0,040-4, ,726 0,040 NORMALNE-OBWIEDNIE: 2,148 0, ,018-2,148 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 1,087 2,570* 0,000 0,000 A 0,000-0,000* 4,726-2,148 A 2,175-0,000* -4,726 2,148 A 0,000-0,000 4,726* -2,148 A 2,175-0,000-4,726* 2,148 A 2,175-0,000-4,726 2,148* A 0,000-0,000 4,726-2,148* A * = Max/Min

25 REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1-0,000* 5,192 5,192 A 0,000* 0,044 0,044-0,000 5,192* 5,192 A 0,000 0,044* 0,044-0,000 5,192 5,192* A 2-0,000* 5,192 5,192 A 0,000* 0,044 0,044-0,000 5,192* 5,192 A 0,000 0,044* 0,044-0,000 5,192 5,192* A * = Max/Min Poz.5.0. Funamenty Funament nr 1 Klasa funamentu: stopa prostokątna, Typ konstrukcji: słup prostokątny, Położenie funamentu wzglęem ukłay globalnego: Wymiary postawy funamentu: B x = 0,60 m, B y = 0,60 m, Współrzęne śroka funamentu: x 0f = 0,00 m, y 0f = 0,00 m, Kąt obrotu ukłau lokalnego wzglęem globalnego: φ = 0,0 0. FUNDAMENT 1. STOPA PROSTOKĄTNA z [m] Skala 1 : ,00 x z 1 P 1,25 0,35 0,60 2 2,30 Nazwa funamentu: stopa prostokątna Gp

26 y x 0,60 0,60 1. Położe gruntowe 1.1. Teren Istniejący poziom terenu: z t = 0,00 m, Projektowany poziom terenu: z tp = 0,00 m Warstwy gruntu Lp Poziom stropu Grubość warstwy Nazwa gruntu Poz. woy gruntowej [m] [m] [m] 1 0,00 2,30 Piasek robny brak woy 2 2,30 nieokreśl. Glina piaszczysta brak woy 1.3. Parametry geotechniczne występujących gruntów Symbol I D I L ρ stopień c u Φ u M 0 M gruntu [ ] [ ] [t/m 3 ] wilgotn. [kpa] [ 0 ] [kpa] [kpa] P 0,40 1,75 wilg. 0,00 29, Gp 0,20 2,20 m.wilg. 31,50 18, Konstrukcja na funamencie Typ konstrukcji: słup prostokątny Wymiary słupa: b = 0,20 m, l = 0,20 m, Współrzęne osi słupa: x 0 = 9,70 m, y 0 = 8,10 m, Kąt obrotu ukłau lokalnego wzglęem globalnego: φ = 0, Obciążenie o konstrukcji Poziom przyłożenia obciążenia: z obc = 0,90 m. Lista obciążeń: Lp Rozaj N H x H y M x M y γ obciążenia * [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] [ ] 1 D 26,2 5,0 0,0 0,00 0,00 1,20 * D obciążenia stałe, zmienne ługotrwałe, D+K - obciążenia stałe, zmienne ługotrwałe i krótkotrwałe. 4. Materiał Rozaj materiału: żelbet Klasa betonu: B20, nazwa stali: St3S-b, Śrenica prętów zbrojeniowych: na kierunku x: x = 12,0 mm, na kierunku y: y = 12,0 mm,

27 Kierunek zbrojenia głównego: x, Grubość otuliny: 5,0 cm. W warunku na przebicie nie uwzglęniać strzemion. 5. Wymiary funamentu Poziom posaowienia: z f = 1,25 m Kształt funamentu: prosty Wymiary postawy: B x = 0,60 m, B y = 0,60 m, Wysokość: H = 0,35 m, Mimośroy: E x = 0,00 m, E y = 0,00 m. 6. Stan graniczny I 6.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośroów Nr obc. Rozaj obciążenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. 1 D 1,25 0,32 0,49 * D 2,30 0,16 0, Analiza stanu granicznego I la obciążenia nr 1 Wymiary postawy funamentu rzeczywistego: B x = 0,60 m, B y = 0,60 m. Poziom posaowienia: H = 1,25 m. Rozaj obciążenia: D, Zestawienie obciążeń: Pozycja Obc. char. E x E y γ Obc. obl. Mom. obl. Mom. obl. [kn] [m] [m] [ ] G [kn] M Gx [knm] M Gy [knm] Funament 3,09 0,00 0,00 1,10 3,40 0,00 0,00 Grunt - pole 1 1,24 0,16-0,16 1,20 1,48-0,24 0,24 Grunt - pole 2 1,24-0,16-0,16 1,20 1,48-0,24-0,24 Grunt - pole 3 1,24-0,16 0,16 1,20 1,48 0,24-0,24 Grunt - pole 4 1,24 0,16 0,16 1,20 1,48 0,24 0,24 Suma 9,33 0,00 0,00 Obciążenia zewnętrzne o konstrukcji: siła pionowa: N = 26,20 kn, mimośroy wzgl. post. fun. E x = 0,00 m, E y = 0,00 m, siła pozioma: H x = 5,00 kn, mimośró wzglęem postawy fun. E z = 0,35 m, siła pozioma: H y = 0,00 kn, mimośró wzglęem postawy fun. E z = 0,35 m, moment: M x = 0,00 knm, moment: M y = 0,00 knm. Sprawzenie położenia wypakowej obciążenia wzglęem postawy funamentu zastępczego Wymiary postawy funamentu zastępczego: B x = 0,95 m, B y = 0,95 m. Poziom posaowienia: H = 2,30 m. Ciężar funamentu zastępczego: G z = 17,90 kn. Całkowite obciążenie pionowe funamentu zastępczego: N r = N + G + G z = 26,20 + 9, ,90 = 53,43 kn. Moment wzglęem śroka postawy: M rx = N E y H y E z + M x + M Gx = 26,20 0,00 + 0,00 = 0,00 knm.

28 M ry = N E x + H x E z + M y + M Gy = -26,20 0,00 + 5,00 1,40 + (0,00) = 7,00 knm. Mimośroy sił wzglęem śroka postawy: e rx = M ry /N r = 7,00/53,43 = 0,13 m, e ry = M rx /N r = 0,00/53,43 = 0,00 m. e rx /B x + e ry /B y = 0, ,000 = 0,138 m < 0,167. Wniosek: Warunek położenia wypakowej jest spełniony. Sprawzenie warunku granicznej nośności funamentu rzeczywistego Zreukowane wymiary postawy funamentu: B x = B x 2 e rx = 0,60-2 0,05 = 0,50 m, B y = B y 2 e ry = 0,60-2 0,00 = 0,60 m. Obciążenie położa obok ławy (min. śrenia gęstość la pola 1): śrenia gęstość obliczeniowa: ρ D(r) = 1,58 t/m 3, minimalna wysokość: D min = 1,25 m, obciążenie: ρ D(r) g D min = 1,58 9,81 1,25 = 19,31 kpa. Współczynniki nośności położa: obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 29,90 0,90 = 26,91 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 0,00 kpa, N B = 4,60 N C = 23,78, N D = 13,07. Wpływ ochylenia wypakowej obciążenia o pionu: tg δ x = H x /N r = 5,00/35,53 = 0,14, tg δ x /tg Φ u(r) = 0,1407/0,5075 = 0,277, i Bx = 0,60, i Cx = 0,75, i Dx = 0,77. tg δ y = H y /N r = 0,00/35,53 = 0,00, tg δ y /tg Φ u(r) = 0,0000/0,5075 = 0,000, i By = 1,00, i Cy = 1,00, i Dy = 1,00. Ciężar objętościowy gruntu po ławą funamentową: ρ B(n) γ m g = 1,75 0,90 9,81 = 15,45 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 1 0,25 B y /B x = 0,79, m C = 1 + 0,3 B y /B x = 1,25, m D = 1 + 1,5 B y /B x = 2,25 Opór graniczny położa: Q fnbx = B x B y (m C N C c u(r) i Cx + m D N D ρ D(r) g D min i Dx + m B N B ρ B(r) g B x i Bx ) = 137,50 kn. Q fnby = B x B y (m C N C c u(r) i Cy + m D N D ρ D(r) g D min i Dy + m B N B ρ B(r) g B y i By ) = 181,34 kn. Sprawzenie warunku obliczeniowego: N r = 35,53 kn < m min(q fnbx,q fnby ) = 0,81 137,50 = 111,37 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. Sprawzenie warunku granicznej nośności la funamentu zastępczego Wymiary postawy funamentu zastępczego: B x = 0,95 m, B y = 0,95 m. Poziom posaowienia: H = 2,30 m. Ciężar funamentu zastępczego: G z = 17,90 kn. Całkowite obciążenie pionowe funamentu zastępczego: N r = N + G + G z = 26,20 + 9, ,90 = 53,43 kn. Moment wzglęem śroka postawy: M rx = N E y H y E z + M x + M Gx = 26,20 0,00 + 0,00 = 0,00 knm. M ry = N E x + H x E z + M y + M Gy = -26,20 0,00 + 5,00 1,40 + (0,00) = 7,00 knm. Mimośroy sił wzglęem śroka postawy: e rx = M ry /N r = 7,00/53,43 = 0,13 m, e ry = M rx /N r = 0,00/53,43 = 0,00 m. Zreukowane wymiary postawy funamentu:

29 B x = B x 2 e rx = 0,95-2 0,13 = 0,69 m, B y = B y 2 e ry = 0,95-2 0,00 = 0,95 m. Obciążenie położa obok ławy (min. śrenia gęstość la pola 1): śrenia gęstość obliczeniowa: ρ D(r) = 1,58 t/m 3, minimalna wysokość: D min = 2,30 m, obciążenie: ρ D(r) g D min = 1,58 9,81 2,30 = 35,54 kpa. Współczynniki nośności położa: obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 18,30 0,90 = 16,47 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 28,35 kpa, N B = 0,78 N C = 11,96, N D = 4,53. Wpływ ochylenia wypakowej obciążenia o pionu: tg δ x = H x /N r = 5,00/53,43 = 0,09, tg δ x /tg Φ u(r) = 0,0936/0,2956 = 0,317, i Bx = 0,71, i Cx = 0,82, i Dx = 0,86. tg δ y = H y /N r = 0,00/53,43 = 0,00, tg δ y /tg Φ u(r) = 0,0000/0,2956 = 0,000, i By = 1,00, i Cy = 1,00, i Dy = 1,00. Ciężar objętościowy gruntu po ławą funamentową: ρ B(n) γ m g = 2,20 0,90 9,81 = 19,42 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 1 0,25 B y /B x = 0,82, m C = 1 + 0,3 B y /B x = 1,22, m D = 1 + 1,5 B y /B x = 2,09 Opór graniczny położa: Q fnbx = B x B y (m C N C c u(r) i Cx + m D N D ρ D(r) g D min i Dx + m B N B ρ B(r) g B x i Bx ) = 415,51 kn. Q fnby = B x B y (m C N C c u(r) i Cy + m D N D ρ D(r) g D min i Dy + m B N B ρ B(r) g B y i By ) = 497,14 kn. Sprawzenie warunku obliczeniowego: N r = 53,43 kn < m min(q fnbx,q fnby ) = 0,81 415,51 = 336,56 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. 7. Stan graniczny II 7.1. Osiaanie funamentu Osiaanie pierwotne: s = 0,08 cm. Osiaanie wtórne: s = 0,00 cm. Współczynnik stopnia oprężenia położa: λ = 0. Osiaanie całkowite: s = s + λ s = 0, ,00 = 0,08 cm, Sprawzenie warunku osiaania: Warunek nie jest określony Szczegółowe wyniki osiaania funamentu Nr Poziom Grubość Napr. Napr. Napr. Osiaanie Osiaanie Osiaanie warstwy stropu w. warstwy pierwotne wtórne oatk. pierwotne wtórne sumaryczne [m] [m] [kpa] [kpa] [kpa] [cm] [cm] [cm] 1 0,0 0, ,00 0,00 0,00 2 0,1 0, ,00 0,00 0,00 3 0,2 0, ,00 0,00 0,00 4 0,3 0, ,00 0,00 0,00 5 0,5 0, ,00 0,00 0,00 6 0,6 0, ,00 0,00 0,00 7 0,7 0, ,00 0,00 0,00

30 8 0,8 0, ,00 0,00 0,00 9 0,9 0, ,00 0,00 0, ,0 0, ,00 0,00 0, ,1 0, ,00 0,00 0, ,3 0, ,01 0,00 0, ,4 0, ,01 0,00 0, ,5 0, ,01 0,00 0, ,6 0, ,01 0,00 0, ,7 0, ,01 0,00 0, ,8 0, ,01 0,00 0, ,9 0, ,00 0,00 0, ,1 0, ,00 0,00 0, ,2 0, ,00 0,00 0, ,3 0, ,00 0,00 0, ,4 0, ,00 0,00 0, ,5 0, ,00 0,00 0, ,7 0, ,00 0,00 0, ,8 0, ,00 0,00 0, ,9 0, ,00 0,00 0,00 Suma 0,08 0,00 0,08 Uwaga: Wartości naprężeń są śrenimi wartościami naprężeń w warstwie 8. Wymiarowanie funamentu 8.1. Zestawienie wyników sprawzenia stopy na przebicie Nr obc. Przekrój Siła tnąca Nośność betonu Nośność strzemion V [kn] V r [kn] V s [kn] * Sprawzenie stopy na przebicie la obciążenia nr 1 Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne o konstrukcji zreukowane o śroka postawy stopy: siła pionowa: N r = 26 kn, momenty: M xr = 0,00 knm, M yr = 1,75 knm. Mimośroy siły wzglęem śroka postawy: e xr = M yr /N r = 0,07 m, e yr = M xr /N r = 0,00 m.

31 e N q2 A-A q1 A y x A b B Oziaływanie położa na funament: Oziaływania na krawęziach funamentu w przekroju śrokowym A-A: q 1 = 121 kpa, q 2 = 24 kpa. Oziaływanie położa w przekroju 1: c = -0,09 m, q c = 137 kpa. Przebicie stopy w przekroju 1: Siła ścinająca: V S = Ac q A = 0 kn. Nośność betonu na ścinanie: V R = (b+) f ct = (0,20+0,29) 0, = 126 kn. V S = 0 kn < V R = 126 kn. Wniosek: warunek na przebicie jest spełniony Zestawienie wyników sprawzenia stopy na zginanie Nr obc. Kierunek Przekrój Moment zginający Nośność betonu M [knm] M r [knm] * 1 x y 1 1 -

32 8.4. Sprawzenie stopy na zginanie la obciążenia nr 1 na kierunku x Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne o konstrukcji zreukowane o śroka postawy stopy: siła pionowa: N r = 26 kn, momenty: M xr = 0,00 knm, M yr = 1,75 knm. Mimośroy siły wzglęem śroka postawy: e xr = M yr /N r = 0,07 m, e yr = M xr /N r = 0,00 m. e N q2 qs s A-A q1 A y x A b B Oziaływanie położa na funament: Oziaływania na krawęziach funamentu w przekroju śrokowym A-A: q 1 = 121 kpa, q 2 = 24 kpa. Oziaływanie położa w przekroju 1: s = 0,20 m, q s = 89 kpa. Zginanie stopy w przekroju 1: Moment zginający: M S = [(b+3 B) q 1 + (b+b) q s ] s 2 /12 = [(0,20+3 0,60) 121+(0,20+0,60) 89] 0,04/12 = 1 knm. Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s = 0,2 cm 2. Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony.

33 8.5. Sprawzenie stopy na zginanie la obciążenia nr 1 na kierunku y Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne o konstrukcji zreukowane o śroka postawy stopy: siła pionowa: N r = 26 kn, momenty: M xr = 0,00 knm, M yr = 1,75 knm. Mimośroy siły wzglęem śroka postawy: e xr = M yr /N r = 0,07 m, e yr = M xr /N r = 0,00 m. N q2 qs s A-A q1 A A y b B x Oziaływanie położa na funament: Oziaływania na krawęziach funamentu w przekroju śrokowym A-A: q 1 = 73 kpa, q 2 = 73 kpa. Oziaływanie położa w przekroju 1: s = 0,20 m, q s = 73 kpa. Zginanie stopy w przekroju 1: Moment zginający: M S = [(b+3 B) q 1 + (b+b) q s ] s 2 /12 = [(0,20+3 0,60) 73+(0,20+0,60) 73] 0,04/12 = 1 knm. Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s = 0,1 cm 2. Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony. 9. Zbrojenie stopy

34 Zbrojenie główne na kierunku x: Obliczona powierzchnia przekroju poprzecznego A xs = 0,9 cm 2. Śrenica prętów: φ = 12 mm, rozstaw prętów: s = 25 cm. Zbrojenie główne na kierunku y: Obliczona powierzchnia przekroju poprzecznego A ys = 0,8 cm 2. Śrenica prętów: φ = 12 mm, rozstaw prętów: s = 25 cm. H=0,35 Bx=0,60 y x By=0,60 Ilość stali: 3 kg.

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

51 ZESTAWIENIE DREWNA KONSTRUKCJI WIEŻY DREWNIANEJ Element Oznaczenie Przekrój [cm] Długość Długość + 10% Ilość Objętość Krokiew Szerokość Wysokość [cm] [cm] [szt] [m3] K ,06 K ,11 K ,16 Krokwie narożne Kn1 6,5 18, ,17 Płatwie P1 14,0 14, ,31 Miecze M1 12,0 12, ,11 M2 12,0 12, ,13 Tężniki T1 12,0 12, ,06 Słup S1 16,0 16, ,43 Rygle połogi Rp 14,0 18, ,40 Belki połogi b1 7,5 20, ,41 b2 6,5 16, ,09 b3 12,0 12, ,05 b4 12,0 20, ,14 Objętość razem ZESTAWIENIE STANOWI MATERIAŁ POMOCNICZY W ZESTAWIENIU UJETO JEDYNIE ELEMETNY KONSTRUKCYJNE 2,64

52

53 INFORMACJA BIOZ OGÓLNE WYTWYCZNE I OBOWIĄZKI W ZAKRESIE BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA Inwestycja: Buowa wieży wiokowej Uroczysko Mścin Ares Inwestycji: Dz. Nr 3111/1 obręb Tereszewo, gmina Kurzętnik. Inwestor: Funacja Ochrony Wielkich Jezior Mazurskich Gizycko, Nowowiejska 4a Opracował: mgr inż. Sebastian Czubkowski Paźziernik 2013r.

54 Plan bioz zgonie z Rozporzązeniem Ministra Infrastruktury z r.. sporzązony zostanie przez kierownika buowy prze przystąpieniem o realizacji obiektu w zakresie stosownym o wykonywanych prac buowlanych.. INFORMACJA DOTYCZĄCA BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA 1. Zakres robót la całego zamierzenia buowlanego oraz kolejność realizacji: Zakres robót obejmuje wykonanie wieży wiokowej na z. 3111/1 obr. Tereszewo, gmina Kurzętnik. - prace przygotowawcze, przejęcie, oznakowanie i ogrozenie placu buowy, - prace pomiarowe wytyczenie posaowienia obiektu oraz przebiegu sieci, - prace ziemne wykopy po funamenty, niwelacje terenu, - roboty funamentowe, - roboty ciesielskie eskowanie płyt i ścian funamentowych, konstrukcja wieży - roboty betonowe stopy funamentowe, rzenie 2. Wykaz istniejących obiektów buowlanych : W obrębie prowazonych robót brak jest obiektów istniejących, ziałka jest niezabuowana. 3. Elementy zagospoarowania terenu, które mogą stwarzać zagrożenie bezpieczeństwa i zrowia luzi : Brak istniejących buynków w obszarze przewiywanych prac 4. Zagrożenie la bezpieczeństwa i zrowia luzi występujące poczas buowy : W trakcie realizacji inwestycji występować bęzie zagrożenie bezpieczeństwa i zrowia luzi : - w trakcie wykonywania wykopów o głębokości większej niż 1,5 m przysypanie lub wpanięcie o wykopu, - roboty, przy których występuje ryzyko upaku z wysokości pona 5,0 m, 5. Instruktaż pracowników prze przystąpieniem o realizacji robót szczególnie niebezpiecznych : Przy wykonywaniu konstrukcji wieży: wszyscy pracownicy powinni być zapoznani z przepisami zawartymi w ROZPORZĄDZENIU MINISTRA INFRASTRUKTURY z nia 6 lutego 2003 r. w sprawie bhp przy wykonywaniu robót buowlanych: Dz.U. nr 47 poz. 401 rozział 8 - Rusztowania i ruchome poesty robocze, rozział 9 - Roboty na wysokościach, rozział 12- Roboty murarskie i tynkarskie; Przy wykonywaniu funamentów: wszyscy pracownicy powinni być zapoznani z przepisami zawartymi w rozporzązeniu w Dz. U.

55 nr 47 poz. 401, rozział 9 roboty na wysokościach, rozział 14- Roboty zbrojarskie i betoniarskie; Przy wykonywaniu konstrukcji i pokrycia achu pomostu: wszyscy pracownicy powinni być zapoznani z przepisami zawartymi w rozporzązeniuj.w.- Dz.U. nr 47 poz. 401 rozział 9 roboty na wysokościach, 13- Roboty ciesielskie, rozział 17 Roboty ekarskie i izolacyjne, Przy wykonywaniu ewentualnych prac z użyciem źwigu: wszyscy pracownicy powinni być zapoznani z przepisami zawartymi w rozporzązeniu w.: Dz.U. nr 47 poz. 401 rozział 7- Maszyny i inne urzązenia techniczne, Niezależnie o instruktażu ogólnego, każy pracownik powinien być poinstruowany na stanowisku pracy. Przeprowazenie instruktażu na stanowisku roboczym należy o bezpośreniego kierownika robót (lub ocinaka robót) anej specjalności wykonawstwa buowlano - montażowego. Nowo instruowany pracownik fizyczny powinien być na okres 3-6 ni oany po opiekę oświaczonego pracownika. Instruowanemu pracownikowi powinna być oręczona instrukcja techniczno-ruchowa lub wskazówki otyczące bezpieczeństwa pracy, obowiązujące na anym stanowisku roboczym. Niezależnie o tego przy każej maszynie lub urzązeniu powinna być umieszczona instrukcja o bezpiecznej eksploatacji. Przy wystawianiu zlecenia na wykonanie zaań proukcyjnych otyczących szczególnie niebezpiecznych robót, przeprowazić instruktaż uzupełniający, połączony z pokazem bezpiecznych meto pracy. Instruowanie pracownika fizycznego można zakończyć opiero po opanowaniu przez niego bezpiecznych meto pracy na jego stanowisku roboczym. 6. Wykaz śroków technicznych i organizacyjnych zapobiegających niebezpieczeństwom wynikającym z wykonywania robót buowlanych w strefach szczególnego zagrożenia zrowia : Dla zapobieżenia przewiywanym zagrożeniom należy przesięwziąć następujące śroki : - oznakować i zabezpieczyć teren prze ostępem osób postronnych, - pracownicy powinni stosować ozież ochronna oraz ochronne nakrycia głowy, - zabać o obrą komunikacje na terenie buowy : wyznaczenie ojścia pracowników, ostawy i skłaowania materiałów buowlanych, zejścia o wykopów oraz uwzglęnić możliwość ewentualnej ewakuacji osób zagrożonych lub poszkoowanych, - wykopy liniowe powinny być prowazone na rozkop z zachowaniem przepisowego nachylenia skarp wykopu lub z opowienim zabezpieczeniem typowymi szalunkami. Głębokie wykopy należy obarierować zgonie z przepisami BHP, - prze każorazowym rozpoczęciem robót w wykopie lub na wysokości sprawzać stan skarp, umocnień i zabezpieczeń, - zaleca się aby pojazy buowy w czasie jazy tyłem automatycznie wysyłały sygnał źwiękowy, - zorganizowanie zaplecza socjalno-bytowego i higieniczno-sanitarnego, - opowieni montaż maszyn i urzązeń buowlanych, - zorganizowanie ewentualnej proukcji pomocniczej oraz magazynu sprzętu,

56 maszyn i urzązeń, - określenie miejsca punktu uzielania pierwszej pomocy / apteczka itp./ - zabezpieczenie i określenie sposobu komunikacji z pogotowiem ratunkowym i strażą pożarną, - wyznaczenie yżurnego śroka transportu o ewentualnego przewozu osób w przypaku nie wymagającym interwencji pogotowia ratunkowego. 7. Uwagi : W oparciu o niniejszą informację i inne szczegółowe wytyczne zawarte w projekcie buowlanym, prze rozpoczęciem buowy Kierownik buowy zobowiązany jest sporzązić lub zapewnić sporzązenie planu bezpieczeństwa i ochrony zrowia, uwzglęniającego specyfikę obiektu buowlanego, warunki prowazenia robót i przepisy BHP, zawierające następujące informacje : - Plan zagospoarowania placu buowy z rozmieszczeniem wewnętrznych ciągów komunikacyjnych, granic stref ochronnych, urzązeń przeciwpożarowych i sprzętu ratunkowego, - zakres robót i kolejność realizacji poszczególnych etapów robót, - informacje otyczące przewiywanych zagrożeń występujących poczas realizacji inwestycji, - informacji otyczącej wyzielenia i oznakowania miejsca prowazenia robót stwarzających zagrożenie, - określenie zasa bezpośreniego nazoru na pracami niebezpiecznymi wraz z wyznaczeniem osób opowiezialnych za nazór, - określenie sposobu przechowywania i przemieszczania materiałów na terenie buowy, - wskazanie śroków technicznych i organizacyjnych zapobiegającym niebezpieczeństwom wynikającym z wykonywania robót buowlanych, - wskazanie miejsca przechowywania okumentacji buowy oraz okumentów niezbęnych o prawiłowej eksploatacji maszyn i innych urzązeń techn.. opracował : mgr inż. Sebastian Czubkowski

57