TRWAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA STOPU ALUMINIUM 6082-T6 W WARUNKACH OBCIĄŻEŃ CYKLICZNYCH PRZY RÓŻNYCH KĄTACH ORIENTACJI PŁASZCZYZNY KRYTYCZNEJ
|
|
- Natalia Witek
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 56, ISSN X TRWAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA STOPU ALUMINIUM 608-T6 W WARUNKACH OBCIĄŻEŃ CYKLICZNYCH PRZY RÓŻNYCH KĄTACH ORIENTACJI PŁASZCZYZNY KRYTYCZNEJ Marta Kurek a, Marek Łagoda b, Tadeusz Łagoda c Katedra Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn, Politechnika Opolska a ma.kurek@po.opole.pl, b m.lagoda@doktorant.po.opole.pl, c t.lagoda@po.opole.pl Streszczenie Praca dotyczy szacowania trwałości zmęczeniowej stopu aluminium 608 T6 (PA4 z wykorzystaniem różnych kryteriów wieloosiowego zmęczenia przy obciążeniach cyklicznych dla różnych kątów położenia płaszczyzny krytycznej.w pracy dokonano analizy zmienności obliczeniowej trwałości zmęczeniowej w zależności od wartości kąta. Przeprowadzono badania symulacyjne, w których założono, że β ϵ <0,45 >. Dla każdego z 46 kątów obliczono parametry B i K występujące w wyrażeniu na naprężenie ekwiwalentne. W celu sprawdzenia, który kąt β daje najbardziej zbliżone wyniki, dokonano analizy rozrzutów trwałości zmęczeniowej. W pracy przedstawiono weryfikację zaproponowanego modelu postępowania, według którego autorzy uzyskali najlepsze wyniki. Słowa kluczowe: trwałość zmęczeniowa, zginanie ze skręcaniem, płaszczyzna krytyczna FATIGUE LIFE OF ALUMINIUM ALLOY 608-T6 UNDER CYCLIC BENDING WITH TORSION AT DIFFERENT ANGLES OF CRITICAL PLANE ORIENTATION Summary This paper concerns the estimation of the fatigue life of aluminum alloy 608-T6 (PA4 using different criteria multiaxial fatigue under cyclic bending with torsion at different angles of critical plane orientation. The paper presents an analysis of the variability of calculated fatigue life based on the value of the angle β. The authors performed simulations in which it was assumed that β ϵ <0, 45 >. For each of the 46 angles parameters B and K which appers in expression of aquivalent stress were calculated. In order to verify which angle β gives the most similar results authors analyzed the scatter of fatigue life. The paper presents the verification of the proposed model, according to which the authors have obtained the best results. Keywords: life time, bending with torsion, critical plane. WSTĘP Pojęcie zmęczenie metali pojawiło się po raz pierwszy ponad 70 lat temu. Jednak zdecydowany rozwój badań zmęczeniowych przypada na lata pięćdziesiąte minionego stulecia. Od tamtego czasu obserwuje się stały wzrost liczby publikacji z tego zakresu. Świadczy to o dużej potrzebie poznania istoty zagadnień związanych z mechanizmami powstawania zniszczeń zmęczeniowych. Jednakże mimo stale rosnącej liczby prac oraz coraz 83
2 TRWAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA STOPU ALUMINIUM 608-T6 W WARUNKACH OBCIĄŻEŃ większego zainteresowania badaczy tym zagadnieniem do tej pory nie udało się w sposób jednoznaczny opracować efektywnej metody przewidywania stopnia zmęczeniowych uszkodzeń oraz okresu bezpiecznej pracy elementów, układów oraz całych urządzeń i konstrukcji. Dodatkowe problemy z wyznaczeniem trwałości zmęczeniowej pojawiają się, gdy ma się do czynienia ze złożonym stanem naprężenia. Dotychczas proponowane modele na ogół dotyczyły stali. Ostatnio coraz częściej w konstrukcjach mają zastosowanie stopy aluminium, których właściwości są jeszcze mało poznane. Głównym celem niniejszej pracy jest zaprezentowanie modelu szacowania trwałości zmęczeniowej stopu aluminium 608 T6 z wykorzystaniem różnych kryteriów wieloosiowego zmęczenia przy obciążeniach cyklicznych przy różnych kątach położenia płaszczyzny krytycznej. Materiał ten znany też jest pod innymi oznaczeniami: PA4, 3.35, AlMgSi, AlSiMgMn. Materiał ten charakteryzuje wysoka wytrzymałość mechaniczna, udarność, dobra odporność na korozję. Słabo nadaje się do anodowania dekoracyjnego, jest podatny do polerowania. Posiada średnią wytrzymałość zmęczeniową, daje się obrabiać skrawaniem. Stosowany jest na elementy nośne ciężarówek, autobusów, przyczep, statków, dźwigów, wagonów kolejowych, mostów, barier zabezpieczających. Wykonuje się z niego elementy zbiorników, układów hydraulicznych, urządzeń górniczych, maszty, belki do budowy statków i łodzi. Stop aluminium EN AW-608 jest odpowiedni do zastosowań w przemyśle stoczniowym [5]. Tabela 3. Własności cykliczne stopu aluminium 608-T6 K, MPa n σ f, MPa ε f b c 56, 0, ,6,9-0,0785 -,039 Badania przy obciążeniu stałoamplitudowym przeprowadzono na próbkach typu diabolo (rys. na stanowisku MZGS-00, w którym silnik elektryczny napędza tarczę o przesuniętym środku masy względem osi obrotu. Zdjęcie tego stanowiska przedstawiono na rys.. Wyniki badań posłużyły do obliczenia równań regresji dla zginania wahadłowego zgodnie z zaleceniami ASTM [] w postaci: log Nf = A σ + m σ logσa. ( Dla skręcania obustronnego równanie regresji przyjmuje postać: gdzie: log Nf = A τ + m τ logτa, ( A σ, m σ, A τ, m τ - współczynniki równania regresji odpowiednio dla zginania wahadłowego i dla skręcania obustronnego. Na rys. 3 przedstawiono wykres zmęczeniowy dla zginania wahadłowego i skręcania obustronnego analizowanego materiału.. BADANIA EKSPERYMENTALNE Stopy aluminium coraz częściej mają zastosowanie do budowy elementów maszyn lub całych konstrukcji pracujących w warunkach obciążeń eksploatacyjnych. Do analizy wykorzystano wyniki badań eksperymentalnych [5] przy obciążeniach stałoamplitudowych stopu aluminium 608 T6, którego skład chemiczny zestawiono w tabeli. Podstawowe parametry mechaniczne rozpatrywanego materiału zawarto w tabeli. Własności cykliczne analizowanego materiału zestawiono w tabeli 3. Rys.. Kształt i wymiary próbki do badań zmęczeniowych Tabela. Skład chemiczny stopu aluminium 608 ( w % Cu Mg Mn Si Fe Zr+Ti Zn Cr < <0.5 <0. <0. <0.5 Tabela. Podstawowe parametry mechaniczne stopu aluminium 608-T6 Rp0,, MPa Rm, MPa A,5, % E, GPa ν , 7, 7 0,3 Rys.. Stanowisko do badań zmęczeniowych 84
3 Marta Kurek, Marek Łagoda, Tadeusz Łagoda ,, MPa log(n f =3,8-8log( log(n f =,4-7,7log( 50 N f Rys.3. Wykres zmęczeniowy dla zginania wahadłowego i skręcania obustronnego dla stopu aluminium 608-T6 (gdzie τa, σa oznaczają amplitudy naprężeń odpowiednio od momentu skręcającego i zginającego 3. ALGORYTM SZACOWANIA TRWAŁOŚCI ZMĘCZENIOWEJ Na rys. 4 przedstawiono schemat algorytmu oceny trwałości zmęczeniowej w warunkach obciążeń cyklicznych dla kombinacji zginania ze skręcaniem. W kroku pierwszym następuje pomiar, generacja lub obliczenie składowych tensora naprężeń, zgodnie z równaniami: gdzie: σ xx ( t = σ a sin( ωt τ ( t = sin( ωt ϕ, (3, (4 σa amplituda naprężenia normalnego pochodzącego od zginania, τa amplituda naprężenia stycznego pochodzącego od skręcania, ω częstość kątowa, φ kąt przesunięcia fazowego, t czas. W przedstawionym modelu przebieg naprężeń normalnych σxx(t odnosi się do naprężeń pochodzących od zginania, natomiast τ(t od skręcania. Rys. 4. Model szacowania trwałości zmęczeniowej Kolejny krok to wyznaczenie kąta α orientacji płaszczyzny krytycznej, zgodnie z przyjętym kryterium zmęczenia. W literaturze istnieje liczna grupa kryteriów wieloosiowego zmęczenia, które zostały zdefiniowane w płaszczyźnie krytycznej [3]. W niniejszej pracy wykorzystano trzy kryteria wieloosiowego zmęczenia, które opierają się na koncepcji płaszczyzny krytycznej, a współczynniki występujące w wyrażeniach na naprężenia ekwiwalentne są obliczane na podstawie klasycznych granic zmęczenia. Ogólną postać naprężenia ekwiwalentnego według kryterium w płaszczyźnie krytycznej zapisujemy jako: ση (, σ eq ( t = Bτ η s ( t + K t (5 gdzie: B, K stałe służące do wyboru szczególnej postaci naprężenia ekwiwalentnego [4, 7], σ η (t, τ η s(t to odpowiednio przebiegi naprężenia normalnego i stycznego w wybranej płaszczyźnie, zgodnie z wyrażeniami: σ ( t = σ ( tcos α + τ ( tsin α. η xx τ ( t = σ ( tsin α + τ ( tcos α. ηs xx (6 (7 W zależności od położenia płaszczyzny w pracy zastosowano: (K Kryterium w płaszczyźnie maksymalnych naprężeń normalnych, dla którego B jest stałą zależną od rodzaju materiału a K =. (K Kryterium w płaszczyźnie maksymalnych naprężeń stycznych, dla którego B=B to stosunek granic zmęczenia dla zginania i skręcania a K = -B. B = σaf/τaf (8 85
4 TRWAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA STOPU ALUMINIUM 608-T6 W WARUNKACH OBCIĄŻEŃ (K3 Kryterium w płaszczyźnie maksymalnych naprężeń normalnych przesuniętych o kąt β, dla którego stałe B i K wyznaczono z zależności: o sin(90 + β B cos β B = o sin β sin(90 + β + cos(90 cos β + Bsin β K = cos β o + β, 9. (0 K X: 4 Y: W przypadku zastosowania kryterium (K3 orientacja płaszczyzny krytycznej zależy od stosunku granic zmęczenia i jest obrócona względem płaszczyzny maksymalnego naprężenia normalnego o kąt 3 β = 45 B według propozycji Carpinteriego []., ( W niniejszej pracy dokonano analizy zmienności obliczeniowej trwałości zmęczeniowej w zależności od wartości kąta β (zależność. Przeprowadzono badania symulacyjne, w których założono, że β ϵ <0,45 >. Dla każdego z 46 kątów obliczono parametry B i K zgodnie z wzorami (9 i (0. Na rys. 5 i 6 zaprezentowano zmienność parametrów odpowiednio B (wzór 6 i K (wzór 7 w zależności od wartości kąta β. B X: 3 Y: β, 0 Rys. 5. Zależność parametru B (9 od kąta β β, 0 Rys. 6. Zależność parametru K (0 od kąta β Ostatni krok dotyczy obliczania trwałości zmęczeniowej. Dla obciążeń stałoamplitudowych (cyklicznych trwałość zmęczeniową obliczamy wykorzystując charakterystykę zmęczeniową Basquina zgodnie z normą ASTM []. Wzór na trwałość obliczeniową przy obciążeniach cyklicznych wyrażono N cal A mlgσ = 0 eg,a. ( W przypadku sposobu postępowania zaproponowanego prze autorów niniejszej pracy należy obliczyć trwałość obliczeniową zgodnie z zależnością ( dla każdego z otrzymanych kątów β. Zgodnie z tym założeniem wyrażenia na naprężenie normalne (6 oraz naprężenie styczne (7 przyjęły postać: σ ( t = σ ( t cos ( α + β + τ ( tsin ( α + β, η xx (3 τ ηs ( t = σ ( t sin ( α + β + τ ( t cos ( α + β. xx (4 W celu sprawdzenia, który kąt β daje najbardziej zbliżone wyniki dokonano analizy rozrzutów trwałości zmęczeniowej. Wykorzystano propozycję z pracy [6], gdzie parametry rozrzutu pomiędzy trwałością eksperymentalną a obliczeniową oblicza się z następujących zależności: n Nexp log Ncal E = i= n, (5 gdzie n jest liczbą próbek pobranych do analizy. Końcowy parametr służący do oceny kryterium to T=0 E. (6 Na rys. 7 przedstawiono zależność wartości rozrzutów zgodnie z (5 i (6 od kąta β. Najmniejszy rozrzut (minimum globalne uzyskano dla β =4 0 (T=,366. Minimum lokalne otrzymano dodatkowo dla β =9 0 (T=,39. 86
5 Marta Kurek, Marek Łagoda, Tadeusz Łagoda 0 9,5 8,5 = 7 T X: 4 Y: β, o Rys. 7. Zależność wartości rozrzutów T (5 od kąta β 4. WERYFIKACJA ANALIZOWANYCH KRYTERIÓW N exp Rys. 9. Porównanie uzyskanych trwałości obliczeniowych z krytycznej według naprężenia stycznego Na rys. 8- zaprezentowano porównanie uzyskanych trwałości obliczeniowych z doświadczalnymi przy wykorzystaniu przedstawionego sposobu obliczeń dla obciążeń stało-amplitudowych. W przypadku kryterium w płaszczyźnie maksymalnych naprężeń normalnych (K dla obciążeń proporcjonalnych, parametr B nie ma znaczenie i może być wartością dowolna bo naprężenia styczne występujące przy tym współczynniku dla obciążeń proporcjonalnych wynoszą 0.,5,5 = N exp,5,5 = Rys. 8. Porównanie uzyskanych trwałości obliczeniowych z krytycznej według naprężenia normalnego N exp Rys. 0. Porównanie uzyskanych trwałości obliczeniowych z krytycznej według K3, dla kąta β = 44 według (0,5,5 = N exp Rys.. Porównanie uzyskanych trwałości obliczeniowych z krytycznej według K3, dla kąta β = 4 87
6 TRWAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA STOPU ALUMINIUM 608-T6 W WARUNKACH OBCIĄŻEŃ 5. WNIOSKI I SPOSTRZEŻENIA Na podstawie analizy wyników badań eksperymentalnych oraz wykonanych obliczeń wyciągnięto następujące wnioski:. W przypadku wykorzystania kryterium w płaszczyźnie maksymalnych naprężeń normalnych trwałości obliczeniowe są często zawyżone w stosunku do trwałości eksperymentalnych.. Wykorzystując kryterium w płaszczyźnie maksymalnych naprężeń stycznych oraz kryterium w płaszczyźnie maksymalnych naprężeń normalnych obróconych o kąt według propozycji Carpinteriego trwałość obliczeniowa dla analizowanego materiału jest zbliżona do trwałości eksperymentalnej. Zdecydowana większość wyników mieści się w paśmie rozrzutu o współczynniku równym 3 tak jak dla badań cyklicznych przy czystym zginaniu. 3. Dla różnych wartości kąta β uzyskano różne wartości parametrów B i K oraz różne wartości rozrzutów trwałości obliczeniowych. Najmniejszy rozrzut otrzymano dla kąta β = 4, gdzie uzyskano najmniejsze pasmo rozrzutu o współczynniku równym T =, Konieczna jest dalsza weryfikacja dla innych materiałów oraz innych warunków obciążeń. Literatura. ASTM E 739 9, Standard practice for statistical analysis of linearized stress life (S N and strain life (ε N fatigue data, in: Annual Book of ASTM Standards, Vol. 03.0, Philadelphia 999, p Carpinteri A., Spagnoli A.: Multiaxial high cycle fatigue criterion for hard metals. International Journal Fatigue 00, 3, p Karolczuk A., Macha E.: Critical planes in multiaxial fatigue. Materials Science Forum 005, Vol. 48, p Łagoda T., Ogonowski P.: Criteria of multiaxial random fatigue based on stress, strain and energy parameters of damage in the critical plane. Mat.-wiss. u. Werkstofftech, 005, Vol.36, No 9, p Niesłony A., Łagoda T., Walat K., Kurek M.: Multiaxial fatigue behaviour of selected aluminium alloys under bending with torsion loading condition. Mat.-wiss. u. Werkstofftech, 04, 45, No. 0, p Walat, K., Łagoda, T.: Lifetime of semi-ductile materials through the critical plane approach. International Journal of Fatigue 04, Vol. 67, p Walat K., Kurek M., Ogonowski P., Łagoda T.: The multiaxial random fatigue criteria based on strain and energy damage parameters on the critical plane for the low-cycle range. International Journal of Fatigue 0, Vol. 37, p
ORIENTACJA PŁASZCZYZNY KRYTYCZNEJ PRZY WYZNACZANIU TRWAŁOŚCI ZMĘCZENIOWEJ W FUNKCJI GRANIC ZMĘCZENIA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 41, s. 421-428, Gliwice 2011 ORIENTACJA PŁASZCZYZNY KRYTYCZNEJ PRZY WYZNACZANIU TRWAŁOŚCI ZMĘCZENIOWEJ W FUNKCJI GRANIC ZMĘCZENIA KAROLINA WALAT, TADEUSZ ŁAGODA
Bardziej szczegółowoANALYSIS OF FATIGUE CRACK GROWTH RATE UNDER MIXED-MODE LOADING
GRZEGORZ ROBAK ANALZA ROZWOJU PĘKNĘĆ ZMĘCZENOWYCH W ZAŁOŻONYCH STANACH OBCĄŻENA ANALYSS OF FATGUE CRACK GROWTH RATE UNDER MXED-MODE LOADNG S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE KUMULACJI USZKODZEŃ WYWOŁANEJ OBCIĄŻENIAMI CYKLICZNIE ZMIENNYMI
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 41, s. 395-402, Gliwice 2011 MODELOWANIE KUMULACJI USZKODZEŃ WYWOŁANEJ OBCIĄŻENIAMI CYKLICZNIE ZMIENNYMI JAROSŁAW SZUSTA Katedra Mechaniki i Informatyki Stosowanej,
Bardziej szczegółowoDr inż. Janusz Dębiński
Wytrzymałość materiałów ćwiczenia projektowe 5. Projekt numer 5 przykład 5.. Temat projektu Na rysunku 5.a przedstawiono belkę swobodnie podpartą wykorzystywaną w projekcie numer 5 z wytrzymałości materiałów.
Bardziej szczegółowoTrwałość zmęczeniowa złączy spawanych elementów konstrukcyjnych
Trwałość zmęczeniowa złączy spawanych elementów konstrukcyjnych Prof. dr hab. inŝ. Tadeusz ŁAGODA Katedra Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn Wydział Mechaniczny Politechnika Opolska Maurzyce (1928)
Bardziej szczegółowoWYNIKI BADAŃ zaleŝności energii dyssypacji od amplitudy i prędkości obciąŝania podczas cyklicznego skręcania stopu aluminium PA6.
WYNIKI BADAŃ zaleŝności energii dyssypacji od amplitudy i prędkości obciąŝania podczas cyklicznego skręcania stopu aluminium PA6. Przedstawione niŝej badania zostały wykonane w Katedrze InŜynierii Materiałowej
Bardziej szczegółowoCEL PRACY ZAKRES PRACY
CEL PRACY. Analiza energetycznych kryteriów zęczenia wieloosiowego pod względe zastosowanych ateriałów, rodzajów obciążenia, wpływu koncentratora naprężenia i zakresu stosowalności dla ałej i dużej liczby
Bardziej szczegółowoZMĘCZENIE MATERIAŁU POD KONTROLĄ
ZMĘCZENIE MATERIAŁU POD KONTROLĄ Mechanika pękania 1. Dla nieograniczonej płyty stalowej ze szczeliną centralną o długości l = 2 [cm] i obciążonej naprężeniem S = 120 [MPa], wykonać wykres naprężeń y w
Bardziej szczegółowoDRGANIA SWOBODNE UKŁADU O DWÓCH STOPNIACH SWOBODY. Rys Model układu
Ćwiczenie 7 DRGANIA SWOBODNE UKŁADU O DWÓCH STOPNIACH SWOBODY. Cel ćwiczenia Doświadczalne wyznaczenie częstości drgań własnych układu o dwóch stopniach swobody, pokazanie postaci drgań odpowiadających
Bardziej szczegółowoFATIGUE LIFE OF ADHESION PLASTICS
JAN GODZIMIRSKI, MAREK ROŚKOWICZ TRWAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA TWORZYW ADHEZYJNYCH FATIGUE LIFE OF ADHESION PLASTICS S t r e s z c z e n i e A b s t a r c t W badaniach wykazano, Ŝe w mechanizmie zniszczenia zmęczeniowego
Bardziej szczegółowoIntegralność konstrukcji
Integralność konstrukcji Wykład Nr 3 Zależność między naprężeniami i odkształceniami Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji 2 3.. Zależność
Bardziej szczegółowoWyniki badań niskocyklowej wytrzymałości zmęczeniowej stali WELDOX 900
BIULETYN WAT VOL. LVII, NR 1, 2008 Wyniki badań niskocyklowej wytrzymałości zmęczeniowej stali WELDOX 900 CZESŁAW GOSS, PAWEŁ MARECKI Wojskowa Akademia Techniczna, Wydział Mechaniczny, Katedra Budowy Maszyn,
Bardziej szczegółowoWpływ nierównoległości charakterystyk zmęczeniowych na prognozowaną trwałość zmęczeniową materiałów przy zginaniu ze skręcaniem
WYDZIAŁ MECHANICZNY Wpływ nierównoległości charakterystyk zmęczeniowych na prognozowaną trwałość zmęczeniową materiałów przy zginaniu ze skręcaniem ROZPRAWA DOKTORSKA Opracowała: mgr inż. Marta Kurek Promotor:
Bardziej szczegółowoDobór materiałów konstrukcyjnych cz. 10
Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 10 dr inż. Hanna Smoleńska Katedra Inżynierii Materiałowej i Spajania Wydział Mechaniczny, Politechnika Gdańska DO UŻYTKU WEWNĘTRZNEGO Zniszczenie materiału w wyniku
Bardziej szczegółowoWprowadzenie do WK1 Stan naprężenia
Wytrzymałość materiałów i konstrukcji 1 Wykład 1 Wprowadzenie do WK1 Stan naprężenia Płaski stan naprężenia Dr inż. Piotr Marek Wytrzymałość Konstrukcji (Wytrzymałość materiałów, Mechanika konstrukcji)
Bardziej szczegółowoMECHANIKA 2. Drgania punktu materialnego. Wykład Nr 8. Prowadzący: dr Krzysztof Polko
MECHANIKA 2 Wykład Nr 8 Drgania punktu materialnego Prowadzący: dr Krzysztof Polko Wstęp Drgania Okresowe i nieokresowe Swobodne i wymuszone Tłumione i nietłumione Wstęp Drgania okresowe ruch powtarzający
Bardziej szczegółowoROZPRAWY NR 128. Stanis³aw Mroziñski
UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNO-PRZYRODNICZY IM. JANA I JÊDRZEJA ŒNIADECKICH W BYDGOSZCZY ROZPRAWY NR 128 Stanis³aw Mroziñski STABILIZACJA W ASNOŒCI CYKLICZNYCH METALI I JEJ WP YW NA TRWA OŒÆ ZMÊCZENIOW BYDGOSZCZ
Bardziej szczegółowoPodstawowe pojęcia wytrzymałości materiałów. Statyczna próba rozciągania metali. Warunek nośności i użytkowania. Założenia
Wytrzymałość materiałów dział mechaniki obejmujący badania teoretyczne i doświadczalne procesów odkształceń i niszczenia ciał pod wpływem różnego rodzaju oddziaływań (obciążeń) Podstawowe pojęcia wytrzymałości
Bardziej szczegółowoMetody badań materiałów konstrukcyjnych
Wyznaczanie stałych materiałowych Nr ćwiczenia: 1 Wyznaczyć stałe materiałowe dla zadanych materiałów. Maszyna wytrzymałościowa INSTRON 3367. Stanowisko do badania wytrzymałości na skręcanie. Skalibrować
Bardziej szczegółowoOKREŚLANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK20 NA PODSTAWIE METODY ATND
28/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 OKREŚLANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK20 NA PODSTAWIE METODY
Bardziej szczegółowoOPIS PROPAGACJI PĘKNIĘĆ W STOPIE AL 2024-T4
ENERGIA W NAUCE I TECHNICE Suwałki 2014 Kłysz Sylwester 1,2, Lisiecki Janusz 1, Nowakowski Dominik 1, Kharchenko Yevhen 2 1 Instytut Techniczny Wojsk Lotniczych Księcia Bolesława 6, 00-494 Warszawa tel.:
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA OPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie Praca dotyczy optymalizacji kształtu zbiornika toroidalnego na gaz LPG. Kryterium
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PRĘTÓW CIENKOŚCIENNYCH
dr inż. Robert Szmit Przedmiot: MECHANIKA PRĘTÓW CIENKOŚCIENNYCH WYKŁAD nr Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie Katedra Geotechniki i Mechaniki Budowli Opis stanu odkształcenia i naprężenia powłoki
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE LABORATORIUM WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych
Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji SPRAWOZDANIE B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych Wydział Specjalność.. Nazwisko
Bardziej szczegółowoĆWICZENIA LABORATORYJNE Z KONSTRUKCJI METALOWCH. Ć w i c z e n i e H. Interferometria plamkowa w zastosowaniu do pomiaru przemieszczeń
Akademia Górniczo Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa
Bardziej szczegółowoBadania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1
Badania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1 ALEKSANDER KAROLCZUK a) MATEUSZ KOWALSKI a) a) Wydział Mechaniczny Politechniki Opolskiej, Opole 1 I. Wprowadzenie 1. Technologia zgrzewania
Bardziej szczegółowoĆ w i c z e n i e K 4
Akademia Górniczo Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa
Bardziej szczegółowoDWUTEOWA BELKA STALOWA W POŻARZE - ANALIZA PRZESTRZENNA PROGRAMAMI FDS ORAZ ANSYS
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Bardziej szczegółowoSYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING
MARIUSZ DOMAGAŁA, STANISŁAW OKOŃSKI ** SYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W artykule podjęto próbę modelowania procesu
Bardziej szczegółowoDefi f nicja n aprę r żeń
Wytrzymałość materiałów Stany naprężeń i odkształceń 1 Definicja naprężeń Mamy bryłę materialną obciążoną układem sił (siły zewnętrzne, reakcje), będących w równowadze. Rozetniemy myślowo tę bryłę na dwie
Bardziej szczegółowoEksperymentalne określenie krzywej podatności. dla płaskiej próbki z karbem krawędziowym (SEC)
W Lucjan BUKOWSKI, Sylwester KŁYSZ Instytut Techniczny Wojsk Lotniczych Eksperymentalne określenie krzywej podatności dla płaskiej próbki z karbem krawędziowym (SEC) W pracy przedstawiono wyniki pomiarów
Bardziej szczegółowoSTANOWISKO DO BADAŃ ZMĘCZENIOWYCH MATERIAŁÓW PRZY ZGINANIU ZE SKRĘCANIEM
CZASOPISMO INŻYNIERII LĄDOWEJ, ŚRODOWISKA I ARCHITEKTURY JOURNAL OF CIVIL ENGINEERING, ENVIRONMENT AND ARCHITECTURE JCEEA, t. XXXIV, z. 64 (/I/17), kwiecień-czerwiec 017, s. 7-38, DOI:10.786/rb.017.49
Bardziej szczegółowoBADANIE WPŁYWU TEMPERATUR PODWYŻSZONYCH NA WŁAŚCIWOŚCI CYKLICZNE STALI P91
POSTĘPY W INŻYNIERII MECHANICZNEJ DEVELOPMENTS IN MECHANICAL ENGINEERING 4(2)/2014, 33-43 Czasopismo naukowo-techniczne Scientiic-Technical Journal BADANIE WPŁYWU TEMPERATUR PODWYŻSZONYCH NA WŁAŚCIWOŚCI
Bardziej szczegółowoMODELE WYKRESÓW ZMĘCZENIOWYCH W OBLICZENIACH TRWAŁOŚCI ZMĘCZENIOWEJ ELEMENTÓW MASZYN PRZYKŁADY BADAŃ
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903 Grzegorz SZALA, Bogdan LIGAJ MODELE WYKRESÓW ZMĘCZENIOWYCH W OBLICZENIACH TRWAŁOŚCI ZMĘCZENIOWEJ ELEMENTÓW MASZYN PRZYKŁADY
Bardziej szczegółowoLaboratorium wytrzymałości materiałów
Politechnika Lubelska MECHANIKA Laboratorium wytrzymałości materiałów Ćwiczenie 19 - Ścinanie techniczne połączenia klejonego Przygotował: Andrzej Teter (do użytku wewnętrznego) Ścinanie techniczne połączenia
Bardziej szczegółowoDrgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż. Joanna Szulczyk Politechnika Warszawska Instytut Techniki Lotniczej i Mechaniki
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE: LABORATORIUM Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych
Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji SPRAWOZDANIE: LABORATORIUM Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych
Bardziej szczegółowoSpis treści Przedmowa
Spis treści Przedmowa 1. Wprowadzenie do problematyki konstruowania - Marek Dietrich (p. 1.1, 1.2), Włodzimierz Ozimowski (p. 1.3 -i-1.7), Jacek Stupnicki (p. l.8) 1.1. Proces konstruowania 1.2. Kryteria
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoSZACOWANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK9 NA PODSTAWIE METODY ATND
13/10 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 10 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 10 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 SZACOWANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK9 NA PODSTAWIE METODY ATND
Bardziej szczegółowoĆ w i c z e n i e K 3
Akademia Górniczo Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa
Bardziej szczegółowoZAGADNIENIE CYKLICZNEGO UMOCNIENIA LUB OSŁABIENIA METALI W WARUNKACH OBCIĄŻENIA PROGRAMOWANEGO
acta mechanica et automatica, vol.5 no. () ZAGADNIENIE CYKLICZNEGO UMOCNIENIA LUB OSŁABIENIA METALI W WARUNKACH OBCIĄŻENIA PROGRAMOWANEGO Stanisław MROZIŃSKI *, Józef SZALA * * Instytut Mechaniki i Konstrukcji
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa 11
Podstawy konstrukcji maszyn. T. 1 / autorzy: Marek Dietrich, Stanisław Kocańda, Bohdan Korytkowski, Włodzimierz Ozimowski, Jacek Stupnicki, Tadeusz Szopa ; pod redakcją Marka Dietricha. wyd. 3, 2 dodr.
Bardziej szczegółowoZbigniew Marciniak Ewald Macha. Trwa³oœæ zmêczeniowa stali konstrukcyjnych przy nieproporcjonalnym zginaniu ze skrêcaniem
Zbigniew Marciniak Ewald Macha Trwa³oœæ zmêczeniowa stali konstrukcyjnych przy nieproporcjonalnym zginaniu ze skrêcaniem Wieloosiowe zmêczenie losowe elementów maszyn i konstrukcji Czêœæ XIV o wo F I C
Bardziej szczegółowoMODYFIKACJA RÓWNANIA DO OPISU KRZYWYCH WÖHLERA
Sylwester KŁYSZ Janusz LISIECKI Instytut Techniczny Wojsk Lotniczych Tomasz BĄKOWSKI Jet Air Sp. z o.o. PRACE NAUKOWE ITWL Zeszyt 27, s. 93 97, 2010 r. DOI 10.2478/v10041-010-0003-0 MODYFIKACJA RÓWNANIA
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Badanie udarności metali Numer ćwiczenia: 7 Laboratorium z przedmiotu: wytrzymałość
Bardziej szczegółowoRozkład naprężeń w konstrukcji nawierzchni podatnej a trwałość podbudowy recyklowanej z dodatkami
Rozkład naprężeń w konstrukcji nawierzchni podatnej a trwałość podbudowy recyklowanej z dodatkami dr inż. Grzegorz Mazurek dr inż. Przemysław Buczyński prof. dr hab. inż. Marek Iwański PLAN PREZENTACJI:
Bardziej szczegółowoWytrzymałość materiałów
Wytrzymałość materiałów Wykład 3 Analiza stanu naprężenia i odkształcenia w przekroju pręta Poznań 1 3.1. Podstawowe założenia Charakterystyka materiału Zakładamy na początek, że mamy do czynienia z ośrodkiem
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE RÓWNANIA BOUSSINESQUE A DO OKREŚLANIA NAPRĘŻEŃ W GLEBIE WYWOŁANYCH ODDZIAŁYWANIEM ZESTAWÓW MASZYN
Inżynieria Rolnicza 4(10)/008 ZASTOSOWANIE RÓWNANIA BOUSSINESQUE A DO OKREŚLANIA NAPRĘŻEŃ W GLEBIE WYWOŁANYCH ODDZIAŁYWANIEM ZESTAWÓW MASZYN Yuri Chigarev, Rafał Nowowiejski, Jan B. Dawidowski Instytut
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132
52/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132 J. PEZDA 1 Akademia Techniczno-Humanistyczna
Bardziej szczegółowoMATEMATYCZNY MODEL PĘTLI HISTEREZY MAGNETYCZNEJ
ELEKTRYKA 014 Zeszyt 1 (9) Rok LX Krzysztof SZTYMELSKI, Marian PASKO Politechnika Śląska w Gliwicach MATEMATYCZNY MODEL PĘTLI ISTEREZY MAGNETYCZNEJ Streszczenie. W artykule został zaprezentowany matematyczny
Bardziej szczegółowoBADANIA WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH 1. Próba rozciągania metali w temperaturze otoczenia (zg. z PN-EN :2002)
Nazwisko i imię... Akademia Górniczo-Hutnicza Nazwisko i imię... Laboratorium z Wytrzymałości Materiałów Wydział... Katedra Wytrzymałości Materiałów Rok... Grupa... i Konstrukcji Data ćwiczenia... Ocena...
Bardziej szczegółowoSTATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH
Część. STATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH.. STATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH Rozwiązując układy niewyznaczalne dowolnie obciążone, bardzo często pomijaliśmy wpływ sił normalnych i
Bardziej szczegółowoBadanie zmęczenia cieplnego żeliwa w Instytucie Odlewnictwa
PROJEKT NR: POIG.01.03.01-12-061/08 Badania i rozwój nowoczesnej technologii tworzyw odlewniczych odpornych na zmęczenie cieplne Badanie zmęczenia cieplnego żeliwa w Instytucie Odlewnictwa Zakopane, 23-24
Bardziej szczegółowoWyboczenie ściskanego pręta
Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia
Bardziej szczegółowoOCENA ZAŁOŻEŃ OBLICZEŃ ZMĘCZENIOWYCH W PROCEDURACH FITNET WYBRANE ZAGADNIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 83 Nr kol. 1904 Bogdan LIGAJ, Grzegorz SZALA OCENA ZAŁOŻEŃ OBLICZEŃ ZMĘCZENIOWYCH W PROCEDURACH FITNET WYBRANE ZAGADNIENIA Streszczenie. Doskonalenie
Bardziej szczegółowoOdporność na zmęczenie
Odporność na zmęczenie mieszanek mineralnoasfaltowych z ORBITON HiMA dr inż. Krzysztof Błażejowski mgr inż. Marta Wójcik-Wiśniewska V Śląskie Forum Drogownictwa 26-27.04.2017 ORLEN. NAPĘDZAMY PRZYSZŁOŚĆ
Bardziej szczegółowoROZWÓJ CIE EK P KANIA ZM CZENIOWEGO PRZY RÓ NYCH STOSUNKACH ZGINANIA DO SKR CANIA THE FATIGUE CRACK PATHS FOR DIFFERENT RATIOS OF BENDING TO TORSION
ZBIGNIEW MARCINIAK, DARIUSZ ROZUMEK, GRZEGORZ BODNAR ROZWÓJ CIE EK P KANIA ZM CZENIOWEGO PRZY RÓ NYCH STOSUNKACH ZGINANIA DO SKR CANIA THE FATIGUE CRACK PATHS FOR DIFFERENT RATIOS OF BENDING TO TORSION
Bardziej szczegółowoObciążenia zmienne. Zdeterminowane. Sinusoidalne. Okresowe. Rys Rodzaje obciążeń elementów konstrukcyjnych
PODSTAWOWE DEFINICJE I OKREŚLENIA DOTYCZĄCE OBCIĄŻEŃ Rodzaje obciążeń W warunkach eksploatacji elementy konstrukcyjne maszyn i urządzeń medycznych poddane mogą być obciążeniom statycznym lub zmiennym.
Bardziej szczegółowoPARAMETRY EUTEKTYCZNOŚCI ŻELIWA CHROMOWEGO Z DODATKAMI STOPOWYMI Ni, Mo, V i B
45/44 Solidification of Metals and Alloys, Year 2000, Volume 2, Book No. 44 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 2000, Rocznik 2, Nr 44 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 PARAMETRY EUTEKTYCZNOŚCI ŻELIWA CHROMOWEGO
Bardziej szczegółowoProblemy trwałości zmęczeniowej połączeń spawanych wykonanych ze stali S890QL
Bi u l e t y n WAT Vo l. LXI, Nr 2, 2012 Problemy trwałości zmęczeniowej połączeń spawanych wykonanych ze stali S890QL Czesław Goss, Paweł Marecki Wojskowa Akademia Techniczna, Wydział Mechaniczny, Katedra
Bardziej szczegółowoTENSOMETRIA ZARYS TEORETYCZNY
TENSOMETRIA ZARYS TEORETYCZNY Stan naprężenia jest niemożliwy do pomiaru, natomiast łatwo zmierzyć stan odkształcenia na powierzchni zewnętrznej badanej konstrukcji. Aby wyznaczyć stan naprężenia trzeba
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoENERGIA DYSYPACJI W SPRĘŻYSTOLEPKIM PRĘ CIE PRZY HARMONICZNYCH OBCIĄŻENIACH
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK XLVIII NR 1 (168) 007 Janusz Kolenda Akademia Marynarki Wojennej ENERGIA DYSYPACJI W SPRĘŻYSTOLEPKIM PRĘ CIE PRZY HARMONICZNYCH OBCIĄŻENIACH STRESZCZENIE
Bardziej szczegółowoSpis treści. Wstęp Część I STATYKA
Spis treści Wstęp... 15 Część I STATYKA 1. WEKTORY. PODSTAWOWE DZIAŁANIA NA WEKTORACH... 17 1.1. Pojęcie wektora. Rodzaje wektorów... 19 1.2. Rzut wektora na oś. Współrzędne i składowe wektora... 22 1.3.
Bardziej szczegółowoBADANIE KOMPATYBILNOŚCI POMIĘDZY MODELAMI MANSONA-COFFINA-BASQUINA I RAMBERGA-OSGOODA NA PODSTAWIE WYBRANYCH MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH
ADAM NIESŁONY, ANDRZEJ KUREK BADANIE KOMPATYBILNOŚCI POMIĘDZY MODELAMI MANSONA-COFFINA-BASQUINA I RAMBERGA-OSGOODA NA PODSTAWIE WYBRANYCH MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH A STUDY OF COMPATIBILITY BETWEEN TWO
Bardziej szczegółowoPYTANIA KONTROLNE STAN NAPRĘŻENIA, ODKSZTAŁCENIA PRAWO HOOKE A
PYTANIA KONTROLNE STAN NAPRĘŻENIA, ODKSZTAŁCENIA PRAWO HOOKE A TENSOMETRIA ZARYS TEORETYCZNY Stan naprężenia jest niemożliwy do pomiaru, natomiast łatwo zmierzyć stan odkształcenia na powierzchni zewnętrznej
Bardziej szczegółowoIntegralność konstrukcji w eksploatacji
1 Integralność konstrukcji w eksploatacji Wykład 0 PRZYPOMNINI PODSTAWOWYCH POJĘĆ Z WYTRZYMAŁOŚCI MATRIAŁÓW Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLISKIEJ Górnictwo z JERZY ANTONIAK, STANISŁAW DEHBNICKI STANISŁAW DRAMSKE SPOSÓB BADANIA LIN NOŚNYCH HA ZMĘCZENIE
Nr 87 ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLISKIEJ Górnictwo z.7 1963 JERZY ANTONIAK, STANISŁAW DEHBNICKI STANISŁAW DRAMSKE SPOSÓB BADANIA LIN NOŚNYCH HA ZMĘCZENIE Streszczenie % W artykule omówiono sposób przeprowadzania
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka
Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 3 Temat ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoFizyka 11. Janusz Andrzejewski
Fizyka 11 Ruch okresowy Każdy ruch powtarzający się w regularnych odstępach czasu nazywa się ruchem okresowym lub drganiami. Drgania tłumione ruch stopniowo zanika, a na skutek tarcia energia mechaniczna
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK132 NA PODSTAWIE METODY ATND.
37/44 Solidification of Metals and Alloys, Year 000, Volume, Book No. 44 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 000, Rocznik, Nr 44 PAN Katowice PL ISSN 008-9386 OKREŚLENIE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU
Bardziej szczegółowoMgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa
MECHANIK 7/2014 Mgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYK EKSPLOATACYJNYCH SIŁOWNI TURBINOWEJ Z REAKTOREM WYSOKOTEMPERATUROWYM W ZMIENNYCH
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoBADANIA STATYCZNE I DYNAMICZNE STOPU ALUMINIUM PA-47 PRZEZNACZONEGO NA KONSTRUKCJE MORSKIE
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK XLVIII NR 2 (169) 2007 Lesł aw Kyzioł Zdzisł aw Zatorski Akademia Marynarki Wojennej BADANIA STATYCZNE I DYNAMICZNE STOPU ALUMINIUM PA-47 PRZEZNACZONEGO
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 15 WYZNACZANIE (K IC )
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA Imię i Nazwisko... WYDZIAŁ MECHANICZNY Wydzia ł... Wydziałowy Zakład Wytrzymałości Materiałów Rok... Grupa... Laboratorium Wytrzymałości Materiałów Data ćwiczenia... ĆWICZENIE 15
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE ZACHOWANIA SIĘ MATERIAŁÓW PODCZAS ŚCISKANIA Instrukcja przeznaczona jest dla studentów
Bardziej szczegółowoPodstawy fizyki sezon 1 VII. Ruch drgający
Podstawy fizyki sezon 1 VII. Ruch drgający Agnieszka Obłąkowska-Mucha WFIiS, Katedra Oddziaływań i Detekcji Cząstek, D11, pok. 111 amucha@agh.edu.pl http://home.agh.edu.pl/~amucha Ruch skutkiem działania
Bardziej szczegółowo4.2 Analiza fourierowska(f1)
Analiza fourierowska(f1) 179 4. Analiza fourierowska(f1) Celem doświadczenia jest wyznaczenie współczynników szeregu Fouriera dla sygnałów okresowych. Zagadnienia do przygotowania: szereg Fouriera; sygnał
Bardziej szczegółowo7 czerwca
www.puds.pl 7 czerwca 2008 LDX 2101 i 2304 Wysoko opłacalne stale Duplex, jako alternatywa dla austenitycznych gatunków w stali nierdzewnych www.outokumpu.com Zagadnienia Omawiane gatunki stali Korozja
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: Wprowadzenie STATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA Opracowała: mgr inż. Magdalena Bartkowiak-Jowsa Skręcanie pręta występuje w przypadku
Bardziej szczegółowoZMĘCZENIE MATERIAŁU POD KONTROLĄ
ZMĘCZENIE MATERIAŁU POD KONTROLĄ Metoda odkształcenia lokalnego EN-1. Krzywa S-N elementu konstrukcyjnego pracującego przy obciążeniach zginających o współczynniku działania karbu kf=2.3 ma równanie: S
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoProjektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2
Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2 Jan Bródka, Aleksander Kozłowski (red.) SPIS TREŚCI: 7. Węzły kratownic (Jan Bródka) 11 7.1. Wprowadzenie 11 7.2. Węzły płaskich
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Próba skręcania pręta o przekroju okrągłym Numer ćwiczenia: 4 Laboratorium z
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowoWIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
LABORATORIUM DRGANIA I WIBROAUSTYA MASZYN Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Zakład Wibroakustyki i Bio-Dynamiki Systemów Ćwiczenie nr WIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
Bardziej szczegółowoprof. dr hab. inż. Tomaszek Henryk Instytut Techniczny Wojsk Lotniczych, ul. Księcia Bolesława 6, Warszawa, tel.
prof. dr hab. inż. Tomaszek Henryk Instytut Techniczny Wojsk Lotniczych, ul. Księcia Bolesława 6, 01-494 Warszawa, tel. +48 22 685 19 56 dr inż. Jasztal Michał Wojskowa Akademia Techniczna, ul. Kaliskiego
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 43-48, Gliwice 2010 ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO TOMASZ CZAPLA, MARIUSZ PAWLAK Katedra Mechaniki Stosowanej,
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka
Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 2 Temat ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoZmęczenie Materiałów pod Kontrolą
1 Zmęczenie Materiałów pod Kontrolą Wykład Nr 9 Wzrost pęknięć przy obciążeniach zmęczeniowych Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji http://zwmik.imir.agh.edu.pl
Bardziej szczegółowoMECHANIKA II. Dynamika ruchu obrotowego bryły sztywnej
MECHANIKA II. Dynamika ruchu obrotowego bryły sztywnej Daniel Lewandowski Politechnika Wrocławska, Wydział Mechaniczny, Katedra Mechaniki i Inżynierii Materiałowej http://kmim.wm.pwr.edu.pl/lewandowski/
Bardziej szczegółowoPrzykład 4.2. Sprawdzenie naprężeń normalnych
Przykład 4.. Sprawdzenie naprężeń normalnych Sprawdzić warunki nośności przekroju ze względu na naprężenia normalne jeśli naprężenia dopuszczalne są równe: k c = 0 MPa k r = 80 MPa 0, kn 0 kn m 0,5 kn/m
Bardziej szczegółowoRówna Równ n a i n e i ru r ch u u ch u po tor t ze (równanie drogi) Prędkoś ędkoś w ru r ch u u ch pros pr t os ol t i ol n i io i wym
Mechanika ogólna Wykład nr 14 Elementy kinematyki i dynamiki 1 Kinematyka Dział mechaniki zajmujący się matematycznym opisem układów mechanicznych oraz badaniem geometrycznych właściwości ich ruchu, bez
Bardziej szczegółowoα k = σ max /σ nom (1)
Badanie koncentracji naprężeń - doświadczalne wyznaczanie współczynnika kształtu oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski 1. Wstęp Występowaniu skokowych zmian kształtu obciążonego elementu, obecności otworów,
Bardziej szczegółowoAnaliza kinematyki jednotarczowych docierarek laboratoryjnych
Adam Barylski Analiza kinematyki jednotarczowych docierarek laboratoryjnych JEL: L62 DO: 10.24136/atest.2018.402 Data zgłoszenia:19.11.2018 Data akceptacji: 15.12.2018 e) f) Artykuł porusza problem analizy
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE ANALOGII BIOLOGICZNEJ DO
Aktualne Problemy Biomechaniki, nr 8/2014 63 Instytut Podstaw Konstrukcji Maszyn, ZASTOSOWANIE ANALOGII BIOLOGICZNEJ DO Streszczenie: W strukturze typu sandwicz z rdzeniem typu pianoaluminium oraz na strukturze
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoSILUMIN NADEUTEKTYCZNY Z DODATKAMI Cr, Mo, W i Co
18/38 Solidification of Metals and Alloys, No. 38, 1998 Krzepnięcie Metali i Stopów, nr 38, 1998 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 SILUMIN NADEUTEKTYCZNY Z DODATKAMI Cr, Mo, W i Co PIETROWSKI Stanisław, Instytut
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
Bardziej szczegółowo