PROJEKT WYKONAWCZY PRACOWNIA PROJEKTOWA PAWEŁ PRACZYK SPÓŁKA Z O.O. TOM III BUDOWA BUDYNKU CHŁODNI Z ZAPLECZEM SOCJALNO-TECHNICZNYM

Transkrypt

1 PRACOWNIA PROJEKTOWA PAWEŁ PRACZYK SPÓŁKA Z O.O LESZN O U L.DUŃSKA 17 tel ppawel@post.pl NIP: REGON: Konto bankowe: Raiffeisen Bank Polska SA, Filia w Lesznie, rachunek nr TOM III PROJEKT WYKONAWCZY Inwestycja: BUDOWA BUDYNKU CHŁODNI Z ZAPLECZEM SOCJALNO-TECHNICZNYM Adres inwestycji: GMINA DOBROŃ, OBRĘB CHECHŁO PIERWSZE, UL. TOROWA 13 DZIAŁKA NR EWID. 141/1; 141/5; 145/1 Inwestor zamawiający: KILARGO SP. Z O.O. Adres zamawiającego: CHECHŁO PIERWSZE, UL. TOROWA DOBROŃ Branża: KONSTRUKCJA-ELEMENTY ŻELBETOWE I STALOWE ELEMENTY WYPOSAŻENIA Projektant - konstrukcja: mgr inż. Paweł Praczyk upr nr 91/98/Lo Leszno, styczeń 2014 rok

2 2 ZAWARTOŚĆ TECZKI I. Strona tytułowa str. 1 II. Spis treści str. 2 III. Opis techniczny str IV. Rysunki: 1. Rzut fundamentów rys. nr F Stopa fundamentowa FS1 rys. nr F Stopa fundamentowa FS2 rys. nr F Stopa fundamentowa FS3 rys. nr F Stopa fundamentowa FS4 rys. nr F Stopa fundamentowa FS5 rys. nr F Stopa fundamentowa FS6 rys. nr F Stopa fundamentowa FS6A rys. nr F Stopa fundamentowa FS6B rys. nr F Stopa fundamentowa FS7 rys. nr F Stopa fundamentowa FS8 rys. nr F Stopa fundamentowa FS9 rys. nr F Stopa fundamentowa FS9A rys. nr F Stopa fundamentowa FS10 rys. nr F Stopa fundamentowa FS11 rys. nr F Stopa fundamentowa FS11A rys. nr F Stopa fundamentowa FS12 rys. nr F Stopa fundamentowa FS13 rys. nr F Stopa fundamentowa FS14 rys. nr F Śruby fundamentowe SF1 SF4 rys. nr F Podwalina PD1 rys. nr F Podwalina PD2 rys. nr F Podwalina PD3 rys. nr F Podwalina PD4 rys. nr F Podwalina PD5 rys. nr F-25

3 3 26. Podwalina PD6 rys. nr F Podwalina PD7 rys. nr F Podwalina PD8 rys. nr F Podwalina PD9 rys. nr F Podwalina PD10 rys. nr F Podwalina PD11 rys. nr F Podwalina PD12 rys. nr F Podwalina PD13 rys. nr F Podwalina PD14 rys. nr F Podwalina PD15 rys. nr F Podwalina PD16 rys. nr F Podwalina PD17 rys. nr F Podwalina PD18 rys. nr F Podwalina PD19 rys. nr F Podwalina PD20 rys. nr F Podwalina PD21 rys. nr F Ława FD i konstrukcja doku rys. nr F Murek oporowy Mo1 rys. nr F Ława fundamentowa FŁ1 FŁ4 rys. nr F Wytyki FW1 FW4 rys. nr F Rzut konstrukcji części socjalno-biurowej rys. nr K Rzut konstrukcji części łącznika. Rzut stropu rys. nr K Widoki konstrukcyjne ścian łącznika rys. nr K Trzpienie T0.1 T1.1 rys. nr K Wieńce żelbetowe W1 W3. Otwór technologiczny OT rys. nr K Konstrukcja stropu rys. nr K Konstrukcja klatki schodowej Sch rys. nr K Konstrukcja posadzki mroźni składowej rys. nr K Konstrukcja wsporcza bramy KB1 rys. nr O-01

4 4 55. Konstrukcja wsporcza bramy KB2 rys. nr O Konstrukcja wsporcza bramy KB3 rys. nr O Konstrukcja wsporcza bramy KB4 rys. nr O Barierka murka oporowego Bz-1 rys. nr O Odbój zewnętrzny Od-1 i Od-2 rys. nr O Schemat rozmieszczenia odbojów rys. nr O Odbój stalowy Ob1 Ob13 rys. nr O Odbój stalowy Ob 14 rys. nr O Odbój stalowy Ob 15 rys. nr O Odbój stalowy Ob 16 rys. nr O Odbój stalowy Ob 17 rys. nr O Odbój stalowy Ob 18 rys. nr O Odbój stalowy Ob 19 rys. nr O Odbój stalowy Ob 20 rys. nr O Odbój stalowy Ob 21 rys. nr O Odbój stalowy Ob 22 rys. nr O Odbój stalowy Ob 23 rys. nr O Odbój stalowy Ob 24 rys. nr O Odbój stalowy Ob 25 rys. nr O-21

5 5 OPIS TECHNICZNY 1. Podstawy formalno-prawne 1.1. Zlecenie inwestora 1.2. Wypis i wyrys z miejscowego planu zagospodarowania przestrzennego Mapa sytuacyjno-wysokościowa w skali 1:500 sporządzona przez geodetę uprawnionego Wizja lokalna w terenie Uzgodnienia z projektantami branżowymi Normy i normatywy techniczne dotyczące projektowania konstrukcji stalowych, żelbetowych i lekkiej obudowy. 2. Dane ewidencyjne Inwestor: Kilargo spółka z o.o Adres inwestora: Chechło Pierwsze, ul. Torowa 13, Dobroń Inwestycja: Budowa budynku chłodni z zapleczem socjalno-technicznym Adres budowy: Chechło Pierwsze, ul. Torowa 13, gm. Dobroń. Dz. nr 141/1, 141/5, 145/1 obręb Chechło Obiekt: budynek chłodni z zapleczem socjalno-technicznym Temat opracowania: projekt techniczny budowlany plus projekt zagospodarowania terenu działki Branża: konstrukcje Stadium: projekt techniczny wykonawczy Data opracowania: styczeń Jednostka projektowa: Pracownia Projektowa mgr inż. Paweł Praczyk, ul. Duńska 17, Leszno Projektant: - architektura: mgr inż. arch. Zenon Mazurek, mgr inż. arch. Mariusz Michalak, - konstrukcje: mgr inż. Paweł Praczyk. mgr inż. Andrzej Madajczak Asystent projektanta: inż. Robert Zapłata Marta Wolna Mgr inż. Krzysztof Morawski

6 6 3. Opis konstrukcji Zaprojektowano rozbudowę istniejącego budynku produkcyjnego polegającą na dobudowie komory mroźni składowej z ekspedycją, chłodnią i magazynem palet, zapleczem socjalnym, pomieszczeniem paletyzacji i magazynem maszyn. Projektowany obiekt będzie połączony z istniejąca halą produkcyjną łącznikiem komunikacyjnym. Komorę składową zaprojektowano na rzucie prostokąta o wymiarach modularnych: długość 50,3m, szerokość 44,4m, wysokość użytkowa 12,75m. Ekspedycja, chłodnia i magazyn palet dostawione do komory składowej na rzucie prostokąta o wymiarach modularnych: długość 40,08m, szerokość 24,4m, wysokość użytkowa 4,5 i 6m. Hala paletyzacji dostawiona do ściany szczytowej komory mroźniczej na rzucie podłużnego prostokąta o wymiarach modularnych: długość 50,3m, szerokość 14,1m, wysokość użytkowa 4,5m. Magazyn maszyn i hala pakowania dostawiona do ściany podłużnej komory mroźniczej na rzucie podłużnego prostokąta o wymiarach modularnych: długość 64,4m, szerokość 17,9m, wysokość użytkowa 6,0m. Między ekspedycją a halą paletyzacji zaprojektowano zaplecze socjalne i pomieszczenie wózków. Między pomieszczeniem pakowania a istniejąca halą produkcyjną wzdłuż ściany szczytowej maszynowni chłodniczej oraz wzdłuż istniejącego budynku magazynowego zaprojektowano łącznik, dwukondygnacyjny, długość łącznika: 69,28m, szerokość 5,44m do 8,09m. Komora składowa Konstrukcję komory składowej stanowią ramy nośne sztywno połączone z fundamentem. Słupy zewnętrzne układów nośnych są utwierdzone w fundamencie, oraz sztywno połączone na górze z ryglami. Słupy środkowe sztywno mocowane do fundamentu i sztywno podpierające rygle. Słupy ram głównych z dwuteowników szerokostopowych. Rygle dwuprzęsłowe z profili blachownicowych dwuteowych z optymalizowaną wysokością środnika doczołowo mocowane do słupów. Ramy skrajne pocienione z ryglami i słupami z dwuteowników równoległościennych, słupy narożnikowe i środkowe z dwuteowników równoległościennych i szeroko stopowych utwierdzone w fundamencie. Dach o konstrukcji bezpłatwiowej z blachą nośną opartą na dźwigarach dachowych. Rygle ścienne stalowe zimnogięte. Konstrukcja stropu z podłużnych elementów kratowych podwieszana do rygli. Stateczność hali zapewnia system stężeń pionowych i poziomych umieszczonych w skrajnych szczytowych polach konstrukcji. Ekspedycja, chłodnia i magazyn palet Konstrukcję stanowią ramy nośne sztywno połączone z fundamentem w części wyższej oraz przegubowo w części niskiej i w ścianie szczytowej. Słupy zewnętrzne układów nośnych są utwierdzone w fundamencie, oraz sztywno połączone na górze z ryglami. Słupy ram głównych z

7 7 dwuteowników szerokostopowych. Rygle kratowe z pasami z dwuteownika szerokostopowego i zakratowaniem z profili zimnogiętych doczołowo mocowane do słupów. Ramy skrajne pocienione z ryglami z dwuteowników równoległościennych, słupy szczytowe z dwuteowników szerokostopowych. Rygle ścienne stalowe zimnogięte. Konstrukcja stropu z ceowników zimnogiętych podwieszana do rygli. Stateczność hali zapewnia system stężeń pionowych i poziomych umieszczonych w skrajnych szczytowych polach konstrukcji. Hala paletyzacji Konstrukcję stanowią ramy nośne oparte na słupach ściany szczytowej mroźni oraz na słupach przegubowo opartych na fundamencie. Słupy ram głównych z dwuteowników szerokostopowych. Rygle kratowe z pasami z dwuteownika szerokostopowego i zakratowaniem z profili zimnogiętych doczołowo mocowane do słupów. Ramy korytarza przy zapleczu socjalnym z ryglami z dwuteowników równoległościennych, słupy z dwuteowników szerokostopowych. Rygle ścienne stalowe zimnogięte. Konstrukcja stropu z ceowników zimnogiętych podwieszana do rygli. Stateczność hali zapewnia system stężeń pionowych i poziomych umieszczonych w skrajnych szczytowych polach konstrukcji. Magazyn maszyn i hala pakowania Konstrukcję stanowią ramy nośne oparte na słupach ściany podłużnej mroźni oraz na słupach sztywno utwierdzonych w fundamencie. Słupy ram głównych z dwuteowników szerokostopowych. Rygle kratowe z pasami z dwuteownika szerokostopowego i zakratowaniem z profili zimnogiętych doczołowo mocowane do słupów. Ramy skrajne pocienione z ryglami z dwuteowników równoległościennych, słupy szczytowe z dwuteowników szerokostopowych. Rygle ścienne stalowe zimnogięte. Konstrukcja stropu z ceowników zimnogiętych podwieszana do rygli. Stateczność hali zapewnia system stężeń pionowych i poziomych umieszczonych w skrajnych szczytowych polach konstrukcji. Zaplecze socjalne i pomieszczenie wózków W części socjalnej ściany budynku murowane oparte na ławach fundamentowych, wzmocnione rdzeniami żelbetowymi. Dach lekki o konstrukcji stalowej płaski. Rygle dachowe z dwuteowników równoległościennych oparte na wieńcu żelbetowym. Dach o konstrukcji bezpłatwiowej z blachą nośną opartą na ryglach dachowych. Łącznik W łączniku ściany murowane oparte na ławach fundamentowych, wzmocnione rdzeniami żelbetowymi. Strop żelbetowy wylewany monolitycznie na budowie. Dach lekki o konstrukcji

8 8 stalowej płaski. Rygle dachowe z dwuteowników równoległościennych oparte na wieńcu żelbetowym. Dach o konstrukcji bezpłatwiowej z blachą nośną opartą na ryglach dachowych. Projektowana dobudowa konstrukcyjnie nie łączy się z budynkiem istniejącym i nie oddziałuje negatywnie na jego konstrukcję. 4. Obliczenia statyczne - założenia Obliczenia statyczne i wymiarowanie układu konstrukcyjnego hali przeprowadzono przy pomocy programu komputerowego, Robot Structural Analysis Założenia obliczeń statycznych Przedmiotem obliczeń statycznych są elementy hali o konstrukcji stalowej i fundamenty Obciążenia Przy wykonywaniu obliczeń statycznych i wymiarowaniu elementów konstrukcji przyjęto następujące zasady ustalania obciążeń: - obciążenia stałe od warstw i elementów konstrukcji według PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. - obciążenia śniegiem jak dla II strefy obciążenia według PN-80/B Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem wraz ze zmianą PN-80/B-02010/Az1 obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu Qk = 0,90 kn/m2 - obciążenia wiatrem jak dla I strefy obciążenia według PN-77/B Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem. obciążenie charakterystyczne ciśnienia prędkości qk = 0,30 kn/m2 - obciążenia użytkowe według PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia zmienne i technologiczne. obciążenie charakterystyczne posadzki parteru pk1 = 8,00 kn/m2 5. Analiza warunków gruntowych Na podstawie opinii geotechnicznej opracowanej przez mgr inż. Krzysztofa Nazdrowicza i mgr inż. Wojciecha Majewskiego. W poziomie posadowienia występują gliny piaszczyste o stopniu plastyczności IL=0.3 przewarstwione piaskami drobnymi. Poniżej piasków i glin znajdują się grunty spoiste o mniejszym stopniu plastyczności IL= 0.1.

9 9 W poziomie posadowienia występują proste warunki gruntowe. Warstwy gruntów są jednorodne genetycznie, występują równolegle do powierzchni terenu i nie obejmują gruntów słabonośnych. Kategoria geotechniczna budynku: pierwsza. Wytyczne wykonawcze robót fundamentowych: - ostatnią część wykopu wykonać ręcznie nie dopuszczając do naruszenia rodzimej struktury gruntu, - podłoże gruntowe w wykopie wibrować mechanicznie, - nie dopuszczać do nawodnienia wykopów, - wierzchnią warstwę gruntów organicznych i nasypów niekontrolowanych usunąć zastępując je zagęszczoną podsypką piaskową. UWAGI dot. wykonania fundamentów: Wykopy pod fundamenty powinny być wykonane w ten sposób, aby nie nastąpiło naruszenie naturalnej struktury gruntu poniżej spodu fundamentów. Przy wykonywaniu wykopów fundamentowych za pomocą maszyn należy na dnie wykopu zostawić w gruntach sypkich warstwę gruntu o gr.0,2-0,3m, w gruntach spoistych o gr.0,5m poniżej przewidywanego poziomu posadowienia, ze względu na możliwość rozluźnienia gruntu przez maszyny. Dalsze roboty ziemne należy wykonywać ręcznie. Wyrównanie, względnie podnoszenie poziomu dna wykopu przez podsypywanie gruntem miejscowym jest niedopuszczalne. Dno wykopów należy chronić przed zalaniem wodami powierzchniowymi i gruntowymi. W przypadku zalania dna wykopu wodami powierzchniowymi lub gruntowymi należy przede wszystkim usunąć wodę, a następnie zbadać, czy nie nastąpiło przy tym naruszenie naturalnej struktury gruntu w podłożu. Rozluźnioną górną warstwę gruntu należy usunąć, zastępując ją do poziomu posadowienia chudym betonem. Przy istnieniu na dnie wykopu w poziomie posadowienia gruntów spoistych, a szczególnie gruntów pylastych oraz gruntów łatwo rozmakających, należy bezpośrednio po wykonaniu wykopów pokryć dno wykopu warstwą chudego betonu o gr.10cm. Nie należy wykonywać wykopów w warunkach zimowych i w czasie znacznych opadów atmosferycznych. Wytyczne wykonywania robót ziemnych: W celu zapewnienia stateczności nasypu i jego równomiernego osiadania, należy przestrzegać następujących zasad: - styk dwóch przyległych części nasypu, wykonanych z różnorodnych gruntów wykonać przy pomocy stopni, - nasypy należy wykonać metodą warstwową, - nasypy powinny być wznoszone równomiernie na całej szerokości, - grubość warstwy w stanie luźnym powinna być odpowiednio dobrana w zależności od rodzaju gruntu i sprzętu użytego do zagęszczania, - przystąpienie do układania kolejnej warstwy nasypu może nastąpić dopiero po stwierdzeniu prawidłowego wykonania warstwy poprzedniej,

10 10 - grunty o różnych właściwościach należy układać w oddzielnych warstwach, - grunty spoiste należy wbudowywać w dolne warstwy nasypów, a grunty niespoiste w górne, - warstwy gruntu przepuszczalnego należy układać poziomo, a warstwy gruntu mało przepuszczalnego ze spadkiem górnej powierzchni około 4 %, - ukształtowanie powierzchni warstwy powinno uniemożliwiać lokalne gromadzenie się wody. Odwodnienie pasa robót ziemnych Wykonawca powinien, o ile wymagają tego warunki terenowe, wykonać urządzenia, które zapewnią odprowadzenie wód gruntowych i opadowych poza obszar robót ziemnych tak, aby zabezpieczyć grunty przed przewilgoceniem i nawodnieniem. Wykonawca ma obowiązek takiego wykonywania wykopów i nasypów, aby powierzchniom gruntu nadawać w całym okresie trwania robót spadki, zapewniające prawidłowe odwodnienie. Jeżeli, wskutek zaniedbania Wykonawcy, grunty ulegną nawodnieniu, które spowoduje ich długotrwałą nieprzydatność, Wykonawca ma obowiązek usunięcia tych gruntów i zastąpienia ich gruntami przydatnymi na własny koszt bez jakichkolwiek dodatkowych opłat ze strony Zamawiającego za te czynności, jak również za dowieziony grunt. Zagęszczanie i nośność gruntów w podłożu nasypów Wykonawca powinien skontrolować wskaźnik zagęszczenia gruntów rodzimych, zalegających w górnej strefie podłoża nasypu, do głębokości 0,5 m od powierzchni terenu. Jeżeli wartość wskaźnika zagęszczenia jest mniejsza niż określona w tabeli podanej poniżej, Wykonawca powinien dogęścić podłoże tak, aby powyższe wymaganie zostało spełnione. Jeżeli wartość wskaźnika zagęszczenia określona w Tabeli nie może być osiągnięta przez bezpośrednie zagęszczenie podłoża, to należy podjąć środki w celu ulepszenia podłoża, umożliwiające uzyskanie wymaganych wartości wskaźnika zagęszczenia. Minimalne wartości wskaźnika zagęszczenia I s dla podłoża nasypów do głębokości 0,5 m od powierzchni terenu wynoszą Dla kontroli nośności i zagęszczenia podłoża nasypów należy stosować metody obciążeń płytowych wg BN-64/ Częstotliwość badań (do skutku) wskaźnika zagęszczenia I s lub wtórnego modułu odkształcenia E 2 powinna wynosić minimum 2 pomiary w przekroju poprzecznym co 50 m. Wykonywanie nasypów Wykonywanie nasypów w okresie deszczów Nie zezwala się na wbudowanie gruntów przewilgoconych, których stan uniemożliwia osiągnięcie wymaganego wskaźnika zagęszczenia. Wykonywanie nasypu należy przerwać, jeżeli wilgotność gruntu przekracza wartość dopuszczalną, tzn. w > w opt. o 2%. Na warstwie gruntu spoistego, uplastycznionego na skutek nadmiernego zawilgocenia przed jej osuszeniem i powtórnym zagęszczeniem nie wolno układać następnej warstwy gruntu. Warstwa nie powinna pozostawać niezagęszczona po ułożeniu. Wykonywanie nasypów w okresie mrozów

11 11 Niedopuszczalne jest wykonanie nasypów w temperaturze, przy której nie jest możliwe osiągniecie w nasypie wymaganego wskaźnika zagęszczenia gruntów. Nie wolno wbudowywać gruntów spoistych zamarzniętych lub gruntów przemieszanych ze śniegiem lub lodem. W czasie dużych opadów śniegu wykonywanie nasypów powinno być przerwane. Przed wznowieniem robót należy usunąć śnieg z powierzchni wznoszonego nasypu. Jeżeli warstwa niezagęszczonego gruntu spoistego zamarzła, to nie należy jej przed rozmarznięciem zagęszczać lub układać na niej następnych warstw. Zagęszczenie gruntu Warunki ogólne zagęszczenia i nośności Każda warstwa gruntu jak najszybciej po jej rozłożeniu, powinna być zagęszczona z zastosowaniem sprzętu odpowiadającego dla danego rodzaju gruntu oraz występujących warunków. Kolejną warstwę gruntu można nakładać po stwierdzeniu uzyskania wymaganych parametrów już ułożonej warstwy. Wymagane wskaźniki zagęszczenia zawarto w tablicy poniżej. Minimalne wartości wskaźnika zagęszczenia gruntu I s w nasypach Strefa nasypu poniżej platformy roboczej Górna warstwa o grubości 20 cm Niżej leżące warstwy nasypu do głębokości od powierzchni robót ziemnych 1,2 m, Warstwa nasypu od powierzchni robót ziemnych poniżej 1,2 m, Minimalna wartość Is: 1,00 0,97 0,95 W przypadku gdy zagęszczenie istniejącego nasypu nie spełnia powyższych wymagań należy usunąć grunt do połowy głębokości pokazanej w tabeli. Następnie odkryty nasyp należy dogęścić do wymaganych wartości I s i ponownie zasypać warstwami, po kolei zagęszczonymi zgodnie z tabelą. Stosunek wtórnego i pierwotnego modułu nie powinien przekraczać 2,2. Wtórny moduł odkształcenia w zależności od kategorii ruchu wynosi: E MPa Jeżeli nie można będzie uzyskać 120 MPa, to należy górną warstwę stabilizować spoiwem na miejscu. Grubość warstwy Grubość warstwy zagęszczonego gruntu oraz wybór sprzętu i liczba przejść sprzętu zagęszczającego, powinna być ustalona przez Wykonawcę doświadczalnie przed przystąpieniem

12 12 do wykonywania nasypów. Odcinek próbny dla sprawdzenia zagęszczenia gruntu powinno być wykonane na terenie oczyszczonym z gleby. Wilgotność zagęszczonego gruntu Wilgotność technologiczna gruntu w czasie jego zagęszczania powinna być dostosowana do metody zagęszczania i rodzaju stosowanego sprzętu. Decydującym kryterium jest możliwość zagęszczenia gruntu potrzebnego do uzyskania wymaganego poziomu nośności. W przypadku zagęszczania walcami statycznymi wilgotność powinna być zbliżona do optymalnej, oznaczonej wg próby normalnej metodą I i II wg PN-B Odchylenia od wilgotności optymalnej nie powinny przekraczać następujących wartości: -w gruntach niespoistych ±2%, -w gruntach mało i średnio spoistych +0%, -2%, W przypadku użycia sprzętu wibracyjnego zalecana jest wilgotność mniejsza od optymalnej, ustalona na odcinku próbnym. Jeżeli wilgotność gruntu przeznaczonego do zagęszczania jest większa od wilgotności optymalnej o wartość większą od podanych odchyleń, to grunt należy osuszyć w sposób naturalny lub przez zastosowanie dodatku spoiw. Gdy wilgotność gruntu jest mniejsza, to zaleca się jej zwiększenie przez spryskiwanie wodą. Sprawdzenie wilgotności gruntu należy przeprowadzić laboratoryjnie. 6. Fundamenty 6.1. Ławy fundamentowe Pod ścianami murowanymi budynku socjalnego i technicznego oraz łącznika ławy fundamentowe żelbetowe 90x45cm. Ławy podrzędne i ławy spinające o przekroju 60x45cm. Beton B20. Zbrojenie ław 8φ12 A-IIIN, strzemiona φ6 co 30cm A-IIIN. Spód ław na tym samym poziomie co spód stóp fundamentowych. Z ław wypuszczone zbrojenie rdzeni żelbetowych ścian (poz. FW). Przy istniejących fundamentach wykopy wykonać ręcznie. Przestrzeń między fundamentami wypełnić starannie zagęszczonym betonem. W istniejących fundamentach umieścić wklejone zbrojenie (pręty φ12 A-IIIN) i połączyć z projektowanym zbrojeniem ław Stopy fundamentowe Żelbetowe monolityczne z betonu B20, ustawione na warstwie chudego betonu klasy B10. Stopy komory składowej: w podłużnej bocznej osi 5 o wymiarach 270x180cm, w podłużnej środkowej osi 9 o wymiarach 240x210cm, w podłużnej bocznej osi 13 o wymiarach 270x180cm. Stopy słupów ściany szczytowej komory składowej w osi A o wymiarach 270x210cm, stopy słupów ściany szczytowej komory składowej w osi I o wymiarach 210x180cm.

13 13 Stopy części ekspedycyjnej: w osi D o wymiarach 210x150cm, w osi G o wymiarach 210x210cm, w osi J 150x150cm, w osi K o wymiarach 120x120cm. W ścianie szczytowej oś 1 stopy o wymiarach 150x120cm. Stopy hali paletyzacji: w osi L o wymiarach 150x150cm, stopy szczytowe hali paletyzacji w osi 13 o wymiarach 180x180cm. Stopy magazynu maszyn: w podłużnej osi 18 o wymiarach 240x180cm, stopy ścian szczytowych o wymiarach 150x150cm. Zbrojenie stóp - siatki w dolnej części z prętów φ12 o oczkach 10cm, stal A-IIIN. Posadowione na głębokości -2,2m i -1.9m przy magazynie palet. Na stopach fundamentowych żelbetowe podstawy ze zbrojeniem w formie koszy Kotwy fundamentowe Kotwy typu "F" z prętów klasy 18G2, średnicy 16mm, 20mm i 24mm, kotwy płytkowe średnicy 30mm dla mocowania słupów ram głównych Podwaliny Żelbetowe monolityczne z betonu B20, ustawione na stopach fundamentowych, grubość 20cm, wysokość 175cm, w części ekspedycyjnej podwaliny o wysokości 145cm. Zbrojenie podłużne podwalin φ10 A-IIIN, strzemiona φ6 co 30cm A-IIIN Mury fundamentowe Z bloczków betonowych na zaprawie cementowo-wapiennej m Konstrukcja doków Zaprojektowano doki wewnętrzne w pomieszczeniu ekspedycji. Platformy przeładunkowe elektro-hydrauliczne uchylne zamontowane w żelbetowych fundamentach. Wymiary platformy 300x200cm. Platforma cynkowana. Przyjęto rampy HLS firmy Hormann. Dla osadzenia ramp zaprojektowano żelbetowe monolityczne fundamenty. Ławy doków 60x40cm, zbrojenie ław 8φ12 A-IIIN, strzemiona φ8 co 30cm A-0, zbrojenie wypuszczone w ścianę φ12 A-IIIN co 30cm. Spód ławy na tym samym poziomie co spód stóp fundamentowych. Ściana gr. 20cm, beton B25, zbrojenie podłużne ściany φ8 A-IIIN co 20cm, zbrojenie pionowe φ12 A-IIIN co 15cm. W płycie stropowej osadzić ramę z kątownika do przyspawania ramy części ruchomej doku. Z boku umieścić rurkę przepustową dla kabla siłownika rampy.

14 14 Część podziemna muru zabezpieczona abizolem, część nadziemna betonowa surowa Murki oporowe Ławy 100x45cm, zbrojenie ław φ12 A-IIIN, zbrojenie wypuszczone w ścianę φ12 A-IIIN co 15cm. Ściana gr. 20cm, beton B25, zbrojenie podłużne ściany φ12 A-IIIN co 15cm, zbrojenie pionowe φ12 A-IIIN Fundamenty schodów zewnętrznych i pochylni Betonowe, wylewane w gruncie, beton B Izolacje Izolacja pozioma na warstwie podbetonu z folii PE020, izolacja pionowa powierzchni stykających się z gruntem Abizol R+P. Izolacja pozioma murów fundamentowych 2x papa na lepiku. 7. Opis budowlany - stan surowy 7.1. Ściany murowane Ściany murowane części socjalno-biurowej, pomieszczenia wózków, ściany murowane łącznika z pustaków sylikatowych SILKA na zaprawie cementowo-wapiennej m Rdzenie żelbetowe We wszystkich ścianach murowanych 24x24cm, zbrojone 4φ16 A-IIIN w części socjalnej oraz 4φ12 A-IIIN w łączniku, strzemiona φ6 co 30cm A-0. Ściany murowane przy rdzeniach z uskokami 5cm w każdej warstwie Wieńce Na wszystkich ścianach murowanych 24x24cm, 24x30cm, zbrojone 4φ12 A-IIIN, strzemiona φ6 co 30cm A Nadproża - Żelbetowe prefabrykowane L Nadproża żelbetowe N.01. Żelbetowe prefabrykowane sprężone SBN 120x120 L=120cm

15 15 N.02. Żelbetowe prefabrykowane sprężone SBN 72x120 L=120cm 7.6. Strop łącznika Żelbetowy, monolityczny grubości 24cm. W sprężarkowi strop grubości 30cm. Beton B30, zbrojenie: - dołem z prętów φ12 co 15cm i co 10cm oraz φ8 co 15cm stal A-IIIN. - górą przy podporach skrajnych z prętów φ12 co 30cm oraz φ8 co 15cm stal A-IIIN. - górą nad podporami środkowymi z prętów φ12 co 15cm stal A-IIIN. - górą w przęsłach z prętów φ8 co 15cm stal A-IIIN. Przy słupach stalowych eskatady rurociągów płyta dozbrojona prętami φ16 co 10cm stal A-IIIN. Pręty poprzeczne φ20 A-IIIN, część prętów przepuszczona przez profil słupa estakady po uprzednim wywierceniu otworów w środniku. Po uzyskaniu wytrzymałości stropu słupy poniżej jego poziomu przeznaczone do wycięcia. Szczegóły zbrojenia płyty i szczegóły montażowe pokazano w części rysunkowej projektu Schody Dwubiegowe płytowe. Płyty biegowe i spocznikowe grubości 16cm oparte na ścianach murowanych i stropie piętra. Beton B25, zbrojenie główne z prętów φ12 A-IIIN, rozdzielcze φ8 co 30cm A-IIIN Podłogi Podłoga w komorze składowej (P1) Posadzka żelbetowa gr. 20cm z betonu B30 zbrojona siatką górą z prętów żebrowanych φ8 o oczkach 15x15cm. Warstwa wierzchnia zatarta mechanicznie na gładko, z posypką utwardzającą Sika Chapdur Premix gr. 3mm i impregnacją preparatem Sikafloor PRO 3WF, Płyta podtorowa żelbetowa gr. 14cm z betonu B30 zbrojona siatką dołem z prętów żebrowanych φ8 o oczkach 15x15cm. Warstwa wierzchnia nie zacierana. Izolacja termiczna z styropianu gr. 30cm. Płyta grzewcza z ogrzewaniem glikolowym 5cm. Podłoże betonowe B10, gr. 10cm. Podsypka piaskowa gr. 30cm walcowana do wskaźnika zagęszczenia Is= 1.00 Między warstwami posadzkowymi masa szczepna Sika Monotop 610. Pod szynami regałów dodatkowe pasma siatki zbrojeniowej 2x z prętów żebrowanych φ8 o oczkach 15x15cm.

16 16 Beton B30, wskaźnik W/C < 0.5, ilość cementu portlandzkiego nie większa niż 350kg/m3, konsystencja betonu K4 lub K5. Uziarnienie kruszywa do 16mm. Stosowanie superplastyfikatorów jest obowiązkowe. Przy projektowaniu mieszanki betonowej należy korzystać ze wskazówek zawartych w publikacji Specjalistyczne betony na posadzki przemysłowe Cement Polski IV-VII Podłoga w komorze buforowej (P2) Posadzka żelbetowa gr. 20cm z betonu B30 zbrojona siatką górą i dołem z prętów żebrowanych φ8 o oczkach 15x15cm. Warstwa wierzchnia zatarta mechanicznie na gładko, z posypką utwardzającą Sika Chapdur Premix gr. 3mm i impregnacją preparatem Sikafloor PRO 3WF, Izolacja termiczna z styropianu gr. 30cm. Płyta grzewcza z ogrzewaniem glikolowym 5cm. Podłoże betonowe B10, gr. 10cm. Podsypka piaskowa gr. 30cm walcowana do wskaźnika zagęszczenia Is= 1.00 Podłoga w hali paletyzacji i pakowania miksów (P3) Posadzka żelbetowa gr. 20cm z betonu B30 zbrojona siatką górą i dołem z prętów żebrowanych φ8 o oczkach 15x15cm. Warstwa wierzchnia zatarta mechanicznie na gładko, z posypką utwardzającą Sika Chapdur Premix gr. 3mm i impregnacją preparatem Sikafloor PRO 3WF, Izolacja termiczna z styropianu gr. 30cm. Podłoże betonowe B10, gr. 10cm. Podsypka piaskowa gr. 30cm walcowana do wskaźnika zagęszczenia Is= 1.00 Podłoga w chłodni i chłodzonych korytarzach (P4) Posadzka żelbetowa gr. 20cm z betonu B30 zbrojona siatką górą i dołem z prętów żebrowanych φ8 o oczkach 15x15cm. Warstwa wierzchnia zatarta mechanicznie na gładko, z posypką utwardzającą Sika Chapdur Premix gr. 3mm i impregnacją preparatem Sikafloor PRO 3WF, Izolacja termiczna z styropianu gr. 10cm.

17 17 Podłoże betonowe B10, gr. 10cm. Podsypka piaskowa gr. 30cm walcowana do wskaźnika zagęszczenia Is= 1.00 Podłoga w magazynie maszyn (P5) Posadzka żelbetowa gr. 20cm z betonu B30 zbrojona siatką górą i dołem z prętów żebrowanych φ8 o oczkach 15x15cm. Warstwa wierzchnia zatarta mechanicznie na gładko, z posypką utwardzającą Sika Chapdur Premix gr. 3mm i impregnacją preparatem Sikafloor PRO 3WF, Izolacja termiczna z styropianu gr. 15cm. Podłoże betonowe B10, gr. 10cm. Podsypka piaskowa gr. 30cm walcowana do wskaźnika zagęszczenia Is= 1.00 Podłoga w magazynie palet i wózkowni (P6) Posadzka żelbetowa gr. 20cm z betonu B30 zbrojona siatką górą i dołem z prętów żebrowanych φ8 o oczkach 15x15cm. Warstwa wierzchnia zatarta mechanicznie na gładko, z posypką utwardzającą Sika Chapdur Premix gr. 3mm i impregnacją preparatem Sikafloor PRO 3WF, Podłoże betonowe B10, gr. 10cm. Podsypka piaskowa gr. 30cm walcowana do wskaźnika zagęszczenia Is= 1.00 Podłoga w części komunikacyjnej i magazynowej łącznika (P7) Posadzka żelbetowa gr. 15cm z betonu B30 zbrojona siatką górą i dołem z prętów żebrowanych φ8 o oczkach 15x15cm. Warstwa wierzchnia zatarta mechanicznie na gładko, z posypką utwardzającą Sika Chapdur Premix gr. 3mm i impregnacją preparatem Sikafloor PRO 3WF, Podłoże betonowe B10, gr. 10cm. Podsypka piaskowa gr. 30cm walcowana do wskaźnika zagęszczenia Is= 1.00 Beton B30, wskaźnik W/C < 0.5, ilość cementu portlandzkiego nie większa niż 350kg/m3, konsystencja betonu K4 lub K5. Uziarnienie kruszywa do 16mm. Stosowanie superplastyfikatorów jest obowiązkowe.

18 18 Przy projektowaniu mieszanki betonowej należy korzystać ze wskazówek zawartych w publikacji Specjalistyczne betony na posadzki przemysłowe Cement Polski IV-VII W chłodniach zachować ciągłość izolacji termicznych ścian i stropów. Ściany powinny być oparte na izolacji termicznej posadzki. Opieranie ścian na posadzce jest niedopuszczalne. Podłoga w pomieszczeniach socjalnych (P8) Płytki ceramiczne na kleju Płyta betonowa gr. 6cm z betonu B20. Izolacja termiczna ze styropianu gr. 10cm. Podłoże betonowe B10, gr. 10cm. Podsypka piaskowa gr. 30cm walcowana do wskaźnika zagęszczenia Is= 1.00 Podłoga na stropie łącznika w sprężarkowni (P9) Posadzka żelbetowa gr. 8cm z betonu B30 zbrojona siatką z prętów żebrowanych φ8 o oczkach 15x15cm. Warstwa wierzchnia zatarta mechanicznie na gładko, z posypką utwardzającą Sika Chapdur Premix gr. 3mm i impregnacją preparatem Sikafloor PRO 3WF, Płyta żelbetowa stropu gr. 30cm. Beton B30, wskaźnik W/C < 0.5, ilość cementu portlandzkiego nie większa niż 350kg/m3, konsystencja betonu K4 lub K5. Uziarnienie kruszywa do 16mm. Stosowanie superplastyfikatorów jest obowiązkowe. Przy projektowaniu mieszanki betonowej należy korzystać ze wskazówek zawartych w publikacji Specjalistyczne betony na posadzki przemysłowe Cement Polski IV-VII Podłoga na stropie łącznika (P10) Płytki ceramiczne na kleju Płyta betonowa gr. 6cm z betonu B20. Izolacja termiczna ze styropianu gr. 10cm. Płyta żelbetowa stropu gr. 24cm.

19 19 Podłoga na stropie łącznika (P11) Płyta betonowa gr. 6cm z betonu B20. Izolacja termiczna ze styropianu gr. 5cm. Płyta żelbetowa stropu gr. 24cm Dylatacje W posadzce betonowej nacinane piłą diamentową na głębokość 2/3 grubości i wypełnione materiałem trwale plastycznym np "Sikaflex". Dylatacje przy ścianach wypełnić sylikonem. Dylatacje przy ścianach wypełnić sylikonem. Zaleca się wykonanie dylatacji w polach 6x5m, słupy konstrukcji stalowej odcinać w "kopertę" Montaż bram Dla umożliwienia montażu bram w płycie warstwowej zaprojektowano dodatkową konstrukcję z profili 100x100x4mm montowaną do podłoża betonowego posadzki i płyty sufitowej. Elementy cynkować ogniowo. Stal St3SX wg PN-88/H84020 (S235JR wg DIN-EN 10025), spawanie łukowe elektrodą topliwą w osłonie gazu obojętnego Odboje zewnętrzne W narożnikach budynku dla ochrony konstrukcji zaprojektowano odboje rurowe. Zaprojektowano odboje z rury RO159/5.6mm mocowane kotwami do fundamentu betonowego. Elementy cynkować ogniowo. Stal St3SX wg PN-88/H84020 (S235JR wg DIN-EN 10025), spawanie łukowe elektrodą topliwą w osłonie gazu obojętnego Odbój stalowy Od Przy ścianach wewnątrz budynku dla ochrony płyt osłonowych zaprojektowano odboje rurowe. Zaprojektowano odboje z rury RO139.7/4mm mocowane do posadzki w wywierconych gniazdach. Mocowanie elementów żywicą epoksydową. Elementy cynkować ogniowo. Stal St3SX wg PN-88/H84020 (S235JR wg DIN-EN 10025), spawanie łukowe elektrodą topliwą w osłonie gazu obojętnego. Opracował: mgr inż. Paweł Praczyk

20 Zbiorcze zestawienie elementów-akcesoria Budynek chłodni z częścią produkcujną i zapleczem socjalno-technicznym KILARGO Sp. Z O.O. Chechło Pierwsze ul. Torowa Dobroń Lp. Nazwa elementu Nr rys. sztuki ogółem waga 1 szt. Waga ogółem 1 Konstrukcja wsporcza bramy KB1 O ,94 509,88 2 Konstrukcja wsporcza bramy KB2 O ,41 442,82 3 Konstrukcja wsporcza bramy KB3 O ,21 204,21 4 Konstrukcja wsporcza bramy KB4 O ,94 172,94 5 Barierka murka oporowego Bz-1 O ,54 111,54 6 Odbój zewnętrzny Od-1 O ,94 491,88 7 Odbój zewnętrzny Od-2 O ,75 147,75 8 Odbój stalowy Ob-1 O ,63 602,63 9 Odbój stalowy Ob-2 O ,11 294,68 10 Odbój stalowy Ob-3 O ,81 415,24 11 Odbój stalowy Ob-4 O ,05 256,20 12 Odbój stalowy Ob-5 O ,43 225,72 13 Odbój stalowy Ob-6 O ,91 472,01 14 Odbój stalowy Ob-7 O ,94 332,94 15 Odbój stalowy Ob-8 O ,37 115,37 16 Odbój stalowy Ob-9 O ,13 379,13 17 Odbój stalowy Ob-10 O ,55 571,65 18 Odbój stalowy Ob-11 O ,04 216,08 19 Odbój stalowy Ob-12 O ,18 196,18 1/2

21 20 Odbój stalowy Ob-13 O ,26 369,26 21 Odbój stalowy Ob-14 O ,70 260,70 22 Odbój stalowy Ob-15 O ,55 324,55 23 Odbój stalowy Ob-16 O ,72 162,72 24 Odbój stalowy Ob-17 O ,46 65,46 25 Odbój stalowy Ob-18 O ,00 57,00 26 Odbój stalowy Ob-19 O ,53 140,53 27 Odbój stalowy Ob-20 O ,25 320,25 28 Odbój stalowy Ob-21 O ,93 331,93 29 Odbój stalowy Ob-22 O ,31 185,31 30 Odbój stalowy Ob-23 O , ,27 31 Odbój stalowy Ob-24 O ,60 933,60 32 Odbój stalowy Ob-25 O ,35 386,65 Razem 10753,08 kg 2/2