1. DANE OGÓLNE 1.1. PODSTAWA OPRACOWANIA 1.2. OPIS PROJEKTOWANEGO MOSTU 1.3. PARAMETRY TECHNICZNO UŻYTKOWE
|
|
- Izabela Świderska
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 PROJEKT MOSTY BETONOWE 1. DANE OGÓLNE 1.1. PODSTAWA OPRACOWANA Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogi publiczne i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 43 z 1999r.) Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 000 r w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 63 poz. 735) Normy: PN-EN 1990:004 Podstawy projektowania konstrukcji PN-EN :004 Oddziaływanie na konstrukcje. Część 1-1: Oddziaływania ogólne - Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach PN-EN 1991-:003 Oddziaływanie na konstrukcje. Część : Obciążenia ruchome mostów PN-EN :008 Projektowanie konstrukcji z betonu. Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków PN-EN 199-:010 Projektowanie konstrukcji z betonu. Część : Mosty z betonu. Obliczenia i reguły konstrukcyjne 1.. OPS PROJEKTOWANEGO MOSTU Zaprojektowano most stały, wielodźwigarowy jednoprzęsłowy wolnopodparty o ustroju niosącym żelbetowym sprężonym kablami. Przyczółki żelbetowe ściankowe z podwieszonymi do nich skrzydłami posadowione na palach wierconych. W planie most usytuowany na odcinku prostym, w profilu w łuku pionowym o promieniu R=7000 m. Spadek poprzeczny jezdni daszkowy o wartości %. Kąt skrzyżowania osi mostu z osią rzeki wynosi PARAMETRY TECHNCZNO UŻYTKOWE Obiekt będzie posiadał następujące parametry techniczno - użytkowe: długość całkowita obiektu mostowego ze skrzydłami długość całkowita obiektu mostowego z płytami przejściowymi długość ustroju niosącego (w osi ) światło poziome szerokość konstrukcyjna Elementy drogi na moście: jezdnia w krawężnikach 3,50 = 7,00 m szerokość użytkowa w świetle barier 7,50 m chodniki jednostronny 1,50 m. 30,68 m 3,7 m 4,00 m,40 m 10,44 m - -
2 PROJEKT MOSTY BETONOWE 1.4. CECHY MATERAŁOWE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH Beton C5/30 i C40/50 Stal żebrowana Stal gładka (A-) Stal żebrowana (A-) B500SP St3SX-b 18G-b Wytrzymałości betonów wg PN-EN beton C5/30 wytrz. charakterystyczna przy osiowym ściskaniu fck = 30,0 MPa częściowy współczynnik bezpieczeństwa (sytuacja obliczeniowa trwała i przejściowa) γc = 1,40 współ. uwzględniający efekty długotrwałych oraz niekorzystnych wpływów, wynikających ze sposobu przyłożenia obciążenia cc = 1,0 wytrz. obliczeniowa przy osiowym ściskaniu fck 30,0 f cd = cc =1,0 =1,4 MPa γ 1,40 beton C40/50 współczynnik sprężystości betonu Ecm = 35,0 GPa wytrz. charakterystyczna przy osiowym ściskaniu fck = 40,0 MPa częściowy współczynnik bezpieczeństwa (sytuacja obliczeniowa trwała i przejściowa/wyjątkowa) γc = 1,40/1,0 współ. uwzględniający efekty długotrwałych oraz niekorzystnych wpływów, wynikających ze sposobu przyłożenia obciążenia cc = 1,0 wytrz. obliczeniowa przy osiowym ściskaniu fck 40,0 f cd = cc =1,0 =8,5 MPa γ 1,40 wytrz. oblicz. przy osiowym ścis. przy krótkotr. przeciążeniu fck 40,0 f cd,0 = cc =1,0 =33,3 MPa γ 1,0 wytrz. średnia na osiowe rozciąganie wytrz. charakterystyczna na osiowe rozciąganie z 95% pewności przekroczenia wytrz. obliczeniowa przy osiowym rozciąganiu Wytrzymałości stali c c c fctm = 3,50 MPa fctk,0,05 =,50 MPa f,50 ctk,0,05 f ctd,0,05 = ct =1,0 =1,70 MPa γc 1,40 stal B500SP wg PN-SO granica plastyczności fsk = 500 MPa częściowy współczynnik bezpieczeństwa γs = 1,15 wytrz. obliczeniowa fsd = 430 MPa - 3 -
3 PROJEKT MOSTY BETONOWE wytrz. na rozciąganie fu = 575 MPa stal St3SX-b (A) wg PN-91/S-1004 wytrz. charakterystyczna fsk = 40 MPa wytrz. obliczeniowa fsd = 00 MPa stal 18 G-b (A) wg PN-91/S-1004 wytrz. charakterystyczna fsk = 355 MPa wytrz. obliczeniowa fsd = 95 MPa stal sprężająca klasa A (Y 1770 S7) wg PrEN moduł sprężystości Ep = 190/170 GPa (drut gładki/żebrowany) częściowy współczynnik bezpieczeństwa γs = 1,15 wytrz. charakterystyczna fpk = 1770 MPa wytrz. obliczeniowa fpk 1770 f pd = 0,9= 0,9=1385MPa γ 1,15. PŁYTA POMOSTU.1. ZESTAWENE OBCĄŻEŃ DLA PŁYTY POMOSTU Obciążenia przyjęto wg PN-EN :004 Oddziaływanie na konstrukcje. Część 1-1: Oddziaływania ogólne - Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach oraz PN-EN 1991-:003 Oddziaływanie na konstrukcje. Część : Obciążenia ruchome mostów Współczynniki obciążeniowe Przyjęte współczynniki obciążeń: dla obciążeń stałych od elementów konstrukcyjnych G,j = 1,35 lub G,j = 1,00 dla obciążeń stałych od nawierzchni i wyposażenia G,j = 1,35 lub G,j = 1,00 dla obciążeń ruchomych Q,1 = 1,35 Przyjęte współczynniki dostosowawcze: dla obciążeń ruchomych βq = αqi = 1,00 Przyjęte współczynniki redukcyjne: dla obciążeń ruchomych ψ1 = 0, Obciążenia stałe przypadające na wycinek płyty szerokości 10 cm Tablica 1. Zestawienie obciążeń stałych dla płyty pomostu. Obciążenie L.p. Nazwa elementów obciążenia charakterystyczne G,j Obciążenie obliczeniowe [kn/mb] [kn/mb] 1. Płyta pomostu (7*0.3*1.) W-wa ścieralna nawierzchni gr. 4 cm (5*0.04*1.) W-wa wiążąca nawierzchni gr. 5 cm (5*0.05*1.) 1.0 s
4 PROJEKT MOSTY BETONOWE 4. zolacja płyty pomostu gr. 1 cm (14*0.01*1.) RAZEM Obciążenia stałe przypadające na wycinek płyty wspornika szerokości 100 cm Tablica. Zestawienie obciążeń stałych dla płyty pomostu wspornika. L.p. Nazwa elementów obciążenia Obciążenie charakterystyczne [kn/mb] G,j Obciążenie obliczeniowe [kn/mb] 1. Płyta pomostu (7*0.3*1.) 9.7. Wypełnienie kapy o grub..5 cm (7*0.5*1.) 3. Deska gzymsowa o wym. 8x60x99 cm Balustrada aluminiowa zolacja płyty pomostu gr. 1 cm (14*0.01*1.) RAZEM Obciążenia ruchome przypadające na wycinek płyty szerokości 10 cm Tablica 3. L.p. Zestawienie obciążeń zmiennych dla płyty pomostu. Rodzaj obciążenia Obciążenie charakterystyczne β Q Q,1 1 [kn] 0.14 Obciążenie obliczeniowe [kn/mb] 1. LM (jedno koło na długości 8 cm) Zestawienie obciążeń sumarycznych Obciążenia ciągłe na całej długości wycinka płyty: G kn/mb d Obciążenia ciągłe na całej długości wycinka płyty wspornika: G 3.87 kn/mb d Obciążenia ciągłe (zmienne) na szerokości 107 cm i długości 87 cm wycinka płyty: Q kn/mb d.. STATYKA PŁYTY POMOSTU..1. Część środkowa płyty pomostu Przęsło płyty pomostu w modelu obliczeniowym zróżnicowano przekrojami ze względu na zmienną wysokość: części skrajne na długości 5 cm 10x35 cm, część środkowa na długości 100 cm 10x5 cm
5 PROJEKT MOSTY BETONOWE Maksymalny moment przęsłowy: M1max = 5.80 knm Maksymalny moment podporowy: Mmax = knm... Wspornik Rys. 1. Schemat statyczny płyty Wspornik w modelu obliczeniowym zróżnicowano przekrojami ze względu na zmienną wysokość: części skrajna na długości 5 cm 10x35 cm, część środkowa na długości 67 cm 10x5 cm. Maksymalny moment podporowy: Mmax = knm Rys.. Schemat statyczny wspornika - 6 -
6 PROJEKT MOSTY BETONOWE.3. SPRAWDZENE NAPRĘŻEŃ Jako zbrojenie płyty przewidziano następujące średnice prętów: dołem ϕ1 = 16 mm, górą ϕ = 0 mm. Przyjęcie otuliny zbrojenia: cnom = cmin + Δcdev cmin = max {cmin,b; cmin,dur + Δcdur,γ Δcdur,st Δcdur,add; 10 mm} Otulenie prętów w płycie: dolne: c1nom = = 30 mm górne: cnom = = 30 mm. Odległość środka ciężkości zbrojenia dolnego od włókien dolnych płyty: 1 16 as1 c1nom mm Odległość środka ciężkości zbrojenia górnego od włókien górnych płyty: a mm s cnom.3.1. Część środkowa płyty pomostu Przekrój przęsłowy Sprawdzono naprężenia w wycinku płyty szerokości 10 cm, grubości 5 cm na moment maksymalny: Mmax = 5,80 knm Wysokość użyteczna przekroju d h a s mm Sprawdzenie minimalnego stopnia zbrojenia podłużnego: fctm As,min min{0, 6 bd; 0, 0013 bd} 3,31cm f sk Sprawdzenie maksymalnego stopnia zbrojenia podłużnego: As,max 0, 04 b d cm Zaprojektowano w przęśle zbrojenie płyty (w rozstawie co 15 cm): dołem: 8 szt. ϕ1 16 As1 = 16,09 cm górą: 8 szt. ϕ 0 As = 5,13 cm Stosunek współczynników sprężystości stali do betonu n E E s cm Wysokość strefy ściskanej w betonie: 6 ( As1 As ) b ( As1 d As as ) x n 1 1 4,90cm b n( As1 As ) Sprowadzony moment bezwładności: - 7 -
7 PROJEKT MOSTY BETONOWE 3 b x n A ( d x) A ( x a ) 0,00031 m 3 Maksymalne naprężenia ściskające w betonie: 4 s1 s s M x c 4,15MPa Maksymalne naprężenia rozciągające w zbrojeniu dolnym: M ( d x) s1 n 8,83MPa Maksymalne naprężenia ściskające w zbrojeniu górnym: M ( x as) s n 4,55 MPa Przekrój podporowy Sprawdzono naprężenia w wycinku płyty szerokości 10 cm, grubości 35 cm na moment maksymalny: Mmax = 47,30 knm Wysokość użyteczna przekroju d h a s mm Sprawdzenie minimalnego stopnia zbrojenia podłużnego: fctm As,min min{0, 6 bd; 0, 0013 b d} 4,87 cm f sk Sprawdzenie maksymalnego stopnia zbrojenia podłużnego: As,max 0, 04b d 149, 76 cm Zaprojektowano w przęśle zbrojenie płyty (w rozstawie co 15 cm): dołem: 8 szt. ϕ1 16 As1 = 16,09 cm górą: 8 szt. ϕ 0 As = 5,13 cm Stosunek współczynników sprężystości stali do betonu n E E s cm Wysokość strefy ściskanej w betonie: 6 ( As1 As ) b ( As1 d As as ) x n 1 1 5,97 cm b n( As1 As ) Sprowadzony moment bezwładności: 3 b x n A ( d x) A ( x a ) 0,00071 m 3 Maksymalne naprężenia ściskające w betonie: 4 s1 s s M x c 4,00MPa Maksymalne naprężenia rozciągające w zbrojeniu dolnym: M ( d x) s1 n 101,5 MPa - 8 -
8 PROJEKT MOSTY BETONOWE Maksymalne naprężenia ściskające w zbrojeniu górnym: M ( x as ) s n 7,9 MPa.3.. Wspornik Sprawdzono naprężenia w wycinku płyty szerokości 10 cm, grubości 35 cm na moment maksymalny: Mmax = 14,50 knm Wysokość użyteczna przekroju d h a s mm Sprawdzenie minimalnego stopnia zbrojenia podłużnego: fctm As,min min{0, 6 bd; 0, 0013 b d} 4,87 cm f sk Sprawdzenie maksymalnego stopnia zbrojenia podłużnego: As,max 0, 04b d 149, 76 cm Zaprojektowano w przęśle zbrojenie płyty (w rozstawie co 15 cm): dołem: 8 szt. ϕ1 16 As1 = 16,09 cm górą: 8 szt. ϕ 0 As = 5,13 cm Stosunek współczynników sprężystości stali do betonu n E E s cm Wysokość strefy ściskanej w betonie: 6 ( As1 As ) b ( As1 d As as ) x n 1 1 5,97 cm b n( As1 As ) Sprowadzony moment bezwładności: 3 b x n A ( d x) A ( x a ) 0,00071 m 3 Maksymalne naprężenia ściskające w betonie: 4 s1 s s M x c 10,54 MPa Maksymalne naprężenia rozciągające w zbrojeniu dolnym: M ( d x) s1 n 67,MPa Maksymalne naprężenia ściskające w zbrojeniu górnym: M ( x as ) s n 0,86 MPa - 9 -
9 PROJEKT MOSTY BETONOWE 3. Dźwigar kablobetonowy 3.1. Cechy materiałowe i geometryczne dźwigarów kablobetonowym Rozpiętość teoretyczna belki lt =,00m Długość ustroju nośnego lu =,40m Szerokość jezdni bj = 7,0m lość dźwigarów n = 5szt Grubość żebra (środnika) bo = 0,50m Odległość od kraw. dźwigara do środka rozpiętości płyty pola skrajnego b1 = 0,75m Odległość od kraw. dźwigara do środka rozpiętości płyty pola wewnętrznego b = 0,75m Wysięg wspornika b3 = 0,87m Grubość płyty t = 0,5m Wysokość całkowita belki wraz z płytą h = 1,65m Dane geometryczne belki: Rys.. Przyjęty przekrój obliczeniowy UWAGA: Szerokość półki należy wyznaczyć wg PN-EN (patrz pomoce 03. Szerokość współpracująca płyty)
10 PROJEKT MOSTY BETONOWE Wartości danych geometrycznych odczytano z programu AutoCad (załącznik nr 1). Moment bezwładności przekroju (względem osi x) c = 0,31751 m 4 Pole powierzchni przekroju betonowego Ac = 1, m Odległość od środka ciężkości belki do skrajnych włókien: v = 1,05m - włókien dolnych v = 0,60m - włókien górnych Wskaźniki wytrzymałościowe przekroju: 0,31751m W 0, 30 1,05m W 4 c 3 m - włókna dolne 0, 31751m 0,60m 4 c 3 0,59m - włókna górne Promienie rdzenia przekroju (rdzenia właściwego): r w r w 3 W 0,59m 0,434m A 1,m - w kierunku włókien dolnych c 3 W 0,30m 0,48m A 1,m - w kierunku włókien górnych c Dane materiałowe: Pręty zbrojeniowe stal miękka Średnica prętów podłużnych Średnica strzemion Cięgna sprężające Średnica kanału kablowego Odległości konstrukcyjne Otulenie strzemion Otulenie zbrojenia podłużnego Max średnica ziarna kruszywa Odl. pomiędzy zbrojeniem a kanałem kablowym Odległość kanału kabla od krawędzi d1 =3mm d =14mm dvkan=100mm Co =5mm C =40mm dg =31,5mm Cv =115mm amin =165mm 3.. Zestawienie obciążeń Obciążenia przyjęto wg PN-EN :004 Oddziaływanie na konstrukcje. Część 1-1: Oddziaływania ogólne - Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach oraz PN-EN 1991-:003 Oddziaływanie na konstrukcje. Część : Obciążenia ruchome mostów Współczynniki obciążeniowe Przyjęte współczynniki obciążeń: dla obciążeń stałych od elementów konstrukcyjnych G,j = 1,35 lub G,j = 1,
11 PROJEKT MOSTY BETONOWE dla obciążeń stałych od nawierzchni i wyposażenia G,j = 1,35 lub G,j = 1,00 dla obciążeń ruchomych taborem samochodowym i pieszych Q,1 = 1,35 Przyjęte współczynniki dostosowawcze: dla obciążeń ruchomych taborem samochodowym αqi = 1,00, αqi = 1,00, αqr = 1,00 Przyjęte wartości : dla obciążeń tłumem pieszych (wartość kombinacyjna/częsta) 0 = 0,40 lub 1 = 0, Obciążenia stałe ciężarem własnym (+ poprzecznica) Tablica 4. Zestawienie obciążeń przypadających na jeden dźwigar. L.p. Rodzaj obciążenia Obciążenie charakterystyczne [kn/m 3 ] 1 Beton zwykły w stanie suchym 4.00 Dodatek na ciężar zbrojenia i stali sprężającej Dodatek na kruszywo bazaltowe.00 RAZEM Obciążenia stałe od nawierzchni i wyposażenia [kn/mb] Tablica 5. Zestawienie obciążeń przypadających na jeden dźwigar. L.p. Nazwa elementów obciążenia Obciążenie charakterystyczne [kn/m ] [kn/mb] 1 Wypełnienie kapy o grub..5 cm z krawężnikiem Deska gzymsowa o wym. 8x60x99 cm Bariera mostowa Balustrada aluminiowa Nawierzchnia jezdni o grub. 10 cm zolacja grub. 1 cm RAZEM Obciążenia ruchome drogowe Obciążenie ruchome model LM1 (zmienne wiodące) Układ tandemowy TS: Pas nr 1 Q1k = 600 kn (nacisk na oś) Pas nr Qk = 400 kn (nacisk na oś) Układ UDL: Pas nr 1 q1k = 9,00 kn/m Pas nr qk =,50 kn/m Obszar pozostały qrk =,50 kn/m - 1 -
12 PROJEKT MOSTY BETONOWE Obciążenie ruchome model LM4 (zmienne towarzyszące) Tłum pieszych na chodniku: qfk = 5,00 kn/m Rys. Schemat obciążeń zmiennych 3.3. Rozkład poprzeczny obciążeń ( metoda sztywnej poprzecznicy ) Wyznaczenie linii wpływu umownej reakcji w dźwigarze skrajnym Podczas wyznaczania linii wpływu umownej reakcji w dźwigarze skrajnym pominięto obciążenia stałe, ponieważ są one równomiernie rozłożone i tym samym nie powodują przeciążenia dźwigara. Rzędna linii wpływu dla k-tego dźwigara od siły jednostkowej: gdzie: i x b 1 i k bi i rzędna linii wpływu rozkładu poprzecznego, k liczba dźwigarów, bi odległość i-tego dźwigara od osi poprzecznej mostu, x odległość od osi przekroju poprzecznego mostu, szukanej rzędnej linii wpływu. Sumaryczna reakcja w dźwigarze skrajnym od siły jednostkowej:
13 PROJEKT MOSTY BETONOWE x b (*) s 1 s k bi Wyznaczenie przebiegu funkcji (*): 1. siła P = 1 jest w punkcie 0 : 1 1 x = 0 s 0.00 k 5. siła P = 1 jest w miejscu odciętej dźwigara skrajnego: x = bs 1 bs (4.0 m) sbs k bi (4.0 m) (.0 m) 3. położenie siły jednostkowej, przy którym wartość umownej reakcji w dźwigarze skrajnym jest zerowa s = 0 x 0 1 b 1 (4.0 m) (.0 m) i.000m k b 5 4.0m s Rys 3. Linia wpływu umownej reakcji w dźwigarze skrajnym Wyznaczenie obciążeń ruchomych przypadających na dźwigar skrajny Podczas wyznaczania obciążeń ruchomych przypadających na dźwigar skrajny uwzględniono tylko obciążenia położone w zakresie dodatniej gałęzi linii wpływu
14 PROJEKT MOSTY BETONOWE Rys 4. Schemat obliczeniowy do poprzecznego rozdziału obciążeń Rzędna linii wpływu dla poszczególnych obciążeń: 1 xqfk bs Rzędna dla qf: sqfk q k bi qfk = 7.50 kn/m; xqfk = 4.19 m fk sqfk m4.00m 7.50 kn / m 4.64 kn / m 5 (4.0 m) (.0 m) Rzędna dla Q1: Q1k = 300 kn; xq11k =.33 m; xq1k = 0.33 m ( x x ) b Q11k Q1k s sq1k Q 1k k bi (.33m 0.33 m) 4.00m 300kN kN 5 (4.0 m) (.0 m) sq1k Rzędna dla q1: q1k = 7 kn/m; xq1k = 1.33 m x b 1 q1k s sq1k q 1k k bi
15 PROJEKT MOSTY BETONOWE m 4.00m 7 kn / m 8.99 kn / m 5 (4.0 m) (.0 m) sq1k Rzędna dla Q: Qk = 00 kn; xq1k = m x b 1 Q1k s sqk Q k k bi m4.00m 00kN 6.60kN 5 (4.0 m) (.0 m) sqk Rzędna dla q: qk = 4.58 kn/m; xqk = m x b 1 qk s sqk q k k bi m 4.00m 4.58 kn / m 0.4 kn / m 5 (4.0 m) (.0 m) sqk UDLqfk = sqfk = 4.64 kn/m UDLqik = sq1k +sqk = 8.99 kn/m kn/m = 9.41 kn/m TSk = sq1k + sqk = kn kn = 6.40 kn 3.4. Zestawienie najbardziej niekorzystnych obciążeń działających na ustrój w poszczególnych stadiach pracy konstrukcji Wyodrębniono trzy stadia pracy konstrukcji: Stadium budowy obejmujące przede wszystkim stadium początkowe 0 (sprężenie) Stadium bezużytkowe 1 obejmujące okres po zakończeniu budowy, w którym występują tylko obciążenia stałe Stadium użytkowe obejmujące przypadek ekstremalnych ob. w czasie eksploatacji. Tablica 6. Zestawienie obciążeń w poszczególnych stadiach pracy konstrukcji. Stadium Obciążenie Obc. charak. αqi αqi G,j,sup G,j,inf Q,1 0 Obc. ob. max Obc. ob. min [kn/mb] [kn/mb] [kn/mb] Początkowe 0 Ciężar konstrukcji Bezużytkowe Ciężar konstrukcji Ciężar wyposażenia Ciężar konstrukcji Ciężar wyposażenia Tandemem TS w Użytkowe środku rozpiętości przęsła 1.35 Układem UDL Tłumem pieszych
16 PROJEKT MOSTY BETONOWE 3.5. Siły wewnętrzne w poszczególnych stadiach pracy konstrukcji Tablica 7. Zestawienie momentów zginających mających wpływ na poszczególne stadia pracy konstrukcji. Stadium Początkowe 0 Bezużytkowe 1 Użytkowe Moment zginający Moment całkowity od obciążenia ciężarem własnym konstrukcji Moment od obciążenia ciężarem własnym konstrukcji Wartość charak. [knm] Wartość oblicz. [knm] M G M G Moment od obciążenia wyposażeniem M G Moment całkowity M G+ G Moment od obciążenia ciężarem własnym konstrukcji M G Moment od obciążenia wyposażeniem M G Moment od obciążenia tandemem TS w środku rozpiętości przęsła M Q Moment od obciążenia układem UDL M Q Moment od obciążenia tłumem pieszych M Q Moment całkowity M G+ G+ƩQ Wyznaczenie siły sprężającej i mimośrodu siły sprężającej Przyjęcie wartości do obliczeń Wytrzymałości obliczeniowe (graniczne wartości maksymalne): k0 = fcd,0 = 33,3 MPa k1 = fcd = 8,5 MPa k = fcd = 8,5 MPa Wytrzymałości charakterystyczne (graniczne wartości minimalne): k0 = fctk, 0,05 = -,50 MPa k1 = fctk, 0,05 = -,50 MPa k = fctk, 0,05 = -,50 MPa W obliczeniach przyjmujemy ki ze znakiem - oznacza to rozciąganie. Współczynniki bezpieczeństwa (globalne): s1 = 1, s =,4 s3 =,0 - zniszczenia przekroju przed zarysowaniem - zniszczenie ze względu na beton - zniszczenie ze względu na stal Współczynnik uplastycznienia: = 1,7/*1,0 * wartość wg EC
17 PROJEKT MOSTY BETONOWE Wyznaczenie obszaru dopuszczalnych rozwiązań metoda Magnela f(x)=1/p P siła sprężająca zcp mimośród siły sprężającej - Współczynnik strat siły sprężającej ( = 0,78 0,8 zalecane 0,80) Wyznaczenie półpłaszczyzny rozwiązań dla włókien górnych w stadium początkowym 0. x 1 rw f0( x) M Ac k0 W Gk Wyznaczenie półpłaszczyzny rozwiązań dla włókien dolnych w stadium początkowym 0. x 1 rw f0( x) M Ac k W G 0 Wyznaczenie półpłaszczyzny rozwiązań dla włókien górnych w stadium bezużytkowym 1. x 1 rw f1 ( x) M Ac k1 W ( GG) k Wyznaczenie półpłaszczyzny rozwiązań dla włókien dolnych w stadium bezużytkowym 1. x 1 rw f1( x) M Ac k W GG 1 Wyznaczenie półpłaszczyzny rozwiązań dla włókien górnych w stadium użytkowym. x 1 rw f( x) M Ac k W G GQ Wyznaczenie półpłaszczyzny rozwiązań dla włókien dolnych w stadium użytkowym
18 PROJEKT MOSTY BETONOWE x 1 rw f( x) M Ac k W ( GGQ) k Wyznaczenie półpłaszczyzny rozwiązań dla włókien dolnych ze względu na stan graniczny zarysowania. f r ( x) s 1 M r w ( GGQ) k x f ctk 0,05 W Wyznaczenie maksymalnego mimośrodu siły sprężającej wynikającego ze względów konstrukcyjnych z z a cp cp,max p,min a p,min odległość kanału kabla od krawędzi dźwigara Wyznaczenie minimalnego mimośrodu siły sprężającej wynikającego ze względu na zniszczenie betonu z cp z cp,min s M 3 ( GGQ) k A f c ck
19 PROJEKT MOSTY BETONOWE 0,0001 0,00009 [1/P] 0, , , , , , ,0000 0, ,4-0, 0 0, 0,4 0,6 0,8 1-0,00001 [Zcp] -0,0000-0, , , , , , , ,0001 f0(x) f0(x) f1(x) f1(x) f(x) f(x) fr(x) Zcp.max Zcp.min Wykres 1. Wykresy półpłaszczyzn wyznaczających obszar dopuszczalnych rozwiązań wielkości siły sprężającej i mimośrodu siły sprężającej Przyjęcie siły sprężającej i mimośrodu siły sprężającej Przyjęto minimalną siłę sprężającą w stosunku do mimośrodu siły sprężającej, który będzie maksymalnym mimośrodem. więc 1/P=0, [1/kN] P=356 [kn] dla zcp = 0,81 [m] Jest to wartość siły sprężającej po stratach. Uwaga: Dąży się do przyjęcia maksymalnego mimośrodu przy minimalnej wartości siły sprężającej. Wartość siły sprężającej przed stratami wynosi: P0 = 356/0,85 = 7360 [kn] - 0 -
20 Przyjęcie potrzebnej liczby kabli PROJEKT MOSTY BETONOWE Wymagana powierzchnia cięgien sprężających: Ap = P0/(0,55xfpk) = 7360kN/ 0,55x1770 MPa = 81,1 [cm ] Przyjęto do sprężenia liny odmiany /klasy A średnicy 16 mm A p = 1,50 [cm ] - pole powierzchni jednej liny Przyjęto kable 19 splotowe (19 lin w jednym kablu) m = 19 A pk = 19 x 1,50cm = 8,5 [cm ] - pole powierzchni jednego kabla lość kabli potrzebna do sprężenia dźwigara: n = Ap / A pk = 81,1cm /8,5cm = 9,9 przyjęto 10 kabli 19-sto splotowych (liny 16mm) Siła naciągu jednego kabla P0 = P0 / 10 = 7360 kn / 10 = 736 kn 3.7. Wytyczenie trasy kabli sprężających Zestawienie sił przekrojowych w dźwigarze Tablica 8. Tabela zestawienie sił przekrojowych od poszczególnych obciążeń (połowa dźwigara druga połowa symetryczna). [x] 0,11 4, 6,33 8,44 10,55 1,66 [knm] Siły przekrojowe charakterystyczne Siły przekrojowe obliczeniowe M Gk M (G+ G)k M (G+ G+ƩQ)k ,5-453,8-345,8-381,7-418,0-47,4 M G M G+ G M G+ G+ƩQ 0-076,8-3680,7-4868,8-5719,1-619,0-6341, Wytyczenie tras granicznych, trasy wypadkowej i tras rzeczywistych kabli sprężających Graniczne trasy kabla wypadkowego Aby nie zostały przekroczone naprężenia graniczne k i k oraz środek ciśnienia znajdował się pomiędzy górnym a dolnym promieniem rdzenia uogólnionego wytyczono trasy graniczne kabla wypadkowego dla stadium początkowego 0 i stadium użytkowego, pominięto stadium bezużytkowe 1 ponieważ nie ma ono wpływu na wartości graniczne gdyż jest to stadium pośrednie. Promienie rdzenia uogólnionego: - 1 -
21 PROJEKT MOSTY BETONOWE k k P r r r u0 min w 1 ; w 1 p p p AC k k P r r r u min w 1 ; w 1 p p p AC Rzędne obwiedni granicznych: M z ( x) z r P GGQ cp, min cp u M G zcp, max ( x) zcp0 ru 0 P 0 - górny promień - dolny promień Tablica 9. Tabela tras granicznych wypadkowej siły sprężającej w stadium początkowym 0 i użytkowym. [X] 0,11 4, 6,33 8,44 10,55 1,66 z cp,min -0,36-0,68-0,94-1,14-1,8-1,37-1,39 z cp,max 0,3 0,11 0,01-0,06-0,1-0,15-0,16 Wykres. Wykres przebiegu tras granicznych kabla wypadkowego Trasy rzeczywiste kabli sprężających Położenie kabli podzielono na dwie grupy, po 5 sztuk w każdej grupie. Umiejscowienie kabli w przekroju, w środku rozpiętości i na licu belki wytyczone zostały przy zachowaniu minimalnych otuleń oraz minimalnych odległości pomiędzy prętami a kanałami cięgien sprężających. - -
22 PROJEKT MOSTY BETONOWE Rys 5. Układ kabli sprężających w przekroju, w środku rozpiętości belki Rys 6. Układ kabli sprężających w przekroju, na licu belki Rys 7. Układ kabli sprężających w przekroju podłużnym Początek układu przyjąć na licu belki!!! Przy zastosowaniu przyjętych parametrów geometrycznych wyznaczono funkcje przebiegu trasy kabla w przekroju podłużnym. f(x) = A x + B x + C dodatkowo wyznaczono kąt nachylenia kabla w danym punkcie (x) = atan (d/dx f(x)) promień łuku trasy kabla w danym punkcie r (x) = x / sin (x) - 3 -
23 PROJEKT MOSTY BETONOWE Trasa rzędu kabli dolnych/górnych/wypadkowego fi (x): ( a0i a6i ) A l C a t 6i Trasa rzędu kabli dolnych f1 (x) A =(0,6-0,165)/13,0 = 0,006 C = 0,97-0,165 = -0,805 B = 0 f1(x) = 0,006 x 0,805 (x) 0,11 4, 6,33 8,44 10,55 1,66 f1(x) -0,806-0,795-0,760-0,703-0,63-0,50-0,393 d/dxf1(x) 0,000 0,011 0,0 0,033 0,043 0,054 0, ,000 0,6 1,45 1,866,488 3,109 3,79 r1 194,56 194,3 194,3 194,4 194,4 194,5 194,7 Trasa rzędu kabli górnych f (x) A =(1,-0,35)/13,0 = 0,005 C = 0,97-0,35 = -0,6 B = 0 f(x) = 0,005 x 0,6 (x) 0,11 4, 6,33 8,44 10,55 1,66 f(x) -0,61-0,599-0,531-0,419-0,63-0,061 0,185 d/dxf(x) 0,000 0,01 0,04 0,064 0,085 0,106 0,17 0,000 1,16,431 3,643 4,853 6,058 7,58 r 99,417 99,434 99,501 99,613 99,769 99, , Trasa kabla wypadkowego W celu sprawdzenia poprawności przebiegu tras kabli wytyczono trasę kabla wypadkowego, który powinien przebiegać pomiędzy wartościami granicznymi wyznaczonymi powyżej. A =(0,9-0,6)/13,0 = 0,004 C = 0,97-0,6 = -0,71 B = 0 f(x) = 0,004 x 0,71-4 -
24 PROJEKT MOSTY BETONOWE (x) 0,11 4, 6,33 8,44 10,55 1,66 fw(x) -0,71-0,70-0,65-0,56-0,44-0,9-0,10 d/dx(fw(x)) 0,000 0,016 0,03 0,048 0,064 0,080 0,096 w 0,00 0,919 1,838,756 3,67 4,586 5,498 rw 131,5 131, ,58 131, , ,940 13,15 0,63 0,43 0,3 0, ,17-0,37-0,57-0,77-0,97 M/P+r M/P-r V v apmin Mo/P+r Mo/P-r f1(x) f(x) fwyp(x) Wykres 3. Wykresy przebiegu tras granicznych kabli, tras rzeczywistych i trasy wypadkowej Obliczenie strat doraźnych i reologicznych siły sprężającej Uwaga: Straty należy wyznaczyć zgodnie z plikiem 06. Straty siły sprężającej zamieszczonym na stronie w pomocach Sprawdzenie naprężeń w poszczególnych stanach Uwaga: Należy podstawić swoje wartości i sprawdzić warunki. W stadium początkowym 0 : P P0 z 0 g AC C P P0 0 z d AC C cp cp M C M C g g k k
25 PROJEKT MOSTY BETONOWE W stadium bezużytkowym 1 : 1 1 k M z P A P k M z P A P C g g C cp C d C g g C cp C g W stadium użytkowym : k M z P A P k M z P A P C q g g C cp C d C q g g C cp C g
26 PROJEKT MOSTY BETONOWE Załącznik nr 1: Dane geometryczne dźwigara Area: 1.00 Perimeter: Bounding box: X: Y: Centroid: X: Y: Moments of inertia: X: Y: Product of inertia: XY: Radii of gyration: X: Y: Principal moments and X-Y directions about centroid: : along [ ] J: along [
PROJEKT MOSTY BETONOWE 1. DANE OGÓLNE
PROJEKT MOSTY BETONOWE 1. DANE OGÓLNE 1.1. PODSTAWA OPRACOWANIA Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 02.03.1999r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogi
Bardziej szczegółowoZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY
ZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY 1. PROJEKTOWANIE PRZEKROJU 1.1. Dane początkowe: Obciążenia: Rozpiętość: Gk1 obciążenie od ciężaru własnego belki (obliczone w dalszej części projektu)
Bardziej szczegółowoWytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
Bardziej szczegółowoMosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne
Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Katedra Mostów i Kolei Mosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne Dr inż. Mieszko KUŻAWA 0.03.015 r. III. Obliczenia wstępne dźwigara głównego Podstawowe parametry
Bardziej szczegółowo1 9% dla belek Strata w wyniku poślizgu w zakotwieniu Psl 1 3% Strata od odkształceń sprężystych betonu i stali Pc 3 5% Przyjęto łącznie: %
1.7. Maksymalne siły sprężające - początkowa siła sprężająca po chwilowym przeciążeniu stosowanym w celu zmniejszenia strat spowodowanych tarciem oraz poślizgiem w zakotwieniu maxp0 = 0,8 fpk Ap - wstępna
Bardziej szczegółowoObliczenia wstępne dźwigara głównego
Katedra Mostów i Kolei Obliczenia wstępne dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Mosty dr inż. Mieszko KUŻAWA 23.03.2017 r. Zawartość raportu z ćwiczenia projektowego 1. Założenia a) Przedmiot,
Bardziej szczegółowodługość całkowita: L m moment bezwładności (względem osi y): J y cm 4 moment bezwładności: J s cm 4
.9. Stalowy ustrój niosący. Poład drewniany spoczywa na dziewięciu belach dwuteowych..., swobodnie podpartych o rozstawie... m. Beli wyonane są ze stali... Cechy geometryczne beli: długość całowita: L
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)
Ćwiczenie nr 2 Temat: Wymiarowanie zbrojenia ze względu na moment zginający. 1. Cechy betonu i stali Beton zwykły C../.. wpisujemy zadaną w karcie projektowej klasę betonu charakterystyczna wytrzymałość
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoρ d... kn m 3 - ciężar objętościowy drewna: ρ d... kn m 3 Wytrzymałości drewna wg PN-EN 338:2004 Drewno konstrukcyjne. Klasy wytrzymałości:
1. Dane ogólne 1.1. Opis projektowanego ostu Zaprojektowano ost jednoprzęsłowy wolnopodparty. Ustrój niosący stanowi... belek stalowych I... o rozstawie... i poost drewniany o konstrukcji: pokład górny
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowoOBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoPROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ Jakub Kozłowski Arkadiusz Madaj MOST-PROJEKT S.C., Poznań Politechnika Poznańska WPROWADZENIE Cel
Bardziej szczegółowoObliczenia szczegółowe dźwigara głównego
Katedra Mostów i Kolei Obliczenia szczegółowe dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Mosty dr inż. Mieszko KUŻAWA 18.04.2015 r. III. Szczegółowe obliczenia statyczne dźwigara głównego Podstawowe
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoPRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM ZESP1 (12.91) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do analizy wytrzymałościowej belek stalowych współpracujących z płytą żelbetową. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoWstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego
Instytut Inżynierii Lądowej Wstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Podstawy Mostownictwa Dr inż. Mieszko KUŻAWA 6.11.014 r. Obliczenia wstępne dźwigara głównego
Bardziej szczegółowoZaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku. Założyć układ warstw stropowych: beton: C0/5 lastric o 3cm warstwa wyrównawcza
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoPaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Wyznaczyć zbrojenie przekroju pokazanego na rysunku z uwagi na przekrój podporowy i przęsłowy. Rozwiązanie: 1. Dane materiałowe Beton C25/30 - charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoPROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoŚcinanie betonu wg PN-EN (EC2)
Ścinanie betonu wg PN-EN 992-2 (EC2) (Opracowanie: dr inż. Dariusz Sobala, v. 200428) Maksymalna siła ścinająca: V Ed 4000 kn Przekrój nie wymagający zbrojenia na ścianie: W elementach, które z obliczeniowego
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Normy, przepisy, normatywy, oraz wykorzystane programy komputerowe. Projektuje się most o ustroju niosącym swobodnie podpartym, o dźwigarach stalowych wspólpracujących z
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowoPODSTAWOWE MODELE OBICIĄŻENIA RUCHOMEGO WG PN-85/S i PN-EN
PODSTAWOWE MODELE OBICIĄŻENIA RUCHOMEGO WG PN-85/S-10030 i PN-EN 1991-2 1. Kołowe obciążenia ruchome drogowych obiektów mostowych wg PN-85/S-10030 1.1. Rodzaje obciążeń ruchomych drogowych obiektów mostowych
Bardziej szczegółowoWyniki analizy nośności
Wyniki analizy nośności SPIS ZAWARTOŚCI: 1. Widok modelu konstrukcji 2. Dane 3. Wartość momentów zginających od obciąŝeń stałych a. Istniejąca nawierzchnia b. Po zdjęciu nadkładu nawierzchni 4. Określenie
Bardziej szczegółowoPoz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa
Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 1. 4 Założenia do analizy statycznej
Załącznik nr 1 RAPORT Z OBLICZEŃ STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH POSADOWIENIA POŚREDNIEGO OBIEKTU SKŁADANEGO W RAMACH ZADANIA PN: BUDOWA DROGI WRAZ Z PRZEPRAWĄ MOSTOWĄ W MIEJSCOWOŚCI PRUDNIK 1 Normy i przepisy
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoAlgorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP
Algorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP Ekran 1 - Dane wejściowe Materiały Beton Klasa betonu: C 45/55 Wybór z listy rozwijalnej
Bardziej szczegółowoStrunobetonowe płyty TT. Poradnik Projektanta
Strunobetonowe płyty TT Poradnik Projektanta Strunobetonowe płyty TT Poradnik Projektanta Gorzkowice, maj 2007 r. SPIS TREŚCI 1. OPIS OGÓLNY PŁYT TT.......................... 3 2. ZASTOSOWANIE PŁYT TT.........................
Bardziej szczegółowoWYCIĄG Z OBLICZEŃ. 1. Dane wyjściowe
WYCIĄG Z OBLICZEŃ 1. Dane wyjściowe Obliczenia wykonano dla rozpiętości osiowej 6m i długości przekrojowej przęsła 7,5m. Z uwagi na duŝy skos osi mostu (i tym samym prefabrykatów) względem osi rzeki, przyjęto
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoFunkcja Tytuł, Imię i Nazwisko Specjalność Nr Uprawnień Podpis Data. kontr. bud bez ograniczeń
WYKONAWCA: Firma Inżynierska GF MOSTY 41-940 Piekary Śląskie ul. Dębowa 19 Zamierzenie budowlane: Przebudowa mostu drogowego nad rzeką Brynicą w ciągu drogi powiatowej nr 4700 S (ul. Akacjowa) w Bobrownikach
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoProjekt z konstrukcji żelbetowych.
ŁUKASZ URYCH 1 Projekt z konstrukcji żelbetowych. Wymiary elwmentów: Element h b Strop h f := 0.1m Żebro h z := 0.4m b z := 0.m Podciąg h p := 0.55m b p := 0.3m Rozplanowanie: Element Rozpiętość Żebro
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU
ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA RYGIEL PRZEKROJE PROSTOKĄTNE - PRZEKROJE TEOWE + Wybieramy po jednym przekroju
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoGrubosç płyty żelbetowej: h p. Aanlizowana szerokośç płyty: b := 1000 mm. Rozpiętośç płyty o schemacie statycznym L t. 1.5 m
Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności (SLS) w zakresie naprężeń maksymalnych, zarysowania i ugięcia żelbetowej płyty wspornika pomostu na podstawie obliczeń wg PN-EN 199-. (Opracowanie: D. Sobala
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:
II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong
Bardziej szczegółowoWspółczynnik określający wspólną odkształcalność betonu i stali pod wpływem obciążeń długotrwałych:
Sprawdzić ugięcie w środku rozpiętości przęsła belki wolnopodpartej (patrz rysunek) od quasi stałej kombinacji obciążeń przyjmując, że: na całkowite obciążenie w kombinacji quasi stałej składa się obciążenie
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoτ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI SŁUPOWO-RYGLOWEJ
KONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ O KONSTRUKCJI SŁUPOWO-RYGLOWEJ SŁUP - PROJEKTOWANIE ZAŁOŻENIA Słup: szerokość b wysokość h długość L ZAŁOŻENIA Słup: wartości obliczeniowe moment
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowoKŁADKA PIESZO - ROWEROWA W CIĄGU WAŁÓW ZBIORNIKA WODNEGO W SKALBMIERZU
1 Obiekt budowlany: KŁADKA PIESZO - ROWEROWA W CIĄGU WAŁÓW ZBIORNIKA WODNEGO W SKALBMIERZU Adres obiektu: woj. Świętokrzyskie, gmina Skalbmierz Rodzaj projektu: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY (PAB)
Bardziej szczegółowoAutorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel
Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,
Bardziej szczegółowo0,195 kn/m 2. 0,1404 kn/m 2. 0,837 kn/m 2 1,4 1,1718 kn/m 2
1.1 Dach drewniany krokwiowy o rozpiętości osiowej 13,44 m a) Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001: blachodachówka (wraz z konstrukcją drewnianą) 0,350 kn/m 2 0,385 kn/m 2 wełna mineralna miękka 18cm 0,6kN/m
Bardziej szczegółowomgr inż. Sławomir Żebracki MAP/0087/PWOK/07
PLASMA PROJECT s.c. Justyna Derwisz, Adam Kozak 31-871 Kraków, os. Dywizjonu 303 5/159 biuro@plasmaproject.com.pl Inwestycja: REMONT KŁADKI PIESZEJ PRZYWRÓCENIE FUNKCJI UŻYTKOWYCH Brzegi Górne NA DZIAŁCE
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowoKOMINY MUROWANE. Przekroje trzonu wymiaruje się na stan graniczny użytkowania. Sprawdzenie należy wykonać:
KOMINY WYMIAROWANIE KOMINY MUROWANE Przekroje trzonu wymiaruje się na stan graniczny użytkowania. Sprawdzenie należy wykonać: w stadium realizacji; w stadium eksploatacji. KOMINY MUROWANE Obciążenia: Sprawdzenie
Bardziej szczegółowoGmina Wieprz Wieprz Wieprz. Egzemplarz nr 1
mgr inż. Jerzy Koziołek 34-300 Żywiec ul. Powstańców Śląskich 2 tel. (033) 862-2110 tel.kom. 509146248 e-mail: koziolek@epoczta.pl Inwestycja: Odbudowy mostu nad potokiem,,frydrychówka w ciągu drogi gminnej
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczno wytrzymałościowe
MK MOSTY str. 1 Obliczenia statyczno wytrzymałościowe Przebudowa mostu stałego przez rzekę Sawa w miejscowości Dębina, w ciągu drogi powiatowej Nr 1519 R Łańcut Podzwierzyniec - Białobrzegi km 3 + 576,00
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoRaport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Bardziej szczegółowoLp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Bardziej szczegółowoWYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH
WYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH Betonowe mury oporowe w km 296+806-297,707 1. PODSTAWA OBLICZEŃ [1] - PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia. [2] - PN-91/S-10042 Obiekty mostowe. Konstrukcje
Bardziej szczegółowoProjektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowo