Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna

Transkrypt

1 PROSPEKT Temat: Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna Zleceniodawca: Przedsiębiorstwo Energetyki Cieplnej z siedzibą w Mińsku Mazowieckim. Sp. z o.o. Adres: Mińsk Mazowiecki BranŜa: ciepłownicza Nr opracowania: PR/01/10/08 Wykonał: inŝ. Witold Holwek upr. bud. nr St-312/85; MOIIB nr MAZ/IS/1925/02 Data: październik 2008 r.

2

3

4 I. Opis techniczny II. Wykaz odcinków III. Obliczenia statyczne IV. Rysunki załączone 1. PRZEDSTAWIENIE WYNIKÓW ANALIZY KOMPENSACJI AKW NUMERACJA ODCINKÓW SIECI AKW WYKAZ REJONÓW WYMAGAJĄCYCH UWAGI, BĄDŹ PRZEBUDOWY AKW-03 Warszawa, październik 2008 r. inŝ. Witold Holwek

5 Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna 1. Podstawa opracowania. - zlecenie Przedsiębiorstwa Energetyki Cieplnej z siedzibą w Mińsku Mazowieckim, - mapa sytuacyjna w skali 1:1000, - dokumentacje udostępnione przez PEC, - inwentaryzacja własna do celów projektowych - uzgodnienia z UŜytkownikiem sieci. 2. Przedmiot i cel opracowania. Przedmiotem opracowania jest analiza warunków pracy ( kompensacji wydłuŝeń termicznych ) wodnych sieci cieplnych zasilanych z kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna, w związku z planowanym wzrostem maksymalnej temperatury zasilania z 95 C do 130 C. Zakres przedmiotowego obszaru, wraz z numeracją odcinków, przedstawiono na rysunku AKW-02, a graficzne przedstawienie wyników analizy kompensacji na rysunku AKW-01. Analiza ma na celu wskazanie wszystkich punktów sieci cieplnych z przedmiotowego obszaru, w których istniejące elementy kompensacji wydłuŝeń termicznych są niedostateczne, co spowoduje konieczność przebudowy sieci cieplnej w przypadku pracy z nową temperaturą maksymalną 130 C. 3. ZałoŜenia do analizy. PoniŜsza analiza została wykonana przy następujących załoŝeniach: a. Docelowe parametry pracy sieci : T z = 130 C ; p rob = 1,6 MPa b. Obliczenia wykonano dla rurociągów ze standardową grubością ścianek dla rurociągów preizolowanych oraz z uwzględnieniem naddatku na korozję dla sieci w kanałach i budynkach c. Analiza nie jest dokumentem gwarantującym bezawaryjność pracy sieci po zwiększeniu temperatury roboczej, poniewaŝ została wykonana przy załoŝeniu dobrego stanu rurociągów, co jest praktycznie niemoŝliwe do potwierdzenia bez uprzedniego wykonania odkrywek i badań grubości ścianek rurociągów. Część sieci w obudowie kanałowej i rurociągów w budynkach ma za sobą długi okres eksploatacji i jest w nienajlepszym stanie technicznym. d. W analizie przyjęto konieczność przebudowy wszystkich wydłuŝek U- kształtowych na sieci w obudowie kanałowej. Wynika to z faktu, iŝ istniejące wydłuŝki typu U, bądź lirowe, zostały zaprojektowane dla 1,5 krotnie mniejszych wydłuŝeń i jednocześnie wykonane z naciągiem wstępnym, którego odtworzenie jest praktycznie niemoŝliwe. W trakcie prac wstępnych dokonano obliczeń sprawdzających kilku istniejących wydłuŝek i w kaŝdym z przypadków, ich wymiary okazały się zdecydowanie za małe, dla potrzeb kompensacji sieci. Str

6 Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna e. Obliczenia kompensacji wykonywano w oparciu o udostępnioną dokumentację i inwentaryzację własną w budynkach. W odniesieniu do odcinków, dla których nie moŝna było uzyskać aktualnej dokumentacji technicznej, bądź dostępu do piwnic budynków, podano wymagania odnośnie układów kompensacji w budynkach, które powinny być sprawdzone przed podniesieniem parametrów sieci i w przypadku ich niespełnienia, przebudowane zgodnie z załączonymi w analizie zaleceniami. f. Obliczenia sprawdzające rurociągów w budynkach wykonano dla rejonów, w których sieć przebiega w budynkach na znacznej długości, z duŝą złoŝonością geometrii, oraz w rejonach wątpliwych i przypadkach wejścia do budynków rurociągów o duŝych średnicach. W większości przypadków ( poza wspomnianymi wyŝej ) bezpośredniego wejścia sieci do węzła nie istnieje potrzeba wykonywania obliczeń i standardowo nie są one opracowywane na etapie wykonania dokumentacji technicznej. Zamknięcie punktami stałymi ( w przypadku sieci w kanałach ), bądź krótkie odcinki przed budynkami ( w odniesieniu do sieci preizolowanych ), w połączeniu z krótkimi i elastycznie montowanymi odcinkami sieci w węzłach nie powinny stwarzać zagroŝenia dla pracy sieci. Ewentualne sprawdzenie wszystkich układów kompensacji w budynkach, wymagałoby wykonania inwentaryzacji i obliczeń sieci w kilkudziesięciu węzłach. 4. Podstawy obliczeń. Obliczenia statyczne rurociągów wykonano przy następujących załoŝeniach: 1. Rurociągi bez szwu, lub ze szwem, ze stali węglowej St35, granica plastyczności Re = 235 MPa, 2. Dla rurociągów preizolowanych obliczenia wartości obciąŝeń wynikających z oddziaływania gruntu oraz wydłuŝeń, wykonano zgodnie z wytycznymi normy PN-EN 13941:2006 dla zagłębienia średniego 1,0 m do osi rur. W obliczeniach uwzględniono cięŝar rurociągu z wodą, 3. Dla rurociągów w kanałach i budynkach obliczenia wykonano zgodnie z wytycznymi normy EN (2002), 4. Do wykonania obliczeń uŝyto programów: a. v ( autor Witold Holwek ), opracowany na zlecenie Politechniki Warszawskiej, wprowadzony jako pomoc dydaktyczna w programie przedmiotu Sieci ciepłownicze ) b. Bentley AutoPipe XP v DEMO Wyniki obliczeń wykonanych przy zastosowaniu programu 4.a załączono w dokumentacji, zaś 4.b w egzemplarzu archiwalnym ( ze względu na zakres ok. 200 stron ). 5. Wyniki analizy. Rejony sieci wymagające przebudowy, bądź uwagi przedstawiono na rysunku AKW- 01, oraz w wersji powiększonej na rysunku AKW-03. Str

7 Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna Przy opisie rodzaju wymaganych działań bazowano na oznaczeniach odcinków wg rysunku AKW-02 ( z uwagi na brak danych adresowych na mapie w odniesieniu do większości budynków ), oraz na oznaczeniach literowych regionów. Oznaczenie w tabeli typu działania: P wymagana przebudowa, S - Sprawdzenie przed podniesieniem temperatury czynnika grzewczego. Rejon Typ Średnica działania DN Odcinek Opis działania A P W punkcie włączenia w sieć DN 200 istn. odgałęzienie równoległe o długości 2,3 m. Odcinek za krótki - minimalna długość odgałęzienia - 3,0 m. Alternatywnie moŝna wykonać odgałęzienie "pół U" - 2,8 x 2,8 m. B P Za krótkie ramię układu "Z". Minimalna długość wg wytycznych Logstor FlowSystems - 2,5 m. Przebudowa wg wytycznych na rysunku AKW-03. Najprostszy sposób - zamontowanie łuku prefabrykowanego z ukosowaniami na mufach. C S Brak aktualnej dokumentacji i dostępu do budynków. Minimalna długość odcinka kompensacji w budynku - do pierwszego załamania w pionie lub poziomie wg arkusza FlowSystems - 0,85m. D S Brak aktualnej dokumentacji i dostępu do budynków. Minimalna długość odcinka kompensacji w budynku - do pierwszego załamania w pionie lub poziomie wg arkusza FlowSystems - 0,85m. E P Niespełniony warunek minimalnej długości odcinka kompensacji "L" przed budynkiem min. 0,7 m. Konieczna przebudowa wg wytycznych na rysunku. F P Za krótkie odcinki odgałęzienia w kształcie "pół U". Minimalne długości 3,0 m x 2,5 m. Niezbędna przebudowa wg wytycznych na rysunku. G P Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,75 m - patrz punkt 3.d w opisie. Str

8 Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna H P Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,85 m - patrz punkt 3.d w opisie. I P Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,65 m - patrz punkt 3.d w opisie. J P Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 2,0 m - patrz punkt 3.d w opisie. K P Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 2,3 m - patrz punkt 3.d w opisie. L P Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 2,7 m - patrz punkt 3.d w opisie. M P Minimalna wymagana długość poprzeczki "L" do PS przed, bądź w ścianie budynku 1,8 m. Konieczna przebudowa wg wytycznych na rysunku. N P Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,85 m - patrz punkt 3.d w opisie. O Układ poprawny wg obliczeń kompensacji swobodnej w kanale. Przy ewentualnej przebudowie sieci na preizolowaną konieczna będzie korekta trasy. P P Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system - połączenia sieci preizolowanej z kanałowymi - nie spełnia wymagań EN Konieczna przebudowa wg wytycznych na rysunku. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Q P Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system - połączenia sieci preizolowanej z kanałowymi - nie spełnia wymagań EN Konieczna przebudowa wg wytycznych na rysunku. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. R P Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,6 m - patrz punkt 3.d w opisie. Str

9 Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna S P Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,4 m - patrz punkt 3.d w opisie. T P Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,8 m - patrz punkt 3.d w opisie. Obliczenia przy załoŝeniu symulacji PS przez sieć preizolowaną. U P Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,8 m - patrz punkt 3.d w opisie. Pozostałe obliczenia odcinków z komentarzami zawarte zostały w załączonych arkuszach obliczeń- Cz. 1 i Cz Wnioski końcowe. 1. Obliczenia sprawdzające zawarte w analizie potwierdzają, iŝ większość sieci cieplnych z analizowanego obszaru spełniać będzie wymagania kompensacji po podniesieniu temperatury czynnika do 130 C. 2. Wyniki analizy nie gwarantują bezawaryjnej pracy sieci po zwiększeniu temperatury roboczej, poniewaŝ została wykonana przy załoŝeniu dobrego stanu technicznego wszystkich rurociągów, co jest praktycznie niemoŝliwe do potwierdzenia. Nieznany jest stan techniczny istniejących sieci, zaś w szczególności rzeczywiste grubości ścianek rurociągów. 3. Z uwagi na fakt, Ŝe część sieci cieplnych w obudowie kanałowej i w budynkach jest długo eksploatowana i jej stan techniczny nie jest najlepszy, wskazana byłaby sukcesywna wymiana, bądź przebudowa tych odcinków, w miarę moŝliwości poza budynkami ( względy eksploatacyjne i bezpieczeństwa ). 4. W budynkach, których rurociągi są wykonane z tworzyw sztucznych ( np. Stary Rynek 5 ), konieczne jest podłączenie instalacji poprzez węzeł wymiennikowy. 5. Ostateczna decyzja odnośnie zakresu przebudowy, leŝy w gestii UŜytkownika sieci, a powyŝsza analiza przedstawia jedynie rejony potencjalnych zagroŝeń. Str

10

11

12

13

14 Arkusz - "DANE OGÓLNE" OBLICZENIA STATYCZNE - Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna w Mińsku Mazowieckim - Część 1 DANE OGÓLNE: Typy rur: Wariant obliczeń: ze szwem - S bez szwu - B bez szwu grubościenne - G A lub B ( zalecany wariant "A" ) Dane wprowadzane przez Projektanta: ( zaleŝne od wytycznych Producenta lub UŜytkownika siec - gęstość gruntu ρ = 1800 kg/m 3 - wartość średnia - średni współczynnik tarcia µ = 0,36 [-] - funkcja φ - współczynnik tarcia spoczynkowego K o = 0,5 [-] - wg PN-EN 13941: ciśnienie robocze p = 1,6 MPa - dopuszczalne napręŝenia osiowe σ = 150 MPa - wg PN/EN dopuszczalne napręŝenia zredukowane ( dla obliczeń układów kompensacji ) σ d = 148,5 MPa - wg EN (2002) - temperatury eksploatacyjne: - zasilanie T z = 130 o C - powrót T p = 70 o C - temperatura montaŝu T o = 10 o C S A - moduł Younga E t = 206,571 GPa wartość w funkcji T z - współczynnik rozszerzalności liniowej α = 0, / o C wartość w funkcji T z - współczynnik obciąŝenia γ = 1 [-] - współczynnik Poissona ν = 0,3 [-] - wewnętrzny kąt tarcia gruntu φ = 30,0 deg zmiana niezalecana Obliczenia wartości obciąŝeń wynikających z oddziaływania gruntu oraz wydłuŝeń zgodnie z wytycznymi normy PN-EN 13941:2006. W obliczeniach uwzględniono cięŝar rurociągu z wodą. Obliczenia układów kompensacyjnych wg teorii spręŝystości, dla określonego wyŝej σ d. Obliczenia maksymalnej odległości łuków o od najbliŝszego łuku 90 o, oraz minimalnej odległości odgałęzienia od załamania o, wg wytycznych FlowSystems. UWAGA: Wprowadzanie średnic nominalnych w arkuszu: DANE ODCINKÓW: - dla rur ze szwem St 37.0: od DN 20 do DN dla rur bez szwu R35: od DN 20 do DN dla rur bez szwu grubościennych R35: od DN 32 do DN 600 Wprowadzanie średnic nominalnych w arkuszu: FlowSystems: od DN 20 do DN 1000

15 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 2 / 14 WARIANT OBLICZEŃ DANE UKŁADÓW KOMPENSACJI A Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji mm m m m m m m m deg 1019 z 250 1,00 10,0 13,0 3, l 200 1,00 37,5 13, z 200 1,00 37,5 37,0 7, z 200 1,00 37,0 19,0 7, z 200 1,00 19,0 19,2 5, z 200 1,00 19,2 28,0 24, z 200 1,00 28,0 35,7 21, z 200 1,00 35,7 36,0 7, z 200 1,00 36,0 1,7 5, wejście do PLM l 200 1,00 2,7 1, istn. odgałęzienie równoległe l 125 1,00 17,1 3, z 125 1,00 17,1 26,0 11, budynek k z 125 4,0 7,3 12, łącznik l 125 1,00 9,6 5,2 Komentarz, wnioski Nie przekroczone napręŝenia

16 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 3 / 14 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji mm m m m m m m m deg 1153 l 50 1,00 16,5 8, l 65 1,00 15,1 3, z 40 1,00 25,6 3,2 3, l 40 1,00 25,6 3, wcinka w DN 200 ( długość odcinka od wcinki do kolana > 30m ) 1112-istn. odgałęzienie równoległe l 150 1,00 18,4 2,3 l 65 1,00 15,8 2, l 65 1,00 15,8 3, u 150 1,00 18,4 18,4 10,7 4, istn. odgałęzienie równoległe l 80 1,00 8,5 4, l 80 1,00 8,5 1, kompensacja "Z1" 1117-kompensacja "Z2" z 150 1,00 10,7 16,7 2,10 z 150 1,00 16,7 12,2 10,00 Komentarz, wnioski W punkcie włączenia w sieć DN 200 odgałęzienie równoległe 2,3m. Odcinek za krótki- minimalna długość odgałęzienia - 3,0 m. Alternatywnie moŝna wykonać odgałęzienie "pół U" 2,8x2,8m. Za krótka kształtka układu "Z". Minimalna długość wg wytycznych Logstor FlowSystems 2,5 m. Niezbędna przebudowa wg opisu.

17 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 4 / 14 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Opis odcinka Typ Typ sieci kompensacji DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α mm m m m m m m m deg 1117-kompensacja "Z3" z 150 1,00 12,2 13,0 5, l 125 1,00 3,5 1, l 125 1,00 26,9 46, z 100 1,00 12,0 6,5 20, l 65 1,00 12,0 8, istn. odgałęzienie równoległe l 65 1,00 22,8 5,0 Komentarz, wnioski Sprawdzenie odcinka przed PS. Nie przekroczone napręŝenia osiowe i 1108 z 50 1,00 22,8 11,0 8, l 50 1,00 11,0 2, z 150 1,00 13,3 35,0 5, z 100 1,00 19,5 5,4 10,60 Za krótkie odcinki odgałęzienia w 1076-odrzut l 125 1,00 32,2 2,0 kształcie "pół U". Minimalne długości 3,0 m x 2,5 m. Niezbędna przebudowa wg opisu pół U l 125 1,00 18,8 2,0 j.w l 125 1,00 12,0 7, z 40 1,00 11,0 14,0 12,00

18 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 5 / 14 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji mm m m m m m m m deg 1067 z 65 1,00 4,8 10,2 4, z 65 1,00 8,8 2,4 3, istn. odgałęzienie równoległe l 100 1,00 16,2 4, z 100 1,00 16,2 19,3 5, odrzut l 200 1,00 5,7 4, z 200 1,00 5,7 16,0 3, z 200 1,00 16,0 23,0 7, z 80 1,00 28,5 14,8 7, u 100 1,00 11,0 2, u 100 1,00 17,0 2,10 Komentarz, wnioski Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system - połączenia sieci preizolowanej z kanałowymi - nie spełnia wymagań EN Zalecana przebudowa wg opisu. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system - połączenia sieci preizolowanej z kanałowymi - nie spełnia wymagań EN Zalecana przebudowa wg opisu. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym.

19 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 6 / 14 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji mm m m m m m m m deg 1088 z 40 1,00 10,8 14,1 11, k u 80 1,00 16,6 1, k u 80 1,00 18,6 1, k u 65 1,00 17,6 1, l 65 1,00 17,2 2, z 65 1,00 8,1 2,9 2, u 50 1,00 9,6 1, u 50 1,00 9,4 1, z 80 1,00 13,3 7,2 7,50 Komentarz, wnioski Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Brak dokumentacji i dostępu do budynków. Minimalna długość odcinka kompensacji w budynku - do pierwszego załamania w pionie lub poziomie. Wg arkusza FlowSystems 0,85m. Brak dokumentacji i dostępu do budynków. Minimalna długość odcinka kompensacji w budynku - do pierwszego załamania w pionie lub poziomie. Wg arkusza FlowSystems 0,85m.

20 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 7 / 14 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji mm m m m m m m m deg l 65 1,00 9,6 2, l 65 1,00 2,0 0, l 32 1,00 6,5 2, z 50 1,00 8,7 5,4 9,10 Komentarz, wnioski Minimalna długość odcinka kompensacji "L" przed budynkiem. Konieczna przebudowa wg opisu.

21 WARIANT OBLICZEŃ A Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "WYNIKI" STR. 8 / 14 WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE I UKŁADY SAMOKOMPENSACJI Opis odcinka Typ sieci Typ DN Dz g D zp H śr Fg L max L akt L' L' min L 1 L 2 L 1 L 2 Z min U min a α mm mm mm mm m N/m m m mm m m m mm mm m m m deg 1019 preizol. z ,0 5, , ,1 10,0 13,0 14,5 18,8 3, preizol. l ,1 4, , ,6 37,5 50,5 4, preizol. z ,1 4, , ,6 37,5 37,0 50,5 49,9 5, preizol. z ,1 4, , ,6 37,0 19,0 49,9 26,9 4, preizol. z ,1 4, , ,6 19,0 19,2 26,9 27,2 4, preizol. z ,1 4, , ,6 19,2 28,0 27,2 38,7 4, preizol. z ,1 4, , ,6 28,0 35,7 38,7 48,3 5, preizol. z ,1 4, , ,6 35,7 36,0 48,3 48,7 5, preizol. z ,1 4, , ,6 36,0 1,7 48,7 2,5 3, wejście do PLM preizol. l ,1 4, , ,6 2,7 4,0 1,4 WydłuŜenia i minimalne obliczeniowe długości kształtek Układ "L" Układ "Z" i "U" Kąty o 1156-istn. odgałęzienie równoległe preizol. l ,7 3, , ,4 17,1 23,9 2, preizol. z ,7 3, , ,4 17,1 26,0 23,9 35,1 3, budynek bud. z ,7 3, ,0 7,3 6,0 10,9 1, łącznik preizol. l ,7 3, , ,4 9,6 13,8 2, preizol. l 50 60,3 2, , ,7 16,5 22,2 1, preizol. l 65 76,1 2, , ,6 15,1 20,7 1, preizol. z 40 48,3 2, , ,8 25,6 3,2 31,0 4,7 1, preizol. l 40 48,3 2, , ,8 25,6 31,0 1, wcinka w DN 200 ( długość odcinka od wcinki do kolana > 30m ) preizol. l ,3 4, , ,2 18,4 25,9 3, istn. odgałęzienie równoległe preizol. l 65 76,1 2, , ,6 15,8 21,6 1,9

22 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "WYNIKI" STR. 9 / 14 Układ "L" Układ "Z" i "U" Kąty o Opis odcinka Typ sieci Typ DN Dz g D zp H śr Fg L max L akt L' L' min L 1 L 2 L 1 L 2 Z min U min a α mm mm mm mm m N/m m m mm m m m mm mm m m m deg 1112 preizol. l 65 76,1 2, , ,6 15,8 21,6 1, preizol. u ,3 4, , ,2 18,4 25,9 18,4 10,7 25,9 15,4 2, istn. odgałęzienie preizol. l 80 88,9 3, , ,7 8,5 12,2 1,5 równoległe 1115 preizol. l 80 88,9 3, , ,7 8,5 12,2 1, kompensacja "Z1" preizol. z ,3 4, , ,2 10,7 16,7 15,4 23,6 3, kompensacja "Z2" 1117-kompensacja "Z3" preizol. z ,3 4, , ,2 16,7 12,2 23,6 17,5 3,0 preizol. z ,3 4, , ,2 12,2 13,0 17,5 18,6 2, preizol. l ,7 3, , ,4 3,5 5,1 1, preizol. l ,7 3, , ,4 26,9 36,2 3, preizol. z ,3 3, , ,4 12,0 6,5 17,0 9,4 2, preizol. l 65 76,1 2, , ,6 12,0 16,8 1, istn. odgałęzienie równoległe preizol. l 65 76,1 2, , ,6 22,8 29,9 2, preizol. z 50 60,3 2, , ,7 22,8 11,0 29,4 15,3 1, preizol. l 50 60,3 2, , ,7 11,0 15,3 1, preizol. z ,3 4, , ,2 13,3 35,0 19,0 46,7 3, preizol. z ,3 3, , ,4 19,5 5,4 26,8 7,9 2, odrzut preizol. l ,7 3, , ,4 32,2 42,4 3, pół U preizol. l ,7 3, , ,4 18,8 26,1 2, preizol. l ,7 3, , ,4 12,0 17,1 2, preizol. z 40 48,3 2, , ,8 11,0 14,0 15,1 18,7 1, preizol. z 65 76,1 2, , ,6 4,8 10,2 7,0 14,4 1, preizol. z 65 76,1 2, , ,6 8,8 2,4 12,5 3,5 1,3

23 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "WYNIKI" STR. 10 / 14 Układ "L" Układ "Z" i "U" Kąty o Opis odcinka Typ sieci Typ DN Dz g D zp H śr Fg L max L akt L' L' min L 1 L 2 L 1 L 2 Z min U min a α mm mm mm mm m N/m m m mm m m m mm mm m m m deg 1052-istn. odgałęzienie preizol. l ,3 3, , ,4 16,2 22,6 2,3 równoległe 1052 preizol. z ,3 3, , ,4 16,2 19,3 22,6 26,6 2, odrzut preizol. l ,1 4, , ,6 5,7 8,4 2, preizol. z ,1 4, , ,6 5,7 16,0 8,4 22,8 3, preizol. z ,1 4, , ,6 16,0 23,0 22,8 32,2 4, preizol. z 80 88,9 3, , ,7 28,5 14,8 36,9 20,5 2, preizol. u ,3 3, , ,4 11,0 15,7 0,0 0,0 0,0 0,0 1, preizol. u ,3 3, , ,4 17,0 23,6 0,0 0,0 0,0 0,0 1, preizol. z 40 48,3 2, , ,8 10,8 14,1 14,8 18,8 1, kanał u 80 88,9 3, ,00 16,6 24,7 0,0 0,0 0,0 0,0 1, kanał u 80 88,9 3, ,00 18,6 27,7 0,0 0,0 0,0 0,0 1, kanał u 65 76,1 2, ,00 17,6 26,2 0,0 0,0 0,0 0,0 1, preizol. l 65 76,1 2, , ,6 17,2 23,3 1, preizol. z 65 76,1 2, , ,6 8,1 2,9 11,6 4,3 1, preizol. u 50 60,3 2, , ,7 9,6 13,5 0,0 0,0 0,0 0,0 1, preizol. u 50 60,3 2, , ,7 9,4 13,2 0,0 0,0 0,0 0,0 1, preizol. z 80 88,9 3, , ,7 13,3 7,2 18,6 10,4 1, preizol. l 65 76,1 2, , ,6 9,6 13,6 1, preizol. l 65 76,1 2, , ,6 2,0 2,9 0, preizol. l 32 42,4 2, , ,4 6,5 9,2 0, preizol. z 50 60,3 2, , ,7 8,7 5,4 12,3 7,8 1,3

24 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "ANALIZA WYNIKÓW" STR.11 / , ,5 150,0 ANALIZA SIŁ, NAPRĘśEŃ I DŁUGOŚCI TARCIA CięŜar rur z wodą Opis odcinka N ps σ ps G L' proj Z proj U proj σ RG σ Lakt σ L1 σ L2 wymiary L, Z, U długość tarcia - za długi odcinek - kn MPa N/m m m m MPa MPa MPa MPa ,6 139,1 6,7 11, ,0 20,3 54, ,6 75,5 54,2 53, ,4 60,9 53,4 23, ,9 67,5 23,7 24, ,3 4,8 24,0 38, ,0 8,6 38,6 51, ,0 86,0 51,3 51, ,3 79,2 51, wejście do PLM 646 1,7 93, wcinka w DN 294 3,0 114,9 33, ,8 11,7 33,0 53, budynek ,4 3, łącznik 294 5,2 22,1 15, ,1 6,3 57, ,7 35,7 44, ,1 35,6 112,8 11, ,6 35,8 112, wcinka w DN 200 ( długość odcinka od wcinki do kolana > 30m ) 1112-istn. odgałęzienie równoległe Siły i napręŝenia w PS (UPS) Projektowane długości kształtek i napręŝenia zredukowane 404 2,3 255,3 28,5 za krótkie ramię 109 2,0 127,4 47,1 NapręŜenia osiowe ,6 39,3 47, ,2 49,0 28,5 13,8 Analiza odcinków kompensacji

25 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "ANALIZA WYNIKÓW" STR.12 / 14 Siły i napręŝenia CięŜar rur Projektowane długości kształtek NapręŜenia osiowe w PS (UPS) z wodą i napręŝenia zredukowane Analiza odcinków kompensacji Opis odcinka N ps σ ps G L' proj Z proj U proj σ RG σ Lakt σ L1 σ L2 wymiary L, Z, U długość tarcia - za długi odcinek - kn MPa N/m m m m MPa MPa MPa MPa istn. odgałęzienie 142 4,1 19,9 20,1 równoległe ,7 115,9 20, kompensacja "Z1" 404 2,1 295,5 13,8 25,2 za krótkie ramię 1117-kompensacja "Z2" ,0 13,7 25,2 16, kompensacja "Z3" 404 5,9 34,6 16,7 18, ,5 99,0 1, ,3 0,7 55, ,0 1,5 24,9 11, ,5 5,5 34, istn. odgałęzienie równoległe 109 5,0 28,2 69, ,1 8,1 80,6 37, ,5 45,8 37, ,9 63,0 18,8 60, ,6 7,0 43,5 8, odrzut 294 2,0 458,7 67,4 za krótkie ramię 1076-pół U 294 2,0 282,4 36,9 za krótkie ramię ,1 14,7 21, ,0 2,2 46,9 60, ,2 18,3 11,5 29, ,6 18,7 24,5 3, istn. odgałęzienie równoległe 218 4,0 50,0 35, ,8 33,1 35,3 43, odrzut 646 4,1 33,8 1,8

26 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "ANALIZA WYNIKÓW" STR.13 / 14 Siły i napręŝenia CięŜar rur Projektowane długości kształtek NapręŜenia osiowe w PS (UPS) z wodą i napręŝenia zredukowane Analiza odcinków kompensacji Opis odcinka N ps σ ps G L' proj Z proj U proj σ RG σ Lakt σ L1 σ L2 wymiary L, Z, U długość tarcia - za długi odcinek - kn MPa N/m m m m MPa MPa MPa MPa ,8 93,9 1,8 18, ,6 41,4 18,8 30, ,7 17,1 77,6 38, ,0 88, ,1 121, ,8 2,3 46,0 60, ,8 142, ,9 142, ,7 145, ,0 137,6 51, ,6 35,3 22,2 5, ,0 161,3 za krótkie ramię ,0 158,1 za krótkie ramię ,5 9,1 33,9 16, ,8 40,9 27, ,7 141,8 2, ,0 30,1 31, ,1 2,9 28,8 16,7

27 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "FlowSystems" STR / 14 WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE I MINIMALNE DŁUGOŚCI KSZTAŁTEK KOMPENSACYJNYCH - nazwa projektu FlowSystems - system II ( izolacja standard ) - komórki z Ŝółtym tytułem nie podlegają modyfikacjom Minimalne długości kształtek Opis odcinka Typ DN d s D s H L 60 L 60 L akt L pierw. B II M II α a max F σ max B r Z U - - mm mm mm mm m m mm m mm m m deg m kn MPa m m m 1117 z , ,0 1,00 87,5 34,6 16,7 23,4 3,20 5,40 63,2 28,6 2, l , ,6 1,00 72,2 28,4 32,2 42,2 2,80 4,50 109,7 66,9 2, l , ,6 1,00 72,2 28,4 18,8 25,9 2,80 4,50 64,1 39,1 1, u 50 60, ,9 1,00 43,4 16,8 9,6 13,2 1,60 1,80 18,2 33,2 0,80

28 Arkusz - "DANE OGÓLNE" OBLICZENIA STATYCZNE - Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna w Mińsku Mazowieckim - Część 2 DANE OGÓLNE: Typy rur: Wariant obliczeń: ze szwem - S bez szwu - B bez szwu grubościenne - G A lub B ( zalecany wariant "A" ) Dane wprowadzane przez Projektanta: ( zaleŝne od wytycznych Producenta lub UŜytkownika siec - gęstość gruntu ρ = 1800 kg/m 3 - wartość średnia - średni współczynnik tarcia µ = 0,36 [-] - funkcja φ - współczynnik tarcia spoczynkowego K o = 0,5 [-] - wg PN-EN 13941: ciśnienie robocze p = 1,6 MPa - dopuszczalne napręŝenia osiowe σ = 150 MPa - wg PN/EN dopuszczalne napręŝenia zredukowane ( dla obliczeń układów kompensacji ) σ d = 148,5 MPa - wg EN (2002) - temperatury eksploatacyjne: - zasilanie T z = 130 o C - powrót T p = 70 o C - temperatura montaŝu T o = 10 o C S A - moduł Younga E t = 206,571 GPa wartość w funkcji T z - współczynnik rozszerzalności liniowej α = 0, / o C wartość w funkcji T z - współczynnik obciąŝenia γ = 1 [-] - współczynnik Poissona ν = 0,3 [-] - wewnętrzny kąt tarcia gruntu φ = 30,0 deg zmiana niezalecana Obliczenia wartości obciąŝeń wynikających z oddziaływania gruntu oraz wydłuŝeń zgodnie z wytycznymi normy PN-EN 13941:2006. W obliczeniach uwzględniono cięŝar rurociągu z wodą. Obliczenia układów kompensacyjnych wg teorii spręŝystości, dla określonego wyŝej σ d. Obliczenia maksymalnej odległości łuków o od najbliŝszego łuku 90 o, oraz minimalnej odległości odgałęzienia od załamania o, wg wytycznych FlowSystems. UWAGA: Wprowadzanie średnic nominalnych w arkuszu: DANE ODCINKÓW: - dla rur ze szwem St 37.0: od DN 20 do DN dla rur bez szwu R35: od DN 20 do DN dla rur bez szwu grubościennych R35: od DN 32 do DN 600 Wprowadzanie średnic nominalnych w arkuszu: FlowSystems: od DN 20 do DN 1000

29 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 2 / 10 WARIANT OBLICZEŃ DANE UKŁADÓW KOMPENSACJI A Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji St.Rynek mm m m m m m m m deg k 50 St. Rynek 5 k Miodowa 2, węzeł grupowy PLM 6 k 80 k u ,0 2, k u 65 18,8 18,8 18,8 1, k u 65 18,8 18,8 18,8 1,80 Komentarz, wnioski Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system spełnia wymagania EN w zakresie napręŝęń termicznych, pod warunkiem uŝycia prawidłowego rozstawu podpór na istn. sieci. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Rurociągi z tworzywa sztucznego - konieczny węzeł dla podłączenia. Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system spełnia wymagania EN w zakresie napręŝęń termicznych, pod warunkiem uŝycia prawidłowego rozstawu podpór na istn. sieci. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Minimalna długość odcinka kompensacji w budynku - do pierwszego załamania w pionie lub poziomie. Wg arkusza FlowSystems 1,4m. Warunek spełniony. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie.

30 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 3 / 10 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji mm m m m m m m m deg Wyjście sieci z kotłowni ( w bunkrze) k k l ,6 18, k l 80 18,0 11, k u 80 18,8 18,8 18,8 1, k Przejście nad rzeką Srebrną k k l 80 14,0 13, k l 80 21,6 13, k l 80 21,6 5, k z 50 15,1 11,8 8,60 Komentarz, wnioski Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system spełnia wymagania EN Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Układ poprawny wg obliczeń kompensacji swobodnej w kanale. Przy ewentualnej przebudowie sieci na preizolowaną konieczna będzie korekta trasy. Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system spełnia wymagania EN Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia

31 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 4 / 10 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji mm m m m m m m m deg 1005 k u ,0 16,0 16,0 2, k u ,5 23,5 15,8 2, k z 65 19,0 15,5 29, k z 65 15,5 6,0 7, k u 80 38,8 38,8 29,0 2, k l 65 12,9 1, k u ,0 19,0 19,0 2, Przejście nad rzeką Srebrną k k l ,9 4, k l ,5 6,0 Komentarz, wnioski Na mapie brak kompensatora. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalna wymagana długość poprzeczki "L" do PS przed bądź w ścianie budynku. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system spełnia wymagania EN Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Do obliczeń przyjęto podparcia ślizgowe w kanale i w 3 punktach na kładce. Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia

32 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 5 / 10 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji mm m m m m m m m deg k u 50 19,3 19,3 11,8 1, k u 50 16,2 16,2 16,2 1, k l 50 10,9 1, k l 80 12,1 6, k l 80 12,5 3,5 Komentarz, wnioski Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia

33 WARIANT OBLICZEŃ A Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "WYNIKI" STR. 6 / 10 Opis odcinka Typ sieci Typ DN Dz g D zp H śr Fg L max L akt L' L' min L 1 L 2 L 1 L 2 Z min U min a α mm mm mm mm m N/m m m mm m m m mm mm m m m deg St.Rynek 1 kanał 50 60,3 2,9 125 St. Rynek 5 kanał 80 88,9 3, Miodowa 2,3 kanał 80 88,9 3, węzeł grupowy PLM 6 kanał u ,3 4, ,0 19,4 0,0 0,0 0,0 0,0 2, kanał u 65 76,1 2, ,8 28,0 18,8 18,8 28,0 28,0 1, kanał u 65 76,1 2, ,8 28,0 18,8 18,8 28,0 28,0 1, Wyjście sieci z kotłowni ( w bunkrze) kanał ,7 3, kanał l ,7 3, ,6 50,0 3, kanał l 80 88,9 3, ,0 26,8 2, kanał u 80 88,9 3, ,8 28,0 18,8 18,8 28,0 28,0 1, kanał 80 88,9 3, Przejście nad rzeką Srebrną WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE I UKŁADY SAMOKOMPENSACJI 80 88,9 3,2 160 WydłuŜenia i minimalne obliczeniowe długości kształtek Układ "L" Układ "Z" i "U" Kąty o kanał l 80 88,9 3, ,0 20,8 2, kanał l 80 88,9 3, ,6 32,2 2, kanał l 80 88,9 3, ,6 32,2 2, kanał z 50 60,3 2, ,1 11,8 22,5 17,6 1, kanał u ,3 3, ,0 23,8 16,0 16,0 23,8 23,8 1, kanał u ,3 3, ,5 35,0 23,5 15,8 35,0 23,5 2, kanał z 65 76,1 2, ,0 15,5 28,3 23,1 2, kanał z 65 76,1 2, ,5 6,0 23,1 8,9 1, kanał u 80 88,9 3, ,8 57,8 38,8 29,0 57,8 43,2 2, kanał l 65 76,1 2, ,9 19,2 1,7

34 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "WYNIKI" STR. 7 / 10 Układ "L" Układ "Z" i "U" Kąty o Opis odcinka Typ sieci Typ DN Dz g D zp H śr Fg L max L akt L' L' min L 1 L 2 L 1 L 2 Z min U min a α mm mm mm mm m N/m m m mm m m m mm mm m m m deg 1042 kanał u ,3 3, ,0 28,3 19,0 19,0 28,3 28,3 2, Przejście nad rzeką Srebrną kanał ,3 3, kanał l ,3 3, ,9 26,7 2, kanał l ,3 3, ,5 39,5 3, kanał u 50 60,3 2, ,3 28,7 19,3 11,8 28,7 17,6 1, kanał u 50 60,3 2, ,2 24,1 16,2 16,2 24,1 24,1 1, kanał l 50 60,3 2, ,9 16,2 1, kanał l 80 88,9 3, ,1 18,0 1, kanał l 80 88,9 3, ,5 18,6 1,9

35 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "ANALIZA WYNIKÓW" STR.8 / , ,5 150,0 ANALIZA SIŁ, NAPRĘśEŃ I DŁUGOŚCI TARCIA CięŜar rur z wodą Opis odcinka N ps σ ps G L' proj Z proj U proj σ RG σ Lakt σ L1 σ L2 wymiary L, Z, U długość tarcia - za długi odcinek - kn MPa N/m m m m MPa MPa MPa MPa St.Rynek 1 79 St. Rynek Miodowa 2, węzeł grupowy PLM ,0 161,5 za krótkie ramię ,8 130, ,8 130, Wyjście sieci z kotłowni 294 ( w bunkrze) ,2 6, ,8 5, Przejście nad 142 rzeką Srebrną ,2 3, ,2 5, ,8 26, ,6 6, ,0 135, ,3 146, ,3 0, ,9 7, ,7 139, ,8 139, ,1 145, Przejście nad rzeką Srebrną Siły i napręŝenia w PS (UPS) 218 Projektowane długości kształtek i napręŝenia zredukowane NapręŜenia osiowe Analiza odcinków kompensacji

36 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "ANALIZA WYNIKÓW" STR.9 / 10 Siły i napręŝenia CięŜar rur Projektowane długości kształtek NapręŜenia osiowe w PS (UPS) z wodą i napręŝenia zredukowane Analiza odcinków kompensacji Opis odcinka N ps σ ps G L' proj Z proj U proj σ RG σ Lakt σ L1 σ L2 wymiary L, Z, U długość tarcia - za długi odcinek - kn MPa N/m m m m MPa MPa MPa MPa ,9 39, ,0 38, ,6 134, ,4 147, ,5 134, ,0 13, ,5 41,9

37 Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "FlowSystems" STR / 10 WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE I MINIMALNE DŁUGOŚCI KSZTAŁTEK KOMPENSACYJNYCH - nazwa projektu FlowSystems - system II ( izolacja standard ) - komórki z Ŝółtym tytułem nie podlegają modyfikacjom Minimalne długości kształtek Opis odcinka Typ DN d s D s H L 60 L 60 L akt L pierw. B II M II α a max F σ max B r Z U - - mm mm mm mm m m mm m mm m m deg m kn MPa m m m 1117 z , ,0 1,00 87,5 34,6 16,7 23,4 3,20 5,40 63,2 28,6 2, l , ,6 1,00 72,2 28,4 32,2 42,2 2,80 4,50 109,7 66,9 2, l , ,6 1,00 72,2 28,4 18,8 25,9 2,80 4,50 64,1 39,1 1, u , ,0 1,00 87,5 34,6 13,0 18,4 3,20 5,40 49,2 22,3 1,34

38

39

40

41

42

43