Projekt wykonawczy przebudowy i rozbudowy budynku administracyjnego Nadleśnictwa Nowogard CZĘŚĆ II - KONSTRUKCJA. Zawartość opracowania:

Transkrypt

1 Projekt wykonawczy przebudowy i rozbudowy budynku administracyjnego Nadleśnictwa Nowogard CZĘŚĆ II - KONSTRUKCJA Zawartość opracowania: I. Opis techniczny II. Obliczenia statyczne III. Rysunki konstrukcyjne: 1. Rzut fundamentów 2. Przekroje i zbrojenie ław fundamentowych 3. Układ elementów konstrukcyjnych piwnic 4. Układ elementów konstrukcyjnych parteru 5. Układ elementów konstrukcyjnych piętra 6. Układ elementów konstrukcyjnych poddasza 7. Słupy i nadproŝa wylewane 8. Płyty stropowe poz i Schody poz Zestawienie wieńców, belek stropowych i nadproŝy Projektant: mgr inŝ. A. Zimnicki Szczecin, listopad 2014r. 1

2 I. OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne Niniejsze opracowanie zawiera projekt konstrukcji przebudowy i rozbudowy budynku administracyjnego Nadleśnictwa Nowogard przy ul. Radosława w Nowogardzie. Istniejący obiekt jest budynkiem dwukondygnacyjnym, podpiwniczonym, z wysokim dachem mieszczącym uŝytkowe poddasze. 2. Projektowana rozbudowa Projektowana rozbudowa polega na dobudowie do istniejącego obiektu skrzydła w kierunku południowym wzdłuŝ ulicy Radosława. Zaprojektowano budynek o tych samych parametrach wysokościowych co budynek istniejący, tak aby funkcjonalnie tworzyły jedną całość. Nowy obiekt zaprojektowano w technologii tradycyjnej, oddylatowany od budynku istniejącego na całej wysokości. 3. Opis projektowanych elementów konstrukcyjnych 3.1. Dach wysoki o konstrukcji krokwiowo-płatwiowej z elementów drewnianych z drewna sosnowego klasy C24. Krokwie zaprojektowano z krawędziaków drewnianych o przekroju 8/22 cm. Płatwie o przekroju 16/22 cm, oparte na ścianach konstrukcyjnych murowanych i słupach drewnianych o przekroju 16/16 cm. Wskazanym jest, aby słupy wykonać z drewna litego klejonego, poniewaŝ będą one stanowiły element wnętrza. Jętki stanowiące belki nośne stropu nad poddaszem zaprojektowano z krawędziaków sosnowych o przekroju 8/16cm. 2

3 3.2. Stropy. Nad salą konferencyjną oraz nad I piętrem zaprojektowano płytę Ŝelbetową krzyŝowo-zbrojoną o wys. 24 cm. Płyty zaprojektowano jako wolnopodparte na czterech krawędziach wylewane z betonu C20/25, zbrojone stalą klasy A-III. Pozostałe stropy Ŝelbetowe gęstoŝebrowe na belkach kratownicowych typu Teriva, wysokości 24 cm Schody Zaprojektowano biegi płytowe Ŝelbetowe wylewane z betonu klasy C 20/25, zbrojone stalą Ŝebrowaną A-III. Oparcie biegów na wylewanych skrajnych Ŝebrach podestów i spoczników wykonanych z drobnowymiarowych, gęstoŝebrowych elementów stropu Teriva o wys. 24 cm lub z płyt Ŝelbetowych o gr. 15cm, 3.4. NadproŜa NadproŜa okienne i drzwiowe Ŝelbetowe z prefabrykowanych belek typu L-19 lub prostokątnych, a przy słupach Ŝelbetowych monolityczne wylewane łącznie z wieńcami stropowymi. W budynku istniejącym nadproŝa zaprojektowano ze stalowych kształtowników walcowanych Wieńce Wieńce Ŝelbetowe o szerokości ścian konstrukcyjnych, wylewane z betonu C20/25, zbrojone podłuŝnie 4 pretami #12. Strzemiona z prętów Ø6 co 25 cm Ściany Ściany konstrukcyjne na parterze i I piętrze murowane z pustaków ceramicznych klasy 15 na zaprawie cementowo-wapiennej klasy M 5. Filary międzyokienne na parterze murowane z cegły ceramicznej klasy 15 na zaprawie cementowo-wapiennej klasy M 10 a w osi B, 2 filary Ŝelbetowe wylewane z betonu C20/25 zbrojone stalą Ŝebrowaną A-III. 3

4 Ściany w piwnicy murowane z cegły ceramicznej pełnej klasy 10 lub z bloczków betonowych Fundamenty Ławy fundamentowe zaprojektowano Ŝelbetowe, wylewane z betonu klasy C16/20, zbrojone stalą klasy A-0 i A-III. Posadowienie ław na gruncie rodzimym poprzez warstwę chudego betonu grubości 10 cm. 4. Posadowienie budynku Posadowienie budynku opracowano na podstawie Opinii geotechnicznej określającej geotechniczne warunki posadowienia do celów projektowych wykonanej w lipcu 2014 r. przez zakład usług geologicznych Petrus ze Szczecina. Na podstawie w/w opinii geotechnicznej projektowane przedsięwzięcie zalicza się do I kategorii geotechnicznej. Przyjęto posadowienie spodu ław fundamentowych na rzędnej 58,40 m n.p.m. Z wykonanych badań geologicznych wynika, Ŝe w projektowanym poziomie posadowienia zalegają grunty rodzime: piaski drobne i pylaste o stopniu zagęszczenia I D =0,45-0,6. Wody gruntowej do rzędnej 56,0 m n.p.m. nie nawiercono. Do obliczeń projektowanych fundamentów wyznaczenie wielkości obliczeniowego oporu podłoŝa gruntowego oparto na Tablicach opracowanych przez PZITB-CUTOB z Gdańska. Przyjęto wartości z tablicy nr 11 dla gruntów: piasków drobnych i pylastych bez wody gruntowej przy zagłębieniu spodu fundamentów 50cm poniŝej posadzki piwnic. 4

5 II. OBLICZENIA STATYCZNE. Poz.1. Dach 1.1. Schemat statyczny i obciąŝenia dachu 7,33 5,25 35 D 2,08 C E 3,01 1,19 4,20 α = 35º tg α = 0,70 cos α = 0,819 A 4,3 6,0 1,7 1,7 4,3 6,0 B ObciąŜenie stałe: - pokrycie dachówką ceramiczną z uwzględnieniem konstrukcji dachu 0,70*1,2 = 0,84 kn/m 2 - wełna mineralna 30cm 0,3*0,6*1,2 = 0,22 kn/m 2 - płyta GK 0,0125*2*12,0*1,2 = 0,36 kn/m 2 1,42 kn/m 2 ObciąŜenie zmienne (dach o nachyleniu 35 ): - śnieg S k =Q k *C = 0,9*1,0*1,5= 1,35 kn/m 2 C 1 =0,6 C 2 =~1,0 - wiatr i parcie w = 0,42 *1,0 *0,4* 1,8 *1,5 = 0,45 kn/m 2 Całkowite obciąŝenie na rzut poziomy: q = 1,42 : 0, ,35 + 0,45*0,819 = 3,45 kn/m Krokwie (max rozstaw krokwi 1,0m) 5

6 ObciąŜenie na 1m krokwi prostopadłe do połaci dachowej q 1 = 3,45 *1,0*0,819 = ~2,80 kn/mb l d l 5,13 7,33 = = 0,716 k 1 = 0,0463, k 3 =0,0402, α=0,0487 M D = 0,0463*2,80*7,33 2 = 7,0 knm M AD = 0,0402*2,80*7,33 2 = 6,05 knm Przyjęto przekrój krokwi 8 x 22 cm W x = 645 cm 3 б = (7,0*10 3 ) : 645 = 10,8 MPa 13,0 MPa 1.3. Płatwie q = 3,45 *(4,3*0,5 + 1,7) = 13,3 kn/mb l max = 3,30 m M = 0,10*13,3*3,3 2 =14,5 knm Przyjęto płatew o przekroju 16 x 22 cm W x = 1290 cm 3 б = (14,5*10 3 ) : 1290 = 11,2 kn/m 2 б dop Słup P = 13,5*3,3 = 44,6 kn Przyjęto słup o przekroju 16 x 16 cm 1.5. Belki jętki (rozstaw ~1,0m) ObciąŜenie pionowe: 1. wełna mineralna = 0,22 kn/mb 2. strop GK = 0,36 kn/mb 3. c. belki 0,08*0,16*6,0*1,2 = 0,10 kn/m 2 q = 0,68 kn/m 2 ObciąŜenie skupione: P = 1,0 kn l = 3,4 m M = 0,125*0,68*3, ,25*1,0*3,4 = ~2,0 knm 6

7 Przyjęto belki o przekroju 8 x 14 cm W x = (8*14 2 ) :6 = 261 cm 3 б = (2,0 *10 3 ) : 261 = 7,7 MPa б dop. Poz. 2. Stropy 2.1. Płyta stropowa nad parterem 1. posadzka 1,5 *1,2 = 1,80 kn/m 2 2. c. własny 0,24 *24,0*1,1 = 6,33 kn/m 2 3. tynk 0,015*19,0*1,3 = 0,37 kn/m 2 4. uŝytkowe 2,0*1,4 = 2,80 kn/m 2 5. ścianki działowe 1,25*1,2 = 1,50 kn/m 2 q = 12,80 kn/m 2 Przyjęto schemat statyczny płyty wolnopodpartej na czterech krawędziach, zbrojonej dwukierunkowo. l x = 12,0 m, l y = 9,0 m l l X y 12,0 9,0 = = 1,33 φ 1x = 0,0195; φ 1y = 0,0608; χ 1 = 0,77 M x = 12,8*12,0 2 *0,0195 = 36,0 knm M y = 12,8*9,0 2 *0,0608 = 63,0 knm Wymiary i zbrojenie płyty stropowej nad parterem przyjęto jak dla płyty stropowej nad piętrem patrz obliczenia poz Płyta stropowa nad piętrem 1. z poz = 12,80 kn/m 2 2. obciąŝenie zastępcze z konstrukcji dachu z poz = 3,45 kn/m 2 16,25 kn/m 2 Schemat statyczny jak w poz M x = 16,25*12,0 2 *0,0195 = 45,6 knm 7

8 M y = 16,25*9,0 2 *0,0608 = 80,0 knm Wymiarowanie: C20/25, A-III, h=24cm, h oy =21,5cm, h ox =20cm 80,0 A y = 2 0,215 = 1731 kn/m2 µ ay = 0,52% F ay = 0,52*21,5 = 11,18cm 2 Przyjęto #16 co 15cm F a = 13,40 cm 2 45,6 A x = 2 0,20 = 1140 kn/m2 µ ax = 0,34% F a = 0,34*20 = 6,80cm 2 Przyjęto #12 co 15cm F a = 7,54 cm 2 Dodatkowo przyjęto zbrojenie na podporach dla częściowego zamocowania płyty stropowej na ścianach podporowych Strop Teriva o rozpiętości 6,0m 1. posadzka 1,5 *1,2 = 1,80 kn/m 2 2. uŝytkowe 3,0*1,3 = 3,90 kn/m 2 3. tynk 0,015*19,0*1,3 = 0,37 kn/m 2 p = 6,07 kn/m 2 4. cięŝar stropu g = 3,43 *1,1 = 3,78 kn/m 2 q = 9,85 kn/m 2 l = 6,0m M = 0,125* 9,85*0,6*6,0 2 = 26,6 knm Wymiarowanie: C20/25, A-III, b=60cm, h=24cm, h o =22cm A = 2 26,6 0,6*0,22 = 916 kn/m2 µ a = 0,27% 8

9 F a = 0,0027*60*22 = 3,56cm 2 Przyjęto belki o długości modularnej 6,0m, zbrojone 2#8 + 2#14 (F a = 4,09 cm 2 ). Nad belkami naleŝy dodatkowo ułoŝyć na podporach pręty #16 w celu uzyskania częściowego ich zamocowania Elementy konstrukcyjne stropu przy ścianie wewnętrznej klatki schodowej a) Ŝebra stropu o rozpiętości 75cm Przyjęto wylewane Ŝebra stropu Teriva zbrojone konstrukcyjnie 2 prętami #8. b) Ŝebro o rozpiętości 6,0m ObciąŜenie z poz q 1 = 9,85*(0,75*0,5 + 0,35 + 0,30) + (0,24*24,0-3,43)*0,35*1,2 = 11,10 kn/mb M = 0,125* 11,10*6,0 2 = 50,0 knm Wymiarowanie: C20/25, A-III, b=35+30=65cm, h=24cm 50,0 A = 2 0,65*0,21 = 1745 kn/m2 µ a = 0,53% F a = 0,0053*65*21 = 7,24cm 2 Przyjęto 1 belkę stropu Teriva + 3#16 Ścinanie: Q min = 0,75*1030*0,35*0,21 = 56,8kN > Q 1 = 11,1*3,0 = 33,3kN Strzemiona Ø6 co 18/12cm Strop Teriva o rozpiętości 3,30m Przyjęto typowe belki stropu Teriva o modularnej długości 3,30m. Poz. 4. Podciągi w części dobudowanej. Poz i 4.2. Podciągi w ścianach wewnętrznych. 9

10 1. ze stropu poz ,25*9,0*0,5 = 73,20 kn/mb 2. ze stropu poz ,85*3,3*0,5 = 16,30 kn/mb l max= 1,05*2,02 = 2,12m M = 0,125*89,5*2,12 2 = 50,3 knm Q 1 = 0,5*89,5*2,12 = 95,0 kn 89,50 kn/mb Wymiarowanie: C20/25, A-III, b=25cm, b 1 =12,5cm, h=40cm 50,3 A = 2 0,25*0,37 = 1470 kn/m2 µ a = 0,44% F a = 0,0044*25*37 = 4,07cm 2 Przyjęto zbrojenie 4#12. Ścinanie: Q min = 0,75*1430*0,25*0,37 = 99,2kN > Q 1 Odgięto 2#12 Strzemiona Ø6 co 25/15cm. Poz.4.3. NadproŜa nad oknami o rozp. 2,0m. Przyjęto nadproŝa wylewane Ŝelbetowe łącznie z wieńcem o przekroju 25x58cm zbrojone 4#12. Poz. 5. Podciągi i nadproŝa w części istniejącej 5.1. Podciąg w ścianie przy dylatacji nad piwnicą 1. ze stropu 10,0*(4,3*0,5 + 0,52) = 26,7 kn/mb 2. c. własny 0,52*0,20*24,0*1,2 = 3,0 kn/mb l = 1,05*1,50 = 1,58m M = 0,125*29,7*1,58 2 = 9,3 knm q = 29,7 kn/mb Przyjęto podciąg z kształtowników stalowych ze stali St3S. 10

11 W p =(9,3*10 3 ) : 210 = 45cm 3 I p =0,173*9,3*1,58*10 2 = 254cm 4 Przyjęto 4 belki I 100 W x = 342*4 = 1368cm 3 I x = 171*4 = 684cm Podciąg nad parterem ObciąŜenie z poz q = 29,7 kn/mb l = 1,05*2,0 = 2,10m M = 0,125*29,7*2,1 2 = 16,4 knm W p =(16,4*10 3 ) : 210 = 78cm 3 I p =0,173*16,4*2,1*10 2 = 596cm 4 Przyjęto 3 I 140 W x = 3*81,9 = 245,7cm 3 I x = 1719cm NadproŜe okienne 1. ze stropu 10,0*1,4*0,5*0,67 = 14,8 kn/mb 2. c. ściany 0,43*1,7*18,5*1,2 = 16,3 kn/mb q = 31,1 kn/mb l = 1,05*3,04 = 3,20m M = 0,125*31,1*3,22 2 = 40kNm Przyjęto 3 I 140 Poz. 6. Schody 6.1. Biegi tg α = 17,5 o = 0,625 α = 32,cosα = 0, l mcx = 1,05*3,08 = 3,25m a,b,c,d) Biegi o rozpiętości 3,08m 11

12 1. okładzina (0,03 + 0,02* 17,5 )*22,0*1,2 = 1,12 kn/m c. płyty 0,12*24,0*1,1 : 0,848 = 3,74 kn/m 2 3. c. schodów 0,175*0,5*22,0*1,2= 2,31 kn/m 2 4. tynk 0,015*19,0*1,3 : 0,848 = 0,44 kn/m 2 5. uŝytkowe 4,0*1,3 = 5,20 kn/m 2 M max = 0,125*12,80*3,25 2 = 16,9 knm 12,80 kn/m 2 Wymiarowanie: C20/25, A-III, h = 12cm, h o = 10cm Ugięcie: 16,9 A = 2 0,10 = 1690 kn/m2 µ = 0,51% F a = 0,51*10 = 5,10 cm 2 Przyjęto #12 co 12cm µ a = 9,42cm 2. φ f = 0,29 µ a η=[9,42:(100*10)]*[(2,1*10 5 ):(30*10 3 )]=0,00942*7,0=0,066 16,9 L = *1,0*0,1 = 0,091 χ d = 0,52 + 0,48*0,7 = 0,86 B = 30*10 6 *[(1,0*0,1 3 ):12]*(0,29 : 0,86) = 843 f = (5*0,6*16,9*3,25 2 *10 2 ) : (48*843) = 1,32cm f dop = = 1,63cm > 1,32cm Zwiększono zbrojenie do #12cm co 10cm. e,f) Biegi o rozpiętości 2,24m Przyjęto biegi płytowe o gr. płyty 12cm zbrojone #8 co 10cm F a =5,03 cm Podest o rozpiętości 3,30cm 12

13 1. płytki 0,02*22,0*1,2 = 0,53 kn/m 2 2. c. własny stropu 3,43*1,1 = 3,78 kn/m 2 3. tynk = 0,37 kn/m 2 4. uŝytkowe 4,0*1,3 = 5,20 kn/m 2 9,88 kn/m 2 Przyjęto typowe belki stropu Teriva o rozpiętości modularnej 3,30m Belki podestowe ObciąŜenie z poz q = 12,80*(3,08*0,5 + 0,35 + 0,3) = 28,0 kn/mb l = 3,30m M = 0,125*28,0*3,30 2 = 38,1 knm Wymiarowanie: C20/25, A-III, b min = 50cm, h = 22cm, b 1 = 25cm, h o = 19cm 38,1 A = 2 0,5*0,19 = 2111 kn/m2 µ a = 0,64% F a = 0,0064*50*19 = 6,08 cm 2 Przyjęto 1 belkę stropu Teriva + 3#16 F a = 7,04 cm 2 Ścinanie Q min = 0,75*1030*0,25*0,19 = 36,7kN Odgięto 1#16; strzemiona Ø 6 co 18/9cm. Poz. 6. Płyty spocznikowe wylewane. Poz Płyta spocznikowa o rozp/ 3,30m. l = 3,30m 1. płytki, tynk i uŝytkowe z poz = 6,10 kn/m 2 2. c. wł. płyty = 0,15*24,0*1,1 5 4 kn/m 2 M=0,125*10,1*3,3²=13,8kN/m q=12,80 kn/m 2 13

14 Wymiarowanie: C20/25, A-III, h=15cm, ho=12,5cm A=13.5/0,125²=883kN/m² µ a = 0,27% Fa=0,27x12,5=3,4cm²; Przyjęto #8 co 10cm. Poz. 6.4a. śebro ukryte w płycie spocznikowej. ObciąŜenia i moment z poz q=28,0kn/mb M=38,1kNm Wymiarowanie: C20/25, AIII, b=60cm, h=15cm, ho=12,5cm A=38,1/0,6*o,125²-4064kN/m² µ a = 1,39% Fa=0,0139*60+12,5=10,43cm²; Przyjęto #8 co 10cm. Poz. 7. Ściany 7.1. Filary murowane w ścianie zewnętrznej Piętro 1. z dachu i ze stropu piętra z poz ,25*9,0*0,5*0,67*2,65 = 130,0 kn 2. c. ściany i tynku 0,28*1,60*2,65*18,5*1,2 = 26,4 kn P = 156,4 kn Filar o przekroju 25 x 135cm murowany z pustaków ceramicznych klasy 15 na zaprawie cementowo-wapiennej klasy M10. Parter 1. z piętra = 156,4 kn 2. ze stropu nad parterem z poz ,8*9,0*0,5*0,67*2,65 = 102,3 kn 3. c. ściany 0,28*3,2*2,65*18,5*1,2 = 52,7 kn P = 311,4 kn 14

15 Filar o przekroju 25 x 95cm murowany z cegły ceramicznej pełnej klasy 15 na zaprawie cementowo-wapiennej klasy M10. Poz Słup Ŝelbetowy w ścianie przy klatce schodowej 1. ze stropów nad parterem i piętrem [16,25*(9,0*0,5*0,9)* *3,05*0,5*2]*1,8 = 291,0 kn 2. c. ściany 0,25*9,5*14,5*1,2*1,3 = 60,2 kn P = 351,2 kn Przyjęto słup Ŝelbetowy o przekroju 25 x 30cm wylewany z betonu C20/25 zbrojony 4 prętami #16 ze stali Ŝebrowanej. l 320 b = 25 = 12,8 φ a = 0,82 N dop = 0,82*( 1 1,15 *14300*0,25*0, *103 *8,04*10-4 ) = 956,0 kn > P Poz Ściana Ŝelbetowa przy sąsiedzie 1. z dachu 3,30*0,5*3,45 = 5,7 kn/mb 2. z klatki schodowej 12,8*3,05*0,5*3 = 58,6 kn/mb 15

16 3. c. ściany (0,25 + 0,02)*9,25*14,5*1,2 = 43,5 kn/mb 4. c. ściany piwnic 0,25*3,0*22,0*1,2 = 19,8 kn/mb Dla B=1,0 i B/L=0,2 z tabl. 11 dla I D =0,5 Q F = 210 kpa stąd B = 127,6*1,05 0,81*200 = 0,79 m Przyjęto ławę Ŝelbetową o h/b = 35/85cm. σ gr = 127,6 0,85 = 150,0 kn/m2 M = 150*0,725 2 *0,5 = 40 knm Zbrojenie ściany i stropu: 40,0 A = 2 0,215 = 865 kn/m2 µ a = 0,26% F a = 0,26*21,5 = 5,59 cm 2 Przyjęto #12 co 20cm F a = 5,65 cm 2 127,6 kn/mb Poz Filary międzyokienne na parterze w osi B. ObciąŜenie z poz P=311,4kN. Przyjęto filary Ŝelbetowe o przekroju 25x64cm, wylewane z betonu C20/25 zbrojone 8 prętami #16. Poz. 9. Fundamenty 9.1. Ława pod ścianą zewnętrzną podłuŝną i poprzeczną zewnętrzną 1. z dachu z poz. 1 3,45*(4,2*0,5 + 1,10) = 11,05 kn/mb 2. ze stropów nad parterem i piętrem 13,07*6,0*0,67*2 = 105,09 kn/mb 3. ze stropu piwnic 10,0*6,0*0,5 = 30,00 kn/mb 16

17 4. c. ścian 0,25*6,5*14,5*1,2 = 28,28 kn/mb 0,25*3,0*18,5*1,2 = 16,65 kn/mb 5. tynk 0,04*9,5*19,0*1,3 = 9,39 kn/mb 6. c. ławy i gruntu na ławie 0,5*1,0*20,0*1,1 = 11,00 kn/mb Z tablicy nr 11 dla D min = 0,5 bez wody gruntowej dla B/L=0, B=1,5m i I D =0,4 B = Q F = 207 kpa 211,37 0,81*207 = 1,26 m Q r = 211,37 kn/mb Przyjęto ławę fundamentową o h/b = 35/135cm, Ŝelbetową, wylewaną z betonu C16/20, zbrojoną prętami #12 co 20cm Ława pod ścianą wewnętrzną klatki schodowej 1. z dachu z poz. 1 3,45*3,30*0,5 = 5,7 kn/mb 2. ze stropów nad parterem i piętrem 13,07*9,0*0,5*0,67*2 = 78,8 kn/mb 3. z klatki schodowej 12,80*3,30*0,5*3 = 63,4 kn/mb 4. ze stropu piwnic 13,07*1,2*0,5 = 7,8 kn/mb 5. c. ścian i tynku z poz = 44,9 kn/mb 6. c. ściany poddasza 0,25*3,00*14,5*1,2 = 19,1 kn/mb 7. c. ławy i gruntu na ławie z poz = 11,00 kn/mb wg danych z poz B = 224,7 0,81*207 = 1,34 m Q r = 224,7 kn/mb Przyjęto ławę Ŝelbetową o h/b=35/135cm, zbrojoną poprzecznie #12 co 20cm. 17

18 9.3. Ława pod ścianą środkową 1. ze stropu piwnic 13,07*6,0= 78,42 kn/mb 2. c. ściany piwnic = 16,65 kn/mb 3. c. ławy = 11,00 kn/mb Dla B=0,75 i I D =0,4 z tablicy nr 11 Q F = 153 kpa B = 106, 07 0,81*153 = 0,85m Q r = 106,07 kn/mb Przyjęto ławę Ŝelbetową o h/b=35/85cm, zbrojoną podłuŝnie. Poz. 10. Zabetonowania otworu w stropie piwnic a) Płyta Ŝelbetowa 1. płytki 0,02*22,0*1,2 = 0,53 kn/mb 2. warstwa wyrównawcza 0,04*22,0*1,2 = 1,06 kn/mb 3. płyta Ŝelbetowa 0,08*24,0*1,1 = 2,11 kn/mb 3,70 kn/mb 4. uŝytkowe 4,0*1,3 = 5,20 kn/mb l = 1,02m M = 0,125*8,9*1,02 2 = 1,15 knm A = 1,15/0,06 2 = 319 kn/m 2 µ a = 0,16% F a = 0,16*6 = 0,96cm 2 Przyjęto zbrojenie #8 co 12cm. b) Oparcie płyty na kształtowniku stalowym 8,90 kn/mb Przyjęto L80x80x6 zamocowane do istniejącej konstrukcji stropu za pomocą kołków Hilti co 60cm. 18