PROJEKT KONSTRUKCYJNY

Transkrypt

1 STADIUM PROJEKTU: PROJEKT WYKONAWCZY TEMAT OPRACOWANIA: PROJEKT KONSTRUKCYJNY NAZWA INWESTYCJI: PRZEBUDOWA, ROZBUDOWA BUDYNKU ISTNIEJĄCEGO O CZĘŚĆ BIUROWO- ADMINISTRACYJNĄ, SOCJALNĄ, WARSZTATOWĄ ORAZ GARAśOWĄ ADRES INWESTYCJI: TJE Węzeł Przesyłowy Lwówek działka 102/4, 102/7, obręb Zębowo, ark Zębowo, Miłostowska 16 ZAMAWIAJĄCY: Operator Gazociągów Przesyłowych GAZ-SYSTEM S.A. Oddział w Poznaniu ul. Grobla 15, Poznań JEDNOSTKA PROJEKTOWA: Pl. Lipowy 3/2, Poznań Tel.: ZESPÓŁ PROJEKTOWY: OŚWIADCZENIE PROJEKTANTÓW I SPRAWDZAJĄCYCH Na podstawie art. 20 ust. 4 - Prawo budowlane (jednolity tekst, Dz.U. Nr. 243 poz z 2010 r.) OŚWIADCZAM, Ŝe niniejszy projekt budowlany został wykonany zgodnie z zasadami współczesnej wiedzy technicznej i obowiązującymi przepisami Projektant : i zostaje wydany w stanie kompletnym w celu jakiemu ma słuŝyć. mgr inŝ. Jan Lekan, nr upr. 33/86/Pw Sprawdził: mgr inŝ. Mikołaj Jankowski nr upr.wkp/0168/pook/05 Poznań, maj

2 SPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU CZĘŚĆ A opis techniczny CZĘŚĆ B uproszczone obliczenia statyczne CZĘŚĆ C kopie dokumentów formalno-prawnych i potwierdzające przygotowanie zawodowe projektantów CZĘŚĆ D zestawienie rysunków 2

3 CZĘŚĆ A opis techniczny 3

4 1. CZĘŚĆ OGÓLNA 1.1. PRZEDMIOT OPRACOWANIA Przedmiotem inwestycji jest PRZEBUDOWA, ROZBUDOWA BUDYNKU ISTNIEJĄCEGO O CZĘŚĆ BIUROWO- ADMINISTRACYJNĄ, SOCJALNĄ, WARSZTATOWĄ ORAZ GARAśOWĄ TJE GAZ-SYSTEM Lwówek - Zębowo. Zakres inwestycji obejmuje: - budowę budynku administracyjno-biurowego z częścią socjalną, warsztatową oraz garaŝową, - budowę wiaty stalowej nad miejscem parkingowym, - rozbiórka ścian w istniejącym budynku z wykonaniem otworu wejściowego w miejscu istniejącego okna MATERIAŁY WYJŚCIOWE DO PROJEKTOWANIA mapa sytuacyjno-wysokościowa w skali 1:500, uzgodnienia i wytyczne Inwestora,, inne aktualnie obowiązujące przepisy i normy w zakresie budowy dróg, projekt architektoniczny normy PN-82/B PN-B , grudzień ObciąŜenia budowli, zasady ustalania wartości - Konstrukcje betonowe Ŝelbetowe i spręŝone PN-90/B-03200, - Konstrukcje stalowe, Obliczenia statyczne i projektowanie PN-80/B-02010/Az1, październik ObciąŜenie śniegiem PN-77/B-02011/Az1, lipiec ObciąŜenia wiatrem PN-81/B Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. PN-B-03002:1999/AZ2:2002:- Konstrukcje murowe niezbrojone. PN-B Geotechnika. Roboty ziemne 4

5 instrukcje, literatura - Tablice do projektowania konstrukcji metalowych W. Bogucki, M.śyburtowicz - Zabezpieczenia przed korozją stalowych konstrukcji budowlanych ITB 305 Warszawa W. Starosolski Konstrukcje betonowe. - Z. Wiłun Geotechnika M. Łubiński, A. Filipowicz, W.śółtowski Konstrukcje metalowe cz. I i II - Obliczenia statyczne przeprowadzono przy pomocy programów Autodesk Robot 2012, 1.3. ZAŁOśENIA KONSTRUKCYJNE Projektowany obiekt jest budynkiem parterowym o konstrukcji tradycyjnej udoskonalonej. Posadowienie bezpośrednie na ławach Ŝelbetowych. Ściany fundamentowe z bloczków betonowych, ściany powyŝej z bloczków Silka, warstwowe licowane klinkierem. Stropodach o konstrukcji gęsto Ŝebrowej typu Teriva 4,0/1 spadki uzyskane za pomocą keramzytu, gładzi cementowej. Izolacja dachu z twardej wełny mineralnej i papy. Wiata o konstrukcji stalowej, posadowiona na stopach fundamentowych. Pokrycie dachu wiaty blachą fałdową T STREFY OBCIĄśEŃ ŚNIEGIEM I WIATREM śnieg II strefa wiatr - I strefa 1.5. WARUNKI GRUNTOWO-WODNE Do projektowania przyjęto grunty w postaci piasków gliniastych o stopniu plastyczności IL=0,50 (miękkoplastyczne). Poziom wody gruntowej przyjęto poniŝej poziomu posadowienia.. Obiekt jest parterowy i nie przenosi duŝych obciąŝeń na podłoŝe gruntowe. Występują proste warunki gruntowe i pierwsza kategoria geotechniczna budynku. ISTNIEJĄCY BUDYNEK NA DZIAŁCE 102/4 JEST POSADOWIONY -1,65 m PONIśEJ TERENU. TEREN NA DZIAŁCE 102/7 OPADA OKOŁO 0,80 1,00 m PONIśEJ TERENU PRZY ISTNIEJĄCYM BUDYNKU. W WYKONANEJ ODKRYWCE W SĄSIEDCTWIE STWIERDZONO NASYPY SIĘGAJĄCE DO POZIOMU POSADOWIENIA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU. ZAŁOśONE GŁĘBOKIE POSADOWIENIE (45 cm) PONIśEJ ISTNIEJĄCYCH FUNDAMENTÓW POZWALA NA BEZPIECZNE POSADOWIENIE BUDYNKU. UWAGA: Wykonawca przed przystąpieniem do prac fundamentowych jest zobowiązany do sprawdzenia warunków gruntowo-wodnych. JeŜeli warunki gruntowo-wodne róŝnią się od tych przyjętych w projekcie wykonawca jest zobowiązany zlecić opracowanie korektę projektu posadowienia budynku. 5

6 2. PROJEKTOWANE ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNO-MATERIAŁOWE 2.1. SZTYWNOŚĆ OBIEKTU Odpowiednią sztywność budynku zapewnią ściany nośne murowane z bloczków SILKA E24 oraz stropy TERIVA spięte wieńcem Ŝelbetowym MATERIAŁY KONSTRUKCYJNE Przyjęto następujące podstawowe materiały konstrukcyjne: beton zagęszczony mechanicznie klasy C16/20 stal zbrojeniowa A-IIIN (pręty zbrojenia głównego) stal zbrojeniowa A-I (strzemiona) stal walcowana S235 bloczki Silka E24 gr. 24cm klasy 15 bloczki betonowe klasy 15 dopuszcza się zastosowanie innych materiałów o wymaganych klasach ŁAWY I STOPY FUNDAMENTOWE Pod nowo projektowymi ścianami zewnętrznymi zaprojektowano ławy Ŝelbetowe o szerokościach Poz cm, Poz cm i Poz cm i wysokości 40cm. Stopy pod słupy wiaty Poz.5.4 i Poz x60cm zbrojone zgodnie z rysunkiem. Pod schody zewnętrzne i podjazd zaprojektowano ławy betonowe Poz.5.7 o szerokości 25cm. Zewnętrzny wykusz posadowiony na płycie grub.40cm Poz.5.8. Ławy i stopy zostały zaprojektowane z betonu zagęszczonego klasy C16/20 zbrojonego prętami 4x 12, (strzemiona 6 co 20cm) ze stali A-IIIN. Nad ławami Ŝelbetowymi ścianki gr. 25cm z bloczków betonowych na zaprawie cementowej M5. Z ław fundamentowych naleŝy wystawić wytyki (4x 12 stal A-IIIN) pod trzpienie Ŝelbetowe. Lokalizację trzpieni zaznaczono na projekcie architektonicznym. Izolacje ław i stóp fundamentowych: poziome i pionowe wg architektury ŚCIANY PARTERU Ściany nowoprojektowane zaprojektowano z bloczków ściennych Silka E24 kl. 15 na zaprawie klejowej z trzpieniami Ŝelbetowymi. Trzpienie naleŝy zabetonować w pozostawionych przerwach muru ze strzępiami. Ściany od zewnątrz ocieplone wełną mineralną grubości 10 cm i licowane cegłą klinkierową elewacyjną grub. 12cm WIEŃCE Zaprojektowano wieńce Ŝelbetowe Poz.2.10 Poz.2.12 o wymiarach 24/30cm (wieniec w poziomie stropu TERIVA). Zaprojektowano beton zagęszczony C16/20 i zbrojenie prętami 4x 12 stalą A-IIIN ze strzemionami (stal A-I) 6 co 20cm. Rzędne wysokościowe według przekrojów architektonicznych. 6

7 2.6. ATTYKI Zaprojektowano attyki ze ścianki Ŝelbetowej grubości 15cm Poz Zaprojektowano beton zagęszczony C16/20 i zbrojenie siatką z prętów 8 co 15 cm ze stali A-IIIN. Rzędne wysokościowe według przekrojów architektonicznych PODCIĄGI I NADPROśA Zaprojektowano podciąg Ŝelbetowy Poz. 2.6 z betonu C16/20 zbrojonego stalą A-IIIN. NadproŜa Poz.2.1 Poz.2.5 w ścianach zewnętrznych Ŝelbetowe monolityczne dostosowane do kotwienia elementów podwieszenia warstwy licowej z klinkieru wraz z ociepleniem z wełny. Gabaryty podciągów oraz ich zbrojenie podano na rysunkach STROP Zaprojektowano strop gęstoŝebrowy Teriva 4.0/1 grubości 24cm, z betonu C16/20, Stal A-IIIN (RB500W). Stropy naleŝy wykonać zgodnie z wytycznymi producenta stropów Teriva. Nad podporami belek stropowych naleŝy umieścić siatki typu P1 i P2 zgodnie z instrukcją montaŝu stropu Teriva. Przejścia i otwory wykonać zgodnie z projektem architektonicznym. W miejscach zaznaczonych na rzucie stropu naleŝy wykonać wylewki Ŝelbetowe. Rzędne wysokościowe wieńców według przekrojów architektonicznych. WYMAGANIA TECHNICZNE DLA STROPÓW TERIVA 4,0/1 1. Dane ogólne Stropy TERIVA 4,0 1 są gęstoŝebrowymi stropami belkowo-pustakowymi składającymi się z lekkich belek kratownicowych, wypełnienia przestrzeni między belkami w postaci pustaków oraz betonu monolitycznego układanego na budowie (rysunek 1). Strop ten naleŝy do najbardziej uniwersalnych i lekkich konstrukcji stropowych. Przeznaczony jest głownie do montaŝu ręcznego z uwagi na łatwość montaŝu i niewielki cięŝar elementów. Po ułoŝeniu belek na ścianach nośnych przestrzenie pomiędzy wypełnia się pustakami a całość zalewa się betonem. ObciąŜenie stropu γ f = 1,0, nie moŝe przekroczyć wartości 4,0 kn m 2 ponad cięŝar własny konstrukcji. Tablica 1. Parametry techniczne stropu TERIVA 4,0/1. Grubość Osiowy rozstaw belek [mm] Wysokość konstrukcyjna stropu [mm] płyty nadbetonu [mm] Wymiary pustaków [mm] Rozpiętość modularna stropu [m] Wysokość Szerokość Długość ,4-7,2 7

8 Rysunek 1. Widok ogólny stropu TERIVA 4,0/1 1.1 Rozpiętość modularna belek stropowych TERIVA 4,0 1 KJ Wymiary modularne belek: 2,4; 2,6; 2,8; 3,0; 3,2; 3,4; 3,6; 3,8; 4,0; 4,2; 4,4; 4,6; 4,8; 5,0; 5,2; 5,4; 5,6; 5,8; 6,0; 6,2; 6,4; 6,6; 6,8; 7,0; 7, ZuŜycie materiałów - ZuŜycie betonu monolitycznego (wylewany na budowie min. C20/25) na 1 m 2 stropu powinno wynosić 0,0465 m 3 - ZuŜycie pustaków na 1 m 2 stropu wynosi ok. 6,7 szt. - ZuŜycie belek na 1 m 2 stropu wynosi 1,67 mb. 3. Masa stropu Masa 1 m 2 stropu TERIVA 4,0 1 powinna wynosić ok. 268 kg. 4. Izolacyjność akustyczna Izolacyjność akustyczna stropu powinna spełniać wymagania określone w normie PN-B :1999; w budownictwie mieszkaniowym na stropach naleŝy stosować: - przy standardzie akustycznym podstawowym - podłogi pływające klasy PPn-23 według Instrukcji ITB Nr 369/2002, 8

9 -przy standardzie akustycznym obniŝonym - podłogi dowolne. W budownictwie ogólnym doboru podłóg naleŝy dokonywać na podstawie "Katalogu rozwiązań podłóg dla budownictwa mieszkaniowego i ogólnego". 5. Odporność ogniowa Klasa odporności ogniowej stropów Teriva 4,0/1 wynosi REI 60 (1 godz.), przy otynkowaniu dolnej powierzchni tynkiem cementowo-wapiennym grubości 15mm. Odporność ogniowa stropów moŝe być zwiększona przez zastosowanie innego wykończenia dolnej powierzchni lub specjalnych zabezpieczeń. 6. Opór cieplny Opór cieplny stropów TERIVA 4,0/1, bez warstw wykończeniowych, wynosi 0,37 m 2 * K/W. 7. ObciąŜenia Stropy TERIVA 4,0/1 mogą przenosić obciąŝenia równomiernie rozłoŝone lub obciąŝenie zastępcze równomiernie rozłoŝone przypadające na 1 m 3 stropu: - charakterystyczne całkowite 6,7 kn / m 2, - charakterystyczne ponad cięŝar własny konstrukcji stropu 4,0 kn / m 2, - obliczeniowe całkowite ponad cięŝar własny konstrukcji stropu 4,94 kn / m Zasady wykonywania Ŝelbetowych stropów TERIVA 4,0/1 8.1 Warunki przystąpienia do robót Do wykonywania stropu moŝna przystąpić po sprawdzeniu: - zgodności wykonywania podpór stropu z dokumentacją techniczną, - wypoziomowania podpór. 8.2 Układanie i podpieranie belek Belki naleŝy układać osiowo w rozstawie 0,6 m. Rozstaw belek naleŝy sprawdzić przez ułoŝenie między nimi po jednym pustaku przy kaŝdym końcu belki. Najmniejsza długość oparcia belki na murze lub innej konstrukcji nośnej powinna wynosić 80 mm. Końce belki naleŝy układać na warstwie zaprawy cementowej klasy minimum M10 o grubości mm. Dopuszcza się takŝe inny sposób opierania belek na murach lub innych podporach, polegających na oparciu belek na ryglach ustawionych wzdłuŝ wewnętrznego lica muru i zabetonowaniu wypuszczonego z belki zbrojenia w wieńcu, podciągu lub innym elemencie przejmującym obciąŝenie stropu. Oprócz podpór stałych naleŝy stosować podpory montaŝowe. W zaleŝności od rozpiętości stropów naleŝy stosować podpory montaŝowe w liczbie 1-3 sztuki: - przy rozpiętości stropu do 3,9 m 1 podpora, - przy rozpiętości stropu od 4,0 do 6,0 m 2 podpory, - przy rozpiętości stropu od 6,0 m 3 podpory. Podpory montaŝowe naleŝy ustawiać w równych odstępach pod węzłami dolnego pasa kratownicy. Przed ułoŝeniem belek podpory stałe i montaŝowe powinny być wypoziomowane. Sposób podpierania belek powinien być zgodny z rysunkiem Układanie pustaków Po ułoŝeniu belek i dwóch rzędów pustaków (po jednym przy obu podporach stropu), przestrzenie między nimi naleŝy wypełnić pozostałymi pustakami, układając je z odpowiednio usztywnionych pomostów, których poziom powinien być niŝszy od dolnej powierzchni belek. Układanie pustaków naleŝy prowadzić w jednym kierunku, prostopadle do belek. Powierzchnie czołowe pustaków przylegające do wieńców, podciągów lub Ŝeber powinny być przed ich ułoŝeniem zamknięte (zadeklowane). Pustaków nie naleŝy opierać na podporach stałych, na których ułoŝone są belki (rys. 3). 9

10 Rysunek 2. Sposób podpierania belek Wieńce stropowe Rysunek 3. Sposób układania pustaków. Na obrzeŝach stropów, na ścianach nośnych i ścianach równoległych do belek naleŝy wykonać wieńce Ŝelbetowe o wysokości nie mniejszej niŝ wysokość konstrukcyjna stropu i szerokości co najmniej 100 mm. Zbrojenie wieńców powinno składać się co najmniej z trzech prętów o średnicy nie mniejszej niŝ 10 mm. Zaleca się stosowanie czterech prętów o średnicy 10 mm. Strzemiona o średnicy 4,5 mm powinny być rozmieszczone co 250 mm. Z uwagi na konieczność stosowania w stropach gęstoŝebrowych zbrojenia podporowego, jako zasadę naleŝy przyjąć projektowanie zbrojenia wieńca tak, aby górne pręty wieńca znajdowały się około 30 mm od górnej powierzchni stropu. UmoŜliwi to ułoŝenie zbrojenia podporowego z moŝliwością jego właściwego otulenia betonem w projektowanej wysokości stropu. Wieńce naleŝy betonować równocześnie z betonowaniem stropu. Przy wykonywaniu wieńca opuszczonego naleŝy zwracać szczególną uwagę na staranne wypełnienie betonem przestrzeni pod belką oraz czołami belek układanych w jednej linii. Sposób wykonania wieńców stropowych przedstawiony jest na rys

11 Rysunek 4. Sposób wykonania wieńców stropowych. Rysunek 5. Siatka zaginana Z-1. 11

12 Rysunek 6. Siatka zaginana Z Zbrojenia podporowe Stropy gęstoŝebrowe wymagają zastosowania zbrojenia podporowego zdolnego do przeniesienia siły 40 kn na 1 m długości wieńca. Zbrojenie podporowe wykonywane jest w postaci siatek płaskich ( układanych wzdłuŝ wszystkich podpór poprzecznych stropu) lub w postaci siatek zaginanych ( we wszystkich Ŝebrach belek, na obu jej końcach, w kształcie odwróconej litery V, tzw. koszyka ). Tablica 2. Zasada stosowana zbrojenia podporowego. Rodzaj stropu siatki płaskie Rozpiętość stropu [m], przy której są stosowane siatki zaginane TERIVA 4,0/1 6,0 > 6,0 Na podporach na których opierają się równocześnie belki stropowe o rozpiętości powyŝej 6,0 m i poniŝej 6,0 m, stosuje się siatki zaginane. Siatki płaskie układane są wzdłuŝ wszystkich stałych podpór stropu, na których opierają się belki. Na podporach środkowych układane są siatki P-1, na podporach skrajnych - siatki P-2. Siatki zaginane układane są we wszystkich Ŝebrach stropowych. Na podporach środkowych układane są siatki zaginane Z-1 ( układane symetrycznie względem podpory stałej; rys. 5 ), a na podporach skrajnych - siatki zaginane Z-2 ( rys. 6). 8.6 śebra rozdzielcze Przy rozpiętości stropu od 4,0 do 6,0 m naleŝy stosować co najmniej jedno Ŝebro rozdzielcze (w środku rozpiętości stropu ), a przy rozpiętości większej co najmniej dwa Ŝebra rozdzielcze ( odległość między podporami stałymi i Ŝebrami oraz między Ŝebrami powinna wynosić około 1/3 rozpiętości stropu ). Szerokość Ŝebra rozdzielczego powinna wynosić mm, a wysokość powinna być równa wysokości stropu. Zbrojenie Ŝebra rozdzielczego powinny stanowić dwa pręty (jeden górą, jeden dołem) o średnicy nie mniejszej niŝ ø 12, połączone strzemionami ø 4,5, rozstawionymi co 0,6 m. Pręty zbrojenia Ŝeber rozdzielczych powinny być zakotwione w prostopadłych do tych Ŝeber wieńcach lub podciągach, na długość 0,5 m. Rysunek 7. Sposób wykonania Ŝebra rozdzielczego. 8.7 śebra pod ściany działowe, równoległe do belek Pod ścianami działowymi, usytuowanymi równolegle do belek stropowych, naleŝy wykonać wzmocnione Ŝebra stropowe. Wzmocnione Ŝebra stropowe mogą być wykonane przez ułoŝenie dwóch belek kratownicowych obok siebie lub przez wykonanie stropie belki Ŝelbetowej. Belki Ŝelbetowe i Ŝebra wzmocnione naleŝy obliczać na całkowity cięŝar ścianki działowej. 8.8 Betonowanie stropu 12

13 śebra pomiędzy pustakami oraz płytę nad pustkami grubości 30 mm naleŝy wykonać z betonu klasy nie mniejszej niŝ C 20/25. Do betonowania stropu moŝna przystąpić po ułoŝeniu belek i pustaków, oraz po zmontowaniu zbrojenia wieńców, Ŝeber i ułoŝeniu zbrojenia podporowego. Bezpośrednio przed betonowaniem ze stropu naleŝy usunąć wszelkie zanieczyszczenia, a wszystkie elementy (pustaki i belki) polać obficie wodą. Betonowanie naleŝy wykonywać posuwając się stopniowo w kierunku prostopadłym do belek. JeŜeli beton podawany jest przy pomocy pompy, to naleŝy go rozprowadzić równomiernie po powierzchni, nie dopuszczając do jego miejscowego gromadzenia. JeŜeli beton jest podawany na strop w sposób obciąŝającym konstrukcję, to poziomy transport betonu po stropie moŝe odbywać się taczkami o pojemności najwyŝej 0,075 m 3 systemem wahadłowym, po sztywnych pomostach ułoŝonych prostopadle do belek stropowych. Pomosty powinny być wykonane z desek o grubości co najmniej 38 mm i szerokości minimum 200 mm. Pomosty na krawędziach bocznych powinny być obite listwami zabezpieczającymi przed stoczeniem się taczek z pomostu. W czasie betonowania naleŝy zwracać szczególna uwagę na dokładne wypełnienie mieszanką betonową wszystkich przestrzeni pomiędzy pustakami, czołami belek ułoŝonych w jeden linii na ścianach ze zbrojeniem podporowym, w wieńcach i Ŝebrach rozdzielczych, prawidłowe zagęszczenie betonu i naleŝytą jego pielęgnacją, zwłaszcza w okresie podwyŝszonej lub obniŝonej temperatury powietrza. 9. Odbiór techniczny stropów Odbiorowi technicznemu podlega kaŝdy wykonany strop. W trakcie odbioru technicznego przeprowadza się dwa badania: badanie odbioru częściowego i badanie odbioru końcowego. 9.1 Badanie odbioru częściowego ( przed przystąpieniem do betonowania stropu ). Powinno obejmować sprawdzenie: - zgodność stropu przygotowanego do betonowania z dokumentacją techniczną, - jakości materiałów i elementów stropu, - ułoŝenia belek, w tym: prawidłowości oparcia belek na podporach stałych i montaŝowych oraz rozstawu i równoległości belek, - średnic zbrojenia i jego rozmieszczenia, - ułoŝenia pustaków Badanie odbioru końcowego ( po rozdeskowaniu stropu ). Rozdeskowanie stropu moŝna wykonać, gdy beton ułoŝony na budowie osiągnie wytrzymałość odpowiadającą klasie C 16/20. Polega ono na usunięciu podpór montaŝowych oraz deskowaniu wieńców, Ŝeber rozdzielczych, Ŝeber pod ścianami równoległymi do belek i innych fragmentów stropu, wykonanych z betonu układanego na budowie. Badania obejmują sprawdzenie: - wyglądu zewnętrznego, - płaskości powierzchni stropu. 10. Pustak stropowy TERIVA 4,0/1-1 produkowany przez SPEC-BET (rys.6). Rysunek 6. Pustak stropowy TERIVA 4,0/1. 13

14 2.9. RDZENIE śelbetowe Rdzenie Ŝelbetowe Poz.2.7 i Poz.2.8 zaprojektowano jako Ŝelbetowe z betonu C16/20 zbrojone prętami 4 12, (strzemiona 6 co 20cm) ze stali A-IIIN, słuŝące do oparcia podciągów i nadproŝy. Rdzenie naleŝy zabetonować w pozostawionych przerwach muru ze strzępiami. Dokładną lokalizację rdzeni pokazano na rysunkach architektonicznych WYLEWKI śelbetowe Wylewki zaprojektowano jako Ŝelbetowe z betonu B25 zbrojone góra siatką z prętów 8 w rozstawie co 15cm ze stali A- IIIN. Dokładną lokalizację wylewek pokazano na rysunkach architektonicznych DASZEK śelbetowy Płytę daszka Poz.2.9 zaprojektowano jako Ŝelbetową gr. 12cm z betonu C16/20 zbrojoną górą prętami 10 w rozstawie co 10cm (pręty rozdzielcze 8 co 15cm) ze stali A-IIIN. Zbrojenie górne płyty naleŝy zakotwić we wieńcu i w nadbetonie stropu Teriva4,0/ KONSTRUKCJA STALOWA WIATY Konstrukcja stalowa wiaty słupowo ryglowa składa się z następujących elementów : - słupy z dwuteownika 140HEB - rygle z dwuteownika 200 IPE i 300 IPE - krokwie z dwuteownika 180 IPE - płatwie pod pokrycie ceowniki pokrycie blachą fałdową T55 Stal elementów kształtowych S235, śruby KL 8.8. WYMAGANIA DLA KONSTRUKCJI STALOWYCH - Klasa konstrukcji stalowej: EXC2 zgodnie z tabelą A.3 wg normy PN-EN 1090, z pominięciem wymagania kwalifikowanej technologii spawania dla spoin czepnych (pkt tabeli A.3) ZABEZPIECZENIA ANTYKOROZYJNE Elementy Ŝelbetowe. Dla elementów Ŝelbetowych przyjęto następujące klasy środowiska wg PN-B-03264:2002: wnętrza budynku wnętrza o podwyŝszonej wilgotności Otuliny zbrojenia zaznaczono na poszczególnych rysunkach. Izolacja przeciwwilgociowa i przeciwwodna. Izolację naleŝy wykonać zgodnie z projektem architektury XC1 XC3 Elementy stalowe. Konstrukcje stalową naleŝy oczyścić do stopnia czystości Sa 2,5, a następnie malować farbą podkładową (np. TEKNOLACK PRIMER 3 lub HEMPADUR FAST DRY 17410) grubość powłoki 80 µm, oraz farbą nawierzchniową (np. TEKNOLACK 50 lub HEMPATHANE TOPCOAT 55210) grubość powłoki 2x40 µm.. 14

15 2.14. UWAGI OGÓLNE Wszystkie prace naleŝy wykonać zgodnie z obowiązującymi normami wykonania i odbioru robót budowlanych oraz przepisami BHP pod stałym nadzorem technicznym osób uprawnionych. Wszystkie materiały budowlane i konstrukcyjne i wykończeniowe uŝyte przez wykonawcę muszą posiadać obowiązujące w Polsce świadectwa dopuszczenia, aprobaty techniczne i certyfikaty. Zmiana uŝytych materiałów na inne, niŝ określone w projekcie, moŝe być dokonana jedynie w uzgodnieniu z autorem projektu. Przejścia instalacyjne i otwory w ścianach i stropach wykonać zgodnie z projektem architektonicznym i instalacyjnym. Kategoria produkcji elementów murowych I Kategoria wykonania robót murowych - A Obliczenia konstrukcyjne znajdują się w egzemplarzu archiwalnym. 3. UWAGI KOŃCOWE 1) Zgodnie z zasadami obowiązującego prawa budowlanego, przy wykonaniu robót naleŝy stosować jedynie te wyroby, które uzyskały pozytywną ocenę, stwierdzającą przydatność do stosowania w budownictwie. Są to wyroby, dla których wydano: certyfikat ma znak bezpieczeństwa, wykazujący, Ŝe została zapewniona zgodność z kryteriami technicznymi określonymi na podstawie polskich norm, aprobat technicznych oraz zastosowanych przepisów, lub teŝ: deklarację zgodności (certyfikat zgodności) z właściwą normą bądź aprobatą techniczną, jeŝeli dany wyrób nie jest objęty certyfikacja na znak bezpieczeństwa. 2) Po uzgodnieniu z projektantem istnieje moŝliwość zastąpienia podanych w projekcie materiałów i wyrobów innymi o parametrach technicznych i uŝytkowych nie gorszych niŝ określone w projekcie, oraz posiadających wymagane świadectwa i certyfikaty. 3) W przypadku stosowania jakichkolwiek rozwiązań systemowych naleŝy przy wycenie uwzględnić wszystkie elementy danego systemu niezbędne do zrealizowania całości prac. 4) Wykonawca jest zobowiązany przedstawi inwestorowi przed przystąpieniem do rozpoczęcia robót harmonogram prac ze szczegółowym opisem sposobu zabezpieczenia pomieszczeń budynku. 5) KaŜdy inny element niŝ przewidziano w dokumentacji opisowej lub, którego plan lub wzorzec nie został zatwierdzony przez Projektanta przed wykonaniem, moŝe być odrzucony przy odbiorze. Wykonawca ponosi całkowitą odpowiedzialność za dostarczony materiał budowlany, tzn. za jego parametry techniczne, dopasowanie do obiektów, terminy dostaw, itd. 6) Wykonawca jest zobowiązany przedstawić wszelkie wzorce i prototypy, których zaŝąda Inwestor przed rozpoczęciem prac. W celu zaakceptowania kaŝdy zaproponowany materiał budowlany musi być przedstawiony w róŝnych Ŝądanych fakturach i kolorach. Kompletny zestaw próbek, zgodny z wyborem, musi znajdować się na budowie, uzupełniany w razie potrzeby, aŝ do zakończenia prac. 7) Wykonawca jest współodpowiedzialny, aŝ do momentu odbioru robót, za zabezpieczenie obiektów. Z tego tytułu musi on podjąć niezbędne wszystkie środki dla uniknięcia jakichkolwiek uszkodzeń; a w przypadku ich stwierdzenia musi je usunąć, całkowicie na swój koszt i bez prawa ubiegania się o zwrot nakładów. 8) Do zakresu prac Wykonawcy wchodzą próby, regulacja i uruchomienia urządzeń i instalacji wg obowiązujących norm i przepisów oraz oddanie ich do uŝytkowania lub eksploatacji zgodnie z obowiązująca procedura. 15

16 9) Opis prac i cel, jaki naleŝy osiągnąć dla kaŝdego rodzaju robót odpowiadają minimalnemu rezultatowi, jaki jest do przyjęcia przez Inwestora. Niniejsza dokumentacja nie moŝe jednak zawierać dokładnego wyliczenia i opisu wszystkich materiałów, szczegółów i wytycznych niezbędnych do doskonałego wykonania robót. Przedsiębiorstwa składające oferty muszą zawrzeć w nich własne rozwiązania techniczne i propozycje materiałów, zastępujące materiały przewidziane w razie pojawienia się niespójności technicznych lub po prostu jako uzupełnienie rozwiązań opisanych, a wszystko to w celu osiągnięcia wyników, gwarancji i parametrów, co najmniej równowaŝnych z opisywanymi oraz zrealizowania zdefiniowanego celu. Wszelki zmiany po akceptacji Inwestora i projektanta. 10) Rysunki i cześć opisowa są dokumentami wzajemnie sie uzupełniającymi. Wszystkie elementy ujęte w specyfikacji (opisie), a nie ujęte na rysunkach lub ujęte na rysunkach a nie ujęte w specyfikacji winne być traktowane tak jakby były ujęte w obu. W przypadku rozbieŝności w jakimkolwiek z elementów dokumentacji naleŝy zgłosić projektantowi, który zobowiązany będzie do pisemnego rozstrzygnięcia problemu. 11) Wszystkie elementy nie ujęte w niniejszym opracowaniu (opis, specyfikacja, rysunki), a zdaniem Wykonawcy niezbędne do prawidłowego działania instalacji nie zwalniają Wykonawcy z ich zamontowania i dostarczenia. 12) Ze względu na rodzaj robót Wykonawca, powinien zdawać sobie sprawę z prac, jakie naleŝy wykonać, z ich zakresu i ich rodzaju, Dzięki umiejętnościom zawodowym w swojej specjalności powinien uzupełnić szczegóły, które mogłyby zostać pominięte w poszczególnych częściach dokumentacji tak, aby idealnie wykonać opisany obiekt i zagwarantować wymagany rezultat. 13) W przypadku błędu, pomyłki lub wątpliwości interpretacyjnych Wykonawca, przed złoŝeniem oferty, powinien wyjaśnić sporne kwestie z Inwestorem, który jako jedyny jest upowaŝniony do wprowadzania zmian. Wszelkie niesygnalizowane niejasności będą interpretowane z korzyścią dla Inwestora. 14) Wszystkie specyfikacje urządzeń i rysunki szczegółowe proponowane przez Wykonawcę będą zatwierdzane przez Inwestora lub Biuro Projektów. 15) Roboty naleŝy wykonać w uzgodnieniu oraz zgodnie z zaleceniami nadzorów technicznych 16) W trakcie prac remontowo budowlanych moŝe w niewielkim zakresie zaistnieć konieczność wykonania dodatkowych prac niemoŝliwych do określenia na etapie wykonywania dokumentacji projektowej i tym samym nie ujętych w niniejszej opracowaniu. 17) Niniejszy projekt w wersji elektronicznej jest egzemplarzem informacyjnym i jako taki nie moŝe słuŝyć, jako podstawa do wykonania na jego bazie ( lub jego wydruków) jakichkolwiek prac budowlanych. opracował: mgr inŝ. Jan Lekan 16

17 CZĘŚĆ B uproszczone obliczenia statyczne - OBCIĄśENIA 17

18 ObciąŜenie blachą fałdową wiaty Obc. obl. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d kn/m 2 1. Stal i staliwo grub. 0,1 cm [78,5kN/m3 0,0015m] 0,12 1, ,16 Σ: 0,12 1, ,16 ObciąŜenie śniegiem Obc. obl. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d kn/m 2 1. ObciąŜenie śniegiem połaci dachu 0,72 1,50 0,00 1,08 jednospadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 10,0 st. -> C1=0,8) [0,720kN/m2] 2. Maksymalne obciąŝenie dachu niŝszego wg PN- 80/B-02010/Az1/Z1-4 (strefa 2 -> Qk = 0,9 kn/m2, C4=2,222) [2,000kN/m2] 2,00 1,50 0,00 3,00 ObciąŜenie wiatrem k Obc. obl. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 γ f d kn/m 2 1. ObciąŜenie wiatrem połaci zawietrznej wiaty -0,81 1,50 0,00-1,22 jednospadowej - krawedź "a" wg PN-B :1977/Az1/Z1-10 (strefa I, H=265 m n.p.m. - > qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=5,0 m, -> Ce=0,75 -> wsp. aerodyn. C=-2,0, beta=1,80) [- 0,810kN/m2] 2. ObciąŜenie wiatrem połaci zawietrznej wiaty -0,07 1,50 0,00-0,11 jednospadowej - krawedź "b" wg PN-B :1977/Az1/Z1-10 (strefa I, H=265 m n.p.m. - > qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=5,0 m, -> Ce=0,75 -> wsp. aerodyn. C=-0,176, beta=1,80) [-0,071kN/m2] 3. ObciąŜenie wiatrem połaci nawietrznej wiaty 0,81 1,50 0,00 1,22 jednospadowej - krawedź "a" wg PN-B :1977/Az1/Z1-10 (strefa I, H=265 m n.p.m. - > qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=5,0 m, -> Ce=0,75 -> wsp. aerodyn. C=2,0, beta=1,80) [0,810kN/m2] 4. ObciąŜenie wiatrem połaci nawietrznej wiaty 0,07 1,50 0,00 0,11 jednospadowej - krawedź "b" wg PN-B :1977/Az1/Z1-10 (strefa I, H=265 m n.p.m. - > qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=5,0 m, -> Ce=0,75 -> wsp. aerodyn. C=0,176, beta=1,80) [0,071kN/m2] Σ: 0, ,00 ObciąŜenie stropodachu 18

19 k Obc. obl. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 γ f d kn/m 2 1. Lepik, papa grub. 2 cm [11,0kN/m3 0,02m] 0,22 1, ,29 2. Wełna mineralna w płytach twardych grub. 30 cm [2,0kN/m3 0,30m] 0,60 1, ,78 3. Warstwa cementowa grub. 5 cm 1,05 1, ,37 [21,0kN/m3 0,05m] 4. Keramzyt 20cm(4,50*0,20=0,90kN/m2) 0,90 1, ,17 [0,900kN/m2] 5. Strop Teriva 4,0/1 -cięŝar własny [2,680kN/m2] 2,68 1, ,22 6. Warstwa gipsowa bez piasku grub. 1,5 cm [12,0kN/m3 0,015m] 0,18 1, ,23 7. ObciąŜenie śniegiem połaci dachu 0,72 1,50 0,00 1,08 jednopołaciowego wg PN-EN p (strefa 2 -> sk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 3,0 st. -> 0,8) [0,720kN/m2] Σ: 6,35 1, ,13 ObciąŜenie ścianą zewnętrzną ław fundamentowych Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Cegła wapienno-piaskowa (silikat), pełna grub ,32 1, ,62 cm i szer.3,14 m [19,0kN/m3 0,24m 3,14m] 2. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, zbrojony, 3,30 1, ,29 zagęszczony grub. 24 cm i szer.0,55 m [25,0kN/m3 0,24m 0,55m] 3. Wełna mineralna w płytach półtwardych grub. 10 0,37 1, ,48 cm i szer.3,69 m [1,0kN/m3 0,10m 3,69m] 4. Cegła budowlana wypalana z gliny, klinkier, 8,41 1, ,93 kominówka grub. 12 cm i szer.3,69 m [19,0kN/m3 0,12m 3,69m] 5. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, 9,56 1, ,43 niezbrojony, zagęszczony grub. 24 cm i szer.1,66 m [24,0kN/m3 0,24m 1,66m] 6. Styropian grub. 10 cm i szer.1,66 m 0,07 1, ,09 [0,45kN/m3 0,10m 1,66m] 7. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, 4,78 1, ,21 niezbrojony, zagęszczony grub. 12 cm i szer.1,66 m [24,0kN/m3 0,12m 1,66m] 8. Warstwa cementowo-wapienna grub. 2 cm i 1,40 1, ,82 szer.3,69 m [19,0kN/m3 0,02m 3,69m] Σ: 42,21 1, ,87 ObciąŜenie ścianą wewnętrzną ław fundamentowych Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Cegła wapienno-piaskowa (silikat), pełna grub. 24 cm i szer.3,69 m [19,0kN/m3 0,24m 3,69m] 16,83 1, ,88 2. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, 9,56 1, ,43 niezbrojony, zagęszczony grub. 24 cm i szer.1,66 m [24,0kN/m3 0,24m 1,66m] 3. Warstwa cementowo-wapienna grub. 3 cm i 2,10 1, ,73 szer.3,69 m [19,0kN/m3 0,03m 3,69m] Σ: 28,49 1, ,04 19

20 POZ. 2.1 NADPROśE Tablica 1. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Lepik, papa grub. 2 cm, szer. 2,945 m 0,65 1, ,85 [(11,0kN/m3 0,02m) 2,945m] 2. Wełna mineralna w płytach twardych grub. 30 cm, 1,77 1, ,30 szer. 2,945 m [(2,0kN/m3 0,30m) 2,945m] 3. Warstwa cementowa grub. 5 cm, szer. 2,945 m [(21,0kN/m3 0,05m) 2,945m] 3,09 1, ,02 4. Keramzyt 20cm(4,50*0,20=0,90kN/m2) szer. 2,65 1, ,45 2,945 m [(0,900kN/m2) 2,945m] 5. Strop Teriva 4,0/1 -cięŝar własny szer. 2,945 m 7,89 1, ,47 [(2,680kN/m2) 2,945m] 6. Warstwa gipsowa bez piasku grub. 1,5 cm, szer. 2,945 m [(12,0kN/m3 0,015m) 2,945m] 0,53 1, ,69 7. ObciąŜenie śniegiem połaci dachu 2,12 1,50 0,00 3,18 jednopołaciowego wg PN-EN p (strefa 2 -> sk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 3,0 st. -> 0,8) szer. 2,945 m [(0,720kN/m2) 2,945m] 8. Attyka 10,71 1, ,92 (0,49*0,24+0,80*0,15)*25+1,85*(0,12*19+0,15*2) = [10,710kN/m] Σ: 29,41 1, ,87 SZKIC BELKI A B C 0,24 3,27 0,24 3,27 0,24 OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Reakcja ze stropu i attyki 29,41 1, ,94 2. CięŜar własny belki 3,30 1, ,63 [0,24m 0,55m 25,0kN/m3] Σ: 32,71 1,27 41,57 Zasięg [m] cała belka cała belka Schemat statyczny belki 41,57 41,57 A B C 3,51 3,51 DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa 20

21 Stal zbrojeniowa strzemion A-I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 210 MPa, f tk = 310 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 24,0 cm, h = 55,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 36,01 knm Zbrojenie potrzebne A s = 1,70 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 36,01 knm < M Rd = 47,45 knm (75,9%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)64,67 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 140 mm na odcinku 98,0 cm przy prawej podporze oraz co 380 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)64,67 kn < V Rd3 = 79,09 kn (81,8%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 28,34 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,231 mm < w lim = 0,3 mm (76,9%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 2,61 mm < a lim = 3510/200 = 17,55 mm (14,9%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 67,83 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,263 mm < w lim = 0,3 mm (87,6%) Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)64,02 knm Zbrojenie potrzebne górne A s1 = 3,09 cm 2. Przyjęto 3φ12 o A s = 3,39 cm 2 (ρ = 0,27%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)64,02 knm < M Rd = 69,85 knm (91,6%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)50,37 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,289 mm < w lim = 0,3 mm (96,2%) Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 36,01 knm Zbrojenie potrzebne A s = 1,70 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 36,01 knm < M Rd = 47,45 knm (75,9%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 64,67 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 140 mm na odcinku 98,0 cm przy lewej podporze oraz co 380 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 64,67 kn < V Rd3 = 79,09 kn (81,8%) SGU: 21

22 Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 28,34 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,231 mm < w lim = 0,3 mm (76,9%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 2,61 mm < a lim = 3510/200 = 17,55 mm (14,9%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 67,83 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,263 mm < w lim = 0,3 mm (87,6%) POZ. 2.2 NADPROśE SZKIC BELKI A B C D 0,24 1,15 0,28 1,15 0,28 1,15 0,24 OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Reakcja ze stropu i attyki (wg. Poz.2.1) 29,41 1, ,94 2. CięŜar własny belki 3,30 1, ,63 [0,24m 0,55m 25,0kN/m3] Σ: 32,71 1,27 41,57 Zasięg [m] cała belka cała belka Schemat statyczny belki 41,57 41,57 A B C D 1,41 1,43 1,41 DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa CięŜar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,20 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 210 MPa, f tk = 310 MPa Stal zbrojeniowa montaŝowa A-0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : 22

23 55 24 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 24,0 cm, h = 55,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,57 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,57 knm < M Rd = 47,45 knm (13,8%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)7,89 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 380 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)7,89 kn < V Rd1 = 51,93 kn (15,2%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 5,17 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,03 mm < a lim = 1410/200 = 7,05 mm (0,5%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 23,15 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)8,37 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) A s1 = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)8,37 knm < M Rd = 47,45 knm (17,6%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)6,59 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 2,25 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 2,25 knm < M Rd = 47,45 knm (4,8%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 2,37 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 380 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 2,37 kn < V Rd1 = 51,93 kn (4,6%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 1,77 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,00 mm < a lim = 1430/200 = 7,15 mm (0,1%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 18,81 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Podpora C: Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)8,37 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) A s1 = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) 23

24 Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)8,37 knm < M Rd = 47,45 knm (17,6%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)6,59 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 6,57 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 6,57 knm < M Rd = 47,45 knm (13,8%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 7,89 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 380 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 7,89 kn < V Rd1 = 51,93 kn (15,2%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 5,17 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,03 mm < a lim = 1410/200 = 7,05 mm (0,5%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 23,15 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) POZ. 2.3 NADPROśE SZKIC BELKI A 0,24 1,15 0,24 B OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Reakcja ze stropu i attyki (wg. Poz.2.1) 29,41 1, ,94 2. CięŜar własny belki 3,30 1, ,63 [0,24m 0,55m 25,0kN/m3] Σ: 32,71 1,27 41,57 Zasięg [m] cała belka cała belka Schemat statyczny belki 41,57 41,57 A B 1,39 DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa CięŜar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni 24

25 Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,20 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 210 MPa, f tk = 310 MPa Stal zbrojeniowa montaŝowa A-0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 24,0 cm, h = 55,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 10,04 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 10,04 knm < M Rd = 47,45 knm (21,2%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 2,37 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 380 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 2,37 kn < V Rd1 = 51,93 kn (4,6%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 7,90 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,06 mm < a lim = 1390/200 = 6,95 mm (0,9%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 18,81 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) POZ. 2.4 NADPROśE SZKIC BELKI A B C 0,24 1,15 0,28 1,15 0,24 25

26 OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Reakcja ze stropu i attyki (wg. Poz.2.1) 29,41 1, ,94 2. CięŜar własny belki 3,30 1, ,63 [0,24m 0,55m 25,0kN/m3] Σ: 32,71 1,27 41,57 Zasięg [m] cała belka cała belka Schemat statyczny belki 41,57 41,57 A B C 1,41 1,41 DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa CięŜar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,20 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 210 MPa, f tk = 310 MPa Stal zbrojeniowa montaŝowa A-0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 24,0 cm, h = 55,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 5,81 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 5,81 knm < M Rd = 47,45 knm (12,2%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)9,28 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 380 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)9,28 kn < V Rd1 = 51,93 kn (17,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 4,57 knm 26

27 Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,03 mm < a lim = 1410/200 = 7,05 mm (0,4%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 24,25 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)10,33 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) A s1 = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)10,33 knm < M Rd = 47,45 knm (21,8%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)8,13 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 5,81 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 5,81 knm < M Rd = 47,45 knm (12,2%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 9,28 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 380 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 9,28 kn < V Rd1 = 51,93 kn (17,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 4,57 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,03 mm < a lim = 1410/200 = 7,05 mm (0,4%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 24,25 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) 27

28 POZ. 2.5 NADPROśE Tablica 1. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Lepik, papa grub. 2 cm, szer. 3,495 m 0,77 1, ,00 [(11,0kN/m3 0,02m) 3,495m] 2. Wełna mineralna w płytach twardych grub. 30 cm, 2,10 1, ,73 szer. 3,495 m [(2,0kN/m3 0,30m) 3,495m] 3. Warstwa cementowa grub. 5 cm, szer. 3,495 m [(21,0kN/m3 0,05m) 3,495m] 3,67 1, ,77 4. Keramzyt 20cm(4,50*0,20=0,90kN/m2) szer. 3,15 1, ,10 3,495 m [(0,900kN/m2) 3,495m] 5. Strop Teriva 4,0/1 -cięŝar własny szer. 3,495 m 9,37 1, ,24 [(2,680kN/m2) 3,495m] 6. Warstwa gipsowa bez piasku grub. 1,5 cm, szer. 3,495 m [(12,0kN/m3 0,015m) 3,495m] 0,63 1, ,82 7. ObciąŜenie śniegiem połaci dachu 2,52 1,50 0,00 3,78 jednopołaciowego wg PN-EN p (strefa 2 -> sk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 3,0 st. -> 0,8) szer. 3,495 m [(0,720kN/m2) 3,495m] 8. Attyka [10,71kN/m] 10,71 1, ,92 Σ: 32,92 1, ,36 SZKIC BELKI A B C D E F 0,24 1,15 0,28 1,15 0,28 1,15 0,28 1,15 0,28 1,15 0,24 OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Reakcja ze stropu i attyki 32,92 1, ,14 2. CięŜar własny belki 3,30 1, ,63 [0,24m 0,55m 25,0kN/m3] Σ: 36,22 1,26 45,77 Zasięg [m] cała belka cała belka Schemat statyczny belki 45,77 45,77 A B C D E F 1,41 1,43 1,43 1,43 1,41 DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa CięŜar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,20 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa 28

29 Stal zbrojeniowa strzemion A-I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 210 MPa, f tk = 310 MPa Stal zbrojeniowa montaŝowa A-0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 24,0 cm, h = 55,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 7,05 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 7,05 knm < M Rd = 47,45 knm (14,9%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)9,01 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 380 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)9,01 kn < V Rd1 = 51,93 kn (17,3%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 5,58 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,04 mm < a lim = 1410/200 = 7,05 mm (0,5%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 25,89 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)9,67 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) A s1 = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)9,67 knm < M Rd = 47,45 knm (20,4%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)7,65 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 3,18 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 3,18 knm < M Rd = 47,45 knm (6,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 4,18 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 380 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 4,18 kn < V Rd1 = 51,93 kn (8,0%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 2,52 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,01 mm < a lim = 1430/200 = 7,15 mm (0,1%) 29

30 Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 22,07 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Podpora C: Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)7,43 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) A s1 = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)7,43 knm < M Rd = 47,45 knm (15,6%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)5,88 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 4,27 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 4,27 knm < M Rd = 47,45 knm (9,0%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 2,61 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 380 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 2,61 kn < V Rd1 = 51,93 kn (5,0%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 3,38 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,02 mm < a lim = 1430/200 = 7,15 mm (0,3%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 20,83 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Podpora D: Zginanie: (przekrój f-f) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)7,43 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) A s1 = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)7,43 knm < M Rd = 47,45 knm (15,6%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)5,88 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Przęsło D - E: Zginanie: (przekrój g-g) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 3,18 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 3,18 knm < M Rd = 47,45 knm (6,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)4,18 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 380 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)4,18 kn < V Rd1 = 51,93 kn (8,0%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 2,52 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,01 mm < a lim = 1430/200 = 7,15 mm (0,1%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 22,07 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Podpora E: Zginanie: (przekrój h-h) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)9,67 knm Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) A s1 = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)9,67 knm < M Rd = 47,45 knm (20,4%) 30

31 SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)7,65 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Przęsło E - F: Zginanie: (przekrój i-i) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 7,05 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2. Przyjęto 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,18%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 7,05 knm < M Rd = 47,45 knm (14,9%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 9,01 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 380 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 9,01 kn < V Rd1 = 51,93 kn (17,3%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 5,58 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,04 mm < a lim = 1410/200 = 7,05 mm (0,5%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 25,89 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) POZ. 2.6 PODCIĄG SZKIC BELKI A 0,24 9,00 0,24 B OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Reakcja ze stropu i attyki 28,95 1, ,06 2. CięŜar własny belki 4,74 1, ,21 [0,24m 0,79m 25,0kN/m3] Σ: 33,69 1,25 42,27 Zasięg [m] cała belka cała belka Schemat statyczny belki 42,27 42,27 A B 9,24 DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa CięŜar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,15 31

32 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-I (St3SX-b) f yk = 240 MPa, f yd = 210 MPa, f tk = 310 MPa Stal zbrojeniowa montaŝowa A-0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŝulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 24,0 cm, h = 79,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 451,11 knm Zbrojenie potrzebne A s = 17,88 cm 2. Przyjęto 7φ20 o A s = 21,99 cm 2 (ρ = 1,23%) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 451,11 knm < M Rd = 519,24 knm (86,9%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 158,83 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 80 mm na odcinku 248,0 cm przy podporach oraz co 400 mm w środku rozpiętości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 158,83 kn < V Rd3 = 198,41 kn (80,0%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 359,55 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,173 mm < w lim = 0,3 mm (57,7%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 36,62 mm < a lim = 9240/250 = 36,96 mm (99,1%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 151,61 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,209 mm < w lim = 0,3 mm (69,5%) 32

33 POZ. 3 WIATA STALOWA Schemat statyczny OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 1 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.54 L = 4.08 m OBCIĄśENIA: Decydujący przypadek obciąŝenia: 6 wiatr przod 1*1.35+(2+4)*1.50 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: IPE 180 h=18.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=9.1 cm Ay=16.16 cm2 Az=11.20 cm2 Ax=23.90 cm2 tw=0.5 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=4.79 cm4 tf=0.8 cm Wply= cm3 Wplz=34.60 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = 2.58 kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = 0.06 kn*m Vy,Ed = kn Nc,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m Mz,pl,Rd = 7.44 kn*m Vy,T,Rd = kn Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = 7.44 kn*m Vz,Ed = kn MN,y,Rd = kn*m MN,z,Rd = 7.44 kn*m Vz,T,Rd = kn Mb,Rd = kn*m Tt,Ed = 0.01 kn*m 33