ART PROJEKT K&M Sp. z o.o.

Transkrypt

1 1. SPIS TREŚCI 1. Spis treści Dokumenty formalno - prawne Oświadczenia projektantów Spis rysunków Opis techniczny konstrukcyjno budowlany Podstawa opracowania Przedmiot Inwestycji Istniejący stan zagospodarowania działki Stan techniczny zespołu budynków istniejących Warunki gruntowo wodne Posadowienia obiektu Opis techniczny elementów konstrukcyjnych obiektu Fundamenty Stopa fundamentowa Ława fundamentowa Płyta fundamentowa Ściany nośne Ściany piwniczne Ściany parteru i piętra Słupy Ŝelbetowe Podciągi i nadciągi Ŝelbetowe NadproŜa drzwiowe i okienne NadproŜa Ŝelbetowe NadproŜa stalowe Stropy Klatka schodowa Konstrukcja dachu hali basenu Dźwigary dachowe StęŜenia dachowe Rygle dachowe pomiędzy dźwigarami Blacha konstrukcyjna nośna Obliczenia statyczno wytrzymałościowe Dane wprowadzające Zebranie obciąŝeń ObciąŜenia na dach i na ściany ObciąŜenia na stropy Obliczenia statyczno wytrzymałościowe głównej konstrukcji hali basenu ObciąŜenie konstrukcji Widok ogólny konstrukcji Widok i numeracja prętów konstrukcji Wyniki momentów zginających Wyniki sił podłuŝnych

2 Wyniki sił poprzecznych Wyniki reakcji podporowych Widok ugięć prętów Wyniki wytrzymałościowe dźwigara dachowego Wyniki wytrzymałościowe słupa pod dźwigar dachowy Obliczenia statyczno wytrzymałościowe niecki duŝego basenu ObciąŜenie konstrukcji Widok ogólny konstrukcji Widok i numeracja prętów konstrukcji Wyniki momentów zginających w płytach Mxx Wyniki momentów zginających w płytach Myy Wyniki odporu gruntu pod płytą fundamentową Wyniki ugięć konstrukcji Wymiarowanie wytrzymałościowe słupa niecki basenu Wymiarowanie płyty dennej niecki basenu Wymiarowanie wytrzymałościowe stropu Ŝelbetowego Wymiarowanie wytrzymałościowe stopy fundamentowej Wymiarowanie wytrzymałościowe ławy Ŝelbetowej o szerokości 70cm Wymiarowanie wytrzymałościowe ławy fundamentowej 80cm

3 2. DOKUMENTY FORMALNO - PRAWNE uprawnienia budowlane 4

4 5

5 zaświadczenia 6

6 3. OŚWIADCZENIA PROJEKTANTÓW Zgodnie z art. 20, pkt. 4 Ustawy z dnia r. Prawo budowlane (Tekst jednolity: Dz.U. Z 2003 r. Nr 207, poz oraz zmiany: Dz.U. Z 2004 r. Nr 6, poz 41, Nr 92, poz. 881, Nr. 93, poz. 888 i Nr 96, poz. 959) oświadczam, Ŝe niniejszy Projekt budowy budynku basenu wraz z zapleczem w Szkole Podstawowej nr 10 przy ul. Królewicza Kazimierza 63 w Szczecinie sporządziłem zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Autor Projektu mgr inŝ. ElŜbieta Wewiórska upr. nr 1957/Gd/85 w specjalności konstrukcyjnej do projektowania bez ograniczeń Sprawdzający mgr inŝ. Janusz Kępa upr. nr 263/70 w specjalności konstrukcyjnej do projektowania bez ograniczeń 7

7 4. SPIS RYSUNKÓW Rys nr K-01 Rzut fundamentów 1:100 Rys nr K-02 Rzut stropu nad piwnicą 1:100 Rys nr K-03 Rzut stropu nad parterem 1:100 Rys nr K-04 Rzut konstrukcji dachu 1: OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCYJNO BUDOWLANY 5.1. Podstawa opracowania koncepcja architektoniczna wypis z miejscowego planu zagospodarowania przestrzennego uchwalonego w dniu r uchwałą Rady Miasta nr XLVI/875/05 mapa sytuacyjno wysokościowa z uzbrojeniem podziemnym terenu do celów projektowych w skali 1:500 obowiązujące przepisy i normy wizja i pomiary własne w terenie 5.2. Przedmiot Inwestycji Przedmiotem inwestycji jest projekt budowlany basenu wraz z zapleczem w Szkole Podstawowej nr 10 przy ul. Królewicza Kazimierza 63 w Szczecinie Istniejący stan zagospodarowania działki Działka nr 10/2 jest zabudowana. Zlokalizowany jest na niej budynek szkoły podstawowej wraz z halą sportową oraz basenem z zapleczem niezbędnym do ich prawidłowego funkcjonowania. Istniejący zespół zlokalizowany jest w centralnej części objętego opracowaniem terenu, z przesunięciem w kierunku wschodnim. Teren opada w kierunku południowym działki. RóŜnica wysokości wynosi ~2.4m. Od północy działka graniczy z terenami zabudowanymi, od południa oraz zachodu z drogą dojazdową od wschodu natomiast z drogą lokalną. Istniejący kolektor ogólnospławny o średnicy 0.5/0.75m usytuowany wzdłuŝ południowej granicy działki pozostaje do zachowania (zgodnie z 23 ust.6 pkt 2 planu miejscowego dla terenu S.B.2017.UO) 5.4. Stan techniczny zespołu budynków istniejących Wg inwentaryzacji przeprowadzonej w grudniu 2008 roku istniejący zespół budynków nie budzi zastrzeŝeń pod względem konstrukcyjnym. Jedynie zauwaŝono zawilgocenie ścian w pomieszczeniach mokrych (łazienka, WC, itp.) z uwagi na brak wentylacji grawitacyjnej i mechanicznej. Nie widać przeciwwskazań rozbiórki istniejącej części zespołu budynków istniejących (wg oddzielnego opracowania, Projekt rozbiórki). RównieŜ nie ma zastrzeŝeń do ingerencji w istniejące ściany (pomniejszanie i powiększanie otworów okiennych i drzwiowych, wg projektu architektonicznego). Po przeprowadzeniu wizji lokalnej stwierdza się, iŝ istniejący zespół 8

8 obiektów nie będących przedmiotem projektu rozbiórki jest w stanie zadowalającym pod względem konstrukcyjnym. 9

9 5.5. Warunki gruntowo wodne 10

10 Na podstawie archiwalnej dokumentacji projektowej budowy szkoły oraz archiwalnej dokumentacji badań gruntowych przeprowadzonych przez firmę GEOPROJEKT, przeprowadzonych w czerwcu 1962 roku, stwierdza się występowanie gruntów słabonośnych w poziomie posadowienia obiektu. W poziomie posadowienia występują piaski pylaste o konsystencji luźnej (Id=0,3-0,4) oraz gliny piaszczyste zwięzłe (Il=0,2). Stwierdza się występowanie wody gruntowej na poziomie 1.8 mppt. Obiekt zalicza się II kategorii geotechnicznej o prostych warunkach gruntowych Posadowienia obiektu Projektuje się bezpośrednie posadowienie obiektu za pomocą ław, stóp oraz płyty fundamentowej. Poziom posadowienia jest zróŝnicowany i wacha się w granicach od 1,5 do 3,95 mppt. Fundamenty naleŝy posadowić na warstwie betonu podkładowego o grubości 10cm z betonu C10/ Opis techniczny elementów konstrukcyjnych obiektu Fundamenty Stopa fundamentowa Projektuje się stopę fundamentową o wymiarach 50x160x260cm pod główną ramę nośną. Stopę naleŝy wykonać z betonu C25/30 zbrojonego stalą A-IIIN (RB500W). Ława fundamentowa Projektuje się ławę fundamentową o wymiarach 50x70cm oraz 50x80cm pod ścianami nośnymi obiektu. Ławy naleŝy wykonać z betonu C25/30 zbrojonego stalą A-IIIN (RB500W). Płyta fundamentowa Projektuje się płytę fundamentową o wymiarach 50x1388x2588cm pod nieckę duŝego basenu oraz 50x638x888cm pod nieckę małego basenu. Płyty naleŝy wykonać z betonu C25/30 zbrojonego stalą A-IIIN (RB500W) Ściany nośne Ściany piwniczne Projektuje się ściany piwniczne nośne jako Ŝelbetowe, betonowane na placu budowy o grubości 24cm. Ścianu naleŝy wykonać z betonu C25/30 zbrojonego stalą A-IIIN (RB500W). Ściany parteru i piętra Projektuje się ściany nośne jako murowane z pustaków typu silka szerokości 24cm na zaprawie M2. Ściany naleŝy wzmocnić słupkami Ŝelbetowymi 24x24cm z betonu C25/30 zbrojonego stalą A-IIIN (RB500W) Słupy Ŝelbetowe Projektuje się słupy Ŝelbetowe pod główną konstrukcję nośną dachu o wymiarach 35x75cm. Słupy naleŝy wykonać z betonu C25/30 zbrojonego stalą A-IIIN (RB500W). 11

11 Podciągi i nadciągi Ŝelbetowe Projektuje się podciągi i nadciągi Ŝelbetowe o zróŝnicowanych wymiarach przekroju poprzecznego (wg rysunków konstrukcyjnych). Podciągi i nadciągi naleŝy wykonać z betonu C25/30 zbrojonego stalą A-IIIN (RB500W) NadproŜa drzwiowe i okienne NadproŜa Ŝelbetowe Projektuje się nadproŝa Ŝelbetowe o zróŝnicowanych wymiarach przekroju poprzecznego (wg rysunków konstrukcyjnych). NadproŜa naleŝy wykonać z betonu C25/30 zbrojonego stalą A-IIIN (RB500W). NadproŜa stalowe Projektuje się nadproŝa stalowe z profili stalowych IPE140 w istniejących ścianach nośnych w miejscach poszerzania lub pomniejszania otworów okiennych i drzwiowych. Profile naleŝy wykonać ze stali konstrukcyjnej S235JRG Stropy Projektuje się stropy jako Ŝelbetowe, betonowane na placu budowy o grubości 20cm Stropy naleŝy wykonać z betonu C25/30 zbrojonego stalą A-IIIN (RB500W) Klatka schodowa Projektuje schody jako Ŝelbetowe, płytowe o grubości 16cm Schody naleŝy wykonać z betonu C25/30 zbrojonego stalą A-IIIN (RB500W) Konstrukcja dachu hali basenu Dźwigary dachowe Projektuje się dźwigary dachowe jako drewniane o wymiarach 18x120cm z drewna klejonego klasy Gl32h. StęŜenia dachowe Projektuje się stęŝenia dachowe jako pręty stalowe #32 skrzyŝowane w skrajnych polach (wg rysunku konstrukcji dachu). Pręty stęŝające naleŝy wykonać ze stali A-IIIN. Rygle dachowe pomiędzy dźwigarami Projektuje się rygle dachowe jako drewniane o wymiarach 18x50cm z drewna klejonego Gl32h. Blacha konstrukcyjna nośna Projektuje się blachę dachową nośną jako Plannja 200 o grubości 1,25mm. Autor projektu: Mgr inŝ. ElŜbieta Wewiórska 12

12 6. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 6.1. Dane wprowadzające Obliczenia styczno wytrzymałościowe przeprowadzono za pomocą programu Autodesk Robot Structural Anaylisis Professional 2011 oraz przy pomocy programu inŝynierskiego Pakiet Specbud Zebranie obciąŝeń ObciąŜenia na dach i na ściany Tablica 1. WARSTWY WYKOŃCZENIOWE Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blacha trapezowa Plannja Emka 570 0,04 1, ,05 [0,035kN/m2] 2. Wełna mineralna w płytach półtwardych grub. 15 0,15 1, ,19 cm [1,0kN/m3 0,15m] 3. Blacha konstrukcyjna Plannja 200 gr. 1,25mm 0,15 1, ,18 [0,150kN/m2] 4. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1, ,38 [19,0kN/m3 0,015m] Σ: 0,63 1, ,80 Tablica 2. ŚNIEG k Obc. obl. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 γ f d kn/m 2 1. ObciąŜenie śniegiem połaci dachu 0,72 1,50 0,00 1,08 jednospadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 11,0 st. -> C1=0,8) [0,720kN/m2] Σ: 0,72 1, ,08 Tablica 3. WIATR NA DACH - SSANIE k Obc. obl. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 γ f d kn/m 2 1. ObciąŜenie wiatrem dolnej połaci nawietrznej dachu jednospadowego - wariant I wg PN-B- -0,68 1,50 0,00-1, :1977/Az1/Z1-2 (strefa II -> qk = 0,42kN/m2, teren A, z=h=10,0 m, -> Ce=1,00, budowla zamknięta, wymiary budynku H=10,0 m, B=20,0 m, L=40,0 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 11,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,9, beta=1,80) [-0,680kN/m2] Σ: -0, ,02 13

13 Tablica 4. WIATR NA DACH - PARCIE k Obc. obl. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 γ f d kn/m 2 1. ObciąŜenie wiatrem połaci nawietrznej dachu 0,02 1,50 0,00 0,03 jednospadowego - wariant II wg PN-B :1977/Az1/Z1-2 (strefa II -> qk = 0,42kN/m2, teren A, z=h=10,0 m, -> Ce=1,00, budowla zamknięta, wymiary budynku H=10,0 m, B=20,0 m, L=40,0 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 11,0 st. -> wsp. aerodyn. C=0,020, beta=1,80) [0,015kN/m2] Σ: 0,02 1, ,03 Tablica 5. WIATR NA ŚCIANĘ - PODŁUśNA NAWIETRZNA Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. ObciąŜenie wiatrem ściany nawietrznej wg PN-B- 0,53 1,50 0,00 0, :1977/Az1/Z1-1 (strefa II -> qk = 0,42kN/m2, teren A, z=h=10,0 m, -> Ce=1,00, budowla zamknięta, wymiary budynku H=10,0 m, B=20,0 m, L=40,0 m -> wsp. aerodyn. C=0,7, beta=1,80) [0,529kN/m2] Σ: 0,53 1, ,80 ObciąŜenia na stropy Tablica 1. ObciąŜenie na stropy k Obc. obl. Lp Opis obciąŝenia Obc. char. kn/m 2 γ f d kn/m 2 1. Płytki estrychgipsowe o gr mm (na 0,92 1, ,20 zaprawie cem mm) [0,920kN/m2] 2. Beton lekki komórkowy izolacyjny, niezbrojony, 0,36 1, ,47 niezagęszczony grub. 6 cm [6,0kN/m3 0,06m] 3. Styropian grub. 3 cm [0,45kN/m3 0,03m] 0,01 1, ,01 4. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1 cm 0,19 1, ,25 [19,0kN/m3 0,01m] 5. ObciąŜenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza uŝytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2] Σ: 3,48 1, ,72 14

14 6.3. Obliczenia statyczno wytrzymałościowe głównej konstrukcji hali basenu ObciąŜenie konstrukcji Przypadki obciąŝeń: - STA1 cięŝar własny + warstwy wykończeniowe - SN1 śnieg - WIATR1 wiatr na dach ssanie - WIATR2 wiatr na dach parcie - WIATR3 wiatr na ścianę podłuŝną wiatr z lewej - WIATR4 wiatr na ścianę podłuŝną wiatr z prawej - WIATR5 wiatr na ścianę szczytową wiatr z lewej - WIATR6 wiatr na ścianę szczytową wiatr z prawej Kombinacje: - KOMB1 STa1+SN1 - KOMB2 STA1+SN1+WIATR1 - KOMB3 STA1+SN1+WIATR2 - KOMB4 STA1+SN1+WIATR1+WIATR3 - KOMB5 STA1+SN1+WIATR2+WIATR3 - KOMB6 STA1+SN1+WIATR1+WIATR4 - KOMB7 STA1+SN1+WIATR2+WIATR4 - KOMB8 STA1+SN1+WIATR5 - KOMB9 STA1+SN1+WIATR6 - KOMB10 STA1+WIATR1+WIATR3 - KOMB11 STA1+WIATR2+WIATR3 - KOMB12 STA1+WIATR1+WIATR4 - KOMB13 STA1+WIATR2+WIATR4 - KOMB14 STA1+WIATR5 - KOMB15 STA1+WIATR6 Widok ogólny konstrukcji 15

15 Widok i numeracja prętów konstrukcji Wyniki momentów zginających 16

16 Wyniki sił podłuŝnych Wyniki sił poprzecznych 17

17 Wyniki reakcji podporowych Widok ugięć prętów Wyniki wytrzymałościowe dźwigara dachowego NORMA: PN-B-03150:2000 TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów OBCIĄśENIA: Decydujący przypadek obciąŝenia: 17 KOMB9 1*1.10+(2+8)* MATERIAŁ GL32h

18 PARAMETRY PRZEKROJU: 22x120 ht=120.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 bf=18.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 Wely= cm3 Welz= cm SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU N = kn My = kn*m Vy = kn Mz = kn*m Vz = kn NAPRĘśENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU Sig c,0,d = 0.13 MPa Sig m,y,d = 6.99 MPa Tau y,d = MPa Sig m,z,d = 1.52 MPa Tau z,d = 0.51 MPa WYTRZYMAŁOŚCI f c,0,d = MPa f m,y,d = MPa f v,d = 1.75 MPa f m,z,d = MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PARAMETRY DODATKOWE km = 0.70 kmod = 0.60 khy = 1.00 khz = PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: ld = m Lam rel,m = 1.14 k crit = PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y przekroju względem osi z przekroju FORMUŁY WERYFIKACYJNE: (Sig_c,0,d/f c,0,d)^2 + Sig_m,y,d/f m,y,d + km*sig_m,z,d/f m,z,d = 0.54 < 1.00 [4.1.7(1)] Sig m,y,d/(k crit*f m,y,d) = 6.99/(0.70*14.77) = 0.67 < 1.00 [4.2.2(1)] Tau y,d/f v,d = 0.04/1.75 = 0.02 < 1.00 Tau z,d/f v,d = 0.51/1.75 = 0.29 < 1.00 [ (1)] PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia u fin,y = 0.1 cm < u fin,max,y = L/ = 9.2 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciąŝenia: 1(1+0.6)*1 + 1(1+0.6)*2 + 1(1+0.6)*4 u fin,z = 1.6 cm < u fin,max,z = L/ = 9.2 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciąŝenia: 1(1+0.6)*1 + 1(1+0.6)*2 + 1(1+0.6)*4 u fin,yz = 1.6 cm < u fin,max,yz = L/ = 9.2 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciąŝenia: 1(1+0.6)*1 + 1(1+0.6)*2 + 1(1+0.6)*4 Przemieszczenia Profil poprawny!!! Wyniki wytrzymałościowe słupa pod dźwigar dachowy Poziom odniesienia : -2,28 (m) Wilgotność względna środowiska : 45 % Współczynnik pełzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciąŝenia : 28 (dni) 19

19 Klasa środowiska Wiek betonu Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : X0 : 5 (lat) : nie 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) cięŝar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Prostokąt 35,0 x 75,0 (cm) Wysokość: = 9,43 (m) Grubość płyty = 0,24 (m) Wysokość belki = 0,24 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 2625,00 (cm2) Icy = ,8 (cm4) Icz = ,8 (cm4) dy = 70,0 (cm) dz = 30,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Metoda obliczeń : uproszczona Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych 2.4 ObciąŜenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) KOMB1 obliczeniowe 90 1,00 1,00 423,60-408,90 230,59 116,56 1,01 0,53 0,01 KOMB2 obliczeniowe 90 1,00 1,00 372,20-155,36 30,40 55,48 0,53 0,82 0,01 KOMB3 obliczeniowe 90 1,00 1,00 425,11-416,36 236,48 118,36 1,02 0,52 0,01 KOMB4 obliczeniowe 90 1,00 1,00 373,31-171,53 106,59 69,02 0,53-0,18-0,00 KOMB5 obliczeniowe 90 1,00 1,00 426,22-432,53 312,67 131,90 1,02-0,48 0,00 KOMB6 obliczeniowe 90 1,00 1,00 368,85-124,57-108,75 33,22 0,66 0,08-0,01 KOMB7 obliczeniowe 90 1,00 1,00 421,76-385,57 97,32 96,10 1,15-0,23-0,00 KOMB8 obliczeniowe 90 1,00 1,00 421,14-417,20 297,01 131,84 3,59 3,73 0,02 KOMB9 obliczeniowe 90 1,00 1,00 430,38-443,44 359,41 133,23-1,73-2,38 0,01 KOMB10 obliczeniowe 90 1,00 1,00 320,58 48,68-14,97 18,52-0,06-0,01-0,00 KOMB11 obliczeniowe 90 1,00 1,00 373,49-212,32 191,11 68,83 0,43-0,32 0,00 KOMB12 obliczeniowe 90 1,00 1,00 316,12 95,64-230,31 37,26 0,07 0,24-0,00 KOMB13 obliczeniowe 90 1,00 1,00 369,03-165,36-24,24 33,03 0,56-0,06-0,00 KOMB14 obliczeniowe 90 1,00 1,00 368,40-196,99 175,45 68,77 3,00 3,89 0,02 KOMB15 obliczeniowe 90 1,00 1,00 377,64-223,23 237,85 70,16-2,31-2,22 0,00 γ f - współczynnik obciąŝenia 20

20 2.5 Wyniki obliczeniowe: Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: KOMB9 (A) Siły przekrojowe: NSd = 430,38 (kn) MSdy = -443,44 (kn*m) MSdz = -1,73 (kn*m) Siły wymiarujące: węzeł górny NSd = 430,38 (kn) NSd*etotz = -454,20 (kn*m) NSd*etoty= -8,49 (kn*m) Mimośród: Mimośród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: -103,0 (cm) -0,4 (cm) niezamierzony ea: -2,5 (cm) -1,6 (cm) początkowy e0: -105,5 (cm) -2,0 (cm) całkowity etot: -105,5 (cm) -2,0 (cm) Analiza szczegółowa-kierunek Y: Siła krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 16314,56 (kn) Lo = 6,60 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = ,8 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 31109,1 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = -1,41 eo = -105,5 (cm) h = 75,0 (cm) Analiza smukłości Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 9,43 6,60 30,48 25,00 104,00 Słup smukły Analiza wyboczenia M1 = 359,41 (kn*m) M2 = -443,44 (kn*m) Przypadek: przekrój na końcu słupa (węzeł górny), pominięcie wpływu smukłości Msd = -443,44 (kn*m) ee = Msd/Nsd = -103,0 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = -2,5 (cm) lcol = 9,43 (m) hy = 75,0 (cm) eo = ee + ea = -105,5 (cm) (31) etot = η*eo = -105,5 (cm) (36) η=1 (pominięcie wpływu smukłości) Analiza szczegółowa-kierunek Z: M1 = -1,73 (kn*m) M2 = -2,38 (kn*m) Przypadek: przekrój na końcu słupa (węzeł górny), pominięcie wpływu smukłości Msd = -1,73 (kn*m) ee = Msd/Nsd = -0,4 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = -1,6 (cm) lcol = 9,43 (m) hz = 35,0 (cm) eo = ee + ea = -2,0 (cm) (31) etot = η*eo = -2,0 (cm) (36) η=1 (pominięcie wpływu smukłości) 21

21 2.5.2 Nośność (względem środka cięŝkości przekroju betonowego) (kn*m) (kn*m) Beton: N Rd(b) = 3922,21 (kn) M Rdy(b) = 71,04 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 Zbrojenie: N Rd(s) = 848,81 (kn) M Rdy(s) = 22,75 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 4771,02 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = 93,79 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 1, Zbrojenie: Przekrój zbrojony prętami Całkowita liczba prętów w przekroju = 6 Liczba prętów na boku b = 3 φ25,0 (mm) Liczba prętów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 29,45 (cm2) Stopień zbrojenia: µ = Asr/Ac = 1,12 % 2.6 Zbrojenie: Pręty główne (A-III (34GS)): 6 φ25 l = 9,38 (m) Pręty konstrukcyjne (A-III (34GS)): 2 φ12 l = 9,38 (m) Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 29 φ6 l = 2,05 (m) 29 φ6 l = 0,84 (m) 29 φ6 l = 0,43 (m) szpilki 29 φ6 l = 2,05 (m) 29 φ6 l = 0,84 (m) 29 φ6 l = 0,43 (m) 22

22 6.4. Obliczenia statyczno wytrzymałościowe niecki duŝego basenu ObciąŜenie konstrukcji Przypadki obciąŝeń: - STA1 cięŝar własny + cięŝar wody + warstwy wykończeniowe Widok ogólny konstrukcji Widok i numeracja prętów konstrukcji 23

23 Wyniki momentów zginających w płytach Mxx Wyniki momentów zginających w płytach Myy 24

24 Wyniki odporu gruntu pod płytą fundamentową Wyniki ugięć konstrukcji Wymiarowanie wytrzymałościowe słupa niecki basenu Poziom odniesienia : 0,00 (m) Wilgotność względna środowiska : 45 % Współczynnik pełzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciąŝenia : 28 (dni) Klasa środowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) cięŝar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 25

25 2.2 Geometria: Prostokąt 24,0 x 24,0 (cm) Wysokość: = 2,62 (m) Grubość płyty = 0,24 (m) Wysokość belki = 0,24 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 576,00 (cm2) Icy = 27648,0 (cm4) Icz = 27648,0 (cm4) dy = 19,0 (cm) dz = 19,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Metoda obliczeń : uproszczona Konstrukcja o węzłach nieprzesuwnych 2.4 ObciąŜenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA1 stałe 20 1,10 1,00 351,58 1,20-1,22-0,49 16,78-18,01-7,20 γ f - współczynnik obciąŝenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10STA1 (B) Siły przekrojowe: NSd = 386,73 (kn) MSdy = -1,34 (kn*m) MSdz = -19,81 (kn*m) Siły wymiarujące: węzeł dolny NSd = 386,73 (kn) NSd*etotz = -5,21 (kn*m) NSd*etoty= -23,68 (kn*m) Mimośród: Mimośród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: -0,3 (cm) -5,1 (cm) niezamierzony ea: -1,0 (cm) -1,0 (cm) początkowy e0: -1,3 (cm) -6,1 (cm) całkowity etot: -1,3 (cm) -6,1 (cm) Analiza szczegółowa-kierunek Y: Siła krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 1677,31 (kn) Lo = 2,75 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = 27648,0 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 221,7 (cm4) 26

26 klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = -0,06 eo = -1,3 (cm) h = 24,0 (cm) Analiza smukłości Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 2,75 2,75 39,69 25,00 104,00 Słup smukły Analiza wyboczenia M1 = 1,32 (kn*m) M2 = -1,34 (kn*m) Przypadek: przekrój na końcu słupa (węzeł dolny), pominięcie wpływu smukłości Msd = -1,34 (kn*m) ee = Msd/Nsd = -0,3 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = -1,0 (cm) lcol = 2,75 (m) hy = 24,0 (cm) eo = ee + ea = -1,3 (cm) (31) etot = η*eo = -1,3 (cm) (36) η=1 (pominięcie wpływu smukłości) Analiza szczegółowa-kierunek Z: M1 = 18,46 (kn*m) M2 = -19,81 (kn*m) Przypadek: przekrój na końcu słupa (węzeł dolny), pominięcie wpływu smukłości Msd = -19,81 (kn*m) ee = Msd/Nsd = -5,1 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = -1,0 (cm) lcol = 2,75 (m) hz = 24,0 (cm) eo = ee + ea = -6,1 (cm) (31) etot = η*eo = -6,1 (cm) (36) η=1 (pominięcie wpływu smukłości) Nośność (ez * b)/ (ey * h) = 4,55 mn = 1,00 N Rdz = 510,89 (kn) N Rdy = 856,20 (kn) N Rdo = 1110,80 (kn) mn*n Sd = 386,73 (kn) N Rd = 1 / ((1 / N Rdz ) +(1 / N Rdy ) - (1 / N Rdo )) = 449,43 (kn) N Rd /N Sd = 1, Zbrojenie: Przekrój zbrojony prętami Całkowita liczba prętów w przekroju = 4 Liczba prętów na boku b = 2 φ12,0 (mm) Liczba prętów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 4,52 (cm2) Stopień zbrojenia: µ = Asr/Ac = 0,79 % 2.6 Zbrojenie: Pręty główne (A-III (34GS)): 4 φ12 l = 2,57 (m) Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 16 φ6 l = 0,75 (m) szpilki 16 φ6 l = 0,75 (m) 27

27 Wymiarowanie płyty dennej niecki basenu 1.1. Zbrojenie: Typ : Strop Ŝelbetowy Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-III (RB400); wytrzymałość charakterystyczna = 400,00 MPa Średnice prętów dolnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) górnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 3,0 (cm) górna c2 = 3,0 (cm) 1.2. Beton Klasa : B30; wytrzymałość charakterystyczna = 25,00 MPa cięŝar objętościowy Wiek betonu Współczynnik pełzania betonu : 1, Hipotezy : 2501,36 (kg/m3) : 20 (lat) Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys - górna warstwa : 0,30 (mm) - dolna warstwa : 0,30 (mm) Dopuszczalne ugięcie : 3,0 (cm) Wilgotność względna środowiska : 75 % Weryfikacja zarysowania : tak Weryfikacja ugięcia : tak Środowisko - górna warstwa : X0 - dolna warstwa : X0 Typ obliczeń 1.4. Geometria płyty Grubość 0,24 (m) : czyste zginanie Kontur: krawędź początek koniec długość x1 y1 x2 y2 (m) 1 0,00-25,48 12,98-25,48 12, ,98-25,48 12,98 0,00 25, ,98 0,00 0,00 0,00 12,98 4 0,00 0,00 0,00-25,48 25,48 Podparcie: nr Nazwa wymiary współrzędne krawędź (m) x y 0 liniowa 25,48 / 0,24 12,98-12,74 0 liniowa 0,24 / 12,98 6,49-25,48 0 liniowa 0,24 / 12,98 6,49 0,00 0 liniowa 25,48 / 0,24 0,00-12,74 * - obecność głowicy 28

28 1.5. Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 27,49 7,14 28,72 3,77 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 21,32 6,42 25,84 3,77 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 14,17 3,77 21,93 3,77 Współrzędne (m): 12,86;-6,43 9,51;-0,08 6,49;-0,12 0,30;-24, Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 21,32/27,49 10,95/12,22 11,79/21,99 3,77/5,50 Ax(-) (cm2/m) 0,00/3,93 6,42/7,14 0,00/4,13 0,67/3,93 Ay(+) (cm2/m) 9,16/16,21 19,08/28,72 25,84/28,72 3,77/7,18 Ay(-) (cm2/m) 0,00/3,77 0,00/3,77 0,00/3,77 3,77/3,77 SGN Mxx (kn*m/m) 92,54-6,56 77,68 4,96 Myy (kn*m/m) 58,44 73,51 129,70-1,21 Mxy (kn*m/m) -0,28-8,30 2,25-4,81 2. ObciąŜenia: Nxx (kn/m) 54,78-5,40-73,31-7,67 Nyy (kn/m) -25,36 86,31 71,63-3,34 Nxy (kn/m) 12,30 8,52 0,20-24,06 Współrzędne (m) 12,86;-6,43 9,51;-0,08 6,49;-0,12 0,30;-24,88 Współrzędne* (m) 6,43;-0,12;2,63 0,08;-3,47;2,50 0,12;-6,49;2,50 24,88;-12,68;2,99 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f(+) = 0,0 (cm) <= fdop(+) = 3,0 (cm) f(-) = 0,0 (cm) <= fdop(-) = 3,0 (cm) Zarysowanie górna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) dolna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) Przypadek Typ Lista Wartość 1 cięŝar własny 57do62 PZ Minus 1 (ES) ciśn. hydrostatyczne 57 P=10,00(kN/m2) Gamma=1000,00(kG/m3) Kierunek=+Z 1 (ES) ciśn. hydrostatyczne 58 Gamma=1000,00(kG/m3) Kierunek=+Z 1 (ES) ciśn. hydrostatyczne 59do61 Gamma=1000,00(kG/m3) Kierunek=+Z Kombinacja / Składowa Definicja 29

29 3. Rezultaty szczegółowe rozkładu zbrojenia Lista rozwiązań: Zbrojenie prętami Nr rozwiązania Asortyment zbrojenia Całkowity cięŝar Średnica / CięŜar (kg) , , , , , , , , , ,53 Wyniki dla rozwiązania nr 1 Strefy zbrojenia Zbrojenie dolne Nazwa współrzędne Przyjęte zbrojenie At Ar x1 y1 x2 y2 φ (mm) / (cm) (cm2/m) (cm2/m) 1/1-(1/4-) Ax Główne 8,99-25,48 9,98-24,50 10,0 / 10,0 3,94 < 7,85 1/2-(1/4-) Ax Główne 8,99-0,98 9,98 0,00 10,0 / 10,0 6,42 < 7,85 1/3-(1/4-) Ax Główne 11,98-0,98 12,98 0,00 10,0 / 10,0 4,12 < 7,85 1/4- Ax Główne 0,00-25,48 12,98 0,00 10,0 / 20,0 3,88 < 3,93 1/5- Ay Prostopadłe 0,00-25,48 12,98 0,00 12,0 / 30,0 3,77 < 3,77 Zbrojenie górne Nazwa współrzędne Przyjęte zbrojenie At Ar x1 y1 x2 y2 φ (mm) / (cm) (cm2/m) (cm2/m) 1/1+(1/19+) Ax Główne 0,00-22,54 1,00-2,94 14,0 / 7,0 21,24 < 21,99 1/2+(1/19+) Ax Główne 3,00-25,48 3,99-8,82 14,0 / 7,0 16,75 < 21,99 1/3+(1/19+) Ax Główne 3,00-6,86 3,99-5,88 14,0 / 7,0 14,48 < 21,99 1/4+(1/19+) Ax Główne 3,00-3,92 3,99-2,94 14,0 / 7,0 13,42 < 21,99 1/5+(1/19+) Ax Główne 3,00-0,98 3,99 0,00 14,0 / 7,0 14,29 < 21,99 1/6+(1/19+) Ax Główne 5,99-25,48 6,99 0,00 14,0 / 7,0 20,30 < 21,99 1/7+(1/19+) Ax Główne 8,99-22,54 9,98-5,88 14,0 / 7,0 20,74 < 21,99 1/8+(1/19+) Ax Główne 8,99-3,92 9,98-2,94 14,0 / 7,0 13,67 < 21,99 1/9+(1/19+) Ax Główne 11,98-22,54 12,98-2,94 14,0 / 7,0 21,32 < 21,99 30

30 1/10+(1/19+) Ax Główne 0,00-24,50 1,00-0,98 14,0 / 14,0 10,20 < 11,00 1/11+(1/19+) Ax Główne 3,00-25,48 3,99 0,00 14,0 / 14,0 8,88 < 11,00 1/12+(1/19+) Ax Główne 6,99-16,66 12,98-14,70 14,0 / 14,0 7,03 < 11,00 1/13+(1/19+) Ax Główne 6,99-10,78 12,98-8,82 14,0 / 14,0 6,56 < 11,00 1/14+(1/19+) Ax Główne 8,99-25,48 10,98-17,64 14,0 / 14,0 9,78 < 11,00 1/15+(1/19+) Ax Główne 8,99-14,70 12,98-11,76 14,0 / 14,0 7,26 < 11,00 1/16+(1/19+) Ax Główne 8,99-7,84 10,98 0,00 14,0 / 14,0 10,95 < 11,00 1/17+(1/19+) Ax Główne 11,98-25,48 12,98-16,66 14,0 / 14,0 8,19 < 11,00 1/18+(1/19+) Ax Główne 11,98-8,82 12,98 0,00 14,0 / 14,0 9,43 < 11,00 1/19+ Ax Główne 0,00-25,48 12,98 0,00 14,0 / 28,0 5,34 < 5,50 1/20+(1/35+) Ay Prostopadłe 2,00-0,98 9,98 0,00 16,0 / 7,0 25,84 < 28,72 1/21+(1/35+) Ay Prostopadłe 3,00-25,48 3,99-8,82 16,0 / 7,0 18,81 < 28,72 1/22+(1/35+) Ay Prostopadłe 3,00-6,86 3,99-5,88 16,0 / 7,0 16,17 < 28,72 1/23+(1/35+) Ay Prostopadłe 5,99-25,48 6,99-8,82 16,0 / 7,0 22,16 < 28,72 1/24+(1/35+) Ay Prostopadłe 5,99-6,86 6,99-5,88 16,0 / 7,0 20,50 < 28,72 1/25+(1/35+) Ay Prostopadłe 5,99-3,92 6,99-2,94 16,0 / 7,0 14,69 < 28,72 1/26+(1/35+) Ay Prostopadłe 8,99-25,48 9,98-8,82 16,0 / 7,0 20,73 < 28,72 1/27+(1/35+) Ay Prostopadłe 8,99-6,86 9,98-5,88 16,0 / 7,0 16,80 < 28,72 1/28+(1/35+) Ay Prostopadłe 0,00-22,54 1,00-2,94 16,0 / 14,0 13,03 < 14,36 1/29+(1/35+) Ay Prostopadłe 1,00-25,48 11,98-21,56 16,0 / 14,0 9,28 < 14,36 1/30+(1/35+) Ay Prostopadłe 1,00-3,92 12,98 0,00 16,0 / 14,0 13,80 < 14,36 1/31+(1/35+) Ay Prostopadłe 2,00-19,60 3,99-5,88 16,0 / 14,0 6,88 < 14,36 1/32+(1/35+) Ay Prostopadłe 4,99-19,60 7,99-5,88 16,0 / 14,0 10,09 < 14,36 1/33+(1/35+) Ay Prostopadłe 8,99-19,60 10,98-5,88 16,0 / 14,0 8,84 < 14,36 1/34+(1/35+) Ay Prostopadłe 11,98-22,54 12,98-5,88 16,0 / 14,0 10,37 < 14,36 1/35+ Ay Prostopadłe 0,00-25,48 12,98 0,00 16,0 / 28,0 4,16 < 7,18 31

31 Wymiarowanie wytrzymałościowe stropu Ŝelbetowego Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. 3,50 1, ,90 2. Płyta Ŝelbetowa grub.20 cm 5,00 1, ,50 Σ: 8,50 1,22 10,40 Schemat statyczny płyty: qo = 10,40 7,80 y x Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 6,50 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 7,80 m 6,50 Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 22,59 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 18,46 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 18,46 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 33,80 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 24,51 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 15,69 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 12,82 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 12,82 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 33,80 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 21,13 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 20,0 cm Klasa betonu B30 (C25/30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa CięŜar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,65 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 20 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 25 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = 30 mm - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: 32

32 Zbrojenie potrzebne A s = 3,16 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 15,0 cm o A s = 7,54 cm 2 /mb 0,43% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,093 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 23,29 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,28 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 15,0 cm o A s = 7,54 cm 2 /mb 0,45% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 12,85 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 18,07 mm < a lim = 30,00 mm (ρ= (ρ= DANE: Wymiarowanie wytrzymałościowe stopy fundamentowej H=0, ,95 0,60 L = 2,50 0,95 4 0,57 0,35 0,57 B = 1,50 3 V = 1,88 m 3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: B = 1,50 m L = 2,50 m H = 0,50 m B s = 0,35 m L s = 0,60 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m D min = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce 33

33 Opis podłoŝa: z [m] -1,20 0,00 z Piaski pylaste 2,00 Gliny piaszczyste zwięzłe 5,00 N nazwa gruntu h [m] nawodn (n) ρ o γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u M 0 M [kpa] r iona [t/m 3 ] [kpa] [kpa] 1 Piaski pylaste 2,00 tak 0,85 0,90 1,10 26,50 0, Gliny piaszczyste zwięzłe 3,00 tak 1,05 0,90 1,10 11,60 11, Kombinacje obciąŝeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn] T B [kn] M B [knm] T L [kn] M L [knm] e [kpa] e [kpa/m] r 1 całkowite 565,00 26,00 4,00 68,00-250,00 0,00 0,00 2 całkowite 760,00-24,00-4,50-108,00 365,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: cięŝar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B30 (C25/30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa cięŝar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŝa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoŝa: β = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŝenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŝej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B

34 Nośność pionowa podłoŝa: Decyduje: kombinacja nr 2 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q fnb = 1575,2 kn, Q fnl = 1284,8 kn N r = 869,0 kn < m Q fn = 1040,7 kn (83,50% ) Nośność (stateczność) podłoŝa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 2 Decyduje nośność w poziomie: z = 2,0 m Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q ft = 263,8 kn T r = 110,6 kn < m Q ft = 189,9 kn (58,26% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 2 Decyduje moment wywracający M ol,3-4 = 365,00 knm, moment utrzymujący M ul,3-4 = 1110,38 knm M o = 365,00 knm < m M u = 799,5 knm (45,66% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 2 Osiadanie pierwotne s'= 0,65 cm, wtórne s''= 0,07 cm, całkowite s = 0,72 cm s = 0,72 cm < s dop = 1,00 cm (72,28% ) NapręŜenia: Nr typ σ 1 [kpa] σ 2 [kpa] σ 3 [kpa] σ 4 [kpa] C [m] C/C' a L [m] a P [m] 1 C 299,8 336,1 59,6 23, C 50,3 15,1 413,2 448, Nośność pionowa podłoŝa: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] Q fn [kn] m N [% ] z [m] N [kn] Q fn [kn] m N [% ] 1 674,0 1371,4 0,49 60,7 0,00 674,0 1371,4 0,49 60, ,0 1284,8 0,68 83,5 0,00 869,0 1284,8 0,68 83,5 Nośność pozioma podłoŝa: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] T [kn] Q ft [kn] m T [% ] z [m] N [kn] T [kn] Q ft [kn] m T [% ] 1 650,1 72,8 324,1 0,22 31,2 2,00 813,1 72,8 222,9 0,33 45, ,1 110,6 421,4 0,26 36,5 2, ,1 110,6 263,8 0,42 58,3 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 2 Pole powierzchni wielokąta A = 0,79 m 2 Siła przebijająca N Sd = (g+q) max A = 354,6 kn Nośność na przebicie N Rd = 364,2 kn N Sd = 354,6 kn < N Rd = 364,2 kn (97,38% ) Wymiarowanie zbrojenia: WzdłuŜ boku B: Decyduje: kombinacja nr 2 Zbrojenie potrzebne A s = 14,49 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 13 prętów φ12 mm o A s = 14,70 cm 2 WzdłuŜ boku L: Decyduje: kombinacja nr 2 Zbrojenie potrzebne A s = 23,88 cm 2 Przyjęto 22 prętów φ12 mm o A s = 24,88 cm 2 35

35 DANE: Wymiarowanie wytrzymałościowe ławy Ŝelbetowej o szerokości 70cm H = 0, ,23 0,24 0,23 B = 0,70 V = 0,28 m 3 /mb Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,70 m H = 0,40 m B s = 0,24 m e B = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m D min = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŝa: z [m] -1,20 0,00 z Piaski pylaste 3,00 N nazwa gruntu h [m] nawodn (n) ρ o γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u M 0 M [kpa] r iona [t/m 3 ] [kpa] [kpa] 1 Piaski pylaste 3,00 tak 0,85 0,90 1,10 26,50 0, Kombinacje obciąŝeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn/m] T B [kn/m] M B [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] r 1 całkowite 85,00 5,00 4,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: cięŝar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 36

36 Beton: klasa betonu: B30 (C25/30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa cięŝar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŝa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŝenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŝej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B Nośność pionowa podłoŝa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q fn = 151,3 kn N r = 101,2 kn < m Q fn = 122,6 kn (82,59% ) Nośność (stateczność) podłoŝa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q ft = 48,7 kn T r = 5,0 kn < m Q ft = 35,1 kn (14,26% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M ob,2 = 6,00 knm/mb, moment utrzymujący M ub,2 = 34,19 knm/mb M o = 6,00 knm/mb < m M u = 24,6 knm/mb (24,38% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,25 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,30 cm s = 0,30 cm < s dop = 1,00 cm (29,79% ) NapręŜenia: Nr typ σ 1 [kpa] σ 2 [kpa] C [m] C/C' 1 C 71,1 218, Nośność pionowa podłoŝa: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] Q fn [kn] m N [% ] z [m] N [kn] Q fn [kn] m N [% ] 1 101,2 151,3 0,67 82,6 0,00 101,2 151,3 0,67 82,6 Nośność pozioma podłoŝa: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] T [kn] Q ft [kn] m T [% ] z [m] N [kn] T [kn] Q ft [kn] m T [% ] 1 97,7 5,0 48,7 0,10 14,3 0,00 97,7 5,0 48,7 0,10 14,3 37

37 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) A s = 0,66 cm 2 /mb Przyjęto konstrukcyjnie φ12 mm co 20,0 cm o A s = 5,65 cm 2 /mb DANE: Wymiarowanie wytrzymałościowe ławy fundamentowej 80cm H = 0, ,28 0,24 0,28 B = 0,80 Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,80 m H = 0,40 m B s = 0,24 m e B = 0,00 m V = 0,32 m 3 /mb Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m D min = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŝa: z [m] -1,20 0,00 z Piaski pylaste 3,00 38

38 N nazwa gruntu h [m] nawodn (n) ρ o γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u M 0 M [kpa] r iona [t/m 3 ] [kpa] [kpa] 1 Piaski pylaste 3,00 tak 0,85 0,90 1,10 26,50 0, Kombinacje obciąŝeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn/m] T B [kn/m] M B [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] r 1 całkowite 100,00 5,00 4,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: cięŝar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B30 (C25/30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa cięŝar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŝa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŝenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŝej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B Nośność pionowa podłoŝa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q fn = 187,3 kn N r = 119,2 kn < m Q fn = 151,7 kn (78,58% ) Nośność (stateczność) podłoŝa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q ft = 57,3 kn T r = 5,0 kn < m Q ft = 41,3 kn (12,11% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M ob,2 = 6,00 knm/mb, moment utrzymujący M ub,2 = 45,99 knm/mb M o = 6,00 knm/mb < m M u = 33,1 knm/mb (18,12% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,29 cm, wtórne s''= 0,06 cm, całkowite s = 0,35 cm s = 0,35 cm < s dop = 1,00 cm (35,01% ) 39

39 NapręŜenia: Nr typ σ 1 [kpa] σ 2 [kpa] C [m] C/C' 1 C 92,8 205, Nośność pionowa podłoŝa: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] Q fn [kn] m N [% ] z [m] N [kn] Q fn [kn] m N [% ] 1 119,2 187,3 0,64 78,6 0,00 119,2 187,3 0,64 78,6 Nośność pozioma podłoŝa: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] T [kn] Q ft [kn] m T [% ] z [m] N [kn] T [kn] Q ft [kn] m T [% ] 1 115,0 5,0 57,3 0,09 12,1 0,00 115,0 5,0 57,3 0,09 12,1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) A s = 0,88 cm 2 /mb Przyjęto konstrukcyjnie φ12 mm co 20,0 cm o A s = 5,65 cm 2 /mb Autor projektu: Mgr inŝ. ElŜbieta Wewiórska 40

40 CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA 41