Plastyczność i mikrostruktura stali wysokomanganowej z aluminium dla przemysłu motoryzacyjnego
|
|
- Stefan Wilczyński
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Stanisław Lalik, Dariusz kuc, janusz cebulski, grzegorz niewielski Plastyczność i mikrostruktura stali wysokomanganowej z aluminium dla przemysłu motoryzacyjnego wprowadzenie Zastosowanie w przemyśle samochodowym nowych, wysokowytrzymałych stali o dużej odkształcalności prowadzi do wyraźnego zmniejszenia masy samochodu. Obserwuje się jednoczesną poprawę bezpieczeństwa podczas zderzenia dzięki wysokiej absorpcji energii elementów wykonanych z tych stali. Wysokomanganowe stale, będące aktualnie obiektem zainteresowań ośrodków badawczych, charakteryzują się szczególnie wysoką odkształcal nością i znaczną wytrzymałością [1, 2]. Również zdolność do pochłaniania energii jest w tym przypadku znacznie większa niż stali konwencjonalnych. Stale manganowe należą do klasy stali wysokomanganowych opracowanych w roku 1882 przez R. Hadfielda. Zawartość węgla w tych stalach wynosi od 0,003 do 0,6% masowych. Optymalna zawartość manganu w tych stalach wynosi około 20 35% mas. [3, 4]. Stale te zawierają również aluminium i krzem. Na przeszkodzie szerszego wykorzystania tych stali stoją trudności związane z procesami ich wytwarzania i przetwarzania. Rozwój tej grupy stali, wdrożenie do produkcji przemysłowej i zastosowanie w charakterze materiałów konstrukcyjnych jest uwarunkowane poprawą ich plastyczności w temperaturze pokojowej i przeróbki plastycznej na gorąco. Przez odpowiedni dobór składu chemicznego, modyfikację mikrostruktury wyjściowej, rozdrobnienie ziarna oraz zastosowanie odpowiedniej obróbki cieplno-plastycznej można otrzymać korzystne połączenie właściwości wytrzymałościowych i plastycznych [5 8]. W Politechnice Śląskiej podjęto badania nad stalami dla motoryzacji, w tym również wysokomanganowymi [9 11]. W artykule zaprezentowano wyniki badań mikrostruktury i właściwości mechanicznych dwufazowej, austenityczno-ferrytycznej stali wysokomanganowej z aluminium. Badana stal zawiera do 0,6% węgla, 30% manganu i 9% aluminium. Przedstawiono wyniki badań plastyczności stali i skłonności do kruchego pękania w wysokiej temperaturze wykonanych na symulatorze Gleeble. Badania charakteru przełomów wykonano za pomocą mikroskopii elektronowej skaningowej. Na podstawie sporządzonych charakterystyk określono przedział obniżonej plastyczności w wysokiej temperaturze. Badania te są istotne do opracowania technologii ciągłego odlewania i walcowania tej grupy stali. Modyfikację wtrąceń niemetalicznych przeprowadzono za pomocą mieszaniny metali ziem rzadkich, wprowadzając ją w ilości 1,0 g na 1 kg stali (0,1%) jako ostatni dodatek do kąpieli metalowej. Proces odlewania prowadzono w atmosferze argonu przez nagrzaną kadź pośrednią do odpowiednio przygotowanego wcześniej krystalizatora chłodzonego wodą o przekroju kwadratowym mm i wysokości 1100 mm. Zastosowany krystalizator posiadał w górnej części wkładkę izolacyjną w celu ograniczenia odpadu góry wlewka spowodowanego obecnością jamy usadowej. W celu zminimalizowania utlenienia stali w krystalizatorze wlewki chłodzono przez około 2 godziny przy zamkniętym piecu, w atmosferze argonu. Po tym czasie wprowadzano do komory powietrze i otwierano piec. Odlewy z wykonanych wytopów w stanie wyjściowym odznaczają się dendrytyczną mikrostrukturą austenityczno-ferrytyczną (rys. 1). Wlewki rozbrajano w stanie zimnym po upływie kilkunastu godzin od odlewania. Założony i otrzymany skład chemiczny stali X60MnAl30-9 (stal nieznormalizowana) podano w tabeli 1. Walcowanie wstępne prowadzono na jednoklatkowej walcarce nawrotnej LPS w Instytucie Metalurgii Żelaza w Gliwicach. Wlewek nagrzewano do temperatury 1170 C, proces walcowania prowadzono w zakresie temperatury C. Otrzymano płaskowniki o grubości 12 mm. Na rysunku 2 pokazano mikrostrukturę próbek stali X60MnAl30-9 na przekroju wzdłużnym po walcowaniu, ferryt stali dwufazowych układa się w charakterystyczne wydłużone pakiety, jego udział objętościowy w mikrostrukturze określono na 15%. WYSOKOTEMPERATUROWE CHARAKTERYSTYKI PLASTYCZNOŚCI Podatność stali do pękania w wysokiej temperaturze badano na symulatorze Gleeble3800: określono temperaturę zerowej wytrzymałości (TZW), temperaturę zerowej plastyczności (TZP), temperaturę nawrotu plastyczności (TNP). wyniki BADAŃ Wytopy eksperymentalne o masie ok. 65 kg wykonano w próżniowym piecu indukcyjnym typu VSG-100 firmy PVA TePla AG. Technologia wykonania wytopów obejmowała: dobór i przygotowanie wsadu, proces topienia wsadu, proces odgazowania i rafinacji kąpieli metalowej, odtlenianie, regulacja składu i temperatury, proces odlewania. Dr inż. Stanisław Lalik (stanisław.lalik@polsl.pl), dr inż. Dariusz Kuc, dr inż. Janusz Cebulski, dr hab. inż. Grzegorz Niewielski, prof. nzw. w Pol. Śl. Wydział Inżynierii Materiałowej i Metalurgii. Politechnika Śląska 400 Rys. 1. Mikrostruktura stali X60MnAl30-9 po odlewaniu Fig. 1. Microstructure of steel X60MnAl30-9 after casting INŻYNIERIA MATERIAŁOWA ROK XXXIII
2 Tabela 1. Założony i otrzymany skład chemiczny stali typu duplex (X60MnAl30-9), % mas. Table 1. Assumption and obtain of chemical composition of duplex steel (X60MnAl30-9), % mas. Skład chemiczny C Mn Si Al P S Mo B Ce La Nd N, ppm Założony przedział 0,55 0,65 29,0 31,0 0,30 0,40 8,50 9,50 max. 0,025 max. 0,010 0,10 0,20 0,001 0,003 max. 100 Otrzymany 0,62 30,0 0,37 9,0 < 0,010 <0,006 0,15 0,002 0,004 0,002 0, Rys. 2. Austenityczno-ferrytyczna mikrostruktura stali X60MnAl30-9 po walcowaniu na gorąco, przekrój wzdłużny Fig. 2. Microstructure of austenitic-ferritic X60MnAl30-9 after hot rolling, longitudinal section Określono plastyczność stali i naprężenia, stosując w kolejnym etapie odkształcenie próbek w temperaturze od 850 do 1175 C, a więc dla zakresu temperatury odpowiadającemu polu parametrów przeróbki plastycznej. Dla próbek po rozciąganiu określono wytrzymałość na rozciąganie (Rm) oraz przewężenie (Z). Charakter przełomów rozciąganych próbek badano za pomocą mikroskopu elektronowego skaningowego Hitachi S Temperaturę zerowej wytrzymałości wyznaczono na podstawie eksperymentu, w którym podczas nagrzewania następuje pęknięcie próbki poddawanej niewielkiemu obciążeniu, po osiągnięciu temperatury zerowej wytrzymałości ZW. Temperaturę tę określono na 1265 C. Następnie wyznaczono temperaturę zerowej plastyczności (TZP). Schemat przeprowadzonego eksperymentu pokazano na rysunku 3. Próbki nagrzewano do temperatury 1200 C z szybkością 20 C/s, a następnie do temperatury docelowej z szybkością 1 C/s i po krótkim wytrzymaniu rozciągano. Najwyższa zastosowana temperatura wynosiła 1255 C. Następnie wyznaczono temperaturę nawrotu plastyczności (TNP). Schemat przeprowadzonego eksperymentu pokazano na rysunku 4. Próbki nagrzewano do temperatury 1200 C z szybkością 20 C/s, a następnie do temperatury 1255 C z szybkością 1 C/s, zgodnie z zaleceniami temperatura powinna być o 10 C mniejsza w porównaniu z temperaturą zerowej wytrzymałości. Po wytrzymaniu w temperaturze Td2 temperaturę obniżano do docelowej i rozciągano. Najwyższa zastosowana temperatura wynosiła 1225 C i była niższa od temperatury zerowej wytrzymałości o 30 C. Wygląd próbek po rozciąganiu pokazano na rysunku 5. Wykazują one zróżnicowaną wartość przewężenia zależną od temperatury rozciągania. Na rysunku 6 zaprezentowano wpływ temperatury na przewężenie Z i wytrzymałość na rozciaganie Rm badanej stali. Na podstawie analizy przewężenia określono temperaturę zerowej plastyczności. Temperatura, w której próbka nie wykazywała plastyczności wynosi 1235 C. Dla niższej temperatury przewężenie rosło do ponad 70% w temperaturze 1100 C. Temperatura nawrotu plastyczności jest niższa i jest określona dla temperatury, w której rozciągana próbka wykazuje przewężenie 5%. Tej warto- NR 5/2012 Rys. 3. Schemat eksperymentu umożliwiającego określenie temperatury zerowej plastyczności (TZP) Fig. 3. Scheme of experiment for determining of zero plasticity temperature (TZP) Rys. 4. Schemat eksperymentu umożliwiającego określenie temperatury nawrotu plastyczności TNP Fig. 4. Scheme of experiment for determining of plasticity return temperature (DRT) Rys. 5. Przełomy próbek po rozciąganiu zgodnie ze schematem pokazanym na rysunku 4 uzyskane podczas próby określenia temperatury nawrotu plastyczności Fig. 5. Fractured samples after tension in accordance with scheme show in Figure 4, obtained after plasticity return temperature (DRT) test INŻYNIERIA MATERIAŁOWA 401
3 Rys. 6. Wpływ temperatury na przewężenie Z próbek badanych stali według założeń przedstawionych na rysunkach 3, 4 Fig. 6. Inflence of temperature on reduction of area Z sample of research steel according to assumption show in Figure 3, 4 pęknięć międzydendrytycznych, co może świadczyć o występowaniu fazy ciekłej na granicach ziaren (rys. 7a). W niższej temperaturze na powierzchni przełomu stwierdzono powstawanie pęknięć o charakterze kruchym transkrystalicznym i międzykrystalicznym. Próbka wykazuje przewężenie 5% i nawrót plastyczności (rys. 7b). Wraz z dalszym obniżeniem temperatury obserwuje się wzrost plastyczności, a przełom ma charakter międzykrystaliczny (rys. 7c, d). Wpływ temperatury na wytrzymałość na rozciąganie R m i przewężenie Z pokazano na rysunku 8. Wraz z obniżaniem temperatury odkształcania obserwuje się wzrost wytrzymałości od 5,5 MPa w temperaturze 1175 C do 275 MPa w temperaturze 800 C. Plastyczność stali rośnie z obniżeniem temperatury do maksymalnej wartości 1000 C, dla której uzyskano przewężenie 84%. Dalszy spadek temperatury powoduje obniżenie plastyczności badanych próbek, o czym świadczy stopniowe zmniejszenie przewężenia. W całym badanym zakresie zmienności parametrów, od temperatury 800 do 1175 C, charakter przełomów jest transkrystaliczny ciągliwy, co wskazuje na dużą ciągliwość stali. PODSUMOWANIE ści przewężenia odpowiadała próbka odkształcana w temperaturze 1215 C. Próbki rozciągane w wyższej temperaturze nie wykazywały plastyczności. Obniżanie temperatury rozciągania prowadziło do wzrostu przewężenia, a maksymalną wartość ok. 70% uzyskano w temperaturze 1150 C. Wyniki badań fraktograficznych pokazano na rysunku 7. Odkształcenie próbek w 1225 C w eksperymencie służącym określeniu temperatury nawrotu plastyczności spowodowało powstanie Prowadzone badania nad stalami wysokomanganowymi z aluminium, których częścią są prezentowane wyniki, wynikają z obecnych kierunków badawczych dążących do opracowania dla przemysłu motoryzacyjnego materiałów o wysokiej wytrzymałości i dużej zdolności do absorpcji energii. Badana stal X60MnAl30-9 spełnia te kryteria i po obróbce cieplno-plastycznej ma wytrzymałość na rozciąganie około 1000 MPa i wydłużenie A 5 sięgające 50%. W artykule analizowano wysokotemperaturowe charakterystyki Rys 7. Powierzchnia przełomów próbek po rozciąganiu dla określenia temperatury nawrotu plastyczności, temperatura: a) 1225 C, b) 1215 C, c) 1200 C, d) 1150 C Fig. 7. Fracture of sample after tension for determinig of plasticity return temperature, temperature of: a) 1225 C, b) 1215 C, c) 1200 C, d) 1150 C 402 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA ROK XXXIII
4 Rys. 8. Wpływ temperatury na wytrzymałość na rozciąganie R m, MPa, i przewężenie Z, %, stali X60MnAl30-9 Fig. 8. Influence of temperature on ultimate tensile strength and reduction of area Z sample of X60MnAl30-9 steel plastyczności stali austenityczno-ferrytycznej (X60MnAl30-9), co jest niezbędne do doskonalenia technologii wytwarzania tej stali. Mikrostruktura stali po walcowaniu odznacza się obecnością drobnoziarnistego austenitu, a ziarna ferrytu, którego ilość wynosi 15%, mają charakter pasmowy. Wynika to ze skłonności austenitu do rekrystalizacji, a ferrytu do wystąpienia procesu zdrowienia podczas wysokotemperaturowej obróbki cieplno-plastycznej. Na symulatorze Gleeble przeprowadzono eksperymenty mające na celu określenie skłonności do pękania stali przy rozciąganiu (rys. 3, 4). Określono temperaturę zerowej wytrzymałości (TZW = 1255 C), zerowej plastyczności (TZP = 1235 C) oraz nawrotu plastyczności (TNP = 1215 C) (rys. 6). Stwierdzono, że badana stal odznacza się relatywnie niskimi wartościami wyznaczonej temperatury w porównaniu ze stalami niskostopowymi. Analiza przełomów po rozciąganiu w temperaturze 1225 C i wyższej pokazuje przewagę pękania łupliwego w obszarze dendrytów. W niektórych obszarach mogły wystąpić nadtopienia granic ziaren. Niskie wartości temperatury nawrotu plastyczności i plastyczności zerowej wskazują, że przeróbka plastyczna wlewków powinna się rozpoczynać w temperaturze poniżej 1200 C, gdyż materiał ma wtedy korzystną plastyczność. Badana stal odznacza się dobrą plastycznością w temperaturze odpowiadającej temperaturze przeróbki plastycznej C, o czym świadczą wartości przewężenia (rys. 8). Przełomy próbek mają charakter ciągliwy w całym badanym zakresie temperatury rozciągania. Uzyskane wyniki badań symulacyjnych będą pomocne przy opracowaniu technologii ciągłego odlewania oraz doboru parametrów obróbki cieplno-plastycznej stali wysokomanganowej z aluminium. Podziękowanie Pracę wykonano w ramach projektu Narodowego Centrum Badań i Rozwoju, nr projektu LITERATURA [1] Frommeyerr G., Brux U.: Microstructures and mechanical properties of high-strenght FeMn-Al-C Light TRIPLEX Steels. Steel Research International 77 (2006) [2] Hamada S. A.: Manufacturing, mechanical properties and corrosion behaviour of high Mn Twip steels. Acta Universitatis Ouluensis C281 (2007). Rys. 9. Powierzchnia przełomów próbek po rozciąganiu w temperaturze: a) 800 C, b) 1150 C Fig. 9. Fracture of sample at the temperature of: a) 800 C, b) 1150 C [3] Scott C., Allain S., Faral M., Guelton N.: The development of a new Fe-Mn-C austenitic steel for automotive applications. Rev. Metall. 6 (2006) [4] Praca zbiorowa: ULSAB-AVC Body structure materials. TTS 4 (2001). [5] Dobrzański L. A., Grajcar A., Borek W.: Influence of hot-working conditions on a structure of high-manganese austenitic steels. Journal of Achievements in Materials and Manufacturing Engineering 29/1 (2008) [6] Dobrzański L. A., Grajcar A., Borek W.: Microstructure evolution and phase composition of high-manganese austenitic steels. Journal of Achievements in Materials and Manufacturing Engineering 31/2 (2008) [7] Grajcar A.: Structural and mechanical behaviour of TRIP steel in hot working conditions. Journal of Achievements in Materials and Manufacturing Engineering 30/1 (2008) [8] Woźnica H.: High alloy manganese aluminium steel fermanal type. Hutnik 2 (1977) 80. [9] Niewielski G., Hadasik E., Kuc D., Pawlicki J., Płachta A.: Research of plasticity of high manganese TWIP steel. Proc of Conf. Autometform Freiberg (2011) [10] Niewielski G., Kuc D., Lalik S., Cebulski J.: Microstructure and selected properties of Mn-Al duplex steels. Archives of Materials Science and Engineering 47/1 (2011) [11] Lalik S., Kuc D., Niewielski G., Cebulski J.: Mikrostruktura i właściwości mechaniczne wysokostopowych stali Mn-Al typu duplex. Hutnik- Wiadomości Hutniczne 8 (2011) NR 5/2012 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA 403
5 andrzej młynarczak, Adam piasecki Badania przydatności stali na elementy instalacji eksploatowanych w ekstremalnych warunkach Wprowadzenie Dążenie do maksymalnej wydajności procesów technologicznych powoduje, że projektuje się i buduje instalacje wytwórcze pracujące na coraz wyższych parametrach. Wywołuje to zapotrzebowanie na coraz doskonalsze materiały, które zapewnią wymaganą wytrzymałość i trwałość urządzeń w niemal ekstremalnych warunkach eksploatacyjnych. Dotyczy to w szczególności instalacji dla przemysłu chemicznego, gdzie materiały konstrukcyjne są eksploatowane w wysokiej temperaturze i ciśnieniu mediów korozyjnych. Prezentowana praca dotyczy określenia wpływu warunków eksploatacyjnych na zagrożenia korozyjne oraz doboru materiału na element instalacji chemicznej, mający wpływ na ochronę środowiska, który w procesie eksploatacji uległ przedwczesnemu zużyciu. Należy podkreślić, że trafny dobór materiałów, zgodnie z aktualną wiedzą w zakresie nauki o materiałach i ich technologii, w kosztownych konstrukcjach ma ogromne znaczenie, ponieważ popełnione błędy pociągają znaczne straty ekonomiczne. Przedmiotem badań jest określenie przyczyn przedwczesnego zużycia rury komory osadczej służącej do wstępnego odpylenia i ochłodzenia gazów oraz dobór materiałów na nową rurę w celu zwiększenia jej trwałości w warunkach eksploatacyjnych. Komora osadcza to stalowy zbiornik w kształcie walca o średnicy 6000 mm i wysokości mm, od góry zakończony stożkowym sklepieniem, a od dołu lejkową podstawą. Do góry komory jest doprowadzany zapylony gaz o temperaturze około 1200 C, sprowadzany stalową rurą o średnicy 2400 mm i długości 9500 mm do dolnej części komory. Rura przymocowana od góry do konstrukcji komory składa się z trzech segmentów z kołnierzami połączonych śrubami. W trakcie przepływu w rurze i w komorze gazy ulegają odpyleniu, zmieszaniu z powietrzem i ochłodzeniu. W trakcie eksploatacji dwa dolne segmenty rury lub ich fragmenty oderwały się, spadły na dno komory, skąd zostały usunięte i złomowane. Należy podkreślić, że z powodu braku zużytych fragmentów rury nie było możliwości określenia stopnia i mechanizmu ich zużycia. Znaczne skrócenie rury komory osadczej powoduje, że zapylony gaz nie jest dostatecznie schłodzony i odpylony, co grozi uszkodzeniem dalszych elementów instalacji filtrującej i odprowadzającej gaz do atmosfery. Na podstawie przeprowadzonych badań i analiz pracy instalacji będącej obiektem badań sformułowano następujące wnioski: 1. zarówno w gazie, jak i we frakcjach stałych nie stwierdzono obecności związków siarki, 2. w gazie działającym na rurę komory osadczej stwierdzono obecność chlorków i fluorków, 3. temperatura na wlocie do rury może sięgać 1200 C, 4. stal zastosowana na rurę powinna charakteryzować się największą żarowytrzymałością wyrażoną granicą pełzania, odpornością na działanie halogenków w wysokiej temperaturze, dobrą spawalnością oraz podatnością na obróbkę plastyczną i obróbkę skrawaniem, a ponadto możliwie niską ceną. Stale zastosowane w zniszczonej rurze komory osadczej W badanej instalacji zastosowano stal H25T na rurowe segmenty i 2 dolne kołnierze, stal X12CrNi23-13 na górny kołnierz mocujący rurę do konstrukcji, a stal X5CrNi18-10 na drobne elementy znormalizowane. Stal H25T (rys. 1, tab. 1) należy do grupy stali żaroodpornych ferrytycznych, bardzo odpornych na utlenianie i odpornych na korozyjne działanie związków siarki. Można ją stosować do temperatury 1100 C, jednak tylko tam, gdzie nie są wymagane dobre właściwości wytrzymałościowe w wysokiej temperaturze. W temperaturze pracy powyżej 950 C w stali tej występuje rozrost ziaren, który nie daje się usunąć. Powoduje to kruchość stali i utrudnia jej spawanie. Konieczne jest podgrzewanie elementów spawanych przed i w trakcie spawania do temperatury C. Po spawaniu zaleca się długotrwałe wygrzewanie w temperaturze C z następnym szybkim ochłodzeniem. W pobliżu spoiny występuje znaczny rozrost ziaren. Stal X12CrNi23-13 (rys. 2, tab. 1) należy do grupy stali austenitycznych. Charakteryzuje się dużą odpornością na utlenianie, a za- Wyniki badań Najważniejszymi czynnikami wpływającymi na dobór gatunku stali żaroodpornej na wyroby stalowe dla przemysłu chemicznego są: temperatura pracy wyrobu, rodzaj ośrodka gazowego oddziałującego na wyrób, wymagania odnośnie właściwości wytrzymałościowych w temperaturze pracy, możliwość skrawania, obróbki plastycznej i cieplnej, łączenia przez spawanie, cena stali. Dr hab. inż. Andrzej Młynarczak, prof. nzw., dr inż. Adam Piasecki Instytut Inżynierii Materiałowej, Politechnika Poznańska Rys. 1. Mikrostruktura stali H25T Fig. 1. Microstructure of H25T steel 404 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA ROK XXXIII
6 Tabela 1. Skład chemiczny stali Table 1. Chemical composition of steels Oznaczenie stali Norma Skład chemiczny, % C Mn Si P S Cr Ni Inne H25T PN-H-86022:1971 <0,15 <0,8 <1,0 <0,045 <0, <0,6 Ti: 4 %C X12CrNi23-13 PN-EN 10095:2002 <0,20 <2,0 <1,0 <0,045 <0, X5CrNi18-10 PN-EN :2005 <0,07 <2,0 <1,0 <0,045 <0, , ,50 X15CrNiSi25-21 PN-EN 10095:2002 <0,20 <1,5 <2,0-3,0 <0,045 <0, X1CrNiMoCu PN-EN :2005 <0,020 <2,0 <0,7 <0,03 <0, Mo: 4 5 Cu: 1,2 2,0 X2CrNiMo PN-EN :2005 <0,030 <2,0 <1,0 <0,045 <0,015 16,5 18, Mo: 2,0 2,5 razem dużą wytrzymałością na obciążenia w wysokiej temperaturze. Powyżej temperatury 600 C stale austenityczne przewyższają pod tym względem pozostałe stale. Stal X12CrNi23-13 w gazach utleniających i w powietrzu jest odporna do temperatury 1050 C, lecz jest mało odporna na działanie związków siarki i dlatego w atmosferze zawierającej siarkę może być stosowana jedynie do temperatury 900 C. Stal ta odznacza się również dużą odpornością na działanie kwasów i innych ośrodków korozyjnych w wysokiej temperaturze. Stal X12CrNi23-13 jest dobrze spawalna. Spawanie stali może odbywać się łukowo lub gazowo odpowiednio dobranymi elektrodami lub drutem. Stal X5CrNi18-10 (rys. 3, tab. 1) charakteryzuje się dużą odpornością na działanie kwasów siarkowego, solnego i fosforowego oraz odpornością na korozję wżerową i naprężeniową. Jest dobrze spawalna. Stale austenityczne X1CrNiMoCu i X2CrNiMo (rys. 5, 6, tab. 1) charakteryzują się dużą odpornością na działanie kwasów siarkowego, solnego i fosforowego oraz odpornością na korozję wżerową i naprężeniową. Są dobrze spawalne. Na podstawie analizy warunków eksploatacyjnych rury w komorze osadczej oraz analizy właściwości zastosowanych i zalecanych do zastosowania gatunków stali na rurę można stwierdzić, że nie ma doskonałego materiału spełniającego jednocześnie te wysokie wymagania, zapewniającego wysoką trwałość wyrobu w tak drastycznych warunkach eksploatacyjnych. Zastosowanie na rurę stali H25T było błędem. Z ocenianych 6 gatunków stali należy ją uznać za najmniej przydatną jako materiał na rurę komory osadczej. Z analizy wynika ponadto, że najlepszymi właściwościami Stale proponowane do zastosowania Do zastosowania na nową rurę komory osadczej proponuje się stale X15CrNiSi25-21, X1CrNiMoCu , X2CrNiMo o wysokiej żaroodporności i kwasoodporności. Stal austenityczna X15CrNiSi25-21 (rys. 4, tab. 1) charakteryzuje się bardzo dużą odpornością na utlenianie, a zarazem bardzo dużą wytrzymałością na obciążenie w wysokiej temperaturze do 1150 C. Stal jest mało odporna na działanie związków siarki. Jest bardzo odporna na działanie atmosfer zawierających azot i tlen oraz na działanie kwasów, gazowych środowisk korozyjnych w wysokiej temperaturze. Stal jest dobrze spawalna łukowo lub gazowo drutem lub odpowiednio dobranymi elektrodami. Stal X15CrNiSi25-21 stosuje się na bardzo silnie obciążone elementy pracujące w wysokiej temperaturze, takie jak: przenośniki, które nie mogą być chłodzone, kosze do wypalania porcelany, części aparatury chemicznej, wymienniki ciepła, separatory itp. Rys. 3. Mikrostruktura austenityczna stali X5CrNi18-10 Fig. 3. Microstructure of X5CrNi18-10 steel Rys. 2. Mikrostruktura stali X12CrNi23-13 Fig. 2. Microstructure of X12CrNi23-13 steel Rys. 4. Mikrostruktura stali X15CrNiSi25-21 (x420) Fig. 4. Microstructure of X15CrNiSi25-21 steel NR 5/2012 INŻYNIERIA MATERIAŁOWA 405
7 Rys. 5. Mikrostruktura stali X1CrNiMoCu Fig. 5. Microstructure of X1CrNiMoCu steel Rys. 6. Mikrostruktura stali X2CrNiMo Fig. 6. Microstructure of X2CrNiMo steel odpowiadającymi wymaganiom materiału na rurę komory osadczej charakteryzuje się stal X15CrNiSi Oceniono, że z uwagi na wagę problemu wnioski wypływające z teoretycznych rozważań odnośnie do prawidłowości doboru stali na zniszczoną rurę i proponowanych na rurę nową powinny być poddane w miarę możliwości praktycznej weryfikacji. W związku z tym przeprowadzono przyspieszone badania w drastycznych warunkach, których celem było porównanie żaroodporności złączy spawanych ze stali, z których wykonano zniszczoną rurę komory osadczej oraz złączy stali proponowanych do zastosowania na nową rurę. Do badań przygotowano próbki złączy spawanych stali o następujących układach: 1. stal X1CrNiMoCu stal X1CrNiMoCu , 2. stal X2CrNiMo stal X2CrNiMo , 3. stal X5CrNi18-10 stal X5CrNi18-10, 4. stal H25T stal X12CrNi23-13, 5. stal H25T stal H25T, 6. stal X15CrNiSi25-21 stal X15CrNiSi Numerami 1, 2 i 6 oznaczono próbki proponowane do zastosowania w nowej rurze, a numerami 3, 4, 5 próbki stali, które zastosowano w zniszczonej rurze. Praktyczna weryfikacja danych katalogowych Próbki złączy spawanych poddano przyspieszonym, drastycznym badaniom żaroodporności i odporności korozyjnej przez wygrze- 406 wanie w atmosferze powietrza z przeważającym udziałem chlorków i fluorków w dziesięciu 5 godzinnych cyklach wygrzewania w temperaturze 1200 C. Należy podkreślić, że stężenie halogenków w atmosferze działającej na próbki było znacznie większe niż stężenie tych związków w atmosferze rzeczywistej. Próbki stalowe wygrzewano w żaroodpornej retorcie (rys. 7). Na dnie retorty umieszczano warstwę mieszaniny 8 gramów chlorku i 2 gramów fluorku amonu. Wytworzona wskutek podgrzewania i dysocjacji gazowa atmosfera powietrza, fluorowodoru i chlorowodoru, imitująca skład gazu przepływającego przez rurę komory osadczej, jest oddzielona od atmosfery zewnętrznej płynnym uszczelnieniem krzemianowym, przez co w retorcie panuje nadciśnienie. Po kolejnych cyklach dodawano nową mieszaninę chlorku i fluorku amonu, a po kolejnych dwóch 5 godzinnych cyklach próbki wyjmowano z retorty, oceniano i porównywano stan ich powierzchni (rys. 8). Już po dwóch pierwszych cyklach wygrzewania widać było różnicę odporności poszczególnych próbek na niszczące działanie atmosfery korozyjnej. Najbardziej niekorzystnie wpływa atmosfera na powierzchnię stali H25T w porównaniu z połączoną stalą X12CrNi Powierzchnia stali H25T pokrywa się ciemną, nieprzyczepną warstwą zgorzeliny, która po kolejnych cyklach wygrzewania oddziela się od podłoża. Pozostałe próbki stalowe niezbyt różnią się między sobą stanem powierzchni. Pokryte są ciemnym przyczepnym nalotem, bez wżerów i odprysków. Za nieco lepsze od próbek stali X1CrNiMoCu i X2CrNiMo pod względem stanu powierzchni można uznać próbki ze stali X12CrNi23-13, X5CrNi18-10, a szczególnie próbkę ze stali X15CrNiSi Potwierdzono to na poprzecznych do powierzchni zgładach metalograficznych, na powierzchni których w przeciwieństwie do stali H25T nie stwierdzono wżerów (rys. 9 12). Na poprzecznych zgładach próbek stali X1CrNiMoCu i stali X2CrNiMo nie potwierdzono ich dobrej odporności na działanie halogenków w wysokiej temperaturze. Powierzchnia tych próbek pokryta jest grubą warstwą porowatej zgorzeliny. Należy zaznaczyć, że w charakterystykach właściwości badanych stali oraz w dostępnej literaturze nie znaleziono danych o ich odporności na działanie halogenków w tak wysokiej temperaturze. Twierdzi się Rys. 7. Retorta do badań żaroodporności i odporności korozyjnej próbek złączy spawanych stali w atmosferze powietrza z udziałem chlorków i fluorków. 1 pokrywa retorty, 2 płynne uszczelnienie, 3 rynna uszczelniająca, 4 retorta, 5 próbki złączy spawanych badanych stali, 6 warstwa mieszaniny chlorku i fluorku amonu Fig. 7. Retort for the study of heat and corrosion resistance of steel welded junctions samples in the air atmosphere with the contribution of chlorides and fluorides. 1 retort cover, 2 liquid seal, 3 shape seal, 4 retort, 5 samples of the researched steel junction welds, 6 layer of ammonium chloride and fluoride mixture INŻYNIERIA MATERIAŁOWA ROK XXXIII
Mikrostruktura i właściwości mechaniczne wysokostopowych stali Mn-Al typu duplex
2011 r. HUTNIK-WIADOMOŚCI HUTNICZE S. 641 Dr inż. stanisław lalik Dr inż. DAriusz KuC Dr hab. inż. grzegorz niewielski, prof. nzw. w pol. Śl. Dr inż. JAnusz CEbulsKi Politechnika Śląska, ul Krasińskiego
Bardziej szczegółowoAustenityczne stale nierdzewne
Stowarzyszenie Stal Nierdzewna ul. Ligocka 103 40-568 Katowice e-mail: ssn@stalenierdzewne.pl www.stalenierdzewne.pl Austenityczne stale nierdzewne Strona 1 z 7 Skład chemiczny austenitycznych stali odpornych
Bardziej szczegółowoStale niestopowe jakościowe Stale niestopowe specjalne
Ćwiczenie 5 1. Wstęp. Do stali specjalnych zaliczane są m.in. stale o szczególnych własnościach fizycznych i chemicznych. Są to stale odporne na różne typy korozji: chemiczną, elektrochemiczną, gazową
Bardziej szczegółowoWPŁYW ALUMINIUM NA NIEKTÓRE WŁAŚCIWOŚCI I STRUKTURĘ STALIWA
23/15 Archives of Foundry, Year 2005, Volume 5, 15 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2005, Rocznik 5, Nr 15 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW ALUMINIUM NA NIEKTÓRE WŁAŚCIWOŚCI I STRUKTURĘ STALIWA J. KILARSKI
Bardziej szczegółowoRok akademicki: 2013/2014 Kod: MIM IS-s Punkty ECTS: 5. Kierunek: Inżynieria Materiałowa Specjalność: Inżynieria spajania
Nazwa modułu: Spawalność stali Rok akademicki: 2013/2014 Kod: MIM-2-202-IS-s Punkty ECTS: 5 Wydział: Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej Kierunek: Inżynieria Materiałowa Specjalność: Inżynieria
Bardziej szczegółowoSTABILNOŚĆ STRUKTURALNA STALI P92 W KSZTAŁTOWANYCH PLASTYCZNIE ELEMENTACH RUROCIĄGÓW KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH ANDRZEJ TOKARZ, WŁADYSŁAW ZALECKI
PL0400058 STABILNOŚĆ STRUKTURALNA STALI P92 W KSZTAŁTOWANYCH PLASTYCZNIE ELEMENTACH RUROCIĄGÓW KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH ANDRZEJ TOKARZ, WŁADYSŁAW ZALECKI Instytut Metalurgii Żelaza im. S. Staszica, Gliwice
Bardziej szczegółowo6. OBRÓBKA CIEPLNO - PLASTYCZNA
6. OBRÓBKA CIEPLNO - PLASTYCZNA 6.1. Cel ćwiczenia Zapoznanie się z rodzajami obróbki cieplno plastycznej i ich wpływem na własności metali. 6.2. Wprowadzenie Obróbką cieplno-plastyczną, zwaną potocznie
Bardziej szczegółowoZespół Szkół Samochodowych
Zespół Szkół Samochodowych Podstawy Konstrukcji Maszyn Materiały Konstrukcyjne i Eksploatacyjne Temat: CHARAKTERYSTYKA I OZNACZENIE STALIW. 2016-01-24 1 1. Staliwo powtórzenie. 2. Właściwości staliw. 3.
Bardziej szczegółowoSkład chemiczny i wybrane własności mechaniczne stali nierdzewnych przeznaczonych na elementy złączne.
www.stalenierdzewne.pl Strona 1 z 5 Skład chemiczny i wybrane własności mechaniczne nierdzewnych przeznaczonych na elementy złączne. Elementy złączne ze nierdzewnych (śruby, wkręty, nakrętki, podkładki,
Bardziej szczegółowoMATERIAŁY KONSTRUKCYJNE
Stal jest to stop żelaza z węglem o zawartości węgla do 2% obrobiona cieplnie i przerobiona plastycznie Stale ze względu na skład chemiczny dzielimy głównie na: Stale węglowe Stalami węglowymi nazywa się
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE Nr 8. Laboratorium InŜynierii Materiałowej. Opracowali: dr inŝ. Krzysztof Pałka dr Hanna Stupnicka
Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. inŝ. A. Weroński POLITECHNIKA LUBELSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA INśYNIERII MATERIAŁOWEJ Laboratorium InŜynierii Materiałowej ĆWICZENIE Nr 8 Opracowali: dr
Bardziej szczegółowoOK Tigrod 308L (OK Tigrod 16.10)*
OK Tigrod 308L (OK Tigrod 16.10)* SFA/AWS A 5.9: ER 308L EN ISO 14343-A: W 19 9 L Spoiwo austenityczne o bardzo niskiej zawartości węgla, do spawania stali odpornych na korozję, zawierających ok. 18% Cr
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM NAUKI O MATERIAŁACH
Politechnika Łódzka Wydział Mechaniczny Instytut Inżynierii Materiałowej LABORATORIUM NAUKI O MATERIAŁACH Ćwiczenie nr 5 Temat: Stale stopowe, konstrukcyjne, narzędziowe i specjalne. Łódź 2010 1 S t r
Bardziej szczegółowoMODYFIKACJA STOPU AK64
17/10 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 10 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 10 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 MODYFIKACJA STOPU AK64 F. ROMANKIEWICZ 1, R. ROMANKIEWICZ 2, T. PODRÁBSKÝ
Bardziej szczegółowoWPŁYW TEMPERATURY HARTOWANIA NA MIKROSTRUKTURĘ I WŁASNOŚCI MECHANICZNE STALI DP
KRZYSZTOF MIERNIK, RAFAŁ BOGUCKI, STANISŁAW PYTEL WPŁYW TEMPERATURY HARTOWANIA NA MIKROSTRUKTURĘ I WŁASNOŚCI MECHANICZNE STALI DP EFFECT OF HARDENING TEMPERATURE ON MICROSTRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES
Bardziej szczegółowoZakres tematyczny. Podział stali specjalnych, ze względu na warunki pracy:
STAL O SPECJALNYCH WŁAŚCIWOŚCIACH FIZYCZNYCH I CHEMICZNYCH Zakres tematyczny 1 Podział stali specjalnych, ze względu na warunki pracy: - odporne na korozję, - do pracy w obniżonej temperaturze, - do pracy
Bardziej szczegółowoIch właściwości zmieniające się w szerokim zakresie w zależności od składu chemicznego (rys) i technologii wytwarzania wyrobu.
STOPY ŻELAZA Ich właściwości zmieniające się w szerokim zakresie w zależności od składu chemicznego (rys) i technologii wytwarzania wyrobu. Ze względu na bardzo dużą ilość stopów żelaza z węglem dla ułatwienia
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM NAUKI O MATERIAŁACH
Politechnika Łódzka Wydział Mechaniczny Instytut Inżynierii Materiałowej LABORATORIUM NAUKI O MATERIAŁACH Ćwiczenie nr 5 Temat: Stale niestopowe, stopowe, konstrukcyjne, narzędziowe, specjalne. Łódź 2010
Bardziej szczegółowo7 czerwca
www.puds.pl 7 czerwca 2008 LDX 2101 i 2304 Wysoko opłacalne stale Duplex, jako alternatywa dla austenitycznych gatunków w stali nierdzewnych www.outokumpu.com Zagadnienia Omawiane gatunki stali Korozja
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE Nr 8. Laboratorium Inżynierii Materiałowej. Opracowali: dr inż. Krzysztof Pałka dr Hanna Stupnicka
Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. B. Surowska POLITECHNIKA LUBELSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ Laboratorium Inżynierii Materiałowej ĆWICZENIE Nr 8 Opracowali: dr inż.
Bardziej szczegółowoMetody łączenia metali. rozłączne nierozłączne:
Metody łączenia metali rozłączne nierozłączne: Lutowanie: łączenie części metalowych za pomocą stopów, zwanych lutami, które mają niższą od lutowanych metali temperaturę topnienia. - lutowanie miękkie
Bardziej szczegółowoNowoczesne stale bainityczne
Nowoczesne stale bainityczne Klasyfikacja, projektowanie, mikrostruktura, właściwości oraz przykłady zastosowania Wykład opracował: dr hab. inż. Zdzisław Ławrynowicz, prof. nadzw. UTP Zakład Inżynierii
Bardziej szczegółowoTechnologie Materiałowe II Wykład 2 Technologia wyżarzania stali
KATEDRA INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ I SPAJANIA ZAKŁAD INŻYNIERII SPAJANIA Technologie Materiałowe II Wykład 2 Technologia wyżarzania stali dr hab. inż. Jerzy Łabanowski, prof.nadzw. PG Kierunek studiów: Inżynieria
Bardziej szczegółowoPODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ
PODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPÓW ŻELAZA WYŻARZANIE Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego 1. POJĘCIA PODSTAWOWE 2. PRZEMIANY PRZY NAGRZEWANIU
Bardziej szczegółowoWPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WYBRANE WŁASNOŚCI STALIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE
59/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WYBRANE WŁASNOŚCI STALIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO
Bardziej szczegółowo: Fax (32)
Chcielibyśmy zaprosić Państwa do współpracy z firmą. Zajmujmy się kompleksowo dostarczaniem wyrobów hutniczych, a w szczególności: STALI ŻAROODPORNYCH ZAROWYTRZYMAŁYCH, wyroby dostarczamy pod postacią
Bardziej szczegółowoZadania badawcze realizowane na Wydziale Inżynierii Materiałowej Politechniki Warszawskiej
Zadania badawcze realizowane na Wydziale Inżynierii Materiałowej Politechniki Warszawskiej Łukasz Ciupiński Politechnika Warszawska Wydział Inżynierii Materiałowej Zakład Projektowania Materiałów Zaangażowanie
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI: Przedmowa Spawalność stali Definicja spawalności stali Wpływ składników stopowych na spawalność stali 19
SPIS TREŚCI: Przedmowa 11 1. Spawalność stali 13 1.1. Definicja spawalności stali 13 1.2. Wpływ składników stopowych na spawalność stali 19 2. Pękanie połączeń spawanych 23 2.1. Pęknięcia gorące 23 2.1.1.
Bardziej szczegółowoSTALE ODPORNE NA KOROZJĘ
STALE ODPORNE NA KOROZJĘ STALE ODPORNE NA KOROZJĘ stale zawierające co najmniej 10,5% chromu i max. 1,20% węgla (EN 100881:2007) Podział ze względu właściwości użytkowych stale nierdzewne stale żaroodporne
Bardziej szczegółowoKOROZYJNO - EROZYJNE ZACHOWANIE STALIWA Cr-Ni W ŚRODOWISKU SOLANKI
Barbara KALANDYK 1, Anna RAKOWSKA 2 WYDZIAŁ ODLEWNICTWA AGH ODDZIAŁ KRAKOWSKI STOP XXXII KONFERENCJA NAUKOWA z okazji Ogólnopolskiego Dnia Odlewnika 2009 Kraków, 12 grudnia 2009 r. KOROZYJNO - EROZYJNE
Bardziej szczegółowoInżynieria materiałowa : stal / Marek Blicharski. wyd. 2 zm. i rozsz. - 1 dodr. (PWN). Warszawa, Spis treści. Wstęp 11
Inżynieria materiałowa : stal / Marek Blicharski. wyd. 2 zm. i rozsz. - 1 dodr. (PWN). Warszawa, 2017 Spis treści Wstęp 11 1. Wytwarzanie stali 13 1.1. Wstęp 13 1.2. Wsad do wielkiego pieca 15 1.3. Wytwarzanie
Bardziej szczegółowo(12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 185228
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 185228 (21) Numer zgłoszenia: 331212 ( 13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 04.07.1997 (86) Data i numer zgłoszenia
Bardziej szczegółowoWPŁYW OBRÓBKI PLASTYCZNEJ NA GORĄCO NA WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE STOPÓW NA OSNOWIE FAZY MIĘDZYMETALICZNEJ Fe 3 Al
123/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW OBRÓBKI PLASTYCZNEJ NA GORĄCO NA WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA STOPÓW ŻELAZA. Cz. I. Wyżarzanie
OBRÓBKA CIEPLNA STOPÓW ŻELAZA Cz. I. Wyżarzanie Przemiany przy nagrzewaniu i powolnym chłodzeniu stali A 3 A cm A 1 Przykład nagrzewania stali eutektoidalnej (~0,8 % C) Po przekroczeniu temperatury A 1
Bardziej szczegółowoPRELIMINARY BROCHURE CORRAX. A stainless precipitation hardening steel
PRELIMINARY BROCHURE CORRAX A stainless precipitation hardening steel Ogólne dane Właściwości W porównaniu do konwencjonalnych narzędziowych odpornych na korozję, CORRAX posiada następujące zalety: Szeroki
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW OBRÓBKI CIEPLNEJ TAŚM ZE STALI X6CR17 NA ICH WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE I STRUKTURĘ
2 Prace IMŻ 2 (2012) Krzysztof RADWAŃSKI, Jerzy WIEDERMANN Instytut Metalurgii Żelaza Andrzej ADAMIEC Przeróbka Plastyczna na Zimno Baildon Sp. z o.o. Jarosław GAZDOWICZ Instytut Metalurgii Żelaza WPŁYW
Bardziej szczegółowoRys. 1. Próbka do pomiaru odporności na pękanie
PL0500343 METODY BADAWCZE ZASTOSOWANE DO OKREŚLENIA WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH, NA PRZYKŁADZIE NOWEJ WYSOKOWYTRZYMAŁEJ STALI, ZE SZCZEGÓLNYM UWZGLĘDNIENIEM ODPORNOŚCI NA PĘKANIE JAN WASIAK,* WALDEMAR BIŁOUS,*
Bardziej szczegółowoPIERWIASTKI STOPOWE W STALACH. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
PIERWIASTKI STOPOWE W STALACH Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego Stal stopowa stop żelaza z węglem, zawierający do ok. 2% węgla i pierwiastki
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE - LABORATORIUM. Produkcja i budowa stali
KONSTRUKCJE METALOWE - LABORATORIUM Produkcja i budowa stali Produkcja stali ŻELAZO (Fe) - pierwiastek chemiczny, w stanie czystym miękki i plastyczny metal o niezbyt dużej wytrzymałości STAL - stop żelaza
Bardziej szczegółowoCo to jest stal nierdzewna? Fe Cr > 10,5% C < 1,2%
Cr > 10,5% C < 1,2% Co to jest stal nierdzewna? Stop żelaza zawierający 10,5% chromu i 1,2% węgla - pierwiastki, przyczyniające się do powstania warstwy wierzchniej (pasywnej) o skłonności do samoczynnego
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA
POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA Instytut Inżynierii Materiałowej Stale narzędziowe do pracy na zimno CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest zapoznanie się ze składem chemicznym, mikrostrukturą, właściwościami mechanicznymi
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE Nr 5. Laboratorium Inżynierii Materiałowej. Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. B. Surowska. Opracował: dr inż.
POLITECHNIKA LUBELSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. B. Surowska Laboratorium Inżynierii Materiałowej ĆWICZENIE Nr 5 Opracował: dr inż.
Bardziej szczegółowoBADANIA URZĄDZEŃ TECHNICZNYCH ELEMENTEM SYSTEMU BIEŻĄCEJ OCENY ICH STANU TECHNICZNEGO I PROGNOZOWANIA TRWAŁOŚCI
BADANIA URZĄDZEŃ TECHNICZNYCH ELEMENTEM SYSTEMU BIEŻĄCEJ OCENY ICH STANU TECHNICZNEGO I PROGNOZOWANIA TRWAŁOŚCI Opracował: Paweł Urbańczyk Zawiercie, marzec 2012 1 Charakterystyka stali stosowanych w energetyce
Bardziej szczegółowoPODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPÓW ŻELAZA WYŻARZANIE 1. POJĘCIA PODSTAWOWE 2. PRZEMIANY PRZY NAGRZEWANIU I POWOLNYM CHŁODZENIU STALI 3.
PODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPÓW ŻELAZA WYŻARZANIE 1. POJĘCIA PODSTAWOWE 2. PRZEMIANY PRZY NAGRZEWANIU I POWOLNYM CHŁODZENIU STALI 3. WYŻARZANIE 1. POJĘCIA PODSTAWOWE Definicja obróbki cieplnej Dziedzina
Bardziej szczegółowoOK SFA/AWS A5.4: E308L-16 EN 1600: E 19 9 L R 1 1. rutylowa. Otulina:
OK 61.20 SFA/AWS A5.4: E308L-16 EN 1600: E 19 9 L R 1 1 Rutylowa elektroda do spawania stali typu 19%r 10%Ni. Odpowiednia także do spawania stali stabilizowanych o podobnym składzie chemicznym, z wyjątkiem
Bardziej szczegółowoNowa ekologiczna metoda wykonywania odlewów z żeliwa sferoidyzowanego lub wermikularyzowanego w formie odlewniczej
PROJEKT NR: POIG.01.03.01-12-061/08 Badania i rozwój nowoczesnej technologii tworzyw odlewniczych odpornych na zmęczenie cieplne Nowa ekologiczna metoda wykonywania odlewów z żeliwa sferoidyzowanego lub
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła próba rozciągania stali Numer ćwiczenia: 1 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoANALIZA I DOSKONALENIE SKŁADU CHEMICZNEGO STOPU W CELU POPRAWY CECH EKSPLOATACYJNYCH TŁUMIKÓW SAMOCHODOWYCH
2017 Redakcja naukowa tomu: SKOTNICKA-ZASADZIEŃ Bożena 11 ANALIZA I DOSKONALENIE SKŁADU CHEMICZNEGO STOPU W CELU POPRAWY CECH EKSPLOATACYJNYCH TŁUMIKÓW SAMOCHODOWYCH 11.1 WPROWADZENIE Część tłumików produkowanych
Bardziej szczegółowoNowoczesne technologie materiałowe stosowane w przemyśle lotniczym
Nowoczesne technologie materiałowe stosowane w przemyśle lotniczym ZB 7. Plastyczne kształtowanie stopów magnezu (kucie precyzyjne, tłoczenie, wyciskanie, walcowanie itp.) Autorzy i liderzy merytoryczni
Bardziej szczegółowoCIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE
CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE Wykład 2: Materiały, kształtowniki gięte, blachy profilowane MATERIAŁY Stal konstrukcyjna na elementy cienkościenne powinna spełniać podstawowe wymagania stawiane stalom:
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE OCHŁADZALNIKA W CELU ROZDROBNIENIA STRUKTURY W ODLEWIE BIMETALICZNYM
28/10 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 10 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 10 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ZASTOSOWANIE OCHŁADZALNIKA W CELU ROZDROBNIENIA STRUKTURY W ODLEWIE BIMETALICZNYM
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW ODLEWANIA CIŚNIENIOWEGO NA STRUKTURĘ i WŁAŚCIWOŚCI STOPU MAGNEZU AM50
28/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW PARAMETRÓW ODLEWANIA CIŚNIENIOWEGO NA STRUKTURĘ i
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU SZYBKOŚCI CHŁODZENIA NA STRUKTURĘ I WŁASNOŚCI STALIWA L21HMF PO REGENERUJĄCEJ OBRÓBCE CIEPLNEJ
73/21 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 21(2/2) ARCHIVES OF FOUNDARY Year 2006, Volume 6, Nº 21 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ANALIZA WPŁYWU SZYBKOŚCI CHŁODZENIA NA STRUKTURĘ I WŁASNOŚCI
Bardziej szczegółowoAkademia Morska w Szczecinie Instytut InŜynierii Transportu Zakład Techniki Transportu. Materiałoznawstwo i Nauka o materiałach
Akademia Morska w Szczecinie Instytut InŜynierii Transportu Zakład Techniki Transportu Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych z przedmiotów Materiałoznawstwo i Nauka o materiałach Wpływ róŝnych rodzajów
Bardziej szczegółowoPIERWIASTKI STOPOWE W STALACH
PIERWIASTKI STOPOWE W STALACH Stal stopowa - stop żelaza z węglem, zawierający do ok. 2 % węgla i pierwiastki (dodatki stopowe) wprowadzone celowo dla nadania stali wymaganych właściwości, otrzymany w
Bardziej szczegółowoSTALE STOPOWE KONSTRUKCYJNE. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
STALE STOPOWE KONSTRUKCYJNE Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego STALE STOPOWE KONSTRUKCYJNE Ważniejsze grupy stali: stale spawalne o podwyższonej
Bardziej szczegółowoFIZYCZNE SYMULACJE WALCOWANIA BLACH ZE STALI KONSTRUKCYJNEJ ULTRADROBNOZIARNISTEJ Z ZASTOSOWANIEM URZĄDZENIA GLEEBLE 3800
61 Henryk DYJA, Marcin KNAPIŃSKI, Marcin KWAPISZ, Piotr SZOTA Politechnika Częstochowska, Wydział Inżynierii Procesowej, Materiałowej i Fizyki Stosowanej FIZYCZNE SYMULACJE WALCOWANIA BLACH ZE STALI KONSTRUKCYJNEJ
Bardziej szczegółowoPL B1. AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA IM. STANISŁAWA STASZICA W KRAKOWIE, Kraków, PL BUP 08/13
PL 223497 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 223497 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 399322 (51) Int.Cl. B23P 17/00 (2006.01) C21D 8/12 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
Bardziej szczegółowoKONTROLA STALIWA GXCrNi72-32 METODĄ ATD
54/14 Archives of Foundry, Year 2004, Volume 4, 14 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2004, Rocznik 4, Nr 14 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 KONTROLA STALIWA GXCrNi72-32 METODĄ ATD S. PIETROWSKI 1, G. GUMIENNY 2
Bardziej szczegółowoStal dupleks w efekcie składu chemicznego
Stal dupleks i jej spawalność PROF. DR HAB. INŻ. Jerzy Nowacki, ZAKŁAD SPAWALNICTWA, ZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY W SZCZECINIE, CZŁONEK RADY NAUKOWEJ CZASOPISMA STAL METALE & NOWE TECHNOLOGIE
Bardziej szczegółowoMIKROSKOPIA METALOGRAFICZNA
MIKROSKOPIA METALOGRAFICZNA WYKŁAD 4 Żeliwa. Stale wysokostopowe dr inż. Michał Szociński Spis zagadnień Ogólna charakterystyka żeliw o o o Żeliwo szare Żeliwo sferoidalne Żeliwo białe Grafityzacja żeliwa
Bardziej szczegółowoNewsletter nr 6/01/2005
Newsletter nr 6/01/2005 Dlaczego stal nierdzewna jest odporna na korozję? (część II) Stalami nazywamy techniczne stopy żelaza z węglem i z innymi pierwiastkami, zawierające do 2 % węgla (symbol chemiczny
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNO-PLASTYCZNA ŻELIWA SFEROIDALNEGO
43/19 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 19 Archives of Foundry Year 2006, Volume 6, Book 19 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 OBRÓBKA CIEPLNO-PLASTYCZNA ŻELIWA SFEROIDALNEGO T. SZYKOWNY 1, K.CIECHACKI
Bardziej szczegółowoWPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AlSi7
58/14 Archives of Foundry, Year 2004, Volume 4, 14 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2004, Rocznik 4, Nr 14 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AlSi7 F.
Bardziej szczegółowoZAPYTANIE OFERTOWE. Alchemia S.A. Oddział Walcownia Rur Andrzej, ul. Lubliniecka 12, Zawadzkie
Zawadzkie, 29.05.2017 ZAPYTANIE OFERTOWE dotyczy: Przeprowadzenia procedury wyboru najkorzystniejszej oferty w związku z planowaną realizacją Projektu w ramach Poddziałania 1.1.1 Badania przemysłowe i
Bardziej szczegółowoWPŁYW WANADU I MOLIBDENU ORAZ OBRÓBKI CIEPLNEJ STALIWA Mn-Ni DLA UZYSKANIA GRANICY PLASTYCZNOŚCI POWYŻEJ 850 MPa
7/8 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2003, Rocznik 3, Nr 8 Archives of Foundry Year 2003, Volume 3, Book 8 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW WANADU I MOLIBDENU ORAZ OBRÓBKI CIEPLNEJ STALIWA Mn-Ni DLA UZYSKANIA
Bardziej szczegółowoZespół Szkół Samochodowych
Zespół Szkół Samochodowych Podstawy Konstrukcji Maszyn Materiały Konstrukcyjne i Eksploatacyjne Temat: OTRZYMYWANIE STOPÓW ŻELAZA Z WĘGLEM. 2016-01-24 1 1. Stopy metali. 2. Odmiany alotropowe żelaza. 3.
Bardziej szczegółowoWPŁYW DODATKÓW STOPOWYCH NA WŁASNOŚCI STOPU ALUMINIUM KRZEM O NADEUTEKTYCZNYM SKŁADZIE
WYDZIAŁ ODLEWNICTWA AGH Oddział Krakowski STOP XXXIV KONFERENCJA NAUKOWA Kraków - 19 listopada 2010 r. Marcin PIĘKOŚ 1, Stanisław RZADKOSZ 2, Janusz KOZANA 3,Witold CIEŚLAK 4 WPŁYW DODATKÓW STOPOWYCH NA
Bardziej szczegółowoZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 1449
ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 1449 wydany przez POLSKIE CENTRUM AKREDYTACJI 01-382 Warszawa, ul. Szczotkarska 42 Wydanie nr 6 Data wydania: 31 sierpnia 2018 r. Nazwa i adres ARCELORMITTAL
Bardziej szczegółowoSPAWANIE ELEKTRONOWE I SPAWANIE TIG BLACH Z TYTANU TECHNICZNEGO
DOI: 10.2478/v10077-008-0022-5 K. Szymlek Centrum Techniki Okrętowej S.A., Zakład Badawczo Rozwojowy, Ośrodek Materiałoznawstwa, Korozji i Ochrony Środowiska, Al. Rzeczypospolitej 8, 80-369 Gdańsk SPAWANIE
Bardziej szczegółowoWPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA STRUKTURĘ, WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE I ODPORNOŚĆ KOROZYJNĄ STALI MARTENZYTYCZNEJ X5CrNiCuNb16-4
2-2010 PROBLEMY EKSPLOATACJI 93 Jerzy BIELANIK, Bogdan KOŁODZIEJ Politechnika Warszawska WBMiP w Płocku WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA STRUKTURĘ, WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE I ODPORNOŚĆ KOROZYJNĄ STALI MARTENZYTYCZNEJ
Bardziej szczegółowo7 czerwca 2008
www.puds.pl 7 czerwca 2008 www.outokumpu.com Stale Duplex Grupa wysoko wytrzymałych ych gatunków stali nierdzewnych www.outokumpu.com Spis treści Wprowadzenie Skład chemiczny, własności korozyjne oraz
Bardziej szczegółowoWPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AK132
60/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AK132 F.
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA Próba statyczna rozciągania jest jedną z podstawowych prób stosowanych do określenia jakości materiałów konstrukcyjnych wg kryterium naprężeniowego w warunkach obciążeń statycznych.
Bardziej szczegółowoKierunek studiów: Mechanika i Budowa Maszyn semestr II, 2016/2017 Przedmiot: Podstawy Nauki o Materiałach II
Kierunek studiów: Mechanika i Budowa Maszyn semestr II, 201/2017 plan zajęć dla grupy M1 11 (wtorek 8.30-10.00) grupa temat osoba prowadząca sala 1 28.02.2017 Zajęcia organizacyjne dr inż. Paweł Figiel
Bardziej szczegółowoCr+Cu+Mo+Ni P235GH 1.1 EN ,16 0,35 1,20 0,025 0,020 0,020 c 0,30 0,30 0,08 0,01 b 0,30 0,04 b 0,02 b 0,70
MATERIAŁ (1) skład chemiczny (analiza wytopu), w % masy a / część I Nazwa stali Grupa stali wg CR ISO 15608 Numer C Si Mn P S Al całk. Cr Cu Mo Nb Ni Ti V Inne Cr+Cu+Mo+Ni P235TR2 1.1 EN 10216-1 1.0255
Bardziej szczegółowoStal - definicja Stal
\ Stal - definicja Stal stop żelaza z węglem,plastycznie obrobiony i obrabialny cieplnie o zawartości węgla nieprzekraczającej 2,11% co odpowiada granicznej rozpuszczalności węgla w żelazie (dla stali
Bardziej szczegółowoWSKAŹNIK JAKOŚCI ODLEWÓW ZE STOPU Al-Si
48/14 Archives of Foundry, Year 2004, Volume 4, 14 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2004, Rocznik 4, Nr 14 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WSKAŹNIK JAKOŚCI ODLEWÓW ZE STOPU Al-Si A. W. ORŁOWICZ 1, M. MRÓZ 2 Zakład
Bardziej szczegółowoMATERIAŁY SPIEKANE (SPIEKI)
MATERIAŁY SPIEKANE (SPIEKI) Metalurgia proszków jest dziedziną techniki, obejmującą metody wytwarzania proszków metali lub ich mieszanin z proszkami niemetali oraz otrzymywania wyrobów z tych proszków
Bardziej szczegółowoOCENA POWTARZALNOŚCI PRODUKCJI ŻELIWA SFERO- IDALNEGO W WARUNKACH WYBRANEJ ODLEWNI
105/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OCENA POWTARZALNOŚCI PRODUKCJI ŻELIWA SFERO- IDALNEGO W
Bardziej szczegółowoStale konstrukcyjne Construktional steels
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 2013/2014
Bardziej szczegółowo1. OZNACZANIE STALI WEDŁUG NORM EUROPEJSKICH
1. OZNACZANIE STALI WEDŁUG NORM EUROPEJSKICH Zgodnie z Normami Europejskimi obowiązują dwa systemy oznaczania stali: znakowy (według PN-EN 10027-1: 1994); znak stali składa się z symboli literowych i cyfr;
Bardziej szczegółowoShield-Bright 308L (OK TUBROD 14.20)*
Shield-Bright 308L (OK TUBROD 14.20)* SFA/AWS A 5.22: E308LT1-1 E308LT1-4 EN ISO 17633-A: T 19 9 L P C 2 T 19 9 L P M 2 Rutylowy drut rdzeniowy do spawania we wszystkich pozycjach stali austenitycznych
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE Nr 2/N. 9. Stopy aluminium z litem: budowa strukturalna, właściwości, zastosowania.
Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. inż. A. Weroński POLITECHNIKA LUBELSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ Laboratorium Materiały Metaliczne II ĆWICZENIE Nr 2/N Opracowali:
Bardziej szczegółowoOPRACOWANIE PODSTAW PRZEMYSŁOWEJ TECHNOLOGII WYTWARZANIA BLACH ZE STALI KONSTRUKCYJNEJ WIELOFAZOWEJ Z ZASTOSOWANIEM METODY PÓŁPRZEMYSŁOWEJ SYMULACJI
146 Prace IMŻ 1 (2012) Artur ŻAK, Valeriy PIDVYSOTS KYY, Dariusz WOŹNIAK, Rafał PALUS Instytut Metalurgii Żelaza im. St. Staszica OPRACOWANIE PODSTAW PRZEMYSŁOWEJ TECHNOLOGII WYTWARZANIA BLACH ZE STALI
Bardziej szczegółowoWPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE SILUMINU AlSi17Cu3Mg
72/2 Archives of Foundry, Year 2001, Volume 1, 1 (2/2) Archiwum Odlewnictwa, Rok 2001, Rocznik 1, Nr 1 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE SILUMINU AlSi17Cu3Mg
Bardziej szczegółowoWPŁYW MODYFIKACJI NA PRZEBIEG KRYSTALIZACJI, STRUKTURĘ I WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE BRĄZU CYNOWO-FOSFOROWEGO CuSn10P
17/9 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 9 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 9 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW MODYFIKACJI NA PRZEBIEG KRYSTALIZACJI, STRUKTURĘ I WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE
Bardziej szczegółowoKLASYFIKACJI I BUDOWY STATKÓW MORSKICH
PRZEPISY KLASYFIKACJI I BUDOWY STATKÓW MORSKICH ZMIANY NR 3/2012 do CZĘŚCI IX MATERIAŁY I SPAWANIE 2008 GDAŃSK Zmiany Nr 3/2012 do Części IX Materiały i spawanie 2008, Przepisów klasyfikacji i budowy statków
Bardziej szczegółowoBadania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1
Badania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1 ALEKSANDER KAROLCZUK a) MATEUSZ KOWALSKI a) a) Wydział Mechaniczny Politechniki Opolskiej, Opole 1 I. Wprowadzenie 1. Technologia zgrzewania
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132
52/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132 J. PEZDA 1 Akademia Techniczno-Humanistyczna
Bardziej szczegółowoBADANIA ŻELIWA Z GRAFITEM KULKOWYM PO DWUSTOPNIOWYM HARTOWANIU IZOTERMICZNYM Część II
14/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 BADANIA ŻELIWA Z GRAFITEM KULKOWYM PO DWUSTOPNIOWYM HARTOWANIU IZOTERMICZNYM
Bardziej szczegółowoTEMAT PRACY DOKTORSKIEJ
Krynica, 12.04.2013 Wpływ cyrkonu i skandu na zmiany mikrostruktury i tekstury w silnie odkształconych stopach aluminium ---------------------------------------------------------------------------- TEMAT
Bardziej szczegółowoSpawanie stali konstrukcyjnej Weldox 700
Maciej Lachowicz Wojciech Nosko Spawanie stali konstrukcyjnej Weldox 700 Welding of structural steel Weldox 700 Streszczenie W artykule przedstawiono wyniki badań metalograficznych i wytrzymałościowych
Bardziej szczegółowoBADANIE ODPORNOŚCI NA PRZENIKANIE SUBSTANCJI CHEMICZNYCH PODCZAS DYNAMICZNYCH ODKSZTAŁCEŃ MATERIAŁÓW
Metoda badania odporności na przenikanie ciekłych substancji chemicznych przez materiały barierowe odkształcane w warunkach wymuszonych zmian dynamicznych BADANIE ODPORNOŚCI NA PRZENIKANIE SUBSTANCJI CHEMICZNYCH
Bardziej szczegółowoMIKROMECHANIZMY PĘKANIA NISKOWĘGLOWEJ STALI BAINITYCZNEJ FRACTURE MICROMECHANISMS OF LOW CARBON BAINITIC STEELS
STANISŁAW PYTEL, WIOLETTA TOMASZEWSKA-GÓRECKA ** MIKROMECHANIZMY PĘKANIA NISKOWĘGLOWEJ STALI BAINITYCZNEJ FRACTURE MICROMECHANISMS OF LOW CARBON BAINITIC STEELS S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA oprac. dr inż. Jarosław Filipiak Cel ćwiczenia 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania statycznej
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCYJNE MATERIAŁY KOMPOZYTOWE PRZEZNACZONE DO WYSOKOOBCIĄŻONYCH WĘZŁÓW TARCIA
II Konferencja: Motoryzacja-Przemysł-Nauka ; Ministerstwo Gospodarki, dn. 26 listopada 2014 KONSTRUKCYJNE MATERIAŁY KOMPOZYTOWE PRZEZNACZONE DO WYSOKOOBCIĄŻONYCH WĘZŁÓW TARCIA Dr hab. inż. Jerzy Myalski
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
Bardziej szczegółowoZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 342
ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 342 wydany przez POLSKIE CENTRUM AKREDYTACJI 01-382 Warszawa ul. Szczotkarska 42 Wydanie nr 13, Data wydania: 22 kwietnia 2015 r. Nazwa i adres INSTYTUT
Bardziej szczegółowoSTALE STOPOWE KONSTRUKCYJNE
STALE STOPOWE KONSTRUKCYJNE Podział stali stopowych ze względu na zastosowanie: stale konstrukcyjne stale narzędziowe stale o szczególnych właściwościach STALE STOPOWE KONSTRUKCYJNE Ważniejsze grupy stali:
Bardziej szczegółowo