LASEROWE UMACNIANIE STALI NIESTOPOWYCH. A. BYLICA 1, S. ADAMIAK 2 Instytut Techniki, Uniwersytet Rzeszowski Rzeszów, ul.
|
|
- Bogna Kowal
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 5/6 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 22, Rocznik 2, Nr 6 Archives of Foundry Year 22, Volume 2, Book 6 PAN - Katowice PL ISSN LASEROWE UMACNIANIE STALI NIESTOPOWYCH A. BYLICA 1, S. ADAMIAK 2 Instytut Techniki, Uniwersytet Rzeszowski Rzeszów, ul. Rejtana 16a STRESZCZENIE W pracy przedstawiono badania wpływu parametrów obróbki laserowej oraz ko n- wencjonalnej po hartowaniu laserowym na strukturę, mikrotwardość i odporność trib o- logiczną stali 15, 45 i N9E. Przetopienie stali wiązką laserową zmienia w istotny sposób własności warstwy wierzchniej. W stali 15 otrzymano martenzyt listwowy natomiast w stali 45 i N9E martenzyt płytkowy i austenit szczątkowy. Mikrotwardość po hartowaniu laserowym wynosiła do 1 HV,65 natomiast odporność na zużycie ścierne była 6 razy większa niż próbek niehartowanych. Key words: laser hardening, martensite, microhardness, abrasion resistance 1. WSTĘP Zasadniczą zaletą obróbki laserowej jest możliwość uzyskania bardzo dużej szybkości nagrzewania i chłodzenia materiału, zapewniającej tworzenie się struktur znacznie odbiegających od tych jakie możemy uzyskać na drodze konwencjonalnego hartowania - szczególnie w stalach niskowęglowych. Przetopienie wierzchniej warstwy materiału przyśpiesza procesy dyfuzji które w połączeniu z intensywnym mieszaniem się cieczy prowadzą do ujednorodnienia rozkładu węgla i innych pierwiastków stopowych w otrzymanym roztworze. Podczas gwałtownej krystalizacji nie zawsze zdążą się one wydzielić prowadząc do znacznego umocnienia obrabianej warstwy. Struktura oraz właściwości użytkowe warstwy wierzchniej podczas laserowej obróbki 1 prof. zw. dr hab. inż., bylica@univ.rzeszow.pl 2 dr, sadamiak@univ.rzeszow.pl 43
2 cieplnej kształtowane są przez parametry wiązki laserowej, stan obrabianej powierzchni czy właściwości materiału obrabianego. Dodatkowo przeprowadzenie konwencjonalnej obróbki cieplnej powoduje kolejne zmiany w strukturze i właściwościach warstwy wierzchniej. Dlatego ostateczny wynik obróbki laserowej zależy od optymalnego doboru i wzajemnego oddziaływania wszystkich wyżej wymienionych czynników. Należy jednak podkreślić, że złe dobranie parametrów obróbki laserowej do danego wyrobu może nie przynieść oczekiwanych efektów poprawy właściwości materiału. W pracy przedstawiono podsumowanie badań prowadzonych przez autorów w ostatnich latach nad wpływem parametrów obróbki laserowej, obróbki konwencjonalnej po hartowaniu laserowym czy stosunku masy materiału nagrzanego laserowo do całkowitej zimnej masy próbki na zmiany struktury, mikrotwardości, odporności trib o- logicznej niestopowych stali konstrukcyjnych i narzędziowych. 2. BADANIA WŁASNE 2.1. Wpływ hartowania laserowego na strukturę i mikrotwardość stali Podczas laserowej obróbki z przetopieniem stali 15 w wyniku ujednorodnienia zawartości węgla w przetopionym jeziorku oraz dużego przechłodzenia roztworu ciekłego poprzez gwałtowne odprowadzenie ciepła przez zimny rdzeń powstaje struktura o dużej dyspersji. Mikrostrukturę strefy przetopionej tworzą kryształy niskowęglowego martenzytu listwowego o twardości do 6 HV,65 (rys.1a). W strefie przejściowej stali 15 krótki czas nagrzewania materiału podczas obróbki laserowej oraz szybkie chłodzenie, a tym samym maksymalne skrócenie czas u dyfuzji węgla w austenicie wpływa na stopień ujednorodnienia austenitu. Jednorodną strukturę martenzytyczną w tej strefie otrzymano tylko w warstwie położonej bezpośrednio pod strefą materiału przetopionego gdzie temperatura była na tyle wysoka, że nastąpiło dyfuzyjne ujednorodnienie zawartości węgla w austenicie. W głębszych warstwach obszarów poddanych obróbce laserowej, czas austenityzacji oraz szybkość dyfuzji węgla pozwala na ujednorodnienie austenitu powstałego w ziarnach perlitu o zawartości ok.,8% C, natomiast z ferrytu tworzy się austenit niskowęglowy. Po schłodzeniu powstaje struktura martenzytyczna z zachowanymi granicami rozdziału pomiędzy fazami byłego ferrytu i perlitu. W ziarnach ferrytu położonych pod strefą przetopioną następuje zanikan ie struktury równoosiowej i tworzy się relief. Cechą charakterystyczną martenzytu powstającego z byłego perlitu jest bardzo duża dyspersja (większa niż w strefie przetopionej) oraz twardość dochodzącą do 1 HV,65 spowodowana znacznym przesyceniem go w węgiel. W stali 45 w strefie przetopionej występował martenzyt o twardości osiągającej 85 HV,65 oraz austenit szczątkowy (rys. 1b). Mikrotwardość martenzytu w strefie wpływu ciepła była większa niż w strefie przetopionej i osiągała nawet 1 HV,65 podczas obróbki laserem o gęstości mocy 1,6 1 4 W/cm 2. W stali N9E podczas krystalizacji na granicach ziaren tworzyła się siatka cementytu, wewnątrz występował martenzyt 44
3 ARCHIWUM ODLEWNICTWA i austenit szczątkowy (rys. 1c) którego znaczne ilości w strefie przetopionej wpływały na zmniejszenie mikrotwardość tej strefy w stosunku do materiału nieprzetopionego. a) b) c) Rys. 1. Mikrostruktura stali po przetopieniu laserem z gęstością mocy 3,2 1 4 W/cm 2, prędkość skanowania wynosiła,2 m/s a) stal 15, b) stal 45, c) stal N9E Fig. 1. Microstructure of steel 45 remelted with laser at power densities 3,2 1 4 W/cm 2 and scaning speed,2 m/s, a)steel 15, b) steel 45, c) steel N9E Wydłużenie czasu austenityzacji poprzez zmniejszenie prędkości skanowania p o- wierzchni podczas obróbki laserem ułatwia zachodzenie procesów dyfuzji węgla w austenicie, a tym samym przyczynia się do jego ujednorodnienia. Na wzrost szybkości dyfuzji węgla podczas austenityzacji wpływa bardzo silnie temperatura, do której jest nagrzewany materiał. Zależy ona przede wszystkim od gęstości mocy wiązki laserowej oraz współczynnika absorpcji. Z drugiej strony małe prędkości skanowania czy zbyt wysoka temperatura podczas obróbki laserem o pracy ciągłej prowadzą do zmniejszenia szybkości chłodzenia a tym samym uzyskania mniejszej twardości struktury oraz odporności na ścieranie, co potwierdziły dalsze badania. Do obserwacji fraktograficznych w próbkach nacięto karb typu V, następnie próbki łamano obciążeniem udarowym. Po obróbce laserowej stali wystąpiły istotne zmiany w procesie pękania zarówno w strefie materiału przetopionego jak i wpływu ciepła. W materiale nie hartowanym (rdzeniu próbki) wystąpił przełom transkrystaliczny łupliwy (rys. 2d) z silnie zarysowaną linią rzek i dorzeczy, natomiast po obróbce laserowej 45
4 mamy do czynienia z przełomem międzykrystalicznym. W strefie przetopionej w płaszczyznach równoległych do kryształów kolumnowych występowało pękanie międzykrystaliczne po granicach ziaren powstających podczas krystalizacji stopu, w płaszczyznach poprzecznych do osi kryształów kolumnowych obserwowano pękanie międzykrystaliczne jak i transkrystaliczne (rys. 2a). W strefie wpływu ciepła występował przełom międzykrystaliczny zachodzący po granicach ziaren byłego austenitu (rys. 2b,c). Bezpośrednio pod dnem przetopienia w miejscach lokalnego przegrzania materiału obserwowano rozrost ziaren austenitu do wielkości 2-4 m (rys. 2b) i były one czterokrotnie większe niż w głębszych warstwach strefy wpływu ciepła (5-1 m) - rys. 2c. Przeprowadzenie odpuszczania do temperatur 65 o C nie spowodowało istotnych zmian w mechanizmie pękania materiału w strefie przetopionej i wpływu ciepła. a) b) c) d) Rys. 2. Przełom stali 45 po hartowaniu laserem CO 2 z gęstością mocy 3,2 1 4 W/cm 2, prędkość skanowania,1 m/s. a) strefa przetopiona, b) strefa wpływu ciepła (pod dnem przetopienia), c) strefa wpływu ciepła, d) rdzeń próbki Fig. 2. Fractures of steel 45 remelted with CO 2 laser at power densities 1,6 1 4 W/cm 2 and scaning speed,1 m/s, a) remelted zone, b) heat-affected zone, c) heat-affected zone, d) matrix substrates 46
5 Mikrotwardość, HV,65 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Laserowe hartowanie prowadziło do zwiększenia mikrotwardości struktury stali N9E do 83 HV,65 w strefie przetopionej i 9 HV,65 w strefie wpływu ciepła (rys.3). strefa przetopiona strefa wpływu ciepła N9E Gatunek stali Rys. 3. Wpływ obróbki laserowej na mikro-twardość stali niestopowych. Gęstość mocy 3,2 1 4 W/cm 2, prędkość skanowania 2 m/s Fig. 3. The effect of the laser-beam on the microhardness carbon steel. Power density 3,2 1 4 W/cm 2, scaning speed,2 m/s Podczas hartowania stali niskowęglowych laserem o pracy ciągłej i przy zastosowaniu dużej gęstości mocy mikrotwardość strefy przetopionej jest większa niż strefy wpływu ciepła. Natomiast w stali 45 i N9E mikrotwardość w strefie wpływu ciepła była większa o około 8-1 HV,65 od strefy przetopionej Wpływ wielkości próbki poddanej obróbce laserowej na strukturę i właściwości warstwy wierzchniej Określenie wpływu stosunku masy próbki nagrzanej laserowo do całkowitej zimnej masy próbki na strukturę i mikrotwardość wykonano na próbkach stali 45 o kształcie prostopadłościanu i wymiarach poprzecznych 1x1, 8x8, 6x6, 4x4 mm. Tak przygotowane próbki hartowano z przetopieniem za pomocą lasera CO 2 stosując gęstość mocy 3,2 1 4 i 1,6 1 4 W/cm 2. Wraz ze zwiększaniem wymiarów poprzecznych próbki poddanej obróbce laserowej następuje zwiększenie szybkości chłodzenia w wyniku odprowadzenia ciepła przez zimny rdzeń materiału, co prowadzi do zmniejszenia pola powierzchni oddziaływania laserowego (pole powierzchni materiału przetopionego i strefy wpływu ciepła mierzone na zgładzie prostopadłym do powierzchni naświetlonej laserem) - tabela 1. Na wielkość pola powierzchni oddziaływania laserowego, a tym samym na właściwości mechaniczne decyd u- jący wpływ wywiera również moc lasera z jaką przeprowadza się obróbkę laserową. Za- 47
6 Strefa materiału obrobionego, mm 2 stosowanie bardzo dużej mocy lasera powoduje dostarczenie do wierzchniej warstwy materiału znacznej ilości energii cieplnej prowadzącego do spadku szybkości chłodzenia materiału, zwiększenia pola powierzchni oddziaływania laserowego oraz zmiany właściwości mechanicznych warstwy wierzchniej. Tabela 1. Wielkość strefy materiału obrobionego laserowo w stali 45 z uwzględnieniem różnej gęstości mocy lasera oraz różnych przekrojów poprzecznych badanego materiału Table. 1. Size of zone influence laser beam of in steel 45 for difference power density and volume treated materials Przekrój poprzeczny Gęstość mocy lasera 1,6 1 4 W/cm 2 3,2 1 4 W/cm 2 próbki, szerokość głębokość pole powierzchni a h wierzchni szerokość głębokość pole pomm a h mm mm mm 2 mm mm mm 2 1 x 1 3,32,85 1,92 3,9,95 2,54 8 x 8 3,43,89 2,15 4,15 1,13 3,27 6 x 6 4,37,91 2,76 4,71 1,28 4,22 4 x 4-1, , gęstość mocy 1,6x1 4 gęstość mocy 3,2x x 6 8 x 8 1 x 1 Przekrój poprzeczny próbki, mm Rys. 4. Wielkość strefy materiału obrobionego laserowo w stali 45 z uwzględnieniem różnej gęstości mocy lasera dla różnych przekrojów poprzecznych badanego materiału Fig. 4. Size of zone influence laser beam of in steel 45 for differente power density and volume treated materials 48
7 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Stosunek pola powierzchni oddziaływania laserowego do całkowitego pola p o- wierzchni obrabianej próbki wywiera istotny wpływ na strukturę strefy przetopionej i wpływu ciepła oraz jej mikrotwardość. W próbce o wymiarach 1x1 mm w strukturze strefy przetopionej występował martenzyt i austenit szczątkowy (rys. 5a) o mikro - twardości do 9 HV,65. Ze zmniejszeniem szybkości odprowadzania ciepła zmieniała się morfologia struktury i w próbce o wymiarach 4x4 mm występowała struktura przechłodzonego perlitu (rys. 5b) o mikrotwardości 4 HV,65. a) b) Rys. 5. Mikrostruktura stali 45 w po przetopieniu laserem z gęstością mocy 1,6 1 4 W/cm 2 i prędkości skanowania,1 m/s, a) próbka o wymiarach 1x1 mm, b) próbka o wymiarach 4x4 mm Fig. 5. Microstructure of steel 45 remelted with laser at power densities 1,6 1 4 W/cm 2 and scaning speed,1 m/s, a) materials 1x1 mm, b) materials 4x4m Zmiany mikrotwardości w badanych próbkach o różnych przekrojach są wynikiem różnej szybkości odprowadzania ciepła w głąb materiału. Im mniejszy jest przekrój próbki tym ciepło jest wolniej odprowadzane z powierzchni, na którą kierowana jest wiązka laserowa. Wolniejsze odprowadzanie ciepła powoduje, że zwiększa się zarówno strefa przetopiona, jak również strefa wpływu ciepła, a różnice w mikrotwardości poszczególnych stref zanikają (rys. 6). W próbkach o wymiarach 4x4 mm i 6x6 mm obrobionych z gęstością mocy 3,2 1 4 W/cm 2 mikrotwardość otrzymanej warstwy tylko nieznacznie przewyższa mikrotwardość materiału wyjściowego. 49
8 Mikrotwardość, HV,65 Mikrotwardość, HV,65 a) 12 1 próbka 1x1 mm próbka 8x8 mm próbka 6x6 mm próbka 4x4 mm b) 12 1 próbka 1x1 mm próbka 8x8 mm próbka 6x6 mm próbka 4x4 mm ,,2,4,6,8 1, 1,2 1,4 Odległość od powierzchni, mm,,2,4,6,8 1, 1,2 1,4 Odległość od powierzchni, mm Rys. 6. Wpływ przekroju próbki poddanej obróbce laserowej na mikrotwardość. Stal 45 hartowana laserem z gęstością mocy a) 1,6 1 4 W/cm 2, b) 3,2 1 4 W/cm 2 Fig. 6. The effect of size materials remelted laser beam on microhardness. Steel 45 laser hardened with power density a) 1,6 1 4 W/cm 2, b) 3,2 1 4 W/cm 2 Mikrotwardość materiału po obróbce laserowej uzależniona jest również od gęstości mocy wiązki laserowej. W przeprowadzonych badaniach po hartowaniu z gęstością mocy 1,6 1 4 W/cm 2 uzyskano mikrotwardość struktury większą o około 1 HV,65 niż po hartowaniu z gęstością mocy 3,2 1 4 W/cm 2. Należy jednak podkreślić, że zastosowanie większej gęstości mocy prowadziło do utwardzenia materiału na większą głębokość (o około 2%). 5
9 Mikrotwardość, HV,65 po hartowaniu laserowym Mikrotwardość, HV,65 po hartowaniu laserowym 2.3. Odpuszczanie konwencjonalne po hartowaniu laserowym ARCHIWUM ODLEWNICTWA Wpływ temperatury odpuszczania na mikrotwardość stali hartowanej laserowo przedstawiono na rys. 7. W stali 15 największą mikrotwardość po hartowaniu laserowym posiadała struktura w strefie przetopionej - 6 HV,65. W strefie nieprzetopionej gdzie przeważała struktura ferrytyczno-martenzytyczna mikrotwardość była mniejsza o około 2 HV,65. Natomiast w stali 45 hartowanej laserem mikrotwardość strefy nieprzet o- pionej była o 12 HV,65 większa niż w strefie przetopionej. Mniejszą twardość warstwy przetopionej w stali po obróbce laserami o pracy ciągłej tłumaczy się przegrzaniem stali oraz wzrostem ilości austenitu szczątkowego w stosunku do strefy nieprzetopionej. W y- równanie mikrotwardości warstwy przetopionej i nieprzetopionej w stali 45 nastąpiło dopiero po odpuszczaniu w temperaturze 35 o C, po przemianie austenitu szczątkowego w martenzyt regularny. Badania wpływu obróbki laserowej i odpuszczania konwencjonalnego na odporność zużycia tribologicznego wykonano dla stali 15 i 45 w warunkach tarcia suchego na testerze T1M metodą tarcza-trzpień. a) 1 strefa przetopiona strefa nieprzetopiona b) 1 strefa przetopiona strefa nieprzetopiona Temperatura odpuszczania, o C Temperatura odpuszczania, o C Rys. 7. Wpływ temperatury odpuszczania na mikrotwardość stali w strefie przetopionej oraz wpływu ciepła po hartowaniu laserem z gęstością mocy 1,6 1 4 W/cm 2 a) stal 15, b) stal 45 Fig. 7. The effect of tempering temperature on the microhardness of steel hardened with laser beam power density 1,6 1 4 W/cm 2 a) steel 15, b) steel 45 51
10 po normalizowaniu po hartowaniu laserowym po normalizowaniu po hartowaniu laserowym Zużycie, mg Zużycie, mg Obróbkę laserową realizowano z dwoma gęstościami mocy: 1,6 1 4 W/cm 2 i 3,2 1 4 W/cm 2. Po laserowym hartowaniu próbki odpuszczono w temperaturach od 25 do 65 o C. Należy podkreślić, że pomimo zmniejszania się odporności tribologicznej wraz ze wzrostem temperatury odpuszczania (rys. 8a), to do temperatury 45 o C stal 15 jak i 45 zachowała wysoką odporność na ścieranie. a) 1 8 Gęstość mocy 1,6x1 4 W/cm 2 stal 15 stal 45 b) 1 8 Stal 45 gęstość mocy 1,6x1 4 W/cm 2 gęstość mocy 3,2x1 4 W/cm Temperatura odpuszczania, o C Temperatura odpuszczania, o C Rys. 8. Wpływ temperatury odpuszczania po laserowym hartowaniu na odporność tribologiczną w zależności od: a) gatunku stali, b) gęstości mocy wiązki laserowej Fig. 8. The effect of tempering temperature after laser hardened on abrasion resistance for example a) grade steel, b) power density of laser Wpływ gęstości mocy wiązki laserowej na zużycie ścierne stali 45 przedstawiono na rys. 8b. W próbkach nieodpuszczonych oraz odpuszczonych w temperaturze 25 i 35 o C większą odporność na ścieranie (podobnie jak i twardość) uzyskano po hart owaniu wiązką laserową z mniejszą gęstością mocy. Po odpuszczaniu w temperaturze powyżej 35 o C powyższe różnice zanikały. Obliczony współczynnik tarcia pomiędzy badaną próbką a przeciwpróbką dla wszystkich przebiegów wynosił od,65 do,75. 52
11 ARCHIWUM ODLEWNICTWA 3. PODSUMOWANIE Morfologia struktury po obróbce laserowej zmieniała się w zależności od zawartości w stopie węgla oraz szybkości chłodzenia. W stali 15 powstawał martenzyt listwowy natomiast w stali 45 i N9E martenzyt płytkowy i austenit szczątkowy. W stali N9E na granicach ziaren pojawiła się siatka cementytu. Mikrotwardość struktury stali obrobionej laserowo wynosiła od 6 HV,65 (stal 15) do 9 HV,65 (stal N9E). W strefie przetopionej i wpływu ciepła dominowało pękanie miedzykrystaliczne ujawniające strukturę tworzącą się podczas krystalizacji pierwotnej stopu. Przeprowadzenie odpuszczania po laserowym hartowaniu nie wpłynęło na zmianę mechan i- zmu pękania. Wraz ze zwiększaniem przekroju poprzecznego próbki poddanej obróbce laserowej następuje zwiększenie szybkości chłodzenia w wyniku odprowadzenia ciepła przez zimny rdzeń materiału, co prowadzi to do istotnych zmian w strukturze warstwy wierzchniej oraz jej twardości. Należy podkreślić, że odporność na ścieranie po hartowaniu laserowym zarówno stali 15 jak i 45 była wysoka (sześciokrotnie większa niż po normalizowaniu) a wprowadzenie po hartowaniu laserowym odpuszczania pozwoliło zachować dość wysoką odporność na ścieranie do temperatury odpuszczania 45 o C. LITERATURA [1] T. Burakowski, T. Wierzchoń: Inżynieria powierzchni metali. WNT, Warszawa, [2] J. Kusiński: Lasery i ich zastosowanie w inżynierii materiałowej. Wyd. Naukowe "Akapit", Kraków, 2. [3] A. Bylica, S.Adamiak: Laser hardening of iron based alloys. SPIE, vol. 3187, [4] Z. Bogdanowicz: Trwałość zmęczeniowa, przebieg pękania i zużycie laserowo hartowanych elementów maszyn. Wyd. WAT, Warszawa, [5] A. Bylica, S. Adamiak: Wpływ węgla na strukturę i właściwości stopów Fe-C hartowanych laserowo. Krzepnięcie Metali i Stopów, Nr 36, [6] A. Bylica, S. Adamiak, W. Bochnowski, A. Dziedzic: Laser beam hardening of cast carbon steels, plain cast irons and high speed steels. SPIE, Washington, USA, 2. [7] B. Major: Podstawy fizyczne laserowej modyfikacji mikrostruktury stopów metali nieżelaznych. VIII Krajowa Szkoła Optoelektroniki Laserowe technologie obróbki materiałów, Gdańsk, [8] J. Kusiński: Modification of structure and properties of materials by laser surface processing. SPIE, vol. 3187, [9] S. Adamiak: Wpływ obróbki laserowej na strukturę i właściwości stopów żelaza z węglem. Praca doktorska, Rzeszów
12 LASER BEAN HARDENING OF CARBON STEELS SUMMARY The paper presents the result of the effect of laser-beam and conventional treatment parameters on the structure, microhardness and abrasion resistance of the steel 15, 45 and N9E. Remelting of steel with laser beam changes significantly the properties of surface layers. In steel 15 had lamellar martensite and in steel 45 and N9E plate martensite and residual austenite. Following laser hardening, microhardness was max. 1 HV,65. Abrasion resistance was 6 times greater than in unhardened samples. Recenzował: prof. dr hab. inż. Mieczysław Kaczorowski 54
MIKROSTRUKTURA I WŁAŚCIWOŚCI STALI NARZĘDZIOWYCH NADTAPIANYCH LASEREM CO 2
5/15 Archives of Foundry, Year 2005, Volume 5, 15 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2005, Rocznik 5, Nr 15 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 MIKROSTRUKTURA I WŁAŚCIWOŚCI STALI NARZĘDZIOWYCH NADTAPIANYCH LASEREM CO
Bardziej szczegółowoWŁAŚCIWOŚCI ŻELIWA SZAREGO NADTOPIONEGO WĄZKĄ LASEROWĄ. S. ADAMIAK 1 Instytut Techniki, Uniwersytet Rzeszowski Rzeszów, ul.
114/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WŁAŚCIWOŚCI ŻELIWA SZAREGO NADTOPIONEGO WĄZKĄ LASEROWĄ
Bardziej szczegółowoNAPRĘŻENIA WŁASNE W STALI C45 NADTAPIANEJ LASEROWO
5/19 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 19 Archives of Foundry Year 2006, Volume 6, Book 19 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 NAPRĘŻENIA WŁASNE W STALI C45 NADTAPIANEJ LASEROWO A. BYLICA 1, W.
Bardziej szczegółowoWPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WYBRANE WŁASNOŚCI STALIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE
59/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA WYBRANE WŁASNOŚCI STALIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE OCHŁADZALNIKA W CELU ROZDROBNIENIA STRUKTURY W ODLEWIE BIMETALICZNYM
28/10 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 10 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 10 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ZASTOSOWANIE OCHŁADZALNIKA W CELU ROZDROBNIENIA STRUKTURY W ODLEWIE BIMETALICZNYM
Bardziej szczegółowo27/36 BADANIE PROCESÓW ODPUSZCZANIA STALI SW7.M PO HARTOWANIU LASEROWYM
27/36 Solidificatin o f Metais and Alloys,no.27. 1996 Krzepniecie Metali i Stopów, Nr 27, 1996 P AN - Oddział Katowice PL ISSN 0208-9386 BADANIE PROCESÓW ODPUSZCZANIA STALI SW7.M PO HARTOWANIU LASEROWYM
Bardziej szczegółowoROZKŁAD TWARDOŚCI I MIKROTWARDOŚCI OSNOWY ŻELIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA ŚCIERANIE NA PRZEKROJU MODELOWEGO ODLEWU
35/9 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 9 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 9 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ROZKŁAD TWARDOŚCI I MIKROTWARDOŚCI OSNOWY ŻELIWA CHROMOWEGO ODPORNEGO NA
Bardziej szczegółowoHARTOWANIE LASEROWE ŻELIWA
ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2001, Rocznik 1, Nr 1 (1/2) Archives of Foundry Year 2001, Volume 1, Book 1 (1/2) PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 HARTOWANIE LASEROWE ŻELIWA A. BYLICA 1, S. ADAMIAK 2 Instytut
Bardziej szczegółowoNAPRĘŻENIA WŁASNE W HARTOWANYCH LASEROWO STALACH SK5MC, SW7M, 45
3/8 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2003, Rocznik 3, Nr 8 Archives of Foundry Year 2003, Volume 3, Book 8 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 NAPRĘŻENIA WŁASNE W HARTOWANYCH LASEROWO STALACH SK5MC, SW7M, 45 A. BYLICA
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA STOPÓW ŻELAZA. Cz. II. Przemiany austenitu przechłodzonego
OBRÓBKA CIEPLNA STOPÓW ŻELAZA Cz. II. Przemiany austenitu przechłodzonego WPŁYW CHŁODZENIA NA PRZEMIANY AUSTENITU Ar 3, Ar cm, Ar 1 temperatury przy chłodzeniu, niższe od równowagowych A 3, A cm, A 1 A
Bardziej szczegółowoWykład 8. Przemiany zachodzące w stopach żelaza z węglem. Przemiany zachodzące podczas nagrzewania
Wykład 8 Przemiany zachodzące w stopach żelaza z węglem Przemiany zachodzące podczas nagrzewania Nagrzewanie stopów żelaza powyżej temperatury 723 O C powoduje rozpoczęcie przemiany perlitu w austenit
Bardziej szczegółowoZMIANA WŁASNOŚCI STALI SZYBKOTNĄCEJ SKSM PO OBRÓBCE LASEROWEJ
31/42 Solidification o f Metais and Alloys, Year 2000, Volume 2, Book No 42 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 2000, Rocznik 2, Nr 42 PAN-Katowice, PL ISSN 0208-9386 ZMIANA WŁASNOŚCI STALI SZYBKOTNĄCEJ SKSM
Bardziej szczegółowoObróbka cieplna stali
OBRÓBKA CIEPLNA Obróbka cieplna stali Powstawanie austenitu podczas nagrzewania Ujednorodnianie austenitu Zmiany wielkości ziarna Przemiany w stali podczas chłodzenia Martenzytyczna Bainityczna Perlityczna
Bardziej szczegółowoWPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AK132
60/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AK132 F.
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE Nr 7. Laboratorium Inżynierii Materiałowej. Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. B. Surowska. Opracował: dr inż.
POLITECHNIKA LUBELSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. B. Surowska Laboratorium Inżynierii Materiałowej ĆWICZENIE Nr 7 Opracował: dr inż.
Bardziej szczegółowo32/42 NA ŚCIERANIE POWIERZCHNI STALI EUTEKTYCZNEJ WPŁ YW OBRÓBKI LASEROWEJ NA ODPORNOŚĆ
32/42 Solidification o f Metais and Alloys, Year 2000, Volume 2, Book No 42 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 2000, Rocznik 2, Nr 42 PAN-Katowice, PL ISSN 0208-9386 WPŁ YW OBRÓBKI LASEROWEJ NA ODPORNOŚĆ
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKA STRUKTURALNA WARSTWY WIERZCHNIEJ W STALIWIE Cr Mo W WARUNKACH ŚCIERANIA
13/12 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2004, Rocznik 4, Nr 12 Archives of Foundry Year 2004, Volume 4, Book 12 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 CHARAKTERYSTYKA STRUKTURALNA WARSTWY WIERZCHNIEJ W STALIWIE Cr Mo W
Bardziej szczegółowoAkademia Morska w Szczecinie Instytut InŜynierii Transportu Zakład Techniki Transportu. Materiałoznawstwo i Nauka o materiałach
Akademia Morska w Szczecinie Instytut InŜynierii Transportu Zakład Techniki Transportu Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych z przedmiotów Materiałoznawstwo i Nauka o materiałach Wpływ róŝnych rodzajów
Bardziej szczegółowoWPŁYW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI MATERIAŁU NA GRUBOŚĆ POWŁOKI PO ALFINOWANIU
51/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI MATERIAŁU NA GRUBOŚĆ POWŁOKI PO ALFINOWANIU
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA STOPÓW ŻELAZA. Cz. I. Wyżarzanie
OBRÓBKA CIEPLNA STOPÓW ŻELAZA Cz. I. Wyżarzanie Przemiany przy nagrzewaniu i powolnym chłodzeniu stali A 3 A cm A 1 Przykład nagrzewania stali eutektoidalnej (~0,8 % C) Po przekroczeniu temperatury A 1
Bardziej szczegółowoZMIANY SKŁADU FAZOWEGO STALI SZYBKOTNĄCYCH PO OBRÓBCE LASEROWEJ. ul. Reymonta 25, 30-059 Kraków
25/12 ARHIWU ODLEWNITWA Rok 24, Rocznik 4, Nr 12 Archives of Foundry Year 24, Volume 4, Book 12 PAN Katowice PL ISSN 142-538 ZIANY SKŁADU FAZOWEGO STALI SZYBKOTNĄYH PO OBRÓBE LASEROWEJ A.BYLIA 1, W. BOHNOWSKI
Bardziej szczegółowoŻELIWNE ŁOŻYSKA ŚLIZGOWE ODPORNE NA ZUŻYCIE ŚCIERNE
19/39 Solidification of Metals and Alloys, Year 1999, Volume 1, Book No. 39 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 1999, Rocznik 1, Nr 39 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 ŻELIWNE ŁOŻYSKA ŚLIZGOWE ODPORNE NA ZUŻYCIE
Bardziej szczegółowoWPL YW WĘGLA NA STRUKTURĘ l WŁAŚCIWO Ś CI STOPÓW Fe-C HARTOWANYCH LASEROWO. BYLICA Andrzej, ADAMIAK Stanisław
36/31 Soliduication o f Metais and Alloys, No. 36. 1998 Krt:cpnięcie Metali i Stopów. Nr 36, 1998 PAN- Oddział Katowice PL ISSN 0208-'.1386 WPL YW WĘGLA NA STRUKTURĘ l WŁAŚCIWO Ś CI STOPÓW Fe-C HARTOWANYCH
Bardziej szczegółowoBADANIE PROCESÓW ODPUSZCZANIA LASEROWO. BYLICA Andrzej, ADAMIAK Stanisław Instytut Techniki, Wyższa Szkoła Pedagogiczna Rzeszów, ul.
27/26 Solidification ofmetal and Alloys, No.27, 1996 Krzepnięcie Metali i Stopów, Nr 27, 1996 PAN- Oddział Katowice PL ISSN 0208-9386 BADANIE PROCESÓW ODPUSZCZANIA LASEROWO HARTOWANYCHSTALIWĘGLOWYCH BYLICA
Bardziej szczegółowoBadania nad stopowaniem laserowym warstw wierzchnich elementów cylindrycznych z żeliwa sferoidalnego
MARTA PACZKOWSKA, Grzegorz kinal Badania nad stopowaniem laserowym warstw wierzchnich elementów cylindrycznych z żeliwa sferoidalnego WPROWADZENIE Jednym z coraz szerzej stosowanych materiałów w budowie
Bardziej szczegółowoTWARDOŚĆ, UDARNOŚĆ I ZUŻYCIE EROZYJNE STALIWA CHROMOWEGO
24/2 Archives of Foundry, Year 200, Volume, (2/2) Archiwum Odlewnictwa, Rok 200, Rocznik, Nr (2/2) PAN Katowice PL ISSN 642-5308 TWARDOŚĆ, UDARNOŚĆ I ZUŻYCIE EROZYJNE STALIWA CHROMOWEGO J. KILARSKI, A.
Bardziej szczegółowoKONTROLA STALIWA GXCrNi72-32 METODĄ ATD
54/14 Archives of Foundry, Year 2004, Volume 4, 14 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2004, Rocznik 4, Nr 14 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 KONTROLA STALIWA GXCrNi72-32 METODĄ ATD S. PIETROWSKI 1, G. GUMIENNY 2
Bardziej szczegółowoWĘGLOAZOTOWANIE JAKO ELEMENT OBRÓBKI CIEPLNEJ DLA ŻELIWA ADI
54/4 Archives of Foundry, Year 2002, Volume 2, 4 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2002, Rocznik 2, Nr 4 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WĘGLOAZOTOWANIE JAKO ELEMENT OBRÓBKI CIEPLNEJ DLA ŻELIWA ADI D. MYSZKA 1,
Bardziej szczegółowoBadania wpływu obróbki laserowej i azotowania na własności warstwy wierzchniej próbek ze stali WCL
Obróbka Plastyczna Metali t. XVII nr 2 (26) Mgr inŝ. Zygmunt GARCZYŃSKI, mgr inŝ. Andrzej KARPIUK, dr inŝ. Stanisław ZIÓŁKIEWICZ Instytut Obróbki Plastycznej, Poznań Badania wpływu obróbki i azotowania
Bardziej szczegółowoWPŁYW AZOTU NA STRUKTURĘ, TWARDOŚĆ I ZUŻYCIE ŚCIERNE ŻELIWA CHROMOWEGO
27/14 Archives of Foundry, Year 2004, Volume 4, 14 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2004, Rocznik 4, Nr 14 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW AZOTU NA STRUKTURĘ, TWARDOŚĆ I ZUŻYCIE ŚCIERNE ŻELIWA CHROMOWEGO
Bardziej szczegółowoWPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AlSi7
58/14 Archives of Foundry, Year 2004, Volume 4, 14 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2004, Rocznik 4, Nr 14 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW MODYFIKACJI NA STRUKTURĘ I MORFOLOGIĘ PRZEŁOMÓW SILUMINU AlSi7 F.
Bardziej szczegółowoPODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ
PODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPÓW ŻELAZA WYŻARZANIE Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego 1. POJĘCIA PODSTAWOWE 2. PRZEMIANY PRZY NAGRZEWANIU
Bardziej szczegółowoObróbka cieplna stali
Obróbka cieplna stali Obróbka cieplna stopów: zabiegi cieplne, które mają na celu nadanie im pożądanych cech mechanicznych, fizycznych lub chemicznych przez zmianę struktury stopu. Podstawowe etapy obróbki
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE NAŚWIETLANIA LASEROWEGO DO BLOKADY PROPAGACJI PĘKNIĘĆ ZMĘCZENIOWYCH
Sylwester KŁYSZ *, **, Anna BIEŃ **, Janusz LISIECKI *, Paweł SZABRACKI ** * Instytut Techniczny Wojsk Lotniczych, Warszawa ** Uniwersytet Warmińsko-Mazurski, Olsztyn ZASTOSOWANIE NAŚWIETLANIA LASEROWEGO
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM NAUKI O MATERIAŁACH
Politechnika Łódzka Wydział Mechaniczny Instytut Inżynierii Materiałowej LABORATORIUM NAUKI O MATERIAŁACH Blok nr 3 Kształtowanie właściwości mechanicznych materiałów Ćwiczenie nr KWMM 1 Temat: Obróbka
Bardziej szczegółowoMODYFIKACJA STOPU AK64
17/10 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 10 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 10 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 MODYFIKACJA STOPU AK64 F. ROMANKIEWICZ 1, R. ROMANKIEWICZ 2, T. PODRÁBSKÝ
Bardziej szczegółowoSTABILNOŚĆ STRUKTURALNA STALI P92 W KSZTAŁTOWANYCH PLASTYCZNIE ELEMENTACH RUROCIĄGÓW KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH ANDRZEJ TOKARZ, WŁADYSŁAW ZALECKI
PL0400058 STABILNOŚĆ STRUKTURALNA STALI P92 W KSZTAŁTOWANYCH PLASTYCZNIE ELEMENTACH RUROCIĄGÓW KOTŁÓW ENERGETYCZNYCH ANDRZEJ TOKARZ, WŁADYSŁAW ZALECKI Instytut Metalurgii Żelaza im. S. Staszica, Gliwice
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA STALIWA Cr Mo V PO DŁUGOTRWAŁEJ EKSPLOATACJI
76/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OBRÓBKA CIEPLNA STALIWA Cr Mo V PO DŁUGOTRWAŁEJ EKSPLOATACJI
Bardziej szczegółowoMetaloznawstwo II Metal Science II
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 2013/2014
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132
52/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132 J. PEZDA 1 Akademia Techniczno-Humanistyczna
Bardziej szczegółowoMODYFIKACJA SILUMINU AK20. F. ROMANKIEWICZ 1 Politechnika Zielonogórska,
42/44 Solidification of Metals and Alloys, Year 2000, Volume 2, Book No. 44 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 2000, Rocznik 2, Nr 44 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 MODYFIKACJA SILUMINU AK20 F. ROMANKIEWICZ
Bardziej szczegółowoBADANIA ŻELIWA Z GRAFITEM KULKOWYM PO DWUSTOPNIOWYM HARTOWANIU IZOTERMICZNYM Część II
14/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 BADANIA ŻELIWA Z GRAFITEM KULKOWYM PO DWUSTOPNIOWYM HARTOWANIU IZOTERMICZNYM
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA. opracował dr inż. Stanisław Rymkiewicz
OBRÓBKA CIEPLNA opracował dr inż. Stanisław Rymkiewicz Schemat wykresu układu równowagi fazowej żelazo-węgiel i żelazo-cementyt t, ºC Fe 6,67 Fe 3 C stężenie masowe, C [%] C żelazo cementyt (Fe - Fe 3
Bardziej szczegółowoWPŁYW TEMPERATURY HARTOWANIA NA MIKROSTRUKTURĘ I WŁASNOŚCI MECHANICZNE STALI DP
KRZYSZTOF MIERNIK, RAFAŁ BOGUCKI, STANISŁAW PYTEL WPŁYW TEMPERATURY HARTOWANIA NA MIKROSTRUKTURĘ I WŁASNOŚCI MECHANICZNE STALI DP EFFECT OF HARDENING TEMPERATURE ON MICROSTRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES
Bardziej szczegółowoMODYFIKACJA SILUMINU AK20 DODATKAMI ZŁOŻONYMI
41/2 Archives of Foundry, Year 2001, Volume 1, 1 (2/2) Archiwum Odlewnictwa, Rok 2001, Rocznik 1, Nr 1 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 MODYFIKACJA SILUMINU AK20 DODATKAMI ZŁOŻONYMI F. ROMANKIEWICZ
Bardziej szczegółowoAndrzej BYLICA, Andrzej Dziedzic Instytut Techniki, WSP Rzeszów Ul. Rejtana 16 A, Rzeszów
30/42 Solidification of Metais and Alloys, Year 2000, Volume 2, Book No 42 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 2000, Rocznik 2, Nr 42 P AN-Katowice, PL ISSN 0208-9386 WPŁYW PARAMETRÓW OBRÓBKI LASEROWEJ I
Bardziej szczegółowoOCENA KRYSTALIZACJI STALIWA METODĄ ATD
34/8 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2003, Rocznik 3, Nr 8 Archives of Foundry Year 2003, Volume 3, Book 8 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 OCENA KRYSTALIZACJI STALIWA METODĄ ATD S. PIETROWSKI 1, R. WŁADYSIAK
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM NAUKI O MATERIAŁACH
Politechnika Łódzka Wydział Mechaniczny Instytut Inżynierii Materiałowej LABORATORIUM NAUKI O MATERIAŁACH Ćwiczenie nr 6 Temat: Stale w stanie ulepszonym cieplnie Łódź 2010 Cel ćwiczenia Zapoznanie się
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK9
50/14 Archives of Foundry, Year 2004, Volume 4, 14 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2004, Rocznik 4, Nr 14 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK9 J. PEZDA 1 Akademia Techniczno-Humanistyczna
Bardziej szczegółowoWPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA MIKROSTRUKTURĘ SILUMINÓW
18/9 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 9 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 9 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW OBRÓBKI CIEPLNEJ NA MIKROSTRUKTURĘ SILUMINÓW STRESZCZENIE R. GOROCKIEW
Bardziej szczegółowoKrzepnięcie Metali i Stopów, Nr 26, 1996 P Ai'l - Oddział Katowice PL ISSN POCICA-FILIPOWICZ Anna, NOWAK Andrzej
26/39 Soliditikation of Metais and Alloys, No 26, 1996 Krzepnięcie Metali i Stopów, Nr 26, 1996 P Ai'l - Oddział Katowice PL ISSN 02011-9386 WYKRESY CTPc ŻELIW A SZAREGO POCICA-FILIPOWICZ Anna, NOWAK Andrzej
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNO-PLASTYCZNA ŻELIWA SFEROIDALNEGO
43/19 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 19 Archives of Foundry Year 2006, Volume 6, Book 19 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 OBRÓBKA CIEPLNO-PLASTYCZNA ŻELIWA SFEROIDALNEGO T. SZYKOWNY 1, K.CIECHACKI
Bardziej szczegółowoANALIZA KRZEPNIĘCIA I BADANIA MIKROSTRUKTURY PODEUTEKTYCZNYCH STOPÓW UKŁADU Al-Si
53/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ANALIZA KRZEPNIĘCIA I BADANIA MIKROSTRUKTURY PODEUTEKTYCZNYCH STOPÓW UKŁADU
Bardziej szczegółowo36/29 Soljdjf'jc:;arioQ ofmdals llld AlJoys, No.36, 1998 Ku~ Metali i Stopów, Nr 36, 1998 PAN- Oddział K.1towice PL ISSN
36/29 Soljdjf'jc:;arioQ ofmdals llld AlJoys, No.36, 1998 Ku~ Metali i Stopów, Nr 36, 1998 PAN- Oddział K.1towice PL ISSN 0208-9386 OPTYMALIZACJA PROCESU LASEROWEJ I KONWENCJONALNEJ OBRÓBKI CIEPLNEJ STALI
Bardziej szczegółowoOCENA MIKROSTRUKTURY W ASPEKCIE WŁAŚCIWOŚCI EKSPLOATACYJNYCH WALCÓW HUTNICZYCH Częstochowa, al. Armii Krajowej 19
71/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OCENA MIKROSTRUKTURY W ASPEKCIE WŁAŚCIWOŚCI EKSPLOATACYJNYCH
Bardziej szczegółowoPODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ
PODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPÓW ŻELAZA HARTOWANIE I ODPUSZCZANIE Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego 1. WPŁYW CHŁODZENIA NA PRZEMIANY AUSTENITU
Bardziej szczegółowoSTRUKTURA STREF WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ ŻELIWA SFEROIDALNEGO EN-GJS-500 PO BOROWANIU LASEROWYM
KOMISJA BUDOWY MASZYN PAN ODDZIAŁ W POZNANIU Vol. 26 nr 1 lub 2 Archiwum Technologii Maszyn i Automatyzacji 2006 MARTA PACZKOWSKA * WŁODZIMIERZ WALIGÓRA ** STRUKTURA STREF WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ ŻELIWA
Bardziej szczegółowoPODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPÓW ŻELAZA WYŻARZANIE 1. POJĘCIA PODSTAWOWE 2. PRZEMIANY PRZY NAGRZEWANIU I POWOLNYM CHŁODZENIU STALI 3.
PODSTAWY OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPÓW ŻELAZA WYŻARZANIE 1. POJĘCIA PODSTAWOWE 2. PRZEMIANY PRZY NAGRZEWANIU I POWOLNYM CHŁODZENIU STALI 3. WYŻARZANIE 1. POJĘCIA PODSTAWOWE Definicja obróbki cieplnej Dziedzina
Bardziej szczegółowoWPŁYW WANADU I MOLIBDENU ORAZ OBRÓBKI CIEPLNEJ STALIWA Mn-Ni DLA UZYSKANIA GRANICY PLASTYCZNOŚCI POWYŻEJ 850 MPa
7/8 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2003, Rocznik 3, Nr 8 Archives of Foundry Year 2003, Volume 3, Book 8 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW WANADU I MOLIBDENU ORAZ OBRÓBKI CIEPLNEJ STALIWA Mn-Ni DLA UZYSKANIA
Bardziej szczegółowoMODYFIKACJA SILUMINÓW AK7 i AK9. F. ROMANKIEWICZ 1 Uniwersytet Zielonogórski, ul. Podgórna 50, Zielona Góra
23/6 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2002, Rocznik 2, Nr 6 Archives of Foundry Year 2002, Volume 2, Book 6 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 MODYFIKACJA SILUMINÓW AK7 i AK9 F. ROMANKIEWICZ 1 Uniwersytet Zielonogórski,
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE Nr 5. Laboratorium Inżynierii Materiałowej. Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. B. Surowska. Opracował: dr inż.
POLITECHNIKA LUBELSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ Akceptował: Kierownik Katedry prof. dr hab. B. Surowska Laboratorium Inżynierii Materiałowej ĆWICZENIE Nr 5 Opracował: dr inż.
Bardziej szczegółowoNOWOCZESNE ODMIANY ŻELIWA O STRUKTURZE AUSFERRYTYCZNEJ. A. KOWALSKI, A. PYTEL Instytut Odlewnictwa, ul. Zakopiańska 73, Kraków
97/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 NOWOCZESNE ODMIANY ŻELIWA O STRUKTURZE AUSFERRYTYCZNEJ A.
Bardziej szczegółowoMODYFIKACJA SILUMINU AK12. Ferdynand ROMANKIEWICZ Folitechnika Zielonogórska, ul. Podgórna 50, Zielona Góra
43/55 Solidification of Metais and Alloys, Year 2000, Volume 2, Book No. 43 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 2000, Rocznik 2, Nr 43 P AN -Katowice PL ISSN 0208-9386 MODYFIKACJA SILUMINU AK12 Ferdynand
Bardziej szczegółowoODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ
Szybkobieżne Pojazdy Gąsienicowe (15) nr 1, 2002 Stanisław JURA Roman BOGUCKI ODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ Streszczenie: W części I w oparciu o teorię Bittera określono
Bardziej szczegółowoTechnologie Materiałowe II
KATEDRA INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ I SPAJANIA ZAKŁAD INŻYNIERII SPAJANIA Technologie Materiałowe II dr inż. Dariusz Fydrych, dr hab. inż. Jerzy Łabanowski, prof.nadzw. PG Kierunek studiów: Inżynieria Materiałowa
Bardziej szczegółowoMONITOROWANIE PRODUKCJI I KONTROLA JAKOŚCI STALIWA ZA POMOCĄ PROGRAMU KOMPUTEROWEGO
50/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 MONITOROWANIE PRODUKCJI I KONTROLA JAKOŚCI STALIWA ZA POMOCĄ PROGRAMU
Bardziej szczegółowoWPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM
2/1 Archives of Foundry, Year 200, Volume, 1 Archiwum Odlewnictwa, Rok 200, Rocznik, Nr 1 PAN Katowice PL ISSN 1642-308 WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM D.
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM NAUKI O MATERIAŁACH
Politechnika Łódzka Wydział Mechaniczny Instytut Inżynierii Materiałowej LABORATORIUM NAUKI O MATERIAŁACH Ćwiczenie nr 6 Temat: Hartowność. Próba Jominy`ego Łódź 2010 WSTĘP TEORETYCZNY Pojęcie hartowności
Bardziej szczegółowoZachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ Zakład Metaloznawstwa i Odlewnictwa
Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ Zakład Metaloznawstwa i Odlewnictwa Przedmiot: Inżynieria Powierzchni / Powłoki Ochronne / Powłoki Metaliczne i Kompozytowe
Bardziej szczegółowoSTAL NARZĘDZIOWA DO PRACY NA GORĄCO
STAL NARZĘDZIOWA DO PRACY NA GORĄCO Stal BÖHLER W360 ISOBLOC jest stalą narzędziową na matryce i stemple do kucia na zimno i na gorąco. Stal ta może mieć szerokie zastosowanie, gdzie wymagane są wysoka
Bardziej szczegółowoTechnologia obróbki cieplnej. Grzanie i ośrodki grzejne
Technologia obróbki cieplnej Grzanie i ośrodki grzejne Grzanie: nagrzewanie i wygrzewanie Dobór czasu grzania Rodzaje ośrodków grzejnych Powietrze Ośrodki gazowe Złoża fluidalne Kąpiele solne: sole chlorkowe
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA
POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA Instytut Inżynierii Materiałowej Stale narzędziowe do pracy na zimno CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest zapoznanie się ze składem chemicznym, mikrostrukturą, właściwościami mechanicznymi
Bardziej szczegółowoWPŁYW MODYFIKACJI NA PRZEBIEG KRYSTALIZACJI, STRUKTURĘ I WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE BRĄZU CYNOWO-FOSFOROWEGO CuSn10P
17/9 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 9 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 9 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW MODYFIKACJI NA PRZEBIEG KRYSTALIZACJI, STRUKTURĘ I WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE
Bardziej szczegółowoWPŁYW OBRÓBKI WYKAŃCZAJĄCEJ NA ZUŻYCIE ŻELIW- NYCH ELEMENTÓW ŚLIZGOWYCH J. JAWORSKI 1
173/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW OBRÓBKI WYKAŃCZAJĄCEJ NA ZUŻYCIE ŻELIW- NYCH ELEMENTÓW
Bardziej szczegółowoKONTROLA STALIWA NIESTOPOWEGO METODĄ ATD
36/12 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2004, Rocznik 4, Nr 12 Archives of Foundry Year 2004, Volume 4, Book 12 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 KONTROLA STALIWA NIESTOPOWEGO METODĄ ATD S. PIETROWSKI 1, G. GUMIENNY
Bardziej szczegółowoMODYFIKACJA BRĄZU SPIŻOWEGO CuSn4Zn7Pb6
12/40 Solidification of Metals and Alloys, Year 1999, Volume 1, Book No. 40 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 1999, Rocznik 1, Nr 40 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 MODYFIKACJA BRĄZU SPIŻOWEGO CuSn4Zn7Pb6
Bardziej szczegółowoOCENA PROCESU ODLEWANIA I OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPOWEGO STALIWA KONSTRUKCYJNEGO METODĄ ANALIZY TERMICZNEJ I DERYWACYJNEJ
40/9 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 006, Rocznik 6, Nr 9 Archives of Foundry Year 006, Volume 6, Book 9 PAN - Katowice PL ISSN 64-508 OCENA PROCESU ODLEWANIA I OBRÓBKI CIEPLNEJ STOPOWEGO STALIWA KONSTRUKCYJNEGO
Bardziej szczegółowoZachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ ZAKŁAD METALOZNAWSTWA I ODLEWNICTWA
Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ ZAKŁAD METALOZNAWSTWA I ODLEWNICTWA PRZEDMIOT: INŻYNIERIA WARSTWY WIERZCHNIEJ Temat ćwiczenia: Badanie prędkości zużycia materiałów
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 6 HARTOWNOŚĆ STALI. 1. Cel ćwiczenia. 2. Wprowadzenie
Ćwiczenie 6 HARTOWNOŚĆ STALI 1. Cel ćwiczenia Ćwiczenie ma na celu zaznajomienie studentów ze metodami wyznaczania hartowności stali, a w szczególności z metodą obliczeniową. W ramach ćwiczenia studenci
Bardziej szczegółowoRENTGENOSTRUKTURALNE BADANIA PRZEMIANY EUTEKTOIDALNEJ W ŻELIWIE EN-GJS
30/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 RENTGENOSTRUKTURALNE BADANIA PRZEMIANY EUTEKTOIDALNEJ W ŻELIWIE EN-GJS-600-03
Bardziej szczegółowoSTAL NARZĘDZIOWA DO PRACY NA ZIMNO
STAL NARZĘDZIOWA DO PRACY NA ZIMNO Jakościowe porównanie głównych własności stali Tabela daje jedynie wskazówki, by ułatwić dobór stali. Nie uwzględniono tu charakteru obciążenia narzędzia wynikającego
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU SZYBKOŚCI CHŁODZENIA NA STRUKTURĘ I WŁASNOŚCI STALIWA L21HMF PO REGENERUJĄCEJ OBRÓBCE CIEPLNEJ
73/21 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 21(2/2) ARCHIVES OF FOUNDARY Year 2006, Volume 6, Nº 21 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ANALIZA WPŁYWU SZYBKOŚCI CHŁODZENIA NA STRUKTURĘ I WŁASNOŚCI
Bardziej szczegółowoZespół Szkół Samochodowych
Zespół Szkół Samochodowych Podstawy Konstrukcji Maszyn Materiały Konstrukcyjne i Eksploatacyjne Temat: OTRZYMYWANIE STOPÓW ŻELAZA Z WĘGLEM. 2016-01-24 1 1. Stopy metali. 2. Odmiany alotropowe żelaza. 3.
Bardziej szczegółowoWykresy CTPi ułamek Na podstawie krzywych kinetycznych tworzy się wykresy CTP
Wykresy CTPi Kinetyka przemian fazowych - krzywe przedstawiające ułamek objętości tworzącej się fazy lub faz (struktur) w funkcji czasu. Na podstawie krzywych kinetycznych tworzy się wykresy CTP we współrzędnych:
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA CIEPLNA STOPOWYCH KOMPOZYTÓW POWIERZCHNIOWYCH
1/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OBRÓBKA CIEPLNA STOPOWYCH KOMPOZYTÓW POWIERZCHNIOWYCH C. BARON 1, J. GAWROŃSKI
Bardziej szczegółowoZMĘCZENIE CIEPLNE STALIWA CHROMOWEGO I CHROMOWO-NIKLOWEGO
23/2 Archives of Foundry, Year 2001, Volume 1, 1 (2/2) Archiwum Odlewnictwa, Rok 2001, Rocznik 1, Nr 1 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ZMĘCZENIE CIEPLNE STALIWA CHROMOWEGO I CHROMOWO-NIKLOWEGO J.
Bardziej szczegółowoKRYSTALIZACJA PRZETOPIONEJ WARSTWY WIERZCHNIEJ STALI Z POWŁOKĄ CERAMICZNĄ
23/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 KRYSTALIZACJA PRZETOPIONEJ WARSTWY WIERZCHNIEJ STALI Z POWŁOKĄ CERAMICZNĄ
Bardziej szczegółowoPARAMETRY EUTEKTYCZNOŚCI ŻELIWA CHROMOWEGO Z DODATKAMI STOPOWYMI Ni, Mo, V i B
45/44 Solidification of Metals and Alloys, Year 2000, Volume 2, Book No. 44 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 2000, Rocznik 2, Nr 44 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 PARAMETRY EUTEKTYCZNOŚCI ŻELIWA CHROMOWEGO
Bardziej szczegółowoNaprężenia i odkształcenia spawalnicze
Naprężenia i odkształcenia spawalnicze Cieplno-mechaniczne właściwości metali i stopów Parametrami, które określają stan mechaniczny metalu w różnych temperaturach, są: - moduł sprężystości podłużnej E,
Bardziej szczegółowoTechnologie Materiałowe II Wykład 2 Technologia wyżarzania stali
KATEDRA INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ I SPAJANIA ZAKŁAD INŻYNIERII SPAJANIA Technologie Materiałowe II Wykład 2 Technologia wyżarzania stali dr hab. inż. Jerzy Łabanowski, prof.nadzw. PG Kierunek studiów: Inżynieria
Bardziej szczegółowoMOŻLIWOŚCI KSZTAŁTOWANIA ODPORNOŚCI NA PROCESY ZUŻYWANIA LASEROWO BOROWANYCH WARSTW POWIERZCHNIOWYCH ELEMENTÓW STALOWYCH ORAZ ŻELIWNYCH
3-2014 T R I B O L O G I A 97 Grzegorz KINAL *, Aneta BARTKOWSKA ** MOŻLIWOŚCI KSZTAŁTOWANIA ODPORNOŚCI NA PROCESY ZUŻYWANIA LASEROWO BOROWANYCH WARSTW POWIERZCHNIOWYCH ELEMENTÓW STALOWYCH ORAZ ŻELIWNYCH
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKA MATERIAŁOWA PRODUKCYJNEGO ŻELIWA SFEROIDALNEGO. Al. Jana Pawła II 37, Kraków, 2 Odlewnia Żeliwa Ciągliwego S.A.
74/22 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 22 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocznik 6, Nr 22 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 CHARAKTERYSTYKA MATERIAŁOWA PRODUKCYJNEGO ŻELIWA SFEROIDALNEGO A. TABOR
Bardziej szczegółowoROZKŁAD WIELKOŚCI WYDZIELEŃ GRAFITU W GRUBYM ODLEWIE ŻELIWNYM
49/15 Archives of Foundry, Year 2005, Volume 5, 15 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2005, Rocznik 5, Nr 15 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 ROZKŁAD WIELKOŚCI WYDZIELEŃ GRAFITU W GRUBYM ODLEWIE ŻELIWNYM J. SUCHOŃ
Bardziej szczegółowoStal - definicja Stal
\ Stal - definicja Stal stop żelaza z węglem,plastycznie obrobiony i obrabialny cieplnie o zawartości węgla nieprzekraczającej 2,11% co odpowiada granicznej rozpuszczalności węgla w żelazie (dla stali
Bardziej szczegółowoANALIZA ZUŻYCIA STALOWYCH PIERŚCIENI WSPÓŁPRACUJĄCYCH Z ŻELIWEM SFEROIDALNYM PODDANYM LASEROWEJ OBRÓBCE CIEPLNEJ
5-2015 T R I B O L O G I A 99 Marta PACZKOWSKA *, Łukasz WOJCIECHOWSKI * ANALIZA ZUŻYCIA STALOWYCH PIERŚCIENI WSPÓŁPRACUJĄCYCH Z ŻELIWEM SFEROIDALNYM PODDANYM LASEROWEJ OBRÓBCE CIEPLNEJ A WEAR ANALYSIS
Bardziej szczegółowoSPRAWOZDANIE Z MATERIAŁOZNAWSTWA - LABORATORIUM OBRÓBKA CIEPLNA STALI
SPRAWOZDANIE Z MATERIAŁOZNAWSTWA - LABORATORIUM OBRÓBKA CIEPLNA STALI Obróbką cieplną nazywa sie zabiegi technologiczne umożliwiające dzięki grzaniu i chłodzeniu zmianę mikrostruktury, a przez to własności
Bardziej szczegółowoOCENA JAKOŚCI ŻELIWA SFEROIDALNEGO METODĄ ATD
26/10 Archives of Foundry, Year 2003, Volume 3, 10 Archiwum O dlewnictwa, Rok 2003, Rocznik 3, Nr 10 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 OCENA JAKOŚCI ŻELIWA SFEROIDALNEGO METODĄ ATD M. STAWARZ 1, J. SZAJNAR
Bardziej szczegółowoWPŁYW RODZAJU OSNOWY I GRAFITU NA WŁAŚCIWOŚCI TRYBOLOGICZNE ŻELIWA SZAREGO
5/1 Archives of Foundry, Year 2, Volume, 1 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2, Rocznik, Nr 1 PAN Katowice PL ISSN 162-538 WPŁYW RODZAJU OSNOWY I GRAFITU NA WŁAŚCIWOŚCI TRYBOLOGICZNE ŻELIWA SZAREGO F. BINCZYK
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE - LABORATORIUM. Produkcja i budowa stali
KONSTRUKCJE METALOWE - LABORATORIUM Produkcja i budowa stali Produkcja stali ŻELAZO (Fe) - pierwiastek chemiczny, w stanie czystym miękki i plastyczny metal o niezbyt dużej wytrzymałości STAL - stop żelaza
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METODY ATD DO JAKOŚCIOWEJ OCENY STALIWA CHROMOWEGO PRZEZNACZONEGO NA WYKŁADZINY MŁYNÓW CEMENTOWYCH
24/44 Solidification of Metals and Alloys, Year 2000, Volume 2, Book No. 44 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 2000, Rocznik 2, Nr 44 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 ZASTOSOWANIE METODY ATD DO JAKOŚCIOWEJ
Bardziej szczegółowo