BADANIA SIŁ SKRAWANIA I ICH AMPLITUD PODCZAS FREZOWANIA STOPÓW MAGNEZU
|
|
- Weronika Jarosz
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Józef Kuczmaszewski 1, Ireneusz Zagórski 1 BADANIA SIŁ SKRAWANIA I ICH AMPLITUD PODCZAS FREZOWANIA STOPÓW MAGNEZU Streszczenie: Jednym w ważniejszych celów przedsiębiorstw branży lotniczej jest produkcja coraz lżejszych samolotów/śmigłowców oraz zmniejszenie zużycia paliwa. Jest to możliwe dzięki zastosowaniu elementów wykonywanych ze stopów magnezu. W prezentowanym artykule przedstawiono wyniki badań sił skrawania i ich amplitud po frezowaniu dwóch stopów magnezu AZ31 oraz AZ91HP. Obserwowano wpływ parametrów technologicznych oraz rodzaju narzędzia na wartość sił skrawania oraz ich amplitud. Analiza sił jest ważnym zagadnieniem ze względu na deformację wióra, a co za tym idzie również ze względu na odkształcenia oraz temperaturę w strefie skrawania. Słowa kluczowe: frezowanie, stopy magnezu, elementy lotnicze, skrawalność. WSTĘP Wykonanie z określoną dokładnością, odpowiednich powierzchni płaskich bądź otworów elementów odlewanych, to częsty zabieg obróbkowy wykonywany poprzez frezowanie na elementach typu obudowa lub korpus. Części te znajdują powszechne zastosowanie, szczególnie w takich gałęziach przemysłu jak przemysł lotniczy, motoryzacyjny czy elektroniczny. Każde obniżenie wagi pojazdu o 100kg pozwala zaoszczędzić ok. 0,5 0,6 litra paliwa na 100km. Przeciętna karoseria samochodowa ze stali waży blisko 300kg, wykonana ze stopów aluminium ok. 150kg, zaś ze stopów magnezu mogłaby ważyć ok. 120kg [4]. Do tzw. użytkowych wskaźników skrawalności zaliczamy m.in. chropowatość powierzchni obrobionych oraz siły występujące w procesie skrawania. W artykule analizowano wpływ parametrów technologicznych na siły skrawania, ich amplitudy oraz przedstawiono wyniki badań własnych [10, 11] dotyczące jakości powierzchni po obróbce różnymi narzędziami oraz siły skrawania i amplitudy po obróbce narzędziem o geometrii typu Kordell. 1 Politechnika Lubelska, Wydział Mechaniczny, Katedra Podstaw Inżynierii Produkcji, ul. Nadbystrzycka 36, Lublin, j.kuczmaszewski@pollub.pl, i.zagorski@pollub.pl 228
2 DOTYCHCZASOWY STAN ZAGADNIENIA Siły skrawania powodują odkształcenia obrabianych części maszyn. Dodatkowo wzrost sił powoduje zwiększanie tzw. odkształconej grubości wióra. Gdy nieodkształcona grubość wióra zmniejsza się, zmniejsza się również kąt ścinania, co powoduje, że temperatura w płaszczyźnie ścinania zmienia się (wzrasta). Można to wyjaśnić również używając pojęcia właściwej siły skrawania (właściwa siła skrawania, jest to stosunek siły skrawania do przekroju poprzecznego wióra). Gdy zmniejszamy nieodkształconą grubość wióra, siła skrawania zwiększa się. Energia ścinania na jednostkę objętości, zwiększa ilość usuwanego metalu wraz ze wzrostem siły skrawania, co powoduje wzrost temperatury skrawania w płaszczyźnie ścinania [5]. W pracy [8] podano wyniki dotyczące jakości powierzchni po obróbce oraz siły skrawania podczas toczenia stopu AZ91HP. W pracy porównano narzędzia z pokryciem TiN oraz bez pokrycia. Narzędzia PKD powodują lepszą jakość powierzchni po obróbce, mniejsze siły skrawania oraz mniejszą skłonność do przegrzewania narzędzia, dzięki mniejszemu współczynnikowi tarcia na styku narzędzie-przedmiot obrabiany. Wpływa to również na mniejszą temperaturę wióra podczas obróbki, a więc mniejszą skłonność do samozapłonu podczas obróbki. W pracy [2] analizowano ryzyko wystąpienia zapłonu podczas frezowania, przy bardzo małych głębokościach skrawania a p =(5 45)µm. Podanego zakresu głębokości skrawania nie spotyka się w procesach technologicznych, w szeroko rozumianym przemyśle maszynowym. W pracy [12] omówiono m.in. zapotrzebowanie na moc przy obróbce różnych materiałów, w tym stopów magnezu. Zaznaczono, iż w porównaniu do innych materiałów, obróbka stopów magnezu może odbywać się w sposób szybki i efektywny, co umożliwia stosowanie dużych głębokości skrawania oraz znacznych posuwów. W pracy tej zamieszczono również wyniki dotyczące jakości powierzchni dla toczenia kół samochodowych wykonanych ze stopów Mg, podczas obróbki na sucho i z zastosowaniem emulsji wodno-olejowej. Stwierdzono, że stosując olej mineralny uzyskuje się podobne efekty jak w przypadku użycia emulsji. Prace [1, 6] traktują m.in. o zależnościach sił skrawania od parametrów technologicznych obróbki, takich jak prędkość i głębokość skrawania. W pracy [3] podano natomiast zalecenia odnośnie dedykowanych geometrii narzędzi, dla różnych rodzajów obróbki skrawaniem. Praca [7] przedstawia wyniki toczenia, wiercenia oraz nagniatania stopów magnezu AZ91D oraz AZ31B. Wyniki te dotyczą sił skrawania, jakości powierzchni po obróbce, mikrotwardości, mikrostruktury, naprężeń warstwy wierzchniej, warunków formowania wióra oraz temperatury wióra. W pracach [10, 11] przedstawiono jakość powierzchni po frezowaniu trzema frezami; węglikowym z pokryciem TiAlN, z geometrią typu Kordell oraz PKD, dla stopów magnezu AZ91HP i AZ31. Zakres parametrów technologicznych obejmował obróbkę konwencjonalną i wynosił =( )m/min, f z =(0,05 0,3)mm/ostrze, 229
3 a p =6mm. Analizowano wpływ prędkości skrawania oraz posuwu f z na parametry Ra oraz Rz. Z przeprowadzonych badań wynika, że stosując narzędzie z ostrzem z PKD można osiągnąć jakość powierzchni po obróbce porównywalną z procesem szlifowania wykończeniowego. Większy wpływ na parametry chropowatości powierzchni wykazuje zmiana posuwu na ostrze f z. Ponadto w pracy [10] przedstawiono wpływ prędkości skrawania oraz posuwu na ostrze f z na siły skrawania oraz ich amplitudy, przy frezowaniu stopów magnezu AZ31 i AZ91HP. Zakres przeprowadzonych badań obejmował skrawanie w tzw. warunkach obróbki konwencjonalnej. Badania prowadzono przy użyciu frezu węglikowego z geometrią typu Kordell. Przy zmianie prędkości skrawania wyższe wartości składowych sił skrawania oraz ich amplitud dotyczyły odlewniczego stopu magnezu AZ91HP. Składowa Fx oraz jej amplituda AFx wzrasta do wartości Fx=900N (dla obydwu stopów) w zakresie zmiany =( )m/min a następnie znacząco spada do wartości Fx= ok.500n (dla obu stopów) przy prędkości skrawania =400m/min. Składowa Fy przyjmuje najwyższą wartość dla stopu AZ91HP przy parametrze =200m/min i wynosi ona Fy=557N. Składowa Fz natomiast przyjmuje dla obu stopów najwyższą wartość dla prędkości skrawania =350m/min i wynosi ona odpowiednio: dla stopu AZ31 Fz=475N oraz dla stopu AZ91HP Fz=520N. Podobnie jak w przypadku składowej Fx, składowa Fz oraz jej amplituda AFz maleje dla =400m/min do wartości Fz=ok.300N. Natomiast przy zmianie posuwu na ostrze f z składowe Fx, Fy oraz ich amplitudy wzrastają wraz ze wzrostem wartości posuwu. Wyższe wartości sił oraz amplitud sił skrawania dotyczą, podobnie jak w przypadku zmiany wartości prędkości skrawania, stopu AZ91HP. Wzrost składowej Fz oraz jej amplitudy AFz dotyczy stopu AZ91HP w zakresie zmiany parametru f z =(0,05 0,15)mm/ostrze, do wartości Fz=488N. W zakresie zmiany posuwu f z =(0,15 0,2)mm/ostrze następuje spadek wartości siły oraz jej amplitudy, a następnie dalszy jej wzrost dla zmiany parametru f z =(0,2 0,3)mm/ ostrze do następujących wartości: dla stopu AZ31 Fz=530N, AFz=334N, natomiast dla stopu AZ91HP Fz=539N, AFz=357N. PROGRAM ORAZ METODYKA BADAŃ Głównym celem badań była analiza wpływu prędkości skrawania oraz posuwu na ostrze f z na siły skrawania oraz ich amplitudy przy obróbce stopów magnezu: AZ31 (stop z grupy stopów przeznaczonych do przeróbki plastycznej) oraz AZ91HP (stop odlewniczy). Obróbkę przeprowadzono na pionowym centrum obróbkowym FV 580A z systemem sterowania Fanuc 0iMC. Jako narzędzia wykorzystano dwa frezy 2-ostrzowe ø16mm: 1) frez węglikowy z pokryciem TiAlN ø16mm firmy Fenes - HarrdenMetal, z grupy frezów specjalnych VHM do obróbki stopów Al oraz Mg z chwytem walcowym gładkim, wymiary frezu 16x25x100mm W-Z2; 230
4 2) frez z płytkami diamentowymi ø16mm firmy Guhring PKD - Fraser WN-R ,001. Do pomiaru sił zastosowany został siłomierz firmy Kistler 9257B i wzmacniacz 5017B. Siłomierz ten pozwala mierzyć siły w zakresie (-5 kn do +5kN). Przy próbie frezowania zastosowano następujące parametry: a p =6mm, f z =(0,05 0,3)mm/ostrze, =( )m/min. Przyjęto również stałą szerokość frezowania a e =14mm. Na rysubku 1 zaprezentowano ogólny plan badań dotyczący wpływu czynników zmiennych oraz zakłóceń na siły skrawania oraz amplitudy sił skrawania. Jako czynniki zmienne przyjęto: prędkość skrawania, posuw na ostrze f z, rodzaj materiału narzędziowego oraz gatunek materiału obrabianego. Czynnikami stałymi były: głębokość skrawania a p oraz szerokość frezowania a e. Jako dane wyjściowe przyjęto siły skrawania (Fx, Fy, Fz) oraz amplitudy sił skrawania (AFx, AFy, AFz). Rys. 1. Plan badań w zakresie analizy sił skrawania oraz ich amplitud w warunkach tzw. obróbki konwencjonalnej Fig. 1. Research plan for the analysis of cutting forces and their amplitudes in the conventional machining WYNIKI BADAŃ ORAZ ICH ANALIZA Na podstawie otrzymanych wyników przedstawiono: zależności maksymalnych wartości składowych sił skrawania F x, F y, F z w funkcji technologicznych parametrów skrawania; zależności maksymalnych amplitud sił skrawania AF x, AF y, AF z w funkcji technologicznych parametrów skrawania. Na rys. 2 przedstawiono przykładowe przebiegi składowych sił skrawania w funkcji czasu maszynowego obróbki. Przebiegi dotyczą skrawania stopu magnezu do przeróbki plastycznej AZ31, przy pomocy różnych materiałów narzędziowych, podczas obróbki konwencjonalnej. 231
5 a) TiAlN d) PKD b) TiAlN e) PKD c) TiAlN f) PKD Rys. 2. Przebiegi czasowe składowych sił skrawania podczas frezowania stopu magnezu AZ31 narzędziem węglikowym z pokryciem TiAlN: a) składowa F x, b) składowa F y, c) składowa F z ; =400m/min, fz=0,15mm/ostrze, a p =6mm; oraz narzędziem PKD: d) składowa F x, e) składowa F y, f) składowa F z ; =300m/min, f z =0,25mm/ostrze, a p =6mm Fig. 2. The test run of cutting forces components during the milling of magnesium alloy AZ31 used carbide toll with TiAlN covered: a) F x component, b) F y component, c) F z component; =400mpm, f z =0,15mmpt, a p =6mm; and PCD tool: d) F x component, e) F y component, f) F z component, =300mpm, f z =0,25mmpt, a p =6mm Na rys. 3 podano zależności składowych sił skrawania oraz ich amplitud przy zmianie prędkości skrawania. Zastosowano dwa stopy magnezu oraz dwa rodza- 232
6 je materiałów narzędziowych. Zakres parametrów technologicznych obejmuje tzw. obróbkę konwencjonalną. a) TiAlN d) PKD b) TiAlN e) PKD c) TiAlN f) PKD Rys. 3. Wpływ prędkości skrawania na wartość składowych sił skrawania oraz ich amplitud przy frezowaniu stopów magnezu AZ31 i AZ91HP narzędziem węglikowym z pokryciem TiAlN: a) składowa F x, b) składowa F y, c) składowa F z ; f z =0,15mm/ostrze, a p =6mm oraz narzędziem PKD: d) składowa F x, e) składowa F y, f) składowa F z ; f z =0,15mm/ostrze, a p =6mm Fig. 3. The influence of cutting speed on the value of cutting forces components and amplitudes during milling AZ31 and AZ91HP magnesium alloys used carbide toll with TiAlN covered: a) F x component, b) F y component, c) F z component; f z =0,15mmpt, a p =6mm; and PCD tool: d) F x component, e) F y component, f) F z component, f z =0,15mmpt, a p =6mm 233
7 Analizując wpływ prędkości skrawania na wartość składowych sił skrawania oraz amplitud tych sił, zauważyć można, że nie są to zależności liniowe, proporcjonalne. Niemal dla wszystkich rodzajów narzędzi występują w tym przypadku (zmiany prędkości skrawania) tzw. charakterystyczne punkty przegięcia. Punkty te świadczą o tym, że występują zalecane przedziały parametrów technologicznych ze względu na wartości sił podczas obróbki, a tym samym dokładność wykonania oraz związane z nimi odkształcenia elementów obrabianych. Ma to szczególne znaczenie przy obróbce elementów cienkościennych, wytwarzanych m.in. na potrzeby przemysłu lotniczego. Wyższymi wartościami sił oraz amplitud sił skrawania charakteryzował się stop AZ91HP. Analizując wpływ narzędzia obróbkowego nie możemy zdefiniować jednoznacznych wniosków dotyczących wpływu prędkości skrawania na wartości amplitud oraz sił. Interesujące są podobne zależności wpływu na siły oraz amplitudy dla dwóch rodzajów narzędzi. Dla obu zastosowanych narzędzi składowa Fx wykazuje tendencję do wzrostu w całym badanym przedziale zmiany (rys. 3a oraz 3d). Maksymalna wartość składowej siły Fx, została osiągnięta przy prędkości skrawania =400m/min. Wartość tej składowej wyniosła odpowiednio Fx=729N dla narzędzia węglikowego z pokryciem TiAlN (rys. 3a), oraz Fx=875N w przypadku narzędzia z ostrzem PKD (rys. 3d). Podane wartości siły skrawania Fx dotyczą obróbki stopu odlewniczego AZ91HP. W przypadku składowych Fy oraz Fz występują charakterystyczne punkty przegięcia (rys. 3b, 3c oraz 3e, 3f). Punkty te są obserwowane dla prędkości skrawania =300m/min. Z pomiaru składowej Fy wynika, że wyższa jej wartość występuje dla narzędzia z ostrzem PKD, przy obróbce stopu AZ91HP wartość ta wynosi Fy=696N (rys. 3e), podczas gdy dla narzędzia węglikowego z pokryciem TiAlN, wartość ta wynosi Fy=536N (rys. 3b). W przypadku analizy składowej Fz, występuje odwrotna zależność. Wartość najwyższa występuje w przypadku obróbki narzędziem węglikowym z pokryciem TiAlN i wynosi Fz=398N (rys. 3c), podczas gdy dla narzędzia z ostrzem PKD wartość ta wyniosła Fz=293N (rys. 3f). Podane wartości sił skrawania Fy oraz Fz dotyczą obróbki stopu odlewniczego AZ91HP. Na rys. 4 podano wpływ posuwu na ostrze f z na wartość składowych sił skrawania oraz amplitud sił skrawania. Zastosowano dwa stopy magnezu oraz dwa rodzaje materiałów narzędziowych. Analizując wpływ posuwu na ostrze f z na siły skrawania oraz ich amplitudy zauważyć można proporcjonalny przyrost składowych sił skrawania oraz amplitud wraz ze wzrostem posuwu na ostrze f z. Wyższe wartości sił oraz amplitud obserwuje się dla stopu odlewniczego AZ91HP oraz dla narzędzia z ostrzem z PKD. Wartości maksymalne składowych sił skrawania obserwowano przy f z =0,3mm/ostrze. Wynosiły one odpowiednio: składowa Fx=799N przy obróbce narzędziem węglikowym z pokryciem TiAlN oraz Fx=1211N przy obróbce narzędziem z ostrzem PKD, składowa Fy=981N przy obróbce narzędziem węglikowym z pokryciem TiAlN oraz Fy=1763N przy obróbce narzędziem z ostrzem PKD, 234
8 składowa Fz=505N przy obróbce narzędziem węglikowym z pokryciem TiAlN oraz Fz=702N przy obróbce narzędziem z ostrzem PKD. a) TiAlN d) PKD b) TiAlN e) PKD c) TiAlN f) PKD Rys. 4. Wpływ zmiany posuwu f z na wartość składowych sił skrawania oraz ich amplitud przy frezowaniu stopów magnezu AZ31 i AZ91HP narzędziem węglikowym z pokryciem TiAlN: a) składowa F x, b) składowa F y, c) składowa F z ; = 300 m/min, a p =6mm oraz narzędziem z ostrzem PKD: d) składowa F x, e) składowa F y, f) składowa F z ; = 300 m/min, a p = 6 mm Fig. 4. The influence of feed per tooth f z on the value of cutting forces components and amplitudes during milling AZ31 and AZ91HP magnesium alloys used carbide toll with TiAlN covered: a) F x component, b) F y component, c) F z component; = 300 mpm, a p = 6 mm and PCD tool: d) F x component, e) F y component, f) F z component; = 300 mpm, a p =6 mm 235
9 PODSUMOWANIE ORAZ WNIOSKI Przeprowadzone prace analityczne oraz badania eksperymentalne dają podstawę do sformułowania następujących wniosków o charakterze ogólnym: 1. Chropowatość powierzchni przy zastosowaniu narzędzia z PKD pozwala na uzyskanie jakości powierzchni porównywalnej np. z procesem szlifowania wykończeniowego; 2. Większy wpływ na siły skrawania oraz ich amplitudy obserwuje się zmieniając posuw na ostrze f z niż prędkość skrawania, największą wartość siły skrawania uzyskano dla narzędzia z ostrzem z PKD dla stopu AZ91HP i wyniosła ona Fy- =1763N, przy amplitudzie tej siły AFy=1680N; 3. Zmiana posuwu na ostrze powoduje w przybliżeniu liniowy przyrost składowych sił skrawania oraz ich amplitud; 4. Najwyższe wartości składowych sił skrawania Fy oraz Fz wystąpiły przy =300m/min; 5. Interesujący jest fakt spadku składowych sił skrawania Fy oraz Fz przy wzroście prędkości skrawania do =400m/min; 6. Nie zaobserwowano znacznych różnic w wartości sił skrawania dla stopów AZ31 i AZ91HP w całym zakresie posuwu oraz prędkości skrawania. W dalszych pracach należy przeprowadzić analizę porównawczą sił skrawania dla poszczególnych materiałów narzędziowych, podobnie jak to przedstawiono analizując jakość powierzchni po obróbce trzema frezami. Przedstawione wyniki dotyczą obróbki konwencjonalnej, interesujące będzie także wykonanie badań doświadczalnych uwzględniających zakres parametrów poszerzony o tzw. wydajną obróbkę szybkościową (HSM, HPC). LITERATURA 1. Adamski W.: Manufacturing development strategies in aviation industry, Advances in manufacturing science and technology, vol. 34, No. 3, 2010, pp Akyuz B.: Machinability of Mg and its alloys, The Online Journal of Science and Technology, July 2011, Volume 1, Issue 3, pp Avedesian M.M., Baker H.: Magnesium and Magnesium Alloys: Machining, ASM International Handbook Committee, s , 1999, pp Barton G., Deinzer G., Baumgart H.: Wybrane zagadnienia wytwarzania i eksploatacji elementów maszyn ze stopu magnezu. Journal of Kones Internal Combustion Engines, 11/2004, s Fang F. Z., Lee L.C., Liu X.D.: Mean Flank Temperature Measurement in High Speed Dry Cutting, Journal of Materials Processing Technology, 167 (2005), pp Leigh E., Tlusty J., Schueller J.: Applying high-speed machining techniques on rotor grip configurations, Presented at the American Helicopter Society 55th Annual Forum, Montréal, Quebec, Canada, May 25 27, 1999, pp
10 7. Tönshoff H.K., Denkena B., Winkler J., Podolsky Ch.: Technology of Mg and Mg alloys: Machining, Editored by Friedrich H.E. and Mordike B.L., Springer 2006, pp Tönshoff H.K., Winkler J.: The influence of tool coatings in machining of magnesium, Surface and Coatings Technology 94-95, 1997, pp Weiner K., Liedschulte M., Opalla D., Schroer M.: High-Tech Machining of Mg and Mg Composites, Magnesium alloys and technology, Editored by Kainer K.U., 2003, s Zagórski I., Kuczmaszewski J.: Selected problems of effectiveness of processing of magnesium alloys with a Kordell design toll, Mper. Management and Production Engineering Review, 4, 2011, pp Zagórski I., Pieśko P.: Badania porównawcze chropowatości powierzchni wybranych stopów magnezu po frezowaniu narzędziem pełnowęglikowym oraz PKD. IV Międzynarodowe Sympozjum Naukowe, Postęp w technikach wytwarzania i konstrukcji maszyn pod red. G. Borowskiego, Lublin 2011, s Praca realizowana w ramach projektu Nr POIG /08-00 w Programie Operacyjnym Innowacyjna Gospodarka (POIG). Projekt współfinansowany przez Unię Europejską ze środków Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego. THE STUDY OF CUTTING FORCES AND AMPLITUDES DURING THE MILLING MAGNESIUM ALLOYS Abstract One of the most important company objectives for aerospace industry are the production of lighter airplanes/helicopters and reduced fuel consumption. In order to this components made of magnesium alloys should be used. The results of investigation of cutting forces and their amplitudes after milling two magnesium alloys AZ31 and AZ91HP were presented in this article. Influence of technological parameters and the type of used tools on the value of cutting forces was observed. The forces analysis is an important problem due to the deformation of the chip, and therefore also due to the strain and temperature in the cutting area. Keywords: milling, magnesium alloys, aviation elements, machinability. 237
BADANIA PORÓWNAWCZE CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI WYBRANYCH STOPÓW MAGNEZU PO FREZOWANIU NARZĘDZIEM PEŁNOWĘGIKOWYM ORAZ PKD
Ireneusz Zagórski, Paweł Pieśko 1) BADANIA PORÓWNAWCZE CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI WYBRANYCH STOPÓW MAGNEZU PO FREZOWANIU NARZĘDZIEM PEŁNOWĘGIKOWYM ORAZ PKD Streszczenie: W artykule przedstawiono: zastosowanie
Bardziej szczegółowomgr inż. Ireneusz Zagórski i.zagorski@pollub.pl Politechnika Lubelska, Wydział Mechaniczny, Katedra Podstaw Inżynierii Produkcji, ul.
mgr inż. Ireneusz Zagórski i.zagorski@pollub.pl Politechnika Lubelska, Wydział Mechaniczny, Katedra Podstaw Inżynierii Produkcji, ul. Nadbystrzycka 36, 20-618 Lublin Metody pomiaru temperatury w strefie
Bardziej szczegółowoANALIZA PORÓWNAWCZA METOD FREZOWANIA HSM, HPC ORAZ FREZOWANIA KONWENCJONALNEGO WYSOKOKRZEMOWYCH STOPÓW ALUMINIUM
Paweł Pieśko, Ireneusz Zagórski 1) ANALIZA PORÓWNAWCZA METOD FREZOWANIA HSM, HPC ORAZ FREZOWANIA KONWENCJONALNEGO WYSOKOKRZEMOWYCH STOPÓW ALUMINIUM Streszczenie: W artykule porównano wyniki obróbki wysokokrzemowych
Bardziej szczegółowoWPŁYW ODKSZTAŁCENIA WZGLĘDNEGO NA WSKAŹNIK ZMNIEJSZENIA CHROPOWATOŚCI I STOPIEŃ UMOCNIENIA WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ PO OBRÓBCE NAGNIATANEM
Tomasz Dyl Akademia Morska w Gdyni WPŁYW ODKSZTAŁCENIA WZGLĘDNEGO NA WSKAŹNIK ZMNIEJSZENIA CHROPOWATOŚCI I STOPIEŃ UMOCNIENIA WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ PO OBRÓBCE NAGNIATANEM W artykule określono wpływ odkształcenia
Bardziej szczegółowoDr hab. inż. Jan BUREK, prof. PRz; dr inż. Łukasz ŻYŁKA; mgr inż. Marcin PŁODZIEŃ; mgr inż. Michał GDULA (Politechnika Rzeszowska):
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.436 Dr hab. inż. Jan BUREK, prof. PRz; dr inż. Łukasz ŻYŁKA; mgr inż. Marcin PŁODZIEŃ; mgr inż. Michał GDULA (Politechnika Rzeszowska): WPŁYW ZARYSU LINII OSTRZA FREZU NA
Bardziej szczegółowoWPŁYW MINIMALNEGO SMAROWANIA NA MOMENT SKRAWANIA I CHROPOWATOŚĆ POWIERZCHNI W PROCESIE WIERCENIA STOPU ALUMINIUM. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.429 Dr hab. inż. Kazimierz ZALESKI, prof. PL; mgr inż. Tomasz PAŁKA (Politechnika Lubelska): WPŁYW MINIMALNEGO SMAROWANIA NA MOMENT SKRAWANIA I CHROPOWATOŚĆ POWIERZCHNI
Bardziej szczegółowoZAAWANSOWANE TECHNIKI WYTWARZANIA W MECHATRONICE
: Studium: niestacjonarne, II st. : : MCH Rok akad.: 207/8 Liczba godzin - 0 ZAAWANSOWANE TECHNIKI WYTWARZANIA W MECHATRONICE L a b o r a torium(hala 20 ZOS) Prowadzący: dr inż. Marek Rybicki pok. 605,
Bardziej szczegółowoBADANIA PORÓWNAWCZE WPŁYWU PARAMETRÓW TECHNOLOGICZNYCH FREZOWANIA WYBRANYCH STOPÓW TYTANU NA MOMENT SKRAWANIA I CHROPOWATOŚĆ OBROBIONEJ POWIERZCHNI
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ 295, Mechanika 89 RUTMech, t. XXXIV, z. 89 (4/17), październik-grudzień 2017, s. 563-572 Kazimierz ZALESKI 1 Jakub MATUSZAK 2 BADANIA PORÓWNAWCZE WPŁYWU PARAMETRÓW
Bardziej szczegółowoBADANIA PORÓWNAWCZE STANU ENERGETYCZNEGO WARSTWY WIERZCHNIEJ STOPÓW ALUMINIUM PO OBRÓBCE FREZOWANIEM. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.478 Dr inż. Mariusz KŁONICA, prof. dr hab. inż. Józef KUCZMASZEWSKI (Politechnika Lubelska): BADANIA PORÓWNAWCZE STANU ENERGETYCZNEGO WARSTWY WIERZCHNIEJ STOPÓW ALUMINIUM
Bardziej szczegółowoBADANIA WPŁYWU ZASTOSOWANIA MINIMALNEGO SMAROWANIA MQL NA SIŁY SKRAWANIA I POSTAĆ WIÓRA W OBRÓBCE KOMPOZYTÓW ALUMINIOWYCH NARZĘDZIAMI POWLEKANYMI
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.439 Dr inż. Paweł KAROLCZAK (Politechnika Wrocławska), dr inż. Marek KOŁODZIEJ (Politechnika Wrocławska): BADANIA WPŁYWU ZASTOSOWANIA MINIMALNEGO SMAROWANIA MQL NA SIŁY
Bardziej szczegółowoAnaliza fragmentacji wiórów podczas frezowania stopu AZ91HP w aspekcie zmniejszenia ryzyka zapłonu
mgr inż. Olga Gziut, prof. dr hab. inż. Józef Kuczmaszewski, dr inż. Ireneusz Zagórski Politechnika Lubelska Wydział Mechaniczny Katedra Podstaw Inżynierii Produkcji ul. Nadbystrzycka 36, 20-618 Lublin
Bardziej szczegółowoCZAS WYKONANIA BUDOWLANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI STALOWYCH OBRABIANYCH METODĄ SKRAWANIA A PARAMETRY SKRAWANIA
Budownictwo 16 Piotr Całusiński CZAS WYKONANIA BUDOWLANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI STALOWYCH OBRABIANYCH METODĄ SKRAWANIA A PARAMETRY SKRAWANIA Wprowadzenie Rys. 1. Zmiana całkowitych kosztów wytworzenia
Bardziej szczegółowoRajmund Rytlewski, dr inż.
Rajmund Rytlewski, dr inż. starszy wykładowca Wydział Mechaniczny PG Katedra Technologii Maszyn i Automatyzacji Produkcji p. 240A (bud. WM) Tel.: 58 3471379 rajryt@mech.pg.gda.pl http://www.rytlewski.republika.pl
Bardziej szczegółowoZB nr 5 Nowoczesna obróbka mechaniczna stopów magnezu i aluminium
ZB nr 5 Nowoczesna obróbka mechaniczna stopów magnezu i aluminium Prof. dr hab. inż. Józef Kuczmaszewski CZ 5.1 opracowanie zaawansowanych metod obróbki skrawaniem stopów lekkich stosowanych na elementy
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU WARUNKÓW TOCZENIA WZDŁUŻNEGO NA CHROPOWATOŚĆ POWIERZCHNI I POSTAĆ WIÓRÓW STOPU MAGNEZU AM 60. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.476 Dr inż. Maciej KOWALSKI, dr inż. Paweł KAROLCZAK (Politechnika Wrocławska): ANALIZA WPŁYWU WARUNKÓW TOCZENIA WZDŁUŻNEGO NA CHROPOWATOŚĆ POWIERZCHNI I POSTAĆ WIÓRÓW STOPU
Bardziej szczegółowoRAPORT Etap 1. Poznanie mechanizmów trybologicznych procesu HPC
RAPORT Etap 1 Poznanie mechanizmów trybologicznych procesu HPC Badania procesów wysokowydajnej obróbki powierzchni złożonych części z materiałów trudnoobrabialnych Nr WND-EPPK.01.03.00-18-017/13 1. Stanowisko
Bardziej szczegółowoQM MILL & QM MAX nowa generacja japońskich głowic high feed.
QM MILL & QM MAX nowa generacja japońskich głowic high feed. Wysoka produktywność poprzez zastosowanie wielu ostrzy. Możliwość stosowania dużych prędkości posuwu Vf przy małych głębokościach skrawania
Bardziej szczegółowoL a b o r a t o r i u m ( h a l a 2 0 Z O S )
Politechnika Poznańska Instytut echnologii Mechanicznej Wydział: BMiZ Studium: niestacjonarne/ii stopień Kierunek: MiBM, IME Rok akad.: 016/17 Liczba godzin 15 E K S P L O A A C J A N A R Z Ę D Z I S K
Bardziej szczegółowoPOWSTAWANIE I USUWANIE ZADZIORÓW W OBRÓBCE SKRAWANIEM BURR FORMATION AND REMOVAL IN MACHINING PROCESS
POWSTAWANIE I USUWANIE ZADZIORÓW W OBRÓBCE SKRAWANIEM BURR FORMATION AND REMOVAL IN MACHINING PROCESS Jakub Matuszak Katedra Podstaw Inżynierii Produkcji Wydział Mechaniczny Politechnika Lubelska Słowa
Bardziej szczegółowoThe development of the technological process in an integrated computer system CAD / CAM (SerfCAM and MTS) with emphasis on their use and purpose.
mgr inż. Marta Kordowska, dr inż. Wojciech Musiał; Politechnika Koszalińska, Wydział: Mechanika i Budowa Maszyn; marteczka.kordowska@vp.pl wmusiał@vp.pl Opracowanie przebiegu procesu technologicznego w
Bardziej szczegółowoZużycie ostrzy frezów podczas obróbki wysokokrzemowego, odlewniczego stopu aluminium AlSi21CuNi
Prof. dr hab. inż. Józef Kuczmaszewski; mgr inż. Paweł Pieśko Katedra Podstaw inżynierii Produkcji Politechnika Lubelska Ul. Nadbystrzycka 36D; 20-618 Lublin, Polska e-mail: j.kuczmaszewski@pollub.pl;
Bardziej szczegółowoZAAWANSOWANE TECHNIKI WYTWARZANIA W MECHATRONICE
: BMiZ Studium: stacj. II stopnia : : MCH Rok akad.: 05/6 Liczba godzin - 5 ZAAWANSOWANE TECHNIKI WYTWARZANIA W MECHATRONICE L a b o r a t o r i u m ( h a l a H 0 Z O S ) Prowadzący: dr inż. Marek Rybicki
Bardziej szczegółowoFOR COMPOSITE MATERIALS IN AIRCRAFT INDUSTRY DO MATERIAŁÓW KOMPOZYTOWYCH W PRZEMYŚLE LOTNICZYM
FOR COMPOSITE MATERIALS IN AIRCRAFT INDUSTRY DO MATERIAŁÓW KOMPOZYTOWYCH W PRZEMYŚLE LOTNICZYM DUAL HELIX CARBIDE END MILLS WĘGLIKOWY FREZ PALCOWY NA PRZEMIAN SKOŚNY 4 FLUTE CARBIDE END MILLS WĘGLIKOWY
Bardziej szczegółowoTematy prac dyplomowych inżynierskich kierunek MiBM
Tematy prac dyplomowych inżynierskich kierunek MiBM Nr pracy Temat Cel Zakres Prowadzący 001/I8/Inż/2013 002/I8/Inż/2013 003/I8/ Inż /2013 Wykonywanie otworów gwintowanych na obrabiarkach CNC. Projekt
Bardziej szczegółowoFREZOWANIE CZOŁOWE STALI C45 PO CIĘCIU LASEREM NARZĘDZIAMI O OSTRZACH Z REGULARNEGO AZOTKU BORU. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.440 Mgr inż. Agnieszka SKOCZYLAS; dr hab. inż. Kazimierz ZALESKI, prof. PL (Politechnika Lubelska): FREZOWANIE CZOŁOWE STALI C45 PO CIĘCIU LASEREM NARZĘDZIAMI O OSTRZACH
Bardziej szczegółowoPODSTAWY SKRAWANIA MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH
WIT GRZESIK PODSTAWY SKRAWANIA MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH Wydanie 3, zmienione i uaktualnione Wydawnictwo Naukowe PWN SA Warszawa 2018 Od Autora Wykaz ważniejszych oznaczeń i skrótów SPIS TREŚCI 1. OGÓLNA
Bardziej szczegółowoANALIZA ODKSZTAŁCENIA CIENKIEJ ŚCIANKI W SYSTEMIE NX W OBRÓBCE HPC ANALYSIS OF DEFORMATION OF THIN-WALL IN NX IN HPC MACHINING
Prof. PRz dr hab. inż. Jan BUREK jburek@prz.edu.pl Dr inż. Łukasz ŻYŁKA, zylka@prz.edu.pl Mgr inż. Marcin PŁODZIEŃ plodzien@prz.edu.pl Mgr inż. Michał GDULA gdulam@prz.edu.pl Mgr inż. Jarosław BUK jbuk@prz.edu.pl
Bardziej szczegółowoNADZOROWANIE PROCESU WYSOKOWYDAJNEGO FREZOWANIA STOPÓW ALUMINIUM Z ZASTOSOWANIEM UKŁADU STEROWANIA ADAPTACYJNEGO. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.467 Dr hab. inż. Jan BUREK, prof. PRz; dr inż. Robert BABIARZ, mgr inż. Paweł SUŁKOWICZ (Politechnika Rzeszowska): NADZOROWANIE PROCESU WYSOKOWYDAJNEGO FREZOWANIA STOPÓW
Bardziej szczegółowoTwoje rozwiązanie w zakresie ogólnego frezowania walcowo-czołowego Frezy walcowo-czołowe 90 serii M680
Frezy walcowo-czołowe 90 eria 680 wprowadzenie Twoje rozwiązanie w zakresie ogólnego frezowania walcowo-czołowego Frezy walcowo-czołowe 90 serii 680 zukając dużego wyboru geometrii i gatunków z optymalnie
Bardziej szczegółowoKATEDRA TECHNIK WYTWARZANIA I AUTOMATYZACJI. Obróbka skrawaniem i narzędzia
KATEDRA TECHNIK WYTWARZANIA I AUTOMATYZACJI Przedmiot: Temat ćwiczenia: Obróbka skrawaniem i narzędzia Toczenie cz. II Numer ćwiczenia: 3 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie studenta z parametrami
Bardziej szczegółowoBADANIA WYBRANYCH WSKAŹNIKÓW SKRAWALNOŚCI PODCZAS FREZOWANIA STOPU INCONEL 718 NARZĘDZIAMI CERAMICZNYMI
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ 295, Mechanika 89 RUTMech, t. XXXIV, z. 89 (3/17), lipiec-wrzesień 2017, s. 369-378 Agnieszka SKOCZYLAS 1 Kazimierz ZALESKI 2 BADANIA WYBRANYCH WSKAŹNIKÓW SKRAWALNOŚCI
Bardziej szczegółowoNiezawodne, najsilniejsze i trwałe narzędzia do frezowania Frezy do rowków T Seria M16
Frezy do rowków Seria M16 wprowadzenie Niezawodne, najsilniejsze i trwałe narzędzia do frezowania Frezy do rowków T Seria M16 Zaprojektowane w celu zapewnienia maksymalnego usuwania wióra i optymalnego
Bardziej szczegółowoIDENTYFIKACJA OBCIĄŻEŃ NARZĘDZIA PODCZAS FAZOWANIA STOPU LOTNICZEGO AMS6265. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.453 Dr inż. Grzegorz DYRBUŚ, dr inż. Krzysztof LIS (Politechnika Śląska): IDENTYFIKACJA OBCIĄŻEŃ NARZĘDZIA PODCZAS FAZOWANIA STOPU LOTNICZEGO AMS6265 Streszczenie Stosowanie
Bardziej szczegółowo3. TEMPERATURA W PROCESIE SZLIFOWANIA. 3.1 Cel ćwiczenia. 3.2 Wprowadzenie
3. TEMPERATURA W PROCESIE SZLIFOWANIA 3.1 Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie studentów z wpływem wybranych parametrów szlifowania na zmiany temperatury szlifowania oraz ze sposobem jej pomiaru.
Bardziej szczegółowoM300. Niezawodne działanie w przypadku frezowania narzędziami ze spiralną krawędzią skrawającą Seria M300
Frezy ze spiralną krawędzią skrawającą eria 300 wprowadzenie iezawodne działanie w przypadku frezowania narzędziami ze spiralną krawędzią skrawającą eria 300 Uniwersalna seria narzędzi 300, zapewnia duże
Bardziej szczegółowopassion passion for precision for precision Wiertło Supradrill U
passion passion for precision for precision Wiertło Supradrill U Wiertło Supradrill U do obróbki stali i stali nierdzewnej Wiertło kręte Supradrill U to wytrzymałe narzędzie z węglika spiekanego zaprojektowane
Bardziej szczegółowoZAAWANSOWANA METODA SYMULACYJNA ZWIĘKSZENIA EFEKTYWNOŚCI OBRÓBKI STOPU NIKLU STUDIUM PRZYPADKU
Zeszyt2 Czerwiec2017 pp.34 40 ZAAWANSOWANA METODA SYMULACYJNA ZWIĘKSZENIA EFEKTYWNOŚCI OBRÓBKI STOPU NIKLU STUDIUM PRZYPADKU Wojciech Zębala, Andrzej Matras, Tadeusz Otko Instytut Technologii Maszyn i
Bardziej szczegółowoL a b o r a t o r i u m ( h a l a 2 0 Z O S )
: BMiZ Studium: stacjonarne I stopnia : : MiBM Rok akad.:201/17 godzin - 15 L a b o r a t o r i u m ( h a l a 2 0 Z O S ) Prowadzący: dr inż. Marek Rybicki pok. 18 WBMiZ, tel. 52 08 e-mail: marek.rybicki@put.poznan.pl
Bardziej szczegółowoQM - MAX. Wysokowydajne frezy do obróbki kopiowej i kształtowej DIJET INDUSTRIAL CO., LTD
QM - MAX Wysokowydajne frezy do obróbki kopiowej i kształtowej DIJET INDUSTRIAL CO., LTD Właściwości produktu 1) Wysoka produktywność poprzez zastosowanie wielu ostrzy 2) Możliwość stosowania wysokich
Bardziej szczegółowoBADANIA SIŁ SKRAWANIA W TROCHOIDALNYM FREZOWANIU STALI 42CrMo4. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.450 Dr inż. Marek KOŁODZIEJ, dr inż. Paweł KAROLCZAK (Politechnika Wrocławska): BADANIA SIŁ SKRAWANIA W TROCHOIDALNYM FREZOWANIU STALI 42CrMo4 Streszczenie Obecnie jednym
Bardziej szczegółowoDOLFA-POWDER FREZY TRZPIENIOWE ZE STALI PROSZKOWEJ DOLFAMEX
-POWDER FREZY TRZPIENIOWE ZE STALI PROSZKOWEJ Dzięki użyciu nowoczesnego materiału mają one zastosowanie przy obróbce stali i żeliwa o podwyższonej twardości: q charakteryzują się wysoką żywotnością narzędzia,
Bardziej szczegółowoW trzech niezależnych testach frezy z powłoką X tremeblue typu V803 był w każdym przypadku prawie 2 razy bardziej wydajne niż wersja niepowlekana.
To nowa powłoka ochronna i jest znacznie lepsza jak DLC, - X-TremeBLUE jest nową aplikacją powlekania oparta na najnowszych technologiach NANO struktury. - X-TremeBLUE to powłoka o mikronowej grubości,
Bardziej szczegółowoOCENA WARUNKÓW TRIBOLOGICZNYCH PODCZAS SKRAWANIA STOPU INCONEL 718 PŁYTKĄ Z WĘGLIKA SPIEKANEGO. Streszczenie
DOI: 1.17814/mechanik.215.8-9.415 Mgr inż. Marta BOGDAN-CHUDY; dr hab. inż. Piotr NIESŁONY, prof. PO (Politechnika Opolska): OCENA WARUNKÓW TRIBOLOGICZNYCH PODCZAS SKRAWANIA STOPU INCONEL 718 PŁYTKĄ Z
Bardziej szczegółowoM25. Wykonywanie faz i pogłębień stożkowych Frezy do fazowania M25. Frezy do fazowania Seria M25 wprowadzenie
Frezy do fazowania eria M25 wprowadzenie Wykonywanie faz i pogłębień stożkowych Frezy do fazowania M25 Frezy do fazowania serii M25 są idealnym narzędziem do frezowania wszystkich stali, stali nierdzewnych
Bardziej szczegółowoPROCEDURA DOBORU WARUNKÓW I PARAMETRÓW PROCESU TECHNOLOGICZNEGO W ASPEKCIE CECH EKSPLOATACYJNEJ WARSTWY WIERZCHNIEJ
6-2012 T R I B O L O G I A 113 Maciej MATUSZEWSKI *, Janusz MUSIAŁ *, Michał STYP-REKOWSKI * PROCEDURA DOBORU WARUNKÓW I PARAMETRÓW PROCESU TECHNOLOGICZNEGO W ASPEKCIE CECH EKSPLOATACYJNEJ WARSTWY WIERZCHNIEJ
Bardziej szczegółowoWPŁYW ORIENTACJI OSI FREZU TOROIDALNEGO NA SKŁADOWE SIŁY SKRAWANIA W PIĘCIOOSIOWEJ OBRÓBCE ŁOPATKI TURBINY ZE STOPU INCONEL 718.
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.489 Dr hab. inż. Jan BUREK, prof. PRz; dr inż. Łukasz ŻYŁKA; mgr inż. Michał GDULA; mgr inż. Marcin PŁODZIEŃ (Politechnika Rzeszowska): WPŁYW ORIENTACJI OSI FREZU TOROIDALNEGO
Bardziej szczegółowoWęglikowe pilniki obrotowe. Asortyment rozszerzony 2016
Węglikowe pilniki obrotowe Asortyment rozszerzony 2016 1 WĘGLIKOWE PILNIKI OBROTOWE Asortyment rozszerzony 2016 WSTĘP Pilniki obrotowe Dormer to wysokiej jakości, uniwersalne narzędzia o różnej budowie
Bardziej szczegółowoPOKRYWANE FREZY ZE STALI PROSZKOWEJ PM60. Idealne rozwiązanie dla problemów z wykruszaniem narzędzi węglikowych w warunkach wibracji i drgań
FREZY POKRYWANE FREZY ZE STALI PROSZKOWEJ PM60 Idealne rozwiązanie dla problemów z wykruszaniem narzędzi węglikowych w warunkach wibracji i drgań - Lepsza odporność na zużycie - Lepsza żywotność narzędzi
Bardziej szczegółowoMonitorowanie sił skrawania powierzchni płaskich w procesie szlifowania stopu tytanu TIGR5
138 MECHANIK NR 9/2014 Monitorowanie sił skrawania powierzchni płaskich w procesie szlifowania stopu tytanu TIGR5 Monitoring of the cutting forces in flat surface grinding process of Titanium Alloy TIGR5
Bardziej szczegółowoANALIZA SKŁADOWYCH SIŁY SKRAWANIA I NAPRĘŻEŃ W WARSTWIE WIERZCHNIEJ METODĄ ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH W OBRÓBCE STOPU TYTANU Ti6Al4V.
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.409 Dr hab. inż. Jan BUREK, prof. PRz; mgr inż. Karol ŻURAWSKI; mgr inż. Piotr ŻUREK (Politechnika Rzeszowska): ANALIZA SKŁADOWYCH SIŁY SKRAWANIA I NAPRĘŻEŃ W WARSTWIE WIERZCHNIEJ
Bardziej szczegółowoSTANOWISKO BADAWCZE DO SZLIFOWANIA POWIERZCHNI WALCOWYCH ZEWNĘTRZNYCH, KONWENCJONALNIE I INNOWACYJNIE
STANOWISKO BADAWCZE DO SZLIFOWANIA POWIERZCHNI WALCOWYCH ZEWNĘTRZNYCH, KONWENCJONALNIE I INNOWACYJNIE Ryszard WÓJCIK 1 1. WPROWADZENIE Do przeprowadzenia badań porównawczych procesu szlifowania konwencjonalnego
Bardziej szczegółowoModuł 2/3 Projekt procesu technologicznego obróbki przedmiotu typu bryła obrotowa
Moduł 2/3 Projekt procesu technologicznego obróbki przedmiotu typu bryła obrotowa Zajęcia nr: 5 Temat zajęć: Dobór narzędzi obróbkowych i parametrów skrawania Prowadzący: mgr inż. Łukasz Gola, mgr inż.
Bardziej szczegółowoNowoczesne technologie materiałowe stosowane w przemyśle lotniczym
Nowoczesne technologie materiałowe stosowane w przemyśle lotniczym ZB 7. Plastyczne kształtowanie stopów magnezu (kucie precyzyjne, tłoczenie, wyciskanie, walcowanie itp.) Autorzy i liderzy merytoryczni
Bardziej szczegółowoTematy prac dyplomowych magisterskich kierunek MiBM
Tematy prac dyplomowych magisterskich kierunek MiBM Nr pracy Temat Cel Zakres Prowadzący 001/I8/Mgr/2013 Badanie sił skrawania i chropowatości powierzchni podczas obróbki stopów niklu 002/I8/ Mgr /2013
Bardziej szczegółowoANALIZA SKŁADOWYCH SIŁY SKRAWANIA PODCZAS TOCZENIA WYKOŃCZENIOWEGO STOPU TYTANU NA OSNOWIE FAZY MIĘDZYMETALICZNEJ TiAl(γ) Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.410 Mgr inż. Krzysztof KRUPA; dr inż. Witold HABRAT; dr hab. inż. Krzysztof KUBIAK, prof. PRz (Politechnika Rzeszowska): ANALIZA SKŁADOWYCH SIŁY SKRAWANIA PODCZAS TOCZENIA
Bardziej szczegółowoWYTYCZNE DO OPRACOWANIA SYSTEMU CAM DLA SZLIFOWANIA GUIDELINES FOR CREATION CAM SOFTWARE FOR GRINDING
Dr hab inż. Janusz Porzycki, prof. PRz, email: jpor@prz.edu.pl Politechnika Rzeszowska Mgr inż. Roman Wdowik, e-mail: rwdowik@prz.edu.pl Politechnika Rzeszowska WYTYCZNE DO OPRACOWANIA SYSTEMU CAM DLA
Bardziej szczegółowoProjektowanie Procesów Technologicznych
Projektowanie Procesów Technologicznych Temat Typ zajęć Dobór narzędzi obróbkowych i parametrów skrawania projekt Nr zajęć 5 Rok akad. 2012/13 lato Prowadzący: dr inż. Łukasz Gola Pokój: 3/7b bud.6b tel.
Bardziej szczegółowoL a b o r a t o r i u m ( h a l a 2 0 Z O S )
Wydział: BMiZ Studium: niestacjonarne/ii stopień Kierunek: MiBM, IME Rok akad.: 2018/19 Liczba godzin 12 E K S P L O A T A C J A N A R Z Ę D Z I S K R A W A J Ą C Y C H L a b o r a t o r i u m ( h a l
Bardziej szczegółowoM6800. Nowy wymiar we frezowaniu trzpieniowym frezami składanymi Seria M6800. Frezy walcowo-czołowe 90 Seria M6800 wprowadzenie
Frezy walcowo-czołowe 90 eria 6800 wprowadzenie owy wymiar we frezowaniu trzpieniowym frezami składanymi eria 6800 ilnie dodatni, osiowy kąt natarcia oraz unikalna geometria serii 6800, umożliwiają uzyskanie
Bardziej szczegółowoWPŁYW CZYNNIKA CHŁODZĄCO-SMARUJĄCEGO NA STAN WARSTWY WIERZCHNIEJ ZĘBÓW KÓŁ FREZOWANYCH OBWIEDNIOWO
1-2012 T R I B O L O G I A 147 Wojciech STACHURSKI *, Jacek SAWICKI **, Łukasz KACZMAREK ** WPŁYW CZYNNIKA CHŁODZĄCO-SMARUJĄCEGO NA STAN WARSTWY WIERZCHNIEJ ZĘBÓW KÓŁ FREZOWANYCH OBWIEDNIOWO THE INFLUENCE
Bardziej szczegółowoPozytywowy kąt nachylenia gniazda i geometria, zapewniające swobodną pracę narzędzia. Wytrzymała konstrukcja
Frezy walcowo-czołowe 90 eria M690 wprowadzenie Doskonały wybór w przypadku frezowania rowków i frezowania profili płaskich eria M690 frezy walcowo-czołowe z kątem przystawienia 90 Zaprojektowane z myślą
Bardziej szczegółowoTech-News. Power Drills
Nr. 325/2017-PL/GB Tech-News Power Drills Wysokowydajne wiertła do obróbki stali, staliw, stali ulepszonych i stopowych o wytrzymałości do ok. 1300 N/mm². High performance carbide drills for machining
Bardziej szczegółowoUFA. Obróbka aluminium -węglikowe frezy monolityczne
UFA Obróbka aluminium -węglikowe frezy monolityczne FREZY UFA przeznaczone są do obróbki szybkościowej (OS) aluminium i jego stopów, miedzi, grafitu (wariant ekonomiczny) oraz materiałów nieżelaznych.
Bardziej szczegółowoWIELOOSTRZOWE UZĘBIENIE O ZMIENNEJ GEOMETRII SZLIFOWANE W 5 PŁASZCZYZNACH NA PARĘ ZĘBÓW Z MONOLITU SPECJALNEJ STALI SZYBKOTNĄCEJ
TREPANACYJNE P O W L E K A N E TiN WIELOOSTRZOWE UZĘBIENIE O ZMIENNEJ GEOMETRII SZLIFOWANE W 5 PŁASZCZYZNACH NA PARĘ ZĘBÓW Z MONOLITU SPECJALNEJ STALI SZYBKOTNĄCEJ 3 płaszczyzny ząb A 2 płaszczyzny ząb
Bardziej szczegółowoK-Line Wysokowydajne wiertła
Nr. 224-1/2014-PL/GB Wysokowydajne wiertła High Performance Carbide Drill Wysokowydajne wiertła do obróbki stali, staliwa oraz stali stopowej i ulepszonej charakteryzujących się wytrzymałością do 1300
Bardziej szczegółowoNARZĘDZIA PEŁNOWĘGLIKOWE. Materiały nieżelazne
NARZĘDZIA PEŁNOWĘGLIKOWE Materiały nieżelazne LOREM IPSUM DOLOR SIT NARZĘDZIE DEDYKOWANE DO OBRÓBKI ZGRUBNEJ I WYKAŃCZAJĄCEJ STOPÓW ALUMINIUM I MIEDZI 3 FREZY WYKAŃCZAJĄCE 4 FREZY ZGRUBNE 5 FREZY ZGRUBNE
Bardziej szczegółowoANALIZA WARTOŚCI SIŁY SKRAWANIA PODCZAS TOCZENIA STALI HARTOWANEJ W WARUNKACH MAŁYCH PRZE - KROJÓW WARSTWY SKRAWANEJ. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.448 Dr hab. inż. Anna ZAWADA-TOMKIEWICZ, prof. PK; prof. Dr hab. inż. Borys STORCH (Politechnika Koszalińska): ANALIZA WARTOŚCI SIŁY SKRAWANIA PODCZAS TOCZENIA STALI HARTOWANEJ
Bardziej szczegółowoObliczanie parametrów technologicznych do obróbki CNC.
Obliczanie parametrów technologicznych do obróbki CNC. Materiały szkoleniowe. Opracował: mgr inż. Wojciech Kubiszyn Parametry skrawania Podczas obróbki skrawaniem można rozróżnić w obrabianym przedmiocie
Bardziej szczegółowoWFSC NEW! SOLID CARBIDE DRILLS WĘGLIKOWE WIERTŁA MONOLITYCZNE HIGH FEED DRILLS. with COOLANT HOLES (3XD, 5XD) Z OTWORAMI CHŁODZĄCYMI (3XD, 5XD)
SOLID CARBIDE DRILLS WĘGLIKOWE WIERTŁA MONOLITYCZNE with COOLANT HOLES (3XD, 5XD) Application: Carbon steels, Alloy Steels (-HRc35), Cast iron Advantages: Increase productivity due to 1.5 to 2 times faster
Bardziej szczegółowoQM - MAX. Wysokowydajne frezy do obróbki kopiowej i kształtowej DIJET INDUSTRIAL CO., LTD
QM - MAX Wysokowydajne frezy do obróbki kopiowej i kształtowej DIJET INDUSTRIAL CO., LTD Właściwości produktu 1) Wysoka produktywnośćpoprzez zastosowanie wielu ostrzy 2) MoŜliwośćstosowania wysokich prędkości
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE CECH CHROPOWATOŚCI ŻELIW PO OBRÓBCE TOKARSKIEJ. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.485 Dr hab. inż. Edward MIKO, prof. PŚk; mgr inż. Michał SKRZYNIARZ (Politechnika Świętokrzyska): PORÓWNANIE CECH CHROPOWATOŚCI ŻELIW PO OBRÓBCE TOKARSKIEJ Streszczenie
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA HYBRYDOWYCH NARZĘDZI DO OBRÓBKI ELEMENTÓW OPTYCZNYCH. Grzegorz BUDZIK *, Sławomir SOŁTYS
KONSTRUKCJA HYBRYDOWYCH NARZĘDZI DO OBRÓBKI ELEMENTÓW OPTYCZNYCH Grzegorz BUDZIK *, Sławomir SOŁTYS STRESZCZENIE Artykuł przedstawia moŝliwości wykonania narzędzi na bazie granitu do obróbki precyzyjnych
Bardziej szczegółowoWpływ warunków nagniatania tocznego na chropowatość powierzchni stali C45 po cięciu laserem
AGNIESZKA SKOCZYLAS Wpływ warunków nagniatania tocznego na chropowatość powierzchni stali C45 po cięciu laserem 1. Wprowadzenie Nagniatanie jest jedną z metod obróbki wykończeniowej polegającą na wykorzystaniu
Bardziej szczegółowoOCENA PARAMETRÓW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI TOCZONYCH OTWORÓW W KOŁACH ZĘBATYCH OBRABIANYCH NAGNIATANIEM
6-2011 T R I B O L O G I A 61 Michał DOBRZYŃSKI *, Włodzimierz PRZYBYLSKI *, Piotr WASZCZUR * OCENA PARAMETRÓW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI TOCZONYCH OTWORÓW W KOŁACH ZĘBATYCH OBRABIANYCH NAGNIATANIEM EVALUATION
Bardziej szczegółowoKarta (sylabus) przedmiotu
WM Karta (sylabus) przedmiotu Mechanika i Budowa Maszyn Studia I stopnia o profilu: A P Przedmiot: Obróbka ubytkowa Kod przedmiotu Status przedmiotu: obowiązkowy MBM N 0 4-0_0 Język wykładowy: polski Rok:
Bardziej szczegółowoKarta (sylabus) przedmiotu
WM Karta (sylabus) przedmiotu Mechanika i budowa maszyn Studia I stopnia o profilu: A P Przedmiot: Obróbka ubytkowa Kod przedmiotu Status przedmiotu: obowiązkowy MBM S 0-0_0 Język wykładowy: polski Rok:
Bardziej szczegółowoT E ND ENCJE W T E CHNI K ACH K S Z T AŁTUJ ĄCY CH
: Studium: stacjonarne II stopnia : : ZiIP Rok akad.: 205/6 Liczba godzin - 5 T E ND ENCJE W T E CHNI K ACH K S Z T AŁTUJ ĄCY CH L a b o r a t o r i u m ( h a la 2 0 Z O S ) Prowadzący: dr inż. Damian
Bardziej szczegółowoREAMERS ROZWIERTAKI D-148 HOLE MAKING OBRÓBKA OTWORÓW WSRN Z =3, 4 D149-D147 WSBN Z=8-12 D148-D149 WTRN Z=8-12 D150.
REAMERS ROZWIERTAKI Z =3, 4 49-47 3,4 FLUTE SOLID CARBIDE REAMER FOR HSM* 3,4 OSTRZOWY ROZWIERTAK PEŁNOWĘGLIKOWY DO OBRÓBKI HSM* WSBN Z=8-12 48-49 3,4 FLUTE SOLID CARBIDE REAMER FOR SUPER FINISHING THROW
Bardziej szczegółowoWPŁYW DYNAMIKI PROCESU FREZOWANIA ZAHARTOWANEJ STALI NA CHROPOWATOŚĆ POWIERZCHNI OBROBIONEJ W WARUNKACH HSM
KOMISJA BUDOWY MASZYN PAN ODDZIAŁ W POZNANIU Vol. 28 nr 2 Archiwum Technologii Maszyn i Automatyzacji 28 PAWEŁ TWARDOWSKI WPŁYW DYNAMIKI PROCESU FREZOWANIA ZAHARTOWANEJ STALI NA CHROPOWATOŚĆ POWIERZCHNI
Bardziej szczegółowoWIERCENIE I ROZWIERCANIE
WAŻNE DO 31.12.2019 WIERCENIE I ROZWIERCANIE ATORN NOWY PROGRAM WIERTEŁ UNI STRONA 4 21 ATORN WIERTŁA STRONA 26 27 ATORN UNI/VA STRONA 37 39 ROZWIERCANIE OD STRONY 52 WWW.HAHN-KOLB.PL PODSTAWĄ PAŃSTWA
Bardziej szczegółowoBADANIA ZUŻYCIA OSTRZY W TOCZENIU Z ZASTOSOWANIEM MINIMALNEGO SMAROWANIA MQL. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.419 Dr inż. Marek KOŁODZIEJ, dr inż. Maciej KOWALSKI (Politechnika Wrocławska): BADANIA ZUŻYCIA OSTRZY W TOCZENIU Z ZASTOSOWANIEM MINIMALNEGO SMAROWANIA Streszczenie Metoda
Bardziej szczegółowoWPŁYW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI MATERIAŁU NA GRUBOŚĆ POWŁOKI PO ALFINOWANIU
51/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 WPŁYW CHROPOWATOŚCI POWIERZCHNI MATERIAŁU NA GRUBOŚĆ POWŁOKI PO ALFINOWANIU
Bardziej szczegółowo30 MECHANIK NR 3/2015
30 MECHANIK NR 3/2015 frezowanie czołowe, parametry skrawania, minimalna grubość warstwy skrawanej, przemieszczenia względne w układzie narzędzie przedmiot obrabiany face milling, machining parameters,
Bardziej szczegółowoTOOLS NEWS B228P. Seria frezów trzpieniowych CERAMIC END MILL. Ultrawysoka wydajność obróbki stopów żaroodpornych na bazie niklu
TOOLS NEWS B228P Seria frezów trzpieniowych CERAMIC END MILL Ultrawysoka wydajność obróbki stopów żaroodpornych na bazie niklu CERAMIC Seria frezów trzpieniowych Łatwa obróbka materiałów trudnoobrabialnych!
Bardziej szczegółowoEwolucja we frezowaniu trochoidalnym
New Nowe Lipiec 2016 produkty dla techników obróbki skrawaniem Ewolucja we frezowaniu trochoidalnym Frezy trzpieniowe CircularLine skracają czas obróbki i wydłużają żywotność TOTAL TOOLING = JAKOŚĆ x SERWIS
Bardziej szczegółowoOBRÓBKA SKRAWANIEM DOBÓR NARZĘDZI I PARAMETRÓW SKRAWANIA DO FREZOWANIA. Ćwiczenie nr 6
OBRÓBKA SKRAWANIEM Ćwiczenie nr 6 DOBÓR NARZĘDZI I PARAMETRÓW SKRAWANIA DO FREZOWANIA opracowali: dr inż. Joanna Kossakowska mgr inż. Maciej Winiarski PO L ITECH NI KA WARS ZAWS KA INSTYTUT TECHNIK WYTWARZANIA
Bardziej szczegółowo-Special. Ceny wraz z dopłatą surowcową Prices without any addition new! Ø 32 Strona/Page 4,5. Black Panther DN 630 +
P O L S K A -Special SP102-1/2014-PL/GB Frezy HDS HDS-Endmills Wysokowydajna alternatywa dla konwencjonalnych frezów HSS i frezów pełnowęglikowych. The powerful alternative compared with conventional H.S.S.-and
Bardziej szczegółowoWPŁYW PROCESU TARCIA NA ZMIANĘ MIKROTWARDOŚCI WARSTWY WIERZCHNIEJ MATERIAŁÓW POLIMEROWYCH
WOJCIECH WIELEBA WPŁYW PROCESU TARCIA NA ZMIANĘ MIKROTWARDOŚCI WARSTWY WIERZCHNIEJ MATERIAŁÓW POLIMEROWYCH THE INFLUENCE OF FRICTION PROCESS FOR CHANGE OF MICROHARDNESS OF SURFACE LAYER IN POLYMERIC MATERIALS
Bardziej szczegółowo(GRADE 23) NA SIŁY SKRAWANIA ORAZ CHROPOWATOŚĆ POWIERZCHNI OBROBIONEJ
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.446 Dr inż. Wojciech STACHURSKI, dr inż. Stanisław MIDERA, dr inż. Dariusz OSTROWSKI (Politechnika Łódzka): WPŁYW PARAMETRÓW SKRAWANIA PODCZAS TOCZENIA LOTNICZEGO STOPU
Bardziej szczegółowoTENDENCJE W KSZTAŁTOWANIU UBYTKOWYM WYROBÓW
Wydział: BMiZ Studium: niestacjonarne Semestr: 2 Kierunek: MiBM Rok akad.: 2018/19 Liczba godzin: 8 TENDENCJE W KSZTAŁTOWANIU UBYTKOWYM WYROBÓW L a b o r a t o r i u m ( h a l a 2 0 Z O S Prowadzący: dr
Bardziej szczegółowoT E N D E N C J E W K S Z T A Ł T O W A N I U U B Y T K O W Y M W Y R O B Ó W
: Studium: stacjonarne II stopnia : : MiBM Rok akad.: 017/18 Liczba godzin - 15 T E N D E N C J E W K S Z T A Ł T O W A N I U U B Y T K O W Y M W Y R O B Ó W L aborato r ium ( h a l a 0 Z O S ) Prowadzący:
Bardziej szczegółowoBADANIA PORÓWNAWCZE WYBRANYCH WSKAŹNIKÓW SKRAWALNOŚCI W PROCESIE FREZOWANIA STOPÓW NIKLU INCONEL 625 I INCONEL 718. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.408 Mgr inż. Stanisław Bławucki, dr inż. Jakub Matuszak, dr hab. inż. Kazimierz Zaleski, prof. PL (Politechnika Lubelska) BADANIA PORÓWNAWCZE WYBRANYCH WSKAŹNIKÓW SKRAWALNOŚCI
Bardziej szczegółowoHARRDEN 041 FREZY; END MILLS. Charakterystyka; Features. Zastosowanie; Application
HARRDEN 01 HARRDEN 01 2-ostrzowe; 2-flute dla frezów 2-ostrzowych HARRDEN 01; for 2-flute end mills HARRDEN 01 d 1 =d 2 d 3 L l l 1 3,7 75 13 35 5,6 75 15 39 6 5,5 0 3 8 7,5 0 22 53 9, 0 25 59 11, 0 26
Bardziej szczegółowoUNI UNIWERSALNE EKONOMICZNE NIEZAWODNE. Wiertła pełnowęglikowe HPC FORMAT GT. OBOWIĄZUJE DO r. 4,5.
D1 UNI UNIWERSALNE EKONOMICZNE NIEZAWODNE Wiertła pełnowęglikowe HPC FORMAT GT 5,1 5,1 www.format-quality.com Gültig bis 30.04.2021 4,5 99,15 15,20 OBOWIĄZUJE DO 30.04.2021 r. Idealne do uniwersalnych
Bardziej szczegółowoSKUTECZNOŚĆ DOPROWADZENIA CIECZY OBRÓBKOWEJ POD CIŚNIENIEM W PROCESIE ŁAMANIA WIÓRA PRZY TOCZENIU WZDŁUŻNYM STOPU Ti6Al4V.
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.433 Dr inż. Bogdan SŁODKI, prof. dr hab. inż. Wojciech ZĘBALA, dr inż. Grzegorz STRUZIKIEWICZ (Politechnika Krakowska): SKUTECZNOŚĆ DOPROWADZENIA CIECZY OBRÓBKOWEJ POD CIŚNIENIEM
Bardziej szczegółowoDOKŁADNOŚĆ KSZTAŁTOWA POWIERZCHNI ZŁOŻONEJ PO PROCESACH SYMULTANICZNEGO 5-OSIOWEGO FREZOWANIA PUNKTOWEGO ORAZ OBWODOWEGO.
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.481 Dr hab. inż. Jan BUREK, prof. PRz; mgr inż. Karol ŻURAWSKI; mgr inż. Piotr ŻUREK, mgr inż. Jacek MISIURA (Politechnika Rzeszowska): DOKŁADNOŚĆ KSZTAŁTOWA POWIERZCHNI
Bardziej szczegółowoTENDENCJE W KSZTAŁTOWANIU UBYTKOWYM WYROBÓW
Politechnika Poznańska Instytut Technologii Mechanicznej Zakład Obróbki Skrawaniem Wydział: BMiZ Studium: stacjonarne Semestr: 3 Kierunek: MiBM Rok akad.: 2018/19 Liczba godzin: 15 TENDENCJE W KSZTAŁTOWANIU
Bardziej szczegółowoObróbka zgrubna. Obróbka wykańczająca/ kształtowa. Aluminium. Wskazówki odnośnie wykorzystania. FREZOWANIE CoroMill dla każdego zastosowania
FREZOWAIE Coroill dla każdego zastosowania Wskazówki odnośnie wykorzystania Coroill 245 Coroill 200 Obróbka zgrubna Coroill 390 Coroill 245 Obróbka wykańczająca/ kształtowa Coroill 210 Coroill 300 Coroill
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: OBRÓBKA UBYTKOWA, NARZĘDZIA I OPRZYRZĄDOWANIE TECHNOLOGICZNE I I KARTA PRZEDMIOTU CEL PRZEDMIOTU PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE C1. Zapoznanie studentów ze zjawiskami fizycznymi towarzyszącymi
Bardziej szczegółowoOCENA MOŻLIWOŚCI ZASTOSOWANIA MINIMALNEGO SMAROWANIA MQL W OBRÓBCE WYBRANEGO STOPU MIEDZI. Streszczenie
DOI: 10.17814/mechanik.2015.8-9.426 Dr inż. Paweł KAROLCZAK, mgr inż. Kamil WASZCZUK (Politechnika Wrocławska): OCENA MOŻLIWOŚCI ZASTOSOWANIA MINIMALNEGO SMAROWANIA MQL W OBRÓBCE WYBRANEGO STOPU MIEDZI
Bardziej szczegółowo