ANALIZA PRZYCZÓŁKA MOSTOWEGO Z UWZGLĘDNIENIEM WSPÓŁZALEŻNOŚCI PARCIA GRUNTU OD PRZEMIESZCZEŃ
|
|
- Agnieszka Wójtowicz
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 ANALIZA PRZYCZÓŁKA MOSTOWEGO Z UWZGLĘDNIENIEM WSPÓŁZALEŻNOŚCI PARCIA GRUNTU OD PRZEMIESZCZEŃ Radosław OLESZEK*, Przemysław ŁYSIAK **, Mirosław BUKOWSKI* *) Instytut Dróg i Mostów Politechniki Warszawskiej **) Soletanche Polska Sp. z o.o. 1. WPROWADZENIE Oszacowanie parcia gruntu na przyczółki jest trudne z uwagi na jego zależność od sposobu układania zasypki, kolejności przykładania reakcji z przęseł i wynikających z nich przemieszczeń przyczółka. Wartość parcia na elementy składowe przyczółka (ściana czołowa, ściany boczne, skrzydła, ścianka zapleczna) nie jest stała i zmniejsza się w odkształcalnych częściach konstrukcji a koncentruje w miejscach niepodatnych. Obciążenie parciem przemieszczającego się korpusu jest inne niż niepodantych ścian bocznych utwierdzonych w fundamentach i ścianie czołowej. Wartości parć zależą od schematu kinematycznego przemieszczenia ścian przyczółka, przy czym wskazania ilościowe podawane w literaturze i normach są rozbieżne. Na typowe przyczółki mostowe oddziałuje parcie spoczynkowe (K ), ewentualnie pośrednie czynne (K a < K I < K ), pomiędzy spoczynkowym a czynnym granicznym [1], [2], [5], [7], [8]. W przypadku posadowienia bezpośredniego znaczny wpływ na przemieszczenie kątowe, pionowe i poziome przyczółka ma wymiar fundamentu i założony w obliczeniach współczynnik podatności podłoża [5], [6], [9], [1], [11], [12]. W posadowieniu pośrednim na palach istotne jest z kolei wiarygodne oszacowanie podatności poziomej i pionowej podłoża na styku pal - grunt [15]. Oznacza to, że dokładność modelowania posadowienia wpływa na wartości przemieszczeń przyczółka i tym samym jego obciążenie parciem gruntu. 2. METODY SZACOWANIA PARĆ GRUNTU 2.1. Podstawowe zasady wyznaczania współczynników parcia
2 Zgodnie z nieaktualną już normą obciążeń mostowych PN-S-13:1985 (PN-85) [1] w projektowaniu przyczółków należy uwzględniać następujące rodzaje parcia gruntu: graniczne parcie czynne E a, parcie spoczynkowe E, odpór pośredni E II oraz odpór graniczny E p. W normie PN-85 nie zasygnalizowano możliwości występowania parcia pośredniego czynnego E I, które najczęściej oddziaływuje na przyczółki. Nie doprecyzowano także zagadnień szacowania parć pośrednich czynnych i biernych oraz wartości granicznych przemieszczeń w zależności od typu parcia - zalecono stosować reguły zawarte w normie dotyczącej ścian oporowych [2]. Zgodnie z nieaktualną normą do ścian oporowych PN-B- 31:1983 (PN-83) [2] w zależności od rodzaju parcia gruntu, jakim obciąża się ścianę czołową i skrzydła przyczółka, stosuje się różne współczynniki parcia bocznego: K a graniczne parcie czynne, K p graniczny odpór, K parcie spoczynkowe. Przy występowaniu w praktyce pośrednich wartości parć należałoby stosować pośrednie wartości współczynników parcia bocznego, tj. K a < K I < K (K I parcie pośrednie czynne), K < K II < K p (K II odpór pośredni, parcie pośrednie bierne). Współczynniki granicznego parcia czynnego (2.1) i biernego (2.2) normy PN-83 i PN-85 zalecają przyjmować według zależności: K a = tg 2 (π/4-φ/2) (2.1) K p = tg 2 (π/4+φ/2) (2.2) We wzorach 2.1 i 2.2 mogą występować dodatkowe współczynniki korekcyjne oraz składniki uwzględniające nachylenie ściany do pionu, nachylenie naziomu do poziomu, tarcie gruntu o ścianę, wpływ obciążenia naziomu itd., przy czym w przypadku przyczółków rzadko mają zastosowanie [2]. Na ogół za ścianami przyczółków występuje grunt zasypowy (piaski grube i średnie, pospółka) a nie rodzimy, dodatkowo zagęszczany podczas budowy. Oznacza to, że stanu naprężeń in situ nie należy utożsamiać ze stanem parcia spoczynkowego za konstrukcją oporową [14]. W związku z tym należy przyjmować zwiększoną wartość parcia [2], [4], [7], [14] obliczając współczynnik parcia spoczynkowego według wzoru: K = [,5 ξ 4 +(,1+2ξ 4 ) (5I s 4,15)ξ 5 ] (1+,5tgε) (2.3) w którym: I s - wskaźnik zagęszczenia gruntu zasypowego, ξ 4, ξ 5 - współczynniki zależne od rodzaju gruntu zasypowego i technologii zagęszczania, ε - kąt nachylenia naziomu do poziomu.
3 W aktualnej normie PN-EN (PN-EN) [3] nie potraktowano kwestii obciążeń przyczółków mostowych w sposób szczególny, a znaczą część zagadnień, w porównaniu do [1], [2], pominięto. PN-EN podaje przybliżony wzór na współczynnik parcia spoczynkowego K w gruntach słabo przekonsolidowanych (rodzimych) oparty na zależności Jaky'ego i Schmidta [3], [14]: 1 sin ' OCR K (2.4) w którym: φ' efektywny kąt tarcia wewnętrznego, OCR współczynnik przekonsolidowania reprezentujący stosunek naprężeń pionowych efektywnych w fazie przeciążania gruntu (np. lodowcem) do aktualnych efektywnych naprężeń pierwotnych [14]. W tablicach PN-EN [3] zestawiono orientacyjne wartości przemieszczeń ścian oporowych, niezbędne do wywołania parć granicznych uzależnionych od charakteru deformacji ściany oporowej. Wartości tych przemieszczeń, w odniesieniu do gruntów niespoistych zagęszczonych, wynoszą w przypadku granicznego parcia: czynnego,1,2 % wysokości ściany, przy kątowej deformacji ściany i przemieszczeniu górnej krawędzi od gruntu, czynnego,2,5 % wysokości ściany, przy kątowej deformacji ściany i przemieszczeniu dolnej krawędzi od gruntu, czynnego,1,2 % wysokości ściany, przy parabolicznej deformacji ściany i przemieszczeniu punktu w połowie wysokości ściany od gruntu, czynnego,5,1 % wysokości ściany, przy idealnie równoległym przemieszczeniu całej ściany oporowej od gruntu, biernego (odporu gruntu) 3 1% wysokości ściany, przy różnych postaciach deformacji (przemieszczenie w stronę gruntu), W normie PN-EN nie zamieszczono wytycznych dotyczących uwzględniania wpływu mechanicznego zagęszczania warstwowego gruntów zasypowych, co w przypadku przyczółków mostowych jest powszechnie stosowane Wpływ przemieszczeń na wartości parć W normie PN-85 [1] i PN-EN [3] graniczną wartość przemieszczenia górnej krawędzi ściany czołowej, do której należy uwzględniać graniczne parcie czynne, określono jako,5 H (H wysokość ściany czołowej). W niektórych opracowaniach, np. [7], przytacza się wartości przybliżone granicznych przemieszczeń mobilizujących określony rodzaj parcia, bez uwzględnienia postaci odkształcenia ściany, np. ρ,5 H w przypadku parcia czynnego (E a ), ρ,1 H parcia spoczynkowego (E ), ρ,5 H w przypadku
4 granicznego parcia biernego odporu gruntu (E p ). Przemieszczenia graniczne ρ = ±,1 H, podane w PN-85, przy których można przyjmować parcie spoczynkowe, mogą być realne w odniesieniu do zamkniętych ramownic skrzynkowych. Norma PN-83 [2] podaje, w odniesieniu do gruntów sypkich (niespoistych), zasady wyznaczania uogólnionych (kątowych i liniowych) przemieszczeń ścian oporowych ρ i wytyczne szacowania wartości parć pośrednich (rys. 1), na podstawie proporcji tych przemieszczeń i ich wartości granicznych ρ a, ρ p (rys. 2). Rys. 1. Współzależność rodzaju i wielkości parcia od kierunku i wartości przemieszczeń ściany oporowej [2] Rys. 2. Wykres do szacowania parcia lub odporu pośredniego wg PN-83 [2] W obliczeniach przyczółków mostowych, racjonalne wydaje się szacowanie parć gruntu zasypowego na ściany czołowe w oparciu o zalecenia PN-83 [2], mimo iż nie zostały one uwzględnione w normach PN-EN [3]. Przydatne są wykresy umożliwiające oszacowanie współczynników parć pośrednich gruntów sypkich (typowa zasypka przyczółka) K I, oscylujące pomiędzy parciem spoczynkowym K i granicznym czynnym K a (rys. 2). Podejście takie umożliwia ujęcie współzależności parć od przemieszczeń i deformacji bryły przyczółka. 3. SPOSOBY MODELOWANIA PRZYCZÓŁKÓW I ICH FUNDAMENTÓW 3.1. Uwagi o modelowaniu konstrukcji przyczółków Charakter deformacji przyczółków mostowych jest bardziej złożony niż typowych konstrukcji oporowych. Zależy on m.in. od proporcji sztywności i sposobów połączeń (sztywne lub przegubowe dylatacje) elementów składowych
5 przyczółka, sposobu posadowienia (pale lub płyty fundamentowe), cech podatnościowych podłoża i obciążeń przyczółka reakcjami z przęsła. Przemieszczenia elementów obciążonych parciem gruntu, istotne ze względu na prognozowanie tych obciążeń, są superpozycją przemieszczeń globalnych przyczółka (wynikających z obrotów bryły przyczółka), zależnych od sposobu posadowienia, kolejności przyłożenia obciążeń z przęsła, jak również przemieszczeń i własnych deformacji elementów składowych przyczółka (korpus, ściany boczne, skrzydła, ścianka zapleczna). Aktualnie modele przyczółków wykonywane za pomocą MES umożliwiają ich kompleksową analizę wraz z posadowieniem na płycie fundamentowej lub palach. W praktyce projektowej wykorzystuje się przestrzenne modele przyczółków (e 2, p 3 ) zbudowane z elementów powłokowych, które łączą stan zgięciowy (M x, M y, M xy ) i tarczowy (N x, N y ). Kilkuetapowa analiza statyczna takich odwzorowań umożliwia wyznaczenie przemieszczeń elementów przyczółka i weryfikację założonych bazowych (początkowych, wstępnych) wartości parć gruntu. Zastosowanie elementów skończonych klasy e 2 ułatwia uzyskanie informacji o dokładnym przebiegu sił wewnętrznych (np. momentów głównych M 1, M 2 ) w elementach składowych przyczółka i wytężeniu w miejscach ich połączeń. W korpusie, ławie fundamentowej, ścianach bocznych i skrzydłach występuje zginanie dwukierunkowe (M x, M y, M xy ), co odróżnia ich pracę od ścian oporowych, w których dominuje zginanie walcowe (M y << M x, M xy ) Praktyczny model podłoże - fundament bezpośredni Proporcje fundamentów przyczółków mostowych klasyfikują je jako elementy pośrednie pomiędzy płytą a ławą fundamentową [5], [8], [1]. W przypadku posadowień bezpośrednich stosuje się kształty zbliżone do płyty, natomiast jeśli fundament stanowi oczep pali gabaryty upodobniają go do ławy fundamentowej. Z uwagi na krępe kształty przyczółków budowanych do lat 6-tych XX wieku i dodatkowe usztywnienie fundamentów korpusem, fundamenty bezpośrednie obliczano zwyczajowo według teorii sztywnych płyt prostokątnych i masywnych konstrukcji blokowych [4], [5], [6]. Do tej kategorii zaliczano płyty prostokątne, których sztywność była na tyle duża, że odpór gruntu rozkładał się praktycznie jak pod płytami absolutnie sztywnymi. W celu określenia czy płyta należy do kategorii sztywnych stosowano kryterium "wiotkości", obliczając wskaźnik wiotkości pasma [6]: E E h 3 L t (3.1) 1
6 w którym: v, E - wsp. Poissona i moduł ściśliwości gruntu, v 1, E 1 - wsp. Poissona i moduł sprężystości materiału fundamentu, h, L - grubość i długość fundamentu. Jeżeli 1. t 1 płytę traktowano jako sprężystą. Przy t < 1. płytę należało obliczać jak nieskończenie sztywną, natomiast przy t > 1 płytę traktowano jako całkowicie wiotką i nieskończenie długą. Przybliżoną ocenę sztywności układu fundament - podłoże można określać również ze wzorów zamieszczonych w Tabeli 1. wg [9]: K f Tabela 1. Wzory do oceny sztywności układu fundament - podłoże 3 B L M (3.2) J E f f wg PN-EN : E J S KR 3 (3.3) E L Oznaczenia: B, L - szerokość i długość podstawy fundamentu, J f - moment bezwładności przekroju poprzecznego fundamentu i konstrukcji związanej z fundamentem (np. ściany czołowej), M - moduł ściśliwości podłoża gruntowego (wartość sprowadzona dla podłoża uwarstwionego), E f - moduł sprężystości materiału fundamentu i konstrukcji związanej z fundamentem, (EJ) S - przybliżona sztywność giętna na jednostkę szerokości konstrukcji, E - moduł odkształcenia podłoża. W odniesieniu do wzoru 3.2 wprowadzono umowny podział na fundamenty: sztywne dla K f 1, (rys. 3a), sprężyste dla K f = 1 1 (rys. 3b) i wiotkie w przypadku K f >1 (rys. 3c). Zgodnie z (3.3) fundament uznaje się za sztywny jeśli K R >,5. Fundament sztywny praktycznie nie odkształca się, co umożliwia przyjęcie prostoliniowo zmiennego rozkładu naprężeń kontaktowych (odporu gruntu). Wielkości statyczne określane są wówczas jak dla ustrojów belkowych lub płytowych obciążonych odporem gruntu. W przypadku fundamentów sprężystych obliczenia wygodnie jest prowadzić wykorzystując MES w kilku etapach, tak aby uzyskać zbliżone wartości reakcji gruntu (odporu) w kolejnych iteracjach (korekta modułu podatności C z ). Rys. 3. Schemat pracy fundamentów o różnym stopniu sztywności układu fundament - podłoże: a) fundament sztywny - rozkład liniowy trapezowy odporu, b) fundament sprężysty - rozkład nieliniowy, c) układ wiotki - rozkład liniowy równomierny
7 Przyczółki posadowione bezpośrednio analizuje się w obliczeniach "ręcznych" najczęściej metodą "sztywnej płyty", zakładając prostoliniowy charakter wykresu naprężeń pod fundamentem [5], [6]. W obliczeniach komputerowych posadowień fundamentów podpór mostowych powszechne zastosowanie znajduje jednoparametrowy model podłoża w postaci analogu sprężynowego Winklera. Jego dokładność techniczna, z uwagi na stosunkową dużą sztywność fundamentów i relatywnie małą powierzchnię (w porównaniu np. do wielkopowierzchniowych fundamentów obiektów budownictwa kubaturowego) jest wystarczająca. Modele dokładniejsze, z uwagi na trudności w ich budowie i znaczny koszt specjalistycznego oprogramowania (np. Plaxis, Geo5, Ansys, Abaqus) są rzadziej wykorzystywane w projektowaniu i analizie typowych przyczółków. W modelu Winklera zakłada się, że osiadanie dowolnego punktu powierzchni podłoża w(x,y) jest wprost proporcjonalne do obciążenia w tym punkcie p(x,y) i niezależne od odkształceń ośrodka gruntowego poza rozpatrywanym punktem. Zależność opisująca ten związek jest w postaci [5], [6], [9], [1], [11]: p( x, y) C w( x, y) (3.4) z Właściwość podłoża reprezentowana przez "stały" współczynnik proporcjonalności między obciążeniem a osiadaniem, ozn. C z [kn/m 3 ], nazywana jest współczynnikiem podatności podłoża, sprężystości podłoża, reakcji podłoża, sztywności etc. Parametr ten, w rzeczywistości nie jest stały i nie zależy wyłącznie od stanu i rodzaju gruntu, ale również od wymiarów fundamentu [12]. W literaturze podawane są jedynie orientacyjne wartości współczynnika podatności podłoża, przy czym rozbieżności w zależności od autora są znaczne. Przykładowo, parametr ten wyznaczyć można ze wzorów zestawionych w Tabeli 2 na podstawie [5], [6], [13]. Współczynniki podatności podłoża określane są w odniesieniu do obciążeń statycznych, przy założeniu zakończonej konsolidacji podłoża. W literaturze geotechnicznej wprowadza się również dynamiczne współczynniki podatności podłoża C z charakteryzujące uogólnione cechy sprężyste gruntu, w tym wpływy dynamiczne, przy czym ich wartość nie jest w literaturze geotechnicznej wyraźnie oddzielana od współczynników dotyczących obciążeń o charakterze długotrwałym (stałym) [12]. Charakterystyki te dotyczą sprężystego zachowania się układu fundament - podłoże. Z uwagi na strukturę obciążeń obiektow mostowych, tj. występowanie obciążeń krótkotrwałych ruchomych (pojazdy) o charakterze dynamicznym oraz obciążeń długotrwałych (stałych), które oddziaływują statycznie, należałoby w obliczaniu fundamentów bezpośrednich stosować zróżnicowane wartości modułów podatności. Paremetrem zmieniającym swoje wartości jest
8 moduł pierwotnego odkształcenia gruntu, który w przypadku oddziaływań dynamicznych zwiększa się ok. 2 3 krotnie w stosunku do wartości statycznej. Dynamiczne obciążenia ruchome nie przekraczające 3 % sumy obciążeń stałych i krótkotrwałych nie wpływają istotnie na parametry dynamiczne gruntu, tak więc w obliczeniach można stosować statyczne wartości modułów podłoża. Współczynniki dynamicznej podatności gruntu C z literatura geotechniczna zaleca wyznaczać ze wzorów 3.12 i 3.13 zamieszczonych w Tabeli 2 [5], [6]. Warto wspomnieć, że stosowanie wzorów 3.12 i 3.13 może być uzasadnione dla obciążeń ruchomych dynamicznych w układzie zasypka-przyczółek- podłoże-konstrukcja nośna mostu. W przypadku dominujących obciążeń statycznych prowadzi do zawyżenia modułu podatności w porównaniu do wartości wyznaczanych z innych zależności [12]. Tabela 2. Wzory do określania modułu podatności podłoża [5], [6], [13] Moduły podatności statycznej podłoża wg Koglera: wg Gorbunowa-Posadowa: wg Wiłuna: m M E E C z C z C 2 z B 1 h 1 (3.5) wg Biota:,95E C B wg Własowa: B E EJ.18 E B (3.8) (3.6) B wg Veisica: C z,65e B wg Selvadurari: EB EJ 4 (3.7) (3.9) C,65 E z 2 (3.1) C z 2 (3.11) B 1 Moduły podatności dynamicznej podłoża wg Sawinowa: C z 2( L B) q C 1 LB (3.12) q wg Bierezacnewa: E C D z 2 B(1 ) (3.13) Oznaczenia we wzorach: m - współczynnik zależny od kształtu i stosunków wymiarów fundamentu do miąższości gruntu ściśliwego pod fundamentem (m = 2,5 2,67 dla stóp prostokątnych i kołowych, m = 1,25 1,45 dla długich fundamentów ciągłych obc. równomiernie), M - edometryczny moduł ściśliwości, B - szerokość fundamentu, E - pierwotny moduł odkształcenia warstwy ściśliwej, v - wsp. Poissona gruntu, h - miąższość warstwy ściśliwej pod fundamentem, ω - współczynnik wpływu kształtu i sztywności fundamentu, μ - bezwymiarowa masa gruntu na jednostkę długości, EJ - sztywność giętna fundamentu, C - współczynnik podatności dynamicznej podłoża i fundamentu referencyjnego przy obciążeniu statycznym q = 2 kpa, q - obciążenie statyczne fundamentu, Δ=1/m - współczynnik korygujący jednostki, E D - moduły odkształcenia sprężystego, w przybliżeniu E D 2 3 E. v
9 W celu oszacowania statycznej podatności pionowej gruntów uwarstwionych stosuję się następującą zależność [5]: C z i 1 Esi 2 H (1 ) i i si (3.14) w której: E si - moduł odkształcenia i-tej warstwy podłoża, H i - miąższość i-tej warstwy, η i - współczynnik zanikania pionowej składowej naprężenia normalnego dla i-tej warstwy, v si - współczynnik Poissona i-tej warstwy. Cechy sprężyste podłoża gruntowego, stanowiące podstawę hipotezy Winklera, określane są w literaturze [5], [6] i normach projektowania fundamentów pod maszyny [4] z rozróżnieniem na współczynniki sprężystości (C z, C x, C φ ) odniesione do konkretnego typu przemieszczenia uogólnionego fundamentu traktowanego jak bryła sztywna. Rozróżnia się przemieszczenia w kierunku pionowym u z (rys. 4a), obroty fundamentów (nierównomierne osiadania krawędzi) w płaszczyźnie pionowej φ (rys. 4b) oraz przemieszczenia w kierunku poziomym u x (rys. 4c). Przedstawione w [4], [5], [6] relacje między współczynnikami C z, C x, C φ można stosować w celu oszacowania współczynników podatności podłoża dla odseparowanych stanów przemieszczeń przyczółków mostowych, w przypadku wstępnych obliczeń przemieszczeń uogólnionych przyczółka traktowaego jak bryła sztywna (rys. 4). Rys. 4. Interpretacja graficzna współczynnika podatności gruntu w zależność od charakteru przemieszczenia konstrukcji: a) przemieszczenie pionowe u z (osiadanie), b) nierównomierny obrót bryły, c) przesuw poziomy u x W przypadku fundamentów sztywnych, a takie spotyka się zazwyczaj w przyczółkach mostowych, zaleca się [4], [6] przyjmować następujące relacje współczynników podatności podłoża: współczynnik sprężystego równomiernego pionowego ugięcia C z, współczynnik obrotu fundamentu C φ = 2 Cz,
10 współczynnik sprężystego równomiernego przesuwu C x =,7 Cz. Współczynniki podatności (reakcji, sprężystości) podłoża C z, C x, C φ [kn/m 3 ] należy odróżniać od normowych modułów ściśliwości pierwotnej gruntów E [kn/m 2 ] i niejednokrotnie występujących w programach komputerowych tzw. modułów sztywności układu fundament - podłoże K z, K x, K φ [kn/m]. Pomiędzy wspomnianymi wielkościami zachodzą następujące relacje: K z = C z B L, K x = C x B L, K φ = C φ J f (J f - moment bezwładności pola podstawy fundamentu) Możliwości modelowania posadowienia na palach Uproszczone metody klasyczne analizy ustrojów palowych (trapezu naprężeń, Coulmana, Antonowa-Majersona, Nokkentvenda, Smorodyńskiego, równowagi momentów, sztywnego oczepu itp.) traktują pale jak pręty znajdujące się w ośrodku nie wykazującym żadnej reakcji na przemieszczanie się w nim konstrukcji. Pale zagłębione są w podłożu i otoczone gruntem, który jest ośrodkiem o określonej sztywności i reaguje na ich przemieszczenia [5], [15]. W analizie ustrojów palowych aktualnie stosuje się metodę uogólnioną [15]. W myśl tej metody pal jest poddany złożonym obciążeniom w postaci siły pionowej N, siły poziomej H, momentów zginających M x, M y przekazywanym z głowicy zwieńczającej, połączonej sztywno z korpusem i ścianami bocznymi, a także dowolnym obciążeniom pobocznicy p, w obrębie uwarstwionego podłoża. W modelu numerycznym pala zagłębionego w podłożu współpracę z gruntem odwzorowuje się za pomocą podpór sprężystych. Ośrodek gruntowy modelowany jest na długości pali za pomocą poziomych k xi i pionowych k zi podparć sprężystych, oraz sprężyn imitujących sztywność podłużną K p, poprzeczną K b podstawy pala oraz sztywność utwierdzenia na obrót podstawy pala K r. Wielkości te uzależnione są od szeregu współczynników korekcyjnych (m 1, m 2, a 2, φ, S s, S w ) wyznaczonych na podstawie geometrii układu pali, ich rodzaju i parametrów geotechnicznych podłoża. Poza analizą zginania i osiadań pali, w metodzie tej określa się obliczeniowy boczny odpór dopuszczalny gruntu wzdłuż pala q dop, po przekroczeniu którego, przy znacznych przemieszczeniach poziomych pali, dochodzi do uplastycznienia gruntu (nośność "boczna" układu pal grunt). 4. PRZYKŁAD OBLICZENIOWY 4.1. Geometria przyczółka i warunki posadowienia W celu oszacowania przemieszczeń przyjęto geometrię przyczółka jak na rys. 5a, b. Korpus przyjęto grubości,9 m, natomiast ściany bocznej ze skrzydłami,7
11 m. Wysokość ścian bocznych ze skrzydłami oraz korpusu ze ścianką zapleczną wynosi 7,5 m (wysokość ścianki zaplecznej 1,5 m). Wysięg skrzydeł wynosi 3, m, a szerokość korpusu przyczółka 19, m. Płytę fundamentową przyjęto grubości 1,4 m i wymiarach w planie 12, x 2, m. Przyjęto beton przyczółka klasy C3/37 (B35). a) b) Rys. 5. Geometria przyczółka: a) przekrój poprzeczny, b) widok z góry a) b) Rys. 6. Przyjęty profil (odwiert) geotechniczny Rys. 7. Modele numeryczne przyczółka: a) posadowionego bezpośrednio (e 2, p 3 ), b) posadowionego na palach (e 1 +e 2, p 3 )
12 Grunty w poziomie posadowienia przyjęto na podstawie profilu geotechnicznego przedstawionego na rys. 6 (posadowienie bezpośrednie w warstwie Gπ o parametrach: I L =,22, φ = 14, c u = 15 kpa, Gπ = 19,4 kn/m 3 ) Modele numeryczne przyczółków W systemie Robot Millennium opracowano dwa modele numeryczne przyczółka masywnego posadowionego bezpośrednio (rys. 7a) i na palach (rys. 7b). Odwzorowania wykonano jako przestrzenne z użyciem elementów powłokowych (klasy e 2, p 3 przyczółek posadowiony bezpośrednio) oraz elementów belkowych i powłokowych (klasy e 1 +e 2, p 3 przyczółek posadowiony na palach). Wymiary elementów skończonych siatki MES przyjęto około,25 m. Połączenia ścian bocznych ze skrzydłami i korpusu (ściany czołowej) z płytą fundamentową zrealizowano za pomocą elementów sztywnych. Płytę fundamentową grubości 1,4 m modelowano elementami powłokowymi na podłożu sprężystym (model podłoża w postaci analogu sprężynowego Winklera). Moduł podatności statycznej podłoża oszacowano na podstawie kilku wzorów z Tabeli 1. Na podstawie zależności Gorbunowa-Pasadowa (3.6) otrzymano wartość C z = 134 kn/m 3, wg Wiłuna (3.7) moduł C z = 248 kn/m 3, natomiast na podsatawie wzoru (3.11) Selvadurari C z = 235 kn/m 3. W przykładzie obliczeniowym użyto modułu podatności podłoża uwarstwionego C z = 251 kn/m 3 oszacowanego na podstawie wzoru 3.14 dla profilu wg rys. 6. Oszacowany na podstawie wzoru 3.2 wskaźnik sztywności K f,55 < 1. kwalifikuje fundament bezpośredni analizowanego przyczółka do grupy fundamentów sztywnych Obciążenia przyczółków Obciążenie ciężarem własnym przyczółka określane jest przez system automatycznie na podstawie zadeklarowanych gabarytów konstrukcji (rys. 5a) i przyjętych materiałów. Przyjęto następujące wartości charakterystyczne reakcji na łożyska: od ciężaru własnego ustroju nośnego (g) R g = 6 kn, od obciążeń wyposażeniem ustroju nośnego (Δg) R Δg = 12 kn, od obciążeń ruchomych (K+q) R Kq = 48 kn, siła pozioma na łożysko stałe w kierunku podłużnym H x = 35 kn, Jako grunt zasypowy przyjęto piaski grube i średnie o ciężarze = 18,5 kn/m 3 i kącie tarcia = 36, zagęszczane metodą wibracyjną miejscową do wskaźnika zagęszczenia I s =,98 [2] (średnio zagęszczone, I D =,76). Współczynnik parcia spoczynkowego gruntu zagęszczanego mechanicznie oszacowano
13 na K =,61 zgodnie ze wzorem 2.3, natomiast współczynnik granicznego parcia czynnego oszacowano na K a =,26 zgodnie z zależnością 2.1. Jako początkowe obciążenie parciem przyjęto obciążenie ze współczynnikiem parcia pośredniego czynnego oszacowane ze wzoru: K I =,5 (K +K a ),435. W analizie przemieszczeń przyczółka przyjęto scenariusz przykładania obciążeń najczęściej występujący w czasie budowy: przyczółek po wybudowaniu, w pierwszej kolejności, obciążony zostanie reakcjami od ciężaru własnego ustroju nośnego (R g ), w drugim etapie po ułożeniu i zagęszczeniu zasypki nasypu drogowego pojawi się obciążenie parciem gruntu (E I ), natomiast w trzecim etapie przyczółek zostanie obciążony dodatkowymi reakcjami od wyposażenia (R Δg ). Oznacza to, że obciążenia ciężarem własnym ustroju nośnego pojawią się wcześniej niż parcie gruntu na przyczółek. W takiej sytuacji wstępny stan przemieszczeń (obrót) generowany jest przez ciężar własny przyczółka i reakcje z ustroju nośnego (R g ). Dopiero wykonanie nasypu za przyczółkiem (parcie K a, K I, K ) oraz reakcje z przęsła od ciężaru wyposażenia (R Δg ) powodują dodatkowy przyrost przemieszczeń miarodajny do szacowania współzależności parcie-przemieszczenie. Reakcje z przęsła od obciążeń ruchomych (R Kq ) i siła pozioma (H x ), mają charakter krótkotrwały, w związku z czym są istotne w sprawdzeniach nośności przyczółka i podłoża pod fundamentem Wybrane wyniki obliczeń Gabaryty płyty fundamentowej i fundamentu palowego (oczep, liczba, długości i rozstawy pali) dobrano tak, aby spełnić warunki stanów granicznych nośności fundamentów przyczółka (naprężenia w gruncie, nośności pali, stateczność). W celu wstępnego oszacowania przemieszczeń przyczółka posadowionego bezpośrednio, potraktowano go jako bryłę sztywną. Obliczono sumaryczne charakterystyczne obciążenia pionowe P z = kn oraz wypadkowe momenty zginające względem środka ciężkości podstawy fundamentu, wywołane parciem pośrednim (K I ) oraz reakcjami od ciężaru wyposażenia przęsła (R Δg ) M ox = knm. Na tej podstawie obliczono średnie przemieszczenie pionowe (osiadanie) u z = P z / (C z B L) = 8. cm. Kąt obrotu fundamentu wyznaczono z zależności φ = M ox / (C φ J f ) =,87 przy założeniu C φ = 2 C z [4] oraz φ =,174, gdy C φ = C z. Przemieszczenie kątowe φ powoduje poziome przemieszczenie górnej krawędzi odpowiednio f' B = H k tgφ = 1,14 cm dla C φ = 2C z oraz f' B = 2,28 cm w przypadku gdy C φ = C z przyjmując jednakowe wartości podatności na przemieszczenie pionowe i obrót w obliczeniach komputerowych i uproszczonych uzyskano ich dobrą zbieżność, tj. f' B = 2,28cm f B średnie = 2,25 cm (por. Tabela 3).
14 a) b) Rys. 8. Wartości wstępnych poziomych przemieszczeń korpusu wywołanych obciążeniem reakcjami od ciężaru własnego ustroju nośnego (R g ) i ciężarem przyczółka: a) posadowionego bezpośrednio, b) posadowionego na palach Tabela 3. Zestawienie przemieszczeń korpusu przyczółka i oszacowanych współczynników parć pośrednich - posadowienie bezpośrednie Przemieszczenia krawędzi korpusu Parcie Rodzaj obciążania parciem f f pośrednie korpusu przyczółka śr H k ρ = ρ * [cm] [cm] [cm] A + ρ B K I Parcie czynne graniczne f B 1,36 1,52 1,44 (K a =,26, e max a = 36,1 kpa) f A,15 -,212,572 =,435, e max I = 6,4 kpa) f A,23 - Parcie czynne pośrednie f B 2,1 2,4 2,25 (K I 75,331,562 Parcie spoczynkowe f B 2,9 3,33 3,12 (K =,61, e max = 84,6 kpa) f A,3 -,458,554 Oznaczenia: H k - wysokość korpusu, f B - przemieszczenie górnej krawędzi korpusu, f A - przemieszczenie dolnej krawędzi korpusu, ρ A, ρ B - przemieszczenia względne. Na podstawie obliczeń komputerowych można stwierdzić, że przemieszczenia poziome korpusu wywołane oddziaływaniem ciężaru własnego przyczółka i reakcji od ciężaru ustroju nośnego (R g ) wynosiły w przypadku posadowienia bezpośredniego u xmax 1,8 cm - przemieszczenie "od gruntu" (rys. 8a) i posadowienia na palach u xmax = (,3,17) cm (rys. 8b) - niewielkie przemieszczenie "w stronę gruntu" (efekt ten wynika z mimośrodu obciążeń ciężarem własnym przyczółka i rekacjami z przęseł w stosunku do środka geometyrcznego układu pali). Ten stan przemieszczeń nie ma jednak wpływu na wartości parć gruntu, które wraz z reakcjami od ciężaru wyposażenia ustroju nośnego generują dodatkowy przyrost przemieszczeń. W analizowanym przyczółku zaobserwowano przemieszczenia górnej krawędzi korpusu wywołane parciem gruntu z oszacowanym współczynnikiem K I =,435 o wartościach u x = f B = 2,1 2,4 cm (Tabela 3) w przypadku posadowienia bezpośredniego i u x = f B = 1,8 1,73 cm w przypadku posadowienia na palach (Tabela 4). W analizowanym przykładzie taka
15 różnica przemieszeń powoduje niewielkie różnice wartości parcia gruntu na ścianę czołową uzależnione od sposobu posadowienia. W pierwszym przypadku (posadowienie bezpośrednie) na podstawie wykresu wg rys. 2 oszacowano wartość parć pośrednich, dla trzech wariantów obciążenia korpusu: parciem granicznym czynnym z K a =,26, parciem pośrednim czynnym ze wstępnym współczynikiem parcia K I =,435 oraz z pełnym parciem spocznynkowym K =,61. Na podstawie odczytanych przemieszczeń krawędzi korpusu f A, f B i obliczonych przemieszczeń uogólnionych ρ, korzystając z nomogramu wg PN-83 (rys. 2) oszacowano wspólczynniki parć pośrednich, które przyjmują zbliżone wartości K I * =,554,572, średnio K I =,563 (Tabela 3). Oznacza to, że stan przemieszczeń przyczółka odpowiada parciu pośredniemu czynnemu zbliżonemu do spoczynkowego (K I =,56 K =,61). Miarodajna wartość parcia pośredniego jest większa około 3% niż założona wstępnie, tj. K I,86 K +,14 K a =,86,61+,14,26 =,561 >,435. a) b) Rys. 9. Wartości poziomych przemieszczeń dodatkowych korpusu przyczółka wywołanych parciem pośrednim czynnym gruntu zasypowego dla K I =,435: a) posadowionego bezpośrednio, b) posadowionego na palach Tabela 4. Zestawienie przemieszczeń korpusu przyczółka i oszacowanych współczynników parć pośrednich - posadowienie na palach Przemieszczenia krawędzi korpusu Parcie Rodzaj obciążania parciem f f pośrednie korpusu przyczółka śr H k ρ = ρ * [cm] [cm] [cm] A + ρ B K I Parcie czynne graniczne (K a =,26, e max a = 36,1 kpa) f B f A,68 1,2,85,3,34,32,156,577 (K I =,435, e max I = 6,4 kpa) f A,43,58,51 Parcie czynne pośrednie f B 1,8 1,73 1,41 75,256,568 Parcie spoczynkowe f B 1,47 2,5 1,99 (K =,61, e max = 84,6 kpa) f A,58,84,71,36,56 Oznaczenia: H k - wysokość korpusu, f B - przemieszczenie górnej krawędzi korpusu, f A - przemieszczenie dolnej krawędzi korpusu, ρ A, ρ B - przemieszczenia względne.
16 Przemieszczenia górnej krawędzi korpusu, w przypadku parcia czynnego pośredniego i spocznykowego, o wartościach 2,1 3,33 cm stanowiących ~,28,44 % wysokości korpusu, wpasowują się w zakres odpowiadający granicznemu parciu czynnemu wg PN-EN oraz [7]. Nie znajduje to jednak potwierdzenia w analizie wykorzystującej wykres z normy PN-83. Źródłem rozbieżności może być niesprecyzowanie, w odniesieniu do jakich gruntów (rodzimych czy zasypowych) zostały podane zakresy miarodajnych przemieszczeń. W drugim przypadku (posadowienie na palach) uzyskane wyniki przemieszczeń sugurejują występowanie parcia o wartości większej o ok. 31 % niż założona wstępnie. Po wykonaniu analiz w sposób analogiczny jak w przypadku posadowiania bezpośredniego w kilku etapach (dla parcia pośredniego K I i granicznego czynnego K a oraz spoczynkowego K ) oszacowano zgodnie z rys. 2 wartość parcia pośredniego na K I * =,56,577, średnio K I =,57. a) b) Rys. 1. Wartości poziomych przemieszczeń ściany bocznej wywołanej parciem gruntu zasypowego: a) posadowionego bezpośrednio, b) posadowionego na palach Przemieszczenia górnej krawędzi ścian bocznych (część bez skrzydeł), o wartościach u x,24,38 (rys. 1), uzyskane dla dwóch wariantów posadowienia, odpowiadają (wg nomogramu na rys. 2) współczynnikowi parcia pośredniego K I,59, co oznacza, że w zasadzie na ten element konstrukcji przyczółka oddziałuje parcie spoczynkowe. Ekstremalne wartości przemieszczeń,38,52 cm występują na końcach skrzydeł, które praktycznie nie są obciążone parciem (por. rys. 1a,b). 5. PODSUMOWANIE Celem referatu było zwrócenie uwagi na silną współzależność parć gruntu od stanu przemieszczeń przyczółków mostowych. Oznacza to, że często "zakła-
17 dane z góry" wartości parć gruntu należy korygować uwzględniając stan przemieszczeń i deformacji przyczółków. Podczas wykonywania optymalizacyjnych obliczeń posadowienia, np. w kilku wariantach, należy pamiętać, że obciążenie przyczółków parciem gruntu nie jest stałe, ale zależy od paramatrów podłoża oraz przyjętego sposobu posadowienia i związanych z nim przemieszczeń. W analizowanym przykładzie w obu wariantach posadowienia, przy założonej gemetrii płyty fundamentowej i przyjętym układzie pali fundamentowych, przemieszczenia korpusu świadczą o występowaniu parcia pośredniego czynnego (K I =,56,57) zbliżonego do spoczynkowego (K =,61). Wartości parć oczacowanych zgodnie z PN-83 były większe o około 3% niż założone wstępnie (K I =,435). Występowanie podobnych wartości przemieszczeń, mimo różnych sposobów posadowienia, nie jest jednak regułą - każdy przypadek powinien być rozpatrywany indywidualnie. Projektowanie przyczółków na parcie czynne (K a,25,33) może być niebezpieczne [14], natomiast przyjmowanie pełnego parcia spocznkowego (K,58,65) wydaje się nieekonomiczne, przy czym istotne jest określanie współczynnika parcia spoczynkowego uwzględniającego technolagię układania i zagęszczania gruntu zasypowego. Obliczenia można wykonywać zakładając "początkowe" wartości parć czynnych pośrednich, np. zgodnie z zależnością K I =,75 K +,25 K a. Po wstępnych obliczeniach i sprawdzeniu przemieszczeń należy skorygować przyjęte proporcje parć. Korpusy przyczółków należy obciążać czynnym parciem pośrednim (K a < K I < K ) natomiast ściany boczne, z uwagi na ich niewielkie deformacje, parciem spoczynkowym (K ). Trudności w szacowaniu parć gruntu na przyczółki wynikają z niejednolitości zaleceń normowych i literaturowych. Aktualna norma PN-EN nie wypowiada się w kwestii parcia wywołanego zagęszczaniem zasypki, co uwzględniano w PN-83 [2] i szczegółowo opisano w [14]. Do zamieszczonych w normie zakresów przemieszczeń odpowiadających wybranym rodzajom parć należy podchodzić z rezerwą, gdyż dotyczą one gruntów rodzimych zagęszczonych naturalnie a nie zasypowych zagęszczanych warstwowo mechanicznie. Ponadto na wartości przemieszczeń ścian czołowych i wspołzależnych od nich parć gruntu duży wpływa ma kolejność przykładanych obciążeń. Szacunkowe obliczenia przemieszczeń przyczółków wykonywać można na podstawie wzorów uproszczonych. Sensowne wydaje się w tym przypadku rozróżnienie sztywności ośrodka gruntowego w zależności od rodzaju przemieszczenia uogólnionego bryły przyczółka (C z, C x, C φ ). Masywne przyczółki mostowe, doznają przemieszczeń pionowych u z, poziomych u x i kątowych φ, co uwzględnia się na przykład podczas projektowania fundamentów pod maszyny [4] i fundamentów krępych [5], [6].
18 LITERATURA 1. PN-S-13:1985 Obiekty mostowe. Obciążenia. 2. PN-B-31:1983 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. 3. PN-EN Eurokod 7. Projektowanie geotechniczne. Część 1: Zasady ogólne. Warszawa, PKN PN-8/B-34. Fundamenty pod maszyny. 5. Biernatowski K., Dembicki E., Hera E., Rossiński B., Rossman J., Rzepka J., Sułocki J.: Fundamentowanie - Projektowanie i wykonawstwo. Tom 2 - posadowienie budowli. Warszawa, Arkady Gorbunow-Posadow M.I.: Obliczanie konstrukcji na podłożu sprężystym. Warszawa, Wydawnictwo "Budownictwo i Architektura" Rybak M.: Obciążenia mostów. Komentarz do PN-85/S-13. Warszawa, WKiŁ Jarominiak A.: Lekkie konstrukcje oporowe.warszawa, WKiŁ Motak E.: Projektowanie fundamentów bezpośrednich wspomagane komputerem. Inżynieria i budownictwo nr 11/1994, Motak E.: Inżynierskie modele obliczeniowe układu fundament - podłoże gruntowe. Inżynieria i budownictwo nr 2/1995, Gryczmański M., Jurczyk P.: Modele podłoża gruntowego i ich ocena. Inżynieria i budownictwo nr 2/1995, Świniarski J.: Ocena podatności podłoża przy wymiarowaniu płyt fundamentowych. Inżynierska morska i geotechnika nr 5/23, str Sadrekarmi J., Akbarzad M.: Comparative study of methods of determination of coefficient of subgrade reaction. Electronic Journal of Geotechnical Engineering, 29, Rymsza B.: Parcie spoczynkowe gruntu przy warstwowym zagęszczaniu zasypki. Inżynieria i budownictwo nr 6/24, Kosecki M.: Statyka ustrojów palowych. Szczecin, PZiTB 26. THE BRIDGE ABUTMENT ANALYSIS INCLUDING DEPENDENS OF EARTH PREASSURE FROM MOVEMENTS Summary The article discussed the issue of taking the load of bridge abutments soil pressure, which is dependent on how the foundation, technology, construction and soil parameters. The basic rules for calculating the coefficients of the elements of earth pressures on bridge abutments presented. The relationship between displacement earth pressure described. The methods of computer modeling of the structure abutments, foundations and direct the foundation piles discussed. The
19 example calculation of bridge abutment in two options foundation and principles of estimating indirect earth pressures dependent on displacements presented.
Pale fundamentowe wprowadzenie
Poradnik Inżyniera Nr 12 Aktualizacja: 09/2016 Pale fundamentowe wprowadzenie Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie problematyki stosowania oprogramowania pakietu GEO5 do obliczania fundamentów
Bardziej szczegółowoZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
Bardziej szczegółowoAnaliza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Bardziej szczegółowoAnaliza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoKlasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
Bardziej szczegółowoKolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Bardziej szczegółowoProjektowanie ściany kątowej
Przewodnik Inżyniera Nr 2 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie ściany kątowej Program powiązany: Ściana kątowa Plik powiązany: Demo_manual_02.guz Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowoBRIDGE CAD ABT - INSTRUKCJA OBSŁUGI
BRIDGE CAD ABT - INSTRUKCJA OBSŁUGI 1. Wiadomości ogólne. Program ABT służy do automatycznego generowania plików *.dat, wykorzystywanych w obliczeniach statycznych i wytrzymałościowych przyczółków mostowych
Bardziej szczegółowoParcie i odpór gruntu. oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe
Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Mur oporowy, Wybrzeże Wyspiańskiego (przy moście Grunwaldzkim), maj 2006
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoProjekt ciężkiego muru oporowego
Projekt ciężkiego muru oporowego Nazwa wydziału: Górnictwa i Geoinżynierii Nazwa katedry: Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki Zaprojektować ciężki pionowy mur oporowy oraz sprawdzić jego stateczność
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
Rok III, sem. VI 14 1.0. Ustalenie parametrów geotechnicznych Przelot [m] Rodzaj gruntu WARIANT II (Posadowienie na palach) OBLICZENIA STATYCZNE Metoda B ρ [g/cm 3 ] Stan gruntu Geneza (n) φ u (n) c u
Bardziej szczegółowoAnaliza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia
Przewodnik Inżyniera Nr 7 Aktualizacja: 02/2016 Analiza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia Program powiązany: Ściana analiza Plik powiązany: Demo_manual_07.gp2 Niniejszy rozdział przedstawia
Bardziej szczegółowoProjekt muru oporowego
Rok III, sem. VI 1 Projekt muru oporowego według PN-83/B-03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. W projektowaniu ściany oporowe traktuje się wraz z fundamentem jako całość. Projekt
Bardziej szczegółowo(r) (n) C u. γ (n) kn/ m 3 [ ] kpa. 1 Pπ 0.34 mw ,5 14,85 11,8 23,13 12,6 4,32
N r Rodzaj gruntu I /I L Stan gr. K l. Ф u (n) [ ] Ф u (r) [ ] C u (n) kpa γ (n) kn/ m γ (r) kn/m γ' (n) kn/ m N C N N 1 Pπ 0.4 mw - 9.6 6.64-16,5 14,85 11,8,1 1,6 4, Пp 0.19 mw C 15.1 1.59 16 1,0 18,9
Bardziej szczegółowoZakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH
NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Obliczenia wykonuje się według PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych oraz Komentarza do normy PN-83/B-02482, autorstwa M. Kosseckiego (PZIiTB,
Bardziej szczegółowoAnaliza gabionów Dane wejściowe
Analiza gabionów Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.0 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Konstrukcje oporowe Obliczenie parcia czynnego : Obliczenie parcia biernego : Obliczenia wpływu obciążeń
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany oporowej
Przewodnik Inżyniera Nr 3 Aktualizacja: 02/2016 Analiza ściany oporowej Program powiązany: Plik powiązany: Ściana oporowa Demo_manual_03.gtz Niniejszy rozdział przedstawia przykład obliczania istniejącej
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH
NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Obliczenia wykonuje się według PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych oraz Komentarza do normy PN-83/B-02482, autorstwa M. Kosseckiego (PZIiTB,
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Bardziej szczegółowoUwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie
Bardziej szczegółowoRaport obliczeń ścianki szczelnej
Wrocław, dn.: 5.4.23 Raport obliczeń ścianki szczelnej Zadanie: "Przykład obliczeniowy z książki akademickiej "Fundamentowanie - O.Puła, Cz. Rybak, W.Sarniak". Profil geologiczny. Piasek pylasty - Piasek
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
Bardziej szczegółowoWarszawa, 22 luty 2016 r.
tel.: 022/ 380 12 12; fax.: 0 22 380 12 11 e-mail: biuro.warszawa@grontmij.pl 02-703 Warszawa, ul. Bukowińska 22B INWESTOR: Wodociągi Białostockie Sp. z o. o. ul. Młynowa 52/1, 15-404 Białystok UMOWA:
Bardziej szczegółowoWykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. W przypadkach występowania
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Normy, przepisy, normatywy, oraz wykorzystane programy komputerowe. Projektuje się most o ustroju niosącym swobodnie podpartym, o dźwigarach stalowych wspólpracujących z
Bardziej szczegółowoOsiadanie kołowego fundamentu zbiornika
Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania
Bardziej szczegółowoWymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie
Bardziej szczegółowoProjekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego
Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego W projektowaniu zostanie wykorzystana analityczno-graficzna metoda
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.
Bardziej szczegółowo, u. sposób wyznaczania: x r = m. x n, Zgodnie z [1] stosuje się następujące metody ustalania parametrów geotechnicznych:
Wybrane zagadnienia do projektu fundamentu bezpośredniego według PN-B-03020:1981 1. Wartości charakterystyczne i obliczeniowe parametrów geotechnicznych oraz obciążeń Wartości charakterystyczne średnie
Bardziej szczegółowoPRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM WALL1 (10.92) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do wyznaczania głębokości posadowienia ścianek szczelnych. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do wyznaczanie minimalnej
Bardziej szczegółowoModuł. Ścianka szczelna
Moduł Ścianka szczelna 870-1 Spis treści 870. ŚCIANKA SZCZELNA... 3 870.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 870.2. OPIS OGÓLNY PROGRAMU... 4 870.2.1. Parcia na ścianę wywołane naziomem i obciążeniem liniowym...
Bardziej szczegółowoWykorzystanie metody funkcji transformacyjnych do analizy nośności i osiadań pali CFA
Wykorzystanie metody funkcji transformacyjnych do analizy nośności i osiadań pali CFA Prof. dr hab. inż. Kazimierz Gwizdała Politechnika Gdańska, Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Dr inż. Maciej
Bardziej szczegółowoWykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej
Wykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej Pro. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, mgr inż. Krzyszto Żarkiewicz Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny
Bardziej szczegółowoPropozycja alternatywnego podejścia do obliczania i projektowania fundamentów palowych
Propozycja alternatywnego podejścia do obliczania i projektowania fundamentów palowych Dr hab. inż. Adam Krasiński Politechnika Gdańska, Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska W obecnej praktyce inżynierskiej
Bardziej szczegółowoRAPORT Z BADAŃ NR LK /14/Z00NK
INSTYTUT TECHNIKI BUDOWLANEJ Strona 1 z 13 ZAKŁAD KONSTRUKCJI I ELEMENTÓW BUDOWLANYCH LABORATORIUM KONSTRYJKCJI I ELEMENTÓW BUDOWLANYCH RAPORT Z BADAŃ NR LK00 0752/14/Z00NK Klient: Becker sp. z o.o. Adres
Bardziej szczegółowoAnaliza konstrukcji ściany Dane wejściowe
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności
Bardziej szczegółowoAnaliza przemieszczeń przyczółka mostu posadowionego bezpośrednio w osłonie ścianki szczelnej
Analiza przemieszczeń przyczółka mostu posadowionego bezpośrednio w osłonie ścianki szczelnej Mgr inż. Michał Wymysłowski, dr hab. inż. Zygmunt Kurałowicz prof. nadzw. PG Politechnika Gdańska, Wydział
Bardziej szczegółowoBRIDGE CAD ABT & KXG. BridgeCAD www.bridgecad.com.pl
BRIDGE CAD ABT & KXG Bridge CAD jest oprogramowaniem dedykowanym do projektowania obiektów mostowych. Obecna wersja programu Bridge CAD zawiera zestaw dwóch, współpracujących modułów: ABT dla projektowania
Bardziej szczegółowoHale o konstrukcji słupowo-ryglowej
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie
Bardziej szczegółowoEgzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
Bardziej szczegółowoAnaliza obudowy wykopu z jednym poziomem kotwienia
Przewodnik Inżyniera Nr 6 Aktualizacja: 02/2016 Analiza obudowy wykopu z jednym poziomem kotwienia Program powiązany: Ściana analiza Plik powiązany: Demo_manual_06.gp2 Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowogruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie
Właściwości mechaniczne gruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie Ściśliwość gruntów definicja, podstawowe informacje o zjawisku, podstawowe informacje z teorii sprężystości, parametry ściśliwości, laboratoryjne
Bardziej szczegółowoWIADOMOŚCI WSTĘPNE, PRACA SIŁ NA PRZEMIESZCZENIACH
Część 1 1. WIADOOŚCI WSTĘNE, RACA SIŁ NA RZEIESZCZENIAC 1 1.. 1. WIADOOŚCI WSTĘNE, RACA SIŁ NA RZEIESZCZENIAC 1.1. Wstęp echanika budowli stanowi dział mechaniki technicznej zajmującej się statyką, dynamiką,
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH
Rok III, sem. V 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 2 Projekt posadowienia na palach fundamentowych Fundamentowanie nauka zajmująca się projektowaniem i wykonawstwem fundamentów oraz robót fundamentowych w różnych
Bardziej szczegółowoOlga Kopacz, Adam Łodygowski, Krzysztof Tymber, Michał Płotkowiak, Wojciech Pawłowski Poznań 2002/2003 MECHANIKA BUDOWLI 1
Olga Kopacz, Adam Łodygowski, Krzysztof Tymber, ichał Płotkowiak, Wojciech Pawłowski Poznań 00/003 ECHANIKA UDOWLI WSTĘP. echanika budowli stanowi dział mechaniki technicznej, zajmujący się statyką, statecznością
Bardziej szczegółowoPRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM POSA2 (12.11) Autorzy programu: Zbigniew Marek Michniowski Dariusz Petyniak Program do obliczania posadowień bezpośrednich zgodnie z normą PN-81/B-03020. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program POSA2
Bardziej szczegółowoZADANIE PROJEKTOWE NR 3. Projekt muru oporowego
Rok III, sem. VI 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 3 Projekt muru oporowego Według PN-83/B-03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Ściany oporowe budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2: Posadowienie na palach wg PN-83 / B-02482
Ćwiczenie nr 2: Posadowienie na palach wg PN-83 / B-02482 Ćwiczenie nr 3: Posadowienie na palach wg PN-84/B-02482 2 Dla warunków gruntowych przedstawionych na rys.1 zaprojektować posadowienie fundamentu
Bardziej szczegółowoZADANIE PROJEKTOWE NR 3. Projekt muru oporowego
Rok III, sem. VI 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 3 Projekt muru oporowego Wg PN83/B03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Ściany oporowe budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok naziomu
Bardziej szczegółowoOsiadanie fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr. 10 Aktualizacja: 02/2016 Osiadanie fundamentu bezpośredniego Program powiązany: Plik powiązany: Fundament bezpośredni Demo_manual_10.gpa Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
Bardziej szczegółowoAnaliza stateczności ścianki szczelnej z zastosowaniem Metody Różnic Skończonych
Analiza stateczności ścianki szczelnej z zastosowaniem Metody Różnic Skończonych Marek Cała, Jerzy Flisiak, Budownictwa i Geotechniki WGiG AGH Do projektowania ścianek szczelnych wykorzystywane są najczęściej
Bardziej szczegółowoPale wbijane z rur stalowych zamkniętych
Pale Atlas Pale Omega Pale TUBEX Pale wbijane z rur stalowych zamkniętych Pale wbijane z rur stalowych otwartych Pale wbijane z rur stalowych otwartych Mikropale Mikropale są przydatne do wzmacniania fundamentów,
Bardziej szczegółowoPodłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Podłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną. W przypadkach występowania bezpośrednio pod fundamentami słabych gruntów spoistych w stanie
Bardziej szczegółowoWybrane zagadnienia projektowania konstrukcji oporowych
konstrukcje oporowe oporowe Wybrane zagadnienia projektowania konstrukcji oporowych 1. Wstęp Ściany oporowe według PN-83/B-03010 [1] to budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok naziomu gruntów rodzimych
Bardziej szczegółowoWybrane zagadnienia projektowania fundamentu bezpośredniego według PN-B03020:1981
Wybrane zagadnienia projektowania fundamentu bezpośredniego według PN-03020:1981 Nieniejsze opracowanie przedstawia sposób postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego według (nie)obowiązującej
Bardziej szczegółowoAnaliza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami
Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Dr inż. Jarosław Siwiński, prof. dr hab. inż. Adam Stolarski, Wojskowa Akademia Techniczna 1. Wprowadzenie W procesie
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoAnaliza nośności pionowej oraz osiadania pali projektowanych z wykorzystaniem wyników sondowań CPT
Poradnik Inżyniera Nr 15 Aktualizacja: 06/2017 Analiza nośności pionowej oraz osiadania pali projektowanych z wykorzystaniem wyników sondowań CPT Program: Pal CPT Plik powiązany: Demo_manual_15.gpn Celem
Bardziej szczegółowoNasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
Bardziej szczegółowoPodstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie Rozciąganie lub ściskanie Zginanie Skręcanie Ścinanie 1. Pręt rozciągany lub ściskany
Bardziej szczegółowoOpis programu studiów
IV. Opis programu studiów Załącznik nr 9 do Zarządzenia Rektora nr 35/19 z dnia 12 czerwca 2019 r. 4. KARTA PRZEDMIOTU Kod przedmiotu A1-5-0003 Nazwa przedmiotu Podstawy geotechniki i fundamentowania Nazwa
Bardziej szczegółowoZapewnianie stateczności zbocza przy pomocy pali stabilizujących
Przewodnik Inżyniera Nr 19 Aktualizacja: 06/2017 Zapewnianie stateczności zbocza przy pomocy pali stabilizujących Program powiązany: Stateczność zbocza, Pal stabilizujący Plik powiązany: Demo_manual_19.gst
Bardziej szczegółowoLp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Bardziej szczegółowoWYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH
WYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH Betonowe mury oporowe w km 296+806-297,707 1. PODSTAWA OBLICZEŃ [1] - PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia. [2] - PN-91/S-10042 Obiekty mostowe. Konstrukcje
Bardziej szczegółowoPROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ Jakub Kozłowski Arkadiusz Madaj MOST-PROJEKT S.C., Poznań Politechnika Poznańska WPROWADZENIE Cel
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne fundamentów płytowo-palowych
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI BIAŁOSTOCKIEJ 2006 Budownictwo Zeszyt 28 Ireneusz Dyka 1, Piotr E. Srokosz 1 Obliczenia statyczne fundamentów płytowo-palowych Streszczenie: W referacie przedstawiono zagadnienia
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoEGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr.
EGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr. Pyt. 1 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 2 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 3 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 4 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 5 (ok. 5min, max. 4p.) Zad. 1. (ok. 15min,
Bardziej szczegółowoFUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY
FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY Fundamenty są częścią budowli przekazującą obciążenia i odkształcenia konstrukcji budowli na podłoże gruntowe i równocześnie przekazującą odkształcenia
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu K-Eck
1. Warstwa (składający się z dwóch części: 1 warstwy i 2 warstwy) Spis treści Strona Ułożenie elementów/wskazówki 62 Tabele nośności 63-64 Ułożenie zbrojenia Schöck Isokorb typu K20-Eck-CV30 65 Ułożenie
Bardziej szczegółowoZałącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
Bardziej szczegółowoObliczanie i dobieranie ścianek szczelnych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Obliczanie i dobieranie ścianek szczelnych. Ścianka szczelna jest obudową tymczasową lub stałą z grodzic stalowych stosowana najczęściej do obudowy wykopu
Bardziej szczegółowoProjektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr 9 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego Niniejszy rozdział przedstawia problematykę łatwego i efektywnego projektowania posadowienia bezpośredniego.
Bardziej szczegółowoAnaliza mobilizacji oporu pobocznicy i podstawy pala na podstawie interpretacji badań modelowych
Analiza mobilizacji oporu pobocznicy i podstawy pala na podstawie interpretacji badań modelowych Prof. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, mgr inż. Krzysztof Żarkiewicz Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny
Bardziej szczegółowoWewnętrzny stan bryły
Stany graniczne Wewnętrzny stan bryły Bryła (konstrukcja) jest w równowadze, jeżeli oddziaływania zewnętrzne i reakcje się równoważą. P α q P P Jednak drugim warunkiem równowagi jest przeniesienie przez
Bardziej szczegółowoJan Kowalski Sprawozdanie z przedmiotu Wspomaganie Komputerowe w Projektowaniu
Jan Kowalski Sprawozdanie z przedmiotu Wspomaganie Komputerowe w Projektowaniu Prowadzący: Jan Nowak Rzeszów, 015/016 Zakład Mechaniki Konstrukcji Spis treści 1. Budowa przestrzennego modelu hali stalowej...3
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoFundamenty palowe elektrowni wiatrowych, wybrane zagadnienia
Fundamenty palowe elektrowni wiatrowych, wybrane zagadnienia Krzysztof Sahajda, mgr inż., Aarsleff sp. z o.o. Dariusz Iwan, mgr inż., Aarsleff sp. z o.o. WODA Wpływ na obliczenia statyczne fundamentu Wytyczne
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoPaleKx 4.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA:. WPROWADZENIE 3. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. PARAMETRY OBLICZEŃ ZAKŁADKA OBLICZENIA 8 6.
Bardziej szczegółowo1. ZADANIA Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW
1. ZDNI Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW Zad. 1.1. Masa próbki gruntu NNS wynosi m m = 143 g, a jej objętość V = 70 cm 3. Po wysuszeniu masa wyniosła m s = 130 g. Gęstość właściwa wynosi ρ s = 2.70 g/cm 3. Obliczyć
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoMnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00
Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoObliczenia szczegółowe dźwigara głównego
Katedra Mostów i Kolei Obliczenia szczegółowe dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Mosty dr inż. Mieszko KUŻAWA 18.04.2015 r. III. Szczegółowe obliczenia statyczne dźwigara głównego Podstawowe
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.
Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów. 2. Omówić pojęcia sił wewnętrznych i zewnętrznych konstrukcji.
Bardziej szczegółowoZagadnienia konstrukcyjne przy budowie
Ogrodzenie z klinkieru, cz. 2 Konstrukcja OGRODZENIA W części I podane zostały niezbędne wiadomości dotyczące projektowania i wykonywania ogrodzeń z klinkieru. Do omówienia pozostaje jeszcze bardzo istotna
Bardziej szczegółowoAnaliza osiadania terenu
Przewodnik Inżyniera Nr 21 Aktualizacja: 01/2017 Analiza osiadania terenu Program: Plik powiązany: MES Demo_manual_21.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania terenu pod
Bardziej szczegółowoWzór Żurawskiego. Belka o przekroju kołowym. Składowe naprężenia stycznego można wyrazić następująco (np. [1,2]): T r 2 y ν ) (1) (2)
Przykłady rozkładu naprężenia stycznego w przekrojach belki zginanej nierównomiernie (materiał uzupełniający do wykładu z wytrzymałości materiałów I, opr. Z. Więckowski, 11.2018) Wzór Żurawskiego τ xy
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoStyczeń Takie zadanie będzie sygnalizowane komunikatem:
Styczeń 2011 26. W modelach typu Płyta przy obrocie całego modelu względem wybranego punktu (menu Węzły, opcja Obróć węzły) zostaje zachowana konfiguracja słupów i ścian względem siatki. 27. W modelach
Bardziej szczegółowo