Dr inŝ. Janusz Eichler Dr inŝ. Jacek Kasperski. ODSTĘPSTWA RZECZYWISTEGO OBIEGU ABSORPCYJNO-DYFUZYJNEGO OD OBIEGU TEORETYCZNEGO (część II).
|
|
- Ludwik Małecki
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Dr inŝ. Janusz Eihler Dr inŝ. Jaek Kasperski Zakład Chłodnitwa i Kriogeniki Instytut ehniki Cieplnej i Mehaniki Płynów I-20 Politehnika Wroławska ODSĘPSWA RZECZYWISEGO OBIEGU ABSORPCYJNO-DYFUZYJNEGO OD OBIEGU EOREYCZNEGO (zęść II). Dla określenia odstępstw rzezywistego obiegu absorpyjno-dyfuzyjnego od obiegu teoretyznego, koniezne jest zwróenie uwagi na konsekwenje zastosowania gazu inertnego, jako elementu wyrównująego iśnienie w układzie, na obraz realizowanyh tam proesów. W tym elu, na rys. przedstawiono shemat modelowy PAROWACZA w układzie absorpyjno-dyfuzyjnym wraz ze shematem rozkładu iśnień i temperatur wzdłuŝ długośi rury wymiennika. Do PAROWACZA dopływa iekły ziębnik o stanie 8 (p, ξ z, 8, h 8 ). (punkt A na rys. ). W momenie przedostania się iezy do przestrzeni PAROWACZA, ziębnik dostaje się do atmosfery ubogiej w amoniak mieszaniny gazowej o stanie 4 (p, y u, 4, h 4 ). W wyniku proesu mieszania pary ziębnika z gazem inertnym (punkt B), powstaje uboga mieszanina gazowa o stanie 9, w której iśnienie ząstkowe pary ziębnika p o jest stosunkowo niskie i wynika z równania: p = p + p ( ) o i emperatura iezy ziębnika obniŝa się do wartośi 9, odpowiadająej iśnieniu parowania p o. Na skutek kontaktu iekłego ziębnika z otozeniem PAROWACZA (przestrzenią ziębioną), następuje proes intensywnej dyfuzji ziębnika do mieszaniny gazowej, związany z przejmowaniem strumienia iepła Q & o. Odparowywanie ziębnika powoduje stopniowy wzrost zawartośi pary NH 3 w gazowej mieszaninie aŝ do momentu, gdy ała iez odparuje lub gdy osiągnięta zostanie maksymalna dopuszzalna temperatura końa parowania 0. Oznaza to powstanie bogatej mieszaniny NH 3 +H 2, w której iśnienie ząstkowe ziębnika wzrosło do wartośi p o2 wg równania: p = p + p ( 2 ) o2 i2 ak wię w rzezywistym proesie parowania obiegu absorpyjno-dyfuzyjnego, na skutek zastosowania gazu inertnego, jako składnika dławiąego iśnienie ziębnika, występuje zjawisko pozątkowego spadku iśnienia do wartośi p o a następnie jego wzrost do wartośi p o2. owarzyszy temu przyrost temperatury parowania z 9 do 0, jako pohodna przyrostu iśnienia. W rzezywistym proesie parowania, na przyrost temperatury ma wpływ takŝe nieałkowity proes rektyfikaji pary a przez to obeność w PAROWACZU niewielkiej ilośi wody (ξ z <,0), o pogłębia nieizotermizność rzezywistego proesu parowania. Podobny wpływ obenośi gazu inertnego obserwujemy w ABSORBERZE. Na rys. 2 przedstawiono shemat modelowy ABSORBERA w układzie absorpyjno-dyfuzyjnym wraz
2 2 z rozkładem iśnień ząstkowyh i temperatur wzdłuŝ długośi rury ABSORBERA. Do górnej zęśi rury ABSORBERA dopływa iekły roztwór ubogi o stanie 4 (p, ξ u, 4, h 4 ), odpowiadająy połoŝeniu punktu A na rys. 2. Pohylenie rury sprawia, Ŝe iekły roztwór ubogi spływa samozynnie w dół ABSORBERA, w kierunku ZBIORNIKA. Na drodze spływu grawitayjnego, iez kontaktuje się z mieszaniną gazową, bogatą w NH 3, w wyniku zego następuje intensywne absorbowanie pary ziębnika z atmosfery gazu inertnego. owarzyszy temu wzrost temperatury płynów w ABSORBERZE na skutek tworzenia się dodatniego efektu termiznego (iepło absorpji). Rezultatem tego jest przyrost iśnienia ząstkowego ziębnika nad iekłym roztworem z: do p = p + p ( 3 ) a i p = p + p ( 4 ) a2 i2 przy zahowaniu stałośi iśnienia ałkowitego p. Dzięki odprowadzeniu do otozenia strumienia iepła absorpji Q & a, temperatura końowa roztworu bogatego, osiąga najniŝszą wartość w aparaie, harakterystyzną dla moŝliwego do osiągnięia w tyh warunkah, zakresu absorpji (ξ b ). Z równań ( ), ( 2 ), ( 3 ) i ( 4 ) moŝna wnioskować, Ŝe : p a = p o i p a2 =p o2 ( 5 ) o ułatwia identyfikaję proesów obiegu. Uwzględnienie tyh zjawisk pozwala na określenie rzezywistego obiegu absorpyjnodyfuzyjnego na wykresie lg p (rys. 3) i analizę odstępstw od teoretyznego obiegu porównawzego. Dzięki temu projektant układu absorpyjno-dyfuzyjnego otrzymuje efektywne narzędzie, pozwalająe na zamodelowanie obiegu absorpyjno-dyfuzyjnego w taki sposób, który umoŝliwi osiągnięie zakładanyh parametrów pray projektowanego układu. W zęśi I [ ] przedstawiono przebieg teoretyznego obiegu porównawzego dla odwraalnej ziębiarki absorpyjnej, zrealizowanego na wykresie lg p w opariu o dany rozkład temperatur: z (temperatura ziębienia), ot (temperatura otozenia), g (temperatura grzania). A oto lista odstępstw obiegu rzezywistego, wynikająa ze zjawisk, towarzysząyh realizowanym proesom: * Nieałkowita rektyfikaja pary generowanej w DESORBERZE powoduje, Ŝe do zęśi ziębnizej układu absorpyjno-dyfuzyjnego dostaje się, zamiast zystego ziębnika, roztwór o pewnej zawartośi wody (ξ z <,0). Oznaza to nieizotermizność rzezywistego proesu skraplania. Punkt 7 (rys.3), określająy stan iezy na wyloie ze skraplaza zostaje wyznazony w miejsu przeięia linii ξ z z izotermą 7, określoną na podstawie arbitralnie załoŝonego przez projektanta, przyrostu temperatury k, uwzględniająego nieodwraalność proesu przekazywania iepła w SKRAPLACZU z równania: 7 = ot + k ( 6 )
3 3 PołoŜenie punktu 7 wyznaza rzezywistą wymaganą wartość iśnienia kondensaji p k >p kt. JeŜeli projektant zapewni prawidłowe usuwanie gazu inertnego ze SKRAPLACZA, wówzas moŝe przyjąć, Ŝe p k p, gdzie p oznaza ałkowite iśnienie w układzie, równe iśnieniu napełnienia. JeŜeli projektant nie jest w stanie spełnić tego warunku, wówzas koniezne staje się przyjęie: gdzie: p = p + p ( 7 ) k p - poprawka, uwzględniająa przewidywaną zawartość gazu inertnego w SKRAPLACZU. 2* Strumienie substanji w układzie absorpyjno-dyfuzyjnym są bardzo małe a średnie rur stosunkowo duŝe (dla zminimalizowania oporów przepływu), moŝna wię pominąć spadek iśnienia p d pomiędzy DESORBEREM a SKRAPLACZEM. Pozwala to na przyjęie załoŝenia, Ŝe p d =p k. 3* Koniezność uwzględnienia spadku temperatury d w modelowaniu rzezywistego proesu przekazywania iepła w DESORBERZE określa mniejszy niŝ w obiegu teoretyznym, zakres desorpji. Rzezywista temperatura roztworu ubogiego 3 na wyloie z DESORBERA będzie określona z równania: 3 = g d ( 8 ) PołoŜenie punktu 3 na wykresie lg p (rys. 3) zostaje określone w miejsu przeięia izotermy 3 z izobarą p d =p k. Zostaje w ten sposób określony rzezywisty skład roztworu ubogiego, spełniająy warunek ξ u >ξ ut, o znaząo zmniejsza rzezywisty zakres sorpji ξ. 4* Speyfizny wpływ obenośi gazu inertnego na rozkład iśnień i temperatur w PAROWACZU (rys. ) sprawia, Ŝe projektant obiegu rzezywistego zmuszony jest uwzględnić te zjawiska przy modelowaniu proesu parowania. Przyrost temperatury ziębnika w proesie parowania 9-0, pohodząy od przyrostu iśnienia ząstkowego ziębnika z p o do p o2 wyznaza wartość temperatury pozątku parowania 9 z równania: = ( 9) Z kolei, uwzględnienie nieodwraalnośi przekazywania iepła w PAROWACZU, określonej przyrostem temperatury o (rys.3), pozwala na zamodelowanie rzezywistego rozkładu temperatur i iśnień w PAROWACZU wg równań: i 0 = z o ( 0 ) = z ( ) 9 o 9 0
4 4 Punkty 9 i 0 zostaną określone w miejsu przeięia izoterm 9 i 0 z linią ξ z. Wyznazają one zakres zmian iśnienia ząstkowego p o =p o2 -p o w PAROWACZU.W obiegu rzezywistym p o2 jest zawsze niŝsze od teoretyznej wartośi p to dla obiegu porównawzego. 5* PoniewaŜ obieg gazu inertnego sprzęga PAROWACZ z ABSORBEREM, moŝna przyjąć, Ŝe p a =p o i p a2 =p o2. 6* Obeność gazu inertnego w ABSORBERZE (rys. 2) wpływa w istotny sposób na modelowanie rzezywistego proesu absorpji. JeŜeli przyjmie się, Ŝe gaz inertny wpływa jedynie na rozkład iśnień w ABSORBERZE, wówzas połoŝenie punktu (określająego konie proesu absorpji), zostanie wyznazone w miejsu przeięia izobary p a2 z izotermą, której wartość jest zdeterminowana równaniem: gdzie: = ot + a ( 2 ) a - uwzględnia nieodwraalność przekazywania iepła w ABSORBERZE. PołoŜenie punktu wyznaza maksymalny, rzezywisty skład roztworu bogatego ξ b, opuszzająego ABSORBER. Pozwala to na wyznazenie rzezywistego zakresu sorpji ξ = ξ b ξ u, który jest zawsze mniejszy w porównaniu z obiegiem teoretyznym. PołoŜenie punktu 4, wyznazająego stan roztworu ubogiego na wloie do ABSORBERA, zostaje określone w miejsu przeięia linii ξ u z izobarą p a. Z kolei połoŝenie punktu 2, określająego stan roztworu bogatego na pozątku proesu desorpji w DESORBERZE, zostaje wyznazone w miejsu przeięia linii ξ b z izobarą p d. Wreszie połoŝenie punktu 5, uwzględniająego przebieg proesu desorpji w ERMOSYFONIE, połązony z efektem pompowania iezy, moŝna określić albo poprzez arbitralne załoŝenie przyrostu temperatury roztworu w ERMOSYFONIE i stąd: albo przez załoŝenie zakresu desorpji w ERMOSYFONIE: 5 = 2 + ( 3 ) ξ = ξ b ξ 5 ( 4 ) o pozwala na określenie: ξ 5 = ξ b ξ ( 5 ) Przy przyjęiu któregoś z wariantów, połoŝenie punktu 5 zostaje wyznazone w miejsu przeięia izobary p d z 5 lub ξ 5. PowyŜsza analiza pozwala na wyznazenie rzezywistego obiegu absorpyjnodyfuzyjnego na wykresie lg p (rys. 3) na tle przedstawionego w [ ] teoretyznego obiegu porównawzego. Obieg rzezywisty harakteryzuje się mniejszym zakresem sorpji ξ w stosunku do porównawzego obiegu teoretyznego ξ t oraz większą róŝnią iśnień pomiędzy stroną wysokoiśnieniową i niskoiśnieniową, przy zym istotny wpływ na to ma obeność gazu inertnego.
5 5 Określenie efektywnośi ζ rzezywistego układu absorpyjno-dyfuzyjnego w opariu o identyfikaję obiegu na wykresie lg p nie jest moŝliwe. Dlatego elowe jest przeniesienie rezultatów powyŝszej analizy na przydatniejszy do oblizeń inŝynierskih, wykres h-ξ dla roztworu robozego, o stanowi dalszy el pra autorów. LIERAURA: [ ] Eihler J., Kasperski J. Odstępstwa rzezywistego obiegu absorpyjno-dyfuzyjnego od obiegu teoretyznego. Część I. Chłodnitwo, 998, nr 9. Artykuł. Podpisy pod rysunkami: Rys.. Shemat modelowy parowaza w układzie absorpyjno-dyfuzyjnym. Rys. 2. Shemat modelowy absorbera w układzie absorpyjno-dyfuzyjnym. Rys. 3. Rzezywisty obieg absorpyjno-dyfuzyjny na tle teoretyznego obiegu porównawzego t-2t-3t-4t-7t-0t na wykresie lg p. ODSĘPSWA RZECZYWISEGO OBIEGU ABSORPCYJNO-DYFUZYJNEGO OD OBIEGU EOREYCZNEGO (zęść II). (streszzenie) W artykule omówiono szzegółowo harakterystyzne ehy obiegu absorpyjnodyfuzyjnego, które odróŝniają go od porównawzego obiegu teoretyznego i ukierunkowane na modelowanie termodynamizne. Zaprezentowano rozkład iśnień ząstkowyh i temperatur w modelowym parowazu i wykazano wpływ tego rozkładu na sposób modelowania proesu parowania w rzezywistym obiegu absorpyjno-dyfuzyjnym. Następnie pokazano analogizny rozkład iśnień i temperatur w modelowym absorberze, który pozwolił na odwzorowanie rzezywistego obiegu absorpyjno-dyfuzyjnego na wykresie lg p. W opariu o sformułowany w ten sposób obraz rzezywistego obiegu absorpyjno-dyfuzyjnego, przedstawionego na tle porównawzego obiegu teoretyznego, określono listę speyfiznyh eh, które naleŝy uwzględnić w proesie konstruowania obiegu w rzezywistym urządzeniu hłodnizym. Na zakońzenie zasugerowano kierunek dalszyh pra badawzyh, polegająy na przeniesieniu wykazanyh zaleŝnośi na przydatniejszy do oblizeń inŝynierskih wykres entalpia-stęŝenie.
6 6. Q o 0, p p, 9, p 4 C B 8 p, 8 P P = P + P o i P = Pz p o2 P i P o p o z C Lo B A Rys.. Shemat modelowy parowaza w układzie absorpyjno-dyfuzyjnym.
7 7. Q a 2 4 y u,2 x u, 4 xb, y b, B C D A P P = P + P a i P i p a2 p a P a 4 A B L a C D Rys. 2. Shemat modelowy absorbera w układzie absorpyjno-dyfuzyjnym.
8 8 9 PAROWACZ SKRAPLACZ ABSORBER Z D o 0 7 D k ot Da ot 4 2 g DESORBER D g 3 lg p p k =pd p kt =pdt 7t 7 2t t p =p ko at p =p o2 a2 p =p o a x =,0 zt x z x bt x b 9 x 5 0 9t t x u x ut 4 4t 9 Dt o Dtk Dt a t 9 t 0 t z t ot t 7~ t t 2t t 4 t 2 t 5 t 4t t 3 t g z ~ 0 ot 7 2t t 3 g Dtd Rys.3. Rzezywisty obieg absorpyjno-dyfuzyjny na tle obiegu porównawzego t-2t-3t-4t-7t-9t na wykresie lgp-/.
Dr inŝ. Janusz Eichler Dr inŝ. Jacek Kasperski. ODSTĘPSTWA RZECZYWISTEGO OBIEGU ABSORPCYJNO-DYFUZYJNEGO OD OBIEGU TEORETYCZNEGO (część I).
Dr inŝ Janusz Eichler Dr inŝ Jacek Kasperski Zakład Chłodnicwa i Kriogeniki Insyu echniki Cieplnej i Mechaniki Płynów I-20 Poliechnika Wrocławska ODSĘPSWA RZECZYWISEGO OBIEGU ABSORPCYJNO-DYFUZYJNEGO OD
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA KRAKOWSKA Instytut Inżynierii Cieplnej i Procesowej Zakład Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cieplnych
POLITECHNIKA KRAKOWSKA Instytut Inżynierii Cieplnej i Proesowej Zakład Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cieplnyh LABORATORIUM TERMODYNAMIKI I POMIARÓW MASZYN CIEPLNYCH Podstawy teoretyzne do ćwizeń laboratoryjnyh
Bardziej szczegółowoPrzeanalizujmy układ termodynamiczny przedstawiony na rysunku 1. - początkowa, przejściowa i końcowa objętość kontrolnej ilości gazu w naczyniu.
M. Chorowski Podstawy Kriogeniki, wykład 5. 3. Metody zyskiwania niskih temperatr - iąg dalszy 3.3. Wypływ swobodny ze stałej objętośi Rozważmy adiabatyzną ekspansję gaz wypływająego z nazynia o stałej
Bardziej szczegółowo4. WYZNACZANIE PARAMETRÓW HYDRAULICZNYCH STUDNI
4. WYZNACZANIE PARAMETRÓW HYDRAULICZNYCH STUDNI Na wielkość depresji zwieriadła wody w pompowanej studni wpływ mają zjawiska hydraulizne wywołane przepływem laminarnym, występująym w ujętej warstwie wodonośnej
Bardziej szczegółowoObiegi rzeczywisty - wykres Bambacha
Przedmiot: Substancje kontrolowane Wykład 7a: Obiegi rzeczywisty - wykres Bambacha 29.04.2014 1 Obieg z regeneracją ciepła Rys.1. Schemat urządzenia jednostopniowego z regeneracją ciepła: 1- parowacz,
Bardziej szczegółowoObiegi gazowe w maszynach cieplnych
OBIEGI GAZOWE Obieg cykl przemian, po przejściu których stan końcowy czynnika jest identyczny ze stanem początkowym. Obrazem geometrycznym obiegu jest linia zamknięta. Dla obiegu termodynamicznego: przyrost
Bardziej szczegółowoXXXV OLIMPIADA FIZYCZNA ETAP III Zadanie doświadczalne
XXXV OLIMPIADA FIZYCZNA ETAP III Zadanie doświadzalne ZADANIE D1 Nazwa zadania: Wyznazanie iepła pierwiastków (azot, ołów) Wyznaz iepło rowania iekłego azotu oraz iepło właśiwe ołowiu (wartość średnią
Bardziej szczegółowoFUNKCJA KWADRATOWA. Poziom podstawowy
FUNKCJA KWADRATOWA Poziom podstawowy Zadanie ( pkt) Wykres funkji y = ax + bx+ przehodzi przez punkty: A = (, ), B= (, ), C = (,) a) Wyznaz współzynniki a, b, (6 pkt) b) Zapisz wzór funkji w postai kanoniznej
Bardziej szczegółowoA B. Modelowanie reakcji chemicznych: numeryczne rozwiązywanie równań na szybkość reakcji chemicznych B: 1. da dt. A v. v t
B: 1 Modelowanie reakcji chemicznych: numeryczne rozwiązywanie równań na szybkość reakcji chemicznych 1. ZałóŜmy, Ŝe zmienna A oznacza stęŝenie substratu, a zmienna B stęŝenie produktu reakcji chemicznej
Bardziej szczegółowoMoŜliwości wykorzystania alternatywnych źródeł energii. w budynkach hotelowych. Warszawa, marzec 2012
MoŜliwości wykorzystania alternatywnych źródeł energii w budynkach hotelowych Warszawa, marzec 2012 Definicja źródeł alternatywnych 2 Źródła alternatywne Tri-Generation (CHP & agregaty absorbcyjne) Promieniow.
Bardziej szczegółowoDefinicja szybkości reakcji
Definija szybkośi reakji Szybkość reakji definiuje się jako stosunek zmiany stężenia substratów lub produktów reakji do zasu potrzebnego do zajśia tej zmiany. v zas zmiana stężenia potrzebny do zajśia
Bardziej szczegółowoBUDOWA I ZASADA DZIAŁANIA ABSORPCYJNEJ POMPY CIEPŁA
Anna Janik AGH Akademia Górniczo-Hutnicza Wydział Energetyki i Paliw BUDOWA I ZASADA DZIAŁANIA ABSORPCYJNEJ POMPY CIEPŁA 1. WSTĘP W ostatnich latach obserwuje się wzrost zainteresowania tematem pomp ciepła.
Bardziej szczegółowoDefinicja szybkości reakcji
Definija szybkośi reakji Szybkość reakji definiuje się jako stosunek zmiany stężenia substratów lub produktów reakji do zasu potrzebnego do zajśia tej zmiany. v zas zmiana stężenia potrzebny do zajśia
Bardziej szczegółowoDefinicja szybkości reakcji. Szybkości reakcji. Równanie kinetyczne reakcji ...
Definija szybkośi reakji Szybkość reakji definiuje się jako stosunek zmiany stężenia substratów lub produktów reakji do zasu potrzebnego do zajśia tej zmiany v zmiana stężenia zas potrzebny do zajśia dx
Bardziej szczegółowoMaszyny cieplne i II zasada termodynamiki
Maszyny ieplne i II zasada termodynamiki Maszyny ieplne, łodnie i pompy tlenowe II zasada termodynamiki Cykl Carnot a Entropia termodynamizna definija II zasada termodynamiki i entropia Cykle termodynamizne.
Bardziej szczegółowoMaszyny cieplne i II zasada termodynamiki
Maszyny ieplne i II zasada termodynamiki Maszyny ieplne, łodnie i pompy tlenowe II zasada termodynamiki Cykl Carnot a Entropia termodynamizna definija II zasada termodynamiki i entropia Cykle termodynamizne.
Bardziej szczegółowodr inŝ. Janusz EICHLER dr inŝ. Jacek KASPERSKI Zakład Chłodnictwa i Kriogeniki ITCiMP Politechniki Wrocławskiej
dr inŝ. Janusz EICHLER dr inŝ. Jacek KASPERSKI Zakład Chłodnictwa i Kriogeniki ITCiMP Politechniki Wrocławskiej KONCEPCJA URZĄDZEŃ CHŁODNICZYCH WYKORZYSTUJĄCYCH POLE SIŁ ODŚRODKOWYCH. W analizie koncepcyjnej
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ
INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSTRUKCJA LABORATORYJNA Temat ćwenia: WYZNACZANIE WYKŁADNIKA IZENTROPY κ DLA POWIETRZA Wyznazanie wykłnika
Bardziej szczegółowoCieplne Maszyny Przepływowe. Temat 6 Przepływ przez sprężarki osiowe. Część I Podstawy teorii Cieplnych Maszyn Przepływowych. 6.1.
73 6.. Wstęp W sprężarkah pole przepływu jednowymiarowego rośnie tj. (α > α ) o prowadzi do: - oderwania warstwy przyśiennej - wzrostu strat i redukji odhylenia strugi - redukją przyrostu iśnienia statyznego.
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 2 Reakcje chemiczne
Ćwizenie 2 Reakje hemizne Część teoretyzna Reakjami hemiznymi nazywamy proesy, w zasie któryh w wyniku zderzenia się dwóh lub większej ilośi ząstezek (ząstezek, atomów, wolnyh rodników lub jonów) powstają
Bardziej szczegółowoMATEMATYKA POZIOM ROZSZERZONY
EGZAMIN MATURALNY W ROKU SZKOLNYM 06/07 FORMUŁA OD 05 ( NOWA MATURA ) MATEMATYKA POZIOM ROZSZERZONY ZASADY OCENIANIA ROZWIĄZAŃ ZADAŃ ARKUSZ MMA-P CZERWIEC 07 Kluz punktowania zadań zamkniętyh Numer zadania
Bardziej szczegółowoPrzemiany termodynamiczne
Przemiany termodynamiczne.:: Przemiana adiabatyczna ::. Przemiana adiabatyczna (Proces adiabatyczny) - proces termodynamiczny, podczas którego wyizolowany układ nie nawiązuje wymiany ciepła, lecz całość
Bardziej szczegółowoLewobieżny obieg gazowy Joule a a obieg parowy Lindego.
Lewobieżny obieg gazowy Joule a a obieg parowy Lindego. Adam Nowaczyk IM-M Semestr II Gdaosk 2011 Spis treści 1. Obiegi termodynamiczne... 2 1.1 Obieg termodynamiczny... 2 1.1.1 Obieg prawobieżny... 3
Bardziej szczegółowoPorównanie strat ciśnienia w przewodach ssawnych układu chłodniczego.
Porównanie strat ciśnienia w przewodach ssawnych układu chłodniczego. Poszczególne zespoły układu chłodniczego lub klimatyzacyjnego połączone są systemem przewodów transportujących czynnik chłodniczy.
Bardziej szczegółowoSkraplarki Claude a oraz Heylandta budowa, działanie, bilans cieplny oraz charakterystyka techniczna
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Skraplarki Claude a oraz Heylandta budowa, działanie, bilans cieplny oraz charakterystyka techniczna Wykonała: Alicja Szkodo Prowadzący: dr inż. W. Targański 2012/2013
Bardziej szczegółowoProcedura wyznaczania niepewności pomiarowych
Proedura wyznazania niepewnośi poiarowyh -0 Zakład Elektrostatyki i Elektroterii Dr inŝ Dorota Nowak-Woźny Proedura wyznazania niepewnośi poiarowyh Wstęp KaŜdy poiar lub obserwaja obarzona jest pewną niepewnośią
Bardziej szczegółowoStudia magisterskie ENERGETYKA. Jan A. Szantyr. Wybrane zagadnienia z mechaniki płynów. Ćwiczenia 2. Wyznaczanie reakcji hydrodynamicznych I
Studia magisteskie ENERGETYK Jan. Szanty Wybane zagadnienia z mehaniki płynów Ćwizenia Wyznazanie eakji hydodynamiznyh I Pzykład 1 Z dyszy o śedniah =80 [mm] i d=0 [mm] wypływa woda ze śednią pędkośią
Bardziej szczegółowoLaboratorium Inżynierii bioreaktorów Ćwiczenie 2: Rozkład czasu przybywania w reaktorach przepływowych
EL Laboratorium Inżynierii bioreaktorów Ćwizenie 2: Rozkład zasu przybywania w reaktorah przepływowyh Wyznazenie rzezywistego rozkładu zasu przebywania w reaktorze mieszalnikowym metodą skokową oraz w
Bardziej szczegółowoBadania zostały przeprowadzone dla wybranych pochodnych metioniny. Badane związki
7 4.2.2. Metionina i jej pohodne Badania zostały przeprowadzone dla wybranyh pohodnyh metioniny. Badane związki COO - CH 3 SCH 2 CH 2 CH NH 3 L-metionina [Met] COO - CH 3 SCH 2 CH 2 CH NH C O CH 3 N-aetylo-L-metionina
Bardziej szczegółowoBadania charakterystyki sprawności cieplnej kolektorów słonecznych płaskich o zmniejszonej średnicy kanałów roboczych
Badania charakterystyki sprawności cieplnej kolektorów słonecznych płaskich o zmniejszonej średnicy kanałów roboczych Jednym z parametrów istotnie wpływających na proces odprowadzania ciepła z kolektora
Bardziej szczegółowoTECHNIKI NISKOTEMPERATUROWE W MEDYCYNIE
TECHNIKI NISKOTEMPERATUROWE W MEDYCYNIE Skraplarka Claude a i skraplarka Heylandt a budowa, działanie, bilans cieplny, charakterystyka techniczna. Natalia Szczuka Inżynieria mechaniczno-medyczna St.II
Bardziej szczegółowoStan równowagi chemicznej
Stan równowagi hemiznej Równowaga hemizna to taki stan układu złożonego z roduktów i substratów dowolnej reakji odwraalnej, w którym szybkość owstawania roduktów jest równa szybkośi ih rozadu Odwraalność
Bardziej szczegółowoSkładowe odpowiedzi czasowej. Wyznaczanie macierzy podstawowej
Składowe odpowiedzi zasowej. Wyznazanie maierzy podstawowej Analizowany układ przedstawia rys.. q (t A q 2, q 2 przepływy laminarne: h(t q 2 (t q 2 h, q 2 2 h 2 ( Przykładowe dane: A, 2, 2 2 (2 h2(t q
Bardziej szczegółowoSkraplanie czynnika chłodniczego R404A w obecności gazu inertnego. Autor: Tadeusz BOHDAL, Henryk CHARUN, Robert MATYSKO Środa, 06 Czerwiec :42
Przeprowadzono badania eksperymentalne procesu skraplania czynnika chłodniczego R404A w kanale rurowym w obecności gazu inertnego powietrza. Wykazano negatywny wpływ zawartości powietrza w skraplaczu na
Bardziej szczegółowoPara wodna najczęściej jest produkowana w warunkach stałego ciśnienia.
PARA WODNA 1. PRZEMIANY FAZOWE SUBSTANCJI JEDNORODNYCH Para wodna najczęściej jest produkowana w warunkach stałego ciśnienia. Przy niezmiennym ciśnieniu zmiana wody o stanie początkowym odpowiadającym
Bardziej szczegółowoUkład siłowni z organicznymi czynnikami roboczymi i sposób zwiększania wykorzystania energii nośnika ciepła zasilającego siłownię jednobiegową
PL 217365 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 217365 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 395879 (51) Int.Cl. F01K 23/04 (2006.01) F01K 3/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
Bardziej szczegółowoOPRACOWANIE WYNIKÓW POMIARU
OPRACOWANIE WYNIKÓW POMIARU 1. CEL ĆWICZENIA Celem ćwizenia jest poznanie podstawowyh zagadnień związanyh z opraowaniem wyników pomiaru.. WPROWADZENIE.1. Wstęp Umiejętność właśiwego opraowania wyników
Bardziej szczegółowoDziałanie i ocena techniczna systemu FREE COOLING stosowanego do wytwarzania wody lodowej w systemach klimatyzacyjnych.
Działanie i ocena techniczna systemu FREE COOLING stosowanego do wytwarzania wody lodowej w systemach klimatyzacyjnych. Wykonał Kolasa Adam SiUChiK Sem VIII Co kryje się pod pojęciem FREE - COOLING? Free
Bardziej szczegółowoWSPOMAGANIE DECYZJI W ZAKRESIE POPRAWY EFEKTYWNOŚCI PRACY
WSPOMAGANIE DECYZJI W ZAKRESIE POPRAWY EFEKTYWNOŚCI PRACY część II Charakterystyka działań modernizacyjnych moŝliwych do praktycznego zastosowania na przykładzie turbiny 200 MW A). Modernizacja kadłuba
Bardziej szczegółowoKonsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej.
Marcin Panowski Politechnika Częstochowska Konsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej. Wstęp W pracy przedstawiono analizę termodynamicznych konsekwencji wpływu wstępnego podsuszania
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ FUNDAMENTU BEZPOŚREDNIEGO WEDŁUG EUROKODU 7
Geotehnizne zagadnienia realizaji budowli drogowyh projekt, dr inż. Ireneusz Dyka Kierunek studiów: Budownitwo, studia I stopnia Rok IV, sem.vii 19 NOŚNOŚĆ FUNDAMENTU BEZPOŚREDNIEGO WEDŁUG EUROKODU 7 Według
Bardziej szczegółowoPLAN WYKŁADU. Ciepło właściwe Proces adiabatyczny Temperatura potencjalna II zasada termodynamiki. Procesy odwracalne i nieodwracalne 1 /35
PLAN WYKŁADU Cieło właśiwe Proes adiabatyzny emeratura otenjalna II zasada termodynamiki Proesy odwraalne i nieodwraalne 1 /35 Podręzniki Salby, Chater 2, Chater 3 C&W, Chater 2 2 /35 CIEPŁO WŁAŚCIWE 3
Bardziej szczegółowoPRAKTYCZNE OKREŚLANIE PARAMETRÓW BALISTYCZNYCH SILNIKA RAKIETOWEGO NA PALIWO STAŁE
mgr inż. Jerzy NOWICKI Wojskowy Instytut Tehnizny Uzbrojenia PRAKTYCZNE OKREŚLANIE PARAMETRÓW BALISTYCZNYCH SILNIKA RAKIETOWEGO NA PALIWO STAŁE Streszzenie: W artykule przedstawiono metodę praktyznego
Bardziej szczegółowoSeminarium AUTOMATYKA CHŁODNICZA I KLIMATYZACYJNA
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Seminarium AUTOMATYKA CHŁODNICZA I KLIMATYZACYJNA TEMAT: Ocena techniczna rurki kapilarnej jako elementu dławiącego w małych urządzeniach chłodniczych o zmiennych
Bardziej szczegółowoInżynieria bioreaktorów - Rozkład czasu przybywania w reaktorach (2018/2019)
Inżynieria bioreaktorów - Rozkład zasu przybywania w reaktorah (218/219) CEL Wyznazenie rzezywistego rozkładu zasu przebywania w reaktorze mieszalnikowym metodą skokową i w dwóh reaktorah rurowyh metodą
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA KONSTRUKCJI I EKSPLOATACJI MASZYN
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA KONSTRUKCJI I EKSPLOATACJI MASZYN WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYKI SPRĘŻYNY ŚRUBOWEJ ĆWICZENIE LABORATORYJNE NR 7 Z PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN Oraowali: mgr
Bardziej szczegółowoChłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4
Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4 dr hab. inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn
Bardziej szczegółowoSTECHIOMETRIA SPALANIA
STECHIOMETRIA SPALANIA Mole i kilomole Masa atomowa pierwiastka to średnia waŝona mas wszystkich jego naturalnych izotopów w stosunku do 1/12 masy izotopu węgla: 1/12 126 C ~ 1,66 10-27 kg Liczba Avogadra
Bardziej szczegółowoW8 40. Para. Równanie Van der Waalsa Temperatura krytyczna ci Przemiany pary. Termodynamika techniczna
W8 40 Równanie Van der Waalsa Temperatura krytyczna Stopień suchości ci Przemiany pary 1 p T 1 =const T 2 =const 2 Oddziaływanie międzycz dzycząsteczkowe jest odwrotnie proporcjonalne do odległości (liczonej
Bardziej szczegółowoProcesy Chemiczne. Ćw. W4 Adsorpcja z roztworów na węglu aktywnym. Nadmiarowe izotermy adsorpcji. Politechnika Wrocławska
Politehnika Wroławska Proesy Chemizne Ćw. W4 Adsorpja z roztworów na węglu aktywnym. Nadmiarowe izotermy adsorpji Opraowane przez: Ewa Loren-Grabowska Wroław 2011 I. ADSORPCJA Równowagowe izotermy adsorpji
Bardziej szczegółowoKorzyści i zagroŝenia wynikające z dostarczania gazu ziemnego w postaci skroplonej
Korzyści i zagroŝenia wynikające z dostarczania gazu ziemnego w postaci skroplonej Autor: Zbigniew Gnutek, Michał Pomorski - Politechnika Wrocławska, Zakład Termodynamiki, Instytut Techniki Cieplnej i
Bardziej szczegółowoI zasada termodynamiki
W3 30 Układ termodynamizny ównowaga termodynamizna Praa I zasada dla układu zamkniętego Entalia I zasada dla układu otwartego Cieło o właśiwew К Srawność jest zastosowaniem zasady zahowania energii do
Bardziej szczegółowoChemia ogólna i nieorganiczna- dwiczenia laboratoryjne 2018/2019
ĆWICZENIE 6 ROZTWORY BUFOROWE 1. Zakres materiału Pojęia: stężenie molowe, ph, wskaźniki ph-metryzne, teoria kwasów i zasad Brønsteda, roztwory buforowe i ih ph, pojemność buforowa, słaby/mony kwas, słaba/mona
Bardziej szczegółowoĆwiczenie N 13 ROZKŁAD CIŚNIENIA WZDŁUś ZWĘśKI VENTURIEGO
LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW Ćwiczenie N ROZKŁAD CIŚNIENIA WZDŁUś ZWĘśKI VENTURIEGO . Cel ćwiczenia Doświadczalne wyznaczenie rozkładu ciśnienia piezometrycznego w zwęŝce Venturiego i porównanie go z
Bardziej szczegółowoChłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7
Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7 dr hab. inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA Wydział Mechaniczny. KONSPEKT do przedmiotu:
POLITECHNIKA GDAŃSKA Wydział Mechaniczny KONSPEKT do przedmiotu: TECHNIKI NISKOTEMPERATUROWE W MEDYCYNIE p/t: Skraplarka Claude a i skraplarka Heylandta Prowadzący: dr inż. Zenon Bonca, doc. PG Wykonał:
Bardziej szczegółowoPomiary bezpośrednie Błędy graniczne przyrządów pomiarowych pomiary napięcia i prądu przyrządami analogowymi i cyfrowymi
Pomiary bezpośrednie Błędy granizne przyrządów pomiarowyh pomiary napięia i prądu przyrządami analogowymi i yfrowymi 1. Cel ćwizenia Poznanie źródeł informaji o warunkah uŝytkowania przyrządów pomiarowyh,
Bardziej szczegółowoWpływ wybranych czynników na inwestycje w energetyce wiatrowej
Wpływ wybranych czynników na inwestycje w energetyce wiatrowej Autor: Katarzyna Stanisz ( Czysta Energia listopada 2007) Elektroenergetyka wiatrowa swój dynamiczny rozwój na świecie zawdzięcza polityce
Bardziej szczegółowoPrawo dyfuzji (prawo Ficka) G = k. F. t (c 1 c 2 )
EKSTRAKCJA Metoda rozdzielania mieszanin ciekłych lub stałych za pomocą ciekłego rozpuszczalnika, polegająca na poddaniu mieszaniny ciał działaniu odpowiedniego rozpuszczalnika w celu wydzielenia z niej
Bardziej szczegółowoSorpcyjne Systemy Energetyczne
Sorpcyjne Systemy Energetyczne Adsorpcyjne systemy chłodnicze dr inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl, bud. D2, pok. 9b Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii
Bardziej szczegółowoBADANIE WYMIENNIKA CIEPŁA TYPU RURA W RURZE
BDNIE WYMIENNIK CIEPŁ TYPU RUR W RURZE. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie z konstrukcją, metodyką obliczeń cieplnych oraz poznanie procesu przenikania ciepła w rurowych wymiennikach ciepła..
Bardziej szczegółowo1.1. KSZTAŁTOWANIE KLIMATU POMIESZCZEŃ
13 1. WSTĘP 1.1. KSZTAŁTOWANIE KLIMATU POMIESZCZEŃ Prawidłowe określenie wymaganych parametrów klimatu i innych potrzeb cieplnych w budownictwie daje podstawę do wkomponowania odpowiednich instalacji w
Bardziej szczegółowoTemat: Przyczyny i skutki niestabilności pracy parowników i skraplaczy w urządzeniach chłodniczych.
Temat: Przyczyny i skutki niestabilności pracy parowników i skraplaczy w urządzeniach chłodniczych. Ireneusz Wolański Marcin Szymański SiUChKl Politechnika Gdańska GDAŃSK, 2008 PLAN PRACY: I. Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA. do ćwiczenia laboratoryjnego Temat: Prasowanie izostatyczne proszków w formach z tworzyw sztucznych
INSTRUKCJA do ćwizenia laboratoryjnego Temat: Prasowanie izostatyzne proszków w ormah z tworzyw sztuznyh 1. CEL ĆWICZENIA Celem ćwizenia jest zapoznanie studentów z izostatyzna tehniką ormowania proszków,
Bardziej szczegółowo3. Oddziaływania na konstrukcje hal i wiat
3. Oddziaływania na konstrukje hal i wiat 3.1. Wprowadzenie W projektowaniu hal należy uwzględnić poniżej podane obiążenia i oddziaływania: stałe (od iężaru własnego elementów konstrukji nośnej, iężaru
Bardziej szczegółowoURZĄD MARSZAŁKOWSKI WOJEWÓDZTWA OPOLSKIEGO DEPARTAMENT POLITYKI REGIONALNEJ I PRZESTRZENNEJ Referat Ewaluacji
URZĄD MARSZAŁKOWSKI WOJEWÓDZTWA OPOLSKIEGO DEPARTAMENT POLITYKI REGIONALNEJ I PRZESTRZENNEJ Referat Ewaluacji Ocena efektu makroekonomicznego Regionalnego Programu Operacyjnego Województwa Opolskiego na
Bardziej szczegółowoInformacja o pracy dyplomowej. Projekt stanowiska dydaktycznego opartego na spręŝarkowym urządzeniu chłodniczym, napełnionym dwutlenkiem węgla (R744)
Informacja o pracy dyplomowej 1. Nazwisko i imię: Gromow Przemysław adres e-mail: przemyslaw.gromow@gmail.com 2. Kierunek studiów: Mechanika i Budowa Maszyn 3. Rodzaj studiów: Dzienne magisterskie 4. Specjalność:
Bardziej szczegółowoANEMOMETRIA LASEROWA
1 Wstęp ANEMOMETRIA LASEROWA Anemometria laserowa pozwala na bezdotykowy pomiar prędkośi zastezek (elementów) rozpraszajayh światło Źródłem światła jest laser, którego wiazka jest dzielona się nadwiewiazki
Bardziej szczegółowoABSORPCJA ROZTWORÓW BARWNIKÓW ORGANICZNYCH. ANALIZA SKŁADU ROZTWORU
Ćwizenie 26 BSORPCJ ROZTWORÓW BRWNIKÓW ORGNICZNYCH. NLIZ SKŁDU ROZTWORU paratura 1. Spektrofotometr 2. Roztwór fluoreseiny 2 10-4 mol/dm 3 (200 µm) 3. Roztwór różu bengalskiego 2 10-4 mol/dm 3 (200 µm)
Bardziej szczegółowoKOMPENDIUM WIEDZY. Opracowanie: BuildDesk Polska CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKÓW I ŚWIADECTWA ENERGETYCZNE NOWE PRZEPISY.
Sprawdzanie warunków cieplno-wilgotnościowych projektowanych przegród budowlanych (wymagania formalne oraz narzędzie: BuildDesk Energy Certificate PRO) Opracowanie: BuildDesk Polska Nowe Warunki Techniczne
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY AUTOMATYKA CHŁODNICZA TEMAT: Racje techniczne wykorzystania rurki kapilarnej lub dyszy w małych urządzeniach chłodniczych i sprężarkowych pompach ciepła Mateusz
Bardziej szczegółowoPrzykład projektowania geotechnicznego pala prefabrykowanego wg PN-EN na podstawie wyników sondowania CPT metodą LCPC (francuską)
Przykład projektowania geotehniznego pala prefabrykowanego wg PN-EN 1997-1 na podstawie wyników sondowania CPT metodą LCPC (franuską) Data: 2013-04-19 Opraował: Dariusz Sobala, dr inż. Lizba stron: 8 Zadanie
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoZADANIA Z CHEMII Efekty energetyczne reakcji chemicznej - prawo Kirchhoffa
ZADANIA Z HEII Efekty energetyzne reakji hemiznej - rawo Kirhhoffa. Prawo Kirhhoffa Różnizkują względem temeratury wyrażenie, ilustrująe rawo Hessa: Otrzymuje się: U= n r,i U tw,r,i n s,i U tw,s,i () d(
Bardziej szczegółowoINSTYTUT ENERGII ATOMOWEJ INSTITUTE OF ATOMIC ENERGY RAPORT IAE-24/A
INSTYTUT ENERGII ATOMOWEJ INSTITUTE OF ATOMI ENERGY PL9702388 RAPORT IAE-24/A BADANIA TEORETYZNE I EKSPERYMENTALNE KRYZYSU WRZENIA W WARUNKAH WRZENIA PRZEHŁODZONEGO W PRZEPŁYWIE W KANALE PIONOWYM ERNEST
Bardziej szczegółowoSEMINARIUM Z CHŁODNICTWA
POLITECHNIKA GDAŃSKA Katedra Techniki Cieplnej SEMINARIUM Z CHŁODNICTWA Ocena wpływu poślizgu temperaturowego mieszanin zeotropowych na warunki pracy wentylatorowej chłodnicy powietrza. Michał Szajner
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI TOMU I. Przedmowa 11. Wprowadzenie 15 Znaczenie gospodarcze techniki chłodniczej 18
v~.rv.kj Chłodnicza. Poradnik - tom 1 5 SPIS TREŚCI TOMU I Przedmowa 11 Wprowadzenie 15 Znaczenie gospodarcze techniki chłodniczej 18 Podstawy termodynamiki 21 Termodynamiczne parametry stanu gazu 21 2
Bardziej szczegółowoWymienniki ciepła. Baza wiedzy Alnor. Baza wiedzy ALNOR Systemy Wentylacji Sp. z o.o. www.alnor.com.pl. Zasada działania rekuperatora
Wymienniki ciepła Zasada działania rekuperatora Głównym zadaniem rekuperatora jest usuwanie zużytego powietrza i dostarczanie świeżego powietrza z zachowaniem odpowiednich parametrów - temperatury, wilgoci,
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 14. Maria Bełtowska-Brzezinska KINETYKA REAKCJI ENZYMATYCZNYCH
Ćwiczenie 14 aria Bełtowska-Brzezinska KINETYKA REAKCJI ENZYATYCZNYCH Zagadnienia: Podstawowe pojęcia kinetyki chemicznej (szybkość reakcji, reakcje elementarne, rząd reakcji). Równania kinetyczne prostych
Bardziej szczegółowoBezwładność - Zrywanie nici nad i pod cięŝarkiem (rozszerzenie klasycznego ćwiczenia pokazowego)
6COACH 6 Bezwładność - Zrywanie nici nad i pod cięŝarkiem (rozszerzenie klasycznego ćwiczenia pokazowego) Program: Coach 6 Projekt: na ZMN060c CMA Coach Projects\PTSN Coach 6\Zrywanienici\Zestaw.cma Przykład
Bardziej szczegółowov! są zupełnie niezależne.
Zasada ekwiartyji energii 7-7. Zasada ekwiartyji energii ównowaga termizna układów Zerowa zasada termodynamiki Jeżeli układy A i B oraz A i są arami w równowadze termiznej, to również układy B i są w równowadze
Bardziej szczegółowoSpis treści. PRZEDMOWA. 11 WYKAZ WAśNIEJSZYCH OZNACZEŃ. 13 I. POJĘCIA PODSTAWOWE W TERMODYNAMICE. 19
Spis treści PRZEDMOWA. 11 WYKAZ WAśNIEJSZYCH OZNACZEŃ. 13 I. POJĘCIA PODSTAWOWE W TERMODYNAMICE. 19 Wykład 1: WPROWADZENIE DO PRZEDMIOTU 19 1.1. Wstęp... 19 1.2. Metody badawcze termodynamiki... 21 1.3.
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 25. Wartość bezwzględna. Interpretacja geometryczna wartości bezwzględnej.
ZAJĘCIA 25. Wartość bezwzględna. Interpretacja geometryczna wartości bezwzględnej. 1. Wartość bezwzględną liczby jest określona wzorem: x, dla _ x 0 x =, x, dla _ x < 0 Wartość bezwzględna liczby nazywana
Bardziej szczegółowoOpis efektów kształcenia dla modułu zajęć
Nazwa modułu: Podstawy termodynamiki Rok akademicki: 2015/2016 Kod: MIC-1-206-s Punkty ECTS: 5 Wydział: Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej Kierunek: Inżynieria Ciepła Specjalność: - Poziom studiów:
Bardziej szczegółowoPodstawy termodynamiki
Podstawy termodynamiki Wykład Wroław University of ehnology 8-0-0 Podstawy termodynamiki 0 ermodynamika klasyzna Ois układu N ząstek na grunie mehaniki klasyznej wymaga rozwiązania N równań ruhu. d dt
Bardziej szczegółowoDr inż. Grzegorz DZIDO
Gliwie, 16.12.2015 WYKAZ TEMATÓW PROJEKTÓW INŻYNIERSKICH na rok akademiki 2016/2017 kierunki: Chemizna i Proesowa, Makro Dr inż. Grzegorz DZIDO Projekt instalaji laboratoryjnej do badań nad wnikaniem iepła
Bardziej szczegółowoPL B1. FLUID SYSTEMS SPÓŁKA Z OGRANICZONĄ ODPOWIEDZIALNOŚCIĄ, Warszawa, PL BUP 11/18
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 230197 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 419501 (22) Data zgłoszenia: 17.11.2016 (51) Int.Cl. F17D 1/04 (2006.01)
Bardziej szczegółowoWykład 7 Entalpia: odwracalne izobaryczne rozpręŝanie gazu, adiabatyczne dławienie gazu dla przepływu ustalonego, nieodwracalne napełnianie gazem
Wykład 7 Entalpia: odwracalne izobaryczne rozpręŝanie gazu, adiabatyczne dławienie gazu dla przepływu ustalonego, nieodwracalne napełnianie gazem pustego zbiornika rzy metody obliczeń entalpii gazu doskonałego
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 3 Wpływ zmiany powierzchni skraplacza na wydajność pracy urządzenia chłodniczego
Andrzej Grzebielec 2009-10-23 Laboratorium Chłodnictwa II Ćwiczenie nr 3 Wpływ zmiany powierzchni skraplacza na wydajność pracy urządzenia chłodniczego 1 3 Wpływ zmiany powierzchni skraplacza na wydajność
Bardziej szczegółowoChłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 3
Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 3 dr hab. nż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn
Bardziej szczegółowoW9 26. Wykresy pary. Termodynamika techniczna. Wykres i s pary wodnej. Odczytywanie wykresu
W9 26 Wykresy pary Odczytywanie wykresu 1 i x=1 K x=0,4 x=0,6 x=0,8 x=0 x=0,2 s 2 [kj/kg] 3000 2500 2000 1500 1000 500 i i r 0 273,16 350 400 450 500 550 600 650 [K] 3 4 Wykres i s jest bardzo wygodny
Bardziej szczegółowoZ A W I E S I N Y I L A S T E O B L I C Z E N I A I P R Z E L I C Z E N I A P O D S T A W O W E
- 1 - Z A W I E S I N Y I L A S T E O B L I C Z E N I A I P R Z E L I C Z E N I A P O D S T A W O W E Opraował: Anrzej Pytliński opraowanie zawiera: stron tekstu...5. tabli.....1 B o l e s ł a w i e 2012
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa WPROWADZENIE DO PRZEDMIOTU... 11
Spis treści Przedmowa... 10 1. WPROWADZENIE DO PRZEDMIOTU... 11 2. PODSTAWOWE OKREŚLENIA W TERMODYNAMICE... 13 2.1. Układ termodynamiczny... 13 2.2. Wielkości fizyczne, układ jednostek miary... 14 2.3.
Bardziej szczegółowo1. Podstawowe pojęcia
1. Podstawowe pojęcia Sterowanie optymalne obiektu polega na znajdowaniu najkorzystniejszej decyzji dotyczącej zamierzonego wpływu na obiekt przy zadanych ograniczeniach. Niech dany jest obiekt opisany
Bardziej szczegółowoPL B1. INSTYTUT MASZYN PRZEPŁYWOWYCH IM. ROBERTA SZEWALSKIEGO POLSKIEJ AKADEMII NAUK, Gdańsk, PL BUP 20/14
PL 221481 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 221481 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 403188 (51) Int.Cl. F02C 1/04 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Bardziej szczegółowoc = 1 - właściwa praca sprężania izoentropowego [kj/kg], 1 - właściwa praca rozprężania izoentropowego
13CHŁODNICTWO 13.1. PODSTAWY TEORETYCZNE 13.1.1. Teoretyczny obieg chłodniczy (obieg Carnota wstecz) Teoretyczny obieg chłodniczy, pokazany na rys.13.1, tworzy, ciąg przemian: dwóch izotermicznych 2-3
Bardziej szczegółowoKatedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI. Badanie pompy ciepła - 1 -
Katera Silników Spalinowych i Pojazów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Baanie pompy - - Wstęp teoretyczny Pompa jest urzązeniem eneretycznym, które realizuje przepływ w kierunku wzrostu temperatury. Pobiera ciepło
Bardziej szczegółowo1. Zaproponuj doświadczenie pozwalające oszacować szybkość reakcji hydrolizy octanu etylu w środowisku obojętnym
1. Zaproponuj doświadczenie pozwalające oszacować szybkość reakcji hydrolizy octanu etylu w środowisku obojętnym 2. W pewnej chwili szybkość powstawania produktu C w reakcji: 2A + B 4C wynosiła 6 [mol/dm
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Energetyki i Aparatury Przemysłowej PRACA SEMINARYJNA
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Energetyki i Aparatury Przemysłowej Agnieszka Wendlandt Nr albumu : 127643 IM M (II st.) Semestr I Rok akademicki 2012 / 2013 PRACA SEMINARYJNA Z PRZEDMIOTU
Bardziej szczegółowoKLASYFIKACJI I BUDOWY STATKÓW ŚRÓDLĄDOWYCH
PRZEPISY KLASYFIKACJI I BUDOWY STATKÓW ŚRÓDLĄDOWYCH ZMIANY NR 3/2011 do CZĘŚCI VI URZĄDZENIA MASZYNOWE I INSTALACJE RUROCIĄGÓW 2005 GDAŃSK Zmiany Nr 3/2011 do Części VI Urządzenia maszynowe i instalacje
Bardziej szczegółowo