POPRAWA SPRAWNOŚCI CIEPLNEJ BLOKÓW ENERGETYCZNYCH POPRZEZ WYKORZYSTANIE ODZYSKANEGO CIEPŁA ODPADOWEGO
|
|
- Władysława Dąbrowska
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 POPRAWA SPRAWNOŚCI CIEPLNEJ BLOKÓW ENERGETYCZNYCH POPRZEZ WYKORZYSTANIE ODZYSKANEGO CIEPŁA ODPADOWEGO Autor: Paweł Rączka ( Rynek Energii luty 2016) Słowa kluczowe: ciepło odpadowe, blok energetyczny, wzrost sprawności, kondensacyjny wymiennik ciepła, ciepło jawne i utajone Streszczenie. W pracy przedstawiono wyniki obliczeń wpływu wykorzystania ciepła odpadowego odzyskanego w podkrytycznym bloku energetycznym na jego sprawność. Odzysk ciepła odpadowego (jawnego i utajonego) następuje poprzez schłodzenie spalin wylotowych kotła parowego z paleniskiem pyłowym, zasilanego węglem kamiennym lub brunatnym, pracującego w bloku energetycznym o mocy 370 MW. Odzyskane ciepło odpadowe zostaje wykorzystane do podgrzewu kondensatu, przepływającego przez niskoprężne podgrzewacze regeneracyjne, zastępując ciepło w parze upustowej. W celu określenia wpływu proponowanego rozwiązania na sprawność bloku zbudowano modele matematyczne obiegu cieplnego bloku. Uzyskane wyniki wskazują na możliwość podniesienia sprawności cieplnej bloku netto od 0,29 % (węgiel kamienny) do prawie 1,2 % (węgiel brunatny), przy czym istnieje bariera pełnego wykorzystania odzyskanego ciepła w turbozespole bloku zasilanego węglem brunatnym. Istnieje możliwość jego pełnego wykorzystania i dalszego zwiększenia sprawności poprzez zastosowanie ciepła odpadowego np. w celu wstępnego podgrzewu powietrza do spalania kierowanego do kotła. 1. WPROWADZENIE W światowej energetyce konwencjonalnej zachodzi ciągły proces podnoszenia sprawności konwersji energii chemicznej paliwa do energii elektrycznej, wymuszany głównie przez wzrost kosztów paliw oraz dążenie do redukcji uciążliwości energetyki dla środowiska. Choć w Polsce w ostatnich latach wciąż nie ma zbyt wielu przykładów takiego postępowania, co spowodowane jest głównie niepewnością panującą na rynku energii oraz rosnącymi nakładami inwestycyjnymi na nowe moce, to nadchodzące lata powinny zmienić ten stan. W przypadku konwencjonalnej siłowni wzrost sprawności następuje głównie poprzez zwiększanie parametrów pary produkowanej w kotle i wykorzystywanej do zasilania turbozespołu oraz np. stosowanie wielokrotnych przegrzewów międzystopniowych czy modyfikacje części przepływowych turbin parowych poprawiające ich sprawność. Jednak w przypadku wszystkich konwencjonalnych bloków, i to zarówno energetycznych, jak i ciepłowniczych, podkrytycznych i nadkrytycznych, istnieje niewykorzystane źródło ciepła odpadowego. Są nim spaliny wylotowe z kotła zasilanego paliwem stałym. Istnieją nieliczne przypadki wykorzystania tego ciepła (np. ciepło odzyskane ze spalin wylotowych kotła fluidalnego bloku elektrowni Łagisza podgrzewa wstępnie powietrze do spalania kierowane do tego kotła). Jednak nie sięgnięto dotychczas na szerszą skalę po ciepło kondensacji pary wodnej zawartej w spalinach, którego ilość (zwłaszcza w przypadku spalin z węgla brunatnego lub biomasy) jest znaczna. Jedynym przypadkiem jest układ kondensacyjny o mocy ok. 20 MW zainstalowany w EC Białystok
2 S.A., odbierający ciepło ze spalin wylotowych kotła fluidalnego zasilanego biomasą, i wstępnie podgrzewający powracającą z obiegu wodę sieciową. Wykonane przez autora obliczenia dla spalin z kotła pyłowego bloku 900 MW zasilanego węglem brunatnym wykazały możliwość odzyskania nawet 390 MW ciepła (ciepło jawne i utajone) przy ochłodzeniu spalin ze 160 do 50 o C [3]. W prezentowanej pracy pokazano wpływ odzyskanego ze spalin ciepła odpadowego na sprawność wytwarzania energii elektrycznej w podkrytycznym bloku energetycznym o mocy 370 MW. 2. MODEL MATEMATYCZNY OBIEGU CIEPLNEGO BLOKU 370 MW W celu przeprowadzenia analizy wpływu wykorzystania ciepła odpadowego w obiegu cieplnym konwencjonalnego podkrytycznego bloku energetycznego zbudowano model obiegu cieplnego bloku energetycznego o mocy 370MW, z pojedynczym międzystopniowym przegrzewem pary, trójkadłubowym turbogeneratorem, zbiornikiem wody zasilającej z odgazowywaczem termicznym oraz podgrzewaczami regeneracyjnymi i układem chłodzenia skraplacza (rys. 1). Wykorzystano dostępne dane dotyczące sprawności turbozespołu 370 MW (tab. 1) oraz dane techniczne kotła BP Modele zbudowano w programie PTC Mathcad 15 wykorzystując przy tym biblioteki numeryczne z wbudowanymi tablicami pary [2], z których odczytywano właściwości wody i pary w całym obiegu. Na model składają się równania: bilansów masy i energii, dane dotyczące sprawności wewnętrznej oraz mechanicznej turbin parowych oraz pomp i ich napędów, równania stanu czynnika roboczego (wody/pary). Przyjęto pracę bloku w stanie ustalonym, przy mocy znamionowej 370 MW. Uwzględniono przy tym straty ciśnienia i ciepła w rurociągach łączących elementy układu oraz straty ciśnienia w wymiennikach ciepła. Wszystkie wymienniki powierzchniowe pracują bez przechłodzenia skroplin. Pominięto straty czynnika obiegowego oraz strumienie pary kierowane do uszczelnień turbiny i smoczków parowych. Zbudowano dwa modele obiegów cieplnych bloku: model bazowy (referencyjny), zasilany węglem kamiennym lub węglem brunatnym (rys. 1), model zmodyfikowany, z wykorzystaniem odzyskanego w układzie odzysku ciepła odpadowego (UOCO) ciepła ze spalin wylotowych kotła zasilanego węglem kamiennym lub węglem brunatnym (rys. 2 i 3).
3 Tabela 1. Sprawności wewnętrzne turbozespołu 13K370 [7] wlot WP-A7 wlot SP-A6 A6-A5 A5-A4 wlot NP-A2 A2-A1 A1-wylot Sprawność wewnętrzna grupy stopni, % 87,96 90,94 92,84 92,12 87,74 88,54 89,54 Różnica pomiędzy blokiem zasilanym węglem kamiennym i brunatnym polega tylko na zastosowanym paliwie (wartości opałowej) oraz przyjętej sprawności cieplnej kotła (węgiel kamienny 92%, węgiel brunatny 88%). Nie ulegają zmianie inne przyjęte parametry pracy bloku. 3. ANALIZA PRACY BLOKU 370 MW WYKORZYSTUJĄCEGO CIEPŁO ZE SPALIN WYLOTOWYCH KOTŁA Poniżej przedstawiono wyniki obliczeń cieplnych bloku energetycznego o mocy 370 MW z oraz bez zainstalowanego wymiennika UOCO ze spalin wylotowych. Wymiennik UOCO zainstalowany jest na kanale spalin wylotowych z kotła za elektrofiltrem i przed instalacją odsiarczania spalin. Odzyskane ciepło zastępuje ciepło w parze upustowej, pobieranej z części niskoprężnej turbiny (z upustów A1 A3), służące do podgrzewu kondensatu w podgrzewaczach regeneracyjnych XN1 XN3 (rys. 1). Obliczenia przeprowadzono dla bloku opalanego węglem kamiennym (wartość opałowa 23,3 MJ/kg) oraz brunatnym (wartość opałowa 8 MJ/kg), przy założeniu stałej wielkości mocy elektrycznej brutto generowanej przez blok oraz stałych parametrach pary produkowanej przez kocioł pracujący przy wydajności znamionowej (1088 Mg/h) Model bloku opalanego węglem kamiennym wariant bazowy Na rysunku 1 i w tabeli 2 przedstawiono wyniki obliczeń wykonanych dla wariantu bazowego bloku energetycznego zasilanego węglem kamiennym. Przyjęto brak poboru pary upustowej do kolektora międzyblokowego 1,8 MPa. Dla dalszej analizy najważniejsze są wyniki obliczeń uzyskane dla części NP turbozespołu oraz zasilanych z niej parą upustową wymienników regeneracyjnych. Sprawność cieplną bloku brutto obliczono na podstawie równania N N eb eb bb r B Qi Q (1) ch
4 gdzie: paliwa, kg/s; N eb - moc elektryczna brutto (mierzona na zaciskach generatora), MW; B - zużycie - moc doprowadzona z paliwem (energia chemiczna), MW. r Qi - wartość opałowa paliwa, MJ/kg; Q ch kg/s 4.2 MPa 540 o C węgiel kamienny 23,3 MJ/kg BP % kg/s 17.7 MPa 540 o C WP SP SP NP kg/s 0.56 MPa 259 o C NP GTHW 370 MW A7 A5 A6 A6 A5 A4 A1 A3 A2 A1 23 MPa C 30.2 kg/s 4.3 MPa C 16.8 kg/s MPa 203 o C kg/s 70 kpa 39 o C KQ1 XW3/4 ZZ1 XN4 XN kw kg/s 1.27 MPa 92.3 o C XN kw 8.3 kg/s MPa 96.8 o C XN kw 11.7 kg/s MPa 73.2 o C PKQ1 PK XW1/2 PZ 1K12 PXN kg/s PXN MPa o C kg/s 1.27 MPa 91.8 o C kg/s 1.37 MPa 68.2 o C kg/s 1.47 MPa 39.2 o C P1K12 P1K12 Rys. 1. Wyniki najważniejszych obliczeń dla bloku 370 MW zasilanego węglem kamiennym wariant bazowy Natomiast sprawność cieplną bloku netto obliczono na podstawie równania N N N eb pw en bn r B Qi Q (2) ch gdzie: N pw - moc elektryczna potrzeb własnych maszynowni (napędy pomp) oraz pompy wody zasilającej napędzanej turbiną parową, MW; N en - moc elektryczna netto bloku, MW. Tabela 2. Wyniki obliczeń uzyskane z modelu bloku 370MW zasilanego węglem kamiennym (wariant bazowy) Energia chemiczna paliwa Nazwa Moc kw Kocioł z przegrzewaczem pary pierwotnej Przegrzewacz międzystopniowej pary SUMA Moc generowana brutto Moc elektryczna potrzeb własnych maszynowni (pomp) Pompa kondensatu PK 425,1 Pompa skroplin PXN4 8,3 Pompa skroplin PXN2 44,2 Pompa wody chłodzącej PKQ1 4904,7 Pompa wody chłodzącej P1K12 394,3
5 Moc pompy wody zasilającej napędzanej turbiną parową PZ suma Moc generowana netto Sprawność cieplna bloku brutto 40,82% netto 39,07% Jak wynika z tabeli 2 obliczona sprawność cieplna brutto bloku bazowego wyniosła 40,82%. Obliczona moc elektryczna netto, wynosząca 354,1 MW, oraz sprawność netto równa 39,07% są wartościami wyjściowymi do analizy wpływu proponowanych zmian, związanych z wprowadzeniem ciepła z UOCO do obiegu cieplnego bloku zasilanego węglem kamiennym. Strumień pary pierwotnej produkowanej przez kocioł wynosi w wariancie bazowym 302,3 kg/s. Z obliczeń bilansowych wynika, że przy ochłodzeniu spalin od temperatury 140 o C do temperatury 45 o C na wylocie z wymiennika UOCO możliwa do odzyskania moc cieplna wynosi: ciepło jawne 43,9 MW, ciepło utajone (kondensacji pary wodnej zawartej w spalinach-wodny punkt rosy wynosi 46,5 o C) 5,2 MW, czyli łącznie 49,1 MW. Bilansując wymiennik po stronie czynnika przy założeniu, że dopływa do niego kondensat ze skraplacza turbiny o parametrach: strumień masowy 216,2 kg/s, temperatura 39,2 o C oraz ciśnienie 1,47 MPa, obliczono możliwą do uzyskania temperaturę kondensatu na wylocie z wymiennika, przy wykorzystaniu ciepła z UOCO, na 93,5 o C. Jest to wartość o 1,7 o C wyższa od temperatury kondensatu za wymiennikiem XN2 (rys. 1). Przy braku poboru pary upustowej z części NP turbiny wzrośnie jednak strumień masy pary trafiającej do kondensatora, a to spowoduje wzrost przepływu kondensatu przez układ regeneracji niskoprężnej i w konsekwencji obniży temperaturę kondensatu za wymiennikiem XN2. Dlatego możliwym jest zastąpienie ciepła odbieranego w wymiennikach XN1 i XN2 z pary upustowej (upusty A2 i A1) ciepłem odzyskanym w UOCO. Obliczenie wielkości możliwego do uzyskania w ten sposób efektu technicznego przedstawiono w następnym punkcie Model bloku opalanego węglem kamiennym wariant z UOCO Ze względu na przedstawione powyżej wyniki obliczeń bilansowych zbudowano model bloku 370 MW z wymiennikami XN1 i XN2 zastąpionymi wymiennikiem XNCO, który zasilany jest ciepłem odpadowym odebranym spalinom wylotowym z kotła. Założono przy tym, że na skutek wzrostu oporów przepływu kondensatu przez wymiennik XNCO wzrośnie zapotrzebowanie na moc elektryczną pompy kondensatu PK oraz wentylatora wyciągowego spalin z kotła. Opory oszacowano na 0,3 MPa (kondensat) i 2 kpa (spaliny), co spowodowało zwiększenie zapotrzebowania na moc elektryczną pompy kondensatu o 138,6 kw i wentylatora o 820 kw. Wyniki obliczeń zaprezentowano na rysunku 2 i w tabeli 3. Przeprowadzone obliczenia pokazały, że dzięki UOCO częściowo uniknięty zostanie pobór pary upustowej z części NP turbiny i do ostatniego stopnia turbiny skierowany zostanie większy strumień pary, niż w wariancie bazowym (206,0 kg/s w porównaniu do 190,0 kg/s).
6 269.3 kg/s 4.2 MPa 540 o C węgiel kamienny 23,3 MJ/kg BP % kg/s 17.7 MPa 540 o C WP SP SP NP kg/s 0.56 MPa 259 o C NP GTHW 370 MW A7 A5 A6 A6 A5 A4 A1 A3 A2 A1 23 MPa C 29.9 kg/s 4.3 MPa C 18.3 kg/s MPa 203 o C kg/s 70 kpa 39 o C KQ1 XW3/4 ZZ1 XN4 XN kw kg/s 1.27 MPa 88.5 o C XNCO kw PKQ1 XW1/2 PZ 1K12 PXN kg/s 1.17 MPa o C kg/s 1.77 MPa 39.2 o C PK P1K12 P1K12 Rys. 2. Wyniki najważniejszych obliczeń dla bloku 370 MW zasilanego węglem kamiennym wariant UOCO Tabela 3. Wyniki obliczeń uzyskane z modelu bloku 370MW zasilanego węglem kamiennym (wariant z UOCO) Nazwa Moc kw Energia chemiczna paliwa Kocioł z przegrzewaczem pary pierwotnej Przegrzewacz pary międzystopniowej SUMA Moc generowana brutto Pompa kondensatu PK 563,7 Pompa skroplin PXN4 8,2 Moc elektryczna potrzeb własnych maszynowni (pomp) Pompa wody chłodzącej PKQ ,8 Pompa wody chłodzącej P1K12 390,0 Wzrost mocy wentylatora spalin 820,0 Moc pompy wody zasilającej napędzanej turbiną parową PZ suma Moc generowana netto Sprawność cieplna bloku brutto 41,28% netto 39,36% Wzrośnie natomiast strumień masy pary z upustu A3, zasilający podgrzewacz regeneracyjny XN3, oraz jego moc cieplna. Związane jest to także ze wzrostem strumienia kondensatu przepływającego przez niego. Strumień pary świeżej produkowanej przez kocioł spada do 299,2 kg/s, czemu towarzyszy również spadek zużycia energii chemicznej paliwa. Z obiegu wyeliminowana została pompa skroplin PXN2, co obniżyło zużycie energii elektrycznej na potrzeby własne.
7 Zastosowanie UOCO spowoduje spadek jednostkowego zużycia ciepła i pary na produkcję energii elektrycznej, co z kolei wywoła wzrost sprawności cieplnej brutto bloku z 40,82% do 41,28% (Δη bb = 0,46%). Niestety, wzrastają potrzeby własne bloku w zakresie mocy elektrycznej do napędu pomp (zwłaszcza pompy wody chłodzącej kondensator PKQ1 oraz pompy kondensatu PK) i wentylatora wyciągowego spalin, co powoduje spadek generowanej mocy netto bloku o 1275 kw. W związku z tym sprawność cieplna netto bloku po zabudowie UOCO wzrasta tylko o 0,29%. Oszczędność w zużyciu paliwa wyniesie ok. 12,3 tyś. Mg/rok. Ograniczeniem w dalszym zmniejszaniu strumienia pary upustowej pobieranej na cele podgrzewu kondensatu jest temperatura spalin wylotowych z kotła zasilanego węglem kamiennym oraz temperatura wodnego punktu rosy tych spalin. Zwłaszcza niska wartość tej drugiej wielkości (46,5 o C) uniemożliwia wzrost odzysku ciepła odpadowego ze spalin Model bloku 370MW opalanego węglem brunatnym wariant bazowy W przypadku węgla brunatnego wykonano, analogiczne do powyższych, obliczenia efektów technicznych z wykorzystania UOCO w bloku 370 MW. Jedyna zmiana dotyczyła wartości opałowej paliwa (8 MJ/kg) oraz przyjętej sprawności cieplnej kotła BB-1150 (88%). W tabeli 4 przedstawiono wyniki obliczeń wykonanych dla wariantu bazowego bloku energetycznego opalanego węglem brunatnym. Obliczona sprawność cieplna brutto i netto bloku wyniosła odpowiednio 39,05% i 37,37%. Zmiany te wynikają tylko z opisanych powyżej zmian po stronie kotła. Obieg cieplny turbiny nie uległ zmianie. Tabela 4. Wyniki obliczeń uzyskane z modelu bloku 370MW zasilanego węglem brunatnym (wariant bazowy) Nazwa Moc kw Energia chemiczna paliwa Kocioł z przegrzewaczem pary pierwotnej Przegrzewacz pary międzystopniowej SUMA Moc generowana brutto Pompa kondensatu PK 425,1 Pompa skroplin PXN4 8,3 Moc elektryczna potrzeb własnych maszynowni (pomp) Pompa skroplin PXN2 44,2 Pompa wody chłodzącej PKQ ,7 Pompa wody chłodzącej P1K12 394,3 Moc pompy wody zasilającej napędzanej turbiną parową PZ suma Moc generowana netto Sprawność cieplna bloku brutto 39,05% netto 37,37%
8 Ze względu na dalsze obliczenia bloku zasilanego węglem brunatnym z UOCO istotna jest wartość temperatury kondensatu na wlocie do podgrzewacza regeneracyjnego XN4 (wynosząca 130,3 o C) oraz moce cieplne wymienników XN1-XN3 (rys. 1) Model bloku opalanego węglem brunatnym wariant z UOCO Podobnie, jak w przypadku obliczeń bloku z UOCO zasilanego węglem kamiennym, także w przypadku węgla brunatnego istnieją pewne założenia. Należą do nich: temperatura spalin wylotowych z kotła na węgiel brunatny (155 o C), obniżona w wymienniku kondensacyjnym UOCO do 55 o C, temperatura wodnego puntu rosy dla spalin (62,6 o C), temperatura kondensatu na wylocie z pompy kondensatu PK (39,2 o C), temperatura kondensatu na wlocie do podgrzewacza regeneracyjnego XN4 (w wariancie bazowym 130,3 o C), moc cieplna przekazana kondensatowi w wymiennikach XN1-XN3 wynosząca kw. Na podstawie powyższych założeń wykonano obliczenia bilansowe wymiennika UOCO. Wynika z nich, że moc cieplna wymiennika przy ochłodzeniu spalin do temperatury wodnego punktu rosy wynosi 66,9 MW, a przy dalszym ochłodzeniu do 55 o C wzrasta do 140,3 MW, czyli prawie trzykrotnie więcej niż dla bloku zasilanego węglem kamiennym. Dzięki układowi odzysku ciepła odpadowego nie będzie potrzebny pobór pary upustowej z całej części NP turbiny i do ostatniego stopnia turbiny oraz skraplacza skierowany zostanie zdecydowanie większy strumień pary, niż w wariancie bazowym. Oznacza to także, że nie jest możliwym wykorzystanie całego odzyskanego ciepła do podgrzewu kondensatu. Barierą jest zarówno moc cieplna przekazywana kondensatowi w niskoprężnych wymiennikach regeneracyjnych, jak i maksymalna temperatura podgrzewu kondensatu możliwa do uzyskania w UOCO. Ze względu na przedstawione powyżej wyniki obliczeń bilansowych zbudowano model bloku 370 MW z wymiennikami XN1, XN2 i XN3 zastąpionymi wymiennikiem XNCO, który zasilany jest ciepłem odpadowym odebranym spalinom wylotowym z kotła. Założono przy tym, że na skutek wzrostu oporów przepływu kondensatu przez wymiennik XNCO wzrośnie zapotrzebowanie na moc elektryczną pompy kondensatu PK oraz wentylatora wyciągowego spalin z kotła. Opory oszacowano na 0,6 MPa (kondensat) i 2,5 kpa (spaliny), co spowodowało zwiększenie zapotrzebowania na moc elektryczną pompy kondensatu o 216,6 kw i wentylatora o 1,46 MW. Wyniki obliczeń zaprezentowano na rysunku 3 i w tabeli 5.
9 Tabela 5. Wyniki obliczeń uzyskane z modelu bloku 370MW zasilanego węglem brunatnym (wariant z UOCO) Nazwa Moc kw Energia chemiczna paliwa Kocioł z przegrzewaczem pary pierwotnej Przegrzewacz pary międzystopniowej SUMA Moc generowana brutto Pompa kondensatu PK 641,7 Pompa skroplin PXN4 8,0 Moc elektryczna potrzeb własnych maszynowni (pomp) Pompa wody chłodzącej PKQ ,9 Pompa wody chłodzącej P1K12 380,2 Wzrost mocy wentylatora spalin Moc pompy wody zasilającej napędzanej turbiną parową PZ suma Moc generowana netto Sprawność cieplna bloku brutto 40,51% netto 38,55% Przeprowadzone obliczenia pokazały, że dzięki UOCO całkowicie uniknięty zostanie pobór pary upustowej z części NP turbiny i do ostatniego stopnia turbiny skie-rowany zostanie większy strumień pary, niż w wariancie bazowym (218,6 kg/s w porównaniu do 190,0 kg/s). Natomiast wzrośnie strumień masy pary z upustu A4, zasilający podgrzewacz regeneracyjny XN4, oraz jego moc cieplna. Związane jest to także ze wzrostem strumienia masy kondensatu przepływającego przez ten wymiennik. Strumień pary świeżej produkowanej przez kocioł spada do 291,6 kg/s, czemu towarzyszy również spadek zużycia energii chemicznej paliwa. Z obiegu wyeliminowana zostanie pompa skroplin PXN2. Podobnie, jak w przypadku bloku zasilanego węglem kamiennym, zastosowanie UOCO spowoduje spadek jednostkowego zużycia ciepła i pary na produkcję energii elektrycznej, co z kolei spowoduje wzrost sprawności cieplnej brutto bloku z 39,05% do 40,51% (Δη bb = 1,46%). Niestety, podobnie jak w przypadku bloku zasilanego węglem kamiennym, wzrastają potrzeby własne bloku w zakresie mocy elektrycznej (zwłaszcza pompy wody chłodzącej kondensator PKQ1 oraz pompy kondensatu PK) i wentylatora wyciągowego spalin (ok. 1,5 MW), co powoduje spadek generowanej mocy netto bloku o 1965 kw. W związku z tym sprawność cieplna netto bloku po zabudowie UOCO wzrasta o 1,18%. Taki wzrost wydaje się być jednak atrakcyjny technicznie i ekonomicznie, gdyż oznacza wprost proporcjonalny spadek zużycia paliwa. Gdyby założyć czas pracy bloku z obciążeniem znamionowym przez 8000 h/rok, to przy wzroście sprawności brutto o 1,46% zmniejszenie zużycia paliwa wyniesie 123 tyś. Mg/rok. Spowoduje to także zmniejszenie emisji zanieczyszczeń, w tym CO 2 o ok. 109 tyś. Mg/rok. Dodatkowym efektem, nieuwzględnionym w modelu, jest wzrost sprawności wewnętrznej części NP turbiny, związany z likwidacją 3 upustów pary. Spowoduje to dalszy wzrost sprawności cieplnej turbiny i bloku.
10 262.5 kg/s 4.2 MPa 540 o C kg/s 17.7 MPa 540 o C kg/s 0.56 MPa 259 o C węgiel brunatny 8 MJ/kg BB % WP SP SP NP NP GTHW 370 MW A7 A5 A6 A6 A5 A4 A1 A3 A2 A1 23 MPa C 29.1 kg/s 4.3 MPa C kg/s 70 kpa 39 o C KQ1 XW3/4 ZZ1 XN4 XNCO kw PKQ1 XW1/2 PZ 1K12 PXN kg/s 1.17 MPa o C kg/s 2.07 MPa 39.2 o C PK P1K12 P1K12 Rys. 3. Wyniki najważniejszych obliczeń dla bloku 370 MW zasilanego węglem kamiennym wariant UOCO Dalsze wykorzystanie ciepła odpadowego zawartego w spalinach wylotowych z kotła, którego łączna moc w przypadku bloku 370 MW wynosi 140,3 MW (ciepło jawne i utajone, ochłodzenie spalin z węgla brunatnego ze 155 do 55 o C), jest możliwe np. przez podgrzew powietrza zimnego kierowanego do kotła (zastąpienie podgrzewaczy parowych). Przeprowadzone obliczenia wykonane dla kotła BB-1150 wykazały wzrost jego sprawności cieplnej o 0,55% przy podgrzewie do 85 o C powietrza kierowanego do obrotowych podgrzewaczy powietrza. Barierą w pełnym odzysku i wykorzystaniu ciepła odpadowego ze spalin są jednak duże powierzchnie wymiany ciepła wymienników spaliny/woda oraz woda/powietrze i związane z tym duże opory przepływu, powodujące dalszy wzrost potrzeb własnych bloku. Możliwe jest także skierowanie części strumienia spalin pobranych sprzed podgrzewacza powietrza w kotle i wykorzystanie ciepła w nich zawartego do podgrzewu wody zasilającej opuszczającej pompę wody zasilającej. Ograniczy się w ten sposób pobór pary wysokoprężnej na cele regeneracji [6]. Innym rozwiązaniem może być wykorzystanie nadwyżki ciepła odpadowego do wstępnego suszenia paliwa, głównie dotyczy to węgla brunatnego i biomasy. Wstępnie wykonane analizy wskazują, że jeszcze bardziej atrakcyjnym ekonomicznie rozwiązaniem jest sprzedaż odzyskanego ciepła odpadowego odbiorcom zewnętrznym (pod postacią gorącej wody lub pary niskoprężnej), którymi mogą być odbiorcy przemysłowi lub komunalni. 4. WNIOSKI W pracy przedstawiono wyniki obliczeń wpływu wykorzystania w podkrytycznym bloku energetycznym odzyskanego ciepła odpadowego. Odzysk ciepła odpadowego (jawnego i utajonego) następuje poprzez schłodzenie spalin wylotowych kotła parowego z paleniskiem pyłowym, zasilanego węglem kamiennym lub brunatnym, pracującego w bloku energetycznym
11 370 MW. Odzyskane ciepło odpadowe zostaje wykorzystane do podgrzewu kondensatu, przepływającego przez niskoprężne podgrzewacze regeneracyjne, zastępując ciepło w parze upustowej. W celu określenia wpływu proponowanego rozwiązania na sprawność bloku zbudowano modele matematyczne obiegu cieplnego bloku 370 MW. Uzyskane wyniki wskazują na możliwość podniesienia sprawności cieplnej netto bloku od 0,29 % (węgiel kamienny) do ok. 1,2 % (węgiel brunatny). Istnieje możliwość dalszego zwiększenia sprawności cieplnej bloku poprzez zastosowanie ciepła odpadowego np. w celu wstępnego podgrzewu powietrza do spalania kierowanego do kotła. Wynika to z całkowitej mocy cieplnej możliwej do odzyskania ze spalin, wynoszącej nawet ponad 140 MW (węgiel brunatny, ochłodzenie spalin do 55 o C). Jednak w rzeczywistości niemożliwe jest jego 100% wykorzystanie ze względu na zakres temperaturowy i wielkość powierzchni wymiany ciepła niezbędnej do jego odzysku i wykorzystania. Innym, jeszcze bardziej atrakcyjnym ekonomicznie rozwiązaniem, jest sprzedaż odzyskanego ciepła odpadowego odbiorcom zewnętrznym. Przedstawione w pracy wyniki zostały uzyskane w badaniach realizowanych na zlecenie Politechniki Wrocławskiej w ramach dotacji statutowej nr Z09Z1/S40036 LITERATURA [1] Bartnik R., Buryn Z.: Termodynamiczna analiza pracy bloku o mocy elektrycznej 380 MW przystosowanego do pracy skojarzonej. Energetyka, 2008, nr 10, str [2] Modliński Z.: Elektroniczne biblioteki właściwości fizyko-chemicznych gazów i cieczy. Zakład Kotłów i Turbin Politechniki Wrocławskiej, Wrocław 2009 [3] Rączka P., Wójs K.: Projektowanie kondensacyjnego wymiennika ciepła odpadowego. Rynek Energii, 2014, nr 2, s [4] Rączka P., Wójs K.: Zastosowanie kondensacyjnego wymiennika ciepła odpadowego w bloku energetycznym. VIII Międzynarodowa Konferencja Naukowo-Techniczna ENERGETYKA 2014, Wrocław r. [5] Stępczyńska K. i in.: Obliczenia ultra-nadkrytycznego bloku węglowego o mocy 900 MW z odzyskiem ciepła ze spalin. Archiwum Energetyki, 2012, nr 2, str [6] Wójs K. i in.: Concept of a system for waste heat recovery from flue gases in a coal-fired power plant. Journal of Energy Science, 2010, vol. 1, nr 1, s
12 [7] Zdun M. i in.: Modelowanie matematyczne turbiny kondensacyjnej z wykorzystaniem programu Thermoflex. XIV Międzynarodowa Konferencja Naukowo-Techniczna GRE 2014, Szczyrk czerwca 2014r. IMPROVING THE THERMAL EFFICIENCY OF THE POWER UNITS THROUGH THE USE OF RECOVERED WASTE HEAT Key words: waste heat, power unit, improving thermal efficiency, condensing heat exchanger, sensible and latent heat Summary. The analysis of the impact of utilization of the waste heat recovered in the sub-critical power unit was presented. The waste heat (sensible and latent) is recovered from flue gas of a PF steam boiler fired hard coal or lignite operated in a 370 MW power unit. The recovered waste heat is used to preheat the condensate flowing through the low-pressure regenerative preheaters, replacing the heat in a bleed steam. To determine the effect of the proposed solution on the thermal efficiency the mathematical models of a 370 MW sub-critical power unit was developed. The results indicate the possibility of increasing the thermal efficiency of the power unit from 0.29% net (hard coal) to nearly 1.2% net (lignite) and there is still a much more waste heat to utilize in the lignite fired unit. But there is a limit of a full utilization of the recovered heat in the 370 MW power unit. It is possible to make a full utilization and further increase the efficiency by the use of waste heat for pre-heating the combustion air. Paweł Rączka, dr inż., Politechnika Wrocławska, Wydział Mechaniczno-Energetyczny, adiunkt zatrudniony w Wydziałowym Zakładzie Kotłów, Spalania i Procesów Energetycznych, pawel.raczka@pwr.edu.pl
klasyfikacja kotłów wg kryterium technologia spalania: - rusztowe, - pyłowe, - fluidalne, - paleniska specjalne cyklonowe
Dr inż. Ryszard Głąbik, Zakład Kotłów i Turbin Pojęcia, określenia, definicje Klasyfikacja kotłów, kryteria klasyfikacji Współspalanie w kotłach różnych typów Przegląd konstrukcji Współczesna budowa bloków
Bardziej szczegółowoUrządzenia wytwórcze (https://www.elturow.pgegiek.pl/technika-i-technologia/urzadzenia-wytworcze) Podstawowe urządzenia bloku.
Urządzenia wytwórcze (https://www.elturow.pgegiek.pl/technika-i-technologia/urzadzenia-wytworcze) Podstawowe urządzenia bloku. W Elektrowni Turów zainstalowanych jest sześć bloków energetycznych. W wyniku
Bardziej szczegółowo12.1. Proste obiegi cieplne (Excel - Solver) Proste obiegi cieplne (MathCad) Proste obiegi cieplne (MathCad) Proste obiegi cieplne
.. Proste obiegi cieplne (Excel - Solver).. Proste obiegi cieplne (MathCad).3. Proste obiegi cieplne (MathCad).. Proste obiegi cieplne (MathCad).5. Mała elektrociepłownia - schemat.6. Mała elektrociepłownia
Bardziej szczegółowoEnergetyka konwencjonalna
ZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY w SZCZECINIE Wydział Inżynierii Mechanicznej i Mechatroniki KATEDRA TECHNIKI CIEPLNEJ Energetyka konwencjonalna Dr hab. inż. prof. ZUT ZBIGNIEW ZAPAŁOWICZ Energetyka
Bardziej szczegółowoKonsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej.
Marcin Panowski Politechnika Częstochowska Konsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej. Wstęp W pracy przedstawiono analizę termodynamicznych konsekwencji wpływu wstępnego podsuszania
Bardziej szczegółowoDr inż. Andrzej Tatarek. Siłownie cieplne
Dr inż. Andrzej Tatarek Siłownie cieplne 1 Wykład 5 Projektowanie układów regeneracyjnego podgrzewania wody zasilającej 2 Układ regeneracji Układ regeneracyjnego podgrzewu wody układ łączący w jedną wspólną
Bardziej szczegółowoZagospodarowanie energii odpadowej w energetyce na przykładzie współpracy bloku gazowo-parowego z obiegiem ORC.
Zagospodarowanie energii odpadowej w energetyce na przykładzie współpracy bloku gazowo-parowego z obiegiem ORC. Dariusz Mikielewicz, Jan Wajs, Michał Bajor Politechnika Gdańska Wydział Mechaniczny Polska
Bardziej szczegółowoBudowa układu wysokosprawnej kogeneracji w Opolu kontynuacją rozwoju kogeneracji w Grupie Kapitałowej ECO S.A. Poznań
Budowa układu wysokosprawnej kogeneracji w Opolu kontynuacją rozwoju kogeneracji w Grupie Kapitałowej ECO S.A. Poznań 24-25.04. 2012r EC oddział Opole Podstawowe dane Produkcja roczna energii cieplnej
Bardziej szczegółowoWpływ regeneracji na pracę jednostek wytwórczych kondensacyjnych i ciepłowniczych 1)
Wpływ regeneracji na pracę jednostek wytwórczych kondensacyjnych i ciepłowniczych 1) Autor: dr inż. Robert Cholewa ENERGOPOMIAR Sp. z o.o., Zakład Techniki Cieplnej ( Energetyka nr 9/2012) Regeneracyjny
Bardziej szczegółowoInnowacyjny układ odzysku ciepła ze spalin dobry przykład
Innowacyjny układ odzysku ciepła ze spalin dobry przykład Autor: Piotr Kirpsza - ENEA Wytwarzanie ("Czysta Energia" - nr 1/2015) W grudniu 2012 r. Elektrociepłownia Białystok uruchomiła drugi fluidalny
Bardziej szczegółowoTermodynamiczna analiza pracy bloku o mocy elektrycznej 380 MW przystosowanego do pracy skojarzonej. Prof. nzw. dr hab. inż.
Akademia Termodynamiczna analiza pracy bloku o mocy elektrycznej 380 MW przystosowanego do pracy skojarzonej Prof. nzw. dr hab. inż. Ryszard Bartnik Politechnika Opolska, Katedra Techniki Cieplnej i Aparatury
Bardziej szczegółowoAnaliza wartości rynkowej elektrowni
Analiza wartości rynkowej elektrowni Autorzy: Prof. dr hab. inż. Ryszard BARTNIK, Dr inż. Zbigniew BURYN Dr inż. Anna HNYDIUK-STEFAN - Politechnika Opolska Wydział Inżynierii Produkcji i Logistyki, Katedra
Bardziej szczegółowoANALIZA EKONOMICZNA SKOJARZONEJ PRACY BLOKU ENERGETYCZNEGO O MOCY 370 MW PRACUJĄCEGO W KRAJOWYM SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM
ANALIZA EKONOMICZNA SKOJARZONEJ PRACY BLOKU ENERGETYCZNEGO O MOCY 370 MW PRACUJĄCEGO W KRAJOWYM SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM Ryszard BARTNIK, Zbigniew BURYN, Anna HNYDIUK-STEFAN Streszczenie: W artykule
Bardziej szczegółowoNUMERYCZNY MODEL OBLICZENIOWY OBIEGU TURBINY KLASY 300 MW
Mgr inż. Anna GRZYMKOWSKA Dr hab. inż. Jerzy GŁUCH, prof. nadzw. PG Politechnika Gdańska Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa Prof. dr hab. inż. Andrzej GARDZILEWICZ Instytut Maszyn Przepływowych im.
Bardziej szczegółowoMgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa
MECHANIK 7/2014 Mgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYK EKSPLOATACYJNYCH SIŁOWNI TURBINOWEJ Z REAKTOREM WYSOKOTEMPERATUROWYM W ZMIENNYCH
Bardziej szczegółowoDr inż. Andrzej Tatarek. Siłownie cieplne
Dr inż. Andrzej Tatarek Siłownie cieplne 1 Wykład 9 Układy cieplne elektrociepłowni ogrzewczych i przemysłowych 2 Gospodarka skojarzona Idea skojarzonego wytwarzania energii elektrycznej i cieplnej-jednoczesna
Bardziej szczegółowoWykorzystanie ciepła odpadowego dla redukcji zużycia energii i emisji 6.07.09 1
Wykorzystanie ciepła odpadowego dla redukcji zużycia energii i emisji 6.07.09 1 Teza ciepło niskotemperaturowe można skutecznie przetwarzać na energię elektryczną; można w tym celu wykorzystywać ciepło
Bardziej szczegółowoBiomasa i wykorzystanie odpadów do celów energetycznych - klimatycznie neutralne źródła
Biomasa i wykorzystanie odpadów do celów energetycznych - klimatycznie neutralne źródła energii dla Polski Konferencja Demos Europa Centrum Strategii Europejskiej Warszawa 10 lutego 2009 roku Skraplanie
Bardziej szczegółowoANALIZA EKONOMICZNA QUASI-NIEUSTALONEJ SKOJARZONEJ PRACY DWÓCH BLOKÓW ENERGETYCZNYCH O MOCY 370 MW ZASILAJĄCYCH RÓWNOLEGLE WYMIENNIKI CIEPŁOWNICZE
ANALIZA EKONOMICZNA QUASI-NIEUSTALONEJ SKOJARZONEJ PRACY DWÓCH BLOKÓW ENERGETYCZNYCH O MOCY 370 MW ZASILAJĄCYCH RÓWNOLEGLE WYMIENNIKI CIEPŁOWNICZE Ryszard BARTNIK, Zbigniew BURYN, Anna HNYDIUK-STEFAN Streszczenie:
Bardziej szczegółowoKogeneracja w oparciu o źródła biomasy i biogazu
Biogazownie dla Pomorza Kogeneracja w oparciu o źródła biomasy i biogazu Piotr Lampart Instytut Maszyn Przepływowych PAN Przemysław Kowalski RenCraft Sp. z o.o. Gdańsk, 10-12 maja 2010 KONSUMPCJA ENERGII
Bardziej szczegółowoOdzysk i wykorzystanie ciepła w energetyce zawodowej. Michał Pilch Mariusz Stachurski
Odzysk i wykorzystanie ciepła w energetyce zawodowej Michał Pilch Mariusz Stachurski Firma 28 lat stabilnego rozwoju 85 pracowników 100% polski kapitał 5,8 mln zł 42,8 mln zł 87,3 mln zł 1995 2007 2015
Bardziej szczegółowoUkład siłowni z organicznymi czynnikami roboczymi i sposób zwiększania wykorzystania energii nośnika ciepła zasilającego siłownię jednobiegową
PL 217365 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 217365 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 395879 (51) Int.Cl. F01K 23/04 (2006.01) F01K 3/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
Bardziej szczegółowoDoświadczenia audytora efektywności energetycznej w procesach optymalizacji gospodarki energetycznej w przedsiębiorstwach
Doświadczenia audytora efektywności energetycznej w procesach optymalizacji gospodarki energetycznej w przedsiębiorstwach Odbiorcy na Rynku Energii 2013 XI Konferencja Naukowo-Techniczna Czeladź 14-15.
Bardziej szczegółowoG Sprawozdanie o mocy i produkcji energii elektrycznej i ciepła elektrowni (elektrociepłowni) przemysłowej. Nr turbozespołu zainstalowana
MINISTERSTWO GOSPODARKI pl. Trzech Krzyży 3/5, 00-507 Warszawa Nazwa i adres jednostki sprawozdawczej G 10.3 Sprawozdanie o mocy i produkcji energii elektrycznej i ciepła elektrowni (elektrociepłowni)
Bardziej szczegółowoEnergetyczna ocena efektywności pracy elektrociepłowni gazowo-parowej z organicznym układem binarnym
tom XLI(2011), nr 1, 59 64 Władysław Nowak AleksandraBorsukiewicz-Gozdur Roksana Mazurek Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny Wydział Inżynierii Mechanicznej i Mechatroniki Katedra Techniki Cieplnej
Bardziej szczegółowoZałącznik Nr 3 : Gwarantowane parametry techniczne
Załącznik Nr 3 do Umowy nr. Załącznik Nr 3 : Gwarantowane parametry techniczne Modernizacja części WP i SP turbiny 13K200 turbozespołu nr 2 1. Wykonawca gwarantuje, że Przedmiot Umowy podczas eksploatacji
Bardziej szczegółowoElastyczność DUOBLOKU 500
Politechnika Śląska w Gliwicach Instytut Maszyn i Urządzeń Energetycznych Elastyczność DUOBLOKU 500 Henryk Łukowicz, Tadeusz Chmielniak, Andrzej Rusin, Grzegorz Nowak, Paweł Pilarz Konferencja DUO-BIO
Bardziej szczegółowoANALIZA MOŻLIWOŚCI ZWIĘKSZENIA PRODUKCJI ENERGII ELEKTRYCZNEJ W ELEKTROCIEPŁOWNI
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 38, s. 11-18, Gliwice 29 ANALIZA MOŻLIWOŚCI ZWIĘKSZENIA PRODUKCJI ENERGII ELEKTRYCZNEJ W ELEKTROCIEPŁOWNI KRZYSZTOF BADYDA, GRZEGORZ MACIEJ NIEWIŃSKI Instytut Techniki
Bardziej szczegółowoANALIZA MOŻLIWOŚCI WSPÓŁPRACY ELEKTROWNI O MOCY 900MW Z UKŁADEM ODZYSKU CIEPŁA ZASILAJĄCYM ORC
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ 290, Mechanika 86 RUTMech, t. XXXI, z. 86 (3/14), lipiec-wrzesień 2014, s. 417-424 Dariusz MIKIELEWICZ 1 Jarosław MIKIELEWICZ 2 Jan WAJS 1, 2 ANALIZA MOŻLIWOŚCI
Bardziej szczegółowoWSPOMAGANIE DECYZJI W ZAKRESIE POPRAWY EFEKTYWNOŚCI PRACY
WSPOMAGANIE DECYZJI W ZAKRESIE POPRAWY EFEKTYWNOŚCI PRACY część II Charakterystyka działań modernizacyjnych moŝliwych do praktycznego zastosowania na przykładzie turbiny 200 MW A). Modernizacja kadłuba
Bardziej szczegółowoWydział Mechaniczno-Energetyczny Kierunek ENERGETYKA. Zbigniew Modlioski Wrocław 2011
Wydział Mechaniczno-Energetyczny Kierunek ENERGETYKA Zbigniew Modlioski Wrocław 2011 1 Zbigniew Modlioski, dr inż. Zakład Kotłów i Turbin pok. 305, A-4 tel. 71 320 23 24 http://fluid.itcmp.pwr.wroc.pl/~zmodl/
Bardziej szczegółowoKotłownia wodna elektrociepłowni
Zakład Miernictwa i Ochrony Atmosfery, W-9/I-20 Siłownie cieplne laboratorium Kotłownia wodna elektrociepłowni Instrukcja do ćwiczenia nr 5 Opracował: dr inŝ. Andrzej Tatarek Wrocław, październik 2008
Bardziej szczegółowoEfektywność ekonomiczna elektrociepłowni opalanych gazem ziemnym
Efektywność ekonomiczna elektrociepłowni opalanych gazem ziemnym Autor: dr hab. inŝ. Bolesław Zaporowski ( Rynek Energii 3/2) 1. WPROWADZENIE Jednym z waŝnych celów rozwoju technologii wytwarzania energii
Bardziej szczegółowoWPŁYW ZMIAN WYBRANYCH PARAMETRÓW UKŁADU TECHNOLOGICZNEGO ELEKTROWNI NA WSKAŹNIKI EKSPLOATACYJNE
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 86 Electrical Engineering 2016 Radosław SZCZERBOWSKI* WPŁYW ZMIAN WYBRANYCH PARAMETRÓW UKŁADU TECHNOLOGICZNEGO ELEKTROWNI NA WSKAŹNIKI EKSPLOATACYJNE
Bardziej szczegółowoPL B1. Sposób i układ uzupełniania wodą sieci ciepłowniczej i obiegu cieplnego w elektrociepłowni
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 198289 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 357972 (51) Int.Cl. F22D 5/00 (2006.01) F22D 11/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Bardziej szczegółowo4. Wytwarzanie energii elektrycznej i cieplnej 4.1. Uwagi ogólne
4. Wytwarzanie energii elektrycznej i cieplnej 4.1. Uwagi ogólne Elektrownia zakład produkujący energię elektryczną w celach komercyjnych; Ciepłownia zakład produkujący energię cieplną w postaci pary lub
Bardziej szczegółowo(13) B1 PL B1 F01K 17/02. (54) Sposób i układ wymiany ciepła w obiegu cieplnym elektrociepłowni. (73) Uprawniony z patentu:
RZECZPOSPOLITA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 182010 POLSKA (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 315888 (5 1) IntCl7 F01K 17/02 Urząd Patentowy (22) Data zgłoszenia: 30.08.1996 Rzeczypospolitej Polskiej (54)
Bardziej szczegółowo(2)Data zgłoszenia: (57) Układ do obniżania temperatury spalin wylotowych oraz podgrzewania powietrza kotłów energetycznych,
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 173096 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 302418 (2)Data zgłoszenia: 28.02.1994 (51) IntCl6: F23L 15/00 F23J
Bardziej szczegółowo1 Układ kondensacji spalin ( UKS )
1 Układ kondensacji spalin ( UKS ) W wyniku spalania biomasy o dużej zawartość wilgoci: 30 50%, w spalinach wylotowych jest duża zawartość pary wodnej. Prowadzony w UKS proces kondensacji pary wodnej zawartej
Bardziej szczegółowoSkojarzone wytwarzanie energii elektrycznej i ciepła w źródłach rozproszonych (J. Paska)
1. Idea wytwarzania skojarzonego w źródłach rozproszonych Rys. 1. Wytwarzanie energii elektrycznej i ciepła: rozdzielone (a) w elektrowni kondensacyjnej i ciepłowni oraz skojarzone (b) w elektrociepłowni
Bardziej szczegółowoDoświadczenie PGE GiEK S.A. Elektrociepłownia Kielce ze spalania biomasy w kotle OS-20
Doświadczenie PGE GiEK S.A. Elektrociepłownia Kielce ze spalania biomasy w kotle OS-20 Forum Technologii w Energetyce Spalanie Biomasy BEŁCHATÓW 2016-10-20 1 Charakterystyka PGE GiEK S.A. Oddział Elektrociepłownia
Bardziej szczegółowoG 10.3 Sprawozdanie o mocy i produkcji energii elektrycznej i ciepła elektrowni (elektrociepłowni) przemysłowej
MINISTERSTWO GOSPODARKI, pl. Trzech KrzyŜy 3/5, 00-507 Warszawa Nazwa i adres jednostki sprawozdawczej G 10.3 Sprawozdanie o mocy i produkcji energii elektrycznej i ciepła elektrowni (elektrociepłowni)
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH. Opracował. Dr inż. Robert Jakubowski
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Opracował Dr inż. Robert Jakubowski Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki, Temperatura gazów
Bardziej szczegółowoPL B1. Zakłady Budowy Urządzeń Spalających ZBUS COMBUSTION Sp. z o.o.,głowno,pl BUP 04/06
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 203050 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 369645 (51) Int.Cl. F23N 5/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 18.08.2004
Bardziej szczegółowoDr inż. Andrzej Tatarek. Siłownie cieplne
Dr inż. Andrzej Tatarek Siłownie cieplne 1 Wykład 8 Układy cieplne elektrowni kondensacyjnych 2 Elementy układów cieplnych Wymienniki ciepła Wymiennik ciepła - element w którym występują najczęściej dwa
Bardziej szczegółowosilniku parowym turbinie parowej dwuetapowa
Turbiny parowe Zasada działania W silniku parowym tłokowym energia pary wodnej zamieniana jest bezpośrednio na energię mechaniczną w cylindrze silnika. W turbinie parowej przemiana energii pary wodnej
Bardziej szczegółowoŹ ródła ciepła i energii elektrycznej
Ź ródła ciepła i energii elektrycznej Analiza energetyczna bloku parowego z sekwestracją dwutlenku węgla Steam power plant with carbon dioxide capture JANUSZ BUCHTA W artykule przedstawione zostały wyniki
Bardziej szczegółowoZAGADNIENIA KOGENERACJI ENERGII ELEKTRYCZNEJ I CIEPŁA
Bałtyckie Forum Biogazu ZAGADNIENIA KOGENERACJI ENERGII ELEKTRYCZNEJ I CIEPŁA Piotr Lampart Instytut Maszyn Przepływowych PAN, Gdańsk Gdańsk, 7-8 września 2011 Kogeneracja energii elektrycznej i ciepła
Bardziej szczegółowoBloki ciepłownicze elektrociepłowni
Zakład Miernictwa i Ochrony Atmosfery, W-9/I-20 Siłownie cieplne laboratorium Bloki ciepłownicze elektrociepłowni Instrukcja do ćwiczenia nr 3 Opracował: dr inŝ. Andrzej Tatarek Wrocław, grudzień 2008
Bardziej szczegółowoPL B1. INSTYTUT MASZYN PRZEPŁYWOWYCH IM. ROBERTA SZEWALSKIEGO POLSKIEJ AKADEMII NAUK, Gdańsk, PL BUP 20/14
PL 221481 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 221481 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 403188 (51) Int.Cl. F02C 1/04 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Bardziej szczegółowoANALIZA TERMODYNAMICZNA ULTRA- NADKRYTYCZNEGO BLOKU WĘGLOWEGO Z TURBINĄ POMOCNICZĄ
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ 290, Mechanika 86 RUTMech, t. XXXI, z. 86 (1/14), styczeń-marzec 2014, s. 79-86 Katarzyna STĘPCZYŃSKA-DRYGAS 1 Sławomir DYKAS 2 ANALIZA TERMODYNAMICZNA ULTRA-
Bardziej szczegółowoDwie podstawowe konstrukcje kotłów z cyrkulującym złożem. Cyklony zewnętrzne Konstrukcja COMPACT
Dr inż. Ryszard Głąbik, Zakład Kotłów i Turbin Kotły fluidalne to jednostki wytwarzające w sposób ekologiczny energię cieplną w postaci gorącej wody lub pary z paliwa stałego (węgiel, drewno, osady z oczyszczalni
Bardziej szczegółowoInwestycje w ochronę środowiska w TAURON Wytwarzanie. tauron.pl
Inwestycje w ochronę środowiska w TAURON Wytwarzanie Moc zainstalowana TAURON Wytwarzanie TAURON Wytwarzanie w liczbach 4 506 MWe 1 274.3 MWt Elektrownia Jaworzno Elektrownia Łagisza Elektrownia Łaziska
Bardziej szczegółowoDoświadczenia ENEGRA Elektrownie Ostrołęka SA w produkcji energii ze źródeł odnawialnych
Doświadczenia ENEGRA Elektrownie Ostrołęka SA w produkcji energii ze źródeł odnawialnych Dzień dzisiejszy Elektrownia Ostrołę łęka B Źródło o energii elektrycznej o znaczeniu strategicznym dla zasilania
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE UKŁADÓW ELEKTROCIEPŁOWNI GAZOWO-PAROWYCH ZINTEGROWANYCH ZE ZGAZOWANIEM BIOMASY
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 0 Electrical Engineering Robert WRÓBLEWSKI* MODELOWANIE UKŁADÓW ELEKTROCIEPŁOWNI GAZOWO-PAROWYC ZINTEGROWANYC ZE ZGAZOWANIEM BIOMASY W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoG Sprawozdanie o mocy i produkcji energii elektrycznej i ciepła elektrowni (elektrociepłowni) przemysłowej za rok 2008
MINISTERSTWO GOSPODARKI, pl. Trzech KrzyŜy 3/5, 00-507 Warszawa Nazwa i adres jednostki sprawozdawczej G 10.3 Numer identyfikacyjny - REGON Sprawozdanie o mocy i produkcji energii elektrycznej i ciepła
Bardziej szczegółowoWażniejsze symbole używane w schematach... xix
Przedmowa do wydania siódmego......... xv Wykaz ważniejszych oznaczeń........... xvii Ważniejsze symbole używane w schematach..... xix 1. Wstęp prof. dr hab. inż. Maciej Pawlik......... 1 1.1. Rozwój krajowego
Bardziej szczegółowoIV. PREFEROWANE TECHNOLOGIE GENERACJI ROZPROSZONEJ
IV. PREFEROWANE TECHNOLOGIE GENERACJI ROZPROSZONEJ Dwie grupy technologii: układy kogeneracyjne do jednoczesnego wytwarzania energii elektrycznej i ciepła wykorzystujące silniki tłokowe, turbiny gazowe,
Bardziej szczegółowoZESZYTY ENERGETYCZNE TOM II. Problemy współczesnej energetyki 2015, s. 1-9
ZESZYTY ENERGETYCZNE TOM II. Problemy współczesnej energetyki 2015, s. 1-9 Badania eksperymentalne kondensacyjnego wymiennika ciepła Krzysztof Polko a *, Janusz Lichota a a Zakład Mechaniki i Systemów
Bardziej szczegółowoMateriały do budowy kotłów na parametry nadkrytyczne
Materiały do budowy kotłów na parametry nadkrytyczne Autor: prof. dr hab. inż. Adam Hernas, Instytut Nauki o Materiałach, Politechnika Śląska ( Nowa Energia 5-6/2013) Rozwój krajowej energetyki warunkowany
Bardziej szczegółowoEfektywność energetyczna w energetyce
S.A. Efektywność energetyczna w energetyce Piotr Muszyński Katowice, 2016 r. Dzisiaj Elektrownia Jaworzno Moc elektryczna 1 535 MWe Moc cieplna 371,6 MWt Typ bloku - 6 bl. 200 MW - 2 bl. ciepłownicze (2x70
Bardziej szczegółowoElektrociepłownie w Polsce statystyka i przykłady. Wykład 3
Elektrociepłownie w Polsce statystyka i przykłady Wykład 3 Zakres wykładu Produkcja energii elektrycznej i ciepła w polskich elektrociepłowniach Sprawność całkowita elektrociepłowni Moce i ilość jednostek
Bardziej szczegółowoElektrownie / Maciej Pawlik, Franciszek Strzelczyk. wyd. 7 zm., dodr. Warszawa, Spis treści
Elektrownie / Maciej Pawlik, Franciszek Strzelczyk. wyd. 7 zm., dodr. Warszawa, 2014 Spis treści Przedmowa do wydania siódmego Wykaz ważniejszych oznaczeń Ważniejsze symbole używane w schematach xv xvii
Bardziej szczegółowo(54)Układ stopniowego podgrzewania zanieczyszczonej wody technologicznej, zwłaszcza
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19)PL (11)166860 (13) B3 (21) Numer zgłoszenia: 292887 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 20.12.1991 (61) Patent dodatkowy do patentu:
Bardziej szczegółowoWykład 7. Regulacja mocy i częstotliwości
Wykład 7 Regulacja mocy i częstotliwości dr inż. Zbigniew Zdun tel. 603 590 726 email: Zbigniew.Zdun@plans.com.pl Bud. S. pok. 68 Blok wytwórczy w elektrowni cieplnej spaliny Regulator obrotów Przegrzewacz
Bardziej szczegółowoRELACJA POMIĘDZY MOCĄ CIEPŁOWNICZĄ A ELEKTRYCZNĄ W UKŁADZIE KOGENERACYJNYM Z TURBINAMI GAZOWYMI
RELACJA POMIĘDZY MOCĄ CIEPŁOWNICZĄ A ELEKTRYCZNĄ W UKŁADZIE KOGENERACYJNYM Z TURBINAMI GAZOWYMI Autor: Krzysztof Badyda ( Rynek Energii sierpień 2011) Słowa kluczowe: elektrociepłownie, turbiny gazowe,
Bardziej szczegółowoANALIZA EFEKTYWNOŚCI EKONOMICZNEJ ELEKTROCIEPŁOWNI OPALANYCH GAZEM ZIEMNYM PO WPROWADZENIU ŚWIADECTW POCHODZENIA Z WYSOKOSPRAWNEJ KOGENERACJI
ANALIZA EFEKTYWNOŚCI EKONOMICZNEJ ELEKTROCIEPŁOWNI OPALANYCH GAZEM ZIEMNYM PO WPROWADZENIU ŚWIADECTW POCHODZENIA Z WYSOKOSPRAWNEJ KOGENERACJI Autor: Bolesław Zaporowski ( Rynek Energii nr 6/2007) Słowa
Bardziej szczegółowoANALIZA MOŻLIWOŚCI MODYFIKACJI STRUKTURY OBIEGU BLOKÓW WĘGLOWYCH PRACUJĄCYCH NA PARAMETRY ULTRANADKRYTYCZNE
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 44, s. 57-64, Gliwice 2012 ANALIZA MOŻLIWOŚCI MODYFIKACJI STRUKTURY OBIEGU BLOKÓW WĘGLOWYCH PRACUJĄCYCH NA PARAMETRY ULTRANADKRYTYCZNE WITOLD ELSNER, ŁUKASZ KOWALCZYK
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW EKSPLOATACYJNYCH NA JEDNOSTKOWE ZUŻYCIE CIEPŁA W TURBINACH PAROWYCH
WPŁYW PARAMETRÓW EKSPLOATACYJNYCH NA JEDNOSTKOWE ZUŻYCIE CIEPŁA W TURBINACH PAROWYCH Inż. Vít Vysoudil, vysoudil@ekolbrno.cz Ekol, spol. s r.o. Brno STRESZCZENIE. Turbiny parowe firmy EKOL są wykorzystywane
Bardziej szczegółowoDostosowanie Elektrowni Skawina S.A. do produkcji energii odnawialnej z biomasy jako główny element opłacalności wytwarzania energii elektrycznej
Marek Bogdanowicz Elektrownia Skawina Dostosowanie Elektrowni Skawina S.A. do produkcji energii odnawialnej z biomasy jako główny element opłacalności wytwarzania energii elektrycznej Dostosowanie Elektrowni
Bardziej szczegółowoChłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7
Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7 dr hab. inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn
Bardziej szczegółowoPrezentacja ZE PAK SA
Prezentacja ZE PAK SA 1 Konińsko Turkowskie Zagłębie Energetyczne. Wydobycie węgla brunatnego w okolicach Konina rozpoczęto w 1919 roku. Pierwszą elektrownie w Polsce na węglu brunatnym uruchomiono w Gosławicach
Bardziej szczegółowoPOPRAWA EFEKTYWNOŚCI ENERGETYCZNEJ ELEKTROCIEPŁOWNI POPRZEZ WPROWADZENIE POMPY CIEPŁA DO INSTALACJI BLOKU ENERGETYCZNEGO
Krzysztof Łukaszewski Akademia Morska w Gdyni POPRAWA EFEKTYWNOŚCI ENERGETYCZNEJ ELEKTROCIEPŁOWNI POPRZEZ WPROWADZENIE POMPY CIEPŁA DO INSTALACJI BLOKU ENERGETYCZNEGO W artykule wykazano możliwość poprawy
Bardziej szczegółowoWdrożenie nowego stopnia turbiny na bloku nr 8 w Elektrowni Połaniec (patenty P 160-805, P 171-215). Ocena efektów energetyczno ekonomicznych.
Wdrożenie nowego stopnia turbiny na bloku nr 8 w Elektrowni Połaniec (patenty P 160-805, P 171-215). Ocena efektów energetyczno ekonomicznych. Autorzy: Andrzej Gardzilewicz Andrzej Pałżewicz Mariusz Szymaniak
Bardziej szczegółowoUKŁADY KOGENERACYJNE. DOŚWIADCZENIA Z WDRAŻANIA I EKSPLOATACJI
UKŁADY KOGENERACYJNE. DOŚWIADCZENIA Z WDRAŻANIA I EKSPLOATACJI Autor: Andrzej Grzesiek Dorago Energetyka ( Energetyka Cieplna i Zawodowa - nr 5/2010) Obserwując zmiany zachodzące na światowych rynkach
Bardziej szczegółowoPompy ciepła 25.3.2014
Katedra Klimatyzacji i Transportu Chłodniczego prof. dr hab. inż. Bogusław Zakrzewski Wykład 6: Pompy ciepła 25.3.2014 1 Pompy ciepła / chłodziarki Obieg termodynamiczny lewobieżny Pompa ciepła odwracalnie
Bardziej szczegółowoDr inż. Andrzej Tatarek. Siłownie cieplne
Dr inż. Andrzej Tatarek Siłownie cieplne 1 Wykład 6 Projektowanie układów pompowania i odgazowania wody zasilającej 2 Pompowanie wody Przepływ wody w obiegu głównym jest wymuszany przez: Pompę wody zasilającej
Bardziej szczegółowoSkojarzone wytwarzanie ciepła i energii elektrycznej
Skojarzone wytwarzanie ciepła i energii elektrycznej Autor: Jacek Marecki Politechnika Gdańska ( Wokół Energetyki luty 2005) Ciepło skojarzone powstaje w procesie technologicznym, który polega na jednoczesnym
Bardziej szczegółowoJerzy Żurawski Wrocław, ul. Pełczyńska 11, tel. 071-321-13-43,www.cieplej.pl
OCENA ENERGETYCZNA BUDYNKÓW Jerzy Żurawski Wrocław, ul. Pełczyńska 11, tel. 071-321-13-43,www.cieplej.pl SYSTEM GRZEWCZY A JAKOŚĆ ENERGETYCZNA BUDNKU Zapotrzebowanie na ciepło dla tego samego budynku ogrzewanego
Bardziej szczegółowoECG-01 Blok Gazowo-Parowy w PGE GiEK S.A. oddział Gorzów Przegląd zagadnień związanych z technologią zastosowaną przy realizacji
ECG-01 Blok Gazowo-Parowy w PGE GiEK S.A. oddział Gorzów Przegląd zagadnień związanych z technologią zastosowaną przy realizacji Siemens 2017 siemens.com/gasturbines Rozwiązanie BGP Siemens SCC-800 2x1
Bardziej szczegółowoANALIZA TERMODYNAMICZNA I EKONOMICZNA MODERNIZACJI ENERGETYCZNEGO BLOKU WĘGLOWEGO PRZEZ NADBUDOWĘ SILNIKIEM GAZOWYM LUB TURBINĄ GAZOWĄ
Kogeneracja w energetyce przemysłowej i komunalnej Janusz SKOREK Zakład Termodynamiki i Energetyki Gazowej Instytut Techniki Cieplnej, Politechnika Śląska w Gliwicach 44-11 Gliwice, ul. Konarskiego 22
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki π S, Temperatura gazów przed turbiną T 3 Model obliczeń
Bardziej szczegółowoPROGRAM RAMOWY TESTU ZGODNOŚCI W ZAKRESIE ZDOLNOŚCI:
PROGRAM RAMOWY TESTU ZGODNOŚCI W ZAKRESIE ZDOLNOŚCI: Pracy na potrzeby własne (PPW) wydanie pierwsze z dnia 27.04.2019 roku T +48 58 778 82 00 F +48 58 347 60 69 Regon 190275904 NIP 583-000-11-90 ENERGA-OPERATOR
Bardziej szczegółowoKocioł na biomasę z turbiną ORC
Kocioł na biomasę z turbiną ORC Sprawdzona technologia produkcji ciepła i energii elektrycznej w skojarzeniu dr inż. Sławomir Gibała Prezentacja firmy CRB Energia: CRB Energia jest firmą inżynieryjno-konsultingową
Bardziej szczegółowoEkonomiczno-techniczne aspekty wykorzystania gazu w energetyce
Ekonomiczno-techniczne aspekty wykorzystania gazu w energetyce Janusz Kotowicz Wydział Inżynierii i Ochrony Środowiska Politechnika Częstochowska Małe układy do skojarzonego wytwarzania energii elektrycznej
Bardziej szczegółowoRodzaj nadawanych uprawnień: obsługa, konserwacja, remont, montaż, kontrolnopomiarowe.
Kurs energetyczny G2 (6 godzin zajęć) Rodzaj nadawanych uprawnień: obsługa, konserwacja, remont, montaż, kontrolnopomiarowe. Zakres uprawnień: a. piece przemysłowe o mocy powyżej 50 kw; b. przemysłowe
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE SILNIKA STIRLINGA W MAŁYCH I ŚREDNICH AGREAGATACH TRIGENERACYJNYCH
INŻ. BARTOSZ SMÓŁKA, BEATA SZKOŁA WYKORZYSTANIE SILNIKA STIRLINGA W MAŁYCH I ŚREDNICH AGREAGATACH TRIGENERACYJNYCH S t r e s z c z e n i e W związku z wprowadzaniem kolejnych dyrektyw dotyczących oszczędzania
Bardziej szczegółowoWymagania BAT w ujęciu parametru sprawności dla jednostek wytwórczych czy jest się czego obawiać?
Wymagania BAT w ujęciu parametru sprawności dla jednostek wytwórczych czy jest się czego obawiać? Autorzy: dr inż. Piotr Plis, mgr inż. Tomasz Słupik ENERGOPOMIAR Sp. z o.o., Zakład Techniki Cieplnej (
Bardziej szczegółowoErP product fiche. η 4 η 1. Model: ATLAS D ECO 30 UNIT
EN ErP product fiche Model: ATLAS D ECO 30 UNIT Trademark: FERROLI Condensing boiler: NO Low-temperature boiler (**): YES 1 oiler: NO Combination heater: NO Cogeneration space heater: NO Item Seasonal
Bardziej szczegółowoXVI Konferencja GAZTERM 2013
XVI Konferencja GAZTERM 2013 Optymalizacja procesu wykorzystania przemysłowej energii odpadowej w stacjach gazowych Maciej Chaczykowski, Andrzej Osiadacz, Małgorzata Kwestarz Politechnika Warszawska Zakład
Bardziej szczegółowoEnergetyka odnawialna i nieodnawialna. Siłownie parowe. Wykład WSG Bydgoszcz Prowadzący: prof. Andrzej Gardzilewicz
Energetyka odnawialna i nieodnawialna Siłownie parowe Wykład WSG Bydgoszcz Prowadzący: prof. Andrzej Gardzilewicz gar@imp. imp.gda.pl, 601-63 63-22-84 Materiały źródłowe: M. Piwowarski, T. Chmielniak,,
Bardziej szczegółowoPROJEKT INDYWIDUALNY MAGISTERSKI rok akad. 2018/2019. kierunek studiów energetyka
PROJEKT INDYWIDUALNY MAGISTERSKI rok akad. 2018/2019 kierunek studiów energetyka Lp. Temat projektu Tytuł/stopień, inicjał imienia i nazwisko prowadzącego Imię i nazwisko studenta* Katedra Termodynamiki,
Bardziej szczegółowoRYSZARD BARTNIK ANALIZA TERMODYNAMICZNA I EKONOMICZNA MODERNIZACJI ENERGETYKI CIEPLNEJ Z WYKORZYSTANIEM TECHNOLOGII GAZOWYCH
POLITECHNIKA ŁÓDZKA ZESZYTY NAUKOWE Nr943 ROZPRAWY NAUKOWE, Z. 335 SUB Gottingen 7 217 776 736 2005 A 2640 RYSZARD BARTNIK ANALIZA TERMODYNAMICZNA I EKONOMICZNA MODERNIZACJI ENERGETYKI CIEPLNEJ Z WYKORZYSTANIEM
Bardziej szczegółowoAnaliza efektów pracy bloku energetycznego z parametrami poślizgowymi 1)
Analiza efektów pracy bloku energetycznego z parametrami poślizgowymi 1) Autor: dr inż. Robert Cholewa ENERGOPOMIAR Sp. z o.o., Zakład Techniki Cieplnej ( Energetyka nr 9/2012) Przez pracę bloku energetycznego
Bardziej szczegółowoAnna Duczkowska-Kądziel Rozprawa doktorska ANALIZA SKOJARZONEJ PRACY BLOKU 370 MW NADBUDOWANEGO TURBINĄ GAZOWĄ
POLITECHNIKA OPOLSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Anna Duczkowska-Kądzi Rozprawa doktorska ANALIZA SKOJARZONEJ PRACY BLOKU 370 MW NADBUDOWANEGO TURBINĄ GAZOWĄ Promotor: dr hab. inż. Ryszard Bartnik, prof. PO (podpis
Bardziej szczegółowoProgramy inwestycyjne pokonujące bariery dostosowawcze do wymogów IED. Katowice, 8 grudnia 2014 r.
pokonujące bariery dostosowawcze do wymogów IED Katowice, 8 grudnia 2014 r. Moce wytwórcze TAURON Wytwarzanie TAURON WYTWRZANIE W LICZBACH 4 671,0 1 496,1 MWe moc elektryczna zainstalowana MWt moc cieplna
Bardziej szczegółowoEGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2018 CZĘŚĆ PRAKTYCZNA
Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 017 Nazwa kwalifikacji: Eksploatacja instalacji i urządzeń do wytwarzania i przesyłania energii cieplnej
Bardziej szczegółowoPL B1. Układ do zasilania silnika elektrycznego w pojazdach i urządzeniach z napędem hybrydowym spalinowo-elektrycznym
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 211702 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 382097 (51) Int.Cl. B60K 6/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 30.03.2007
Bardziej szczegółowoVII Międzynarodowej Konferencji CIEPŁOWNICTWO 2010 Wrocław
VII Międzynarodowej Konferencji CIEPŁOWNICTWO 2010 Wrocław Produkcja energii przez Fortum: 40% źródła odnawialne, 84% wolne od CO 2 Produkcja energii Produkcja ciepła Hydro power 37% Biomass fuels 25%
Bardziej szczegółowoKOGENERACJA ENERGII CIEPLNEJ I ELEKTRYCZNEJ W INSTALACJACH ŚREDNIEJ WIELKOŚCI
KOGENERACJA ENERGII CIEPLNEJ I ELEKTRYCZNEJ W INSTALACJACH ŚREDNIEJ WIELKOŚCI Autor: Opiekun referatu: Hankus Marcin dr inŝ. T. Pająk Kogeneracja czyli wytwarzanie energii elektrycznej i ciepła w skojarzeniu
Bardziej szczegółowo