SP S 匷 匷 匷ᖧ受C. CZĘᖧ受 吧 P S W 1. Przedmiot opracowania 2. Podstawa opracowania 3. Obciążenia i warunki konstrukcyjne 4. Warunki gruntowo - wodne 5. Kat

Transkrypt

1 ; Dobudowa klatki schodowej od strony południowej wraz z podjazdem dla niepełnosprawnych, dobudowa podjazdu dla niepełnosprawnych od strony północnej budynek Domu Pomocy Społecznej w Tarnowie ul. Czarna Droga 48 Tarnów ul. Czarna Droga 48 Gmina Miasta Tarnowa Urząd Miasta Tarnowa, Wydział Inwestycji, ul. Nowa 4, Tarnów 匷 konstrukcje P j mgr inż. Artur Bahrynowski Sp z ł mgr inż. Andrzej Palonek Kraków 2006

2 SP S 匷 匷 匷ᖧ受C. CZĘᖧ受 吧 P S W 1. Przedmiot opracowania 2. Podstawa opracowania 3. Obciążenia i warunki konstrukcyjne 4. Warunki gruntowo - wodne 5. Kategoria geotechniczna budynku 6. Opis przyjętych rozwiązań konstrukcyjnych 7. Wytyczne wykonania 8. Materiały. L CZ 匷N S 匷 匷YCZN 匷 WYM 匷 W N 匷 匷L 匷M 匷N 匷ÓW K NS 匷 匷UKCYJNYCH 1. Zestawienie obciążeń 2. Projektowanie elementów konstrukcyjnych budynku. CZĘᖧ受 吧 匷YSUNK W K1 Rzut fundamentów część pólnocna K2 Rzut fundamentów część południowa K3 Ławy i ściany żelbetowe K4 Geometria podjazdów dla niepełnosprawnych część północna K5 Geometria podjazdów dla niepełnosprawnych część południowa K6 Schemat stropu nad parterem część północna K7 Schemat stropu nad parterem część południowa K8 Strop nad parterem: nadproża N3, N5, N8, N9 belka B1, wieńce W1, W2 K9 Strop nad parterem: nadproża Ns1, Ns2, Ns3 K10 Schemat stropu nad I piętrem część północna K11 Schemat stropu nad I piętrem część południowa K12 Strop nad I piętrem: nadproża N2, N4, N6, N9, N10,N11, wieńce W1, W2 K13 Schemat stropu nad II piętrem część północna K14 Schemat stropu nad II piętrem część południowa K15 Strop nad II piętrem: nadproża N1, N6, N9, N10, wieńce W1, W2 K16 Rzut dachu (stropodach) część południowa K17 Rzut dachu wieniec W1, W2, W3

3 K18 Mury fundamentowe podjazdów K19 klatka schodowa KS1 K20 Szyb windy K21 Dach stalowy nad wejściem głównym

4 . CZĘᖧ受 吧 P S W 1. P z m p c. Przedmiotem niniejszego opracowania jest projekt budowlany dobudowy klatki schodowej do budynku Domu Pomocy Społecznej usytuowanego w Tarnowie przy ulicy Czarna Droga P p c. Podstawą niniejszego opracowania jest: - projekt architektoniczny opracowany razem z projektem konstrukcyjnym - inwentaryzacja architektoniczna - uzgodnienia materiałowe - literatura oraz Polskie Normy 3. c ą 匷 吧 吧 m 吧cz. - obciążenie śniegiem II strefa - obciążenie wiatrem I strefa - granica przemarzania 1.0 m. 吧. W 吧 吧 吧 Warunki gruntowo-wodne określono na podstawie wizji lokalnej na przedmiotowej działce i na podstawie opinii geologicznej 吧. K 吧 吧 c 吧 cz 吧 吧 吧. Budynek zakwalifikowano do 吧 吧 c 吧 cz j 6. p p z 吧jᆗ喇 吧c 吧 z ąz ń 吧 c 吧j 吧c 吧. Jest to dom wolnostojący, wybudowany na rzucie prostokąta. Budynek posiada 3 kondygnacje nadziemne i jest częściowo podpiwniczony. Wykonano go w technologii tradycyjnej. Projektuje się dobudowę klatki schodowej wraz z szybem windy i podjazdy zewnętrzne dla osób niepełnosprawnych. Część projektowana jest niepodpiwniczona. Szczegółowy opis poszczególnych elementów konstrukcji części projektowanej przedstawia się następująco: - c 吧 konstrukcja monolityczna, żelbetowa (płyta dachowa wylana w spadku) oparta na wieńcach ścian nośnych, dach dwuspadowy, pokrycie stanowi papa termozgrzewalna, konstrukcja ocieplona jest na poziomie płyty nad ostatnią kondygnacją wełną mineralną gr. 20 cm - p p ᆗ喇 m: płyta żelbetowa monolityczna, wylewana na mokro o grubości 15 cm, oparta na wieńcach ścian nośnych

5 - p z p 吧: posadzkę stanowi wylewka betonowa zbrojona siatką φ 6 o oczkach 20 x 20 cm ułożona na warstwach żwiru i piasku oraz zaizolowana jak na rysunkach architektury, - ᖷ喧c 吧 z ᆗ喇 z pustak ceramiczny gr. 30 cm, pokryte od zewnątrz styropianem i tynkiem akrylowym - ᖷ喧c 吧 ᆗ喇 z ściany nośne wykonano z pustaków ceramicznych grubości 30 cm - ᖷ喧c 吧 f 吧 m pod ścianami zewnętrznymi: gr. 30 cm pod ścianami wewnętrznymi: gr. 30 cm z betonu B20, ściany zewnętrzne ocieplone od zewnątrz styropianem i osłonięte folią - f 吧 m 吧 ławy fundamentowe wylewane na mokro, zbrojone prętami φ16, izolowane izolacją przeciwwilgociową, pod szybem windy - płyta fundamentowa o grubości 40 cm - 吧 p 匷 : konstrukcja monolityczna, żelbetowa - c 吧 吧 ᆗ喇 z konstrukcja monolityczna, żelbetowa - c 吧 吧 z ᆗ喇 z konstrukcja monolityczna żelbetowa, płyta wylana na gruncie 7. W 吧 吧cz 吧 吧. - Wykop powinien odebrać uprawniony geolog - Poziom posadowienia ustala się na 1,2 m poniżej poziomu terenu - Zabezpieczyć wykop przed osuwaniem się gruntu - Podlać betonem konstrukcyjnym fundamenty ścian przy dylatacji betonem konstrukcyjnym w celu wyrównania poziomów posadowienia części istniejącej i projektowanej oraz zminimalizowania wpływu nierównomiernego siadania obu części budynku na ich pracę - Pod fundament położyć warstwę chudego betonu o grubości 10 cm - wykonać solidnie izolacje przeciwwilgociowa fundamentów - Szalunek elementów żelbetowych można zdemontować po uzyskaniu przez beton połowy wytrzymałości, czyli minimum 14 dniach 8. M ł 吧. - beton konstrukcyjny B20 - chudy beton B10 - stal zbrojeniowa A-0 i A-III - pustak POROTHERM

6 . L CZ 匷N S 匷 匷YCZN 匷 WY 匷 匷ZYM Ł ᖧ受C W 匷 ᖷ喧. Z c ą 匷 ń. - ᖷ喧 吧 lokalizacja: Tarnów II strefa dach jednospadowy o kącie nachylenia połaci 5 o Q k = 0.9 kn/m 2 S k = Q k C C = 0.8 S k = 0.72 kn/m 2 S = 1,01 kn/m 2 - lokalizacja: Tarnów I strefa kąt nachylenia połaci 5 o dla takiego kąta nachylenia obserwujemy tylko zjawisko ssania - c ᆗ喇 匷 c 吧 吧 papa...0,84 warstwa wyrównawcza...0,06 styropian 20 cm...0,07 wylewka w spadku.2,18 płyta żelbet. 15 cm.4,13 tynk ,58 7,86 kpa - c ᆗ喇 匷 c 吧 ᖷ喧 ᆗ喇 z 吧c 吧 ᖷ喧 吧 pł 吧 吧 ᖷ喧 吧 cmᖷ喧 płytki ceram 0,45 stopnie.1,88 płyta żelbetowa 15 cm...4,95 tynk...0,37 obciążenie użytkowe 3,90 11,55 kpa - ᖷ喧c z ᆗ喇 z pustak 29 cm....4,62 styropian 10 cm...0,05 tynk...0,58 5,25 kpa - ᖷ喧c ᖷ喧 ᆗ喇 z pustak 29 cm...4,62

7 tynk...0,58 5,20 kpa - c ᆗ喇 匷 ᖷ喧c 吧 f 吧 m j ᖷ喧ᖷ喧 cm żelbet 30 cm...8,25 styropian 5 cm...0,03 8,28 kpa - c ᆗ喇 匷 ᖷ喧c 吧 f 吧 m j ᖷ喧ᖷ喧 cm ᖷ喧ᖷ喧c z 吧 吧 吧ᖷ喧 żelbet 20 cm...5,50 5,50 kpa ᖷ喧. 吧 cz 吧cz 吧m 吧 m ᖷ喧 吧 c 吧j 吧c 吧 吧 吧 吧. Materiały: Beton B20 R b = 10,6 MPa Stal A-III R a = 350 MPa Stal A-O R a = 190 MPa Drewni K27 R dm = 10,4 MPa KL 匷K SCH ᖷ喧 W Pł 吧 吧 吧 p cz Obciążenie: q = 11,55 kpa Wymiary: h = 15 cm, h o = 13 cm Schemat: q M podpor = 11,4, knm/m. M przes1 = 5,9 knm/m. M przes2 = 6,1 knm/m. S b = ϕ = F a = 2,6 cm 2 /mb

8 P z 吧jᆗ喇 z j f 8 c ᖷ喧ᖷ喧 cm j 吧m 吧 吧 ᖷ喧 p zᆗ喇ᖷ喧ł c 吧 f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm j p ᆗ喇 吧 z z 吧cz ᖷ喧 p p ą 吧ᖷ喧 ą f 8 c ᖷ喧ᖷ喧 cm f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm j p ᆗ喇 吧 z z 吧cz reakcja na belkę spocznikową R 1 = 40,2 kn/m reakcja na nadproże R 2 = 11,7 kn/m 吧 p cz Sᖷ喧 Przyjęto wymiary: b = 25 cm, h = 40 cm, h o = 37 cm zestawienie obciążeń: z płyty...40,2 ciężar własny 0,25*0,35*25,0*1, ,1 43,3 kn/m Schemat: q M max = 71,7 knm Q max = 78,8 kn S b = 0, ϕ = 0.89 F a = 6,2 cm 2 Ścinanie: Q min = 0,75*900*0,37*0,29 = 72,4 kn P z 吧jᆗ喇 z j p zᆗ喇ᖷ喧 吧 吧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c 吧 吧 ᖷ喧 Przyjęto wymiary: b = 30 cm, h = 30 cm, h o = 27 cm P z 吧jᆗ喇 z j p zᆗ喇ᖷ喧 吧 吧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 吧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c 吧 N p 匷 Nᖷ喧 Przyjęto wymiary: b = 35 cm, h = 66 cm, h o = 63 cm zestawienie obciążeń: z płyty...11,7

9 ciężar ściany... 6,3 ciężar własny 0,25*0,35*25,0*1, ,1 21,1 kn/m Schemat: q M max = 20,2 knm Q max = 29,2 kn S b = 0, ϕ = F a = 1,9 cm 2 Ścinanie: Q min = 0,75*900*0,35*0,63 = 62,6 kn P z 吧jᆗ喇 z j 吧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 吧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c p 匷 Pł 吧 Pᖷ喧 ᖷ喧 ł 吧ᖷ喧 Obciążenie: q = 11,55 kpa Schemat statyczny: q wymiary płyty: h = 15 cm, h o = 13 cm M max = 13,3 knm/m. P z 吧jᆗ喇 z j f 8 c ᖷ喧ᖷ喧 cm j 吧m 吧 吧 ᖷ喧 p zᆗ喇 ł c 吧 f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm j p ᆗ喇 吧 z z 吧cz UWAGA: w ścianach szybu windowego, na odpowiedniej wysokości należy zamontować belki stalowe (belki montażowe urządzeń

10 dźwigowych) wykonane z dwuteownika 140 (rozmieszczenie belek stalowych zgodnie z wytycznymi producenta windy) N p 匷 Nᖷ喧 Przyjęto wymiary: b = 35 cm, h = 45 cm, h o = 42 cm P z 吧jᆗ喇 z j 吧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 吧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c p 匷 N p 匷 Nᖷ喧 Przyjęto wymiary: b = 35 cm, h = 78 cm, h o = 75 cm P z 吧jᆗ喇 z j 吧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 吧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c p 匷 N p 匷 N 吧 Przyjęto wymiary: b = 35 cm, h = 58 cm, h o = 55 cm P z 吧jᆗ喇 z j 吧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 吧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c p 匷 N p 匷 N 吧 Przyjęto wymiary: b = 30 cm, h = 35 cm, h o = 27 cm P z 吧jᆗ喇 z j ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c p 匷 N p 匷 Nᖷ喧 Przyjęto wymiary: b = 30 cm, h = 30 cm, h o = 27 cm P z 吧jᆗ喇 z j ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c p 匷 N p 匷 N7 Przyjęto wymiary: b = 15 cm, h = 15 cm, h o = 27 cm P z 吧jᆗ喇 z j ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c p 匷

11 N p 匷 N8 Przyjęto wymiary: b = 30 cm, h = 30 cm, h o = 27 cm P z 吧jᆗ喇 z j ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c p 匷 N p 匷 Nᖷ喧 Przyjęto wymiary: b = 15 cm, h = 25 cm, h o = 23 cm P z 吧jᆗ喇 z j ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c p 匷 N p 匷 Nᖷ喧ᖷ喧 Przyjęto wymiary: b = 15 cm, h = 25 cm, h o = 23 cm P z 吧jᆗ喇 z j ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 ł m ᖷ喧 ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm c ł j ł 吧 吧 ᖷ喧c p 匷 S 匷 匷 P N ᖷ喧 S 匷 匷N ၇嚧 K Nᖷ喧YGN CJ၇嚧 ᖷ喧ᖷ喧 CHᖷ喧 Pł 吧 Pᖷ喧 Do ciężaru dachu i śniegu dodano obciążenie technologiczne 0,5 kpa g o = 0,5*1,4 = 0,7 kpa Obciążenie: q = 7,86 + 1,01 + 0,70 = 9,57 kpa Schemat statyczny: q wymiary: h = 15 cm, h o = 13 cm M podpor = 16,8 knm/m. M przes = 13,5 knm/m. S b = ϕ = 0.95 F a = 3,9 cm 2 /mb P z 吧jᆗ喇 z j f 8 c ᖷ喧ᖷ喧 cm j 吧m 吧 吧 ᖷ喧 p zᆗ喇 ł c 吧 f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm j p ᆗ喇 吧 z z 吧cz ᖷ喧

12 p p ą 吧ᖷ喧 ą f 8 c ᖷ喧ᖷ喧 cm f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm j p ᆗ喇 吧 z z 吧cz Pł 吧 Pᖷ喧 ᖷ喧 吧f 吧 ą c 吧 ąᖷ喧 wymiary płyty: h = 12 cm, h o = 10 cm P z 吧jᆗ喇 z j j 吧 pł 吧 吧 c 吧 j N p 匷 吧 N ᖷ喧 ᖷ喧N ᖷ喧 ᖷ喧 N ᖷ喧 Projektuje się nadproże stalowe Wieniec ścianie zewnętrznej istniejącego budynku wykonane wieniec dwóch ceowników 140 skręconych śrubami M12 w rozstawie co 40 cm, Stalową konstrukcję nadproża należy wypełnić zaprawą i kawałkami cegły, owinąć siatką Rabitze a i zatynkować. W c 匷 吧 吧 Wᖷ喧 Przyjęto wymiary: b = 35 cm, h = 30 cm Przyjęto zbrojenie: ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą ł m ᖷ喧 z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm W c 匷 吧 吧 Wᖷ喧 Przyjęto wymiary: b = 30 cm, h = 30 cm Przyjęto zbrojenie: ᖷ喧fᖷ喧ᖷ喧 吧ᖷ喧 ą ł m ᖷ喧 z m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm ᖧ受c z 吧 吧 吧 - Scᖷ喧 Przyjęto ściany szybu windy oddylatowaną od ścian murowanych budynku wykonana w technologii monolitycznej żelbetowej o grubości 20 cm Przyjęto zbrojenie w postaci siatek fᖷ喧ᖷ喧 cz 吧 ᖷ喧ᖷ喧xᖷ喧ᖷ喧 cmᖷ喧 umieszczonych w dwóch płaszczyznach 吧 吧 m 匷 z 吧 吧 p z 吧jᆗ喇 吧 m 匷 z 吧 H 匷 ᖷ喧 吧ᖷ喧 obciążenie stanowią siły skupione o wartościach podanych w dokumentacji technicznej windy o wartościach: P 1 = 10 kn P 2 = 40 kn

13 Schemat obliczeniowy: P 1 P 2 P 1 ᆗ則t n 1 Zadanie: nowe Przekrój: I 140 HEB Y x X 140,0 y 140,0 Wytrzymałość f =ᖷ喧ᖷ喧 吧 MPa dla 吧=ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧. Wymiary przekroju: I 140 HEB h=140,0 g=7,0 s=140,0 t=12,0 r=12,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=1510,0 Jyg=550,0 F=43,0 Jx=1510,0 Jy=550,0 i1=3,58 is=6,9 Jw=22528,0 Jt=20,9. Materiał: S ᖷ喧SXᖷ喧S ᖷ喧SYᖷ喧S ᖷ喧Sᖷ喧S ᖷ喧Vᖷ喧S ᖷ喧W. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy ᖷ喧. Siłᆗ則 ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 xa = 1,050; xb = 1,550. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: M x = -ᖷ喧8ᖷ喧ᖷ喧 knm, V 吧 = ᖷ喧 吧ᖷ喧ᖷ喧 kn, N = ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 130,8 MPa σ C = -130,8 MPa. ᆗ則ᆗ則łᆗ則ᆗ則iᆗ則niᆗ則 ᆗ則tᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則iᆗ則 xa = 1,050; xb = 1,550. Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 130,8 MPa σ C = -130,8 MPa. Osłabienia przekroju: = ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧, f = ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧 cm 2. Otwory są p ᆗ喇 z. Naprężenia: - normalne: σ = 0,0 σ = 130,8 MPa ψ oc = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 9,8 cm 2 τ = 24,8 MPa ψ ov = 1,000

14 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 0,0 / 1, ,8 = 130,8 < 215 MPa τ ey = τ / ψ ov = 24,8 / 1,000 = 24,8 < 124,7 = MPa σ τ = 130, ,8 2 = 137,7 < 215 MPa ᆗ則łᆗ則ᆗ則ᆗ則ᖷ叇ci ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則cᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則 ᆗ則tᆗ則ᆗ則 - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 2,600 l w = 1,000 2,600 = 2,600 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 2,600 l w = 1,000 2,600 = 2,600 m - dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej µ ω = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczających przed obrotem l oω = 2,600 m. Długość wyboczeniowa l ω = 2,600 m. Siłᆗ則 ᆗ則 ᆗ則tᆗ則cᆗ則nᆗ則ᆗ則 π 2 3,14² ,0 = = 10-2 = 4519,4 kn 2 2,600² π 2 3,14² ,0 = = 10-2 = 1646,2 kn 2 2,600² 2 1 π ϖ = ϖ = 1 6,9²( 3,14² , , ,600² ) = 4905,1 kn Zᆗ則ich ᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則 Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l 1 = l oω =2600 mm: 35 β 215 / = / 215 = 1264 < 2600 = 0,991 Pręt nie jest zabezpieczony przed zwichrzeniem. Współrzędna punktu przyłożenia obciążenia a o =0,00 cm. Różnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłożenia siły a s = 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,000, A 2 = 0,000, B = 0,000. A o = A 1 + A 2 a s = 0,000-0,00 + 0,000 0,00 = 0,000

15 = ± + ( ) = 0, ,2 + (0, ,2) 2 + 0, , ,2 4905,1 = 1,00E+30 Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi: λ = 115, / = 1,15 46,4 / 1,00E+30 = 0,000 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᆗ則ᆗ則inᆗ則niᆗ則ᆗ則 xa = 1,050; xb = 1, względem osi X R = α p = 1, , = 46,4 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ = 0,000 wynosi ϕ = 1,000 Warunek nośności (54): ϕ = 28,2 1,000 46,4 = 0,608 < 1 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᖷ叇cinᆗ則niᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 2, wzdłuż osi Y = 0,58 = 0,58 9, = 122,2 kn = 0,6 = 73,3 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: = 34,7 < 122,2 = Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則inᆗ則nᆗ則ᆗ則ᆗ則ᖷ叇 ᆗ則 ᆗ則tᖷ叇 ᆗ則ᆗ則 ᖷ叇ᆗ則iᆗ則łᆗ則 ᆗ則iłᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則cᆗ則nᆗ則ᆗ則 xa = 1,050; xb = 1, dla zginania względem osi X: = 24,3 < 73,3 = o = = 46,4 knm Warunek nośności (55):, = 28,2 46,4 = 0,608 < 1 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᖷ叇 ᆗ則ᖷ叇niᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᖷ叇 ᆗ則ᆗ則ci 呗żᆗ則niᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則iᆗ則nᆗ則ᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 2,600. Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 0,0 mm. Naprężenia ściskające w środniku wynoszą σ c = 0,0 MPa. Współczynnik redukcji nośności wynosi:

16 η c = 1,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w η c = 24,0 7,0 1, = 36,1 kn Warunek nośności środnika: P = 0,0 < 36,1 = P R,W Stᆗ則n ᆗ則 ᆗ則nicᆗ則nᆗ則 ᆗ則żᆗ則tᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則 Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 5,4 mm a gr = / 350 = 2600 / 350 = 7,4 mm a max = 5,4 < 7,4 = a gr P 匷 J 匷K 匷 W N 匷 FUNᖷ喧 M 匷N 匷ÓW Projektuje się fundamenty w formie ław żelbetowych o wysokości 40 cm zbrojonych prętami ze stali A-III. Pod szybem windy projektuje się fundament w formie płyty fundamentowej o grubości 40 cm. Ustalono poziom posadowienia na -1,10 pod poziomem terenu. Fundamenty są izolowane w całości izolacją przeciwwilgociową i dodatkowo izolacją termiczną zgodnie z zaleceniami Polskiej Normy. P z 吧jᆗ喇 吧 cz ń ᖷ喧 z 吧 吧 p z m p j ᖷ喧 吧 j 吧 q p = ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧 P f 吧 m p ᖷ喧c ą z ᆗ喇 z ą 吧 吧 吧 Zestawienie obciążeń: Z dachu...17,9 Ciężar ściany 9,0*5, ,3 Rozłożona reakcja z belek spocznik...78,8 Ciężar ściany fundamentowej 3,0*8, ,8 Ciężar ław fund.6,5 Ciężar gruntu na odsadzkach...10,50 185,8 kn/m dla ściany zewnętrznej przyjęto ławę fundamentową o wymiarach przekroju: Łᖷ喧 = ᖷ喧ᖷ喧 cm ᖷ喧 吧 = 吧ᖷ喧 cm σ = 206 MPa < q dop = 220 kpa ł ᆗ喇 吧 匷 吧 z ć p ᆗ喇 m 吧 fᖷ喧ᖷ喧 z m m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm

17 dla ściany wewnętrznej przyjęto ławę fundamentową o wymiarach przekroju: Łᖷ喧 = ᖷ喧ᖷ喧 cm ᖷ喧 吧 = 吧ᖷ喧 cm ł ᆗ喇 吧 匷 吧 z ć p ᆗ喇 m 吧 fᖷ喧ᖷ喧 z m m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm dla ściany wewnętrznej obok dylatacji, przy istniejącym budynku przyjęto ławę fundamentową o wymiarach przekroju: Łᖷ喧 = ᖷ喧ᖷ喧 cm ᖷ喧 吧 = 吧ᖷ喧 cm ł ᆗ喇 吧 匷 吧 z ć p ᆗ喇 m 吧 fᖷ喧ᖷ喧 z m m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm dla ściany zewnętrznej poprzecznej przyjęto ławę o wymiarach przekroju: = ᖷ喧ᖷ喧 cm 吧 = 吧ᖷ喧 cm Zestawienie obciążeń: Ciężar ściany 9,0*5, ,3 reakcja ze spocznika... 33,6 Ciężar ściany fundamentowej 3,0*8, ,8 Ciężar ław fund.6,5 Ciężar gruntu na odsadzkach...10,50 122,7kN/m σ = 205 MPa < q dop = 220 kpa ł ᆗ喇 吧 匷 吧 z ć p ᆗ喇 m 吧 fᖷ喧ᖷ喧 z m m f ᖷ喧 c ᖷ喧ᖷ喧 cm Pł 吧 f 吧 m Projektuje się płytę fundamentowa fundamentową grubości 40 cm pł 吧 ᆗ喇 吧 匷 吧 z ć m z p ᆗ喇 fᖷ喧ᖷ喧 cz 吧 ᖷ喧ᖷ喧 x ᖷ喧ᖷ喧 cm f 吧 m ᖷ喧c 吧 pł zcz 吧z c 吧 ᖧ受c f 吧 m Scᖷ喧 Przyjęto ściany fundamentowe żelbetowe o szerokości 15 cm (ściana szybu windowego) P z 吧jᆗ喇 z j p c f8 cz 吧 ᖷ喧ᖷ喧xᖷ喧ᖷ喧 cmᖷ喧 吧m zcz 吧c 吧 ᖷ喧c 吧 pł zcz 吧z c 吧 ᖧ受c f 吧 m Scᖷ喧 Przyjęto ściany fundamentowe żelbetowe o szerokości 30 cm P z 吧jᆗ喇 z j p c f8 cz 吧 ᖷ喧ᖷ喧xᖷ喧ᖷ喧 cmᖷ喧 吧m zcz 吧c 吧 ᖷ喧c 吧 pł zcz 吧z c 吧

18 ᖧ受c f 吧 m S ᖷ喧 Przyjęto ściany fundamentowe żelbetowe o szerokości 40 cm P z 吧jᆗ喇 z j p c f8 cz 吧 ᖷ喧ᖷ喧xᖷ喧ᖷ喧 cmᖷ喧 吧m zcz 吧c 吧 ᖷ喧c 吧 pł zcz 吧z c 吧 K NS 匷 匷UKCJ P ᖷ喧J Zᖷ喧U ᖷ喧L N 匷P 匷ŁN SP 匷 WNYCH Projektuje się podjazd o konstrukcji żelbetowej. Płyta jezdna, monolityczna, żelbetowa wylana jest między żelbetowymi murami o szerokości 15 cm, posadowionymi na głębokości -1,10 m pod poziomem terenu, wystającymi ponad teren. Mury te są zbrojone siatkami z pręta f8 cz 吧 ᖷ喧ᖷ喧 x ᖷ喧ᖷ喧 cm ᖷ喧c 吧 pł zcz 吧z c 吧. Powierzchnię jezdną podjazdów stanowi kostka betonowa ułożona na warstwie piasku i warstwie podbudowy (zagęszczona podsypka i warstwa zbrojonego siatką przeciwskurczową betonu) ᖷ喧 CH N ᖷ喧 W 匷Jᖧ受C 匷M ᖷ喧 Uᖷ喧YNKU Projektuje się dach o konstrukcji stalowej opartej na słupkach stalowych, które przymocowane są do żelbetowych ścian fundamentowych ograniczających schody i podest wejścia. Zestawienie obciążeń: - ᖷ喧 吧 lokalizacja: Tarnów II strefa dach jednospadowy o kącie nachylenia połaci 5 o Q k = 0.9 kn/m 2 S k = Q k C C = 0.8 S k = 0.72 kn/m 2 S = 1,01 kn/m 2 - lokalizacja: Tarnów I strefa kąt nachylenia połaci 5 o dla takiego kąta nachylenia obserwujemy tylko zjawisko ssania - c ᆗ喇 匷 p 吧c c 吧 吧 blacha trapezowa.0,18 kpa

19 łączne obciążenie na daszek q o = 1,19 kpa łączne obciążenie na jedną ramę q = 1,5*1,19 = 1,80 kn/m schemat statyczny: q ᆗ則t n 1 Zadanie: nowe Przekrój: H 100x100x 6.3 x 吧=ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧. Y y 100,0 X 100,0 Wymiary przekroju: H 100x100x 6.3 h=100,0 s=100,0 g=6,3 t=6,3 r=6,3 vx=0,0 vy=0,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=339,0 Jyg=339,0 F=23,3 Jx=339,0 Jy=339,0 i1=3,82 Jt=518,3. Materiał: S ᖷ喧SXᖷ喧S ᖷ喧SYᖷ喧S ᖷ喧Sᖷ喧S ᖷ喧Vᖷ喧S ᖷ喧W. Wytrzymałość f =ᖷ喧ᖷ喧 吧 MPa dla Przekrój spełnia warunki przekroju klasy ᖷ喧. Siłᆗ則 ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 xa = 3,350; xb = 0,000. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: M x = ᖷ喧ᖷ喧8 knm, V 吧 = -ᖷ喧ᖷ喧8 kn, N = - 吧ᖷ喧7 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 24,4 MPa σ C = -29,3 MPa.

20 ᆗ則ᆗ則łᆗ則ᆗ則iᆗ則niᆗ則 ᆗ則tᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則iᆗ則 xa = 3,350; xb = 0,000. Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 24,4 MPa σ C = -29,3 MPa. Osłabienia przekroju: = ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧, f = ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧 cm 2. Otwory są p ᆗ喇 z. Naprężenia: - normalne: σ = -2,4 σ = 26,8 MPa ψ oc = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 12,6 cm 2 τ = 0,6 MPa ψ ov = 1,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 2,4 / 1, ,8 = 29,3 < 215 MPa τ ey = τ / ψ ov = 0,6 / 1,000 = 0,6 < 124,7 = MPa σ τ = 29, ,6 2 = 29,3 < 215 MPa Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 呗ᆗ則ᆗ則ᆗ則ntᖷ叇ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ci 呗ᆗ則ᆗ則nᆗ則chᆗ則 xa = 0,000; xb = 3,350. Siała osiowa: = -6,3 kn. Pole powierzchni przekroju: = 23,30 cm 2. Nośność przekroju na rozciąganie: Rt= = 23, = 501,0 kn. Warunek nośności (31): ᆗ則łᆗ則ᆗ則ᆗ則ᖷ叇ci ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則cᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則 ᆗ則tᆗ則ᆗ則 = 6,3 < 501,0 = Rt - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 0,500 χ 2 = 0,472 węzły przesuwne µ = 1,437 dla l o = 3,350 l w = 1,437 3,350 = 4,814 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 3,350 l w = 1,000 3,350 = 3,350 m Siłᆗ則 ᆗ則 ᆗ則tᆗ則cᆗ則nᆗ則ᆗ則 π 2 3,14² ,0 = = 10-2 = 296,0 kn 2 4,814² π 2 3,14² ,0 = = 10-2 = 611,2 kn 2 3,350²

21 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᖷ叇ciᆗ則ᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 3,350. = = 23, = 501,0 kn Określenie współczynników wyboczeniowych: - dla wyboczenia prostopadłego do osi X: λ / = / 215 = 84,00 λ x = wx / x = 4813,9 / 38,1 = 126,21 λ = λ x / λ p = 126,21 / 84,00 = 1,502 ϕ = 0,405 - dla wyboczenia prostopadłego do osi Y: λ y = wy / y = 3350,0 / 38,1 = 87,83 λ = λ y / λ p = 87,83 / 84,00 = 1,046 ϕ = 0,675 Przyjęto: ϕ = ϕ min = 0,405 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᆗ則ᆗ則inᆗ則niᆗ則ᆗ則 xa = 3,350; xb = 0, względem osi X R = α p ϕ = 6,3 0, ,0 = 0,031 < 1 = 1,000 67, = 14,6 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ = 0,000 wynosi ϕ = 1,000 Warunek nośności (54): + ϕ = 5,7 501,0 + 1,8 1,000 14,6 = 0,136 < 1 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć 呗ᆗ則tᆗ則tᆗ則cᆗ則nᆗ則ᖷ叇ć 呗 ᆗ則 ᆗ則tᆗ則 ᖷ叇ciᆗ則ᆗ則ᆗ則nᆗ則ᆗ則ᆗ則 i ᆗ則ᆗ則inᆗ則nᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 Składnik poprawkowy: max = 1,8 knm β x = 1,000 2 β max = 1, 25ϕ λ = 1,25 0,405 1, ,000 1,8 6,3 14,6 501,0 = 0,002 = 0,002 max = 0 = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: ϕ β max + = 6,3 ϕ 0, ,0 + 1,000 1,8 = 0,156 < 0,998 = 1-0,002 1,000 14,6 - dla wyboczenia względem osi Y: ϕ β max + = 6,3 ϕ 0, ,0 + 1,000 1,8 = 0,143 < 1,000 = 1-0,000 1,000 14,6

22 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᖷ叇cinᆗ則niᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 3, wzdłuż osi Y = 0,58 = 0,58 12, = 157,1 kn = 0,3 = 47,1 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: = 0,8 < 157,1 = Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則inᆗ則nᆗ則ᆗ則ᆗ則ᖷ叇 ᆗ則 ᆗ則tᖷ叇 ᆗ則ᆗ則 ᖷ叇ᆗ則iᆗ則łᆗ則 ᆗ則iłᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則cᆗ則nᆗ則ᆗ則 xa = 3,350; xb = 0, dla zginania względem osi X: = 0,8 < 47,1 = o = = 14,6 knm Warunek nośności (55): +, = 5,7 501,0 + 1,8 14,6 = 0,136 < 1 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᖷ叇cinᆗ則niᆗ則 ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 呗ᆗ則ᖷ叇niᆗ則niᆗ則ᆗ則 ᆗ則iłᆗ則 ᆗ則ᆗ則iᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 xa = 3,350, xb = 0, dla ścinania wzdłuż osi Y: = 0,8 < 157,1 = 157,1 1 - ( 5,7 / 501,0 ) 2 1 ( ) = = 2, Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᖷ叇 ᆗ則ᖷ叇niᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᖷ叇 ᆗ則ᆗ則ci 呗żᆗ則niᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則iᆗ則nᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 3,350. Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 0,0 mm. Nośność środnika na siłę skupioną: - dla środników wzdłuż osi X: σ c = 16,1 MPa. η c = 1,000 P R,W = 2 c o t w η c = 2 12,6 6,3 1, = 34,1 kn - dla środników wzdłuż osi Y: σ c = 9,0 MPa. η c = 1,000 P R,W = 2 c o t w η c = 2 12,6 6,3 1, = 34,1 kn Warunki nośności środnika: - dla środników wzdłuż osi X: P = 0,0 < 34,1 = P R,W - dla środników wzdłuż osi Y: P = 0,0 < 34,1 = P R,W

23 Stᆗ則n ᆗ則 ᆗ則nicᆗ則nᆗ則 ᆗ則żᆗ則tᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則 Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 1,1 mm a gr = / 350 = 3350 / 350 = 9,6 mm a max = 1,1 < 9,6 = a gr ᆗ則t n 呗 Zadanie: nowe Przekrój: H 100x100x 6.3 x 吧=ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧. Y y 100,0 X 100,0 Wymiary przekroju: H 100x100x 6.3 h=100,0 s=100,0 g=6,3 t=6,3 r=6,3 vx=0,0 vy=0,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=339,0 Jyg=339,0 F=23,3 Jx=339,0 Jy=339,0 i1=3,82 Jt=518,3. Materiał: S ᖷ喧SXᖷ喧S ᖷ喧SYᖷ喧S ᖷ喧Sᖷ喧S ᖷ喧Vᖷ喧S ᖷ喧W. Wytrzymałość f =ᖷ喧ᖷ喧 吧 MPa dla Przekrój spełnia warunki przekroju klasy ᖷ喧. Siłᆗ則 ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 xa = 1,500; xb = 1,500. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: M x = -ᖷ喧ᖷ喧 吧 knm, V 吧 = ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧 kn, N = -ᖷ喧ᖷ喧8 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 35,6 MPa σ C = -36,3 MPa. ᆗ則ᆗ則łᆗ則ᆗ則iᆗ則niᆗ則 ᆗ則tᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則iᆗ則 xa = 1,500; xb = 1,500. Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 35,6 MPa σ C = -36,3 MPa. Osłabienia przekroju: = ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧, f = ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧 cm 2. Otwory są p ᆗ喇 z. Naprężenia: - normalne: σ = -0,3 σ = 35,9 MPa ψ oc = 1,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 0,3 / 1, ,9 = 36,3 < 215 MPa

24 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 呗ᆗ則ᆗ則ᆗ則ntᖷ叇ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ci 呗ᆗ則ᆗ則nᆗ則chᆗ則 xa = 0,000; xb = 3,000. Siała osiowa: = -0,8 kn. Pole powierzchni przekroju: = 23,30 cm 2. Nośność przekroju na rozciąganie: Rt= = 23, = 501,0 kn. Warunek nośności (31): = 0,8 < 501,0 = Rt ᆗ則łᆗ則ᆗ則ᆗ則ᖷ叇ci ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則cᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則 ᆗ則tᆗ則ᆗ則 - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 0,358 χ 2 = 0,358 węzły nieprzesuwne µ = 0,617 dla l o = 3,000 l w = 0,617 3,000 = 1,851 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 3,000 l w = 1,000 3,000 = 3,000 m Siłᆗ則 ᆗ則 ᆗ則tᆗ則cᆗ則nᆗ則ᆗ則 π 2 3,14² ,0 = = 10-2 = 2001,9 kn 2 1,851² π 2 3,14² ,0 = = 10-2 = 762,1 kn 2 3,000² Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᖷ叇ciᆗ則ᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 3,000. = = 23, = 501,0 kn Określenie współczynników wyboczeniowych: - dla wyboczenia prostopadłego do osi X: λ / = / 215 = 84,00 λ x = wx / x = 1851,0 / 38,1 = 48,53 λ = λ x / λ p = 48,53 / 84,00 = 0,578 ϕ = 0,949 - dla wyboczenia prostopadłego do osi Y: λ y = wy / y = 3000,0 / 38,1 = 78,65 λ = λ y / λ p = 78,65 / 84,00 = 0,936 ϕ = 0,752 Przyjęto: ϕ = ϕ min = 0,752

25 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᆗ則ᆗ則inᆗ則niᆗ則ᆗ則 xa = 1,500; xb = 1, względem osi X R = α p ϕ = 0,8 0, ,0 = 0,002 < 1 = 1,000 67, = 14,6 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ = 0,000 wynosi ϕ = 1,000 Warunek nośności (54): + ϕ = 0,8 501,0 + 2,4 1,000 14,6 = 0,169 < 1 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć 呗ᆗ則tᆗ則tᆗ則cᆗ則nᆗ則ᖷ叇ć 呗 ᆗ則 ᆗ則tᆗ則 ᖷ叇ciᆗ則ᆗ則ᆗ則nᆗ則ᆗ則ᆗ則 i ᆗ則ᆗ則inᆗ則nᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 Składnik poprawkowy: max = -2,4 knm β x = 1,000 2 β max = 1, 25ϕ λ = 1,25 0,949 0, ,000 2,4 0,8 14,6 501,0 = 0,000 = 0,000 max = 0 = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: ϕ β max + = 0,8 ϕ 0, ,0 + 1,000 2,4 = 0,169 < 1,000 = 1-0,000 1,000 14,6 - dla wyboczenia względem osi Y: ϕ β max + = 0,8 ϕ 0, ,0 + 1,000 2,4 = 0,169 < 1,000 = 1-0,000 1,000 14,6 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᖷ叇cinᆗ則niᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 3, wzdłuż osi Y = 0,58 = 0,58 12, = 157,1 kn = 0,3 = 47,1 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: = 5,7 < 157,1 = Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則inᆗ則nᆗ則ᆗ則ᆗ則ᖷ叇 ᆗ則 ᆗ則tᖷ叇 ᆗ則ᆗ則 ᖷ叇ᆗ則iᆗ則łᆗ則 ᆗ則iłᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則cᆗ則nᆗ則ᆗ則 xa = 1,500; xb = 1, dla zginania względem osi X: = 0,0 < 47,1 = o = = 14,6 knm

26 Warunek nośności (55): +, = 0,8 501,0 + 2,4 14,6 = 0,169 < 1 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᖷ叇cinᆗ則niᆗ則 ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 呗ᆗ則ᖷ叇niᆗ則niᆗ則ᆗ則 ᆗ則iłᆗ則 ᆗ則ᆗ則iᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 xa = 1,500, xb = 1, dla ścinania wzdłuż osi Y: = 0,0 < 157,1 = 157,1 1 - ( 0,8 / 501,0 ) 2 1 ( ) = = 2, Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᖷ叇 ᆗ則ᖷ叇niᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᖷ叇 ᆗ則ᆗ則ci 呗żᆗ則niᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則iᆗ則nᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 3,000. Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 0,0 mm. Nośność środnika na siłę skupioną: - dla środników wzdłuż osi X: σ c = 27,2 MPa. η c = 1,000 P R,W = 2 c o t w η c = 2 12,6 6,3 1, = 34,1 kn - dla środników wzdłuż osi Y: σ c = 23,8 MPa. η c = 1,000 P R,W = 2 c o t w η c = 2 12,6 6,3 1, = 34,1 kn Warunki nośności środnika: - dla środników wzdłuż osi X: P = 0,0 < 34,1 = P R,W - dla środników wzdłuż osi Y: P = 0,0 < 34,1 = P R,W Stᆗ則n ᆗ則 ᆗ則nicᆗ則nᆗ則 ᆗ則żᆗ則tᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則 Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 2,8 mm a gr = / 350 = 3000 / 350 = 8,6 mm a max = 2,8 < 8,6 = a gr ᆗ則t n 呗 Zadanie: nowe Przekrój: H 100x100x 6.3

27 x 吧=ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧. Y y 100,0 X 100,0 Wymiary przekroju: H 100x100x 6.3 h=100,0 s=100,0 g=6,3 t=6,3 r=6,3 vx=0,0 vy=0,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=339,0 Jyg=339,0 F=23,3 Jx=339,0 Jy=339,0 i1=3,82 Jt=518,3. Materiał: S ᖷ喧SXᖷ喧S ᖷ喧SYᖷ喧S ᖷ喧Sᖷ喧S ᖷ喧Vᖷ喧S ᖷ喧W. Wytrzymałość f =ᖷ喧ᖷ喧 吧 MPa dla Przekrój spełnia warunki przekroju klasy ᖷ喧. Siłᆗ則 ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 3,350. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: M x = ᖷ喧ᖷ喧8 knm, V 吧 = ᖷ喧ᖷ喧8 kn, N = - 吧ᖷ喧7 kn, Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 24,4 MPa σ C = -29,3 MPa. ᆗ則ᆗ則łᆗ則ᆗ則iᆗ則niᆗ則 ᆗ則tᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則iᆗ則 xa = 0,000; xb = 3,350. Naprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 24,4 MPa σ C = -29,3 MPa. Osłabienia przekroju: = ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧, f = ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧ᖷ喧 cm 2. Otwory są p ᆗ喇 z. Naprężenia: - normalne: σ = -2,4 σ = 26,8 MPa ψ oc = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 12,6 cm 2 τ = 0,6 MPa ψ ov = 1,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 2,4 / 1, ,8 = 29,3 < 215 MPa τ ey = τ / ψ ov = 0,6 / 1,000 = 0,6 < 124,7 = MPa σ τ = 29, ,6 2 = 29,3 < 215 MPa Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 呗ᆗ則ᆗ則ᆗ則ntᖷ叇ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ci 呗ᆗ則ᆗ則nᆗ則chᆗ則 xa = 3,350; xb = 0,000. Siała osiowa: = -6,3 kn. Pole powierzchni przekroju: = 23,30 cm 2. Nośność przekroju na rozciąganie: Rt= = 23, = 501,0 kn.

28 Warunek nośności (31): ᆗ則łᆗ則ᆗ則ᆗ則ᖷ叇ci ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則cᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則 ᆗ則tᆗ則ᆗ則 = 6,3 < 501,0 = Rt - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 0,472 χ 2 = 0,500 węzły przesuwne µ = 1,437 dla l o = 3,350 l w = 1,437 3,350 = 4,814 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 3,350 l w = 1,000 3,350 = 3,350 m Siłᆗ則 ᆗ則 ᆗ則tᆗ則cᆗ則nᆗ則ᆗ則 π 2 3,14² ,0 = = 10-2 = 296,0 kn 2 4,814² π 2 3,14² ,0 = = 10-2 = 611,2 kn 2 3,350² Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᖷ叇ciᆗ則ᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則 xa = 3,350; xb = 0,000. = = 23, = 501,0 kn Określenie współczynników wyboczeniowych: - dla wyboczenia prostopadłego do osi X: λ / = / 215 = 84,00 λ x = wx / x = 4813,9 / 38,1 = 126,21 λ = λ x / λ p = 126,21 / 84,00 = 1,502 ϕ = 0,405 - dla wyboczenia prostopadłego do osi Y: λ y = wy / y = 3350,0 / 38,1 = 87,83 λ = λ y / λ p = 87,83 / 84,00 = 1,046 ϕ = 0,675 Przyjęto: ϕ = ϕ min = 0,405 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): ϕ = 6,3 0, ,0 = 0,031 < 1 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᆗ則ᆗ則inᆗ則niᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 3, względem osi X R = α p = 1,000 67, = 14,6 knm

29 Współczynnik zwichrzenia dla λ = 0,000 wynosi ϕ = 1,000 Warunek nośności (54): + ϕ = 5,7 501,0 + 1,8 1,000 14,6 = 0,136 < 1 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć 呗ᆗ則tᆗ則tᆗ則cᆗ則nᆗ則ᖷ叇ć 呗 ᆗ則 ᆗ則tᆗ則 ᖷ叇ciᆗ則ᆗ則ᆗ則nᆗ則ᆗ則ᆗ則 i ᆗ則ᆗ則inᆗ則nᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 Składnik poprawkowy: max = 1,8 knm β x = 1,000 2 β max = 1, 25ϕ λ = 1,25 0,405 1, ,000 1,8 6,3 14,6 501,0 = 0,002 = 0,002 max = 0 = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: ϕ β max + = 6,3 ϕ 0, ,0 + 1,000 1,8 = 0,156 < 0,998 = 1-0,002 1,000 14,6 - dla wyboczenia względem osi Y: ϕ β max + = 6,3 ϕ 0, ,0 + 1,000 1,8 = 0,143 < 1,000 = 1-0,000 1,000 14,6 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᖷ叇cinᆗ則niᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 3, wzdłuż osi Y = 0,58 = 0,58 12, = 157,1 kn = 0,3 = 47,1 kn Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: = 0,8 < 157,1 = Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則inᆗ則nᆗ則ᆗ則ᆗ則ᖷ叇 ᆗ則 ᆗ則tᖷ叇 ᆗ則ᆗ則 ᖷ叇ᆗ則iᆗ則łᆗ則 ᆗ則iłᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則cᆗ則nᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 3, dla zginania względem osi X: = 0,8 < 47,1 = o = = 14,6 knm Warunek nośności (55): +, = 5,7 501,0 + 1,8 14,6 = 0,136 < 1

30 Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則 nᆗ則 ᖷ叇cinᆗ則niᆗ則 ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 呗ᆗ則ᖷ叇niᆗ則niᆗ則ᆗ則 ᆗ則iłᆗ則 ᆗ則ᆗ則iᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則 xa = 0,000, xb = 3, dla ścinania wzdłuż osi Y: = 0,8 < 157,1 = 157,1 1 - ( 5,7 / 501,0 ) 2 1 ( ) = = 2, Nᆗ則ᖷ叇nᆗ則ᖷ叇ć ᖷ叇 ᆗ則ᖷ叇niᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᖷ叇 ᆗ則ᆗ則ci 呗żᆗ則niᆗ則ᆗ則 ᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則iᆗ則nᆗ則ᆗ則 xa = 0,000; xb = 3,350. Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 0,0 mm. Nośność środnika na siłę skupioną: - dla środników wzdłuż osi X: σ c = 29,3 MPa. η c = 1,000 P R,W = 2 c o t w η c = 2 12,6 6,3 1, = 34,1 kn - dla środników wzdłuż osi Y: σ c = 25,9 MPa. η c = 1,000 P R,W = 2 c o t w η c = 2 12,6 6,3 1, = 34,1 kn Warunki nośności środnika: - dla środników wzdłuż osi X: P = 0,0 < 34,1 = P R,W - dla środników wzdłuż osi Y: P = 0,0 < 34,1 = P R,W Stᆗ則n ᆗ則 ᆗ則nicᆗ則nᆗ則 ᆗ則żᆗ則tᆗ則ᆗ則ᆗ則ᆗ則niᆗ則ᆗ則 Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 1,1 mm a gr = / 350 = 3350 / 350 = 9,6 mm a max = 1,1 < 9,6 = a gr Cała konstrukcja ramy jest spawana. Dwie takie ramy stalowe połączono ryglami z rury kwadratowej 120x120x6 Pokrycie stanowi blacha trapezowa T55 o grubości 0,7 mm przymocowana do stalowych płatwi wykonanych z rury kwadratowej 80x80x5 umieszczonych w rozstawie co 165 cm. Słupy stalowej konstrukcji dachu są przymocowane za pośrednictwem blach węzłowych grubości 10 mm do muru żelbetowego za pomocą dybli do betonu firmy HILTI o wymiarze M20 typ HVU wklejane. KONIEC OBLICZEŃ

31 . 匷Z 匷CZ 匷N 匷 匷 匷CHN CZN 匷 Wizja lokalna i analiza dokumentacji technicznej budynku będącego przedmiotem niniejszego opracowania, położonego w Tarnowie prowadzi do następujących wniosków: stan istniejącej części budynku jest dobry i nie budzi zastrzeżeń co do stanu technicznego konstrukcji realizacja projektu rozbudowy jest możliwa i nie ma większego wpływu na istniejącą konstrukcję wykonanie w istniejących ścianach nowych otworów zwieńczonych nadprożami stalowymi w sposób opisany w projekcie budowlanym nie zagraża bezpieczeństwu konstrukcji fundament części projektowanej posadowiony jest wyżej niż fundament części istniejącej w ramach prac fundamentowych należy podbić nowoprojektowany fundament tak by wyrównać poziomy posadowienia obu części wszelkie prace projektowe i budowlane powinny być wykonywane przez osoby uprawnione W 吧 z 吧 c 吧 p c z 吧 z p 吧 匷 z 吧m z 吧 c m p j m c 吧 cz - 吧 c 吧j 吧m p ᖷ喧 匷 吧 cj ᆗ喇 z p ł ł z 吧 吧 zp cz 吧 吧 匷 吧 吧 吧 吧.