Modelowanie numeryczne wpływu eksploatacji podziemnej na powierzchnię terenu w górotworze uwarstwionym
|
|
- Filip Pluta
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 173 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 9, nr 1-4, (2007), s Instytut Mechaniki Górotworu PAN Modelowanie numeryczne wpływu eksploatacji podziemnej na powierzchnię terenu w górotworze uwarstwionym KRZYSZTOF TAJDUŚ Instytut Mechaniki Górotworu PAN, ul. Reymonta 27, Kraków TU Bergakademii, Freiberg JAN WALASZCZYK Instytut Mechaniki Górotworu PAN, ul. Reymonta 27, Kraków Streszczenie Artykuł prezentuje nową metodę określania wartości parametrów sprężystych warstw skalnych poddanych eksploatacji górniczej. Metoda ta oparta jest na teorii elementów skończonych, klasyfikacji GSI oraz metodzie odwrotnej ( back analysis ). Wartości sprężyste parametrów warstw skalnych oszacowywane są przez porównanie kształtów niecek poeksploatacyjnych obliczonych prezentowaną metodą z nieckami uzyskanymi w wyniku pomiarów geodezyjnych dla danej sytuacji górnczo-geologicznej. Słowa kluczowe: MES, eksploatacja górnicza, klasyfikacja Hoeka 1. Wstęp W celu prawidłowego określenia stanu naprężenia, odkształcenia i przemieszczenia w sąsiedztwie wyeksploatowanych wyrobisk górniczych oraz prognozowania deformacji powierzchni terenu, niezbędna jest znajomość własności górotworu budujących go warstw skalnych. Najczęściej te własności wyznacza się w warunkach laboratoryjnych lub polowych. Problem polega na tym, że w warunkach laboratoryjnych wyznacza się własności na małych próbkach pobranych z calizny i na tej podstawie próbuje się ocenić własności górotworu. Podobnie, badania polowe nie zawsze pozwalają właściwie ocenić własności górotworu. Tymczasem na własności i odmienne zachowanie się górotworu od zachowania się próbki skalnej mają wpływ takie czynniki: tektonika, mikrotektonika, różnego typu nieciągłości i spękania (warstwowość, łupność, szczelinowatość itd.). Przez lata wielu badaczy próbowało określić odpowiednią korelację pomiędzy wartościami laboratoryjnymi parametrów, a wartościami dla badanego rejonu górotworu (Protodiakonow, Weibul, Flischenko, itd). Jednak sposoby te pomimo dużej wartości naukowej nie rozwiązały tego problemu. Wprawdzie w ostatnich latach pojawiło się szereg klasyfikacji geotechnicznych m.in.: Bieniawskiego (1976), Bartona (1974), Deere (1967), Wickhama (1972), Palmstroma (1995), Hoeka (1998), przy pomocy których znacznie lepiej można ocenić własności górotworu, jednakże, nadal ocena własności górotworu jest przybliżona i w niektórych sytuacjach uzyskane wyniki w oparciu o dobrane własności znacznie odbiegają od pomierzonych. Z taką sytuacją mamy do czynienia w przypadku określania wpływów eksploatacji na górotwór i powierzchnię terenu. Bowiem w rejonie eksploatacji warstwy górotworu ulegają dodatkowemu spękaniu.
2 174 Krzysztof Tajduś, Jan Walaszczyk W artykule podjęto próbę oszacowania parametrów górotworu w rejonie eksploatowanych pokładów wykorzystując badania geodezyjne, klasyfikację GSI Hoek a, metodę odwrotną ( back analysis ) oraz metodę elementów skończonych (MES). 2. Próba oszacowania parametrów warstw skalnych w rejonie eksploatowanych pokładów Autorzy artykułu podjeli się wykorzystania metody obliczania numerycznego wpływu eksploatacji górniczej na powierzchnię terenu w wybranym rejonie polskiej kopalni Siersza w oparciu o metodę opracowną przez K. Tajdusia do celów określania wartości parametrów górotworu w rejonach eksploatacji ścianowej (Tajduś, 2007a). Ogólnie metoda odwrotna polega na określeniu własności poszczególnych warstw skalnych wykorzystując metodę odwrotną, porównując wyniki zaobserwowanych obniżeń terenu z wynikami obniżeń uzyskanymi z obliczeń numerycznych dla tej samej sytuacji górniczo-geologicznej. Pomocna w ocenie parametrów warstw skalnych jest klasyfikacja GSI, pozwalająca na ocenę makroskopową jakości górotworu. Metodę można podzielić na kilka etapów: w pierwszym etapie należy zebrać dane z pomiarów geodezyjnych przemieszczeń powierzchni wybranego rejonu kopalni, informacje o warunkach geologicznych (budowa górotworu, tektonika itp.) oraz warunków górniczych (tzn., ilości wybranych pokładów, wymiarów i kształtu ścian eksploatacyjnych, sposób likwidacji pustki poeksploatacyjnej, głębokości eksploatacji poszczególnych ścian), w etapie drugim należy odpowiednio opracować zaobserwowane dane geodezyjne. Z faktu, że pomiary geodezyjne często prowadzone są wzdłuż linii usytuowanych pod kątem do frontu eksploatowanego pokładu lub w punktach rozproszonych, dane te często nie są bezpośrednio przydatne do obliczeń numerycznych opartych na metodzie odwrotnej. W tym celu przeprowadza się analizę opartą na teorii Burdyka-Knothego (Knothe, 1984), określając parametry tej teorii dla danego pola eksploatacji. Parametry teorii Budryka-Knothego, tj.: kąt rozproszenia wpływów oraz współczynnik likwidacji przestrzeni poeksploatacyjnej w rozpatrywanym rejonie eksploatacji były dobierane w taki sposób, aby obliczona niecka osiadań praktycznie pokrywała się z niecką pomierzoną metodami geodezyjnymi. W wyniku tak przeprowadzonego postępowania uzyskuje się wartości parametrów teorii Budryka- Knothego dla niecki obniżeń z rozpatrywanego rejonu kopalni. Następnie wybiera się jedną lub kilka eksploatowanych ścian analizowanego pokładu i oblicza się nieckę osiadania terenu, wykorzystując określone wcześniej parametry teorii Budryka-Knothego. Otrzymana niecka osiadań oraz geometria wyeksploatowanych ścian lub układu ścian są wykorzystywane w dalszych obliczeniach. w etapie trzecim przechodzi się do budowy modelu numerycznego procesu dla wybranej sytuacji górniczej (wybranej ściany lub układu ścian), wykorzystując metodę elementów skończonych (MES). Tworzy się geometrię modelu uwzględniającą: strefy zawału, strefy spękań nad eksploatowanym pokładem oraz budowę warstwową górotworu (uzyskaną z profili litologicznych). Następnie dla każdej warstwy skalnej szacuje się wstępne wartości parametrów odkształceniowych i wytrzymałościowych, wykorzystując klasyfikację geotechniczną Hoeka GSI, opartą na wizualnej obserwacji warunków geologicznych (lub opisie geologicznym) oraz wartości parametrów laboratoryjnych próbek skalnych. w etapie czwartym wykonuje się obliczenia numeryczne dla zbudowanego modelu. Otrzymane z wyniki przemieszczeń pionowych powierzchni porównuje się z wynikami otrzymanymi z modelowania teorią Budryka-Knothego dla tych samych pól eksploatacyjnych. Jeżeli wyniki te różnią się pomiędzy sobą, dokonuje się zmiany wartości parametrów warstw skalnych i powtórnie przeprowadza obliczenia. Obliczenia iteracyjnie, zmieniając wartości parametrów warstw skalnych, prowadzi się do momentu, aż uzyskany kształt i wartości przemieszczeń pionowych powierzchni praktycznie będą zbliżone do wyników otrzymanych z teorii Budryka-Knothego.
3 Modelowanie numeryczne wpływu eksploatacji podziemnej na powierzchnię terenu wyników Adaptacja obserwacji do wyznaczenia parametrów teorii Budryka-Knothego Wyznaczenie modelowania teori¹ B-K Modelowania Rys. 1. Schemat opracowanej metody doboru parametrów odkształceniowych modelowanych warstw skalnych
4 176 Krzysztof Tajduś, Jan Walaszczyk 3. Klasyfikacja Hoeka (GSI) W zaproponowanej metodzie do wstępnego oszacowania własności odkształceniowych i wytrzymałościowych warstw skalnych w rejonie eksploatacji wykorzystuje się Klasyfikację Hoeka (Geological Strength Index w skrócie GSI; Hoek i Brown, 1998). Klasyfikacja ta pozwala na w miarę dobre oszacowanie własności górotworu, jednakże nie w rejonie eksploatacji. Ogólne kryterium Hoeka-Browna (Hoek, Corranza-Torres, Corkum, 2002) dla górotworu spękanego jest zdefiniowane przez równanie: ' ' 1 3 Rci m b ' 3 R ci s s a s (1) gdzie: σ 1, σ 3 maksymalne i minimalne naprężenie efektywne podczas zniszczenia górotworu, m b zredukowana stała Hoeka-Browna dla górotworu, s s, a s stałe zależne od typu górotworu, R ci wytrzymałość jednoosiowa na ściskanie dla i-tej próbki skalnej. Tab. 1. Wartości parametru GSI GSI Geologiczny wskaÿniki jakoœci Struktura Jakoœæ powierzchni spêkania Bardzo dobre Bardzo chropowaty, o nie zwietrza³ej powierzchni` Dobre Chropowaty, o nieznacznie zwietrza³ej powierzchni, rdzawo barwionej powierzchni Œrednie G³adki, miernie zwietrza³y lub przeobra ony. Spadek jakoœci powierzchni S³aby Wyg³adzone, powierzchnia bardzo zwietrza³a wype³niona kanciastymi fragmentami ska³. Bardzo s³aby Wyg³adzone, o silnie zwietrza³ej powierzchni z pow³ok¹ ilast¹ lub wype³nieniem. Nienaruszona/Masywna-.masyw skalny niezniszczony z kilkoma szerokimi nieci¹g³oœciami. Spadek zblokowania kawa³ków ska³y N/A N/A Blokowa-bardzo dobrze zaklinowanie, niezniszczonymasyw skalny sk³adaj¹cy siê z szeœciennych bloków formowanych przez trzy ortogonalne sieci nieci¹g³oœci Bardzo blokowa- zaklinowany, œrednio zaburzonymasyw skalny sk³adaj¹cy siê z wieloœciennych kanciastych bloków utworzonych przez cztery lub wiêcej sieci nieci¹g³oœci Blokowa/Przewarstwiona - fa³dy i uskoki z wieloma przecinaj¹cymi siê nieci¹g³oœciami tworz¹cymi kanciaste bloki. 30 Rozdrobniona-s³abo zaklinowany, mocno spêkany masyw skalny z mieszank¹ kanciastych i owalnych bloków. 20 Uwarstwiony/Zuskokowany-brak zaklinowania bliskich nieci¹g³oœci s³abych ska³ ³upkowych lub wystêpuj¹ce p³aszczyzny œciêcia N/A N/A 10
5 Modelowanie numeryczne wpływu eksploatacji podziemnej na powierzchnię terenu Zgodnie z zasadami wykorzystywania klasyfikacji GSI podanymi przez jej twórców, aby dobrze określić własności wytrzymałościowo-odkształceniowe należy oszacować trzy parametry: wytrzymałość jednoosiową na ściskanie dla próbki skalnej σ ci, stałą Hoeka i Browna dla próbek skalnych m i, wartość GSI dla górotworu (tabela 1), stopień zniszczenia górotworu w obrębie drążonego wyrobiska. Moduł deformacji górotworu przedstawiony jest za pomocą wzorów: dla R ci 100 [MPa] E m ( GPa) 1 D 2 Rci GSI (2) dla R ci > 100 [MPa] E m ( GPa) 1 D 2 10 GSI (3) Przy pomocy tej klasyfikacji dokonano wstępnego oszacowania parametrów odkształceniowych warstw skalnych dla wybranych rejonów eksploatacji, a wykorzystując pomiary przemieszczeń powierzchni terenu metodą odwrotną określono końcowe wartości parametrów odkształceniowych. Określone tą drogą parametry pozwalają na dostosowanie metody GSI do warunków występujących w rejonie eksploatacji wybranych kopalń, a w konsekwencji na dokładniejsze prognozowanie stanu naprężenia, przemieszczenia oraz deformacji powierzchni terenu w rejonie eksploatowanych pokładów. 4. Oszacowanie parametrów odkształceniowych warstw skalnych dla wybranego rejonu kopalni Siersza Obliczenia numeryczne dla wybranych rejonów eksploatacji metodą odwrotną ( back analysis ) prowadzono budując odpowiednie modele numeryczne uwzględniające występujące w rozpatrywanym rejonie warunki geologiczne, w tym budowę warstwową górotworu, znajomość sytuacji górniczej (tj. ilość pokładów wybranych, wymiary i kształt ścian eksploatacyjnych, sposób likwidacji pustki poekspolatacyjnej, głębokość eksploatacji) oraz pomierzone geodezyjnie przemieszczenia powierzchni terenu w danym rejonie kopalni nad wyeksploatowanym pokładem. Założono, że zachowanie się górotworu w rejonie pola eksploatacyjnego opisuje model sprężysty, transwersalnie izotropowy, o wartościach parametrów dobieranych w sposób iteracyjny gdzie różnica w wartościach modułów kierunkowych zależna jest od spękania górotworu (Tajduś, 2007b). Obliczenia przeprowadzono dla wybranego rejonu kopalni KWK Siersza Warunki górniczo-geologiczne w wybranym rejonie kopalni Zlikwidowana kopalnia KWK Siersza prowadziła eksploatację w pokładzie 209/210. Górotwór znajdujący się na obszarze kopalni zbudowany był: ze skał triasowych zalegających na głębokości ok. 80 m (składał się on głównie z piaskowców, których średnia miąższość wynosiła ok. 64 m oraz dolomitów o średniej miąższości ok. 10 m). Poniżej skał triasowych znajdowały się warstwy łaziskie w postaci piaskowców, łupków ilastych i pokładów węgla, gdzie prowadzona była eksploatacja. Kopalnia Siersza zaprojektowała eksploatację ścian 501, 502 i 503 z zawałem stropu w pokładzie 209/210 na głębokości m (rys. 2) i w kierunku z zachodu na wschód. Na powierzchni nad eksploatowaną ścianą 501 prowadzono pomiary geodezyjne. W okresie trwania pomiarów geodezyjnych kopalnia wykonała całkowitą eksploatację ściany 501 oraz częściową eksploatację ściany 502. Wysokość eksploatacji zmieniała się podczas eksploatacji: na wybiegu 361 m, wysokość eksploatacji g wynosiła 3,1 m, na wybiegu od 361 m do 671 m wysokość eksploatacji g = 3,0 m, na wybiegu od 671 m do 1002 m wysokość eksploatacji wynosiła g = 2,5m. Dodatkowo w poszczególnych partiach zmieniła się również prędkość postępu frontu eksploatacji. Ściana 502 w okresie pomiarów wyeksploatowana została na wybiegu 250 m o wysokości wybrania 3,1 m przy prędkości frontu ścianowego do 150 m/miesiąc. Schemat eksploatacji wykonanych w czasie trwania pomiarów przedstawia rysunek 3.
6 178 Krzysztof Tajduś, Jan Walaszczyk Œciana 501 g=3,1 v=120m/m-c Œciana 502 Rozpoczêcie œciany ok Otwór badawczy LXI Wyeksploatowana do XI m 310m 331m g=3,0 v=120m/m-c Otwór badawczy XLVI g=2,5 v=75m/m-c Wyeksploatowana w po³owie IV.99 Œciana 501 Œciana 502 Œciana 503 linia pomiarowa Rys. 2. Geometria zaprojektowanej eksploatacji w pokładzie 209/210 KWK Siersza Rys. 3. Geometria wykonanych eksploatacji w pokładzie 209/210 KWK Siersza do XI Określenie wartości parametrów teorii Budryka-Knothego dla przeprowadzonej eksploatacji Parametry teorii Budryka-Knothego wyznaczono z obserwacji geodezyjnych linii obserwacyjnych (rys. 4 i tabela 2). d³ugoœæ [m] obni enie [m] obni enia pomierzone obni enia modelowane teoria B-K Rys. 4. Porównanie niecki pomierzonej z niecką modelowaną zgodnie z teorią Budryka-Knothego dla eksploatacji pokładu 209/210 KWK Siersza Tab. 2. Wartości obliczonych parametrów teorii Budryka-Knothego dla rejonu pokładu 209/210 kopalni Siersza Parametry teorii Budryka-Knothego Kąt rozproszenia wpływów i parametr rozproszenia wpływów Współczynnik eksploatacji Wartość parametrów β = 54,46 czyli tgβ = 1,72 a = 0,42 (zawał z doszczelnianiem) W następnej kolejności modelowano teorią Budryka-Knothego nieckę osiadań na powierzchni terenu dla wybranych w całości ścian 501 i 502 na głębokości 330 m (rys. 5) (przyjęto grubość ścian g = 3 m). W obliczeniach wykorzystano wartości wyznaczonych parametrów teorii Budryka-Knothego (tabela 2). Wyniki otrzymanych osiadań powierzchni terenu przedstawiono dla linii poziomej przechodzącej przez środek wybrania równolegle do czoła ścian 501 i 502 (rys. 6).
7 Modelowanie numeryczne wpływu eksploatacji podziemnej na powierzchnię terenu d³ugoœæ [m] x=0 wybieg; 1002 m > 2 r d³ogoœæ œcian; 500 m profil obliczeniowy wysokoœæ 3.0 m obni enie [m] Rys. 5. Geometria eksploatacji 501 i 502 pokładu 209/210 KWK Siersza Rys. 6. Niecka osiadań wyliczona teorią Budryka-Knothego dla ścian 501 i 502 pokładu 209/210 KWK Siersza 4.3. Obliczenia numeryczne MES dla wybranej eksploatacji W celu obliczenia numerycznego wpływu eksploatacji górniczej na powierzchnię terenu dokonano analizy numerycznej opartej na metodzie elementów skończonych obliczając dla dwóch ścian 501, 502 przemieszczenia pionowego powierzchni. Analiza obejmowała zbudowanie modelu numerycznego, określenie jego geometrii oraz budowy warstwowej, następnie określenia parametrów odkształceniowych modelowanych warstw skalnych i przeprowadzenie obliczeń. Budowę warstwową górotworu przedstawiono w tabeli 3 dodatkowo opisując wartości parametrów laboratoryjnych uzyskanych dla zbadanych próbek skalnych. Analizowany model stanowiła, tak jak poprzednio, tarcza sprężysta, transwersalnie izotropowa znajdująca się w płaskim stanie odkształcenia o wymiarach 433 m 1200 m. W modelu wyróżniono dwie strefy osłabienia powstałe nad eksploatowanym pokładem, których wysokości określono jako: strefę zawału wysokiego h z = 8 m oraz strefę spękań h s = 34 m (przyjęto, że strefa spękań sięgać będzie do warstwy piaskowca o miąższości 40 m, który ze względu na jego wysokie parametry geomechaniczne i znaczną grubość nie ulegnie spękaniu). Wstępne parametry modelowanego materiału skalnego zostały dobrane za pomocą klasyfikacji GSI (Hoek a). Wykorzystując dane laboratoryjne wytrzymałości na ściskanie poszczególnych warstw skalnych wchodzących w skład nadkładu (tabela 3), po określeniu wartości liczby GSI, uzyskano wartość parametru E GSI (tabela 4). Wartość tę wykorzystano w obliczeniach numerycznych modelu transwersalnie izotropowego dla górotworu. Przyjęto, że wartość E GSI równa jest wartości E 3. Po wykonaniu kilkudziesięciu iteracji dla przyjętego modelu numerycznego, przy zmieniających się wartościach E 1 w poszczególnych warstwach, uzyskano końcowe wartości E 1, przy których niecka osiadań wyliczona numerycznie metodą MES praktycznie pokrywała się z niecką osiadań modelowaną metodą Budryka-Knothego w oparciu o obserwacje geodezyjne (rys. 7). Wartość modułu sprężystości E 1 wynosi: E 1 = 0,15E 3, natomiast wartość E 3 dobrano przy pomocy klasyfikacji GSI. Dokładność dopasowania przeprowadzono porównując nachylenie niecek MES oraz niecki modelowanej teorią Budryka-Knothego (rys. 8). Różnica w wartościach nachylenia nad krawędzią eksploatacji dla rozpatrywanych modelów wynosi T = 5,9%, co świadczy o bardzo dobrej zgodności.
8 nachylenie [mm/m] 180 Krzysztof Tajduś, Jan Walaszczyk Tabela. 3 Budowa geologiczna oraz wyniki badań laboratoryjnych próbek skalnych z rejonu pokładu 209/210 KWK Siersza Stratygrafia Trias Łaziskie Warstwy Miąższość Wartość średnia E z badań lab. [m] [GPa] Dolomit badania przeprowadzono dla bardzo niewielkiej liczbie 1-4 próbek Piaskowiec 35 Łupek 12 Piaskowiec 75 Łupek 22 Piaskowiec 42 Łupek 18 Piaskowiec 36 Łupek 13 Węgiel (pokład 3 Współczynnik Poissona z bad. lab. Rc [MPa] Piaskowiec /210) Piaskowiec (w spągu) 100 3,8 piaskowiec 0.25 Piaskowiec- 12,5 Iłowce- 21,6 Tab. 4. Wstępne parametry warstw skalnych wykorzystane w obliczeniach numerycznych MES Materiał budujący górotwór R c [MPa] GSI E GSI = E 3 [GPa] Warstwy triasowe 12,2 40 1,9 Łupek ilasty ,6 Piaskowiec 12,6 33 1,3 Łupek ilasty 21,6 31 1,6 Węgiel ,9 Strefa spękań ,58 Strefa zawału* 31 0,044 Liczba Poissona 0,25 * ze względu na doszczelnianie materiału zawałowego, przyjęto do obliczeń modułu sprężystości E 3 wartość R c = 44MPa. d³ogoœæ [m] d³ugoœæ [m] obni enie [m] obliczone B-K obliczone MES obliczone zgodnie z t. B-K obliczone MES Rys. 7. Porównanie niecki osiadań powierzchni uzyskanej z obliczeń numerycznych z niecką osiadań modelowaną teorią Budryka-Knothego dla eksploatacji pokładu 209/210 KWK Siersza Rys. 8. Porównanie nachyleń niecki osiadań powierzchni uzyskanej z obliczeń numerycznych z nachyleniem niecki osiadań otrzymanej z teorii Budryka-Knothego dla eksploatacji pokładu 209/210 KWK Siersza
9 Modelowanie numeryczne wpływu eksploatacji podziemnej na powierzchnię terenu Ostateczne wartości parametrów warstw skalnych, przy których kształt niecki dla modelu transwersalnie izotropowego pokrywał się z kształtem niecki uzyskanej z pomiarów na powierzchni przedstawia tabela Tab. 5. Końcowe parametry modelu transwersalnie izotropowego warstw skalnych dla pokładu 209/210 KWK Siersza Warstwy skalne budujące E GSI 1 = E 2 E 3 G ν górotwór GPa GPa 12 = ν 12 G GPa GPa Warstwy triasowe 40 0,285 1,9 0,25 0,114 0,173 Łupek ilasty 33 0,24 1,6 0,095 0,145 Piaskowiec 33 0,195 1,3 0,078 0,118 Łupek ilasty 33 0,24 1,6 0,25 0,095 0,145 Węgiel 28 0,135 0,9 0,054 0,82 *Strefa spękań 25 0,58 0,58 0,232 *Strefa zawału 0,044 0,044 0,25 0,0176 * warstwy czwartorzędu oraz strefy spękań i zawału modelowane jako izotropowo sprężysta 5. Wnioski Celem pracy jest przedstawienie możliwości wykorzystania metody numerycznego modelowania górotworu dla obliczania wpływu eksploatacji górniczej na powierzchnię z wykorzystaniem metody elementów skończonych MES, na przykładzie wybranego rejonu kopalni Siersza. Ważnym problemem w modelowaniu numerycznym jest odpowiednie określenie parametrów warstw skalnych. Porównując uzyskane wartości oszacowanych parametrów odkształceniowych warstw górotworu z wartościami otrzymanymi w wyniku badań laboratoryjnych dla próbek skalnych zauważyć można, znaczną różnicę w wartościach. Niejednokrotnie wartość oszacowana jest kilkanaście razy mniejsza aniżeli wartość laboratoryjna parametru dla tej samej skały. Spowodowane jest tym, że na zachowanie się górotworu wpływają różnego typu nieciągłości i spękania występujące w górotworze przed eksploatacją, a także powstałe na skutek eksploatacji. Badania laboratoryjne nie potrafią odpowiednio określić wpływu tych czynników na wartości parametrów odkształceniowych górotworu. Przedstawiona metoda pozwala uściślić wiele z tych czynników mających znaczny wpływ na charakter i wielkość deformacji powierzchni. W dalszej kolejności wykorzystując model numeryczny opracowany zgodnie z założeniami prezentowanej metody na przykładzie kopalni KWK Siersza można analizować wpływ innych czynników (uskoki, zawodnienie, itd.) na stan przemieszczenia i odkształcenia powierzchni terenu. Pracę wykonano w ramach pracy statutowej realizowanej w IMG PAN Kraków w roku 2007, finansowanej przez Ministerstwo Nauki i Szkolnictwa Wyższego. Literatura [1] Barton N., Lien R., Lunde J.: Engineering Classification of Rock Masses for the Design of Tunnel Support, Rock Mechanics, Springer-Verlag, Vol. 6, pp , [2] Bieniawski Z.T.: Rock Mass Classifi cations in Rock Engineering, Proc. of the Symp. on Exploration for Rock Engineering, Johannesburg, pp , [3] Deere, D.U., Hendron, A.J., Patton, F.D. and Cording, E.J.: Design of surface and near surface construction in rock. In Failure and breakage of rock, proc. 8th U.S. symp.rock mech., (ed. C. Fairhurst), New York: Soc. Min. Engrs, Am. Inst. Min. Metall. Petrolm Engrs, [4] Einstein H.H. i inni, The effect of size on strenght of a brittle rock, II Congr. on Rock Mech., Vol. II, Beograd [5] Fisienko G.L., Priedelnyje sostojanija gornych porod workug wyrabotok, Izd. Niedra, Moskwa [6] Hoek E., Brown E.T., Practical Estimates of Rock Mass Strength, Int. J. Rock Mech. And Min. Sci. and Geomech. Abstr., Pergamon, vol. 34, no. 8, pp , [7] Hoek E., Carranza-Torres C., Corkum B., Hoek-Brown Failure Criterion Edition, 2002.
10 182 Krzysztof Tajduś, Jan Walaszczyk [8] Knothe S., Prognozowanie wpływów eksploatacji górniczej, Wyd. Śląsk, Katowice, [9] Palmstrom A.: RMi a rock mass characterisation system for rock engineering purposes. Praca doktorska. Oslo University, 1995a. [10] Protodyakonov M.N., Methods for evaluating the cracked state and strength of rocks in situ, Proc. IV Int. Conf. Strata Control and Rock Mechanics, Columbia Univ. New York, [11] Sałustowicz A., Galanka J., Mechanika górotworu, Kraków, [12] Tajduś K., Determination mechanical parameters of strata under the infl uence of underground mining using back analysis 8. Geokinematischer Tag, Verlag Glückauf GmbH, pp., 2007a. [13] Tajduś K., Numeryczne określanie metodą elementów skończonych, wpływu eksploatacji podziemnej na powierzchnię terenu, Przegląd Górniczy, T. 63, n. 5, s , 2007b. [14] Wickham G.E., Tiedemann H.R., Skinner E. H.: Support determination based on geological predictions. In Proc. North American rapid excav. tunelling conf., Chicago (eds.k.s. Lane and L.A. Garfield), New York: Soc. Min. Engrs, Am. Inst.Min. Metall. Petrolm Engrs, Numerical modelling of the influence of underground excavations on the surface in strata Abstract The article presents a new method of determining the value of elastic parameters of rock mass layers in the region of underground excavation. This method is base on the: FEM, Hoek rock mass classification, and back analysis method. The value of elastic parameters of the rock mass are determining, comparing the shape of subsidence trough calculated by present method with a survey measurements. Keywords: FEM, longwall excavation, Hoek rock mass classification Recenzent: Prof dr hab. inż. Edward Popiołek, Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków
OKREŚLENIE LOKALIZACJI CHODNIKA PRZYŚCIANOWEGO W WARUNKACH ODDZIAŁYWANIA ZROBÓW W POKŁADZIE NIŻEJ LEŻĄCYM**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3 2007 Tadeusz Majcherczyk*, Zbigniew Niedbalski*, Piotr Małkowski* OKREŚLENIE LOKALIZACJI CHODNIKA PRZYŚCIANOWEGO W WARUNKACH ODDZIAŁYWANIA ZROBÓW W POKŁADZIE NIŻEJ
Bardziej szczegółowoWpływ warunków górniczych na stan naprężenia
XV WARSZTATY GÓRNICZE 4-6 czerwca 2012r. Czarna k. Ustrzyk Dolnych - Bóbrka Wpływ warunków górniczych na stan naprężenia i przemieszczenia wokół wyrobisk korytarzowych Tadeusz Majcherczyk Zbigniew Niedbalski
Bardziej szczegółowoWYZNACZENIE WARTOŚCI PARAMETRÓW TEORII PROGNOZOWANIA WPŁYWÓW W PRZYPADKU EKSPLOATACJI GÓRNICZEJ PROWADZONEJ W DWÓCH POKŁADACH
GÓRNICTWO I GEOLOGIA 2011 Tom 6 Zeszyt 1 MAREK KRUCZKOWSKI Politechnika Śląska, Gliwice Katedra Geomechaniki, Budownictwa Podziemnego i Zarządzania Ochroną Powierzchni WYZNACZENIE WARTOŚCI PARAMETRÓW TEORII
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE SUBMODELINGU DO MODELOWANIA ZACHOWANIA SIĘ BUDOWLI PODDANEJ WPŁYWOM EKSPLOATACJI
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3/1 2007 Krzysztof Tajduś*, Antoni Tajduś** WYKORZYSTANIE SUBMODELINGU DO MODELOWANIA ZACHOWANIA SIĘ BUDOWLI PODDANEJ WPŁYWOM EKSPLOATACJI 1. Wstęp Wykonanie prognozy
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE NUMERYCZNE GÓROTWORU WOKÓŁ WYROBISKA KORYTARZOWEGO NARAŻONEGO NA WPŁYWY CIŚNIEŃ EKSPLOATACYJNYCH
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3/1 2007 Stanisław Prusek*, Wojciech Masny*, Andrzej Walentek* MODELOWANIE NUMERYCZNE GÓROTWORU WOKÓŁ WYROBISKA KORYTARZOWEGO NARAŻONEGO NA WPŁYWY CIŚNIEŃ EKSPLOATACYJNYCH
Bardziej szczegółowoKONWERGENCJA WYROBISK CHODNIKOWYCH NA PODSTAWIE WYNIKÓW OBLICZEŃ NUMERYCZNYCH I ICH WERYFIKACJA POMIARAMI IN SITU**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 1 2008 Piotr Małkowski*, Zbigniew Niedbalski*, Tadeusz Majcherczyk* KONWERGENCJA WYROBISK CHODNIKOWYCH NA PODSTAWIE WYNIKÓW OBLICZEŃ NUMERYCZNYCH I ICH WERYFIKACJA
Bardziej szczegółowoNumeryczne modelowanie wpływu eksploatacji na powierzchnię ze szczególnym uwzględnieniem uwarstwienia górotworu
253 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 7, nr 3-4, (2005), s. 253-262 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Numeryczne modelowanie wpływu eksploatacji na powierzchnię ze szczególnym uwzględnieniem uwarstwienia
Bardziej szczegółowoOkreślenie wartości parametrów odkształceniowych górotworu poddanego wpływom eksploatacji górniczej na przykładzie KWK Ziemowit
PRZEGLĄD Nr 7 GÓRNICZY 1 założono 01.10.1903 MIESIĘCZNIK STOWARZYSZENIA INŻYNIERÓW I TECHNIKÓW GÓRNICTWA Nr 7-8 (1052-53) lipiec-sierpień 2010 Tom 66(CVI) UKD: 622.333(438): 519.6: 622.273.23: 622.1: 622.831:
Bardziej szczegółowoGeomechanika w budownictwie podziemnym : projektowanie i budowa tuneli / Antoni Tajduś, Marek Cała, Krzysztof Tajduś. Kraków, 2012.
Geomechanika w budownictwie podziemnym : projektowanie i budowa tuneli / Antoni Tajduś, Marek Cała, Krzysztof Tajduś. Kraków, 2012 Spis treści PRZEDMOWA 11 1. WPROWADZENIE 12 1.1. Historia budownictwa
Bardziej szczegółowoPRZYKŁAD ANALIZY WPŁYWU PRĘDKOŚCI POSTĘPU FRONTU EKSPLOATACYJNEGO NA PRZEBIEG DEFORMACJI NA POWIERZCHNI TERENU
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3/1 2007 Mirosław Chudek*, Piotr Strzałkowski*, Roman Ścigała* PRZYKŁAD ANALIZY WPŁYWU PRĘDKOŚCI POSTĘPU FRONTU EKSPLOATACYJNEGO NA PRZEBIEG DEFORMACJI NA POWIERZCHNI
Bardziej szczegółowoTeoretyczne ujęcie problemu wtórnych ruchów górotworu spowodowanych zatapianiem likwidowanych wyrobisk górniczych
Mat. Symp. str. 88 96 Piotr KOŁODZIEJCZYK, Marek WESOŁOWSKI Politechnika Śląska, Gliwice Teoretyczne ujęcie problemu wtórnych ruchów górotworu spowodowanych zatapianiem likwidowanych wyrobisk górniczych
Bardziej szczegółowoSTAN NAPRĘŻENIA W GÓROTWORZE W OTOCZENIU PÓL ŚCIANOWYCH W KOPALNI WĘGLA KAMIENNEGO BOGDANKA
dr inż. Marek Cała prof.dr hab.inż. Stanisław Piechota prof.dr hab.inż. Antoni Tajduś STAN NAPRĘŻENIA W GÓROTWORZE W OTOCZENIU PÓL ŚCIANOWYCH W KOPALNI WĘGLA KAMIENNEGO BOGDANKA Streszczenie W artykule
Bardziej szczegółowoWpływ postępu frontu ściany na przemieszczenia powierzchni terenu
106 UKD 001.891: 622.8:622.83/.84 Wpływ postępu frontu na przemieszczenia powierzchni terenu The influence of wall face advance on the displacements of the land surface dr inż. Krzysztof Tajduś*) Treść:
Bardziej szczegółowoSpis treści Wykaz ważniejszych pojęć Wykaz ważniejszych oznaczeń Wstęp 1. Wprowadzenie w problematykę ochrony terenów górniczych
Spis treści Wykaz ważniejszych pojęć... 13 Wykaz ważniejszych oznaczeń... 21 Wstęp... 23 1. Wprowadzenie w problematykę ochrony terenów górniczych... 27 1.1. Charakterystyka ujemnych wpływów eksploatacji
Bardziej szczegółowoPL B1. Sposób podziemnej eksploatacji złoża minerałów użytecznych, szczególnie rud miedzi o jednopokładowym zaleganiu
PL 214250 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 214250 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 382608 (51) Int.Cl. E21C 41/22 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ O ZMIENNEJ TWARDOŚCI
Dr inż. Danuta MIEDZIŃSKA, email: dmiedzinska@wat.edu.pl Dr inż. Robert PANOWICZ, email: Panowicz@wat.edu.pl Wojskowa Akademia Techniczna, Katedra Mechaniki i Informatyki Stosowanej MODELOWANIE WARSTWY
Bardziej szczegółowoMATEMATYCZNY MODEL NISZCZENIA STRUKTURY STROPU UWARSTWIONEGO***
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 29 Zeszyt 3/1 2005 Jan Walaszczyk*, Janusz Makówka** MATEMATYCZNY MODEL NISZCZENIA STRUKTURY STROPU UWARSTWIONEGO*** 1. Wstęp Procesy deformacyjne zachodzące w skałach stropowych
Bardziej szczegółowoAKTYWNOŚĆ SEJSMICZNA W GÓROTWORZE O NISKICH PARAMETRACH WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH NA PRZYKŁADZIE KWK ZIEMOWIT
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 1 2009 Adrian Gołda*, Tadeusz Gębiś*, Grzegorz Śladowski*, Mirosław Moszko* AKTYWNOŚĆ SEJSMICZNA W GÓROTWORZE O NISKICH PARAMETRACH WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH NA PRZYKŁADZIE
Bardziej szczegółowoStateczność zbocza skalnego ściana skalna
Przewodnik Inżyniera Nr 29 Aktualizacja: 06/2017 Stateczność zbocza skalnego ściana skalna Program: Stateczność zbocza skalnego Plik powiązany: Demo_manual_29.gsk Niniejszy Przewodnik Inżyniera przedstawia
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZDRABNIANIA WARSTWOWEGO NA PODSTAWIE EFEKTÓW ROZDRABNIANIA POJEDYNCZYCH ZIAREN
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Katedra Inżynierii Środowiska i Przeróbki Surowców Rozprawa doktorska ANALIZA ROZDRABNIANIA WARSTWOWEGO NA PODSTAWIE
Bardziej szczegółowoSurface settlement due to tunnelling. Marek Cała Katedra Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki
urface settlement due to tunnelling Projektowanie i wykonawstwo budowli podziemnych pod zagospodarowana powierzchnią terenu wymaga oszacowania wielkości deformacji wewnątrz górotworu, a szczególnie powierzchni
Bardziej szczegółowoWpływ warunków górniczych na stan naprężenia i przemieszczenia wokół wyrobisk korytarzowych
WARSZTATY 2012 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str.221 234 Tadeusz MAJCHERCZYK, Zbigniew NIEDBALSKI AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Wpływ
Bardziej szczegółowoDobór systemu eksploatacji
Dobór systemu eksploatacji Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Katedra Górnictwa Podziemnego mgr inż. Łukasz Herezy Czynniki decydujące o wyborze systemu eksploatacji - Warunki geologiczne, człowiek nie
Bardziej szczegółowoCZYNNIK SPRZĘŻENIA ZWROTNEGO SYSTEMU STEROWANIA MASZYNĄ WYTRZYMAŁOŚCIOWĄ A WYNIKI BADAŃ CHARAKTERYSTYK POZNISZCZENIOWYCH PRÓBEK BETONU
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3 2007 Robert Klisowski*, Andrzej Szumiński* CZYNNIK SPRZĘŻENIA ZWROTNEGO SYSTEMU STEROWANIA MASZYNĄ WYTRZYMAŁOŚCIOWĄ A WYNIKI BADAŃ CHARAKTERYSTYK POZNISZCZENIOWYCH
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA OPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie Praca dotyczy optymalizacji kształtu zbiornika toroidalnego na gaz LPG. Kryterium
Bardziej szczegółowoANALIZA ZALEŻNOŚCI MIĘDZY GEOMECHANICZNYMI PARAMETRAMI SKAŁ ZŁOŻOWYCH I OTACZAJĄCYCH NA PRZYKŁADZIE WYBRANYCH REJONÓW GÓRNICZYCH KOPALŃ LGOM. 1.
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 1 009 Andrzej Galinski* ANALIZA ZALEŻNOŚCI MIĘDZY GEOMECHANICZNYMI PARAMETRAMI SKAŁ ZŁOŻOWYCH I OTACZAJĄCYCH NA PRZYKŁADZIE WYBRANYCH REJONÓW GÓRNICZYCH KOPALŃ LGOM
Bardziej szczegółowoMirosław CHUDEK, Piotr STRZAŁKOWSKI, Roman ŚCIGAŁA Politechnika Śląska, Gliwice
WARSZTATY 2005 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 235 242 Mirosław CHUDEK, Piotr STRZAŁKOWSKI, Roman ŚCIGAŁA Politechnika Śląska, Gliwice Przebieg procesu deformacji ze szczególnym
Bardziej szczegółowoRecenzja rozprawy doktorskiej mgr inż. Krystiana Salamona
Recenzja rozprawy doktorskiej mgr inż. Krystiana Salamona 1. Przedmiot recenzji Recenzja niniejsza została zrealizowana na zlecenie Naczelnego Dyrektora Głównego Instytutu Górnictwa w Katowicach - pismo
Bardziej szczegółowoWydział Górnictwa i Geoinżynierii, Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków **
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 3/1 2009 Jerzy Cieślik*, Jerzy Flisiak*, Antoni Tajduś* ANALIZA WARUNKÓW STATECZNOŚCI WYBRANYCH KOMÓR KS WIELICZKA NA PODSTAWIE PRZESTRZENNYCH OBLICZEŃ NUMERYCZNYCH**
Bardziej szczegółowo1. Wprowadzenie. Tadeusz Rembielak*, Leszek Łaskawiec**, Marek Majcher**, Zygmunt Mielcarek** Górnictwo i Geoinżynieria Rok 29 Zeszyt 3/1 2005
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 29 Zeszyt 3/1 2005 Tadeusz Rembielak*, Leszek Łaskawiec**, Marek Majcher**, Zygmunt Mielcarek** INIEKCYJNE USZCZELNIANIE I WZMACNIANIE GÓROTWORU PRZED CZOŁEM PRZEKOPU ŁĄCZĄCEGO
Bardziej szczegółowoGEOTECHNICZNE PROBLEMY UTRZYMANIA WYROBISK KORYTARZOWYCH W ZŁOŻONYCH WARUNKACH GEOLOGICZNO-GÓRNICZYCH
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 29 Zeszyt 3/1 2005 Mirosław Chudek*, Stanisław Duży* GEOTECHNICZNE PROBLEMY UTRZYMANIA WYROBISK KORYTARZOWYCH W ZŁOŻONYCH WARUNKACH GEOLOGICZNO-GÓRNICZYCH 1. Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoRecenzja rozprawy doktorskiej mgr inż. Anny Sygały
Recenzja rozprawy doktorskiej mgr inż. Anny Sygały 1. Przedmiot recenzji Recenzja niniejsza została zrealizowana na zlecenie Naczelnego Dyrektora Głównego Instytutu Górnictwa w Katowicach - pismo ND/NSR/266/2014
Bardziej szczegółowo2. Kopalnia ČSA warunki naturalne i górnicze
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 1 2008 Janusz Makówka*, Józef Kabiesz* SPOSÓB ANALIZY PRZYCZYN I KONSEKWENCJI WYSTĘPOWANIA ZAGROŻENIA TĄPANIAMI NA PRZYKŁADZIE KOPALNI ČSA 1. Wprowadzenie Analiza
Bardziej szczegółowoPrzemieszczenia poziome w rejonach eksploatacji górniczej
Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 14, nr 1-4, (2012), s. 83-92 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Przemieszczenia poziome w rejonach eksploatacji górniczej KRZYSZTOF TAJDUŚ, RAFAŁ MISA, ANTON SROKA
Bardziej szczegółowoEksploatacja częściowa na dużych głębokościach ze szczególnym uwzględnieniem ochrony powierzchni oraz stabilności filarów
33 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 11, nr 1-4, (2009), s. 33-45 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Eksploatacja częściowa na dużych głębokościach ze szczególnym uwzględnieniem ochrony powierzchni
Bardziej szczegółowoWzór Żurawskiego. Belka o przekroju kołowym. Składowe naprężenia stycznego można wyrazić następująco (np. [1,2]): T r 2 y ν ) (1) (2)
Przykłady rozkładu naprężenia stycznego w przekrojach belki zginanej nierównomiernie (materiał uzupełniający do wykładu z wytrzymałości materiałów I, opr. Z. Więckowski, 11.2018) Wzór Żurawskiego τ xy
Bardziej szczegółowoEKSPLOATACJA POKŁADU 510/1 ŚCIANĄ 22a W PARTII Z3 W KWK JAS-MOS W WARUNKACH DUŻEJ AKTYWNOŚCI SEJSMICZNEJ
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3/1 2007 Augustyn Holeksa*, Mieczysław Lubryka*, Ryszard Skatuła*, Zbigniew Szreder* EKSPLOATACJA POKŁADU 510/1 ŚCIANĄ 22a W PARTII Z3 W KWK JAS-MOS W WARUNKACH
Bardziej szczegółowoPL B BUP 12/13. ANDRZEJ ŚWIERCZ, Warszawa, PL JAN HOLNICKI-SZULC, Warszawa, PL PRZEMYSŁAW KOŁAKOWSKI, Nieporęt, PL
PL 222132 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 222132 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 397310 (22) Data zgłoszenia: 09.12.2011 (51) Int.Cl.
Bardziej szczegółowoZastosowanie numerycznej mechaniki nieliniowej w zagadnieniach ochrony budynków na terenach górniczych
Zastosowanie numerycznej mechaniki nieliniowej w zagadnieniach ochrony budynków na terenach górniczych W ciągu ostatnich kilkudziesięciu lat, wskutek intensywnej eksploatacji surowców naturalnych, zwłaszcza
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA oprac. dr inż. Jarosław Filipiak Cel ćwiczenia 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania statycznej
Bardziej szczegółowoSPECYFIKA DEFORMACJI POWIERZCHNI DLA DZISIEJSZEGO POLSKIEGO GÓRNICTWA WĘGLA KAMIENNEGO. 1. Perspektywy i zaszłości górnictwa węgla kamiennego
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3/1 2007 Andrzej Kowalski* SPECYFIKA DEFORMACJI POWIERZCHNI DLA DZISIEJSZEGO POLSKIEGO GÓRNICTWA WĘGLA KAMIENNEGO 1. Perspektywy i zaszłości górnictwa węgla kamiennego
Bardziej szczegółowoWpływ podziemnej eksploatacji górniczej na grupę budynków. Modelowanie fizyczne i numeryczne 2D
197 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 9, nr 1-4, (2007), s. 197-204 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Wpływ podziemnej eksploatacji górniczej na grupę budynków. Modelowanie fizyczne i numeryczne
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 15 WYZNACZANIE (K IC )
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA Imię i Nazwisko... WYDZIAŁ MECHANICZNY Wydzia ł... Wydziałowy Zakład Wytrzymałości Materiałów Rok... Grupa... Laboratorium Wytrzymałości Materiałów Data ćwiczenia... ĆWICZENIE 15
Bardziej szczegółowoWykorzystanie MES do prognozowania przemieszczeń terenu wywołanych eksploatacją górniczą
Zeszyty Naukowe Instytutu Gospodarki Surowcami Mineralnymi i Energią Polskiej Akademii Nauk rok 2017, nr 99, s. 171 184 Ewa WARCHALA*, Anna SZOSTAK-CHRZANOWSKI**, Paweł STEFANEK*** Wykorzystanie MES do
Bardziej szczegółowoNumeryczna analiza metod geotechnicznych minimalizujących wpływ przemieszczeń powierzchni terenu wywołanych eksploatacją podziemną
Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 13, nr 1-4, (011), s. 81-93 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Numeryczna analiza metod geotechnicznych minimalizujących wpływ przemieszczeń powierzchni terenu
Bardziej szczegółowo2. OKREŚLENIE STANU NAPRĘŻENIA W OTOCZENIU POJEDYNCZEJ PARCELI ŚCIANOWEJ
zagrożenie tąpaniami, obliczenia numeryczne Antoni TAJDUŚ, Marek CAŁA 2 CZY NA PODSTAWIE ROZWIĄZAŃ ANALITYCZNYCH, OPARTYCH O TEORIĘ SPRĘŻYSTOŚCI, JESTEŚMY W STANIE PRZEDSTAWIĆ WIARYGODNĄ PROGNOZĘ STANU
Bardziej szczegółowoDROGI lądowe, powietrzne, wodne 10/2008
34 DROGI lądowe, powietrzne, wodne 10/2008 mgr inż. Marcin Grygierek Politechnika Śląska, Wydział Budownictwa Drogi FEDROWANIE POD DROGAMI Wpływ górniczych rozluźnień podłoża na nośność nawierzchni drogowej
Bardziej szczegółowoModelowanie wpływu błędów średnich przyjmowanych wartości parametrów teorii na błąd średni prognozy obniżeń, nachyleń i krzywizn terenu górniczego
Nr 8 PRZEGLĄD GÓRNICZY 171 UKD 622333: 622624044: 624044 Modelowanie wpływu błędów średnich przyjmowanych wartości parametrów teorii na błąd średni prognozy obniżeń, nachyleń i krzywizn terenu górniczego
Bardziej szczegółowoSystem zarządzania złożem w LW Bogdanka SA. Katowice, r.
System zarządzania złożem w LW Bogdanka SA Katowice, 12.12.2018r. Agenda 1. Mapy wytrzymałości skał na ściskanie w otoczeniu pokładów 2. Idea systemu zarządzania złożem 3. Geologiczny model złoża 4. Planowanie
Bardziej szczegółowoZWIĘKSZENIE BEZPIECZEŃSTWA PODCZAS ROZRUCHU ŚCIANY 375 W KWK PIAST NA DRODZE INIEKCYJNEGO WZMACNIANIA POKŁADU 209 PRZED JEJ CZOŁEM****
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 3/1 2009 Tadeusz Rembielak*, Jacek Kudela**, Jan Krella**, Janusz Rosikowski***, Bogdan Zamarlik** ZWIĘKSZENIE BEZPIECZEŃSTWA PODCZAS ROZRUCHU ŚCIANY 375 W KWK PIAST
Bardziej szczegółowoPRAWDOPODOBIEŃSTWO ZNISZCZENIA WYROBISKA GÓRNICZEGO W NASTĘPSTWIE WSTRZĄSU SEJSMICZNEGO. 1. Wprowadzenie. Jan Drzewiecki*
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 1 2009 Jan Drzewiecki* PRAWDOPODOBIEŃSTWO ZNISZCZENIA WYROBISKA GÓRNICZEGO W NASTĘPSTWIE WSTRZĄSU SEJSMICZNEGO 1. Wprowadzenie Eksploatacja węgla kamiennego systemem
Bardziej szczegółowoGEOLOGIA STOSOWANA (III) Geomechanika
Zasady zaliczenia ćwiczeń: Obecność na ćwiczeniach (dopuszczalne 3 nieobecności) Ocena końcowa na podstawie kolokwium (max 50 pkt) Dostateczny 25-31 pkt Dostateczny plus 32-36 pkt Dobry 37-41 pkt Dobry
Bardziej szczegółowoOCENA MOŻLIWOŚCI CZĘŚCIOWEGO NARUSZANIA FILARÓW OCHRONNYCH SZYBÓW NA PODSTAWIE OBLICZEŃ NUMERYCZNYCH STANU NAPRĘŻENIA W OTOCZENIU RURY SZYBOWEJ
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 27 Zeszyt 3 4 2003 Antoni Tajduś*, Marek Cała*, Jerzy Flisiak*, Mieczysław Lubryka** OCENA MOŻLIWOŚCI CZĘŚCIOWEGO NARUSZANIA FILARÓW OCHRONNYCH SZYBÓW NA PODSTAWIE OBLICZEŃ
Bardziej szczegółowoDWUTEOWA BELKA STALOWA W POŻARZE - ANALIZA PRZESTRZENNA PROGRAMAMI FDS ORAZ ANSYS
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Bardziej szczegółowoAKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA IM. ST. STASZICA W KRAKOWIE WYDZIAŁ GÓRNICTWA I GEOINŻYNIERII KATEDRA GEOMECHANIKI, BUDOWNICTWA I GEOTECHNIKI
AKADEMIA GÓRNICZO-UTNICZA IM. ST. STASZICA W KRAKOWIE WYDZIAŁ GÓRNICTWA I GEOINŻYNIERII KATEDRA GEOMECANIKI, BUDOWNICTWA I GEOTECNIKI KRAKÓW, LUTY 2008 MGR INŻ. KRZYSZTOF TAJDUŚ OKREŚLANIE WARTOŚCI PARAMETRÓW
Bardziej szczegółowoAnaliza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Bardziej szczegółowoWpływ głębokości lokalizacji wyrobisk górniczych na niezawodność i bezpieczeństwo ich konstrukcji
WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Materiały Warsztatów str. 183 196 Stanisław DUŻY Politechnika Śląska w Gliwicach, Wydział Górnictwa i Geologii Wpływ głębokości lokalizacji wyrobisk
Bardziej szczegółowoAnaliza stateczności zbocza
Przewodnik Inżyniera Nr 25 Aktualizacja: 06/2017 Analiza stateczności zbocza Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_25.gmk Celem niniejszego przewodnika jest analiza stateczności zbocza (wyznaczenie
Bardziej szczegółowoNUMERYCZNE MODELOWANIE FILAROWO-KOMOROWEGO SYSTEMU EKSPLOATACJI
NUMERYCZNE MODELOWANIE FILAROWO-KOMOROWEGO SYSTEMU EKSPLOATACJI Marek CAŁA *, Jerzy FLISIAK *, Antoni TAJDUŚ *1 1. WPROWADZENIE Od wielu lat podejmowane są próby modelowania eksploatacji systemem filarowokomorowym
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METODY HOMOGENIZACJI DO WYZNACZANIA STAŁ YCH MATERIAŁ OWYCH MATERIAŁ U NIEJEDNORODNEGO
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK XLVII NR (66) 006 Lesł aw Kyzioł Akademia Marynarki Wojennej ZASTOSOWANIE METODY HOMOGENIZACJI DO WYZNACZANIA STAŁ YCH MATERIAŁ OWYCH MATERIAŁ U NIEJEDNORODNEGO
Bardziej szczegółowoDr hab. inż. Krzysztof Tajduś, prof. IMG PAN Kraków, 08 maja 2017 Instytut Mechaniki Górotworu Polskiej Akademii Nauk ul. Reymonta Kraków
Dr hab. inż. Krzysztof Tajduś, prof. IMG PAN Kraków, 08 maja 2017 Instytut Mechaniki Górotworu Polskiej Akademii Nauk ul. Reymonta 27 30-059 Kraków RECENZJA Rozprawy doktorskiej mgr inż. Roberta Hildebrandta
Bardziej szczegółowoANALIZA ODLEGŁOŚCI I CZASU MIĘDZY WSTRZĄSAMI ZE STRZELAŃ TORPEDUJĄCYCH A SAMOISTNYMI O ENERGII RZĘDU E4 J W WARUNKACH KW SA KWK,,PIAST
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 1 2008 Józef Rusinek*, Stanisław Kurnik** ANALIZA ODLEGŁOŚCI I CZASU MIĘDZY WSTRZĄSAMI ZE STRZELAŃ TORPEDUJĄCYCH A SAMOISTNYMI O ENERGII RZĘDU E4 J W WARUNKACH KW
Bardziej szczegółowoOCENA ZALEŻNOŚCI MIĘDZY PARAMETRAMI SKAŁ STROPOWYCH I SPĄGOWYCH NA PRZYKŁADZIE WYBRANEGO REJONU KOPALNI RUDNA
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 9 Zeszyt 3/1 005 Andrzej Galiński* OCENA ZALEŻNOŚCI MIĘDZY PARAMETRAMI SKAŁ STROPOWYCH I SPĄGOWYCH NA PRZYKŁADZIE WYBRANEGO REJONU KOPALNI RUDNA 1. Wstęp Znajomość geomechanicznych
Bardziej szczegółowoPrognozowanie deformacji na terenach górniczych metodą badań modelowych (MES) weryfikowanych pomiarami geodezyjnymi
WARSZTATY z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 285 292 Krzysztof PIETRUSZKA Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków Prognozowanie deformacji na terenach górniczych metodą badań modelowych
Bardziej szczegółowoWykorzystanie przestrzennego automatu deterministycznego do symulowania obniżeń terenu spowodowanych podziemną eksploatacją
Nr 8 PRZEGLĄD GÓRNICZY 131 UKD 622.333: 622.83/.84: 622.2-045.43 Wykorzystanie przestrzennego automatu deterministycznego do symulowania obniżeń terenu spowodowanych podziemną eksploatacją Application
Bardziej szczegółowoPROGNOZOWANIE OSIADAŃ POWIERZCHNI TERENU PRZY UŻYCIU SIECI NEURONOWYCH**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3 2007 Dorota Pawluś* PROGNOZOWANIE OSIADAŃ POWIERZCHNI TERENU PRZY UŻYCIU SIECI NEURONOWYCH** 1. Wstęp Eksploatacja górnicza złóż ma niekorzystny wpływ na powierzchnię
Bardziej szczegółowoDefi f nicja n aprę r żeń
Wytrzymałość materiałów Stany naprężeń i odkształceń 1 Definicja naprężeń Mamy bryłę materialną obciążoną układem sił (siły zewnętrzne, reakcje), będących w równowadze. Rozetniemy myślowo tę bryłę na dwie
Bardziej szczegółowoDOBÓR SPOSOBU EKSPLOATACJI POLA CENTRALNEGO Z UWZGLĘDNIENIEM OCHRONY CZĘŚCI ZABYTKOWEJ GISZOWCA
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 30 Zeszyt 4 2006 Ireneusz Firlit* DOBÓR SPOSOBU EKSPLOATACJI POLA CENTRALNEGO Z UWZGLĘDNIENIEM OCHRONY CZĘŚCI ZABYTKOWEJ GISZOWCA 1. Wstęp Kopalnia Staszic prowadzi eksploatację
Bardziej szczegółowoTadeusz MAJCHERCZYK, Piotr MAŁKOWSKI, Zbigniew NIEDBALSKI Akademia Górniczo-Hutnicza, Wydział Górnictwa i Geoinżynierii, Kraków
WARSZTATY 2006 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 249 260 Tadeusz MAJCHERCZYK, Piotr MAŁKOWSKI, Zbigniew NIEDBALSKI Akademia Górniczo-Hutnicza, Wydział Górnictwa i Geoinżynierii,
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: PODSTAWY MODELOWANIA PROCESÓW WYTWARZANIA Fundamentals of manufacturing processes modeling Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy na specjalności APWiR Rodzaj
Bardziej szczegółowoOcena stateczności wyrobisk korytarzowych w rejonie szybu R-XI z wykorzystaniem sprężysto-plastycznego modelu górotworu i kryterium Coulomba-Mohra
CUPRUM nr 4 (69) 2013, s. 21-40 21 Daniel Pawelus 1) Ocena stateczności wyrobisk korytarzowych w rejonie szybu R-XI z wykorzystaniem sprężysto-plastycznego modelu górotworu i kryterium Coulomba-Mohra Streszczenie
Bardziej szczegółowoPropozycja prognozowania deformacji powierzchni spowodowanych eksploatacją dwóch ścian w górotworze nienaruszonym
Nr 3 PRZEGLĄD GÓRNICZY 101 UKD 624.131:622.167/.168:622.83/.84 Propozycja prognozowania deformacji powierzchni spowodowanych eksploatacją dwóch ścian w górotworze nienaruszonym Concept of forecasting surface
Bardziej szczegółowoOPRACOWANIE PROGNOZY PRZEMIESZCZEŃ PIONOWYCH TERENU GÓRNICZEGO ZG KONRAD W IWINACH
Nr 128 Prace Naukowe Instytutu Górnictwa Politechniki Wrocławskiej Nr 128 Studia i Materiały Nr 36 2009 Tadeusz GŁOWACKI* pomiary geodezyjne, reper, deformacje, prognoza, teren górniczy OPRACOWANIE PROGNOZY
Bardziej szczegółowoANALIZA DRGAŃ POWIERZCHNI TERENU WYWOŁANYCH PĘKANIEM WARSTW SKALNYCH**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3 2007 Jan Walaszczyk*, Dariusz Wiewiórka* ANALIZA DRGAŃ POWIERZCHNI TERENU WYWOŁANYCH PĘKANIEM WARSTW SKALNYCH** 1. Wprowadzenie Na terenach objętych podziemną
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ
Jarosław MAŃKOWSKI * Andrzej ŻABICKI * Piotr ŻACH * MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ 1. WSTĘP W analizach MES dużych konstrukcji wykonywanych na skalę
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seria: GÓRNICTWO z. 28. Nr kol. 21? MIROSŁAW CHTTDEK
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seria: GÓRNICTWO z. 28 1968 Nr kol. 21? MIROSŁAW CHTTDEK TEORETYCZNO GRAFICZNE OBLICZANIE ODKSZTAŁCANIA SIE WARSTW SKALNYCH I NAiR^ŻEŃ NAD WYROBISKIEM ŚCIANOWYM 1.
Bardziej szczegółowoTEST PUNKTOWY, TEST BRAZYLIJSKI I TEST NA JEDNOOSIOWE ŚCISKANIE BADANIA PORÓWNAWCZE. 1. Wprowadzenie. Patrycja Piątek*
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 1 2008 Patrycja Piątek* TEST PUNKTOWY, TEST BRAZYLIJSKI I TEST NA JENOOSIOWE ŚCISKANIE BAANIA PORÓWNAWCZE 1. Wprowadzenie Znajomość właściwości mechanicznych i zachowania
Bardziej szczegółowoInstytut Mechaniki Górotworu PAN, ul. Reymonta 27; Kraków. Streszczenie
17 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 10, nr 1-4, (2008), s. 17-23 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Możliwości opracowanej w IMG PAN metodyki modelowania numerycznego w zakresie oceny stanu obiektu
Bardziej szczegółowoWydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki PROBLEMY ZWIĄZANE Z OCENĄ STANU TECHNICZNEGO PRZEWODÓW STALOWYCH WYSOKICH KOMINÓW ŻELBETOWYCH
Bogusław LADECKI Andrzej CICHOCIŃSKI Akademia Górniczo-Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki PROBLEMY ZWIĄZANE Z OCENĄ STANU TECHNICZNEGO PRZEWODÓW STALOWYCH WYSOKICH KOMINÓW ŻELBETOWYCH
Bardziej szczegółowoKARTA PRZEDMIOTU. 2. Kod przedmiotu: NIz-BPiOP/32
Strona 1 z 5 Z1-PU7 Wydanie N1 (pieczęć wydziału) KARTA PRZEDMIOTU 1. Nazwa przedmiotu: Ochrona górotworu i powierzchni 3. Karta przedmiotu ważna od roku akademickiego: 2012/13 4. Poziom kształcenia: studia
Bardziej szczegółowoAnaliza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Bardziej szczegółowoWPŁYW ODLEGŁOŚCI PUNKTÓW W LINIACH OBSERWACYJNYCH NA WARTOŚCI OBLICZANYCH Z POMIARÓW ODKSZTAŁCEŃ POZIOMYCH
GÓRNICTWO I GEOLOGIA 21 Tom 5 Zeszyt 2 Jan ZYCH Politechnika Śląska, Gliwice WPŁYW ODLEGŁOŚCI PUNKTÓW W LINIACH OBSERWACYJNYCH NA WARTOŚCI OBLICZANYCH Z POMIARÓW ODKSZTAŁCEŃ POZIOMYCH Streszczenie. W artykule
Bardziej szczegółowoMATEMATYCZNY MODEL PĘTLI HISTEREZY MAGNETYCZNEJ
ELEKTRYKA 014 Zeszyt 1 (9) Rok LX Krzysztof SZTYMELSKI, Marian PASKO Politechnika Śląska w Gliwicach MATEMATYCZNY MODEL PĘTLI ISTEREZY MAGNETYCZNEJ Streszczenie. W artykule został zaprezentowany matematyczny
Bardziej szczegółowoWeryfikacja za pomocą metody elementów skończonych analitycznego sposobu wyznaczania naprężeń w sąsiedztwie pozostawionej resztki złoża
CUPRUM Czasopismo Naukowo-Techniczne Górnictwa Rud 5 nr 1 (70) 2014, s. 5-20 Weryfikacja za pomocą metody elementów skończonych analitycznego sposobu wyznaczania naprężeń w sąsiedztwie pozostawionej resztki
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE ZACHOWANIA SIĘ MATERIAŁÓW PODCZAS ŚCISKANIA Instrukcja przeznaczona jest dla studentów
Bardziej szczegółowoKARTA PRZEDMIOTU. 2. Kod przedmiotu: SI-BPiOP/33
Strona 1 z 5 Z1-PU7 Wydanie N1 (pieczęć wydziału) KARTA PRZEDMIOTU 1. Nazwa przedmiotu: Ochrona górotworu i powierzchni 3. Karta przedmiotu ważna od roku akademickiego: 2012/13 4. Poziom kształcenia: studia
Bardziej szczegółowoWPŁYW DRENAŻU NA EFEKTYWNOŚĆ ODMETANOWANIA W KOPALNI WĘGLA**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 30 Zeszyt 1 2006 Stanisław Nawrat*, Zbigniew Kuczera*, Sebastian Napieraj* WPŁYW DRENAŻU NA EFEKTYWNOŚĆ ODMETANOWANIA W KOPALNI WĘGLA** 1. Wprowadzenie Eksploatacja pokładów
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU EKSPLOATACJI GÓRNICZEJ NA WYSTĘPOWANIE DEFORMACJI NIECIĄGŁYCH TYPU LINIOWEGO
GÓRNICTWO I GEOLOGIA 2010 Tom 5 Zeszyt 2 Marek KRUCZKOWSKI Politechnika Śląska, Gliwice ANALIZA WPŁYWU EKSPLOATACJI GÓRNICZEJ NA WYSTĘPOWANIE DEFORMACJI NIECIĄGŁYCH TYPU LINIOWEGO Streszczenie. W artykule
Bardziej szczegółowoTemat: kruszyw Oznaczanie kształtu ziarn. pomocą wskaźnika płaskości Norma: PN-EN 933-3:2012 Badania geometrycznych właściwości
Wydział Geoinżynierii, Górnictwa i Geologii Politechniki Wrocławskiej Instrukcja do zajęć laboratoryjnych Eksploatacja i obróbka skał Badania geometrycznych właściwości Temat: kruszyw Oznaczanie kształtu
Bardziej szczegółowoAnaliza warunków współpracy obudowy wyrobiska korytarzowego z górotworem w zależności od parametrów wykładki
prof. dr hab. inż. TADUSZ MAJCHRCZYK dr inż. ZBIGNIW NIDBALSKI, mgr inż. ARTUR ULASZK AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków Analiza warunków współpracy obudowy wyrobiska korytarzowego z górotworem w zależności
Bardziej szczegółowoNumeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle
231 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 7, nr 3-4, (2005), s. 231-236 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Numeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle JERZY CYGAN Instytut Mechaniki Górotworu PAN,
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 3(89)/2012
ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 3(89)/2012 Jarosław Mańkowski 1, Paweł Ciężkowski 2 MODELOWANIE OSŁABIENIA MATERIAŁU NA PRZYKŁADZIE SYMULACJI PRÓBY BRAZYLIJSKIEJ 1. Wstęp Wytrzymałość na jednoosiowe
Bardziej szczegółowoANALIZA BELKI DREWNIANEJ W POŻARZE
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Bardziej szczegółowo17. 17. Modele materiałów
7. MODELE MATERIAŁÓW 7. 7. Modele materiałów 7.. Wprowadzenie Podstawowym modelem w mechanice jest model ośrodka ciągłego. Przyjmuje się, że materia wypełnia przestrzeń w sposób ciągły. Możliwe jest wyznaczenie
Bardziej szczegółowo2. Budowa geologiczna górotworu w rejonie pola Pagory
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 1 2008 Jerzy Cieślik*, Danuta Flisiak*, Jerzy Flisiak*, Jakub Mazurek* PRZESTRZENNA ANALIZA NUMERYCZNA WYTĘŻENIA FILARÓW KOMÓR SOLNYCH POLA EKSPLOATACYJNEGO PAGORY
Bardziej szczegółowoWykład 3. Rybnik, 14 kwietnia Opis wpływów eksploatacji w szczególności kształtowania się przemieszczeń i deformacji powierzchni
Tomasz Niemiec Wykład 3. Rybnik, 14 kwietnia 2012 Opis wpływów eksploatacji w szczególności kształtowania się przemieszczeń i deformacji powierzchni 1. Powstawanie deformacji i ich rodzaje Podziemna eksploatacja
Bardziej szczegółowoKARTA PRZEDMIOTU. 2. Kod przedmiotu: N Iz-GGiP/36
Strona 1 z 5 Z1PU7 Wydanie N1 (pieczęć wydziału) KARTA PRZEDMIOTU 1. Nazwa przedmiotu: Ochrona terenów górniczych 3. Karta przedmiotu ważna od roku akademickiego: 2013/14 4. Poziom kształcenia: studia
Bardziej szczegółowoNasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
Bardziej szczegółowoOCENA STATECZNOŚCI GÓROTWORU W SĄSIEDZTWIE PŁYTKICH WYROBISK PORUDNYCH W OPARACIU O ODKSZTAŁCENIOWY WARUNEK STANU GRANICZNEGO
GÓRNICTWO I GEOLOGIA 2012 Tom 7 Zeszyt 1 Katarzyna SZAFULERA, Marek JENDRYŚ Politechnika Śląska, Gliwice Katedra Geomechaniki, Budownictwa Podziemnego i Zarządzania Ochroną Powierzchni OCENA STATECZNOŚCI
Bardziej szczegółowo