Dokumentacja techniczna rewitalizacji Parku im. Marii Konopnickiej w Suwałkach projekt Wykonawczy Zeszyt WKO.1 Projekt konstrukcji

Transkrypt

1 Spis treści: O Ś W I A D C Z E N I E...9.Dane ogólne Przedmiot opracowania Przeznaczenie obiektu Podstawa opracowania Spis norm i przepisów prawnych Opis techniczny Warunki posadowienia Lokalizacja działki i opis terenu Warunki gruntowe i wodne Parametry geotechniczne podłoża gruntowego Wnioski i założenia Opis konstrukcji obiektu Uwagi dodatkowe i zalecenia Materiały konstrukcyjne Informacje uzupełniające Spis rysunków konstrukcyjnych Obliczenia statyczne Płyty niecki zespołu fontann Maszynownia Fundamenty pod przystanki Konstrukcja stalowa Strona 2 z 8

2 3 Strona 3 z 8

3 4 Strona 4 z 8

4 5 Strona 5 z 8

5 6 Strona 6 z 8

6 7 Strona 7 z 8

7 8 Strona 8 z 8

8 OŚWIADCZENIE Oświadczam, że projekt budowlano-wykonawczy niecki zespołu fontann na placu im. M. Konopnickiej w Suwałkach w kwartale ulic: T. Noniewicza, Sejneńską, M. Konopnickiej i Krótką, wykonany w listopadzie 20 r. opracowano zgodnie z wymaganiami obowiązujących przepisów prawnych oraz zasadami wiedzy techniczno-budowlanej. Projektant konstrukcji mgr inż. Mariusz Pikus Upr. Bud. MAZ/0082/PWOK/05 Weryfikator konstrukcji mgr inż. Piotr Adamski Upr. Bud. LUB/0039/POOK/06 9 Strona 9 z 8

9 . Dane ogólne.. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest część konstrukcyjna projektu budowlano wykonawczego niecki zespołu fontann oraz maszynowni a także przystanków w parku im. M. Konopnickiej w kwartale ulic: T. Nonie wicza, Sejneńską, M. Konopnickiej i Krótką w Suwałkach..2. Przeznaczenie obiektu Projektowany zespół fontann i przystanków pełnił będzie w parku funkcję estetyczną. Zaprojektowany zestaw dysz umożliwiał będzie regulację wysokości tryskania wody. W niecce zbiornika przewiduje się również oprawy oświetleniowe. Działanie fontanny będzie sterowane automatycznie wg programu opisanego w dokumentacji technologicznej..3. Podstawa opracowania Podstawą opracowania projektu budowlanego są: - zlecenie na opracowanie projektu - projekt budowlany branży architektonicznej opracowany przez Pracownia architektury Krajobrazu Palmett-Markowe Ogrody S.C. - przekroje geologiczne przekazane przez pracownie architektoniczną krajobrazu Palmett-Markowe Ogrody S.C..4. Spis norm i przepisów prawnych - PN-82/B-02000: Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości, - PN-82/B-0200: Obciążenia budowli. Obciążenia stałe, - PN-82/B-02003: Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe, - PN-82/B 02004: Obciążenia budowli. Obciążenia pojazdami. - PN-80/B-0200: Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem, - PN-77/B-020: Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem, - PN-88/B 0204; Obciążenia budowli. Obciążenia gruntem. - PN-8/B-03020: Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie, - PN-83/B-0300: Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. - PN-EN : Wykonawstwo specjalnych robót geotechnicznych. Ściany szczelinowe. - PN-B-03264: 2002: Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie, 0 Strona 0 z 8

10 - Dz. U. z 2002 r. Nr 75 poz. 690: Rozporządzenie Ministra Infrastruktury w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie, - Dz. U. z 2003 r. Nr 33 poz. 270: Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 3 lutego 2003 r. zmieniające rozporządzenie w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie, - Dz. U. z 2004 r. Nr 09 poz. 56: Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 7 kwietnia 2004 r. zmieniające rozporządzenie w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie, - Dz. U. z 994 r. Nr 89 poz. 44: Ustawa z dnia 7 lipca 994 r. - Prawo budowlane (z późniejszymi zmianami), - Dz. U. z 2003 r. Nr 47 poz. 40: Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 6 lutego 2003 r. w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy podczas wykonywania robót budowlanych, - Wytyczne oceny odporności ogniowej elementów konstrukcji budowlanych. Instytut Techniki Budowlanej, Warszawa Głębokie wykopy na terenach wielkomiejskich. Projektowanie, technologia, bezpieczeństwo przyległej zabudowy. IDiMPW / IBDiM, 2002, Warszawa. - Głębokie wykopy w zabudowie miejskiej. Geoinżynieria, drogi, mosty, tunele, P. Rychlewski, marzec Lekkie konstrukcje oporowe. A. Jarominiak, WKŁ, 2000, Warszawa. - Projektowanie i wykonywanie ścian szczelinowych. Geoinżynieria, drogi, mosty, tunele, K. Grzegorzewicz, marzec 2005, Warszawa. - Computational Geomechanics. A. Verruijt. London, Instrukcje ITB nr 376/2002. Ochrona zabudowy w sąsiedztwie głębokich wykopów. - Projektowanie ścian głębokich wykopów teoria i praktyka. Geoinżynieria, drogi, mosty, tunele, A. Siemińska-Lewandowska, luty 2006, Warszawa. - Grunty nasypowe. Właściwości geotechniczne i metody ich badania. S. Pisarczyk. OWPW, Warszawa Foundations & Earth Structures, Naval Facilities Engineering Command, Design Manual 7.02, wrzesień Zagrożenia techniczne przy realizacji nowych inwestycji w gęstej zabudowie przykłady. K. Szulborski, H. Michalak. Problemy techniczne realizacji obiektów plombowych w miastach, seminarium ITB, Listopad Badania laboratoryjne i polowe gruntów. S. Pisarczyk, B. Rymsza, OWPW, Warszawa 993. Strona z 8

11 2. Opis techniczny 2.. Warunki posadowienia 2... Lokalizacja działki i opis terenu Teren, na którym przewiduje się lokalizację projektowanej inwestycji, położony jest w Suwałkach w kwartale ulic: T. Noniewicza, Sejneńską, M. Konopnickiej i Krótką. Nowoprojektowany zespół fontann oraz przystanków będzie jednym z wielu nowoprojektowanych elementów zabudowań parkowych. Teren parku znajduje się w obszarze doliny Czarnej Hańczy z wyraźnymi poziomami tarasowymi. Z uzyskanych pomiarów wynika że przypowierzchniowe warstwy budują utwory wodnolodowcowe tworzące, tzw. Sandr suwalsko-augustowski. W rejonie Suwałk sandr zbudowany jest ze żwirów, żwirów z piaskami i żwirów z otoczakami o miąższości, ok. 30 m i więcej. Budowę geologiczną omawianego terenu rozpoznano wykonanymi otworami geotechnicznymi maksymalnie do głębokości 5,0 m. Analiza wyników badań terenu pozwala stwierdzić, że w budowie geologicz nej dokumentowanego terenu udział biorą utwory czwartorzędowe: Holoceńskie i plejstoceńskie. Nowoprojektowana niecka zespołu fontann posadowiona zostanie na ławach fundamentowych, a maszynownia zostanie posadowiona na płycie fundamentowej Warunki gruntowe i wodne. Z badań gruntowych wynika że do głębokości wykonanych otorów zwierciadła wody nie stwierdzono Parametry geotechniczne podłoża gruntowego Parametry geotechniczne określone metodą ortogonalną i założone dla następujących rodzajów gruntów i ich stanów: Lp. Poziom stropu Grubość warstwy [m] [m] 0,3 2,30 5,00 Nazwa gruntu Grunty nasypowe np. pospółka gliniasta Poz. wody grunt. [m] -3,00 Żwir + piasek gruby 2 Strona 2 z 8

12 2..4. Wnioski i założenia Na terenie objętym rozpoznaniem poniżej gruntów nasypowych występują grunty nośne. -Fundamenty opierać się będą w warstwie piasków i żwirów. - Wody gruntowej w otworach w poziomie posadowienia fundamentów nie stwierdzono. - W oparciu o analizę materiałów archiwalnych można stwierdzić, że zwierciadło wód gruntowych o charakterze swobodnym zalega na głębokości od 5,0 m do 6,0 m. - Od powierzchni badanego terenu zalega ciągła warstwa gruntów nasypowych o różnej miąższości. - Utwory przypowierzchniowe rodzime w rejonie opracowania reprezentowane są przez grunty sypkie wy- kształcone w postaci pospółek i żwirów. - Grunty nasypowe na omawianym terenie zbudowane są z mieszanimy gruntów sypkich i małospoistych z glebą oraz gruzem. - Ostatnie 0-20 centymetrów wykopów należy wykonać ręcznie tak aby nie nastąpiło rozluźnienie gruntu zalegającego w dnie Opis konstrukcji obiektu Zespół fontann będzie mieścił się w kwadratowej niecce o wym. 6,6x7,8m i głębokości całkowitej 75cm, a także w kwadratowej niecce o wym. 8,4x9,0m i głębokości całkowitej 40 cm. Niecki zaprojektowane jako płyta żelbetowa o gr. 30 cm i gr. 35 cm zbrojone siatką dwukierunkową. Projektowany poziom wg. Pro jektu architektury. Niecki obłożone będą płytami kamiennymi. Efekt wizualny obrazu wodnego będzie tworzony przez system dysz. Zaprojektowano została maszynownia w formie podziemnego pomieszczenia technicznego, gdzie będzie umieszczana stacja uzdatniania i pampa obiegowa. Konstrukcja maszynowni w całości składa się z elementów żelbetowych i posadowiona jest na płycie fundamentowej. W dokumentacji znajdują się także opracowanie lekkiej konstrukcji przystanków, na którą składają się elementy podziemne w postaci ław oraz ścian fundamentowych żelbetowych, oraz konstrukcji naziemnej w postaci wiat przystankowych wykonanych z elementów stalowych. 2.3 Uwagi dodatkowe i zalecenia Roboty budowlane będą prowadzone zgodnie z normami i warunkami technicznymi obowiązującymi na terenie całej Polski, a w szczególności z przepisami Rozporządzenia Ministra Infrastruktury według Dziennika Ustaw nr 47 poz. 40 z dnia 6 lutego 2003 r. - Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 6 lutego 2003 r. w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy podczas wykony- 3 Strona 3 z 8

13 wania robót budowlanych, Zastosowane materiały konstrukcyjne oraz inne wyroby budowlane będą posiadały atesty, świadectwa jakości i certyfikaty o zgodności z polskimi przepisami pod względem technicznym, p.poż. i trwałości budowli, Ewentualnie zmiany zastosowań rozwiązań należy bezwzględnie, na bieżąco, w ramach nadzoru autorskiego konsultować i uzgadniać z jednostką projektową i upoważnionymi przez nią projektantami. Należy rozpatrywać łącznie z projektem architektury i projektami branżowymi. Część graficzna stanowi integralną część niniejszego opracowania. Elementy konstrukcyjne obiektu, zawarte w niniejszym projekcie, powinny być sprawdzone projekcie wykonawczym. Nie należy obciążać konstrukcji przed osiągnięciem 0.7Rb wytrzymałości betonu. Podłoże gruntowe podlega odbiorowi geotechnicznemu przed fundamentowaniem. Roboty ziemne należy prowadzić wg ustaleń i nakazów aktualnych normy. Fundamenty posadowić na gruncie rodzimym nienaruszonym. W przypadku występowania pod fundamentami gruntów słabych należy je wybrać i zastąpić betonem podkładowym C8/0 lub piaskiem stabilizowanym cementem, zagęszczanym warstwami. Podczas robót przestrzegać przepisów BHP, ppoż. i ergonomii. Brygada montażowa musi posiadać ważne badania lekarskie do prowadzenia robót na wysokościach. Wykonanie i odbiór konstrukcji stalowej wg PN-B Wszystkie materiały budowlane konstrukcyjne i wykończeniowe użyte przez wykonawcę muszą posiadać obowiązujące w Polsce aktualne świadczenia dopuszczenia, aprobaty techniczne i certyfikaty. Grubości otulin: o Ława fundamentowa o Płyta żelbetowa - 5,0 cm - 3,0 cm Roboty budowlane prowadzone będą zgodnie z normami i warunkami technicznymi obowiązują- cymi na terenie Polski a w szczególności z przepisami Rozporządzenia MBiPMB z Dz. Ustaw nr 3 z dnia w sprawie bezpieczeństwa pracy przy wykonywaniu robót budowlanomontażowych i rozbiórkowych. O wszelkich niejasnościach i wątpliwościach dotyczących rozwiązań przyjętych w projekcie należy poinformować projektanta w celu uniknięcia błędów. 4 Strona 4 z 8

14 Ewentualnie zmiany zastosowań rozwiązań należy bezwzględnie, na bieżąco, w ramach nadzoru autorskiego konsultować i uzgadniać z jednostką projektową i upoważnionymi przez nią projektantami. Obliczenia stropów i płyty fundamentowej wykonano Metodą Elementów Skończonych programem komputerowym Plato 4.0 firmy Intersoft. Wymiarowanie słupów i ścian wykonano przy pomocy programu Kalkulator Żelbetu v firmy RoboBat, a także oprogramowanie własne Materiały konstrukcyjne Beton zwykły: - Ławy fundamentowe: B30 stopień wodoszczelności W8 - Płyty : B30 stopień wodoszczelności W8, - Ściany: B30 stopień wodoszczelności W8, - Strop: B30 stopień wodoszczelności W8 Stal zbrojeniowa: - : Stal A-IIIN (BSt500), 2.5. Informacje uzupełniające Analizę rozkładu sił wewnętrznych, a w konsekwencji analizę zbrojenia w elementach płytowych do konano w programie PL-Win i FD-Win przeprowadzając obliczenia w oparciu o metodę elementów skończonych. Przekroje elementów konstrukcyjnych różnych typów (elementy podporowe) wprowadzano bezpośrednio w poszczególnych programach obliczeniowych. Natomiast geometria całego układu konstrukcyjnego oraz układ różnych typów obciążeń (powierzchniowe, krawędziowe, liniowe oraz siły skupione) dla elementów płytowych zostały precyzyjnie wprowadzone przy użyciu interfejsu programu komputerowego wspomagania projektowania (CAD), a następnie zaimportowana do programu PL-win, gdzie dla zadanej w progra mie kombinacji obciążeń otrzymano warstwice odkształceń, naprężeń, wartości reakcji w podporach oraz wartości sił wewnętrznych dla poszczególnych elementów modelu. 5 Strona 5 z 8

15 2.6. Spis rysunków konstrukcyjnych - WKO-030: Fontanna N Szalunek i Zbrojenie - WKO-03: Fontanna N2 Szalunek i Zbrojenie - WKO-032: Schodki Szalunek i Zbrojenie - WKO-033: Maszynownia Szalunek i Zbrojenie - WKO-034: Fundamenty przystanków - WKO-035: Mały przystanek - WKO-036: Duży przystanek - WKO-037: Duży przystanek detale Konstrukcja: mgr inż. Mariusz Pikus Upr. Bud. MAZ/0082/PWOK/05 Weryfikator: mgr inż. Piotr Adamski Upr. Bud. LUB/0039/POOK/06 6 Strona 6 z 8

16 3.. Obliczenia statyczne Płyty niecki zespołu fontann. Dane i opis płyty N Płyta niecki o grubości 35 cm z betonu B30 W8, obliczono w całości Metodą Elementów Skończonych programem komputerowym Pl-Win. Wprowadzanie geometrii elementów skończonych różnych typów ( elementy płytowe ) oraz różnych typów obciążeń ( obciążenia powierzchniowe, krawędziowe, liniowe oraz siły skupione) odbywa się metodą graficzną. Prezentacja wyników obliczeń odbywa się również graficznie w programie. Dla całego stropu otrzymujemy warstwice odkształceń,dla elementów płytowych warstwice zbrojenia w kierunku osi X i Y dołem i górą. Do obliczeń przyjęto sprężystość podłoża Kz = 0000 kn/m 3. Dane płyt Symbol Grubość 350/530mm Pole powierzchni 5.48m2 Poziom pł. środk. Materiał 0.00m C25/30 Model konstrukcyjny 7 Strona 7 z 8

17 Lista materiałów beton C25/30 Wytrzymałość gwarantowana na ściskanie Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie Moduł Younga Współczynnik Poissona Współczynnik rozszerzalności term. Gęstość fgc,cube = fcd = E= = T = = 30 MPa 6.67 MPa 3.48 GPa /K 2500 kg/m3 stal A-III Obliczeniowa granica plastyczności fyd = 420 MPa 8 Strona 8 z 8

18 Analiza Obwiednie przemieszczeń i miarodajne momenty zginające w płycie (obc. obliczeniowe) (Uwaga: znakiem * oznaczono wartości ekstremalne) Płyty - przemieszczenia w Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 9 Strona 9 z 8

19 Płyty - miarodajne momenty zginające Mx Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 20 Strona 20 z 8

20 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 2 Strona 2 z 8

21 Płyty - miarodajne momenty zginające My Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 22 Strona 22 z 8

23 Wymiarowanie (wg PN-EN 992:2005) Zbrojenie zadane w płycie Zbrojenie dolne Symbol Stal Pręty na kier. Pręty na kier.2 Otulina 2 A-III #0/200 #0/200 50mm Zbrojenie górne Symbol Stal Pręty na kier. Pręty na kier.2 Otulina A-III #0/200 #0/200 50mm 24 Strona 24 z 8

24 Dane i opis płyty N2 Płyta niecki o grubości 35 cm z betonu B30 W8, obliczono w całości Metodą Elementów Skończonych programem komputerowym Pl-Win. Wprowadzanie geometrii elementów skończonych różnych typów ( elementy płytowe ) oraz różnych typów obciążeń ( obciążenia powierzchniowe, krawędziowe, liniowe oraz siły skupione) odbywa się metodą graficzną. Prezentacja wyników obliczeń odbywa się również graficznie w programie. Dla całego stropu otrzymujemy warstwice odkształceń,dla elementów płytowych warstwice zbrojenia w kierunku osi X i Y dołem i górą. Dane płyt Symbol Grubość Pole powierzchni Poziom pł. środk. Materiał 300mm 75,60m2 0.00m B30 Model konstrukcyjny 25 Strona 25 z 8

25 Lista materiałów beton B30 Wytrzymałość gwarantowana na ściskanie Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie Moduł Younga Współczynnik Poissona Współczynnik rozszerzalności term. Gęstość fgc,cube = fcd = E= = T = = 30 MPa 6.67 MPa 3.48 GPa /K 2500 kg/m3 stal A-IIIN Obliczeniowa granica plastyczności fyd = 420 MPa 26 Strona 26 z 8

26 Analiza Obwiednie przemieszczeń i miarodajne momenty zginające w płycie (obc. obliczeniowe) (Uwaga: znakiem * oznaczono wartości ekstremalne) Płyta - przemieszczenia Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 27 Strona 27 z 8

27 Płyta - miarodajne momenty zginające Mx Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 28 Strona 28 z 8

31 Wymiarowanie (wg PN-EN 992:2005) Zbrojenie zadane w płycie Zbrojenie dolne Symbol Stal Pręty na kier. Pręty na kier.2 Otulina A-IIIN #0/200 #0/200 50mm Zbrojenie górne Symbol Stal Pręty na kier. Pręty na kier.2 Otulina A-IIIN #0/200 #0/200 50mm 32 Strona 32 z 8

32 3..2. Maszynownia Dane i opis konstrukncji maszynowni. Maszynownia w całości zostanie wykonana w konstrukcji żelbetowej. Posadowiona będzie na płycia fundamentowej o grubości 4 cm z betonu B30 W8. Ściany maszynowni zaprojektowano w konstrukcji żelbetowej o grubości 25 cm i wysokości 2,25 z betonu B30 W8, na których opierać się będzie płyta stropowa żelbetowa o grubości 25 cm z betonu B30 W8. Wprowadzanie geometrii elementów skończonych różnych typów ( elementy płytowe ) oraz różnych typów obciążeń ( obciążenia powierzchniowe, krawędziowe, liniowe oraz siły skupione) odbywa się metodą graficzną. Prezentacja wyników obliczeń odbywa się również graficznie w programie. Dla całego stropu otrzymujemy warstwice odkształceń,dla elementów płytowych warstwice zbrojenia w kierunku osi X i Y dołem i górą. 33 Strona 33 z 8

33 Analiza Obwiednie przemieszczeń i miarodajne momenty zginające w płycie fundamentowej (obc. obliczeniowe) (Uwaga: znakiem * oznaczono wartości ekstremalne) Płyta - przemieszczenia Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 34 Strona 34 z 8

37 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Wymiarowanie (wg PN-EN 992:2005) Zbrojenie zadane w płycie Zbrojenie dolne Symbol Stal Pręty na kier. Pręty na kier.2 Otulina A-IIIN #0/50 #0/50 50mm Zbrojenie górne Symbol Stal Pręty na kier. Pręty na kier.2 Otulina A-IIIN #0/50 #0/50 50mm 38 Strona 38 z 8

38 Obwiednie przemieszczeń i miarodajne momenty zginające w płycie stropowej. (obc. obliczeniowe) (Uwaga: znakiem * oznaczono wartości ekstremalne) Płyta przemieszczenia Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 39 Strona 39 z 8

42 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Wymiarowanie (wg PN-EN 992:2005) Zbrojenie zadane w płycie Zbrojenie dolne Symbol Stal Pręty na kier. Pręty na kier.2 Otulina A-IIIN #0/50 #0/50 50mm Zbrojenie górne Symbol Stal Pręty na kier. Pręty na kier.2 Otulina A-IIIN #0/50 #0/50 50mm 43 Strona 43 z 8

43 3..3. Fundamenty pod przystanki. Fundamenty zaprojektowano jako ławy żelbetowe i ściany fundamentowe żelbetowe oparte bezpośrednio na gruncie. Fundamenty Liczba fundamentów: Fundament nr Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem układy globalnego: Wymiary podstawy fundamentu: B =.50 m, L = 2.20 m, Współrzędne końców osi fundamentu: x0f = 0.70 m, xf = -.50 m, y0f =.0 m, yf =.0 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: = FUNDAMENT. ŁAWA Nazwa fundamentu: stopa prostokątna 44 Strona 44 z 8

44 2.20 y x.50 Podłoże gruntowe Teren Istniejący względny poziom terenu: zt = 0.00 m, Projektowany względny poziom terenu: z tp = 0.00 m. Warstwy gruntu Lp Poziom stropu Grubość warstwy [m] Nazwa gruntu Poz. wody gruntowej [m] 0.00 [m] nieokresl. Piasek średni brak wody Parametry geotechniczne występujących gruntów Symbol gruntu Ps ID [ ] IL stopień 3 [ ] [t/m ] cu wilgotn. m.wilg. [kpa] 0.00 u 0 [ ] 33.0 M0 M [kpa] [kpa] Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: ściana Szerokość: b = 0.40 m, długość: l = 2.20 m, Współrzędne końców osi ściany: x =.0 m, y =.0 m, x2 = -.0 m, y2 =.0 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: = Obciążenie od konstrukcji 45 Strona 45 z 8

45 Względny poziom przyłożenia obciążenia: z obc =.30 m. Lista obciążeń: Lp Rodzaj obciążenia * N Hx My [kn/m] [kn/m] [knm/m] D * D obciążenia stałe, zmienne długotrwałe, [ ] D+K - obciążenia stałe, zmienne długotrwałe i krótkotrwałe. Materiał Rodzaj materiału: żelbet Klasa betonu: B30, nazwa stali: RB 500 W, Średnica prętów zbrojeniowych: na kierunku x: dx = 0.0 mm, na kierunku y: dy = 0.0 mm, Kierunek zbrojenia głównego: x, Grubość otuliny: 5.0 cm. W warunku na przebicie nie uwzględniać strzemion. Wymiary fundamentu Względny poziom posadowienia: zf =.70 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B =.50 m, Wysokość: H = 0.40 m, L = 2.20 m, mimośród: E = 0.40 m. Stan graniczny I Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciążenia * Poziom [m] D Wsp. nośności Wsp. mimośr Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B =.50 m, L = 2.20 m. Względny poziom posadowienia: H =.70 m. Rodzaj obciążenia: D, Zestawienie obciążeń: Pozycja Obc. char. [kn/m] Ex [m] [ ] Obc. obl. G Mom. obl. MG [kn/m] [knm/m] Fundament Grunt - pole Strona 46 z 8

46 Grunt - pole Suma Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji na jednostkę długości fundamentu: 4.6 siła pionowa: N = kn/m, mimośród względem podstawy fund. E = 0.40 m, siła pozioma: Hx =.00 kn/m, mimośród względem podstawy fund. Ez = 0.40 m, moment: My = 8.00 knm/m. Sprawdzenie położenia wypadkowej obciążenia względem podstawy fundamentu Obciążenie pionowe: Nr = (N + G) L = ( ) 2.20 = kn. Moment względem środka podstawy: Mr = (-N E + Hx Ez + My + MGy) L = ( ) 2.20 = knm. Mimośród siły względem środka podstawy: er = Mr/Nr = 32.04/42.57 = 0.22 m. er = 0.22 m < 0.25 m. Wniosek: Warunek położenia wypadkowej jest spełniony. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B = B 2 er = =.05 m, L = L = 2.20 m. Obciążenie podłoża obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2): średnia gęstość obl.: D(r) =.53 t/m3, min. wysokość: Dmin =.70 m, obciążenie: D(r) g Dmin = = kpa. Współczynniki nośności podłoża: obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego: u(r) = u(n) m = = , spójność: cu(r) = cu(n) m = = 0.00 kpa, NB = 7.8 NC = 29.43, ND = Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia od pionu: tg = Hx L/Nr = /42.57 = 0.054, ib = 0.95, ic = 0.97, tg /tg u(r) = 0.054/ = 0.027, id = Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: B(n) m g = = 5.0 kn/m3. Współczynniki kształtu: mb = 0,25 B /L = 0.88, mc = + 0,3 B /L =.4, md = +,5 B /L =.72 Odpór graniczny podłoża: QfNB = B L (mc NC cu(r) ic + md ND D(r) g Dmin id + mb NB B(r) g B ib) = kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: 47 Strona 47 z 8

47 Nr = kn < m QfNB = = kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. Stan graniczny II Osiadanie fundamentu Osiadanie całkowite: Osiadanie pierwotne: s = 0.0 cm. Osiadanie wtórne: s = 0.00 cm. Współczynnik stopnia odprężenia podłoża: = 0. Osiadanie: s = s + s = = 0.0 cm, Sprawdzenie warunku osiadania: Warunek nie jest określony. Szczegółowe wyniki osiadania fundamentu Nr Poziom Napr. Napr. Napr. warstwy pierwotne wtórne dodatk. OsiadaOsiadanie nie pierwotne wtórne [m] [m] [kpa] [kpa] [kpa] [cm] [cm] [cm] warstwy stropu w. Grubość Suma Osiadanie sumaryczne Uwaga: Wartości naprężeń są średnimi wartościami naprężeń w warstwie 48 Strona 48 z 8

48 Wymiarowanie fundamentu Zestawienie wyników sprawdzenia ławy na przebicie Nr obc. * Przekrój Siła tnąca Nośność betonu V [kn/m] Vr [kn/m] 8 Nośność strzemion 44 Vs [kn/m] - Sprawdzenie ławy na przebicie dla obciążenia nr Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do osi ławy: siła pionowa: Nr = 20 kn/m, moment: Mr = knm/m. Mimośród siły względem środka podstawy: er = Mr/Nr = 0.38 m. e d N c q2 qc q Oddziaływanie podłoża na fundament: Oddziaływania na brzegach fundamentu: q = 4 kpa, Oddziaływanie podłoża w przekroju : q2 = -4 kpa. c = 0.60 m, q c = 8.70 kpa. Przebicie ławy w przekroju : Siła ścinająca: VSd = 0,5 (q + qc) c = 0,5 ( ) 0.60 = 8 kn/m. Nośność betonu na ścinanie: VRd = fctd d = = 44 kn/m. 49 Strona 49 z 8

49 VSd = 8 kn/m < VRd = 44 kn/m. Wniosek: warunek na przebicie jest spełniony. Zestawienie wyników sprawdzenia ławy na zginanie Nr obc. * Przekrój Moment zginający Nośność betonu M [knm/m] Mr [knm/m] 3 - Sprawdzenie ławy na zginanie dla obciążenia nr Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do osi ławy: siła pionowa: Nr = 20 kn/m, moment: Mr = knm/m. Mimośród siły względem środka podstawy: er = Mr/Nr = 0.38 m. e d N s q2 qs q Oddziaływanie podłoża na fundament: Oddziaływania na brzegach fundamentu: q = 4 kpa, Oddziaływanie podłoża w przekroju : q2 = -4 kpa. s = 0.95 m, q s = 5.94 kpa. Zginanie ławy w przekroju : Moment zginający: MSd = (2 q + qs) s2/6 = ( ) 0.90 = 3 knm/m. 50 Strona 50 z 8

50 Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: As = 0.9 cm2/m. Wniosek: warunek na zginanie jest spełniony. Zbrojenie ławy Zbrojenie główne na kierunku x: Obliczona powierzchnia przekroju poprzecznego: As = 5.2 cm2/m. Średnica prętów: = 0 mm, rozstaw prętów: s = 5.0 cm. Pręty rozdzielcze: Średnica prętów: r = 0 mm, rozstaw prętów: s = 5.0 cm. 5 Strona 5 z 8

51 3.2. Konstrukcja stalowa Przystanek duży Konstrukcję zadaszenia zaprojektowano jako ruszt stalowy. Belki główne z profili HEA200, HEA80 i HEA40 rozstawione co,2;,28 i,7m połączone w kierunku prostopadłym belkami HEA20 i HEA40 w miejscach polaczenia ze słupami. Ruszt oparty jest na słupach stalowych RK00x4 w rozstawie 3,5m zamo cowanych przegubowo w fundamencie. Belki HEA200 i HEA80 pomiędzy osiami 3 i 4 są wspornikami. Rama w osi stanowią słupy HEA40 zamocowane sztywno w fundamencie i rygiel dachowy z HEA40. Dodatkowo w ścianach przystanku założono konstrukcję do zamocowania szyby z zespawanego kątownika L60x40x5 i płaskownika 55x5 mocowaną z przesuwem pionowym do konstrukcji zadaszenia. Przystanek mały Konstrukcję przystanku stanowią słupy stalowe z profilu HEB60 w rozstawie,8m zamocowane sztywno w fundamencie. Mocowane są do nich wspornikowe belki główne zadaszenia z profilu HEA60. Do belek HEA60 w kierunku prostopadłym przyspawane są belki IPE20 w rozstawie 79cm. Do konstrukcji głównej przystanków mocowane będą co 50 cm profile omega jako podkonstrukcja do zamo cowania obudowy czyli blachy płaskiej grubości 2,5mm. Konstrukcję zaprojektowano z użyciem stali S235. Jakość materiałów i wykonania. Wszystkie elementy konstrukcji musza mieć zapewnioną stateczność w każdej fazie montażu i posiadać zdolność przenoszenia obciążeń technologicznych związanych z procesem montażu. Roboty montażowe należy tak prowadzić, aby żaden element nie został zniszczony poprzez przeciążenie lub trwałe odkształce nia. Montaż konstrukcji musi być prowadzony zgodnie z zaleceniami normy PN-EN 993--:2006 lub PN-B06200 oraz obowiązującymi warunkami BHP. Roboty budowlane powinny być przeprowadzone zgodnie z normami i warunkami technicznymi obowiązującymi na terenie całej Polski, a w szczególności z przepisami Rozporządzenia Ministra Infrastruktury wg Dziennika Ustaw nr 47 poz. 40 z dnia w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy podczas wyko nywania robót budowlanych. Zastosowane materiały konstrukcyjne, materiały wykończeniowe oraz materiały i elementy instalacji technologicznej muszą posiadać atesty, świadectwa jakości i certyfikaty o zgodności z polskimi przepisami pod względem technicznym i trwałości budowli. W czasie eksploatacji konstrukcji największe obciążenia stałe, 52 Strona 52 z 8

52 zmienne, użytkowe od instalacji oraz obciążenia technologiczne nie mogą przekraczać wartości określonych w projekcie. Właściciel lub zarządca obiektu budowlanego jest zobowiązany użytkować przedmiot opracowania zgodnie z jego przeznaczeniem oraz utrzymywać go w należytym stanie technicznym. Tolerancje. Odchyłki nie mogą być większe niż podane w PN-B-06200:2002 Montaż konstrukcji. Montaż konstrukcji może być prowadzony na podstawie zaakceptowanego projektu montażu. Prace muszą być prowadzone pod nadzorem osób uprawnionych zgodnie z wymaganiami PN-B-06200: Strona 53 z 8

53 Obliczenia statyczne Zestawienie obciążeń Dach na d kioskiem Obciążenie Rodzaj obciążenia Współczynnik Obciążenie charakterystyczne qk [kn/m2] obciążenia γf obliczeniow e qo [kn/m2] OBCIĄŻENIA STAŁE warstwy Panel dachowy gr 0,7 przyjęto 0,0,2 0,2 Profile omega 30 gr mm przyjęto 0,0,2 0,2 Plyta poliuretanowa 3,2cm przyjęto 0,0,2 0,2 Styropian 7cm przyjęto 0,08,2 0,0 Płyta OSB,5cm przyjęto Razem Σ 0,5 0,53,2,20 0,8 0,64 Da ch nad w ia tą Obciążenie Rodzaj obciążenia Współczynnik Obciążenie charakterystyczne qk [kn/m2] obciążenia γf obliczeniow e qo [kn/m2] OBCIĄŻENIA STAŁE warstwy Profile omega 30 gr mm przyjęto 0,0,2 0,2 Panel dachowy gr 0,7 przyjęto 0,0,2 0,2 Plexi przyjęto 0,5,2 0,8 Świetkówki przyjęto 0,0,2 0,2 0,45,20 0,54 0,30,4 0,42 0,30,40 0,42,5,92 Razem Σ OBCIĄŻENIA ZMIENNE warstwy Technologiczne przyjęto Razem Σ OBCIĄŻENIA ZMIENNE ATMOSFERYCZNE-ŚNIEG śnieg 4 strefa klimatyczna Dach płaski sk =,6 µ i=0.8 Ce=.0 Ct=.0 0,80 x,60 Razem śnieg bez uwzględnienia zasp śnieżnych =,28 Σ,28,92 wiatr I strefa teren A pk = 0,30 kpa Ce= β= 0,65,80 dla H<0 m W IATR Rodzaj obciążenia ściana nawietrzna Obciążen ie W sp ółczynnik Obciążenie charakt eryst yczne qk [kn/m 2 ] obciążenia γf obliczeniowe qo [kn/m 2 ] 0,56,5 0,84 0,35,5 0,53-0,35,5-0,53 Cz =,6 dla H<0 m dach parcie Cz = dla H<0 m dach ssanie Cz = - dla H<0 m 54 Strona 54 z 8

54 Przystanek duży PRĘTY: ,00 23, ,900 0,200, ,400 0,550 0, , ,200 8,200 0,400 0,700 0,800, ,400 0,400 0,050 0,000,250,250 2,750 3,00,500 0,400 0,400 0,00 0,860 V=2,700 H=5,60 55 Strona 55 z 8

55 PRZEKROJE PRĘTÓW: , , ,900 0,200, ,400 0,550 0, , ,200 0,400 0,700 0,800,200 0, ,400 0,400 0,050 0,000,250,250 2,750 3,00,500 0,400 0,400 0,00 0,860 V=2,700 H=5,60 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,750 3,750,000 7 I 200 HEA ,700 3,700,000 7 I 200 HEA ,500 0,500,000 7 I 200 HEA ,500 4,500,000 6 I 20 HEA ,500 0,500,000 6 I 20 HEA ,260,260,000 6 I 20 HEA ,00 3,00,000 5 H 00x00x4.0~ ,200,200,000 6 I 20 HEA 56 Strona 56 z 8

56 ,200,200,000 2 I 40 HEA ,200,200,000 2 I 40 HEA ,00 3,00,000 5 H 00x00x4.0~ ,00 3,00,000 5 H 00x00x4.0~ ,750 3,750,000 3 I 80 HEA ,700 3,700,000 3 I 80 HEA ,500 0,500,000 3 I 80 HEA ,000 5,000,000 2 I 40 HEA ,260,260,000 6 I 20 HEA ,00 3,00,000 2 I 40 HEA ,250,250,000 2 I 40 HEA ,200,200,000 2 I 40 HEA ,200,200,000 2 I 40 HEA ,00 3,00,000 2 I 40 HEA ,00 3,00,000 5 H 00x00x4.0~ ,00 3,00,000 5 H 00x00x4.0~ ,00 3,00,000 5 H 00x00x4.0~ ,900 2,900,000 5 H 00x00x4.0~ ,00 3,00,000 5 H 00x00x4.0~ ,200 3,200,000 H 70x 70x ,200 3,00 3,324,000 4 R 6x ,200-3,00 3,324,000 4 R 6x STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] St3S (X,Y,V, ,000,20E Strona 57 z 8

57 OBCIĄŻENIA A: 0,350 0,270 0,270 0,350 0,270 0, ,700 0,590 0, , , ,700 0,590 0,590 0,270 0,590 0, , ,700 5,80 5,80 4,000 2,230 0,670 4,000 2, , Strona 58 z 8

58 OBCIĄŻENIA B: 0,200 0,200 0,200 0, , , ,400 0,400 0, ,700 0,200 0,400 0, , ,700,350,350,300,000 0,700 0, Strona 59 z 8

59 OBCIĄŻENIA C: 0,800 0,800 0,800 0, , , ,690,690, ,400 0,800,690, , ,400 5,700 5,700 5,600 5,600 3,200 3, Strona 60 z 8

60 OBCIĄŻENIA D: 0,250 0,250 0,250 0,250 0, , ,470 0,470 0,390 0, ,200 8,5000, , ,200,600-0,350 8, ,470 0, ,390, ,230 0, , ,400 0, ,250 0, ,230,900,000,900, , , ,670 6 Strona 6 z 8

61 OBCIĄŻENIA E: -0,250-0,250-0,250-0,250 0, ,470-0,470 0, ,200 0,350 8, ,350 -, , ,390-0,470-0, , ,230-3, ,390-0,470 -, , ,230-0,470-0,250 0,390 0,390 -,900 -,000 -,900 -, ,600 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: A -"" Zmienne,00,20 B -"" Zmienne,00,30 C -"" Zmienne,00,50 62 Strona 62 z 8

62 D -"" Zmienne,00,50 E -"" Zmienne,00, RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: A -"" EWENTUALNIE B -"" EWENTUALNIE C -"" EWENTUALNIE D -"" EWENTUALNIE E -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C+D/E Strona 63 z 8

63 MOMENTY-OBWIEDNIE: -5,80 -,995-6,78-5,426-2,390-2,390-0,89-0,42-0,89 2,82-2,088 5,946-2,022 0,359-3,86 2, ,74 -,74 0,040 0, ,46-29,46-0,02 -,738,77-2,269-2,723-3,830-7,580-7,580-0,794-0,599-0,599 0,424-0,658 2, ,487-22,327-6,55-3,547 -,595 -,595-0,002, ,968 6,9,9, ,826 -,964-5,553,4 2-0,856 -,52 0,649 4,56 94,505-6, ,435,863-3,85-4,503-0,66-0,704 0,074 0,506 0,66-0,074,20 -,87,679-0, ,272 5, ,242-0,330 9,445-2, Strona 64 z 8

64 TNĄCE-OBWIEDNIE: 5,583 0,9,5 0,285-0, ,62 5,533 5,533 0,989-0,082-0,07 0,233-0, ,082-2, ,73-5,262-8, ,958 -,303,208 -,87 3,67,383,383 2,949 0,834 2,720-0, ,0 0,24-0, ,335 0,389 0,390 0,389 0,54-0, ,07 5,630 0,375 0,374 0,375 0,004 0, , ,723-8,723-0,957-6, ,63 -, ,747 -,869 0,958-0,422 8,92 8,92 9,970 9,970 2,69 2,69 0,696 0,696 3,86 3,86 0,63 -,38 0,586-0,390,73 -, ,593-2,593,260, ,075 8,95 0,36-0,075 5,279-2, ,76 -,76,608-9,886-9, ,47-22,47,49 -,027 0,586-0,390 0,84 -,937-4,775-4, ,950,36 5, ,83 -, Strona 65 z 8

65 NORMALNE-OBWIEDNIE: 0,285-0,233-0,964-3, ,285-0,233, , ,096-9,375 0,422 0,422 0,422 0,24-0,264-0,958-0,958-0,958-0, ,688 0,24-0,264-0,845-29, ,422 0,422 0,422-0,958-0,958-0,958 0,370-6, ,845-29, ,964-3,677,085,085 40,526-0,006-0,006 -,73 -,73-6,92-2,53-2, ,3 9-48, ,3-4,3 39, , ,055-7,688 0,370-6, ,83 2,83 2,947-5,279-23,200-3,285-42, ,279-2,750-2, ,526-6,92-52,3-2,53-48,806-2,049 39,236-76,98 2,947-23,200-3,285-42,095-2,573 REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: "Kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: ,027* 52,3 52,4 ABCE -6,038* -6,8 22,783,027 52,3* 52,4 ABCE -5,824-27,05* 3,386 AD,027 52,3 52,4* ABCE 4,554* -0,586* -0,586-34,437 48,806 48,806* 37,386 48,809 48,809 AE 66 Strona 66 z 8

66 4,554-0,586-34,437* 48,806 37,386 48,809* AE 2,937* -0,84* -0,543,67-0,543 53,623 35,25 76,98* 2,049* 76,98 53,658 35,26 76,920 2,57 76,920* ABCE AD AE 6 * * * 7,983-0,238,83 7,983* -0,238* 7,983 7,983 0,238,83 7,983 0,238 7,983* AE A AE 8-0,36* -8,95* -2,83-7,47-2,83-8,95-0,36 3,05 2,85 23,200* -2,947* 23,200 2,85 3,05 3,068 5,66 23,302 8,032 23,302* 5,66 3,068 0,330 3,242 2,258,75 2,258 3,242* 0,330* AE ABC AD ABC AE 23 2,83* -5,279* -3,799 0,36-3,799-5,279 2,83 23,046 26,683 42,095* 3,285* 42,095 26,683 23,046 23,49 27,200 42,266 3,300 42,266* 27,200 23,49-2,253 9,445 7,96-0,322 7,96 9,445* -2,253* ABC AD AE AD ABC 24,87* -,208* -0,972,580-0,972 4,388 3,89 9,375* -,096* 9,375 4,749 4,074 9,425,923 9,425* ABCE AD AE 25,303* -,958* -,958,303 -,958 0,964 3,677 3,677* 0,964* 3,677,62 3,86 3,86,62 3,86* AE AE 26 0,422* -0,958* -0,958 0,422-0,958-0,370 6,587 6,587* -0,370* 6,587 0,56 6,64 6,64 0,56 6,64* AE AE 27,092* -,63* -,63,092 0,845 29,704 29,704* 0,845*,38 29,748 29,748,38 AE AE 67 Strona 67 z 8

67 -,63 29,704 29,748* 28,869* -0,747* -0,78,300-0,78,844 5,900 7,688* 0,055* 7,688,990 5,947 7,689,30 7,689* ABCE AD AE 29,608* -*,608 -,608 * *,608,608,608* AD A AD A AD 30,608* 2,573 3,034 AD * 2,573 2,573 A,608 2,573* 3,034 AD 2,573* 2,573 A,608 2,573 3,034* AD * = Wartości ekstremalne NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: "Kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc SGU 55,6% AD 2 9 Napręż.() 64,5% 0 Napręż.() 66,9% 6 SGU 5,0% 8 Napręż.() 45,3% 9 Napręż.() 48,0% 20 Napręż.() 35,8% 2 Śc.zg.(58) 37,7% 22 Śc.zg.(58) 33,6% 3 3 Zgin.(54) 26,9% 4 Zgin.(54) 2,2% 5 Napręż.() 8,6% 4 29 Napręż.() 90,8% AE 30 Rozc.(32) 93,7% 5 7 Śc.zg.(58) 33,0% ABCE Napręż.() 34,7% 2 Śc.zg.(58) 45,0% ABCE 23 Śc.zg.(58) 36,4% ABCE 24 Śc.zg.(58) 54,5% 25 Śc.zg.(58) 56,6% 26 Śc.zg.(58) 63,6% 27 Śc.zg.(58) 49,4% ABCE 68 Strona 68 z 8

68 6 4 Śc.zg.(58) 43,2% 5 Napręż.() 28,7% 6 Zgin.(54) 5,5% 8 Napręż.() 6,9% 7 Napręż.() 7,5% 7 Zgin.(54) 4,2% 2 Śc.zg.(58) 44,0% 3 Śc.zg.(58) 6,6% Przystanek mały PRZEKROJE PRĘTÓW: , ,850 47,600,800,600 V=3,850 H=5,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 69 Strona 69 z 8

69 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,600,600,000 9 I 20 PE ,800,800,000 9 I 20 PE ,600,600,000 9 I 20 PE ,850 2,850,000 7 I 40 HEB ,600,600,000 8 I 40 HEA WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: , ,0 2 St3S (X,Y,V,W) 8 3, ,3 2 St3S (X,Y,V,W) 9 3, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] St3S (X,Y,V, ,000,20E Strona 70 z 8

70 OBCIĄŻENIA A: 0,450 0,450,300,380 0, ,450 3, Strona 7 z 8

71 OBCIĄŻENIA B: 0,240 0,240 0, , ,600 0,300 0, Strona 72 z 8

72 OBCIĄŻENIA C:,020,020,020 2, ,550,300, Strona 73 z 8

73 OBCIĄŻENIA D: 0,340 0,340 0, , ,850 0,450 0,700 0, , Strona 74 z 8

74 OBCIĄŻENIA E: -0,340-0,340-0, , ,850-0,450-0,450 0, ,700 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,20 B -"" Zmienne,00,30 C -"" Zmienne,00,50 D -"" Zmienne,00,50 E -"" Zmienne,00,50 75 Strona 75 z 8

75 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"" EWENTUALNIE B -"" EWENTUALNIE C -"" EWENTUALNIE D -"" EWENTUALNIE E -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C+D/E Strona 76 z 8

76 MOMENTY-OBWIEDNIE: -3,848-3,848-0,84-0,84-3,848-3,848-0,84-0, ,696-2,068 3,696 2,068-3,747-0, ,960-2,96 77 Strona 77 z 8

77 TNĄCE-OBWIEDNIE: 2,705 0,30-0,230 4,80 2-4,80 2,545 2,328,700 4,792,483,02 0,230-0,30-2, ,575 0, ,992-2, Strona 78 z 8

78 NORMALNE-OBWIEDNIE: -2,585-7, ,643-8,78 REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: * 7,55 7,55 * 0,360 0,360 AE *,635,635 A 7,55* 7,55 0,360* 0,360 AE 7,55 7,55* 3 * * * 7,55 0,360,635 7,55 0,360,635 AE A 79 Strona 79 z 8

79 7,55* 0,360* 7,55 7,55 0,360 7,55* AE 6 2,993* 2,928 3,270 5,232 ABCE 2,992* 3,643 4,75-2,96 AE -2,992* 8,78 8,423 7,960-2,992* 8,893 9,383 0,532 AD -2,992 8,78* 8,423 7,960 2,992 3,643* 4,75-2,96 AE -2,992 8,78 8,423* 7,960-2,992 8,78 8,423 7,960* 2,992 3,643 4,75-2,96* AE * = Wartości ekstremalne NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc SGU 78,7% 8 5 SGU 74,8% 9 Napręż.() 33,8% 2 Napręż.() 33,8% 3 Zgin.(54) 33,8% Spis norm. PN-82/B Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-0200 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne i technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe PN-90/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B Konstrukcje stalowe budowlane. Warunki wykonania i odbioru. PN-EN ISO 587 Spawanie Złącza spawane (z wyłączeniem spawania wiązką) stali, niklu, tytanu i ich stopów Poziomy jakości według niezgodności spawalniczych. PN-8/B-03020: Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie, PN-B-03264: 2002: Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia sta-tyczne i projektowanie, 80 Strona 80 z 8

80 Koniec Obliczeń mgr inż. Mariusz Pikus Upr. Bud. MAZ/0082/PWOK/05 Weryfikator: mgr inż. Piotr Adamski Upr. Bud. LUB/0039/POOK/06 8 Strona 8 z 8