Biuro Projektów Wodnych Melioracji i Inżynierii Środowiska BIPROWODMEL Sp. z.o.o Poznań ul. Dąbrowskiego

Transkrypt

1 SPIS TREŚCI B. PROJEKT ARCHITEKTONICZNO BUDOWLANY I. CZĘŚĆ OPISOWA Dane ogólne Przedmiot i zakres opracowania Wielkości podstawowe charakteryzujące inwestycję Materiały wyjściowe Uzgodnienia Opis istniejącego stanu zagospodarowania Warunki gruntowo-wodne Rozwiązania projektowe Regulacja rzeki Rgilewki Przepływy charakterystyczne Przepływy miarodajne Projektowane parametry koryta rzeki Rgilewki po jej regulacji Jaz w km Klasa budowli hydrotechnicznej Przepływy miarodajny, kontrolny i nienaruszalny Warunki przeprowadzenia wód miarodajnych przez budowlę Konstrukcja jazu w km (II/2.5,II/ ) Droga dojazdowa do jazu w km (II/ ) Przepust na ujściu rowu R-2G(R-4) do Rgilewki w jej km (rys. II/ ) Kładka stalowa w km (rys. II/9) Jaz w km (rys. II/2.6,II/ ) Klasa budowli hydrotechnicznej Przepływy miarodajny i kontrolny Warunki przeprowadzenia wód miarodajnych przez budowlę Projektowana przebudowa jazu w km Odbudowa ogroblowania między jazem w km a mostem w km Przebudowa lewobrzeżnego ujęcia (przepustu) do nawodnień w km oraz lewobrzeżnej zastawki na ujściu rowu R-7G(R-4) w km Informacja do Planu Bezpieczeństwa i Ochrony Zdrowia na budowie II. CZĘŚĆ RYSUNKOWA. 57 II/3. Profil podłużny rzeki Rgilewki w skali 1:100/ II/4. Przekroje normalne regulacji rzeki Rgilewki w skali 1: II/5.1. Rysunek ogólny jazu w km w skali 1: II/5.2. Przekrój podłużny jazu w km w skali 1: II/5.3. Przekroje poprzeczne jazu w km w skali 1: Poznań ul. Dąbrowskiego

2 II/5.4 Schematy umocnień koryta przy jazie w km w skali 1: II/6.1. Rzut z góry przepustu na rowie R-2G w km w skali 1: II/6.2. Przekroje przepustu na rowie R-2G w km w skali 1: II/7.1. Profil podłużny drogi dojazdowej do jazu w km w skali 1: II/7.2. Przekroje drogi dojazdowej do jazu w km II/8.1. Rysunek ogólny jazu w km w skali 1: II/8.2. Przekrój podłużny A-A jazu w km w skali 1: II/8.3. Przekrój poprzeczny B-B jazu w km w skali 1:50.70 II/8.4. Przekrój poprzeczny C-C jazu w km w skali 1: II/8.5. Przekrój poprzeczny D-D jazu w km w skali 1:50.72 II/8.6. Rzut z góry i przekroje konstrukcji wlotu do nawodnień i wylotu rowu melioracyjnego w skali 1: II/9. Rysunki ogólne kładki w km w skali 1: III. KOPIE UZGODNIEŃ. 75 IV. WYPISY I WYRYSY Z EWIDENCJI GRUNTÓW V. INFORMACJA DO PLANU BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA NA BUDOWIE VI. KOMPLET ORGINALNYCH MAP SYT-WYS DO CELÓW PROJEKTOWYCH (tylko w pierwszym egzemplarzu) Poznań ul. Dąbrowskiego

3 B. PROJEKT ARCHITEKTONICZNO BUDOWLANY I. CZĘŚĆ OPISOWA 12. Dane ogólne Przedmiot i zakres opracowania Przedmiotem planowanej inwestycji jest odbudowa rzeki Rgilewki na odcinku od km do km W ramach odbudowy przewiduje się wykonanie następujących prac: a) regulację koryta rzeki Rgilewki na odcinku od km do km z wyłączeniem odcinków znajdujących się w bezpośredniej bliskości projektowanych jazów; b) budowę nowego żelbetowego jazu w km c) budowę przepustu na ujściu rowu R-2G(R-4) do Rgilewki w km d) przebudowę kładki dla pieszych w km e) przebudowę istniejącego jazu w km f) przebudowę lewobrzeżnego ujęcia do nawodnień w km g) przebudowę lewobrzeżnej zastawki w km na wylocie rowu R-7G(R-4) Na odcinkach rzeki Rgilewki wytypowanych do regulacji przewiduje się usunięcie krzewów i drzew rosnących w jej korycie. Dokładną inwentaryzację drzew przewidzianych do usunięcia sporządzono w postaci osobnego operatu wydrzewieniowego Wielkości podstawowe charakteryzujące inwestycję Tabela nr 1 Lp. Wyszczególnienie Jedn. Ilość jednostek Powierzchnia zlewni rzeki Rgilewki -na początku odcinka objętego opracowaniem w km km 2 585,54 -w przekroju projektowanego jazu w km km 2 577,40 - w przekroju jazu w km km 2 391,20 -na początku odcinka objętego opracowaniem w km Parametry regulacja rzeki Rgilewki Całkowita długość rzeki Rgilewki objęta projektem km 2 391,00 km 5, Odcinek od km do km brak prac regulacyjnych 2.2. Odcinek od km do km Szerokość w dnie m 10,00 Umocnienie stopy skarpy - podwójną kiszką faszynową 20cm na Poznań ul. Dąbrowskiego

4 Lp. Wyszczególnienie Jedn. Ilość jednostek geowłókninie Nachylenie skarp 1:n 2 Spadek dna 0, Odcinek od km do km Szerokość w dnie m 7,00 Umocnienie stopy skarpy - podwójną kiszką faszynową 15cm na geowłókninie Nachylenie skarp 1:n 2 Spadek dna 0, Odcinek od km do km Szerokość w dnie m 7,00 Umocnienie skarp - do poziomu +0,65m od dna materac faszynowokamienny płyty ażurowe na -od poziomu +0,65m nad dnem łącznie z koroną oraz skarpą odpowietrzą, podsypce żwirowej (równolegle do krawędzi korony zostaną ułożone krawężniki betonowe) Nachylenie skarp 1:n 2 Spadek dna 0,42 3. Jaz w km Konstrukcja jazu - żelbetowa Rodzaj zamknięć - zasuwowe dwudzielne JZD3.2,0 Rodzaj mechanizmów wyciągowych - 3,5MPR.ZD Rzędna spodu kładki roboczej jazu m n.p.m. 95,50 Rzędna korony filarów jazu m n.p.m. 95,50 Rzędna progu wlotowego jazu m n.p.m. 91,65 Rzędna dna niecki wypadowej m n.p.m. 91,35 Długość niecki wypadowej w dnie m 5,40 Przepływ miarodajny m 3 /sek 52, Poznań ul. Dąbrowskiego

5 Lp. Wyszczególnienie Jedn. Ilość jednostek Rzędna zwierciadła wody przy przepływie miarodajnym m n.p.m. 94,89 Przepływ kontrolny m 3 /sek 59,94 Rzędna zwierciadła wody przy przepływie kontrolnym m n.p.m. 95,06 Przepływ SNQ m 3 /sek 1,20 Poziom zwierciadła wody poniżej jazu przy SNQ m n.p.m. 92,14 Normalny poziom piętrzenia m n.p.m. 94,89 Poziom do nawodnień m n.p.m. 92,95 Wysokość piętrzenia m 94,89-92,14=2,75 Światło budowli m 4x3,0=12,0 Długość całkowita jazu m 7,80 Umocnienia od strony napływu - rodzaj umocnień - długość umocnień Umocnienia od strony odpływu - rodzaj umocnień - długość umocnień 4. Przepust na rowie R-2G(R-4) w km m - m płyty żelbetowe na skarpach i w dnie 2,30 płyty żelbetowe na skarpach i w dnie 9,80 Konstrukcja przewodu prefabrykaty 100x100x50cm Konstrukcja przyczółków ściany oporowekontowe wykonywane na mokro Długość przepustu m 7,20 Wysokość stopnia m 0, Poznań ul. Dąbrowskiego

6 Lp. Wyszczególnienie Jedn. Ilość jednostek Kładka stalowa w km Konstrukcja kładki - przyczółki w postaci komór ze ścianek szczelnych zwieńczonych żelbetowym oczepem Światło przelewu pod kładką m 14,70 Rzędna dna projektowanego pod kładką m n.p.m. 92,93 Rzędna spodu kładki m n.p.m. 96,31 Rzędna zwierciadła wody przy przepływie SSQ m n.p.m. 93,38 Szerokość kładki m 1,50 Wymiary elementów nośnych - 2xHEC320 Długość elementów nośnych m 15,40 6. Jaz w km Konstrukcja jazu - betonowa Rodzaj zamknięć - zasuwowe dwudzielne Rzędna spodu kładki roboczej jazu m n.p.m. 96,70 Rzędna korony filarów jazu m n.p.m. 96,70 Rzędna progu wlotowego jazu m n.p.m. 93,25 Rzędna wypadu m n.p.m. 93,05 Przepływ miarodajny m 3 /sek 36,60 Przepływ kontrolny m 3 /sek 42,08 Przepływ SNQ m 3 /sek 0,822 Poziom SNQ poniżej jazu m n.p.m. 93,26 Normalny poziom piętrzenia m n.p.m. 96,04 Poziom do nawodnień m n.p.m. 95,25 Wysokość piętrzenia m 1,99 Światło budowli m 5x2,0=10,0 Długość całkowita jazu m 5,50 Umocnienia od strony napływu - rodzaj umocnień płyty żelbetowe Poznań ul. Dąbrowskiego

7 Lp. Wyszczególnienie Jedn. Ilość jednostek długość umocnień m gr.20cm na podbudowie z chudego betonu 5,0 Umocnienia od strony odpływu - rodzaj umocnień płyty żelbetowe - długość umocnień m gr.20cm na podsypce żwirowej 10,00 7. Lewobrzeżne ujęcie do nawodnień w km Rodzaj konstrukcji - przewód z rur PP wlot i wylot żelbetowy oparty na stalowej ściance szczelnej Rodzaj zamknięć - szandorowe Średnica przepustu m 0,8 Długość przewodu przepustu m 2,6 Rzędna wlotu m n.p.m. 94,10 Rzędna wylotu m n.p.m. 94,09 Rzędna góry przyczółków m n.p.m. 96,70 8. Zastawka na lewym brzegu w km na ujściu rowu R-7G(R-4) Rodzaj konstrukcji - Żelbetowa posadowiona na stalowej ściance szczelnej Rodzaj zamknięć - szandorowe Światło zastawki m 1,0 Długość przewodu przepustu m 2,6 Rzędna wlotu m n.p.m. 94,55 Rzędna wylotu m n.p.m. 94, Poznań ul. Dąbrowskiego

8 Lp. Wyszczególnienie Jedn. Ilość jednostek Rzędna góry przyczółków m n.p.m. 96,70 9. Groble powyżej jazu w km Nachylenie skarp odwodnych 1:n 1,5-2,0 Nachylenie skarp odpowietrznych 1:n 2,0 Umocnienie skarp odwodnych - Materac gabionowy w stopie skarpy do wysokości 0,75m nad dnem Powyżej płyty ażurowe 100x75x12 na podsypce z pospółki Umocnienie skarp odpowietrznych - Płyty ażurowe 100x75x12 na podsypce z pospółki w stopie krawężnik betonowy 30x80x100cm Rzędna korony grobli m n.p.m. 96,60 Szerokość korony grobli m 2,00 Umocnienie korony grobli - Płyty ażurowe 100x75x12 na podsypce z pospółki Krawędzie umocnione krawężnikami betonowymi 30x80x100cm Długość umocnień m 95, Materiały wyjściowe Rzeka Rgilewka w km do , Kanał Dzierzbicki w km do prawostronny dopływ rz. Rgilewki" - koncepcja programowo-przestrzenna autorstwa Biura Projektów Wodnych Melioracji i Inżynierii Środowiska BIPROWODMEL Sp. z o. o. w Poznaniu Mapy sytuacyjno-wysokościowe w skali 1:1000 wykonane przez Biuro Projektów Wodnych Melioracji i Inżynierii Środowiska BIPROWODMEL Sp. z o. o. w Poznaniu w 2009 r. Prawo wodne z dnia r. (Dziennik Ustaw Nr 115 poz z dnia ( r.), Poznań ul. Dąbrowskiego

9 "Rzeka Rgilewka w km do Etap I odbudowa koryta rzeki Rgilewki Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 20 kwietnia 2007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie, Mapy ewidencyjne w skali 1:5 000, Wizje terenowe projektantów Uzgodnienia Uzgodnienie TOTWSAU-KL /13/MB z Telekomunikacją Polską; Uzgodnienie RDS z Urzędem Gminy w Grzegorzewie; Uzgodnienie E/W/13/2900/JP z Netia SA; Uzgodnienie TE /13 z PGNiG sp. z o.o. Oddział w Poznaniu; Uzgodnienie POZ-TT /2 z GAZ-SYSTEM S.A.; Uzgodnienie PZD/544/DT/P/88/2013 z Powiatowym zarządem dróg w Kole; Uzgodnienie PZD/544/DT/P/12/2011 z Powiatowym Zarządem Dróg w Kole; Informacja RDS /2011 z Urzędu Gminy w Grzegorzewie Plan zagospodarowania przestrzennego gminy Grzegorzew; Decyzja WOO-II WM o środowiskowych uwarunkowaniach Regionalny Dyrektor Ochrony Środowiska w Poznaniu; Uzgodnienie WA-Ko /09 z Wojewódzkim Urzędem Ochrony Zabytków w Poznaniu Delegatura w Koninie z siedzibą w Posadzie. 13. Opis istniejącego stanu zagospodarowania Pod względem użytkowania terenu, zlewnia charakteryzuje się jednorodnością użytkowania. Opisywany obszar jest terenem typowo rolniczym (ponad 80 % zajmują grunty orne). Obok dominujących powierzchniowo gruntów ornych występują znaczne powierzchnie użytków zielonych (łąki i pastwiska) związanych z dnem pradoliny i dolin. Znaczne powierzchnie łąk z rozwiniętą siecią rowów melioracyjnych występują w dolinie Rgilewki, Strugi Kiełczewskiej oraz kanału Dzierzbickiego w okolicach miejscowości Grzegorzew, Kiełczewek, Barłogi, Rgilew czy Dzierzbic. Lasy, głównie suche bory sosnowe, występują w postaci nielicznych, niewielkich i izolowanych od siebie kompleksów położonych wyspowo. Największe z nich, które można wyróżnić, położone są w okolicy wsi Osówie, Luboniek, Maliniec, Szczepanów, Majdany, Źrebięta, Jastrzębia Poznań ul. Dąbrowskiego

10 14. Warunki gruntowo-wodne Wzdłuż odcinka I etapu odbudowy koryta rzeki Rgilewki zostały wykonane 3 otwory geotechniczne (W1,W2 i W3), a do opisu warunków geotechnicznych przyjęto jeszcze otwór W4 wykonany w km Rejon otworu W1 i W4: reprezentuje budowę geologiczną i warunki gruntowo-wodne basenów sedymentacyjnych. Analiza budowy profilowej tych otworów wskazuje iż wszystkie one wykazują obecność słabonośnych gruntów organicznych w profilu gruntowym. Osady organiczne są lokalnie podścielone, lub przewarstwione zastoiskową gliną pylastą. W warstwie przypowierzchniowej występują tu najczęściej grunty nasypowe lokalnie podścielone piaskiem. Głębokość przedmiotowych basenów sedymentacyjnych wynosi od 1,0 m do 3,80 m ppt. Osady basenów sedymentacyjnych zalegają w podłożu gruntowym najczęściej na piaskach o zróżnicowanym uziarnieniu. Rejon otworu W-2 charakteryzuje się stosunkowo płytkim występowaniem praktycznie nieprzepuszczalnej gliny szarej w podłożu gruntowym ( od 1,50 do 3,0 m ppt). Nad gliną szarą zalegają piaski fluwioglacjalne o różnej granulacji a lokalnie warstwa pospółek (W-2). Warstwę przypowierzchniową tworzy tu warstwa próchniczna. Rejon otworu W-3 charakteryzuje się występowaniem poniżej warstwy próchnicznej, warstwy piasków o zróżnicowanym uziarnieniu które sięgają do końca miąższości profilu. kontrolowanej Warunki wodne badanego terenu kształtowane są przez aktualny stan zwierciadła wody w rzece Rgilewce a także przez mikrorelief doliny. W okresie badań głębokości zwierciadeł wody gruntowej wahają się w przedziale od 0,30 do 1,80.m ppt. Głębokości ustabilizowanego zwierciadła wody gruntowej (rzędne terenu odczytano z mapy sytuacyjno-wysokościowej) Nr otworu Głębokość otworu [m] Głębokość [m ppt] W-1 5,0 1,40 W-2 5,0 1,80 W-3 5,0 0,90 W-4 5,0 0,70 Tabela nr Poznań ul. Dąbrowskiego

11 15. Rozwiązania projektowe Regulacja rzeki Rgilewki Przepływy charakterystyczne Wielkości przepływów charakterystycznych i maksymalnych zostały określone w opracowaniu Rzeka Rgilewka w km do , Kanał Dzierzbicki w km do prawostronny dopływ rz. Rgilewki" - koncepcja programowo-przestrzenna autorstwa Biura Projektów Wodnych Melioracji i Inżynierii Środowiska BIPROWODMEL Sp. z o. o. w Poznaniu. W tabeli nr 5 zestawiono wielkości przepływów charakterystycznych, a w tabelach nr 6, 7, 8 i 9 przepływy maksymalne roczne o określonym prawdopodobieństwie wystąpienia. Charakterystyczne spływy i przepływy roczne w rzece Rgilewce Lp Nr przekroju Odległość od ujścia Obszar zlewni [A] Spływy jednostkowe [q] Rok (I-XII) Przepływy [Q] Rok (I-XII) Tabela nr 3 SSQ = NNQ = Q 2 = q S s q NN q 2 q S s*a 0,2*SSQ 0,7*SSQ km km 2 dm 3 /sek*km 2 m 3 /sek I 29,9 74,08 3,0 0,6 2,1 0,222 0,044 0,156 5 II 8,9 391,2 3,0 0,6 2,1 1,174 0,235 0,822 6 III 5,2 576,00 3,0 0,6 2,1 1,728 0,346 1,210 7 IV 0,0 637,27 3,0 0,6 2,1 1,912 0,382 1,338 Tabela nr 4 Wezbraniowe spływy i przepływy prawdopodobne Przekrój I rzeka Rgilewka do ujścia Kanału Dzierzbickiego km 29,9 (A=74,08 km 2 ) Źródło: opracowanie P. Kowalczaka z 1989 r. Przepływowe zasoby wodne województwa konińskiego. Obliczenia wg metody Kaczmarka. Rok Zima Lato P% Q p% q Q p% q Q p% q [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] Poznań ul. Dąbrowskiego

12 Rok Zima Lato P% Q p% q Q p% q Q p% q [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] Q 0, 2% 12,27 165,64 10,18 137,45 5,55 74,89 Q 0, 5% 10,45 141,09 8,72 117,67 4,74 63,96 Q 1% 9,09 122,72 7,61 102,66 4,12 55,68 Q 2% 7,73 104,35 6,50 87,8 3,52 47,55 Q 3% 6,90 93,13 5,82 78,54 3,15 42,5 Q 5% 5,92 79,94 5,02 67,74 2,70 36,47 Q 10% 4,58 61,85 3,93 53,02 2,10 28,33 Q 25% 3,06 41,37 2,67 36,04 1,41 19,07 Q 50% 1,54 20,76 1,40 18,93 0,73 9,82 Tabela nr 5 Wezbraniowe spływy i przepływy prawdopodobne Przekrój II Rgilewka do wodowskazu w Grzegorzewie, km (A= 391,20 km 2 ) Źródło: opracowanie P. Kowalczaka z 1989 r. Przepływowe zasoby wodne województwa konińskiego. Obliczenia wg metody Kaczmarka. Rok Zima Lato P% Q p% q Q p% q Q p% q [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] Q 0, 2% 49,43 126,35 41,02 104,86 22,36 57,16 Q 0, 5% 42,08 107,57 35,11 89,75 19,08 48,77 Q 1% 36,60 93,56 30,65 78,35 16,62 42,48 Q 2% 31,12 79,55 26,18 66,92 14,17 36,22 Q 3% 27,77 70,99 23,44 59,92 12,68 32,41 Q 5% 23,84 60,94 20,21 51,66 10,89 27,84 Q 10% 18,45 47,16 15,81 40,41 8,47 21,65 Q 25% 12,32 31,49 10,73 27,43 5,70 14,57 Q 50% 6,18 15,8 5,65 14,44 2,92 7,46 Tabela nr 6 Wezbraniowe spływy i przepływy prawdopodobne. Przekrój III rzeka Rgilewki w przekroju lokalizacji jazu km (A=576,00 km 2 ). Wartości uzyskane z interpolacji miedzy przekrojami II i IV Poznań ul. Dąbrowskiego

13 P% Q p% [m 3 /s] Rok Zima Lato q [dm 3 /s km 2 ] Q p% [m 3 /s] q [dm 3 /s km 2 ] Q p% [m 3 /s] q [dm 3 /s km 2 ] Q 0, 2% 70,41 122,25 58,43 101,44 31,85 55,29 Q 0, 5% 59,94 104,05 50,01 86,82 27,17 47,17 Q 1% 52,13 90,51 43,65 75,79 23,67 41,10 Q 2% 44,33 76,96 37,29 64,74 20,17 35,02 Q 3% 39,55 68,66 33,38 57,96 18,06 31,35 Q 5% 33,96 58,96 28,79 49,97 15,51 26,92 Q 10% 26,27 45,61 22,53 39,11 12,07 20,95 Q 25% 17,54 30,46 15,29 26,54 8,11 14,09 Q 50% 8,80 15,29 8,04 13,96 4,16 7,23 Tabela nr 7 Wezbraniowe spływy i przepływy prawdopodobne Przekrój IV Rgilewka do ujścia do Warty, km 0,0 (A= 637,27 km 2 ) Źródło: opracowanie P. Kowalczaka z 1989 r. Przepływowe zasoby wodne województwa konińskiego. Obliczenia wg metody Kaczmarka. Rok Zima Lato P% Q p% q Q p% q Q p% q [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] [m 3 /s] [dm 3 /s km 2 ] Q 0, 2% 75,33 118,2 62,50 98,08 34,07 53,46 Q 0, 5% 64,12 100,61 53,50 83,95 29,07 45,61 Q 1% 55,77 87,51 46,70 73,28 25,33 39,74 Q 2% 47,42 74,41 39,89 62,6 21,58 33,86 Q 3% 42,31 66,39 35,71 56,04 19,32 30,31 Q 5% 36,33 57,01 30,79 48,32 16,59 26,03 Q 10% 28,10 44,1 24,10 37,82 12,91 20,26 Q 25% 18,77 29,45 16,35 25,66 8,68 13,62 Q 50% 9,42 14,78 8,60 13,5 4,45 6, Przepływy miarodajne Część trasy rzeki Rgilewki przewidziana do regulacji w I etapie przebiega głównie przez tereny użytkowane rolniczo. Jako przepływ miarodajny dla zwymiarowania koryta na regulowanym Poznań ul. Dąbrowskiego

14 odcinku przyjęto przepływ Q 50%, dla którego zaprojektowano przekrój koryta, oraz przepływ Q 2%, dla którego zaprojektowano rzędną góry umocnień skarp przebudowywanego koryta Projektowane parametry koryta rzeki Rgilewki po jej regulacji Na przedmiotowym odcinku przewiduje się rozbudowę koryta rzeki Rgilewki do następujących parametrów: - Od km do km brak prac regulacyjnych; - od km do km szerokość w dnie B=10,0m, umocnienie stopy skarpy podwójną kiszką faszynową 20cm na geowłókninie, nachylenie skarp 1:2 z obsiewem mieszanką traw przy zachowaniu spadku podłużnego i=0,37 ; - od km do km szerokość w dnie B=7,0m, umocnienie stopy skarpy podwójną kiszką faszynową 15cm na geowłókninie, nachylenie skarp 1:2 z obsiewem mieszanką traw przy zachowaniu spadku podłużnego i=0,37 ; - od km do km szerokość w dnie B=7,0m, umocnienie stopy skarpy podwójną kiszką faszynową 15cm na geowłókninie, nachylenie skarp 1:1,5 z obsiewem mieszanką traw przy zachowaniu spadku podłużnego i=0,42 ; Jaz w km Klasa budowli hydrotechnicznej Na jazie w km ustalono normalny poziom piętrzenia na rzędnej 94,89 m n.p.m. Poziom dolnej wody przy przepływie SNQ, kształtuje się na rzędnej 92,14 m n.p.m. co daje wysokość piętrzenia Hp=94,89-92,14=2,75 m. Powierzchnia nawadniana przy pomocy projektowanego jazu jest mniejsza niż 4 km 2. Według kryteriów zawartych w Warunkach technicznych jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne oraz ich usytuowanie projektowana budowla będzie budowlą pozaklasową. Przyjęto jednak wymogi konstrukcyjne jak dla IV klasy budowli hydrotechnicznej Przepływy miarodajny, kontrolny i nienaruszalny. Projektowany jaz w km będzie budowlą hydrotechniczną, której parametry nie klasyfikują jej do żadnej z klas wymienionych w Warunkach hydrotechnicznych jakimi powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne oraz ich usytuowanie. Dla zwymiarowania konstrukcji jazu przyjęto wymogi jak dla budowli hydrotechnicznej klasy IV. Dla budowli IV klasy przepływ miarodajny to przepływ o prawdopodobieństwie pojawienia się 1%,a kontrolny o prawdopodobieństwie 0,5%. Za pomocą interpolacji między przekrojami wyliczono Q 1% =52,13 m 3 /sek i Q 0,5% =59,94 m 3 /sek Poznań ul. Dąbrowskiego

15 Jako przepływ nienaruszalny przyjęto SNQ=1,21 m 3 /sek. W ścianie prawego przyczółka jazu, nad progiem kończącym nieckę wypadową zostanie wmurowany bolec stalowy z górą na poziomie 92,14 m n.p.m. tj. na poziomie zwierciadła wody nad progiem niecki wypadowej przy przepływie SNQ Warunki przeprowadzenia wód miarodajnych przez budowlę "Warunki techniczne jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne oraz i usytuowanie" stawiają wymóg możliwości przeprowadzenia wód miarodajnych przez jaz przy założeniu, że jeden z przelewów jazu jest zamknięty. Na jazie w km zaprojektowano cztery otwory przelewowe, więc do obliczeń przepływu wód miarodajnych przyjęto światło 3x3,0m. Przy przepływie Q m =Q 1% =52,13 m 3 /sek obliczono poziom zwierciadła wody w przekroju koryta i doliny rzeki poniżej projektowanego jazu który kształtuje się na rzędnej 94,78 m n.p.m. Zwierciadło wody przy przepływie miarodajnym przed jazem zostało obliczone ze wzoru Tolkmita dla przelewu zatopionego: gdzie: μ 1 =0,85 - współczynnik wydatku Tolkmita; μ 2 =0,85 - współczynnik wydatku Tolkmita; b=3x3,0=9,0m - światło przelewu; a=94,78-91,65=3,13m - wyniesienie zwierciadła dolnej wody na krawędź przelewu; Q=52,13 m 3 /sek - przepływ obliczeniowy; h -nadpiętrzenie przed jazem; Metodą kolejnych przybliżeń obliczono wysokość nadpiętrzenia przed jazem h=0,22 m. Wg. "Warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne oraz i usytuowanie" korona stałych budowli hydrotechnicznych powinna być wyniesiona nad zwierciadło przy przepływie miarodajnym na wysokość minimum 0,5m tj. 94,78+0,22+0,50=95,50 m n.p.m Konstrukcja jazu w km (II/2.5,II/ ) Projektowany jaz będzie miał konstrukcję betonową dozbrajaną. Został zaprojektowany z czterema przelewami o świetle B=3,0m każde. Między przelewami zaprojektowano filary betonowe szerokości 0,6m, stąd całkowita szerokość jazu między przyczółkami wynosić będzie B=4x3m+3x0,6m=13,8m. Konstrukcja jazu będzie posiadała kładkę żelbetową grubości 20cm i szerokości 150cm, ze spodem na rzędnej 95,50 m n.p.m. opartą na filarach i przyczółkach jazu. Konstrukcja jazu bez umocnień będzie miała długość L=7,80 m. Płyta denna będzie miała wyprofilowaną nieckę wypadową głębokości h=30 cm i długości w dnie L=5,40 m. Próg jazu pod Poznań ul. Dąbrowskiego

16 zamknięciami będzie na rzędnej 91,65 m n.p.m. Na jazie zostaną zamontowane dwudzielne zamknięcia zasuwowe typu JZD.3-1,6, umożliwiające piętrzenie wody przed jazem na rzędnej 92,95 m n.p.m. Zamknięcia będą zaopatrzone w ręczne mechanizmy wyciągowe typu 3,5MPR.ZD z trzpieniem dostosowanym zarówno do zamontowania koła do obsługi ręcznej i do klucza elektrycznego. Przed i za zamknięciami głównymi zostaną zamontowane prowadnice zamknięć remontowych umożliwiające zamknięcie światła jazu na okres remontu zamknięć głównych. Skrzydełka jazu zostaną wykonana w postaci oczepów żelbetowych na ściankach szczelnych PU18 o W x =7220 [cm 3 ] i I x =484 [cm 4 ] dł. brusów L=6,65m. Skrzydełka ścianek szczelnych zostaną ze sobą sprzężone za pomocą ściągów stalowych 30mm, mocowanych w "kleszczach" ścianek szczelnych z ceowników "200". Korona skrzydełek, przyczółków i filarów zostały zaprojektowane na rzędnej 95,50 m n.p.m. i są wyniesione ponad naturalne brzegi Rgilewki o ca 1,50 m. Po obu stronach jazu zaprojektowano groble zabezpieczające filary i skrzydełka jazu przed wymywaniem przy nich gruntu w trakcie przechodzenia wód występujących z koryta rzeki Rgilewki. W miejscu przewidzianym pod lokalizację grobli zalega warstwa gruntów nienośnych, przewidziana do wybrania i zamianę na grunt piaszczysty z zagęszczeniem do Is>0,98. Groble zostaną usypane z gruntu piaszczystego zagęszczonego do Is>0,98, a ich skarpy zostaną umocnione żelbetowymi płytami ażurowymi na podsypce piaskowej, podpartymi w stopie skarpy betonowymi krawężnikami o wymiarach 30x80x100cm. Korona prawej grobli będzie umocniona drogowymi płytami żelbetowymi 300x150x15 i stanowiła będzie dojazd do budowli. Umocnienie korony grobli połączone zostanie z drogą dojazdową z żelbetowych płyt drogowych, wyprowadzoną na drogę asfaltową Grzegorzew-Przybyłów Mały, poprowadzoną po trasie istniejącej drogi gruntowej. Powyżej i poniżej jazu na skarpach, tuż przy skrzydełkach zostaną wykonane schody żelbetowe skarpowe. Od strony górnej wody dno i skarpy na długości 2,0m zostaną umocnione płytami żelbetowymi gr. 25cm na podsypce żwirowej miąższości 15cm, zakończonymi krawężnikiem betonowym 30x80x100cm. Koryto od dolnej wody zostanie umocnione płytami żelbetowymi gr. 25cm na podsypce żwirowej miąższości 15cm, zakończonymi krawężnikiem betonowym 30x80x100cm. Poniżej płyt skarpy i dno Rgilewki na odcinku 5m zostanie umocnione materacami gabionowymi grubości 30cm na geowłókninie filtracyjnej Poznań ul. Dąbrowskiego

17 Droga dojazdowa do jazu w km (II/ ). Do jazu w km została zaprojektowana droga technologiczna łącząca wjazd na prawą groblę jazu, z drogą powiatową Grzegorzew-Przybyłów Mały. Drogę zaprojektowano z żelbetowych płyt drogowych 300x150x15cm w układzie płatowym, z poboczem z pospółki szer. 50cm. Na odcinkach wymagających poprowadzenia drogi w nasypie, zaprojektowano nasyp z koroną szerokości b=5,0m, z piasku średniego ze skarpami o nachyleniu 1:2. Powierzchnie skarp będą pokryte warstwą humusu z obsiewem mieszanką traw Przepust na ujściu rowu R-2G(R-4) do Rgilewki w jej km (rys. II/ ). W km do rzeki Rgilewki wpływa rów R-2G(R-4), którego końcowy odcinek przecina projektowaną drogę dojazdową do projektowanego jazu w km W miejscu przecięcia tras drogi dojazdowej i trasy rowu zaprojektowano przepust. Przewód przepustu został zaprojektowany z prefabrykatów żelbetowych 100x100x50cm i będzie miał długość L=7,20m. Na wlocie został wykonany próg wysokości 50cm oraz prowadnice zamknięć szandorowych umożliwiające piętrzenie wody na wlocie przepustu. Dno poniżej przepustu zostanie wyprowadzone stopniem z materacy gabionowych na dno Rgilewki. Przed wlotem dno i skarpy rowu zostaną umocnione na odcinku 5,0m materacami gabionowymi gr.30cm na geowłókninie filtracyjnej Kładka stalowa w km (rys. II/9) W km znajduje się kładka stalowa, która uległa dekapitalizacji. Zaprojektowano nową kładkę stalową z przyczółkami wykonanymi w postaci oczepów żelbetowych na komorach ze ścianek szczelnych. Światło kładki wynosi B=14,70m. Elementami nośnymi kładki są dwa dwuteowniki HEC320 ze stężeniami co 3000mm wykonanymi z kątowników 80x80x10. Spód kształtowników nośnych jest wyniesiony zgodnie z wymaganiami "Rozporządzenia Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie." na rzędną 96,31 m n.p.m. tj.2,92 m ponad wody średnie. Kładka na całej długości będzie zabezpieczona stalowymi barierkami ochronnymi z rur stalowych zaprojektowanych w rozstawie osiowej B=1520mm. Poszycie kładki zaprojektowano z pomostowych krat stalowych wys. 34mm. Schody na przyczółkach oraz pokład kładki zabezpieczone będą stalowymi barierkami wysokości h=1,10m Poznań ul. Dąbrowskiego

18 15.5. Jaz w km (rys. II/2.6,II/ ) Klasa budowli hydrotechnicznej Na jazie w km istniejący normalny poziom piętrzenia został ustalony na rzędnej 96,04 m n.p.m. Poziom dolnej wody przy przepływie SNQ, kształtuje się na rzędnej 93,26 m n.p.m. co daje wysokość piętrzenia Hp=96,04-93,26=2,78 m. Powierzchnia nawadniana przy pomocy jazu jest mniejsza niż 4 km 2. Według kryteriów zawartych w Warunkach technicznych jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne oraz ich usytuowanie projektowana budowla będzie budowlą pozaklasową. Przyjęto jednak wymogi konstrukcyjne jak dla IV klasy budowli hydrotechnicznej Przepływy miarodajny i kontrolny Jaz w km jest budowlą hydrotechniczną, której parametry nie klasyfikują jej do żadnej z klas wymienionych w Warunkach hydrotechnicznych jakimi powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne oraz ich usytuowanie. Dla zwymiarowania konstrukcji jazu przyjęto wymogi jak dla budowli hydrotechnicznej klasy IV. Dla budowli IV klasy przepływ miarodajny to przepływ o prawdopodobieństwie pojawienia się 1%,a kontrolny o prawdopodobieństwie 0,5%. Za pomocą interpolacji między przekrojami wyliczono Q 1% =36,60 m 3 /sek i Q 0,5% =42,08 m 3 /sek. Jako przepływ nienaruszalny przyjęto SNQ=0,822 m 3 /sek. W ścianie prawego przyczółka jazu, nad progiem kończącym nieckę wypadową zostanie wmurowany bolec stalowy z górą na poziomie 93,61 m n.p.m. tj. na poziomie zwierciadła wody nad progiem niecki wypadowej przy przepływie SNQ Warunki przeprowadzenia wód miarodajnych przez budowlę "Warunki techniczne jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne oraz i usytuowanie" stawiają wymóg możliwości przeprowadzenia wód miarodajnych przez jaz przy założeniu, że jeden z przelewów jazu jest zamknięty. Jaz w km posiada pięć otworów przelewowych, więc do obliczeń przepływu wód miarodajnych przyjęto światło 4x2,0m. Przy przepływie Q m =Q 1% =36,60 m 3 /sek obliczono poziom zwierciadła wody w przekroju koryta i doliny rzeki poniżej projektowanego jazu który kształtuje się na rzędnej 95,23 m n.p.m. Zwierciadło wody przy przepływie miarodajnym przed jazem zostało obliczone ze wzoru Tolkmita dla przelewu zatopionego: gdzie: μ 1 =0,85 - współczynnik wydatku Tolkmita; Poznań ul. Dąbrowskiego

19 μ 2 =0,85 - współczynnik wydatku Tolkmita; b=4x2,0=8,0m - światło przelewu; a=95,23-93,25=1,98m - wyniesienie zwierciadła dolnej wody na krawędź przelewu; Q=36,60 m 3 /sek - przepływ obliczeniowy; h -nadpiętrzenie przed jazem; Metodą kolejnych przybliżeń obliczono wysokość nadpiętrzenia przed jazem h=0,30 m. Wg. "Warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne oraz i usytuowanie" korona stałych budowli hydrotechnicznych powinna być wyniesiona nad zwierciadło przy przepływie miarodajnym na wysokość minimum 0,5m tj. 95,23+0,30+0,50=96,03 m n.p.m. Korona stałych elementów budowli zostanie wyniesiona na rzędną 96,70 m n.p.m Projektowana przebudowa jazu w km W ramach odbudowy koryta rzeki Rgilewki zaprojektowano remont betonowego jazu znajdującego się w km Remont obejmował będzie reprofilację betonowego dna i przyczółków jazu oraz przebudowę filarów, kładki roboczej, schodów i umocnień koryta rzeki przed oraz poniżej budowli. W ramach remontu przewiduje się podniesienie korony przyczółków jazu do rzędnej 96,70m n.p.m. Powierzchnie przyczółków jazu zostaną skute warstwą 15cm po czym pokryte płaszczem żelbetowym gr.15cm Dno jazu zostanie skute warstwą 20cm i również pokryte płaszczem żelbetowym gr.20cm. Filary jazu zostaną całkowicie rozebrane. Nowe filary zostaną wydłużone w porównaniu do istniejących: od strony napływu o 107cm, a od strony odpływu o 120cm. Wydłużenie filarów umożliwi zainstalowanie na jazie podwójnych prowadnic szandorowych zamknięć remontowych zarówno od strony górnej jak i od dolnej wody. W dnie zostaną zamontowane nowe ławy zamknięć remontowych. Istniejąca żelbetowa kładka do obsługi zamknięć zostanie całkowicie zdemontowana (skuta), a w jej miejsce zaprojektowano nową, żelbetową kładkę o przekroju 15x110cm, wykonywaną jako monolityczną powiązaną ze zbrojeniem filarów, z dylatacjami na przyczółkach jazu. Obecnie zainstalowane zamknięcia nie umożliwiają podniesienia zasuw powyżej poziomu wód miarodajnych dlatego, zamknięcia i mechanizmy przewiduje się wymienić na typowe JZD2.2 z ręcznymi mechanizmami wyciągowymi 2MPR.ZD. W odległości 5,0m od krawędzi płyty dennej na górnym stanowisku w poprzek koryta w dnie i na skarpach zostanie wbita ścianka szczelna z brusów o W x =1320 [cm 3 ] i I x =150 [cm 4 ], dł.3,0m. Między ścianką szczelną, a płytą denną zostaną wylane płyty żelbetowe gr. 20cm na 10 cm Poznań ul. Dąbrowskiego

20 warstwie chudego betonu. Poniżej jazu przewiduje się wykonać umocnienia skarp i dna na długości L=10,10m w postaci płyt żelbetowych pełnych na dł. 6,0m od płyty dennej jazu, oraz z otworami drenażowymi w rozstawie b=0,5mw na pozostałej długości umocnienia. Płyty żelbetowe zostaną zakończone ścianką szczelną z brusów o W x =1320 [cm 3 ] i I x =150 [cm 4 ], dł.3,0m zabezpieczającą umocnienia przed erozją wsteczną. Na skarpach powyżej i poniżej jazu zostały zaprojektowane żelbetowe schody skarpowe Odbudowa ogroblowania między jazem w km a mostem w km W ramach przebudowy jazu zaszła konieczność wyremontowania istniejącego obustronnego ogroblowania rzeki Rgilewki między jazem, a mostem w km W ramach Etapu pierwszego zostanie odbudowane ogroblowania na odcinku między jazem a końcem etapu w km Groble zostaną obustronnie podniesione do rzędnej 96,60 m n.p.m. Skarpy odpowietrzne łącznie z koroną zostaną umocnione płytami ażurowymi na podsypce żwirowej. Wzdłuż krawędzi korony i w stopie skarp odpowietrznych zostaną wbudowane krawężniki betonowe 30x80x100cm. Skarpy odwodne zostaną umocnione pasem z materacy gabionowych do wysokości 0,75m ponad dno, powyżej których aż do korony grobli zostaną ułożone płyty ażurowe na podsypce żwirowej Przebudowa lewobrzeżnego ujęcia (przepustu) do nawodnień w km oraz lewobrzeżnej zastawki na ujściu rowu R-7G(R-4) w km Istniejące ujęcie do nawodnień jest wykonane w postaci przepustu żelbetowego 800mm długości L=4,9m. Obecnie w większości światło przepustu jest zamulone, podobnie jak początkowy odcinek długości ca 50m rowu-odbiornika. Zastawka na wylocie rowu R-7G(R-4) jest wykonana jako typowa żelbetowa o świetle B=1,0m bez kładki. Nowa konstrukcja ujęcia będzie wykonana w postaci oczepu żelbetowego na stalowej ściance szczelnej o W x =4600 [cm 3 ] i I x =377 [cm 4 ] wbitej w dwóch równoległych rzędach w rozstawie osiowej b=2,0m. W nowej formie obie budowle będą ze sobą połączone oczepami żelbetowymi, stanowiącym krawężniki chodnika łączącego jaz w km z koroną obwałowania odcinka Rgilewki między jazem,a mostem w km W miejsce żelbetowej rury ujęcia, zostanie zamontowana rura PP DN800 L=2,60m z wlotem na rzędnej 94,10 m n.p.m. i wylotem na rzędnej 94,09 m n.p.m. Zastawka zostanie wykonana w miejscu istniejącej z zachowaniem jej światła B=1,0m. Dno zastawki zaprojektowano na rzędnej 94,55 m n.p.m. Zastawka będzie miała długość 2,60m i będzie zaopatrzona w kładkę żelbetową. Góra kładki będzie się znajdowała na równi z koroną lewej grobli jazu tj. 96,60 m n.p.m Poznań ul. Dąbrowskiego

21 16. Informacja do Planu Bezpieczeństwa i Ochrony Zdrowia na budowie Podczas wykonywania robót związanych z inwestycją Rzeka Rgilewka w km do Etap I odbudowa koryta rzeki Rgilewkiw km do gm. Koło, Grzegorzew należy bezwzględnie stosować się do przepisów BHP oraz postępować zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Budownictwa i Przemysłu Materiałów Budowlanych z dnia 28 marca 1972r. w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy wykonywaniu robót budowlano montażowych i rozbiórkowych wraz z aktualizacjami omówionymi w Implementacji Wymagań Unii Europejskiej, Dotyczących Bezpieczeństwa i Ochrony Zdrowia na Budowie w Przepisach Krajowych ( głównie Ustawa z dnia 27 lipca 2001 roku o zmianie Ustawy Prawo Budowlane art. 21.a p.1 i 2 Ustawy). Zgodnie z powyższym artykułem Ustawy, kierownik budowy jest zobowiązany do sporządzenia przed rozpoczęciem budowy Planu Bezpieczeństwa i Ochrony Zdrowia (plan BIOZ ) uwzględniającego specyfikę obiektu budowlanego oraz rodzaj i charakter prowadzonych robót budowlanych. Zakres i formę informacji dotyczącej bezpieczeństwa i ochrony zdrowia, planu bezpieczeństwa i ochrony zdrowia oraz zakres rodzajów robót budowlanych stwarzających zagrożenie dla bezpieczeństwa i zdrowia ludzi, należy wykonać zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 23 czerwca 2003r w sprawie informacji dotyczącej bezpieczeństwa i ochrony zdrowia oraz planu bezpieczeństwa i ochrony zdrowia ( Dz. U. Z 2003r. Nr 120, poz. 1126). W Planie Bezpieczeństwa i Ochrony Zdrowia należy zwrócić szczególną uwagę na koordynację działań zapewniających przestrzeganie zasad dotyczących bezpieczeństwa i ochrony zdrowia podczas wykonywania robót budowlanych i zapobieganie zagrożeniom wynikającym z występowania robót o zwiększonym niebezpieczeństwie oraz na podejmowanie stosownych działań uniemożliwiających wstęp na budowę osobom nieupoważnionym. Ze względu na specyfikę obiektu budowlanego roboty rozbiórkowe i ziemne, w trakcie wykonawstwa mogą wystąpić następujące zagrożenia utraty zdrowia lub życia: zagrożenie spowodowane przebywaniem w zasięgu ścinanych (przewracanych) drzew zagrożenie spowodowane poprzez przebywanie w zasięgu maszyn budowlanych w trakcie wykonywania robót ziemnych - wykopów (koparki, itp.) zagrożenie podczas prowadzenia robót ziemnych przy wykonaniu i formowaniu wykopów, nasypów, zagrożenie porażenia prądem, spowodowane prowadzeniem robót w pobliżu linii wysokiego napięcia ( linie napowietrzna ). zagrożenia spowodowane wyciąganiem i wbijaniem grodzic stalowych Poznań ul. Dąbrowskiego

22 zagrożenie dla zdrowia i życia osób postronnych z powodu braku lub nieprawidłowego oznakowania i zabezpieczenia miejsc prowadzenia robót budowlanych Poznań ul. Dąbrowskiego