Przyczyny przedawaryjnego stanu technicznego płatwi hali stalowej
|
|
- Stefan Czech
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Buownictwo i Architektura 1() (013) Przyczyny przeawaryjnego stanu technicznego płatwi hali stalowej Antoni Biegus 1 1 Katera Konstrukcji Metalowych, Wyział Buownictwa Ląowego i Wonego, Politechnika Wrocławska, e mail: antoni.biegus@pwr.wroc.pl Streszczenie: W baanej hali stalowej przyjęto systemowe rozwiązanie płatwi z kształtowników Z (giętych z blach na zimno) oraz ich ściągów (z prętów pełnych). Okresowa kontrola jej stanu technicznego ujawniła eformacje, wygięcia i skręcenia płatwi oraz wyboczenie ściągów. Stan techniczny konstrukcji wsporczej obuowy achu był przeawaryjny. W pracy przestawiono wyniki baań nośności i sztywności konstrukcji wsporczej obuowy achu, których celem była ientyfikacja przyczyn powstania jej zagrożenia awarią. Słowa kluczowe: hala stalowa, płatew z kształtowników Z, zagrożenie awaryjne 1. Wprowazenie Baany buynek jest jenonawową halą o konstrukcji stalowej. W protokole z okresowej (półrocznej-sezonowej) kontroli jej stanu technicznego, w oniesieniu o konstrukcji achu stwierzono występowanie: ochylenia kilku płatwi stalowych o stanu projektowanego, a także wygięcia (okształcenia) ściągów i płatwi" [1]. Niepokojące zachowanie się konstrukcji wsporczej obuowy achu hali świaczyło o jej przeawaryjnym stanie technicznym. W pracy przestawiono wyniki baań nośności i sztywności konstrukcji wsporczej obuowy achu hali, których celem była ientyfikacja przyczyn powstania wygięć jej płatwi oraz ściągów. W projekcie hali [] przyjęto tzw. systemowe rozwiązania zarówno osłonowego pokrycia achu oraz ścian z płyt warstwowych, jak i ich konstrukcji wsporczej (płatwi, rygli ściennych) z kształtowników giętych z blach na zimno [3], [4]. Przyczyną wystąpienia zagrożenia awaryjnego hali była nieostateczna wieza projektanta o kształtowaniu i konstruowaniu lekkiej obuowy hal, a także brak właściwego opisu warunków i ograniczeń stosowania rozwiązań systemowych w [3] i [4].. Opis konstrukcji nośnej baanej hali Schemat baanej, jenonawowej hali [], o stalowej konstrukcji nośnej pokazano na rys. 1 i. Jej wymiary w rzucie wynoszą: szerokość około 3,57 m, ługość około 57,40 m (rys. 1). Dach hali jest jenospaowy, o pochyleniu 5%. W osiach o B o M ustrojami nośnymi hali są poprzeczne ramy R o rozpiętości 3,57 m i rozstawie 5,68 m. Ich jenospaowy rygiel achowy jest sztywno połączony ze słupami, które przegubowo połączono u ołu z żelbetową konstrukcją części olnej obiektu. Ramy R zaprojektowano jako ustroje pełnościenne, o przekrojach spawanych z blach. Ich rygle zabezpieczono prze zwichrzeniem zastrzałami, połączonymi z płatwiami P. W ścianach szczytowych (w osi A i N) poprzecznymi konstrukcjami nośnymi hali są ustroje skłaające się z jenospaowego rygla achowego i 5 słupów pośrenich. Słupy są połączone przegubowo zarówno u ich postawy, jak i z ryglem achowym. W tych poprzecznych ustrojach nośnych nie zastosowano stężeń, co jest rozwiązaniem błęnym. W płaszczyźnie połaci achu hali ano stężenia połaciowe: poprzeczne St1 oraz połużne St. W płaszczyźnie ścian połużnych zastosowano stężenia mięzysłupowe St3. Wszystkie stężenia są typu X, z prętów pełnych, z nakrętką rzymską. Konstrukcja wsporcza pokrycia achu (rys. b) skłaa się z płatwi P i ściągów Sc.
2 174 Antoni Biegus Rys. 1. Schemat konstrukcji nośnej hali Rys.. Przekrój poprzeczny (a) oraz schemat konstrukcji wsporczej obuowy achu hali (b)
3 Konstrukcje Stalowe Przyczyny przeawaryjnego stanu technicznego Płatwie P, o przekroju Z (z blach giętych na zimno) zaprojektowano jako wieloprzęsłowe ustroje ciągłe. Zastosowano płatwie o symbolu BP/Z ,5 (oznaczenia kształtownika: przekrój Z, wysokość h = 50 mm, szerokość półki szerszej b s = 75 mm, szerokość półki węższej b w = 65 mm, grubość ścianki t = 1,5 mm) ze stali S350. Uciąglenie płatwi P w ustrój wieloprzęsłowy uzyskano łącząc je w systemie zakłakowym. Końce quasi-jenoprzęsłowych płatwi połączono na śruby M1. W przęsłach skrajnych zastosowano pojeynczy przekrój płatwi. Zgonie z rozwiązaniem systemowym wg [3] należało ać zwojony przekrój płatwi. Rygle ramy R wyposażono w przyspawane o ich pasa górnego popórki płatwi P. Wykonano je w kształcie kątownika, z blachy o grubości 4 mm. W strefach popór płatwi P połączono je na 4 śruby M1 z popórkami (rys. 5). Płatwie P w śroku rozpiętości ich przęseł połączono ściągami Sc, o przekroju z prętów 10 mm. Są one łączone o śronika płatwi P w połowie wysokości kształtownika Z. Na achowe elementy osłonowe hali zastosowano płyty warstwowe, o symbolu KS1000 Top-Dek [4]. Skłaają się one z izolacji termicznej o grubości h = 80 mm i nośnej okłaziny z stalowej blachy fałowej o wysokości fały h w = 30 mm (z blachy grubości t b = 0,6 mm). Płyty te, o szerokości krycia 1000 mm, połączono z płatwiami P za pomocą tylko -ch wkrętów samowiercących EJOT JT-6-5,55V16 ( 6,3 mm). 3. Opis wa i uszkozeń konstrukcji wsporczej płyt achowych Wykonane baania ientyfikacyjno-inwentaryzacyjne [5] wykazały, iż półki olne wielu (losowo usytuowanych) płatwi P są wygięte oraz skręcone i ich osie połużne nie są prostoliniowe. Na rys 3. pokazano przykła wygiętej płatwi P, usytuowanej w osi 8, w polu J-K. Poziome wygięcia pasów olnych 7 płatwi P występowały głównie w polach DK. Pomiary prostoliniowości pasów olnych płatwi P (w osi 8) w polu J-K wykazały, że ich poziome wygięcie wynosiło e = 5 mm. Zgonie z norma obioru konstrukcji stalowych [6] opuszczalne wygięcie boczne belki nie powinno przekraczać 1 / 1000 rozpiętości pomięzy punktami jej bocznego poparcia. Rys. 3. Przykła wygiętej i skręconej płatwi P oraz wyboczonego ściągu Sc (w osi 8, w polu J-K)
4 176 Antoni Biegus W baanym przypaku opuszczalna strzałka wstępnego wygięcia płatwi P wynosi y op = 1 / mm < e = 5 mm. Tak więc zientyfikowane wygięcia płatwi P przekraczają o 317% wartość opuszczalną wg [6]. Należy pokreślić, iż wygięcia i skręcenia płatwi P miały charakter eformacji trwałych i występowały w rozciąganej olnej części przekroju (która powinna być prostoliniowa). Świaczą one m.in. o skręcaniu płatwi. W polach mięzy osiami D i K stwierzono wyboczenia plastyczne (ich wygięcia miały charakter trwały) 8 ściągów Sc (rys. 4), a także występowanie poluzowanych ściągów Sc. Ściągi projektuje się jako pręty rozciągane. Ich wyboczenie świaczy, że były one ściskane. Rys. 4. Przykła wyboczonego ściągu Sc W miejscach połączeń ściągów Sc z płatwiami P występują lokalne okształcenia plastyczne śroników płatwi P, o głębokości 100 mm. Przypuszczalnie powstały one w wyniku użych przemieszczeń poziomych wywołanych skręcaniem płatwi. W osi 1 i (w polu przyokapowym) płatwie o przekroju Z są ułożone poprawnie tj. zewnętrzne krawęzie ich pasa górnego są skierowane ku kalenicy (rys. ). W pozostałych osiach 311 (rys. ) płatwie P są ułożone owrotnie (waliwie), gyż w tym przypaku są one wytężone zwiększonym skręcaniem o obciążeń zewnętrznych. Zastosowane w tym obiekcie bezpośrenie oparcie płatwi P na ryglu ramy R (rys. 5) należy uznać za waliwe. Płatwie gięte z blach mogą wyboczyć się w strefie mocowań o popór [7], [8], gyż ich śronik, na skutek reakcji poporowej, ma tenencję o ochylania się o swojej płaszczyzny, co zmniejsza jego nośność. Dlatego w tym przekroju stosuje się wzmocnienie popory tak, aby przenoszenie reakcji płatwi na poporę następowało wyłącznie przez śrubowe połączenie z popórką, nie zaś przez bezpośrenie oparcie na ryglu ramy. Mięzy pasem olnym płatwi i pasem górnym rygla powinien być 10 mm prześwit. Ponato popórka płatwi o grubości 4 mm jest o nieostatecznej sztywności; należało użyć blachy o Rys. 5. Oparcie płatwi P na ryglu achowym ramy R grubości minimum 8 mm. 4. Analiza przyczyn przeawaryjnego stanu konstrukcji wsporczej pokrycia achowego Skręcenia, przemieszczenia, uszkozenia i eformacje ścianek płatwi P, a także wyboczone plastycznie i poluzowane ściągi Sc baanej hali, świaczyły o ich alarmującym zachowaniu się. Zientyfikowane symptomy uszkozeń płatwi P i ściągów Sc oznaczały, że ich stan techniczny był przeawaryjny. Halę zaprojektowano wg norm [9][1]. Maksymalne obciążenie grawitacyjne płatwi wynosi opowienio p 1,09 kn/m (obliczeniowe) i p 0,8 kn/m (charakterysty- k
5 Konstrukcje Stalowe Przyczyny przeawaryjnego stanu technicznego czne). Weług katalogu proucenta [3] nośności zastosowanych płatwi P (mierzone granicznym obciążeniem: obliczeniowym p i charakterystycznym p ) wynoszą: kat kat p 1,39 kn/m p 1,09 kn/m - stanu graniczny nośności jest spełniony, (1) kat pk 1,38 kn/m pk 0,8 kn/m - stanu graniczny użytkowalności jest spełniony. () kat kat Nośności płatwi p i p k obliczono zakłaając, że są one usztywnione bocznie przez połączenie ich półki górnej z tarczą z blachy fałowej (rys. 6). Niestety tej barzo ważnej informacji nie poano w opisie tablic nośności płatwi w [3]. Założono, że projektant wie, iż konieczne jest usztywnienie płatwi tarczą pokrycia achowego np. z blachy fałowej. kat k Rys. 6. Schemat stężenia płatwi tarczą z blachy fałowej: a) moel fizyczny, b) moel obliczeniowy Gięty na zimno z blach kształtownik Z o niesymetrycznym przekroju otwartym i cienkich ściankach, wykazuje małą sztywność na skręcanie swobone oraz znaczną wrażliwość na wyboczenie miejscowe i ystorsyjne. W konsekwencji tego jest elementem o barzo małej nośności na zwichrzenie. By mógł być efektywnie stosowany jako element zginany, wymaga zabezpieczenia prze zwichrzeniem i skręcaniem. Pełne ciągłe stężenie boczne płatwi można uzyskać za pomocą m.in. blachy fałowej, połączonej w sposób ciągły (gęsty) ich olnymi fałami z pasem górnym płatwi. Okłazina (np. blacha fałowa) krępuje przemieszczenia liniowe i kątowe przylegającej stopki, co wyatnie ponosi nośność płatwi z warunku zwichrzenia. Zgonie z [13] płatew w miejscu połączenia z blachą fałową można uważać za stężoną w płaszczyźnie poszycia (zabezpieczoną prze zwichrzeniem) jeśli spełniony jest warunek 70 Si Smin EI L L h gzie: S i S1 - sztywność postaciowa (na jenostkę ługości belki) poszycia (tarczy) z blachy fałowej połączonej z płatwią (belką) w olinie każej fały, która wynosi 3 Si S 1000 t 50 3 GI EI 0,5h t y, (3) s 1 10 broof. (4) h w W (3) i (4) przyjęto oznaczenia wg [13]. W przypaku baanego achu sztywność S min płatwi P obliczona wg (3) wynosi S min 605 knm/m. Sztywność postaciowa S 1 tarczy z blachy okłaziny wewnętrznej płyty warstwowej, jeśli byłaby ona połączona w każej fałzie z płatwią P, obliczona ze wzoru (4) wynosi S knm/m Smin 605 knm/m - warunek (3) stężenia płatwi jest spełniony. W baanej hali wymóg połączenia płatwi P z blachą płyty warstwowej w każej olinie fały (jako warunek stężenia bocznego ) nie był spełniony, gyż łączniki występowały tylko w co 5-tej fałzie (ich rozstaw wynosił 1,0 m, tj. zastosowano po
6 178 Antoni Biegus łączniki la jenej płyty na płatew P). O waze gęstości w/w połączeń w stężeniu płatwi świaczy fakt, że gy jest ono w co -giej fałzie, to o obliczeń w (3) należy przyjąć aż 5- cio krotnie mniejszą sztywność postaciową poszycia [13]. W takim przypaku warunek stężenia płatwi P nie byłby spełniony, gyż S,S 0, knm/m S 605 knm/m. (5) 0 1 min Zientyfikowany w baaniach ientyfikacyjnych [5] brak ostatecznie gęstego połączenia płatwi P z poszyciem achowym sprawia, iż nie były one zabezpieczone prze zwichrzeniem i skręcaniem. Konsekwencją tego jest barzo mała wytrzymałość płatwi P na zginanie i mała sztywność na przemieszczenia poziome, co tłumaczy wygięcia i skręcenia płatwi P oraz wyboczenie plastyczne ściągów Sc. Wykonano obliczenia wytrzymałościowe płatwi P, które nie są stężone bocznie prze zwichrzeniem. Ich współczynnik zwichrzenia wynosi LT 0, 3, obliczeniowa nośność płatwi na zwichrzenie zaś wynosi M b, R 3,48 knm. Nośność niestężonych bocznie płatwi (w baanym obiekcie) jest o 1% mniejsza o płatwi zabezpieczonych prze zwichrzeniem. Nośność obliczeniowa niestężonych bocznie, ciągłych płatwi P mierzona niest p 0,447 kn/m i nie spełniały one równomiernie rozłożonym obciążeniem wynosi wymagań wytrzymałościowych wg [11] i [1] (przekroczenie nośności wynosi 144%), gyż: niest p 0,447 kn/m p 1,09 kn/m. (6) W baanej hali jako usztywnienie boczne płatwi P ano ściągi Sc. To rozwiązanie nie spełniało zaania tężnika, gyż wiotkie ściągi Sc (rys. ) nie ograniczały: przemieszczeń bocznych pasa olnego płatwi oraz skręcania ich przekrojów poprzecznych. Należało w strefach okapowej i kalenicowej achu zastosować oprócz prętów prostopałych o osi płatwi, oatkowe pręty skośne o osi płatwi, tak aby skonstruować połaciowy źwigar kratowy. Gy połać achu jest o rozpiętości większej o 0 m, jak w baanej hali, zaleca się stosować takie usztywniwnia boczne płatwi gęściej. Pręty skośne należy łączyć z węzłami oparcia płatwi P na ryglach ramy R. Na zachowanie płatwi po obciążeniem oprócz ciągłego połączenia z tarczą achową, znaczny wpływ ma rozstaw ich tężników punktowych w postaci ściągów i stężeń przeciwskrętnych. Ściągi ograniczają przemieszczenia boczne, tężniki przeciwskrętne zaś zabezpieczają prze obrotem przekroje płatwi. Płatwie Z charakteryzuje mała sztywność: na skręcanie swobone oraz na zginanie wzglęem słabej osi. Z tego powou ich nośność z warunku zwichrzenia jest mała. W tym aspekcie należy zwrócić uwagę, że punktowe przytrzymanie (gyby zastosowano ww. pręty skośne) jakim jest ściąg Sc usytuowany w śroku wysokości kształtownika, nie stanowił ograniczenia na skręcanie przekroju płatwi P. Stężający pręt prostopały o osi płatwi tzw. tężnik mięzypłatwiowy i jego połączenie z płatwią, muszą przenosić skręcanie stężanego elementu. Jego zaaniem jest m.in. zapobieganie wyboczeniu skrętnemu płatwi przy ssącym ziałaniu wiatru. Należy zwrócić uwagę na istotne, uwzglęniane w ocenie nośności w przypaku ściskania pasa olnego płatwi, ograniczenie skręcania przekroju, w wyniku ich połączenia z poszyciem (rys. 6). Niestety w tej hali brak było ostatecznie gęstego połączenia płyt achowych z płatwiami, a więc nie występuje skrępowanie przekroju płatwi na obrót, co pokazano na rys. 7. Rys. 7. Zachowanie się ustroju płytowo-prętowego w płaszczyźnie prostopałej o osi płatwi P
7 Konstrukcje Stalowe Przyczyny przeawaryjnego stanu technicznego Uwagi wnioski końcowe Baania inwentaryzacyjno-ientyfikacyjne, obliczenia nośności oraz analizy stateczności i sztywności wykazały, że konstrukcja płatwi P i ściągów Sc nie spełniała warunków bezpiecznej eksploatacji hali oraz, że ich stan techniczny groził awarią [5]. Na tę opinię skłaały się przee wszystkim zastosowane rozwiązania konstrukcyjne obiektu, które nie zapewniały płatwiom P ostatecznej sztywności na przemieszczenia w płaszczyźnie połaci achu i ograniczenia obrotu ich przekrojów w przęśle oraz na poporze. Wymienione way wynikają głównie z nieostatecznie gęstego połączenia achowych płyt warstwowych z płatwiami P, braku połączeń połużnych achowych płyt warstwowych mięzy sobą, zastosowania stężeń w postaci ściągów Sc, które nie ograniczały przemieszczeń bocznych płatwi (brak prętów skośnych w systemie stężającym) oraz nie uniemożliwiały skręcania przekrojów płatwi (brak przeciwskretnych tężników mięzypłatwiowych), waliwego sposobu oparcia płatwi na ryglach achowych (m.in. brak tzw. wiełek ). Zastosowane rozwiązanie konstrukcyjne sprawia, iż płatwie P nie były zabezpieczone prze zwichrzeniem i skręcaniem. Konsekwencją tego była ich barzo mała wytrzymałość na zginanie i mała sztywność na przemieszczenia poziome - nieostateczna o przeniesienia prognozowanych obciążeń wg [9] i [10]. Przekroczenie nośności płatwi, wynikające tylko z braku ich usztywnienia, wynosiło 144% i nie spełniały one wymagań wytrzymałościowych wg [11] i [1]. Doatkowe zmniejszenie nośności płatwi P wynikało z waliwego sposobu ich oparcia na ryglu ram R (rys. 5) oraz nie zastosowania zwojonego przekroju płatwi w ich przęsłach skrajnych (zgonie z [3]). W związku z nieostateczną nośnością zaproponowano naprawę i wzmocnienie konstrukcji wsporczej obuowy achu baanej hali. Polega ona m.in. na skonstruowaniu skutecznego usztywnienia bocznego płatwi P, zarówno w płaszczyznach ich pasów górnych, jak i pasów olnych, w wyniku m.in. zagęszczenia połączeń płyt warstwowych z płatwiami P oraz rekonstrukcji ich systemu stężającego (rys. 8, 9). Rys. 8. Zaproponowany system konstrukcyjny stężeń płatwi P: Sk pręt skośny, T mięzypłatwiowy tężnik przeciwskrętny W celu zapewnienia płatwiom P sztywności bocznej na przemieszczenia i zwiększenia ich sztywności na obrót, należy połączyć każą olinę fały blachy płyty warstwowej z półką górną płatwi (wówczas oległość łączników tych połączeń wynosi 00 mm). Ponato należy połączyć krawęzie połużne blach sąsienich płyt warstwowych (połączenia mięzy połużnymi brzegami płyt). Oległość tych łączników nie może być większa niż 500 mm. Do wykonania ww. połączeń można zastosować jenostronne nity stalowo-stalowe (Fe/Fe), o śrenicy 6. Zaproponowano zrekonstruować system stężenia płatwi P, który pokazano na rys. 8. Skłaa się on z tężników mięzypłatwiowych T (ograniczających skręcanie przekrojów poprzecznych płatwi P; rys 9) i prętów skośnych Sk (z prętów pełnych 10). W polach 1-,
8 180 Antoni Biegus oraz 5-6 należy ać oatkowe pręty skośne Sk. Należy je połączyć w śroku rozpiętości płatwi P z ich śronikiem oraz z węzłami rygla ramy R, w miejscach oparcia płatwi na ryglu ramy. Ich zaaniem konstrukcyjnym jest zmniejszenie poziomych przemieszczeń płatwi P. Zastosowane w baanej hali wiotkie ściągi Sc płatwi P zaproponowano zastąpić miezypłatwiowymi tężnikami przeciwskrętnymi T, o rozwiązaniu pokazanym na rys. 9. Ich zaanie konstrukcyjne polega na skutecznym ograniczeniu skręcania przekrojów poprzecznych płatwi P. Rys. 9. Propozycja rozwiązania konstrukcji mięzypłatwiowego tężnika przeciwskrętnego T Literatura 1 Protokół nr 1/011 z okresowej (półrocznej-sezonowej) kontroli stanu technicznego sprawności technicznej obiektu, 011 r. Projekt wykonawczy buynku filtrów w Zakłaach Proukcji Woy Miewie - Nieznań, Biegus A.: Analiza przyczyn przeawaryjnego stanu technicznego płatwi w buynku filtrów węglowych w Zakłazie Proukcji Woy Miewie Nieznań PN-B-0600:00 Konstrukcje stalowe buowlane. Warunki wykonania i obioru. Wymagania i baania. 7 Biegus A.: Stalowe buynki halowe, Arkay, Warszawa Bróka J., Broniewicz M., Giżejowski M.: Kształtowniki gięte. Poranik projektanta. Polskie wyawnictwo Techniczne, PN-80/B-0010 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem. 10 PN-77/B-0011 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem. 11 PN-90/B-0300 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. 1 PN-B-0307:00 Konstrukcje stalowe. Konstrukcje z kształtowników i blach profilowanych na zimno. Projektowanie i wykonanie. 13 PN-EN :008 Euroko 3: Projektowanie konstrukcji stalowych. Część 1-3: Reguły ogólne. Reguły uzupełniające la konstrukcji z kształtowników i blach profilowanych na zimno. Cause of prior-failure technical states of purlins in steel halls Antoni Biegus 1 1 Department of Metal Structures, Faculty of Civil Engineering, Wrocław University of Technology, e mail: antoni.biegus@pwr.wroc.pl Abstract: In the exanimate steel hall, the system of purlins mae of Z col-forme profiles an bar ties was use. A perioic inspection of the technical state of the hall reveals some eformations, bens an torsion of purlins an buckling of ties. The results of tests on the resistance an rigiity of the roof covering structure, carrie out to clarify the causes of escribe state were performe. Keywors: steel hall, Z col-forme purlins, prior-failure state
Spis treści. 1. Wstęp (Aleksander Kozłowski) Wprowadzenie Dokumentacja rysunkowa projektu konstrukcji stalowej 7
Konstrukcje stalowe : przykłady obliczeń według PN-EN 1993-1. Cz. 3, Hale i wiaty / pod redakcją Aleksandra Kozłowskiego ; [zespół autorski Marcin Górski, Aleksander Kozłowski, Wiesław Kubiszyn, Dariusz
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoSkeleton Sp. z o.o. Grunwaldzka 1, Śrem
SYSTEM HAL ZIMNOGIĘTYCH SKELETON Skeleton Sp. z o.o. Grunwaldzka 1, 63-100 Śrem GŁÓWNE CECHY SYSTEMU HAL Z KSZTAŁTOWNIKÓW ZIMNOGIĘTYCH Główną konstrukcję nośną stanowią następujące elementy stalowe stalowe:
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoJako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoSystem Zarządzania Jakością PN/EN ISO 9001:2009. Kształtowniki typu Z, C, Σ
System Zarządzania Jakością PN/EN ISO 9001:2009 Kształtowniki typu Z, C, Σ Profil produkcji Profile typu Z, C, Σ produkowane przez firmę Blachy Pruszyński mogą mieć wysokość przeprofilowania od 100 do
Bardziej szczegółowoSpis treści I. WPROWADZENIE 5. 1.1. Przedmiot, cel i zakres opracowania 5
Przykładowy spis treści pracy dyplomowej- Katedra Konstrukcji Metalowych Wrocław 2013 1 Przykładowy spis treści pracy dyplomowej. Efektem finalnym wykonania pracy dyplomowej jest wydrukowany egzemplarz
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop. 2013 Spis treści Od Wydawcy 10 Przedmowa 11 Preambuła 13 Wykaz oznaczeń 15 1 Wiadomości wstępne 23
Bardziej szczegółowo1. Wprowadzenie. Antoni Biegus. zarówno jej pasów górnych, jak i pasów dolnych. W artykule omówiono warunki
Buownictwo i Architektura 13(3) (014) 09-17 Blacha fałowa jako usztywnienie pasów kratownic płaskich przy wyboczeniu z ich płaszczyzny atera onstrukcji Metalowych, Wyział Buownictwa Ląowego i Wonego, Politechnika
Bardziej szczegółowoHale o konstrukcji słupowo-ryglowej
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie
Bardziej szczegółowoBłędy projektowe i wykonawcze
dr inż. Lesław Niewiadomski, mgr inż. Kamil Słowiński Politechnika Śląska Błędy projektowe i wykonawcze konstrukcji przekrycia hali stalowej kkonsekwencje błędów popełnionych na etapie projektu oraz podczas
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowoKształtowniki Zimnogięte
Kształtowniki Zimnogięte Doskonały kształt stali 3 Kształtowniki zimnogięte Galver Kształtowniki zimnogięte ze względu na swoje właściwości są powszechnie wykorzystywane we współczesnym budownictwie i
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoWspółdziałanie szkieletu hal z lekką obudową z blachy profilowanej. Wybrane przykłady rozwiązań konstrukcyjnych hal o dużych rozpiętościach
Ogólne zasady projektowania konstrukcji hal Układy konstrukcji hal Główne ustroje nośne Belki podsuwnicowe Konstrukcje wsporcze dachów Konstrukcje wsporcze ścian, Stężenia Współdziałanie szkieletu hal
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie w węzłach końcowych
PRZEDMOWA 7 1. NOŚNOŚĆ PRZEKROJÓW PRZYKŁAD 1.1 PRZYKŁAD 1.2 PRZYKŁAD 1.3 PRZYKŁAD 1.4 Obliczeniowa nośność przekroju obciążonego siłą rozciągającą w przypadku elementów spawanych, połączonych symetrycznie
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop
Projektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa do części 2 Podstawowe oznaczenia XIII XIV 9. Ugięcia
Bardziej szczegółowoUWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA konstrukcji wiaty gromadzenia surowców wtórnych w Zakładzie Utylizacji. Zawartość opracowania
1 Zawartość opracowania Część opisowa 1. Podstawa opracowania 1.1 Podstawa formalna 1.2 Materiały techniczne 2. Przedmiot opracowania 3 Cel i zakres opracowania 4. Opis konstrukcji 5 Opis stanu technicznego
Bardziej szczegółowoBELKI ZETOWE I HALE ZET sierpień 2005
BELKI ZETOWE I HALE ZET sierpień 2005 Zawartość niniejszego folderu nie stanowi oferty handlowej w rozumieniu przepisów Kodeksu cywilnego. Informacje zawarte w niniejszym opracowaniu stanowią jedynie rozwiązania
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE STĘŻEŃ STALOWYCH BUDYNKÓW HALOWYCH
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA LĄDOWEGO I WODNEGO Instytut Budownictwa ANTONI BIEGUS PROJEKTOWANIE STĘŻEŃ STALOWYCH BUDYNKÓW HALOWYCH WYKŁADY www.kkm.pwr.wroc.pl WROCŁAW 2012 2 SPIS TREŚCI
Bardziej szczegółowoI N W E N T A R Y Z A C J A
D E M I U R G s p ó ł k a z o g r a n i c z o n ą o d p o w i e d z i a l n o ś c i ą S p. k. Z s i e d z i b ą w P o z n a n i u p r z y u l. F r a n c i s z k a L u b e c k i e g o 2, 6 0-3 4 8 P o z
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowoCIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE
CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE Wykład 1: Wprowadzenie w zagadnienia z zakresu lekkich konstrukcji metalowych WIADOMOŚCI OGÓLNE Prowadzący: dr inż. Michał Redecki Kontakt: bud. C-7, s. 909 redecki.michal@pwr.edu.pl
Bardziej szczegółowoSTĘŻENIA KONSTRUKCJI Z DREWNA
PRZYKŁADY ZAPEWNIENIA STATECZNOŚCI OGÓLNEJ ELEMENTÓW I USTROJÓW KONSTRUKCYJNYCH Układy konstrukcyjne obiektów budowlanych powinny mieć zapewnioną stateczność ogólną, polegająca na zachowaniu geometrycznej
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY. ROTOMAT Sp. z o.o. ul. Stabłowicka 134 54-062 Wrocław. tel. +48 71 354 37 72 fax + 48 71 354 33 93 www.rotomat.pl.
Obiekt: WIATA PARKINGU ROWEROWEGO Adres: 1. Lokalizacja Wykonawca: ROTOMAT Sp. z o.o. ul. Stabłowicka 134 54-062 Wrocław tel. +48 71 354 37 72 fax + 48 71 354 33 93 www.rotomat.pl Projektant SPIS ZAWARTOŚCI
Bardziej szczegółowoWpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki
Wpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki Informacje ogólne Podpora ograniczająca obrót pasa ściskanego słupa (albo ramy) może znacząco podnieść wielkość mnożnika obciążenia,
Bardziej szczegółowoStalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012.
Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012 Spis treści Przedmowa 9 1. Ramowe obiekty stalowe - hale 11 1.1. Rodzaje
Bardziej szczegółowoBlacha trapezowa T-8. karta produktu. zeskanuj kod QR i zobacz model 3D Rabka-Zdrój.
916 Blacha trapezowa T-8 karta produktu 34-700 Rabka-Zdrój zeskanuj kod QR i zobacz model 3D T: +48 18 26 85 200 3 z 6 Ogólne informację Blacha trapezowa jest wyjątkowa dzięki swej prostocie i wyrazistej
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO WYKONAWCZY OPINIA TECHNICZNA
Remont przebudowa pomieszczeń Dworca Kolejowego Warszawa Wschodnia dla PKP INTERCITY Inwestor: PKP INTERCITY PROJEKT BUDOWLANO WYKONAWCZY OPINIA TECHNICZNA Opracował: inż. Andrzej Matusiak upr. St-185/82
Bardziej szczegółowoP R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H
K O N S T R U K C Y J N E D R E W N O K L E J O N E P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H K O N S B U D t e l. : ( 0 9 1 ) 8 1 2 5 3 8 7 u l. K s.
Bardziej szczegółowoProfile zimnogięte. Tabele wytrzymałościowe
Profile zimnogięte Tabele wytrzymałościowe SPIS TREŚCI Tabela charakterystyk geometrycznych przekrojów kształtowników Z Tab. 1... 4 Tabela charakterystyk geometrycznych przekrojów kształtowników C Tab.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ LOKALIZACJA: PRZEDSIĘBIORSTWO WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI SP. Z O.O. Ul. MŁYŃSKA 100, RUDA ŚLĄSKA PRZYGOTOWANA PRZEZ BUDOSERWIS Z.U.H. Sp. z o.o. Zakład Ekspertyz i Usług Gospodarczych
Bardziej szczegółowoMETODY WZMACNIANIA KONSTRUKCJI STALOWYCH STRENGTHENING OF STEEL STRUCTURES CONCEPTS AND THEIR APPLICATIONS
Mateusz Kuśnierek, Maciej Maciejak I rok (stuia II stopnia) Koło Naukowe KONKRET przy Katerze Konstrukcji Betonowych Politechnika Wrocławska Opiekun naukowy referatu r inż. T. Trapko METODY WZMACNIANIA
Bardziej szczegółowoT150. objaśnienia do tabel. blacha trapezowa T-150 POZYTYW NEGATYW
blacha trapezowa T-150 T150 2 1 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 kolorystyka:
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCJI
OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCJI ROBUDOWA I ZADASZENIE OCZYSZCZALNI ŚCIEKÓW WIELGIE I. OPIS OGÓLNY 1. Podstawa opracowania podkłady architektoniczne obowiązujące normy PN/B 2. Ogólny
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowoBlacha trapezowa T-18. karta produktu. zeskanuj kod QR i zobacz model 3D Rabka-Zdrój.
916 Blacha trapezowa T-18 karta produktu zeskanuj kod QR i zobacz model 3D 3 z 9 Ogólne informację Blacha trapezowa jest wyjątkowa dzięki swej prostocie i wyrazistej formie. Pozwala realizować efektowne
Bardziej szczegółowoT14. objaśnienia do tabel. blacha trapezowa T-14 POZYTYW NEGATYW
T14 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 szerokość wsadu: 1250 mm szerokość użytkowa:
Bardziej szczegółowoBUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie
BUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie 1. Materiał budowlany "drewno" 1.1. Budowa drewna 1.2. Anizotropia drewna 1.3. Gęstość drewna 1.4. Szerokość słojów rocznych 1.5. Wilgotność drewna 1.6.
Bardziej szczegółowoSTAN PRZEDAWARYJNY ROZKŁADANEJ TRYBUNY STALOWEJ
STAN PRZEDAWARYJNY ROZKŁADANEJ TRYBUNY STALOWEJ MICHAŁ DEMBY, e-mail: michal.demby@put.poznan.pl JACEK ŚCIGAŁŁO Instytut Konstrukcji Budowlanych, Politechnika Poznańska Streszczenie: W pracy przedstawiono
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoPF 25. blacha falista PF 25
PF 25 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 UWAGA! Profile elewacyjne uzyskuje się,
Bardziej szczegółowoW oparciu o projekt budowlany wykonano konstrukcję dachu z drewna klejonego warstwowo w klasie Gl28c.
1. Część ogólna 1.1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt wykonawczy konstrukcji nośnej zadaszenia z drewna klejonego warstwowo hali basenowej Krytej Pływalni wraz z Zapleczem Rekreacyjno
Bardziej szczegółowoobjaśnienia do tabel blacha trapezowa T-7 POZYTYW NEGATYW
blacha trapezowa T-7 T7 POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 kolorystyka: karta
Bardziej szczegółowoT18DR. objaśnienia do tabel. blacha trapezowa T-18DR POZYTYW NEGATYW
T18DR POWŁOKA: poliester połysk gr. 25 µm poliester matowy gr. 35 µm poliuretan gr. 50 µm HPS200 gr. 200 µm cynk gr. 200 lub 275 g/m 2 aluzynk gr. 150 lub 185 g/m 2 kolorystyka: karta kolorów producenta
Bardziej szczegółowoRaport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Bardziej szczegółowoCIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE
CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE Wykład 13: Nośność płyt warstwowych stosowanych w lekkiej obudowie. WSTĘP Projektując panele warstwowe, najczęściej dobiera się je na podstawie tablic zamieszczonych
Bardziej szczegółowoSzymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO
1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki
Bardziej szczegółowoSystem Zarządzania Jakością PN-EN ISO 9001:2009. Tabele obciążeń
System Zarządzania Jakością PN-EN ISO 9001:2009 Tabele obciążeń TABELARYCZNE ZESTAWIENIA DOPUSZCZALNYCH OBCIĄŻEŃ BLACH TRAPEZOWYCH KASET ŚCIENNYCH ELEWACYJNYCH PROFILI FALISTYCH W Y K O N A W C Y O P
Bardziej szczegółowoKształtowniki Σ. Wskaźniki wytrzymałościowe dla profilu Σ
Kształtowniki Σ Wskaźniki wytrzymałościowe dla profilu Σ H±0,5 dla H=(140, 170) H±1,0 dla H=(230, 260) H±1,5 dla H=(300, 350) (105 315) H Bg Bd HE d C Al r g masa FA x y Jx Jy Wx Wy ix iy [mm] kg/mb [cm
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoABM - Projekt. mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI]
2013 ABM - Projekt mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI] 1. Układ konstrukcyjny obiektu Budynek magazynu garażu z myjnią to to budynek nie podpiwniczony,
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150
Politechnika Gańska Wyział Inżynierii Ląowej i Śroowiska Przykłay obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gańsk, wersja 0.33 (2015) Politechnika Gańska
Bardziej szczegółowoWZORU UŻYTKOWEGO PL 67310 Y1. IZOHALE SPÓŁKA Z OGRANICZONĄ ODPOWIEDZIALNOŚCIĄ, Gdańsk, PL 13.02.2012 BUP 04/12 29.08.
PL 67310 Y1 RZECZPOSPOLITA POLSKA Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (12) OPIS OCHRONNY WZORU UŻYTKOWEGO (21) Numer zgłoszenia: 119228 (22) Data zgłoszenia: 02.08.2010 (19) PL (11) 67310 (13) Y1
Bardziej szczegółowoProfile zimnogięte. Z i C
Profile zimnogięte Z i C Profile zimnogięte Z C Głównym zastosowaniem naszych profili zimnogiętych są płatwie dachowe oraz rygle ścienne. Na elementy te, jako stosunkowo mało obciążone elementy nośne
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Bardziej szczegółowoZAGADNIENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ZAGADNIENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE Uwagi : 1. Podane w tablicach wartości odnoszą się do płyt z okładzinami w kolorach jasnych. Dla płyt w kolorach ciemniejszych, dopuszczalne obciążenie i maksymalne rozpiętości
Bardziej szczegółowoModuł. Płatew stalowa
Moduł Płatew stalowa 411-1 Spis treści 411. PŁATEW...3 411.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 411.1.1. Opis programu...3 411.1. 2. Zakres programu...3 411.2. WPROWADZENIE DANYCH...3 411.1.3. Zakładka Materiały i
Bardziej szczegółowoZałożenia obliczeniowe i obciążenia
1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M. CISOWA LOKALIZACJA: DZ.NR 1089/1 OSIEDLE CISOWA, OBRĘB
Bardziej szczegółowo3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ
Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy
Bardziej szczegółowoProjektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4
Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4 Informacje ogólne Analiza globalnej stateczności nieregularnych elementów konstrukcyjnych (na przykład zbieżne słupy, belki) może być przeprowadzona
Bardziej szczegółowoPROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ Jakub Kozłowski Arkadiusz Madaj MOST-PROJEKT S.C., Poznań Politechnika Poznańska WPROWADZENIE Cel
Bardziej szczegółowoObciążenia poziome Obciążenia statyczne i dynamiczne Obciążenia od maszyn, urządzeń składowych
Spis treści Wykaz oznaczeń 11 Wstęp 14 1. Produkcja, własności stali, wyroby hutnicze, łączniki 17 1.1. Zarys produkcji stali 18 1.1.1. Produkcja surówki 18 1.1.2. Produkcja stali i żeliwa 19 1.1.3. Odtlenianie
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowoP R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H
K O N S T R U K C Y J N E D R E W N O K L E J O N E P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H t e l. : ( 0 9 1 ) 8 1 2 5 3 8 7 u l. K s. W I t o l a 7-9
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA KRAKOWSKA Katedra Konstrukcji Stalowych i Spawalnictwa PRZYKŁADY WYMIAROWANIA KONSTRUKCJI STALOWYCH Z PROFILI SIN
POLITECHIKA KRAKOWSKA Katedra Konstrukcji Stalowych i Spawalnictwa PRZYKŁADY WYIAROWAIA KOSTRUKCJI STALOWYCH Z PROFILI SI Kraków Prof. dr hab. inż. Zbigniew EDERA gr inż. Krzysztof KUCHTA Katedra Konstrukcji
Bardziej szczegółowoStudium przypadku: Budynek ELUZ w Croissy-Beaubourg, Francja
Studium przypadku: Budynek ELUZ w Croissy-Beaubourg, Francja Hala przemysłowa z portalowymi ramami o bardzo duŝej rozpiętości, zlokalizowana na przedmieściach ParyŜa. Dla oszczędności ramy portalowe wykonano
Bardziej szczegółowoProjekt Wykonawczy. Konstrukcja Projekt przebudowy [modernizacji] Miejskiej Oczyszczalni Ścieków przy ulicy Lipowej w Twardogórze, działka nr 4/4, AM -22 Projekt Wykonawczy KONSTRUKCJA A. Opis techniczny
Bardziej szczegółowoPRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA
P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI
Bardziej szczegółowoOpracowano z wykorzystaniem materiałów: [1] Trebilcock P, Lawson M., Architectural Design in Steel, Spon Press, 2004 [2 ] Biegus A.
Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [1] Trebilcock P, Lawson M., Architectural Design in Steel, Spon Press, 2004 [2 ] Biegus A., Konstrukcje stalowe hal, Arkady, Warszawa2003 [3] Pawlak Z., Ekonomiczna
Bardziej szczegółowoAwaria dachu ze stalowymi płatwiami kratowymi
Awaria dachu ze stalowymi płatwiami kratowymi Dr hab. inż. Walter Wuwer, mgr inż. Szymon Swierczyna, Politechnika Śląska, Gliwice 1. Wprowadzenie a) Charakterystyczną cechą konstrukcji stalowych jest ich
Bardziej szczegółowoRok akademicki: 2015/2016 Kod: GBG-1-507-s Punkty ECTS: 5. Poziom studiów: Studia I stopnia Forma i tryb studiów: -
Nazwa modułu: Konstrukcje metalowe Rok akademicki: 2015/2016 Kod: GBG-1-507-s Punkty ECTS: 5 Wydział: Górnictwa i Geoinżynierii Kierunek: Budownictwo Specjalność: - Poziom studiów: Studia I stopnia Forma
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:
II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong
Bardziej szczegółowoTHE IMPACT OF ERRORS OF THE CONSTRUCTION PROCESS ON THE BREAKDOWN OF THE ROOF CONSTRUCTION OF THE HALL
XXVI Konferencja awarie budowlane 213 Naukowo-Techniczna ANTONI MATYSIAK, antoni.matysiak@interia.pl ELŻBIETA GROCHOWSKA, E.Grochowska@ib.uz.zgora.pl Uniwersytet Zielonogórski WPŁYW BŁĘDÓW PROCESU BUDOWLANEGO
Bardziej szczegółowoSpis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63
Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie
Bardziej szczegółowoTemat: BUDOWA ZAPLECZA BOISKA SPORTOWEGO. Wszelkie prawa autorskie zastrzeżone
W P A - w i l i s o w s k i p r a c o w n i a a r c h i t e k t o n i c z n a m g r i n ż. a r c h. W i t o l d W i l i s o w s k i 5 2-3 4 0 W r o c ł a w, u l. G o l e s z a n 1 9 / 5 t e l. : ( + 4
Bardziej szczegółowoROZDZIAŁ NR IV KONSTRUKCJA- KOMPOSTOWNIA
ROZDZIAŁ NR IV KONSTRUKCJA- KOMPOSTOWNIA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I. CZĘŚĆ OPISOWA 1. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI... 111 1.1. MERYTORYCZNE PODSTAWY OPRACOWANIA... 111 1.2. PRZEDMIOT OPRACOWANIA.... 111 1.3.
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA BLACHOWNIC O ZMIENNYM PRZEKROJU METODĄ ROJU CZĄSTEK. mgr inż. Piotr Sych
OPTYMALIZACJA BLACHOWNIC O ZMIENNYM PRZEKROJU METODĄ ROJU CZĄSTEK. mgr inż. Piotr Sych 1 1. Wstęp 1.1. Opis problemu Przedmiotem analizy są belki i ramy stalowe nazywane blachownicami, o przekroju dwuteowym
Bardziej szczegółowoBlacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU
153 Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU Blachy trapezowe to produkty, które dzięki swej uniwersalności znajdują szerokie zastosowanie w przemyśle budowlanym. Sprawdzają się jako pokrycie elewacyjne oraz
Bardziej szczegółowoWymiarowanie kratownicy
Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Bardziej szczegółowoProfile zimnogięte. Typu Z i C
Profile zimnogięte Typu Z i C Profile zimnogięte Głównym zastosowaniem produkowanych przez nas profili zimnogiętych są płatwie dachowe oraz rygle ścienne. Na elementy te (jako stosunkowo mało obciążone
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU WYKONAWCZEGO PIMOT
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I. OPIS TECHNICZNY 1. DANE OGÓLNE...4 2. PODSTAWA OPRACOWANIA...4 2.1 ZLECENIE I PROJEKT BRANŻY ARCHITEKTONICZNEJ,...4 2.2 OBCIĄŻENIA ZEBRANO ZGODNIE Z:...4 2.3 ELEMENTY KONSTRUKCYJNE
Bardziej szczegółowoKształtowniki Zimnogięte. Tablice nośności. str. 1
Kształtowniki Zimnogięte Tablice nośności str. 1 Kształtowniki zimnogięte CONSTRACO Sp. z o.o. 80-298 Gdańsk Ul. Bysewska 47 NIP 857 09 84 601 REGON 220521600 KRS 0000294306 Tel. +48 58 344 44 88 Fax +48
Bardziej szczegółowoTasowanie norm suplement
Tasowanie norm suplement W związku z rozwiniętą dość intensywną dyskusją na temat, poruszony w moim artykule, łączenia w opracowaniach projektowych norm PN-B i PN-EN ( Inżynier Budownictwa nr 9/2016) pragnę
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoTABELARYCZNE ZESTAWIENIA DOPUSZCZALNYCH OBCIĄŻEŃ DLA ELEWACYJNYCH PROFILI FALISTYCH
TABELARYCZNE ZESTAWIENIA DOPUSZCZALNYCH OBCIĄŻEŃ DLA ELEWACYJNYCH PROFILI FALISTYCH CZĘŚĆ OGÓLNA Przedmiot i cel opracowania Przedmiotem opracowania jest obliczenie i tabelaryczne zestawienie dopuszczalnej
Bardziej szczegółowoSzymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO
1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA TECHNICZNA WYKONYWANIA STROPÓW TERIVA
INSTRUKCJA TECHNICZNA WYKONYWANIA STROPÓW TERIVA 1. UKŁADANIE I PODPIERANIE BELEK Przed przystąpieniem do wykonania stropu należy sprawdzić z dokumentacją tech-niczną poprawność wykonania podpór i ich
Bardziej szczegółowoBlacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU
50 Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU Blachy trapezowe to produkty, które dzięki swej uniwersalności znajdują szerokie zastosowanie w przemyśle budowlanym. Sprawdzają się jako pokrycie elewacyjne oraz
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ZADASZENIE SALI GIMNASTYCZNEJ W SYSTEMIE HBE ZYNDAKI 2, SORKWITY
K O N S T R U K C Y J N E D R E W N O K L E J O N E P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H K O N S B U D t e l. : ( 0 9 1 ) 8 1 2 5 3 8 7 S t o b n
Bardziej szczegółowoBlacha trapezowa T-50. karta produktu. zeskanuj kod QR i zobacz model 3D Rabka-Zdrój.
Blacha trapezowa T-50 karta produktu 34-700 Rabka-Zdrój 617 zeskanuj kod QR i zobacz model 3D Ogólne informację Blacha trapezowa jest wyjątkowa dzięki swej prostocie i wyrazistej formie. Pozwala realizować
Bardziej szczegółowoBlacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU
55 Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU Blachy trapezowe to produkty, które dzięki swej uniwersalności znajdują szerokie zastosowanie w przemyśle budowlanym. Sprawdzają się jako pokrycie elewacyjne oraz
Bardziej szczegółowo1 Ogólne zasady projektowania konstrukcji hal
Ogólne zasady projektowania konstrukcji hal 11 1 Ogólne zasady projektowania konstrukcji hal 1.1 Zasady modularne Moduł jest umowną jednostką miary liniowej stosowaną w koordynacji wymiarowej. Zasady koordynacji
Bardziej szczegółowo