PROJEKT ROZBUDOWY Z PRZEBUDOW I NADBUDOW BUDYNKU KOMUNALNEGO PRZEZNACZONEGO NA CENTRUM KULTURY W HARBUTOWICACH

Transkrypt

1 Inwestor: Lokalizacja: GMINA SUŁKOWICE RYNEK SUŁKOWICE DZIAŁKA NR 1636/1 W HARBUTOWICACH SUŁKOWICE Temat: PROJEKT ROZBUDOWY Z PRZEBUDOW I NADBUDOW BUDYNKU KOMUNALNEGO PRZEZNACZONEGO NA CENTRUM KULTURY W HARBUTOWICACH Brana: K O N S T R U K C J A Projektował: mgr in. Robert Mizera, Upr. bud. 336/00 Sprawdził: mgr in. Waldemar Polak, Upr. Bud. 339/00 ZAWARTO OPRACOWANIA: 1. E KSPERTYZA TECHNICZNA BUDYNKU ISTNIEJCEGO. OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO 3. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOCIOWE 4. RYSUNKI KONSTRUKCYJNE SIERPIE 01

2 1. EKSPERTYZA TECHNICZNA - ORZECZENIE TECHNICZNE STWIERDZAJCE MOLIWO WYKONANIA PLANOWANEJ ROZBUDOWY Z PRZEBUDOW I NADBUDOW DANE WSTPNE - PRZEDMIOT I CEL OPRACOWANIA Przedmiotem niniejszego opracowania jest ocen stanu technicznego budynku komunalnego przeznaczonego na Centrum Kultury znajdujcego si w miejscowoci Harbutowice na dz.nr 1636/1. Ocena stanu technicznego obiektu została przeprowadzona w celu okrelenia przydatnoci budynku do celów projektowanej rozbudowy z przebudow i nadbudow. 1.. PODSTAWA OPRACOWANIA zlecenie inwestora inwentaryzacja budynku, dokumentacja fotograficzna informacje udzielone przez właciciela budynku, wizja, ogldziny lokalne, ocena stanu technicznego i stanu wykoczeniowego, budynku, wykonane we własnym zakresie przez autora opracowania, wytyczne w sprawie zasad opracowania przegldów technicznych orzecze, ocen stanu technicznego budynków opracowane przez CUTOB PZiTB z 1988r. Ustawa z dnia 7 lipca 1994 r - Prawo budowlane (tekst jednolity - Dz.U. Nr 07. poz. 016 z 003 r ) Rozporzdzenia Ministra Infrastruktury z dnia 1 kwietnia 00 r w sprawie warunków technicznych jakim powinny odpowiada budynki i ich usytuowanie (Dz.U.Nr 75 poz.690 z 00 r ) Polskie Normy Budowlane 1.3. ZAKRES OPRACOWANIA Orzeczenie dotyczy oceny stanu technicznego budynku komunalnego, okrelenia stanu poszczególnych elementów konstrukcyjnych budynku ze wskazaniem elementów wymagajcych wzmocnienia lub rozbiórki oraz wskazanie zalece co do moliwoci wykonania planowanej rozbudowy z przebudow i nadbudow ze szczególnym uwzgldnieniem zapewnienia bezpieczestwa konstrukcji CHARAKTERYSTYKA ISTNIEJCEGO BUDYNKU Jest to budynek w kształcie załamanego prostokta, wolnostojcy. Wymiary budynku w rzucie: szer. ok. 1.5m, dł. ok. 16,0m. Budynek pokryty dachem tymczasowym dwuspadowym o kcie nachylenia połaci ok. 9, z pokryciem blach trapezow. Obiekt posiada jedn wewntrzn klatk schodow. K/1

3 1.5. OPIS STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU - OCENA 1.6. Fundamenty Na podstawie dokonanego przegldu stwierdzono, i ciany fundamentowe wykonane s jako elementy elbetowe. Nie stwierdzono wystpowania pkni ani zarysowania na cianach fundamentowych. Ławy fundamentowe wykonane zostały jako elbetowe, ze zbrojeniem podłunym na głbokoci ok 1.m p.p.t. Budynek posiada izolacj poziom zabezpieczajc ciany budynku przed zawilgoceniem kapilarnym. Budynek przewidziany do nadbudowy wykonany został w technologii murowanej z pustaków ulobetonowych. W budynku planuje si wykonanie cian kolankowych (przebudowa dachu - podniesienie wysokoci pomieszcze na poddaszu). W budynku przewiduje si zwikszenie obcienia w poziomie posadowienia wikszego ni 15% w stosunku do obcie istniejcych -co zostało przewidziane na etapie istniejcej realizacji. W zwizku z powyszym nie zachodzi potrzeba wykonania wzmocnienia i przebudowy fundamentów ciany none ciany konstrukcyjne: - zewntrzne murowane z pustaków ulobetonowych gr.40cm. Nie stwierdzono pkni ani zarysowa, istniejca kondygnacja parteru została zabezpieczona przed wpływem czynników atmosferycznych poprzez wykonany dach tymczasowy Strop Strop midzy-kondygnacyjny wykonany jako płytowy elbetowy gr. 15cm. Nie stwierdzono ponadnormatywnych ugi. Przy podskakiwaniu w rodku przsła s odczuwalne niewielkie drgania. Płyty stropowe nie były naraone na działanie rodowiska wilgotnego, w której mogłaby si rozwin korozja. Ostatecznie stwierdzono, i stropy posiadaj odpowiedni sztywno i nadaj si do wykonania projektowanych zmian. Planowana przebudowa z rozbudow i nadbudow przewiduje wykonanie nowej klatki schodowej w obrysie przebudowywanego budynku, w miejscu starego biegu schodów przeznaczonego do rozbiórki, ze wzgldu na widoczn korozj stali zbrojeniowej oraz nie spełnianie obecnych przepisów technicznych Konstrukcja dachu Dach tymczasowy o konstrukcji drewnianej, dwuspadowy. Docelowo przewiduj si jego rozbiórk i zastosowanie nowej konstrukcji. W zwizku z powyszym nie poddano analizie stan zachowania konstrukcji elementów wiby dachowej Klatka schodowa Istniejca klatka schodowa o konstrukcji elbetowej płytowej planowana rozbiórka ze wzgldu na nie spełnianie obecnych przepisów technicznych. W jej miejscu projektuje si now klatk schodow. Dwa biegi schodów zewntrznych przeznaczone równie do rozbiórki K/

4 1.11. Kryteria oceny i ocena poszczególnych elementów konstrukcyjnych i instalacyjnych budynku: Przyjmuje si, e orientacyjny czas trwania (do remontu kapitalnego) poszczególnych elementów konstrukcji wynosi: - dla fundamentów lat - dla cian murowanych lat - dla stropów masywnych lat - dla stropów drewnianych lat - dla schodów masywnych lat - dla blachy 0-30 lat; Natomiast czas ten moe ulec zmianie przy prawidłowym uytkowaniu i konserwacji. Kryteria oceny stanu technicznego i klasyfikacj techniczn elementów budynku okrelono dalej wg skali 5-stopniowej zgodnie z wytycznymi podanymi w informatorze dla rzeczoznawców - wydanie CUTOB- PZiTB Wrocław 1988 r A) Dobry - zuycie 0-15%. Element budynku jest dobrze utrzymany, konserwowany, nie wykazuje zuycia i uszkodze. Cechy i właciwoci wbudowanych materiałów odpowiadaj wymogom norm. B) Zadowalajcy - zuycie 16-30%. Element budynku utrzymany jest naleycie. Celowy jest remont biecy polegajcy na drobnych naprawach, uzupełnieniach i konserwacji. C) redni - zuycie 31-50%. W elementach budynku wystpuj znaczne uszkodzenia i ubytki nie zagraajce bezpieczestwu publicznemu. Celowy jest czciowy remont kapitalny. D) Lichy - zuycie 51-70%. W elementach budynku wystpuj znaczne uszkodzenia, ubytki. Cechy i właciwoci wbudowanych materiałów maj obnion klas. Wymagany kompleksowy remont kapitalny wzgldnie wymiana. E) Zły %. W elementach budynku wystpuj due uszkodzenia i ubytki, które zagraaj dalszemu uytkowaniu. Zahamowanie zagroenia wymaga rozbiórki i wykonania nowego elementu. Nr Element Stan techniczny 1. Fundamenty dobry. ciany none dobry 3. Tynk/elewacja brak 4. Strop dobry 5. Konstrukcja dachu (planowana wymiana) 6. Stolarka okienna brak 7. Rynny i rury spustowe brak 8. Klatka schodowa (planowana wymiana) K/3

5 WNIOSKI i ZALECENIA: Na podstawie przeprowadzonych ogldzin, wizji lokalnej oraz szczegółowej analizie zachowania poszczególnych elementów konstrukcyjnych budynku, stwierdzono: - stan istniejcy budynku spełnia warunki bezpiecze stwa konstrukcji, okrelonych Rozporzdzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 1 kwietnia 00r w sprawie warunków technicznych jakim powinny odpowiada budynki i ich usytuowanie ( Dz.U.Nr 75 poz.690 z 00 r. z póniejszymi zmianami). - w wyniku odpowiedniego zabezpieczenia obiektu bdcego w budowie, obecnie jego stan techniczny wg ogólnej oceny okrela si jako: dobry i daje moliwo wykonania planowanej rozbudowy z przebudow i nadbudow. - niniejsza ekspertyza jest opracowaniem skróconym obejmujcym jedynie okrelenie przydatnoci budynku do planowanej przebudowy i nadbudowy. - wszystkie roboty budowlane winny by prowadzone zgodnie z przepisami techniczno- budowlanymi, obowizujcymi Polskimi Normami oraz zasadami wiedzy technicznej i przepisami BHP, pod nadzorem osoby do tego uprawnionej, przy uyciu wyrobów budowlanych dopuszczonych do obrotu i powszechnego stosowania w budownictwie. Opracował: mgr in. Robert Mizera upr. bud. nr 336/00 K/4

6 . OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO.1. Podstawa opracowania. Projekt architektoniczny budynku Dokumentacja archiwalna Dokumentacja geotechniczna wykonana przez Biuro Usług Geologicznych EKO- GEO Jan Orłowski Kraków, os. Piastów 44/39 Aktualne normy, przepisy oraz literatura techniczna. PN-8/B-0000 Obcienia budowli. Zasady ustalania wartoci. PN-8/B-0001 Obcienia budowli. Obcienia stałe. PN-8/B-0003 Obcienia budowli. Obcienia zmienne technologiczne. PN-80/B-0010/ Az1 Obcienia w obliczeniach statycznych. Obcienia niegiem. PN-77/B-0011/ Az1 Obcienia w obliczeniach statycznych. Obcienia wiatrem. PN-B-0364: 00 Konstrukcje betonowe, elbetowe i sprone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/B-0300 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03150: 000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-0300: 1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie. PN-81/B-0300 Posadowienie bezporednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/B Projekty budowlane. Obliczenia statyczne... Opis ogólny obiektu. Projektowany obiekt to rozbudowa z przebudow i nadbudow budynku komunalnego. Układ konstrukcyjny budynku cianowy, ze stropem elbetowym w technologii monolitycznej..3. Opis szczegółowy elementów konstrukcji budynku Sposób posadowienia obiektu. Fundamenty. Posadowienie na istniejcych stopach i ławach fundamentowych oraz na nowoprojektowanych ławach elbetowych o przekroju 80x40cm z betonu B0 i stali AIIIN. Dla słupa elbetowego wykona stop elbetow o wymiarach 100x100x40.Dla cian działowych z pustaka gr.19cm naley wykona wzmocnienia posadowienia w postaci elbetowych ław o przekroju 40x30cm. Poziom posadowienia przyjto w warstwie gruntów kamienistych (zwietrzeliny łupkowe twardoplastyczne) o I L =0.18 (warstwa III wg. dok. geotechnicznej). Projektuje si zabezpieczenie skarpy wokół budynku w postaci muru oporowego, z betonu C5/30 zbrojonego stal AIIIN, wg. rysunków szczegółowych. Zgodnie z Rozporzdzeniem Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 5 kwietnia 01 r w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych (Dziennik Ustaw, poz.463) i PN-B-0479: 1998, obiekt zaliczono do pierwszej kategorii geotechnicznej..3.. ciany konstrukcyjne poddasza. ciany konstrukcyjne zaprojektowano z bloczków ceramicznych kl. 15MPa na zaprawie cem.-wap. kl. M5. K/5

7 .3.3. Płyta tarasu. Zaprojektowano monolitycznie wylewan płyt elbetow zbrojon stal B500SP, beton C0/5 (B5). Obcienie uytkowe stropu:.0 kn/m jak dla tarasów Nadproa i wie ce. Nad otworami okiennymi i drzwiowymi kondygnacji poddasza zaprojektowano monolitycznie wylewane nadproa z betonu C0/5 (B5) zbrojone stal B500SP. Na cianach nonych zewntrznych i zaprojektowano wieniec elbetowy po całym obwodzie budynku wylewany z betonu C0/5 (B5) zbrojony stal B500SP, zbroi 4#1, strzemiona #8 co 30cm. W poziomie parteru projektuje si wykonanie przebi otworów z zastosowaniem prefabrykowanych nadproy ceramicznych, oraz nadproa stalowego z dwuteowników IPE Klatka schodowa. W obrysie budynku przebudowywanego przewiduje si wykonanie nowego połczenia komunikacyjnego klatki schodowej w konstrukcji płytowej monolitycznie wylewanej. W tym celu przewiduje si rozbiórk istniejcych schodów wewntrznych wraz z fragmentem stropu i wykonanie nowej klatki schodowej zgodnie z rysunkami szczegółowymi Konstrukcja dachu Konstrukcj dachu stanowi dwigary kratowe drewniane. Pas górny i dolny x(4x16cm), słupki i krzyulce 3.x16cm, rubami w wzłach.. Dwigary oparte na wiecu elbetowym za pomoc ktownika do betonu BMF KR135 oraz kotew M1. Drewno na wib dachow wierkowe lub sosnowe kl. C4. Konstrukcja dwigarów wg rys. K-5 i K Ruszt stalowy pod central wentylacyjn Konstrukcj rusztu stanowi dwa dwuteowniki IPE 140 oparte na belce stalowej IPE 40 prowadzonej w kierunku poprzecznym. Pod oparcie dwuteowników na murze projektuje si słupy elbetowe z betonu C0/5 (B0). Naley wykona równie obnienie wieca elbetowego obwodowego, w celu oparcia konstrukcji stalowego rusztu. UWAGA : Wszystkie roboty budowlane winny by prowadzone zgodnie z przepisami techniczno- budowlanymi, obowizujcymi Polskimi Normami oraz zasadami wiedzy technicznej i przepisami BHP, pod nadzorem osoby do tego uprawnionej, przy uyciu wyrobów budowlanych dopuszczonych do obrotu i powszechnego stosowania w budownictwie. K/6

8 3. OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOCIOWE 3.1. Obcienia Tablica 1. Obcienia stałe na poła k Lp Opis obcienia Obc. char. kn/m γ f d Obc. obl. kn/m 1. Dachówka / blachodachówka / blacha trapezowa 0,90 1, ,17 [0,900kN/m]. Łaty 0,05 1, ,07 Σ: 0,95 1, ,4 Tablica. Obcienia na pas dolny kratownic Lp Opis obcienia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Obcienie technologiczne + obc. od sufitu podwieszanego 0,50 1, ,70 Σ: 0,50 1, ,70 Tablica 3. Obcienia niegiem k Obc. obl. Lp Opis obcienia Obc. char. kn/m γ f d kn/m 1. Obcienie niegiem połaci bardziej obcionej 1,30 1,50 0,00 1,95 dachu dwuspadowego wg PN-80/B- 0010/Az1/Z1-1 (strefa 3, A=371 m n.p.m. -> Qk = 1,66 kn/m, nachylenie połaci 15,0 st. -> C=0,800) [1,301kN/m] Σ: 1,30 1, ,95 Obcienie niegiem wg PN-80/B-0010/Az1 / Z1-1 1,951 1,951 S [kn/m ] 15,0 15,0 - Dach dwuspadowy - Obcienie charakterystyczne niegiem gruntu: - strefa obcienia niegiem 3; A = 371 m n.p.m. Q k = 0,006 A - 0,6 = 1,66 kn/m Poła bardziej obciona: - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 15,0 o C = 0,8+0,4 (α-15 o )/15 o = 0,8+0,4 (15,0 o -15 o )/15 o = 0,800 Obcienie charakterystyczne dachu: K/7

9 S k = Q k C = 1,66 0,800 = 1,301 kn/m Obcienie obliczeniowe: S = S k γ f = 1,301 1,5 = 1,951 kn/m Poła mniej obciona: - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 15,0 o C 1 = 0,8 Obcienie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 1,66 0,800 = 1,301 kn/m Obcienie obliczeniowe: S = S k γ f = 1,301 1,5 = 1,951 kn/m Tablica 4. Obcienia wiatrem poła nawietrzna Lp Opis obcienia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Obcienie wiatrem połaci nawietrznej dachu wg -0,48 1,50 0,00-0,7 PN-B-0011:1977/Az1/Z1-3 (strefa III, H=371 m n.p.m. -> qk = 0,31kN/m, teren A, z=h=9,0 m, -> Ce=0,95, budowla zamknita, wymiary budynku H=9,0 m, B=1,0 m, L=,0 m, kt nachylenia połaci dachowej alfa = 15,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,9, beta=1,80) [-0,484kN/m] Σ: -0, ,7 Tablica 5. Obcienia wiatrem poła zawietrzna k Obc. obl. Lp Opis obcienia Obc. char. kn/m γ f d kn/m 1. Obcienie wiatrem połaci zawietrznej dachu wg -0,1 1,50 0,00-0,31 PN-B-0011:1977/Az1/Z1-3 (strefa III, H=371 m n.p.m. -> qk = 0,31kN/m, teren A, z=h=9,0 m, -> Ce=0,95, budowla zamknita, wymiary budynku H=9,0 m, B=1,0 m, L=,0 m, kt nachylenia połaci dachowej alfa = 15,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,4, beta=1,80) [-0,15kN/m] Σ: -0, ,3 Tablica 6. Obcienia wiatrem ciana nawietrzna k Obc. obl. Lp Opis obcienia Obc. char. kn/m γ f d kn/m 1. Obcienie wiatrem ciany nawietrznej wg PN-B- 0,38 1,50 0,00 0, :1977/Az1/Z1-1 (strefa III, H=371 m n.p.m. - > qk = 0,31kN/m, teren A, z=h=9,0 m, -> Ce=0,95, budowla zamknita, wymiary budynku H=9,0 m, B=1,0 m, L=,0 m -> wsp. aerodyn. C=0,7, beta=1,80) [0,376kN/m] Σ: 0,38 1, ,57 K/8

10 Obcienie wiatrem wg PN-B-0011:1977/Az1 / Z1-3 -0,75-0,3 p [kn/m ] kierunek wiatru 15,0 H=9,0 B=1,0 - Budynek o wymiarach: B = 1,0 m, L =,0 m, H = 9,0 m - Dach dwuspadowy, kt nachylenia połaci α = 15,0 o - Charakterystyczne cinienie prdkoci wiatru: - strefa obcienia wiatrem III; H = 371 m n.p.m. q k = 300 [1+0,0006 (H-300)] [0000- H/0000+H] = 314 Pa q k = 0,314 kn/m - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: A; z = H = 9,0 m C e (z) = 0,5+0,05 9,0 = 0,95 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik cinienia wewntrznego: budynek zamknity C w = 0 Poła nawietrzna: - Współczynnik cinienia zewntrznego: C z = -0,9 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,9-0 = -0,9 Obcienie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,314 0,95 (-0,9) 1,80 = -0,484 kn/m Obcienie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,484) 1,5 = -0,75 kn/m Poła zawietrzna: - Współczynnik cinienia zewntrznego: C z = -0,4 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,4-0 = -0,4 Obcienie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,314 0,95 (-0,4) 1,80 = -0,15 kn/m Obcienie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,15) 1,5 = -0,3 kn/m K/9

11 3.. Drewniane dwigary kratowe PRZEKRÓJ Nr: 1 Nazwa: "B 16,0x3," Y 1 x X16,00 y 3,0 V=16,00 H=3,0 Skala 1: CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: Materiał: 45 Drewno C Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 1,6 Yc= 8,0 alfa= 0,0 Momenty bezwładnoci [cm4]: Jx= 109,3 Jy= 43,7 Moment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0 Gł.momenty bezwładn. [cm4]: Ix= 109,3 Iy= 43,7 Promienie bezwładnoci [cm]: ix= 4,6 iy= 0,9 Wskaniki wytrzymał. [cm3]: Wx= 136,5 Wy= 7,3 Wx= -136,5 Wy= -7,3 Powierzchnia przek. [cm]: F= 51, Masa [kg/m]: m=, Moment bezwładn.dla zginania w płaszcz.ukł. [cm4]: Jzg= 109, Nr. Oznaczenie Fi: Xs: Ys: Sx: Sy: F: [deg] [cm] [cm] [cm3] [cm3] [cm] B 16,0x3, 0 0,00 0,00 0,0 0,0 51, K/10

12 PRZEKRÓJ Nr: 3 Nazwa: "IIIa 16x11" Y 1 x X160,0 y 40,0 3,0 40,0 V=160,0 H=11,0 Skala 1: CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: Materiał: 45 Drewno C Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 5,6 Yc= 8,0 alfa= -0,0 Momenty bezwładnoci [cm4]: Jx= 730,7 Jy= 189,5 Moment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0 Gł.momenty bezwładn. [cm4]: Ix= 730,7 Iy= 189,5 Promienie bezwładnoci [cm]: ix= 4,6 iy= 3,8 Wskaniki wytrzymał. [cm3]: Wx= 341,3 Wy= 36,7 Wx= -341,3 Wy= -36,7 Powierzchnia przek. [cm]: F= 18,0 Masa [kg/m]: m= 5,4 Moment bezwładn.dla zginania w płaszcz.ukł. [cm4]: Jzg= 730, Nr. Oznaczenie Fi: Xs: Ys: Sx: Sy: F: [deg] [cm] [cm] [cm3] [cm3] [cm] B 40x ,60-0,00-0,0-30,4 64,0 B 40x ,60 0,00 0,0 30,4 64,0 K/11

13 WZŁY: ,311 0,31 0,311 0,300 0,00 0,700 1,163 1,16 1,163 1,16 1,163 1,16 1,163 1,16 0,700 V=1,434 H=10,700 WZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: ,863 0, ,05 0,00 3,05 0, ,188 0,00 3 4,188 1,13 1 5,350 0,00 4 5,350 1, ,513 0,00 5 6,513 1, ,675 0,00 6 7,675 0, ,838 0,00 7 8,838 0, ,000 0,00 8 0,700 0, ,700 0, ,863 0, ,000 0, PRTY: ,311 0,31 0,311 0,300 0,00 0,700 1,163 1,16 1,163 1,16 1,163 1,16 1,163 1,16 0,700 V=1,434 H=10,700 K/1

14 PRZEKROJE PRTÓW: ,311 0,31 0,311 0,300 0,00 0,700 1,163 1,16 1,163 1,16 1,163 1,16 1,163 1,16 0,700 V=1,434 H=10,700 PRTY UKŁADU: Typy prtów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub - cigno Prt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,16 0,311 1,03 1,000 3 IIIa 16x ,163 0,31 1,04 1,000 3 IIIa 16x ,16 0,311 1,03 1,000 3 IIIa 16x ,163-0,311 1,04 1,000 3 IIIa 16x ,16-0,31 1,03 1,000 3 IIIa 16x ,163-0,311 1,04 1,000 3 IIIa 16x ,163 0,000 1,163 1,000 3 IIIa 16x ,16 0,000 1,16 1,000 3 IIIa 16x ,163 0,000 1,163 1,000 3 IIIa 16x ,16 0,000 1,16 1,000 3 IIIa 16x ,163 0,000 1,163 1,000 3 IIIa 16x ,16 0,000 1,16 1,000 3 IIIa 16x ,163 0,000 1,163 1,000 3 IIIa 16x ,16 0,000 1,16 1,000 3 IIIa 16x ,000 0,300 0,300 1,000 1 B 16,0x3, ,000 0,611 0,611 1,000 1 B 16,0x3, ,000 0,93 0,93 1,000 1 B 16,0x3, ,000 1,34 1,34 1,000 1 B 16,0x3, ,000 0,93 0,93 1,000 1 B 16,0x3, ,000 0,611 0,611 1,000 1 B 16,0x3, ,000 0,300 0,300 1,000 1 B 16,0x3, ,163 0,300 1,01 1,000 3 IIIa 16x ,16-0,300 1,00 1,000 1 B 16,0x3, ,163 0,93 1,485 1,000 1 B 16,0x3, ,16-0,93 1,484 1, B 16,0x9, ,163 0,93 1,485 1, B 16,0x9, ,16-0,93 1,484 1,000 1 B 16,0x3, ,163 0,300 1,01 1,000 1 B 16,0x3, ,16-0,300 1,00 1,000 3 IIIa 16x ,700-0,00 0,78 1,000 3 IIIa 16x ,700 0,00 0,78 1,000 3 IIIa 16x K/13

15 WIELKOCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: , ,0 45 Drewno C4 3 18, ,0 45 Drewno C , ,0 45 Drewno C , ,0 45 Drewno C STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napr.gr.: AlfaT: [N/mm] [N/mm] [1/K] Drewno C ,000 5,00E OBCIENIA: 1,300 1,300 1,300 1,300 1,300 0,650 1,000 0,650 0,650 1,300 1,300 1,300 1,300 0,650 0,650 1,000-0,480-0,10 1,000 0,650 0,650 1,300 1,300 1,300 0,650 1,300 0,650 1,000-0,480-0,10 1,000 0,650 0,650 1,300 1,300 1,3001,300 0,650 1,000 0,650-0,480-0, ,500-0,480 1,000 0,650 0,650 1,3001,300-0,10 1,000 1,000 0,6500,650 1,000 0,500 0,500 0, ,500 0, ,6500,650 0,500 0,500 0, ,10 1,000-0,480-0, , OBCIENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Prt: Rodzaj: Kt: P1(Tg): P(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,3 1 Liniowe 0,0 1,000 1,000 0,00 1,0 Liniowe 0,0 1,000 1,000 0,00 1,0 3 Liniowe 0,0 1,000 1,000 0,00 1,0 4 Liniowe 0,0 1,000 1,000 0,00 1,0 5 Liniowe 0,0 1,000 1,000 0,00 1,0 6 Liniowe 0,0 1,000 1,000 0,00 1,0 Liniowe 0,0 1,000 1,000 0,00 1,0 9 Liniowe 0,0 1,000 1,000 0,00 1,0 30 Liniowe 0,0 1,000 1,000 0,00 0,73 31 Liniowe 0,0 1,000 1,000 0,00 0,73 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,40 7 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 1,16 8 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 1,16 9 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 1,16 10 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 1,16 11 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 1,16 1 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 1,16 13 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 1,16 K/14

16 14 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 1,16 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 3 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 4 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 5 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 6 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 9 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 30 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 0,73 31 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 0,73 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 3 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 4 Liniowe-Y 0,0 0,650 0,650 0,00 1,0 5 Liniowe-Y 0,0 0,650 0,650 0,00 1,0 6 Liniowe-Y 0,0 0,650 0,650 0,00 1,0 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 9 Liniowe-Y 0,0 0,650 0,650 0,00 1,0 30 Liniowe-Y 0,0 0,650 0,650 0,00 0,73 31 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 0,73 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,650 0,650 0,00 1,0 Liniowe-Y 0,0 0,650 0,650 0,00 1,0 3 Liniowe-Y 0,0 0,650 0,650 0,00 1,0 4 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 5 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 6 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 Liniowe-Y 0,0 0,650 0,650 0,00 1,0 9 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 1,0 30 Liniowe-Y 0,0 1,300 1,300 0,00 0,73 31 Liniowe-Y 0,0 0,650 0,650 0,00 0,73 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 15,9-0,480-0,480 0,00 1,0 Liniowe 15,9-0,480-0,480 0,00 1,0 3 Liniowe 15,9-0,480-0,480 0,00 1,0 4 Liniowe -15,9-0,10-0,10 0,00 1,0 5 Liniowe -15,9-0,10-0,10 0,00 1,0 6 Liniowe -15,9-0,10-0,10 0,00 1,0 Liniowe 15,9-0,480-0,480 0,00 1,0 9 Liniowe -15,9-0,10-0,10 0,00 1,0 30 Liniowe -15,9-0,10-0,10 0,00 0,73 31 Liniowe 15,9-0,480-0,480 0,00 0, KRYTERIA KOMBINACJI OBCIE: Nr: Specyfikacja: ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C/D/E+F K/15

17 MOMENTY-OBWIEDNIE: -0,7-0,1 31-0,5-0,5-0,4-0,4-0,5-0,5-0,1-0,1-0,1-0,1-0,1-0,7-0,1-0, ,4-0, ,4-0, ,1 16 0,1 0,0-0, ,3 0,3 0,3 0,0-0, -0,1-0,1-0,1-0,1 0, ,1 0,180,1 0,19 100,0 0,011 10,1 0, , 0, 0, 0, 0,4 0,4 0,4 0,4-0, 30-0,7 0,9 0,9 0,9 0,9 TNCE-OBWIEDNIE: 1,9 1,6,4 1,9 1, 0,4 1,6 0, 0,6 1,9 1,7 1,7 0,0 1,3 3-0, 4 0,0 0, ,0-0, ,3 0,3-0,0,9-0,5 0,3 0, 5-1, , 0,1 0,4-0,01,1 0,3 0, 0,5 1,0 0, 0 6 0,4 0,4 0, 0,0 0,0 0,0 0,0 1-0, 3-1,9-1, -0, , -0,4 8-0,0-0,1-1,6 9 -, ,5-0,1-0,0-0,3-0,4-0,1-0,0 0,0-0,0-0, -0, -0, -0,4-1,7-1,0-1,1-0,9-1,9-1,3-1,7 -,1-1,9 30,1 0,5 NORMALNE-OBWIEDNIE: 8,4 0,8 14,6,5 3-6,0-5,9 4 1,9 8,4,0 0,3-7,9-1,3-6,3 18-6,,0 0, ,16-8, , -9,6 8, 8, 8, 8,3-0,0-3,0-11,7 -,6-11,7 0,5-1,7 0, ,5-35, -35, -9,9-9,8 8,4 0,5-1,7-0,0-3,0,0 0,3 14,6,5,0 0,3 1,8 8,3-0,5-3,0 0,6 0, -0,5 1,5-3,0 8,4 1,5 0,3-1,7 8,4 1,5 8,4 1,5-0,8 3-10, ,57-0,5-0,58-0,5-1,5-6,79-50, 10-50, ,4-51,1-1,5-6,7-1,5-6,7-1,5-6,7-0,5-6,7-0,5-6,7-0,5-6,7-51,1-0,5 0,3-1,7-9,-6,4-0,8-1,4-9,5-6,4-11,7 -,7-11,7-1, -6,7-6,4-1, 0, 0,6-6,4-11,1-11,4-50,4-51,3-51,3-56,7-56,6-57,6-57,5 K/16

18 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOCI EKSTREMALNE: T.I rzdu Obcienia obl.: Ciar wł.+"kombinacja obcie " Prt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obcie : ,677 0,7* 0,0-50,8 ABC 0,000-0,0* 1,9-51,3 ABC 0,000-0,0 1,9* -51,3 ABC 1,03 0,1-0,1-8,* AF 0,000-0,0 1,9-51,3* ABC 0,376 0,5* -0,0-50,8 ABC 1,04-0,5* -,3-46,0 ABD 1,04-0,5 -,4* -50, ABC 1,04-0,1-0,3-7,9* AF 0,000 0,3 1,1-51,1* ABC 3 0,677 0,1* -0,0-3,9 AD 0,000-0,5* 1,9-30,8 ABD 0,000-0,5 1,9* -30,8 ABD 1,03-0,1-0, -6,0* AF 0,000-0,5 1,8-35,* ABC 4 0,57 0,1* 0,0-19,1 AEF 1,04-0,5* -1,9-30,8 ABE 1,04-0,5-1,9* -30,8 ABE 0,000-0,1 0,4-5,9* AF 1,04-0,5-1,8-35,* ABC 5 0,87 0,5* 0,0-50,8 ABC 0,000-0,5*,3-46,0 ABE 0,000-0,5,4* -50, ABC 0,000-0,1 0,6-9,6* AF 1,03 0,3-1,1-51,1* ABC 6 0,57 0,7* -0,0-50,8 ABC 1,04 0,0* -1,9-51,3 ABC 1,04 0,0-1,9* -51,3 ABC 0,000 0,0 0,4-9,8* AF 1,04 0,0-1,9-51,3* ABC 7 1,163 0,9* 1,0 6,3 ABC 0,000-0,7* 1,9 8, ABD 0,000-0,7 1,9* 6,3 ABC 0,000-0,7 1,9 8,* ABD 1,163 0,9 1,0 8,* ABD 0,000-0,3 0,6-0,5* AEF 1,163 0,4 0,6-0,5* AEF 8 0,000 0,9* -0,0 6,3 ABC 1,16 0,1* -0,6 1,3 ABF 1,16 0,3-1,0* 8, ABD 1,16 0,3-1,0 8,* ABD 0,000 0,9-0,1 8,* ABD 1,16 0, -0, -0,5* AEF 0,000 0,4-0,1-0,5* AEF 9 0,000 0,4* -0,5-4,9 AC 1,163-0,4* -1,1-6,3 ABC 1,163-0,4-1,1* -6,3 ABC 1,163-0,1-0,1-1,5* AF K/17

19 0,000 0,1-0,1-1,5* AF 1,163-0,3-1,0-6,7* ABE 0,000 0,3-0,1-6,7* ABE 10 1,16 0,* 0,4-4,9 AC 0,000-0,4* 0,9-6,3 ABC 0,000-0,4 0,9* -6,3 ABC 0,000-0,1 0,1-1,5* AF 1,16 0,0 0,0-1,5* AF 0,000-0,3 0,8-6,7* ABE 1,089 0, 0,0-6,7* ABE 11 0,000 0,* -0,4-4,9 AC 1,163-0,4* -0,9-6,3 ABC 1,163-0,4-0,9* -6,3 ABC 1,163-0,1-0,1-0,5* AF 0,000 0,0-0,0-0,5* AF 1,163-0,3-0,8-6,7* ABD 0,073 0, -0,0-6,7* ABD 1 1,16 0,4* 0,5-4,9 AC 0,000-0,4* 1,1-6,3 ABC 0,000-0,4 1,1* -6,3 ABC 0,000-0,1 0, -0,5* AF 1,16 0,1 0,1-0,5* AF 0,000-0,3 1,0-6,7* ABD 1,16 0,3 0,1-6,7* ABD 13 1,163 0,9* 0,0 6,3 ABC 0,000 0,1* 0,6 3,6 ABF 0,000 0,3 1,0* 8,1 ABE 0,000 0,3 0,9 8,4* ABEF 1,163 0,8 0,0 8,4* ABEF 0,000 0,3 0,3 1,5* AD 1,163 0,6 0, 1,5* AD 14 0,000 0,9* -1,0 6,3 ABC 1,16-0,7* -1,9 8,1 ABE 1,16-0,7-1,9* 6,3 ABC 1,16-0,7-1,7 8,4* ABEF 0,000 0,8-0,8 8,4* ABEF 1,16-0,5-1,0 1,5* AD 0,000 0,6-0,9 1,5* AD 15 0,000 0,0* 0,0-1,7 AD 0,300 0,0* 0,0-1,7 AD 0,000 0,0* 0,0-1,7 AD 0,300 0,0* 0,0-1,7 AD 0,000 0,0 0,0* -1,7 AD 0,300 0,0 0,0* -1,7 AD 0,300 0,0 0,0 0,5* ABF 0,000 0,0 0,0-1,7* AD 16 0,000 0,0* 0,0-3,0 AD 0,611 0,0* 0,0-3,0 AD 0,000 0,0* 0,0-3,0 AD 0,611 0,0* 0,0-3,0 AD 0,000 0,0 0,0* -3,0 AD 0,611 0,0 0,0* -3,0 AD 0,611 0,0 0,0-0,0* ABF 0,000 0,0 0,0-3,0* AD K/18

20 17 0,000 0,0* 0,0,0 ABC 0,93 0,0* 0,0,0 ABC 0,000 0,0* 0,0,0 ABC 0,93 0,0* 0,0,0 ABC 0,000 0,0 0,0*,0 ABC 0,93 0,0 0,0*,0 ABC 0,93 0,0 0,0,0* ABC 0,000 0,0 0,0 0,3* AF 18 0,000 0,0* 0,0 14,6 ABC 1,34 0,0* 0,0 14,6 ABC 0,000 0,0* 0,0 14,6 ABC 1,34 0,0* 0,0 14,6 ABC 0,000 0,0 0,0* 14,6 ABC 1,34 0,0 0,0* 14,6 ABC 1,34 0,0 0,0 14,6* ABC 0,000 0,0 0,0,5* AF 19 0,000 0,0* 0,0,0 ABC 0,93 0,0* 0,0,0 ABC 0,000 0,0* 0,0,0 ABC 0,93 0,0* 0,0,0 ABC 0,000 0,0 0,0*,0 ABC 0,93 0,0 0,0*,0 ABC 0,93 0,0 0,0,0* ABC 0,000 0,0 0,0 0,3* AF 0 0,000 0,0* 0,0-3,0 AE 0,611 0,0* 0,0-3,0 AE 0,000 0,0* 0,0-3,0 AE 0,611 0,0* 0,0-3,0 AE 0,000 0,0 0,0* -3,0 AE 0,611 0,0 0,0* -3,0 AE 0,611 0,0 0,0-0,5* ABF 0,000 0,0 0,0-3,0* AE 1 0,000 0,0* 0,0-1,7 AE 0,300 0,0* 0,0-1,7 AE 0,000 0,0* 0,0-1,7 AE 0,300 0,0* 0,0-1,7 AE 0,000 0,0 0,0* -1,7 AE 0,300 0,0 0,0* -1,7 AE 0,300 0,0 0,0 0,3* ABF 0,000 0,0 0,0-1,7* AE 0,601 0,5* -0,0-57,1 ABC 0,000 0,0* 1,7-57,6 ABC 1,01-0,0* -1,7-56,7 ABC 0,000 0,0 1,7* -57,6 ABC 1,01-0,0-1,7* -56,7 ABC 1,01-0,0-0, -9,* AF 0,000 0,0 1,7-57,6* ABC 3 0,600 0,0* 0,0-6,4 ABC 0,000 0,0* 0,0-6,4 ABC 1,00 0,0* -0,0-6,4 ABC 0,000 0,0 0,0* -6,4 ABC 1,00 0,0-0,0* -6,4 ABC 0,000 0,0 0,0-0,8* AF 1,00 0,0-0,0-6,4* ABC K/19

21 4 0,74 0,0* 0,0 8,3 ABD 0,000 0,0* 0,0 8,3 ABD 1,485 0,0* -0,0 8,4 ABD 0,000 0,0 0,0* 8,3 ABD 1,485 0,0-0,0* 8,4 ABD 1,485 0,0-0,0 8,4* ABD 0,000 0,0 0,0 0,8* AF 5 0,74 0,0* -0,0-11,7 ABC 0,000 0,0* 0,0-11,7 ABC 1,484-0,0* -0,0-11,7 ABC 0,000 0,0 0,0* -11,7 ABC 1,484-0,0-0,0* -11,7 ABC 0,000 0,0 0,0-1,3* AF 1,484-0,0-0,0-11,7* ABC 6 0,74 0,0* -0,0-11,7 ABC 0,000 0,0* 0,0-11,7 ABC 1,485-0,0* -0,0-11,7 ABC 0,000 0,0 0,0* -11,7 ABC 1,485-0,0-0,0* -11,7 ABC 1,485-0,0-0,0 -,6* AF 0,000 0,0 0,0-11,7* ABC 7 0,74 0,0* 0,0 8,3 ABE 0,000 0,0* 0,0 8,4 ABE 1,484 0,0* -0,0 8,3 ABE 0,000 0,0 0,0* 8,4 ABE 1,484 0,0-0,0* 8,3 ABE 0,000 0,0 0,0 8,4* ABE 1,484 0,0-0,0 1,8* AF 8 0,601 0,0* 0,0-6,4 ABC 0,000 0,0* 0,0-6,4 ABC 1,01 0,0* -0,0-6,4 ABC 0,000 0,0 0,0* -6,4 ABC 1,01 0,0-0,0* -6,4 ABC 1,01 0,0-0,0-1,* AF 0,000 0,0 0,0-6,4* ABC 9 0,600 0,5* 0,0-57,1 ABC 0,000 0,0* 1,7-56,6 ABC 1,00 0,0* -1,7-57,5 ABC 0,000 0,0 1,7* -56,6 ABC 1,00 0,0-1,7* -57,5 ABC 0,000 0,0 0,4-11,1* AF 1,00 0,0-1,7-57,5* ABC 30 0,78 0,0* 0,0-0,0 ABD 0,000-0,7*,1 0,6 AC 0,000-0,7,1* 0,6 AC 0,000-0,7,1 0,6* ABC 0,78 0,0 0,0-0,0* AE 31 0,000 0,0* -0,0-0,0 ABC 0,78-0,7* -,1 0,6 AD 0,78-0,7 -,1* 0,6 AD 0,78-0,7 -,1 0,6* ABD 0,000 0,0-0,0-0,0* ABE * = Wartoci ekstremalne K/0

22 NAPENIA-OBWIEDNIE: REAKCJE - WARTOCI EKSTREMALNE: T.I rzdu Obcienia obl.: Ciar wł.+"kombinacja obcie " zeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obcie : ,0* 0,1 5,9 ABC 9,5* 3,0 9,9 AF 49,0 0,1* 5,9 ABC 9,5 3,0* 9,9 AF 49,0 0,1 5,9* ABC 16-8,8* 4, 9,8 AF -49,0* 0,1 5,9 ABC -49,0 0,1* 5,9 ABC -8,8 4,* 9,8 AF -49,0 0,1 5,9* ABC * = Wartoci ekstremalne K/1

23 Prt nr 9 Z y Y 160-0,3 A -0,1 B z -1,0 11 0,3 Sprawdzenie nonoci prta nr 9 Nono na ciskanie: Wyniki dla x a =0,58 m; x b =0,58 m, przy obcieniach ABD. c,0,d = N / A d = 4,4 / 18,00 10 = 0,3 < 8,15 = 0,841 9,69 = k c f c,0,d ciskanie ze zginaniem dla x a =0,58 m; x b =0,58 m, przy obcieniach ABD : σc, 0, d σm, z, d σm, y, d 0,3 + km + = f f f 1,045 9,69 k c, y c,0, d m, z, d m, y, d σc, 0, d σm, z, d σm, y, d 0,3 + + km = f f f 0,841 9,69 + 0,0 11,08 k c, z c,0, d m, z, d m, y, d Nono na zginanie: Wyniki dla x a =0,58 m; x b =0,58 m, przy obcieniach ABD. Najwiksze naprenia dla gałzi ciskanej: i = 0,0 < 9,7 = f c,0,d Najwiksze naprenia dla gałzi rozciganej: i = 0,0 < 6,46 = f c,0,t Nono dla x a =0,58 m; x b =0,58 m, przy obcieniach ABD : σm, y, d σm, z, d 0,4 + km = f 11,08 f m, y, d m, z, d + 1,0 0,0 11,08 = 0,0 < 1 + 1,0 0,0 11,08 + 0,0 11,08 = 0,034 < 1 + 1,0 0,0 11,08 = 0,04 < 1 Nono ze ciskaniem dla x a =0,58 m; x b =0,58 m, przy obcieniach ABD : σ f c,0, d c,0, d σ +, y, d σm, z, d 0,3² + km = f 9,69² + 0,0 11,08 m f m, y, d m, z, d + 1,0 0,0 11,08 = 0,0 < 1 Nono na cinanie: Wyniki dla x a =0,58 m; x b =0,58 m, przy obcieniach ABD. τ + τ' = 0,0² + 0,1² = 0,1 < 1,15 = f v,d Nono przewizek: Wyniki dla x a =0,58 m; x b =0,58 m, przy obcieniach ABD. Do połczenia przewizek, przyjto łczniki mechaniczne w postaci gwodzi długoci 100 mm o rednicy 4,0 mm. K/

24 Stan graniczny uytkowania: Wyniki dla x a =0,58 m; x b =0,58 m, przy obcieniach ABD. u z,fin = -0,5 + -7, = 7,7 = 7,8 = u net,fin POŁCZENIE NA RUBY W WLE NR: 10 Zadanie: dach; prt nr: IIIa 11,x16,0 M10 Przyjto połczenie na jednocite ruby o rednicy d = 10,0 mm. Łczniki naley umieci w uprzednio nawierconych otworach. Siły działajce na najbardziej obciony łcznik: M e F M = Σ max e i = 0,3 144, ,0 106 = 985,7 N; F x,m = -7,8; F y,m = 947, F Q = Q / n = 0,1 / = -9,0 N F N = N / n = 4,4 / = -1106, N Warunek nonoci połczenia: Liczba płaszczyzn cinania łczników n c =. F = ( F xm + FN ) + ( FyM + FQ ) / n c = (-7, ,)² + (947, + -9,0)² / = 844,8 < 1197,6 = R d POŁCZENIE NA RUBY W WLE NR: 11 Zadanie: dach; prt nr: 9 M10 IIIa 11,x16, Przyjto połczenie na dwucite ruby o rednicy d = 10,0 mm. Łczniki naley umieci w uprzednio nawierconych otworach. Siły działajce na najbardziej obciony łcznik: M e F M = Σ max e i = 0,3 56,6 1800,0 106 = 141,9 N; F x,m = -1005,5; F y,m = 1005,5 F Q = Q / n = 1,0 / = -49,7 N F N = N / n = 4,4 / = -1106, N K/3

25 Warunek nonoci połczenia: Liczba płaszczyzn cinania łczników n c =. F = ( F xm + FN ) + ( FyM + FQ ) / n c = (-1005, ,)² + (1005, ,7)² / = 18, < 171,6 = R d Prt nr 3 Z y Y 160-0,3-0,5 1,9 B z A 11 Sprawdzenie nonoci prta nr 3 0,1-1,5 Nono na ciskanie: Wyniki dla x a =0,60 m; x b =0,60 m, przy obcieniach ABD. c,0,d = N / A d = 30,4 / 18,00 10 =,4 < 7,94 = 0,819 9,69 = k c f c,0,d ciskanie ze zginaniem dla x a =0,60 m; x b =0,60 m, przy obcieniach ABD : σc, 0, d σm, z, d σm, y, d,4 + km + = f f f 1,043 9,69 k c, y c,0, d m, z, d m, y, d σc, 0, d σm, z, d σm, y, d,4 + + km = f f f 0,819 9,69 + 0,0 11,08 k c, z c,0, d m, z, d m, y, d Nono na zginanie: Wyniki dla x a =0,60 m; x b =0,60 m, przy obcieniach ABD. Najwiksze naprenia dla gałzi ciskanej: i = 0,0 < 9,7 = f c,0,d Najwiksze naprenia dla gałzi rozciganej: i = 0,0 < 6,46 = f c,0,t Nono dla x a =0,60 m; x b =0,60 m, przy obcieniach ABD : σm, y, d σm, z, d 0,3 + km = f 11,08 f m, y, d m, z, d + 1,0 0,0 11,08 = 0,0 < 1 + 1,0 0,0 11,08 + 0,0 11,08 = 0,35 < 1 + 1,0 0,0 11,08 = 0,99 < 1 Nono ze ciskaniem dla x a =0,60 m; x b =0,60 m, przy obcieniach ABD : σ f c,0, d c,0, d σ +, y, d σm, z, d,4² + km = f 9,69² + 0,0 11,08 m f m, y, d m, z, d + 1,0 0,0 11,08 = 0,1 < 1 Nono na cinanie: Wyniki dla x a =0,60 m; x b =0,60 m, przy obcieniach ABD. K/4

26 τ + τ' = 0,0² + 0,0² = 0,0 < 1,15 = f v,d Nono przewizek: Wyniki dla x a =0,60 m; x b =0,60 m, przy obcieniach ABD. Do połczenia przewizek, przyjto łczniki mechaniczne w postaci gwodzi długoci 110 mm o rednicy 5,0 mm. Stan graniczny uytkowania: Wyniki dla x a =0,60 m; x b =0,60 m, przy obcieniach ABD. u z,fin = -0,4 + -6,7 = 7, < 8,0 = u net,fin Prt nr 17 Z B y Y 160 z 3 Sprawdzenie nonoci prta nr 17 Nono na rozciganie: Wyniki dla x a =0,46 m; x b =0,46 m, przy obcieniach ABD. Pole powierzchni przekroju netto A n = 51,0 cm. t,0,d = N / A n = 1,9 / 51,0 10 = 0,4 < 6,46 = f t,0,d Stan graniczny uytkowania: Wyniki dla x a =0,46 m; x b =0,46 m, przy obcieniach ABD. u z,fin = 0,0 + -0,3 = 0,4 < 6, = u net,fin POŁCZENIE NA RUBY W WLE NR: 11 Zadanie: dach; prt nr: 17 A 50 B 16,0x3, 50 M10 K/5

27 Przyjto połczenie na jednocite ruby o rednicy d = 10,0 mm. Łczniki naley umieci w uprzednio nawierconych otworach. Siły działajce na najbardziej obciony łcznik: M e F M = Σ max e i = 0,0 70,7 0000,0 106 = 0,0 N; F x,m = 0,0; F y,m = 0,0 F Q = Q / n = 0,0 / = 0,0 N F N = N / n = 1,8 / = 369,9 N Warunek nonoci połczenia: Liczba płaszczyzn cinania łczników n c =. F = ( F xm + FN ) + ( FyM + FQ ) / n c = (0, ,9)² + (0,0 + 0,0)² / = 185,0 < 1197,6 = R d POŁCZENIE NA RUBY W WLE NR: 3 Zadanie: dach; prt nr: 17 M B 16,0x3, 105 Przyjto połczenie na jednocite ruby o rednicy d = 10,0 mm. Łczniki naley umieci w uprzednio nawierconych otworach. Siły działajce na najbardziej obciony łcznik: M e F M = Σ max e i = 0,0 8,7 1741,3 106 = 0,0 N; F x,m = 0,0; F y,m = 0,0 F Q = Q / n = 0,0 / = 0,0 N F N = N / n = 1,9 / = 467,9 N Warunek nonoci połczenia: Liczba płaszczyzn cinania łczników n c =. F = ( F xm + FN ) + ( FyM + FQ ) / n c = (0, ,9)² + (0,0 + 0,0)² / = 33,9 < 14,9 = R d K/6

28 Prt nr 4 Z y Y 160 B 0,0 0,0 z 0,0 3 Sprawdzenie nonoci prta nr 4 Nono na rozciganie: Wyniki dla x a =0,74 m; x b =0,74 m, przy obcieniach ABD. Pole powierzchni przekroju netto A n = 51,0 cm. t,0,d = N / A n = 8,3 / 51,0 10 = 1,6 < 6,46 = f t,0,d A Nono na zginanie: Wyniki dla x a =0,74 m; x b =0,74 m, przy obcieniach ABD. Warunek statecznoci: m,d = M / W = 0,0 / 136, = 0,0 < 11,1 = 1,000 11,08 = k crit f m,d Nono dla x a =0,74 m; x b =0,74 m, przy obcieniach ABD : σ t,0, d f t,0, d σ t,0, d f t,0, d + + k σm, y, d σm, z, d 1,6 + km = f 6,46 + 0,0 11,08 f m, y, d m, z, d m σm, y, d σm, z, d 1,6 + = f f 6,46 m, y, d m, z, d + 0,7 0,0 11,08 = 0,3 < 1 + 0,7 0,0 11,08 + 0,0 11,08 = 0,3 < 1 Stan graniczny uytkowania: Wyniki dla x a =0,74 m; x b =0,74 m, przy obcieniach ABD. u z,fin = -0,5 + -7,0 = 7,5 < 9,9 = u net,fin K/7

29 POŁCZENIE NA RUBY W WLE NR: 10 Zadanie: dach; prt nr: 4 B 16,0x3, M10 Przyjto połczenie na dwucite ruby o rednicy d = 10,0 mm. Łczniki naley umieci w uprzednio nawierconych otworach. Siły działajce na najbardziej obciony łcznik: M e F M = Σ max e i = 0,0 169, ,5 106 = 0,0 N; F x,m = 0,0; F y,m = 0,0 F Q = Q / n = 0,0 / = 3,4 N F N = N / n = 8,3 / = 084,0 N Warunek nonoci połczenia: Liczba płaszczyzn cinania łczników n c =. F = ( F xm + FN ) + ( FyM + FQ ) / n c = (0, ,0)² + (0,0 + 3,4)² / = 104,0 < 1589,5 = R d POŁCZENIE NA RUBY W WLE NR: 3 Zadanie: dach; prt nr: 4 M B 16,0x3, Przyjto połczenie na dwucite ruby o rednicy d = 10,0 mm. Łczniki naley umieci w uprzednio nawierconych otworach. Siły działajce na najbardziej obciony łcznik: M e F M = Σ max e i = 0,0 196,3 8040,9 106 = 0,0 N; F x,m = 0,0; F y,m = 0,0 F Q = Q / n = 0,0 / = -3,4 N F N = N / n = 8,4 / = 089,5 N K/8

30 Warunek nonoci połczenia: Liczba płaszczyzn cinania łczników n c =. F = ( F xm + FN ) + ( FyM + FQ ) / n c = (0, ,5)² + (0,0 + -3,4)² / = 1044,7 < 1589,5 = R d Poz.1.1. Belka stalowa do podwieszenia urzdze technicznych o masie całkowitej przypadajcej na szt: 400kg. Parametry belki: - współczynnik obcienia dla ciaru własnego belki γ f = 1,10 OBCIENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,15) Schemat statyczny (ciar belki uwzgldniony automatycznie):,00,00 A 4,70 go=0,14 kn/mb B WYKRESY SIŁ WEWNTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginajce [knm]: A B 5,03 5,91 5,03 ZAŁOENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obcienie przyłoone na pasie górnym belki; - obcienie działa w dół; - brak ste bocznych na długoci przsełbelki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B-0300 y x x y Przekrój: IPE 140 A v = 6,58 cm, m = 1,9 kg/m J x = 541 cm 4, J y = 44,9 cm 4, J ω = 1980 cm 6, J Τ =,45 cm 4, W x = 77,3 cm 3 Stal: S355J Nonoci obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 (α p = 1,07) M R = 5,7 knm - cinanie: klasa przekroju 1 V R = 116,40 kn K/9

31 Nono na zginanie Przekrój z =,35 m Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,73 Moment maksymalny M max = 5,91 knm (5) M max / (ϕ L M R ) = 0,855 < 1 Nono na cinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = 5,03 kn (53) V max / V R = 0,043 < 1 Nono na zginanie ze cinaniem V max = 5,03 kn < V o = 0,6 V R = 69,84 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny uytkowania Przekrój z =,35 m Ugicie maksymalne f k,max = 10,69 mm Ugicie graniczne f gr = l o / 350 = 13,43 mm f k,max = 10,69 mm < f gr = 13,43 mm (79,6%) Poz.1.. Belka stalowa do podwieszenia urzdze technicznych. OBCIENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,15) Schemat statyczny (ciar belki uwzgldniony automatycznie): 5,03 5,03 A 9,30 go=0,33 kn/mb B WYKRESY SIŁ WEWNTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginajce [knm]: A 1 B 6,57 19,17 6,57 ZAŁOENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obcienie przyłoone na pasie górnym belki; - obcienie działa w dół; - brak ste bocznych na długoci przsełbelki; K/30

32 WYMIAROWANIE WG PN-90/B-0300 y x x y Przekrój: IPE 40 A v = 14,9 cm, m = 30,7 kg/m J x = 3890 cm 4, J y = 84 cm 4, J ω = cm 6, J Τ = 1,9 cm 4, W x = 34 cm 3 Stal: 18G Nonoci obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 (α p = 1,065) M R = 105,3 knm - cinanie: klasa przekroju 1 V R = 63,3 kn Nono na zginanie Przekrój z = 4,65 m Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,194 Moment maksymalny M max = 19,17 knm (5) M max / (ϕ L M R ) = 0,941 < 1 Nono na cinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = 6,57 kn (53) V max / V R = 0,05 < 1 Nono na zginanie ze cinaniem V max = 6,57 kn < V o = 0,6 V R = 157,94 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny uytkowania Przekrój z = 4,65 m Ugicie maksymalne f k,max = 19,34 mm Ugicie graniczne f gr = l o / 350 = 6,57 mm f k,max = 19,34 mm < f gr = 6,57 mm (7,8%) K/31

33 Poz.1.3. Wieniec elbetowy pod oparciem konstrukcji dachu. Zbrojenie: Prty podłune φ = 1 mm ze stali A-IIIN (B500SP) f yk = 500 MPa, f yd = 40 MPa, f tk = 550 MPa Strzemiona φ = 8 mm Parametry betonu: Klasa betonu: B5 (C0/5) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 0 mm y x x 3 h = 300 y b = 300 Łcznie przyjto 4φ1 o A s = 4,5 cm (ρ = 0,50%) Strzemiona: Przyjto strzemiona pojedyncze φ8 w rozstawie co 18,0 cm Uwaga Z wie ca wypuci łczniki nagwinowane do mocowania elementów konstrukcji drewnianej wiby dachowej M16 co 1m. Poz.1.4. Nadproa elbetowe. Zbroi zgodnie z rys. K-8. Poz.1.5. Nadproa elbetowe. Zbroi zgodnie z rys. K-8. Poz.1.6. Nadproa elbetowe. Zbroi zgodnie z rys. K-8. K/3

34 Poz.1.7. Słupy elbetowe. Zbrojenie: Prty podłune φ = 1 mm ze stali A-IIIN (B500SP) f yk = 500 MPa, f yd = 40 MPa, f tk = 550 MPa Strzemiona φ = 8 mm Parametry betonu: Klasa betonu: B5 (C0/5) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 0 mm Słup: Wysoko słupa l col = 3,00 m Rodzaj słupa: monolityczny Rodzaj konstrukcji: przesuwna Numer kondygnacji od góry: 1 Współczynnik długoci wyboczeniowej w płaszczynie obcienia β x =,00 Współczynnik długoci wyboczeniowej z płaszczyzny obcienia β y =,00 ZAŁOENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-0364:00): y x x 3 h = 300 y b = 300 ciskanie: Przyjto zbrojenie symetryczne wzdłu boków "b" : Zbrojenie potrzebne A s1 = A s = 1,91 cm. Przyjto po φ1 o A s =,6 cm Przyjto zbrojenie symetryczne wzdłu boków "h" : Zbrojenie potrzebne (z warunku N Sd < N crit ) A s1 = A s =,6 cm. Przyjto po φ1 o A s =,6 cm Łcznie przyjto 4φ1 o A s = 4,5 cm (ρ = 0,50%) Strzemiona: Przyjto strzemiona pojedyncze φ8 w rozstawie co 18,0 cm Zbroi zgodnie z rys. K-9. K/33

35 Poz.1.8. Słupy elbetowe. Zbrojenie: Prty podłune φ = 1 mm ze stali A-IIIN (B500SP) f yk = 500 MPa, f yd = 40 MPa, f tk = 550 MPa Strzemiona φ = 8 mm Parametry betonu: Klasa betonu: B5 (C0/5) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 0 mm Słup: Wysoko słupa l col = 3,00 m Rodzaj słupa: monolityczny Rodzaj konstrukcji: przesuwna Numer kondygnacji od góry: 1 Współczynnik długoci wyboczeniowej w płaszczynie obcienia β x =,00 Współczynnik długoci wyboczeniowej z płaszczyzny obcienia β y =,00 ZAŁOENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-0364:00): y x x 3 h = 300 y b = 300 ciskanie: Przyjto zbrojenie symetryczne wzdłu boków "b" : Zbrojenie potrzebne A s1 = A s = 1,91 cm. Przyjto po φ1 o A s =,6 cm Przyjto zbrojenie symetryczne wzdłu boków "h" : Zbrojenie potrzebne (z warunku N Sd < N crit ) A s1 = A s =,6 cm. Przyjto po φ1 o A s =,6 cm Łcznie przyjto 4φ1 o A s = 4,5 cm (ρ = 0,50%) Strzemiona: Przyjto strzemiona pojedyncze φ8 w rozstawie co 18,0 cm Zbroi zgodnie z rys. K-10. K/34

36 Poz..1. Płyta tarasu. Zbroi zgodnie z rys. K-11. Poz... Belka elbetowa. Zbroi zgodnie z rys. K-11 Poz..3. Nadproa elbetowe. Zbroi zgodnie z rys. K-11. Poz..4. Nadproe z elementów stalowch. Wykona nadproe z elementów stalowych x IPE 140 zgodnie z rys. K-1 Poz..5. Słup elbetowy. 34 x y 34 x x 33 h = 400 y 34 x b = ciskanie: Przyjto zbrojenie symetryczne wzdłu boków "b" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s1 = A s =,80 cm. Przyjto po 3φ1 o A s = 3,39 cm Przyjto zbrojenie symetryczne wzdłu boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s1 = A s =,46 cm. Przyjto po 3φ1 o A s = 3,39 cm Łcznie przyjto 8φ1 o A s = 9,05 cm (ρ = 0,45%) Strzemiona: Przyjto strzemiona podwójne φ8 w rozstawie co 18,0 cm Zbroi zgodnie z rys. K-1. K/35

37 Poz.SCH.1 Bieg dolny klatki schodowej. DANE MATERIAŁOWE Klasa betonu C0/5 (B5) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciar objtociowy betonu ρ = 5,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotno rodowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obcienia 8 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,08 Stal zbrojeniowa A-IIIN (B500SP) f yk = 500 MPa, f yd = 40 MPa, f tk = 550 MPa rednica prtów φ = 1 mm Otulina zbrojenia c nom = 0 mm rednica prtów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prtów konstr. 30 cm ZESTAWIENIE OBCIE Obcienia zmienne [kn/m ]: Opis obcienia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obcienie zmienne (domy kultury, hale koncertowe, teatry, kina, kluby, restauracje, kawiarnie, uczelnie.) [4,0kN/m] 4,00 1,30 0,35 5,0 Obcienia stałe na biegu schodowym [kn/m ]: Lp. Opis obcienia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna biegu (Kwarcyt, marmur, porfir, serpentyn 1,30 1,0 1,56 [7,0kN/m3]) grub.3 cm 0,81 (1+17,0/8,0). Płyta elbetowa biegu grub.15 cm + schody 17/8 6,51 1,10 7,16 3. Okładzina dolna biegu (Kwarcyt, marmur, porfir, serpentyn 0,47 1,0 0,57 [7,0kN/m3]) grub.1,5 cm Σ: 8,9 1,1 9,9 Obc.obl. Obcienia stałe na spoczniku [kn/m ]: Lp. Opis obcienia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Kwarcyt, marmur, porfir, serpentyn 4,86 1,0 5,83 [7,0kN/m3]) grub.18 cm. Płyta elbetowa spocznika grub.15 cm 3,75 1,10 4,13 3. Okładzina dolna spocznika (Kwarcyt, marmur, porfir, serpentyn [7,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,41 1,0 0,49 Σ: 9,01 1,16 10,44 Przyjty schemat statyczny: po = 5,0 kn/m go,s = 5,59 kn/m go,b = 9,9 kn/m B C 1,54 A,7 1,55 K/36

38 WYNIKI - PŁYTA: Wyniki oblicze statycznych: Przsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 6,43 knm/mb Podpora B: moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 6,88 knm/mb Przsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 1,9 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,A,max = 13,66 kn/mb, R Sd,A,min = 8,36 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,B,max = 33,17 kn/mb, R Sd,B,min = 5,13 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,C,max = 5,8 kn/mb, R Sd,C,min = 0,38 kn/mb Obwiednia momentów zginajcych: -6,88 5,13 B 33,17 1,9 0,38 C 5,8 1,54 6,43 A 8,36 13,66,7 0,7 1,7 OBLICZENIA wg PN-B-0364:00 : b c a b c a Przsło A-B- sprawdzenie Zginanie: (przekrój a-a) Moment przsłowy obliczeniowy M Sd = 6,43 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,61 cm /mb. Przyjto φ1 co 10,0 cm o A s = 11,31 cm /mb (ρ = 0,91%) (rozstaw prtów przyjty przez uytkownika) Warunek nonoci na zginanie: M Sd = 6,43 knm/mb < M Rd = 50,44 knm/mb (1,8%) cinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 18,00 kn/mb Warunek nonoci na cinanie: V Sd = 18,00 kn/mb < V Rd1 = 104,69 kn/mb (17,%) SGU: Moment przsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 4,36 knm/mb Szeroko rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugicie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,81 mm < a lim = 11,33 mm (7,1%) K/37

39 Podpora B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)6,88 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s =,6 cm /mb. Przyjto gór φ1 co 18,0 cm o A s = 6,8 cm /mb Warunek nonoci na zginanie: M Sd = 6,88 knm/mb < M Rd = 43,31 knm/mb (15,9%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)4,67 knm/mb Szeroko rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Przsło B-C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój c-c) Moment przsłowy obliczeniowy M Sd = 1,9 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,61 cm /mb. Przyjto φ1 co 18,0 cm o A s = 6,8 cm /mb (ρ = 0,51%) Warunek nonoci na zginanie: M Sd = 1,9 knm/mb < M Rd = 30,11 knm/mb (4,3%) cinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 1,7 kn/mb Warunek nonoci na cinanie: V Sd = 1,7 kn/mb < V Rd1 = 104,69 kn/mb (11,7%) SGU: Moment przsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,88 knm/mb Szeroko rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt,podp = (-)4,67 knm/m Maksymalne ugicie od M Sk,lt : a(m Sk,lt,podp ) = (-)0,16 mm < a lim = 7,74 mm (,0%) Zbroi zgodnie z rys. K-13. K/38