E K S P E R T Y Z A T E C H N I C Z N A
|
|
- Agnieszka Cieślik
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 D E M I U R G s p ó ł k a z o g r a n i c z o n ą o d p o w i e d z i a l n o ś c i ą S p. k. Z s i e d z i b ą w P o z n a n i u p r z y u l. F r a n c i s z k a L u b e c k i e g o 2, P o z n a ń w w w. d e m i u r g. c o m. p l ; b i u r d e m i u r g. c o m. p l ; t e l. / f a x ; S Ą D R E J O N W O W Y P O Z N A Ń - N O W E M I A S T O I W I L D A W P O Z N A N I U, V I I I W Y D Z I A Ł G O S P O D A R C Z Y K R A J O W E G O R E J E S R T U S Ą D O W E G O K R S , N I P , R E G O N , I N G O d d z i a ł w P o z n a n i u E K S P E R T Y Z A T E C H N I C Z N A INWESTYCJA EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A. ADRES INWESTYCJI ul. Dolna Wilda, Poznań działka nr ewid.: 44, ark. 07, obręb 0061, Wilda INWESTOR TARGOWISKA Sp z o.o. ul. Garbary 100, Poznań AUTORZY IMIĘ I NAZWISKO NR UPR. PODPIS OPRACOWAŁ mgr inż. Jacek Hercog Upr. Nr WKP/0091/PWOK/15 w specj. konstrukcyjnobudowlanej WKP/BO/0236/15 D A T A W R Z E S I E Ń R O K U E G Z E M P L A R Z / N R K O N T R A K T U
2 SPIS ZAWARTOŚCI I. CZĘŚĆ FORMALNO-PRAWNA 3 II. CZĘŚĆ OPISOWA 8 III. DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA 41 IV. CZĘŚĆ RYSUNKOWA 62 2
3 I. CZĘŚĆ FORMALNO-PRAWNA 3
4 4
5 5
6 6
7 7
8 II. CZĘŚĆ OPISOWA SPIS TREŚCI 1. Przedmiot inwestycji 9 2. Podstawa opracowania 9 3. Założenia konstrukcyjne Strefy obciążeń klimatycznych 9 4. Opis zastosowanych materiałów i rozwiązań konstrukcyjnych Ogólna charakterystyka obiektu Fundamenty Pokrycie i obudowa ścian Pokrycie Obudowa ścian Konstrukcja nośna Ramy główne Słupki pośrednie Stężenia Stężenia połaciowe Stężenia pionowe (ścienne) Tężniki Posadzka na gruncie Konstrukcja dachu Stolarka Rynny, rury spustowe i obróbki blacharskie Obliczenia sprawdzające statyczno-wytrzymałościowe poszczególnych elementów konstrukcyjnych z uwzględnieniem rzeczywistych badań Istniejąca rama główna A Istniejąca rama główna B Istniejąca płatew o profilu prostokątnym 60x40x Istniejąca płatew o profilu prostokątnym 80x80x Nowoprojektowana płatew o profilu prostokątnym 100x60x6, Wnioski wynikające z obliczeń sprawdzających Stan techniczny obiektu, a jego bezpieczeństwo Zalecenia dotyczące koniecznych napraw, wzmocnień lub wymiany elementów Wnioski końcowe 40 8
9 1. Przedmiot inwestycji Przedmiotem opracowania jest ekspertyza stanu technicznego Hali namiotowej A przy ulicy Dolna Wilda w Poznaniu, dz. nr. 44, obręb Obiekt ten zlokalizowany jest równolegle do ulicy Dolna Wilda, pomiędzy ulicą Olimpijską a ul. M. Chwiałkowskiego. W pobliżu targowiska znajdują się parkingi oraz stadion imienia Edmunda Szyca. 2. Podstawa opracowania Podstawę opracowania stanowią: umowa na prace projektowe, wizja lokalna, pomiary inwentaryzacyjne, dokumentacja fotograficzna, obowiązujące przepisy prawa budowlanego oraz normy projektowe. 3. Założenia konstrukcyjne 3.1. Strefy obciążeń klimatycznych obciążenie śniegiem: obciążenie wiatrem: strefa przemarzania gruntu II strefa I strefa 0,80m p.p.t 4. Opis zastosowanych materiałów i rozwiązań konstrukcyjnych 4.1. Ogólna charakterystyka obiektu Hala namiotowa A jest zlokalizowana na działce nr 44. Obiekt stanowi jedną z dwóch części targowiska znajdującego się przy ulicy Dolna Wilda w Poznaniu. Część A targowiska o wymiarach: szerokość: 22,05 m, wysokość: 6,33 m, długość: 163,59 m połączona jest poszyciem zewnętrznym z częścią B. Wzdłuż wnętrza hali w części A zlokalizowane są trzy trakty komunikacyjne krzyżujące się z poprzecznymi drogami ewakuacyjnymi. Konstrukcję nośną obiektu stanowią aluminiowo-stalowe ramy w rozstawie co 4,0m, stężone stalowymi płatwiami i wzmocnione w płaszczyźnie słupkami pośrednimi. Dach dwuspadowy o pochyleniu wynoszącym 18. Poszycie zewnętrzne hali namiotowej wykonano PCV Fundamenty Fundamenty w postaci betonowych stóp o wymiarach 80x60x80 cm posadowionych na głębokości około 0,60m wykonano tylko dla nielicznych słupów ram (stopy te zastosowano wyłącznie dla słupów nośnych ramy zlokalizowanych tylko w osi G). W pozostałych przypadkach słupy ram oraz słupki pośrednie zakotwiono bezpośrednio do istniejącej nawierzchni betonowej. Słupy skrajne hali namiotowej kotwione są przy pomocy dwóch śrub M16, natomiast słupki pośrednie przy pomocy trzech śrub M12. 9
10 4.3. Pokrycie i obudowa ścian Pokrycie Pokrycie wykonano z materiału plandekowego PVC. Pokrycie zostało zamocowane do rygli ram nośnych i opiera się również na płatwiach. Stwierdzono lokalne nieszczelności i nieciągłości. Braki i ubytki należy uzupełnić i zmocować do konstrukcji Obudowa ścian Obudowa ścian zewnętrznych wykonano z materiału plandekowego PVC. Obudowa została zamocowana do słupów. Stwierdzono lokalne nieszczelności i nieciągłości. Braki i ubytki należy uzupełnić i zmocować do konstrukcji Konstrukcja nośna Ramy główne Główne elementy ramy(słupy i rygle) wykonano z aluminiowych rur prostokątnych 145x88x4 w rozstawie co 4,0m. Tworzą one układ nośny hali namiotowej. Układ ten wzmocniono poprzez zastosowanie w narożach oraz w strefie przypodporowej profili stalowych, które zostały wsunięte do wnętrza kanałowych profili ramy aluminiowej. Wyjątek stanowi rama B zlokalizowana w osi 41 przedstawiająca inny schemat statyczny niż pozostałe w tym obiekcie. Jest to przedskrajna rama hali znajdująca się w pobliżu hali namiotowej B. Elementy ram są w stanie dobrym. Zaobserwowano sporadycznie występujące lokalne ogniska korozji powierzchniowej w dolnych partiach niektórych słupów ram. Rama B hali namiotowej nie spełnia normowych warunków nośności. Jest to spowodowane brakiem słupków pośrednich oraz tężników w płaszczyźnie i tych prostopadłych do jej płaszczyzny. Należy usunąć istniejące słupki pośrednie i wprowadzić pięć nowych słupków pośrednich wykonanych ze stalowych rur kwadratowych 80x80x3 (stal S235) w rozstawie odpowiadającym rozstawowi słupków pośrednich układu w części A; wprowadzić tężniki poprzeczne i podłużne łączące daną ramę z ramami sąsiednimi A. Projektuje się wykonanie tężników ze stalowego profilu zamkniętego 80x40x3 (stal S235) Słupki pośrednie Słupki pośrednie podpierają układ w płaszczyznach ram. Elementy wykonano ze stalowych profili kwadratowych zamkniętych 80x3. W związku z brakiem niwelacji terenu, na którym posadowiono halę namiotową odpowiednie wysokości słupów uzyskano poprzez wydłużenie ich w dolnych partiach śrubami rektyfikacyjnymi. W wielu miejscach śruby te mają zbyt dużą wysokość. W przypadku niewystarczającej długości śrub rektyfikacyjnych wykonano ich przedłużenia poprzez wspawanie odcinka rury stalowej. Należy wykonać prawidłowe oparcie słupków na posadzce poprzez polewkę. Przedłużyć słupki, gdzie jest to konieczne, poprzez wstawienie profil. Profile stalowe przedłużyć profilami stalowymi, a aluminiowe aluminiowymi. Dodatkowo zaobserwowano brak pionowości wielu śrub rektyfikacyjnych oraz słupków, szczeliny w połączeniach słupków i ich przedłużeń oraz szczeliny pomiędzy słupkami a śrubami rektyfikacyjnymi. Wyboczone słupy, usytuowane nieosiowo należy zamontować ponownie zachowując pionowość lub wymienić na nowy profil. Prawidłowo wykonane słupy biorą pełny udział w przenoszeniu obciążeń. Część słupków pośrednich nie jest zamocowana kompletem kotew (trzy śruby M12) zlokalizowanych w trójkątnych blachach stanowiących stopy słupków. Należy niezwłocznie uzupełnić brakujące kotwy. Uwagę zwraca również nieprawidłowe oparcie słupków pośrednich na krawężnikach lub ażurowych kratkach betonowych lub ich całkowity brak podparcia. Należy zapewnić prawidłowe podparcie słupków pośrednich poprzez ich zakotwienie. 10
11 4.5. Stężenia Stężenia połaciowe Stężenia połaciowe hali wykonano z linki stalowej napinanej nakrętką napinającą otwartą i rozmieszczono je w sposób przestawiony na rysunku K.01. Stan techniczny stężeń połaciowych określa się jako dobry Stężenia pionowe (ścienne) Stężenia pionowe podłużne wykonano w postaci dwóch skrzyżowanych rur lub pojedynczej rury ukośnej o przekroju Φ20. Ich lokalizację przedstawia rysunek K.01. Zaobserwowano miejscowo zdemontowane lub powycinane stężenia pionowe. Należy uzupełnić brakujące stężenia stalowymi rurami Φ20 (stal S235) Tężniki Tężniki poprzeczne (pomiędzy słupkami pośrednimi) wykonano z rur prostokątnych 80x40x3. Natomiast tężniki poprzeczne znajdujące się około 50 cm poniżej kalenicy stężające rygle ramy wykonano z rur kwadratowych 40x4. Zaobserwowano miejscowy brak tężników. Należy uzupełnić brakujące elementy stalowymi profilami zamkniętymi 80x40x4 (stal S235). Połączenie na śruby jak w istniejących tężnikach hali Posadzka na gruncie Warstwę wykończeniową posadzki na gruncie stanowi beton asfaltowy. Na posadzce występują liczne nierówności, ubytki i uszkodzenia. Występuje również kilka niebezpiecznych progów. W hali namiotowej zaleca się wykonać nową warstwę wykończeniową w postaci cienkowarstwowej wylewki z betonu asfaltowego Konstrukcja dachu Płatwie, zarówno skrajne, jak i kalenicowe wykonano z rur prostokątnych 80x40x3, natomiast płatwie pośrednie z rur prostokątnych 60x40x3. Rozstaw płatwi wynosi 2,197m, natomiast w miejscach gdzie występują stężenia połaciowe odległość osiowa między płatwiami wynosi 1,831m. Płatwie pośrednie znajdujące się pomiędzy osiami wykonano z kwadratowych profili zamkniętych 80x3 oraz zagęszczono do 1,0m. Zastosowane przekroje elementów nie spełniają wymogów normowych dotyczących nośności konstrukcji. Należy wymienić istniejące płatwie dachowe na płatwie stalowe o profilu prostokątnym 100x60x6,3 (stal S235) i zamocować je za pomocą śrub. Poszycie zewnętrzne hali namiotowej wykonano z PCV. Widoczne są miejscowe nieszczelności Stolarka Stolarka drzwiowa znajduje się na szczycie hali (elewacja północna). Została wykonana z PVC. Stan techniczny istniejącej stolarki określa się jako dobry Rynny, rury spustowe i obróbki blacharskie Rynny i rury wykonane są z blach. Miejscowo wymagają naprawy lub uzupełnienia. Zaleca się wymianę wszystkich uszkodzonych i skorodowanych rynien oraz rur spustowych. 11
12 0, EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A 5. Obliczenia sprawdzające statyczno-wytrzymałościowe poszczególnych elementów konstrukcyjnych z uwzględnieniem rzeczywistych badań 5.1. Istniejąca rama główna A ,341 0,220 0,397 0,683 0,617 0,683 0,295 0, , ,718 1,900 4,000 3,322 0,678 1,050 1,728 1,222 4,000 4,000 V=6,277 H=21,900 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 76 ALUM ,000 0,00E+00 ZESTAWIENIE MATERIAŁU: Oznaczenie: Materiał: Długość[m] Masa[t] H *88x145x4 ALUM 2x 2,72 + 1x 2,00 + 3x 4,21 + 1x 3,49 + 1x 0,71 + 1x 1,10 + 1x 1,82 + 1x 1,28 = 28,46 0,141 H *80x80x3 ALUM 1x 0,30 + 5x 3,04 + 1x 1,60 + 1x 0,22 + 1x 2,67 + 1x 2,28 + 1x 0,98 = 23,24 0,059 H 40x 40x 4.0 ALUM 1x 0,68 + 1x 2,78 = 3,46 0,005 H *80x40x3 ALUM 4x 4,00 = 16,00 0,030 MASA CAŁKOWITA USTROJU: 0,235 12
13 OBCIĄŻENIA: 3,1683,168 3,168 3,168 3,168 3,168 3,168 3,168-1,296-1,296-0,576-1,296 3,1683,168-0,576-0,576-0,576-1,296 3,168 3,168-0,576-1, ,168 3, ,576-1,296 3,168 3,168-1,296-0, , ,296-0,576-1,296-0, , ,576-1, ,576 1, ,008-0, ,576 1,008 1,008-0,576 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Śnieg" 2 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 2,00 3 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 4,21 4 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 3,49 5 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 0,71 6 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 1,10 7 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 1,82 8 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 1,28 9 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 4,21 10 Liniowe-Y 0,0 3,168 3,168 0,00 4,21 1 Liniowe 90,0 1,008 1,008 0,00 2,72 2 Liniowe 18,0-1,296-1,296 0,00 2,00 3 Liniowe 18,0-1,296-1,296 0,00 4,21 4 Liniowe 18,0-1,296-1,296 0,00 3,49 5 Liniowe 18,0-1,296-1,296 0,00 0,71 6 Liniowe 18,0-1,296-1,296 0,00 1,10 7 Liniowe -18,0-0,576-0,576 0,00 1,82 8 Liniowe -18,0-0,576-0,576 0,00 1,28 9 Liniowe -18,0-0,576-0,576 0,00 4,21 10 Liniowe -18,0-0,576-0,576 0,00 4,21 11 Liniowe -90,0-0,576-0,576 0,00 2,72 1 Liniowe 90,0-0,576-0,576 0,00 2,72 2 Liniowe 18,0-0,576-0,576 0,00 2,00 3 Liniowe 18,0-0,576-0,576 0,00 4,21 4 Liniowe 18,0-0,576-0,576 0,00 3,49 13
14 5 Liniowe 18,0-0,576-0,576 0,00 0,71 6 Liniowe 18,0-0,576-0,576 0,00 1,10 7 Liniowe -18,0-1,296-1,296 0,00 1,82 8 Liniowe -18,0-1,296-1,296 0,00 1,28 9 Liniowe -18,0-1,296-1,296 0,00 4,21 10 Liniowe -18,0-1,296-1,296 0,00 4,21 11 Liniowe -90,0 1,008 1,008 0,00 2,72 OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Ciężar wł. 1,10 A -"Śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 B -"Wiatr lewy" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"Wiatr prawy" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: -1,07-3,51-3,51-2,99-2,99-2,52-2,52-0,20-0,20-0, , , ,52-1,52 0,01 0,72 0,72 4 1, , ,07 2,12-0, ,96-0,13 3 0,06 0,07 0,11 0,76 0, ,13 0, ,41 0,06 0, ,07 0, ,11 0, , , , ,59-1, ,11-1,36 14
15 TNĄCE: 4,68 2,98 2,08 3,40 3,36 0,010, ,02 0,04-0, ,01 0, , ,72-0, ,05 0,04-2, , ,19-4,09-2,86 0,04-0,43 0,04 0,04 0,03 0,04 0,05-0,43-4,84 0,04 0,21 0,04 2-1, ,04-3,48-0, ,04-0, ,04-0, ,08-0,04-1, ,49 0,04-0,02-0,02-0,04 3, ,07 1,38-3, ,07-0,38 NORMALNE: 1, ,80-1, ,95 7,75 6,586,58 6,586,89 6,89 6,89 2,21 6,19 2,501,50 0,56 4,38 7, ,47 5,00 2, , ,36-10,47-10, ,68 1, ,51-7, ,47-5,17 3 0,47 0,41-7,22 0,41 0,37-10,58 0,37 0,28-8,74 0, ,96-6,99-0,95-5, , , , ,83-7,03-2,43-3, ,29-7,38-10,75-8,91-7,11-3,77 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 0,49-1,95 0,27 0,743 0,18* 0,00-1,90 0,28 0,754 0,18* -0,00-1,90 1,00 2,718-1,07-1,28-1,80 2 0,00 0,000-1,07 1,32-1,77 0,43 0,851-0,51* 0,00-0,57 1,00 1,998-1,52-1,77 1,05 15
16 3 0,00 0,000-1,52 3,01-0,95 0,46 1,955 1,41* -0,01 1,81 1,00 4,206-2,52-3,48 5,00 4 0,00 0,000-2,52 3,36 2,82 0,62 2,170 1,14* 0,01 5,88 0,63 2,183 1,14* -0,01 5,90 1,00 3,493-0,20-2,03 7,75 5 0,00 0,000-0,20-4,09 1,50 1,00 0,713-3,51-5,19 2,50 6 0,00 0,000-3,51 4,68-1,00 1,00 1,104 0,72 2,98 0,56 7 0,00 0,000 0,72 2,08 2,21 0,74 1,348 2,12* -0,00 0,30 1,00 1,817 1,96-0,72-0,36 8 0,00 0,000 1,96-2,86 6,19 1,00 1,285-2,99-4,84 4,38 9 0,00 0,000-2,99 3,40 7,10 0,52 2,202 0,76* 0,01 3,99 1,00 4,206-2,32-3,08 1, ,00 0,000-2,32 3,47 3,51 0,54 2,251 1,59* 0,00 0,33 1,00 4,206-1,36-3,01-2, ,00 0,000-1,36 1,38-3,62 0,79 2,134 0,11* -0,00-3,73 1,00 2,718 0,00-0,38-3, ,00 0,000 0,00-0,43-5,16 1,00 0,296-0,13-0,43-5, ,00 0,000-0,13 0,04-5,21 1,00 3,040-0,00 0,04-5, ,00 0,000 0,00 0,04-7,17 1,00 1,596 0,06 0,04-7, ,00 0,000 0,06-0,02-7,30 1,00 3,040-0,00-0,02-7, ,00 0,000 0,00-0,28-10,47 16
17 1,00 0,220-0,06-0,28-10, ,00 0,000 0,00 0,03-10,50 1,00 2,675 0,07 0,03-10, ,00 0,000 0,07-0,02-10,66 1,00 3,040-0,00-0,02-10, ,00 0,000 0,00 0,05-8,68 1,00 2,278 0,11 0,05-8, ,00 0,000 0,11-0,04-8,83 1,00 3,040 0,00-0,04-8, ,00 0,000 0,00 0,21-6,96 1,00 0,978 0,21 0,21-6, ,00 0,000 0,21-0,07-7,03 1,00 3,040 0,00-0,07-7, ,00 0,000 0,00 0,02 6,58 1,00 0,678 0,01 0,01 6, ,00 0,000-0,05 0,04 6,89 0,89 2,485 0,00* -0,00 6,89 1,00 2,778 0,00-0,01 6, ,00 0,000 0,00 0,04 0,47 0,50 2,016 0,04* -0,00 0,47 1,00 4,000 0,00-0,04 0, ,00 0,000 0,00 0,04 0,41 0,50 2,016 0,04* -0,00 0,41 0,97 3,875 0,01-0,04 0,41* 0,48 1,922 0,04 0,00 0,41* 1,00 4,000 0,00-0,04 0, ,00 0,000 0,00 0,04 0,37 0,50 2,016 0,04* -0,00 0,37 1,00 4,000 0,00-0,04 0, ,00 0,000 0,00 0,04 0,28 0,50 2,016 0,04* -0,00 0,28 1,00 4,000 0,00-0,04 0,28 * = Wartości ekstremalne 17
18 NAPRĘŻENIA: NAPRĘŻENIA: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 76 ALUM 1 0,00 0,000-1,08-1,08 0,006 1,00 2,718 13,94-15,94 0,089* 2 0,00 0,000 13,96-15,92 0,088 1,00 1,998 21,78-20,61 0,121* 3 0,00 0,000 20,67-21,72 0,121 1,00 4,206 37,75-32,20 0,210* 4 0,00 0,000 36,53-33,41 0,203* 1,00 3,493 7,09 1,53 0, ,00 0,000 3,61-1,95 0,020 1,00 0,713 50,14-47,35 0,279* 6 0,00 0,000 48,19-49,30 0,274* 1,00 1,104-9,74 10,37 0, ,00 0,000-8,83 11,28 0,063 0,72 1,313-29,33 29,72 0,165* 1,00 1,817-27,38 26,99 0, ,00 0,000-23,74 30,62 0,170 18
19 1,00 1,285 43,99-39,13 0,244* 9 0,00 0,000 45,51-37,62 0,253* 1,00 4,206 32,92-31,63 0, ,00 0,000 34,22-30,32 0,190* 1,00 4,206 17,54-20,25 0, ,00 0,000 16,89-20,90 0,116* 1,00 2,718-2,09-2,09 0, ,00 0,000-5,58-5,58 0,031 1,00 0,296-0,03-11,16 0,062* 13 0,00 0,000-0,07-11,20 0,062* 1,00 3,040-5,73-5,73 0, ,00 0,000-7,76-7,76 0,043 1,00 1,596-10,47-5,15 0,058* 15 0,00 0,000-10,56-5,24 0,059* 1,00 3,040-7,99-7,99 0, ,00 0,000-11,33-11,33 0,063 1,00 0,220-8,62-14,05 0,078* 17 0,00 0,000-11,37-11,37 0,063 1,00 2,675-14,40-8,50 0,080* 18 0,00 0,000-14,49-8,59 0,080* 1,00 3,040-11,63-11,63 0, ,00 0,000-9,39-9,39 0,052 1,00 2,278-14,26-4,66 0,079* 20 0,00 0,000-14,35-4,75 0,080* 1,00 3,040-9,64-9,64 0, ,00 0,000-7,53-7,53 0,042 1,00 0,978-16,69 1,56 0,093* 22 0,00 0,000-16,73 1,52 0,093* 1,00 3,040-7,70-7,70 0, ,00 0,000 11,71 11,71 0,065 1,00 0,678 9,78 13,65 0,076* 19
20 24 0,00 0,000 20,58 3,94 0,114* 1,00 2,778 12,26 12,26 0, ,00 0,000 0,69 0,69 0,004 0,50 2,000-2,27 3,65 0,020* 1,00 4,000 0,69 0,69 0, ,00 0,000 0,60 0,60 0,003 0,50 2,000-2,36 3,56 0,020* 1,00 4,000 0,60 0,60 0, ,00 0,000 0,54 0,54 0,003 0,50 2,000-2,43 3,50 0,019* 1,00 4,000 0,54 0,54 0, ,00 0,000 0,41 0,41 0,002 0,50 2,000-2,55 3,37 0,019* 1,00 4,000 0,41 0,41 0,002 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: ,49 0,02 0, , , , , ,95 5,29 7,38 10,75 8,91 7,11 3,77 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1-0,49 1,95 2, ,38 3,77 3, ,04 5,29 5,29 20
21 16 0,02 7,38 7, ,02 10,75 10, ,04 8,91 8, ,07 7,11 7,12 PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[rad]([deg]): 1 0, , , ,00267 ( 0,153) 2-0, , , ,00171 ( 0,098) 3-0, , , ,00231 ( -0,132) 4-0, , , ,00041 ( 0,023) 5-0, , , ,00228 ( 0,131) 6-0, , , ,00097 ( -0,056) 7-0, , , ,00446 ( -0,256) 8-0, , , ,00373 ( 0,214) 9-0, , , ,00273 ( 0,156) 10-0, , , ,00138 ( -0,079) 11-0, , , ,00327 ( 0,188) 12-0, , , ,00132 ( 0,076) 13-0, , , ,00397 ( 0,227) 14 0, , , ,00115 ( 0,066) 15-0, , , ,00117 ( 0,067) 16-0, , , ,00252 ( 0,145) 17-0, , , ,00153 ( 0,087) 18-0, , , ,00107 ( 0,061) 19-0, , , ,00256 ( 0,147) 20-0, , , ,00043 ( 0,025) 21-0, , , ,00286 ( 0,164) 22-0, , , ,00104 ( -0,059) 23-0, , , ,00359 ( 0,206) 21
22 PRZEMIESZCZENIA: DEFORMACJE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[deg]: FIb[deg]: f[m]: L/f: 1-0,0000 0,0076 0,153 0,098 0, ,8 2 0,0023 0,0021 0,098-0,132 0, ,9 3 0,0021 0,0018-0,132 0,023 0, ,7 4 0,0018 0,0005 0,023 0,131 0, ,1 5 0,0005 0,0013 0,131-0,056 0, ,8 6 0,0013-0,0028-0,056-0,256 0, ,8 7-0,0064-0,0079-0,256 0,214 0, ,1 8-0,0079-0,0020 0,214 0,156 0, ,7 9-0,0020-0,0017 0,156-0,079 0, ,3 10-0,0017-0,0013-0,079 0,188 0, ,1 11-0,0041 0,0000 0,188 0,076 0, ,4 12-0,0076-0,0063 0,243 0,227 0, ,5 13-0,0063 0,0000 0,227 0,066 0, ,1 14-0,0074-0,0063 0,027 0,067 0, ,8 15-0,0063 0,0000 0,067 0,145 0, ,5 16-0,0071-0,0068 0,093 0,087 0, ,0 17-0,0068-0,0063-0,014 0,061 0, ,9 18-0,0063-0,0000 0,061 0,147 0, ,1 19-0,0045-0,0062-0,080 0,025 0, ,5 20-0,0062-0,0000 0,025 0,164 0, ,3 21-0,0042-0,0062-0,145-0,059 0, ,6 22-0,0062-0,0000-0,059 0,206 0, ,6 23-0,0017-0,0009 0,060 0,087 0, ,2 24-0,0009-0,0063 0,087-0,163 0, ,5 25-0,0002-0,0003-0,077 0,074 0, ,1 22
23 26-0,0003-0,0005-0,077 0,073 0, ,1 27-0,0005-0,0004-0,074 0,077 0, ,1 28-0,0004-0,0003-0,074 0,077 0, ,1 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 23 Naprężenia zredukowane (1) 7,8% 24 Naprężenia zredukowane (1) 11,8% 2 25 Stan graniczny użytkowania 13,1% 26 Stan graniczny użytkowania 13,1% 27 Stan graniczny użytkowania 13,1% 28 Stan graniczny użytkowania 13,1% 3 12 Nośność przy ściskaniu ze zgin 7,1% 13 Stan graniczny użytkowania 8,5% 14 Nośność (Stateczność) przy zgi 6,0% 15 Nośność przy ściskaniu ze zgin 8,2% 16 Nośność przy ściskaniu ze zgin 9,5% 17 Nośność przy ściskaniu ze zgin 10,2% 18 Nośność przy ściskaniu ze zgin 11,6% 19 Nośność przy ściskaniu ze zgin 8,3% 20 Nośność przy ściskaniu ze zgin 10,3% 21 Nośność przy ściskaniu ze zgin 15,9% 22 Stan graniczny użytkowania 13,9% 4 1 Środnik pod obciążeniem skupio 11,4% 2 Środnik pod obciążeniem skupio 15,8% 3 Środnik pod obciążeniem skupio 31,1% 4 Środnik pod obciążeniem skupio 30,0% 5 Środnik pod obciążeniem skupio 46,3% 6 Środnik pod obciążeniem skupio 41,8% 7 Stan graniczny użytkowania 25,5% 8 Środnik pod obciążeniem skupio 43,2% 9 Środnik pod obciążeniem skupio 30,4% 10 Stan graniczny użytkowania 31,8% 11 Nośność przy ściskaniu ze zgin 13,9% 23
24 0, EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A 5.2. Istniejąca rama główna B ,557 0,630 2, ,713 7,300 1,937 1,713 1,713 1,937 7,300 V=6,273 H=21,900 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 76 ALUM ,000 0,00E+00 ZESTAWIENIE MATERIAŁU: Oznaczenie: Materiał: Długość[m] Masa[t] H *145x88x4 ALUM 2x 2,71 + 2x 7,68 + 2x 2,04 + 2x 1,80 + 2x 5,09 = 38,63 0,191 H 40x 40x 4.0 ALUM 1x 3,43 = 3,43 0,005 MASA CAŁKOWITA USTROJU: 0,196 24
25 OBCIĄŻENIA: 2,970 2,970 2,970 2,970 2,970 2,970 2,970-1,215-1,215 2,970 2,970-0,540-0,540-0,540-1,215 2,970 2,970-0,540-1,215-1,215-0,540-0,540-1, ,215-0,540-0,540 0, ,540-1,215 0,945-0, ,540 0,945 0,945-0,540 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: 2 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 7,68 3 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 2,04 4 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 1,80 5 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 1,80 6 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 2,04 7 Liniowe-Y 0,0 2,970 2,970 0,00 7,68 1 Liniowe 90,0 0,945 0,945 0,00 2,71 2 Liniowe 18,0-1,215-1,215 0,00 7,68 3 Liniowe 18,0-1,215-1,215 0,00 2,04 4 Liniowe 18,0-1,215-1,215 0,00 1,80 5 Liniowe -18,0-0,540-0,540 0,00 1,80 6 Liniowe -18,0-0,540-0,540 0,00 2,04 7 Liniowe -18,0-0,540-0,540 0,00 7,68 8 Liniowe -90,0-0,540-0,540 0,00 2,71 1 Liniowe 90,0-0,540-0,540 0,00 2,71 2 Liniowe 18,0-0,540-0,540 0,00 7,68 3 Liniowe 18,0-0,540-0,540 0,00 2,04 4 Liniowe 18,0-0,540-0,540 0,00 1,80 5 Liniowe -18,0-1,215-1,215 0,00 1,80 6 Liniowe -18,0-1,215-1,215 0,00 2,04 7 Liniowe -18,0-1,215-1,215 0,00 7,68 25
26 8 Liniowe -90,0 0,945 0,945 0,00 2,71 OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Ciężar wł. 1,10 A -"Śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 B -"Wiatr lewy" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"Wiatr prawy" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: -8,16-8,16-1,53-1,53-8,16-8,16-5,33-5, , ,36 4 0, ,36 4,36 6 4, ,97-5,33 8-5,33 TNĄCE: 5,19-2,79 1-1,14 2 7,62 4,67-5, ,57 1,96 0, , ,03 6-4,57-4,67-7,62 9 5,93 7 2,79-5,19 8 1,14 26
27 NORMALNE: 21,37 21,37-4,62-6,37 1-6,51 2 5, ,15 3, ,25-14,06-16,45-14,52 3,86 1,15 5, , ,52-4,62-6,37 8-6,51 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00-1,14-6,51 1,00 2,714-5,33-2,79-6,37 2 0,00 0,000-5,33 5,19-4,62 0,47 3,598 3,97* -0,02 0,15 1,00 7,676-8,16-5,93 5,56 3 0,00 0,000-8,16 7,62 1,15 1,00 2,037 4,36 4,67 3,86 4 0,00 0,000 4,36-1,96-16,45 1,00 1,801-1,53-4,57-14,06 5 0,00 0,000-1,53 4,57-14,06 1,00 1,801 4,36 1,96-16,45 6 0,00 0,000 4,36-4,67 3,86 1,00 2,037-8,16-7,62 1,15 7 0,00 0,000-8,16 5,93 5,56 0,53 4,078 3,97* 0,02 0,15 1,00 7,676-5,33-5,19-4,62 8 0,00 0,000-5,33 2,79-6,37 1,00 2,714-0,00 1,14-6,51 27
28 9 0,00 0,000 0,00 0,00-14,25 1,00 5,085 0,00 0,00-14, ,00 0,000 0,00 0,00-14,25 1,00 5,085 0,00 0,00-14, ,00 0,000 0,00 0,03 21,37 0,51 1,740 0,02* -0,00 21,37 1,00 3,426 0,00-0,03 21,37 * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA: NAPRĘŻENIA: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 76 ALUM 1 0,00 0,000-3,62-3,62 0,020 1,00 2,714 70,60-77,67 0,432* 2 0,00 0,000 71,57-76,70 0,426 1,00 7, ,50-110,33 0,647* 3 0,00 0, ,05-112,77 0,634* 1,00 2,037-58,51 62,79 0,349 28
29 4 0,00 0,000-69,79 51,51 0,388* 1,00 1,801 13,41-29,04 0, ,00 0,000 13,41-29,04 0,161 1,00 1,801-69,79 51,51 0,388* 6 0,00 0,000-58,51 62,79 0,349 1,00 2, ,05-112,77 0,634* 7 0,00 0, ,50-110,33 0,647* 1,00 7,676 71,57-76,70 0, ,00 0,000 70,60-77,67 0,432* 1,00 2,714-3,62-3,62 0, ,00 0,000-7,91-7,91 0,044 1,00 5,085-8,07-8,07 0,045* 10 0,00 0,000-7,91-7,91 0,044 1,00 5,085-8,07-8,07 0,045* 11 0,00 0,000 38,02 38,02 0,211 0,50 1,713 33,91 42,14 0,234* 1,00 3,426 38,02 38,02 0,211 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: , ,14 6,51 6,51 14,52 14,52 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! 29
30 Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 1,14 6,51 6,61 9-1,14 6,51 6, ,00 14,52 14, ,00 14,52 14,52 PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[rad]([deg]): 1-0, , , ,00762 ( 0,436) 2-0, , , ,00830 ( -0,475) 3-0, , , ,00106 ( -0,061) 4-0, , , ,00833 ( -0,478) 5-0, , , ,00000 ( 0,000) 6 0, , , ,00833 ( 0,478) 7 0, , , ,00106 ( 0,061) 8 0, , , ,00830 ( 0,475) 9 0, , , ,00762 ( -0,436) 10 0, , , ,00143 ( -0,082) 11 0, , , ,00143 ( 0,082) PRZEMIESZCZENIA:
31 DEFORMACJE: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[deg]: FIb[deg]: f[m]: L/f: 1 0,0000 0,0074 0,436-0,475 0, ,4 2 0,0022 0,0017-0,475-0,061 0, ,8 3 0,0017-0,0189-0,061-0,478 0, ,8 4-0,0189-0,0223-0,478 0,000 0, ,1 5-0,0223-0,0189 0,000 0,478 0, ,1 6-0,0189 0,0017 0,478 0,061 0, ,8 7 0,0017 0,0022 0,061 0,475 0, ,8 8 0,0074 0,0000 0,475-0,436 0, ,4 9 0,0073-0,0000-0,082-0,082 0,0000 7,16E ,0073 0,0000 0,082 0,082 0,0000 7,16E ,0202-0,0202-0,180 0,180 0, ,6 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl. dłg.: Ciężar wł.+abc Relacja obc.! Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 11 Stan graniczny użytkowania 31,2% 2 1 Nośność przy ściskaniu ze zgin 49,9% 2 Stan graniczny użytkowania 125,0% 3 Środnik pod obciążeniem skupio 72,0% 4 Środnik pod obciążeniem skupio 40,8% 5 Środnik pod obciążeniem skupio 40,8% 6 Środnik pod obciążeniem skupio 72,0% 7 Stan graniczny użytkowania 125,0% 8 Nośność przy ściskaniu ze zgin 49,9% 9 Nośność na ściskanie (39) 12,0% 10 Nośność na ściskanie (39) 12,0% 31
32 2,61 2,61 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A 5.3. Istniejąca płatew o profilu prostokątnym 60x40x3 SCHEMAT BELKI A B 4,00 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): A go=0,05 kn/mb 4,00 y x z B 32
33 5,31 5,31 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: A 5,31 4,00 y x B z ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x y Przekrój: 60x40x3,0 Av = 3,42 cm 2, m = 4,35 kg/m Jx = 26,5 cm 4, Jy = 13,9 cm 4, J = 0,00 cm 6, J = 29,2 cm 4, Wx = 8,82 cm 3 Stal: St0 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,136) MR = 1,75 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 34,71 kn 33
34 Nośność na zginanie Przekrój z = 2,00 m Współczynnik zwichrzenia L = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 5,31 knm (52) Mmax / ( L MR) = 3,031 > 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 4,00 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -5,31 kn (53) Vmax / VR = 0,153 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = (-)5,31 kn < Vo = 0,3 VR = 10,41 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,00 m Ugięcie maksymalne fk,max = 141,88 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 200 = 4000 / 200 = 20,00 mm fk,max = 141,88 mm > fgr= 20,00 mm (709,4% ) 5.4. Istniejąca płatew o profilu prostokątnym 80x80x3 SCHEMAT BELKI A B 4,00 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 34
35 2,53 2,53 1,19 1,19 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): A go=0,08 kn/mb 4,00 y x z B WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: A 2,53 4,00 y x B z 35
36 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x y Przekrój: 80x80x3,0 Av = 4,62 cm 2, m = 7,18 kg/m Jx = 89,8 cm 4, Jy = 89,8 cm 4, J = 0,00 cm 6, J = 140 cm 4, Wx = 22,5 cm 3 Stal: St0 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 2 ( p = 1,093) MR = 4,30 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 46,89 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,00 m Współczynnik zwichrzenia L = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 2,53 knm (52) Mmax / ( L MR) = 0,589 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 2,53 kn (53) Vmax / VR = 0,054 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = 2,53 kn < Vo = 0,3 VR = 14,07 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,00 m Ugięcie maksymalne fk,max = 20,01 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 200 = 4000 / 200 = 20,00 mm fk,max = 20,01 mm > fgr= 20,00 mm (100,1% ) 36
37 2,61 2,61 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A 5.5. Nowoprojektowana płatew o profilu prostokątnym 100x60x6,3 SCHEMAT BELKI A B 4,00 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki f = 1,10 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 ( f = 1,15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): A go=0,15 kn/mb 4,00 y x z B 37
38 5,53 5,53 EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI NAMIOTOWEJ A WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: A 5,53 4,00 y x B z ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIAROWANIE WG PN-90/B y x x y Przekrój: 100x60x6,3 Av = 11,8 cm 2, m = 14,2 kg/m Jx = 225 cm 4, Jy = 98,1 cm 4, J = 0,00 cm 6, J = 224 cm 4, Wx = 45,0 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 ( p = 1,161) MR = 11,23 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 147,22 kn 38
39 Nośność na zginanie Przekrój z = 2,00 m Współczynnik zwichrzenia L = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 5,53 knm (52) Mmax / ( L MR) = 0,492 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 5,53 kn (53) Vmax / VR = 0,038 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = 5,53 kn < Vo = 0,3 VR = 44,17 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,00 m Ugięcie maksymalne fk,max = 17,41 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 200 = 4000 / 200 = 20,00 mm fk,max = 17,41 mm < fgr = 20,00 mm (87,0%) 6. Wnioski wynikające z obliczeń sprawdzających Z przeprowadzonych obliczeń wynika, iż główne układy ram występujące w hali namiotowej A spełniają normowe warunki bezpiecznego użytkowania konstrukcji. Wyjątek stanowi rama B zlokalizowana w osi 41. Nie spełnia ona warunków normowych, ponieważ następuje kilkukrotne przekroczenie nośności. Z obliczeń wynika, że płatwie pośrednie również nie spełniają normowych warunków nośności konstrukcji. 7. Stan techniczny obiektu, a jego bezpieczeństwo Stan techniczny całego budynku ocenia się, jako niezadawalający (około 50-60%). Częściowo stwarza on zagrożenie w użytkowaniu. Pomimo, że główne elementy nośne budynku (ramy A) są w dobrym stanie, a analiza statyczno-wytrzymałościowa wykazała, ze ich stan graniczny nośności i użytkowalności nie są przekroczone, rama B oraz płatwie hali namiotowej nie spełniają wyżej wymienionych warunków. Należy przeprowadzić remont obiektu, zwracając szczególną uwagę na naprawę uszkodzonych, zbyt wytężonych elementów konstrukcji oraz wadliwego oparcia słupów nośnych. 8. Zalecenia dotyczące koniecznych napraw, wzmocnień lub wymiany elementów Ściany zewnętrzne (poszycie zewnętrzne): naprawa nieszczelności poszycia zewnętrznego wykonanego z PVC. Ramy aluminiowe: usunięcie rdzawych nalotów w dolnych partiach niektórych słupów ram, zamontowanie nowych słupków pośrednich wykonanych ze stalowych rur kwadratowych 80x80x3 na wzór geometrii ram A hali, zamontowanie tężników poprzecznych i podłużnych ze stalowego profilu zamkniętego 80x40x3 łączących daną ramę z ramami sąsiednimi A, Słupki pośrednie: wykonanie oparcia słupków na posadzce poprzez polewkę. przedłużenie słupków, gdzie jest to konieczne, poprzez wstawienie odpowiednich profili (stalowe przedłużyć profilami stalowymi, a aluminiowe aluminiowymi), usunięcie szczelin w połączeniach słupków, usunięcie szczelin pomiędzy słupkami a śrubami rektyfikacyjnymi, wyprostowanie oraz osiowe zlokalizowanie słupków, 39
40 wykonanie prawidłowego podparcie słupków pośrednich poprzez ich zakotwienie, uzupełnienie brakujących kotew w zamocowaniach u podstaw słupków. Stężenia pionowe (ścienne): uzupełnienie brakujących elementów stężeń stalowych rurami Φ20. Tężniki: uzupełnienie brakujących tężników stalowych profilami zamkniętymi 80x40x4, wykonanie połączeń tężników do ram na śruby jak w istniejących tężnikach hali. Posadzka na gruncie: wykonanie nowej warstwy wykończeniowej w postaci cienkowarstwowej wylewki betonu asfaltowego. Konstrukcja dachu: wymiana istniejących płatwi dachowych na elementy stalowe o profilu prostokątnym 100x60x6,3 (stal S235) zamocowanych za pomocą śrub. naprawa nieszczelności poszycia dachowego wykonanego z PVC. Rynny, rury spustowe i obróbki blacharskie: miejscowa naprawa i wymiana wszystkich uszkodzonych i skorodowanych rynien oraz rur spustowych. Ukształtowanie terenu wokół budynku: wyprofilowanie spadków wokół budynku w celu sprawnego odprowadzenia wody opadowej z terenów utwardzonych. 9. Wnioski końcowe Na podstawie przeprowadzanej wizji lokalnej oraz analizy statyczno-wytrzymałościowej należy stwierdzić, że budynek może stanowić zagrożenie dla użytkowników obiektu. Stan techniczny oceniono jako niezadawalający. Należy wykonać odpowiednie prace remontowe oraz naprawę elementów. Stwierdzono, iż jedna z ram oraz płatwie dachowe nie spełniają wymaganych warunków nośności. Wykazano również wiele błędów projektowych i montażowych oraz uszkodzeń powstałych podczas eksploatacji. Wymienione wyżej elementy konstrukcji są potrzebne do prawidłowego funkcjonowania całego obiektu. Niewykonanie prac remontowych wskazanych elementów może prowadzić do poważnego stanu awaryjnego. Dodatkowo należy przeprowadzać częste kontrole celem ocenienia wpływu przeprowadzanych ingerencji użytkowników hali namiotowej w konstrukcję obiektu. Zaleca się także okresową rektyfikację śrub. Opracował: mgr inż. Jacek Hercog 40
41 III. DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA Fot. 1 Elewacja północna hali namiotowej A Fot. 2 Elewacja wschodnia hali namiotowej A miejscowe zniszczenia rynien Fot. 3 Uszkodzone poszycie na ścianie zewnętrznej od strony zachodniej Fot. 4 Nieszczelności poszycia zewnętrznego na elewacji południowej hali namiotowej A w miejscu połączenia z sąsiednią halą Fot. 5 Powtarzalne układy ram w hali namiotowej A Fot. 6. Połączenie słupków pośrednich oraz płatwi pośrednich z ryglami ramy hali namiotowej A Fot. 7. Połączenie rygla ściennego poprzecznego ze słupem ramy szczytowej hali namiotowej A Fot. 8. Połączenie tężnika poprzecznego ze słupkiem pośrednim w hali namiotowej A Fot. 9. Połączenie elementów nośnych w kalenicy (rygle ramy, płatwie kalenicowe oraz ściąg) w hali namiotowej A Fot. 10. Połączenie płatwi kalenicowych oraz stężeń połaciowych z ryglami ramy hali namiotowej A Fot. 11. Połączenie płatwi kalenicowej oraz stężeń połaciowych z ryglami ramy szczytowej hali namiotowej A. Uszkodzenie poszycia zewnętrznego na ścianie szczytowej hali namiotowej A (elewacja północna) Fot. 12. Rama układu brak tężnika poprzecznego w hali namiotowej A Fot. 13. Powtarzalne ramy układu brak wielu tężników poprzecznych w hali namiotowej A Fot. 14. Pionowe stężenie ścienne hali namiotowej A brak elementu stężenia. Uszkodzone poszycie na ścianie zewnętrznej od strony zachodniej Fot. 15. Widok na pozostałości zniszczonego pionowego stężenia ściennego hali namiotowej A Fot. 16. Widok na zamocowanie brakującego pionowego stężenia ściennego hali namiotowej A Fot. 17. Pionowe stężenia ścienne w ścianie podłużnej hali namiotowej A od strony wschodniej Fot. 18. Połączenie pionowych stężeń ściennych ze skrajnym słupem ramy hali namiotowej A. Miejscowe zawilgocenia posadzki wodą opadową dostającą się do wnętrza hali w skutek nieszczelności poszycia zewnętrznego Fot. 19. Oparcie słupa ramy na posadzce betonowej hali namiotowej A. Miejscowe zawilgocenia posadzki wodą opadową dostającą się do wnętrza hali w skutek nieszczelności poszycia zewnętrznego Fot. 20. Słupy pośrednie ramy hali namiotowej A częściowe oparcie na krawężniku lub ażurowych kratkach betonowych Fot. 21. Nieprawidłowe podparcie słupka pośredniego w hali namiotowej A bez podlewki betonowej. Uszkodzona blacha podstawy słupa Fot. 22. Stalowe przedłużenie słupa aluminiowego hali namiotowej A Fot. 23. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A - szczelina między słupkiem i śrubą rektyfikacyjną Fot. 24. Niewłaściwe oparcie słupa oparcie na śrubie rektyfikacyjnej. Przesunięcie słupka ramy względem śruby rektyfikacyjnej hala namiotowa A Fot. 25. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A - szczelina między słupkiem a jego przedłużeniem Fot. 26. Niewłaściwe oparcie słupa oparcie na śrubie rektyfikacyjnej. Przesunięcie słupka ramy względem śruby rektyfikacyjnej hala namiotowa A. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża Fot. 27. Widok na naroże ramy. Zerwane poszycie zewnętrzne hali Fot. 28. Uszkodzone poszycie dachowe hali namiotowej A Fot. 29. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A brak pionowości śruby rektyfikacyjnej. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża. Widoczne lokalne ogniska korozji powierzchniowej na elementach konstrukcji Fot. 30. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża. Widoczne lokalne ogniska korozji powierzchniowej na elementach konstrukcji
42 Fot. 1 Elewacja północna hali namiotowej A. Fot. 2 Elewacja wschodnia hali namiotowej A miejscowe zniszczenia rynien. 42
43 Fot. 3 Uszkodzone poszycie na ścianie zewnętrznej od strony zachodniej. Fot. 4 Nieszczelności poszycia zewnętrznego na elewacji południowej hali namiotowej A w miejscu połączenia z sąsiednią halą. 43
44 Fot. 5 Powtarzalne układy ram w hali namiotowej A. Fot. 6. Połączenie słupków pośrednich oraz płatwi pośrednich z ryglami ramy hali namiotowej A. 44
45 Fot. 7. Połączenie rygla ściennego poprzecznego ze słupem ramy szczytowej hali namiotowej A. Fot. 8. Połączenie tężnika poprzecznego ze słupkiem pośrednim w hali namiotowej A. 45
46 Fot. 9. Połączenie elementów nośnych w kalenicy (rygle ramy, płatwie kalenicowe oraz ściąg) w hali namiotowej A. Fot. 10. Połączenie płatwi kalenicowych oraz stężeń połaciowych z ryglami ramy hali namiotowej A. 46
47 Fot. 11. Połączenie płatwi kalenicowej oraz stężeń połaciowych z ryglami ramy szczytowej hali namiotowej A. Uszkodzenie poszycia zewnętrznego na ścianie szczytowej hali namiotowej A (elewacja północna). Fot. 12. Rama układu brak tężnika poprzecznego w hali namiotowej A. 47
48 Fot. 13. Powtarzalne ramy układu brak wielu tężników poprzecznych w hali namiotowej A. Fot. 14. Pionowe stężenie ścienne hali namiotowej A brak elementu stężenia. Uszkodzone poszycie na ścianie zewnętrznej od strony zachodniej. 48
49 Fot. 15. Widok na pozostałości zniszczonego pionowego stężenia ściennego hali namiotowej A. Fot. 16. Widok na zamocowanie brakującego pionowego stężenia ściennego hali namiotowej A. 49
50 Fot. 17. Pionowe stężenia ścienne w ścianie podłużnej hali namiotowej A od strony wschodniej. 50
51 Fot. 18. Połączenie pionowych stężeń ściennych ze skrajnym słupem ramy hali namiotowej A. Miejscowe zawilgocenia posadzki wodą opadową dostającą się do wnętrza hali w skutek nieszczelności poszycia zewnętrznego. 51
52 Fot. 19. Oparcie słupa ramy na posadzce betonowej hali namiotowej A. Miejscowe zawilgocenia posadzki wodą opadową dostającą się do wnętrza hali w skutek nieszczelności poszycia zewnętrznego. 52
53 Fot. 20. Słupy pośrednie ramy hali namiotowej A częściowe oparcie na krawężniku lub ażurowych kratkach betonowych. Fot. 21. Nieprawidłowe podparcie słupka pośredniego w hali namiotowej A bez podlewki betonowej. Uszkodzona blacha podstawy słupa. 53
54 Fot. 22. Stalowe przedłużenie słupa aluminiowego hali namiotowej A. 54
55 Fot. 23. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A - szczelina między słupkiem i śrubą rektyfikacyjną. 55
56 Fot. 24. Niewłaściwe oparcie słupa oparcie na śrubie rektyfikacyjnej. Przesunięcie słupka ramy względem śruby rektyfikacyjnej hala namiotowa A. 56
57 Fot. 25. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A - szczelina między słupkiem a jego przedłużeniem. Fot. 26. Niewłaściwe oparcie słupa oparcie na śrubie rektyfikacyjnej. Przesunięcie słupka ramy względem śruby rektyfikacyjnej hala namiotowa A. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża. 57
58 Fot. 27. Widok na naroże ramy. Zerwane poszycie zewnętrzne hali.. 58
59 Fot. 28. Uszkodzone poszycie dachowe hali namiotowej A. 59
60 Fot. 29. Niewłaściwe oparcie słupa hali namiotowej A brak pionowości śruby rektyfikacyjnej. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża. Widoczne lokalne ogniska korozji powierzchniowej na elementach konstrukcji. 60
61 Fot. 30. Brak kompletu kotew mocujących słupek do podłoża. Widoczne lokalne ogniska korozji powierzchniowej na elementach konstrukcji. 61
62 IV. CZĘŚĆ RYSUNKOWA SPIS RYSUNKÓW NR NAZWA RYSUNKU SKALA K.01 HALA NAMIOTOWA A, RZUT KONSTRUKCJI 1:200 K.02 HALA NAMIOTOWA A, RAMA A 1:50 K.03 HALA NAMIOTOWA A, RAMA A 1:50 K.04 HALA NAMIOTOWA A, RAMA B 1:50 K.05 DETALE 1:10 62
I N W E N T A R Y Z A C J A
D E M I U R G s p ó ł k a z o g r a n i c z o n ą o d p o w i e d z i a l n o ś c i ą S p. k. Z s i e d z i b ą w P o z n a n i u p r z y u l. F r a n c i s z k a L u b e c k i e g o 2, 6 0-3 4 8 P o z
Bardziej szczegółowoII. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA
II. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA I. STRONA TYTUŁOWA. 01/12 II. SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA. 02/12 III. OPIS TECHNICZNY. 03/12 IV. OBLICZENIA STATYCZNE. 05/12 IV. RYSUNKI TECHNICZNE. 10/12 V. WYKAZ NORM
Bardziej szczegółowoProjekt budowlany część konstrukcyjna
Projekt budowlany część konstrukcyjna Nazwa inwestycji: Remont i termomodernizacja budynku szkoły Adres inwestycji: Al. Wojska Polskiego 8, -20 SĘPOPOL (dz. Nr 63) Inwestor: Zespół Szkolno Przedszkolny
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY WZMOCNIENIE KONSTRUKCJI STALOWEJ DACHU.
PROJEKT BUDOWLANY Nazwa obiektu DOCIEPLENIE ZE ZMIANĄ KOLORYSTYKI budowlanego: ELEWACJI ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU NR 5. Zakres opracowania: Adres budowy: Inwestor: Nazwa i adres jednostki projekt.: WZMOCNIENIE
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE Zestawienie obciążeń na dach Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.3 (strefa 1, A=112 m n.p.m. -> sk = 0,7 kn/m2,
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy
Obliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy 1. Stan istniejący. 1.1. Schemat układu poprzecznego budynku wiązar kratowy 1.2. Schemat obliczeniowy
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20
PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:
Bardziej szczegółowo"ENERGOPROJEKT - WARSZAWA" S.A. Nazwa :.rmt Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: 12 Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: 1
Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: PRZEKRÓJ Nr: Nazwa: "Drewno K7 8x" Y x X,00 Skala : CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: y 8,00 V=,00 H=8,00 Materiał: Drewno K7
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA
Zakład PHU SaW tel. 512 150 045 siedziba jednostki: 17-100 Bielsk Podlaski ul. Wojska Polskiego 3 pracownia: 17-100 Bielsk Podlaski ul. Mickiewicza 34 b lok. 7 EKSPERTYZA TECHNICZNA dotycząca oceny stanu
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY do mostków drewnianych w parku zlokalizowanym przy ul. Poznańskiej w Skórzewie gmina Dopiewo.
OPIS TECHNICZNY do mostków drewnianych w parku zlokalizowanym przy ul. Poznańskiej w Skórzewie gmina Dopiewo. PODSTAWA OPRACOWANIA Podkłady architektoniczne projektowanego mostku drewnianego CHARAKTERYSTYKA
Bardziej szczegółowoP R O J E K T T E C H N I C Z N Y
D E M I U R G s p ó ł k a z o g r a n i c z o n ą o d p o w i e d z i a l n o ś c i ą S p. k. Z s i e d z i b ą w P o z n a n i u p r z y u l. F r a n c i s z k a L u b e c k i e g o 2, 6 0-2 7 7 P o z
Bardziej szczegółowoSpis treści. 1. Wstęp (Aleksander Kozłowski) Wprowadzenie Dokumentacja rysunkowa projektu konstrukcji stalowej 7
Konstrukcje stalowe : przykłady obliczeń według PN-EN 1993-1. Cz. 3, Hale i wiaty / pod redakcją Aleksandra Kozłowskiego ; [zespół autorski Marcin Górski, Aleksander Kozłowski, Wiesław Kubiszyn, Dariusz
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoSPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:
UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne. 1.Zestaw obciążeń/
1.Zestaw obciążeń/ Obliczenia statyczne 0.1. Śnieg Rodzaj: śnieg Typ: zmienne 0.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az1, jak dla
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE. Zestawienie obciążeń
OBLICZENIA STATYCZNE Zestawienie obciążeń 0.. Pokrycie Rodzaj: ciężar Typ: stałe 0... Pokrycie Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,96 kn/m 2. Obliczeniowe wartości obciążenia: Q o =,5 kn/m 2,
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoPRZEKRÓJ Nr: 1 "I 280 HEB"
PRZEKRÓJ Nr: "I 80 HEB" CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: ateriał: Stal St3 Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 4,0 Yc= 4,0 alfa= 0,0 omenty bezwładności [cm4]: Jx= 970,0 Jy= 6590,0 oment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
III. KONSTRUKCJA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZĘŚĆ OPISOWA DANE OGÓLNE... str. ZASTOSOWANE ROZWIĄZANIA TECHNICZNE... str. OBLICZENIA... str. EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI WYKONANIA PODESTU POD AGREGATY
Bardziej szczegółowoOPIS ZAWARTOŚCI I. OPINIA TECHNICZNA.
OPIS ZAWARTOŚCI I.. 1. PODSTAWA OPRACOWANIA. 2. CEL I ZAKRES OPRACOWANIA. 3. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA BUDYNKU. 4. ANALIZA PRZEDMIOTU OPINII. 5. ANALIZA OBLICZENIOWA. 6. KONCEPCJA ADAPTACJI OBIEKTU. 7. WNIOSKI
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoZałożenia obliczeniowe i obciążenia
1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA konstrukcji wiaty gromadzenia surowców wtórnych w Zakładzie Utylizacji. Zawartość opracowania
1 Zawartość opracowania Część opisowa 1. Podstawa opracowania 1.1 Podstawa formalna 1.2 Materiały techniczne 2. Przedmiot opracowania 3 Cel i zakres opracowania 4. Opis konstrukcji 5 Opis stanu technicznego
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.
PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY Tarnów. Specjalistyczny Szpital im. E. Szczeklika w Tarnowie ul. Szpitalna Tarnów. Konstrukcje
PROJEKT BUDOWLANY TEMAT PROJEKT KONSTRUKCJI NADPROŻY W ODDZIALE GINEKOLOGICZNO-POŁOŻNICZYM I ODDZIALE NOWORODKÓW Z OŚRODKIEM INTENSYWNEJ TERAPII I PATOLOGII NOWORODKA W BUDYNKU PAWILONU I SPECJALISTYCZNEGO
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:
II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY KONSTRUKCJA PRZEKRYCIA BUDYNKU. Centrum biblioteczno - kulturalne. Dz. nr 170/7, 271, AM-1, Obręb Bierkowice
USŁUGI PROJEKTOWO - BUDOWLANE Kłodzko ul. Łużycka 11/3 tel/fax 74 647 55 00, kom. 880 106 099 e-mail : dragan.kazimierz@gmail.com PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY KONSTRUKCJA PRZEKRYCIA BUDYNKU Obiekt :
Bardziej szczegółowoHale o konstrukcji słupowo-ryglowej
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie
Bardziej szczegółowoAdres : Sieradz, ul. Sportowa, dz. nr 3 (obręb 7)
PROJEKT BUDOWLANY Inwestor : Inwestycja : MOSIR Sieradz Przykryty kort tenisowy Adres : Sieradz, ul. Sportowa, dz. nr 3 (obręb 7) Stadium : Budowa kortu tenisowego Funkcja : Imię i Nazwisko : podpis :
Bardziej szczegółowoSkeleton Sp. z o.o. Grunwaldzka 1, Śrem
SYSTEM HAL ZIMNOGIĘTYCH SKELETON Skeleton Sp. z o.o. Grunwaldzka 1, 63-100 Śrem GŁÓWNE CECHY SYSTEMU HAL Z KSZTAŁTOWNIKÓW ZIMNOGIĘTYCH Główną konstrukcję nośną stanowią następujące elementy stalowe stalowe:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ LOKALIZACJA: PRZEDSIĘBIORSTWO WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI SP. Z O.O. Ul. MŁYŃSKA 100, RUDA ŚLĄSKA PRZYGOTOWANA PRZEZ BUDOSERWIS Z.U.H. Sp. z o.o. Zakład Ekspertyz i Usług Gospodarczych
Bardziej szczegółowoSpis treści I. WPROWADZENIE 5. 1.1. Przedmiot, cel i zakres opracowania 5
Przykładowy spis treści pracy dyplomowej- Katedra Konstrukcji Metalowych Wrocław 2013 1 Przykładowy spis treści pracy dyplomowej. Efektem finalnym wykonania pracy dyplomowej jest wydrukowany egzemplarz
Bardziej szczegółowoREMONT I MODERNIZACJA BUDYNKU ORANŻERII
1 Załącznik nr 1 REMONT I MODERNIZACJA BUDYNKU ORANŻERII PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY INWESTOR CENTRUM RZEŹBY POLSKIEJ W OROŃSKU LOKALIZACJA Orońsko, ul. Topolowa 1 nr ew. 24/3 JEDN. PROJEKT. A.U.I.
Bardziej szczegółowoO P I S T E C H N I C Z N Y część B do projektu zabezpieczenia gazociągu w/c 350 przed przejazdem
O P I S T E C H N I C Z N Y część B do projektu zabezpieczenia gazociągu w/c 350 przed przejazdem I. Podstawa opracowania: 3 Mapa do celów projektowych w skali 1:500 4 Pismo nr TT.420.76.2013.KWO.4315
Bardziej szczegółowoRemont i adaptacja pomieszczeń PIW ul. Foksal 17 w Warszawie konstrukcja - część opisowa str. 2 I. DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE... 3
Remont i adaptacja pomieszczeń PIW ul. Foksal 17 w Warszawie konstrukcja - część opisowa str. 2 SPIS TREŚCI: I. DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE... 3 II. DANE OGÓLNE... 6 II.1 Przedmiot opracowania... 6 II.2
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3
Bardziej szczegółowoModuł. Płatew stalowa
Moduł Płatew stalowa 411-1 Spis treści 411. PŁATEW...3 411.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 411.1.1. Opis programu...3 411.1. 2. Zakres programu...3 411.2. WPROWADZENIE DANYCH...3 411.1.3. Zakładka Materiały i
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M. CISOWA LOKALIZACJA: DZ.NR 1089/1 OSIEDLE CISOWA, OBRĘB
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY. remontu i przebudowy sanitariatów w Teatrze Lalek w Olsztynie. Budynek użyteczności publicznej
EGZEMPLARZ NR PROJEKT BUDOWLANY remontu i przebudowy sanitariatów w Teatrze Lalek w Olsztynie Inwestor: Obiekt budowlany: Olsztyński Teatr Lalek ul. Głowackiego 7 0-447 Olsztyn Budynek użyteczności publicznej
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCJI
OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCJI ROBUDOWA I ZADASZENIE OCZYSZCZALNI ŚCIEKÓW WIELGIE I. OPIS OGÓLNY 1. Podstawa opracowania podkłady architektoniczne obowiązujące normy PN/B 2. Ogólny
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoBUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE. dr inż. Monika Siewczyńska
BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE dr inż. Monika Siewczyńska Wymagania Warunków Technicznych Obliczanie współczynników przenikania ciepła - projekt ściana dach drewniany podłoga na gruncie Plan wykładów
Bardziej szczegółowoJan Kowalski Sprawozdanie z przedmiotu Wspomaganie Komputerowe w Projektowaniu
Jan Kowalski Sprawozdanie z przedmiotu Wspomaganie Komputerowe w Projektowaniu Prowadzący: Jan Nowak Rzeszów, 015/016 Zakład Mechaniki Konstrukcji Spis treści 1. Budowa przestrzennego modelu hali stalowej...3
Bardziej szczegółowoEkspertyza techniczna
Ekspertyza techniczna Temat: Przebudowa istniejącego obiektu mostowego w ciągu drogi gminnej Lokalizacja: Biała Prudnicka, ul. Hanki Sawickiej, dz. nr 913 Opracował: mgr inż. Jerzy Sylwestrzak nr upr.
Bardziej szczegółowoPRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA
P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY. ROTOMAT Sp. z o.o. ul. Stabłowicka 134 54-062 Wrocław. tel. +48 71 354 37 72 fax + 48 71 354 33 93 www.rotomat.pl.
Obiekt: WIATA PARKINGU ROWEROWEGO Adres: 1. Lokalizacja Wykonawca: ROTOMAT Sp. z o.o. ul. Stabłowicka 134 54-062 Wrocław tel. +48 71 354 37 72 fax + 48 71 354 33 93 www.rotomat.pl Projektant SPIS ZAWARTOŚCI
Bardziej szczegółowoEKSPERYZA TECHNICZNA Dotycząca możliwości montażu dodatkowego oświetlenia na obiekcie: MOTOARENA
EKSPERYZA TECHNICZNA Dotycząca możliwości montażu dodatkowego oświetlenia na obiekcie: MOTOARENA BRANŻA: KONSTRUKCJA NAZWA INWESTYCJI ADRES INWESTYCJI INWESTOR "MODERNIZACJA OŚWIETLENIA ARENY SPORTOWEJ
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
Wrocławiu 1 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Spis treści 1.DANE OGÓLNE...2 2.ZEBRANIE OBCIĄśEŃ...2 2.1.CięŜar własny...2 2.2.ObciąŜenia stałe...2 2.3.ObciąŜenia uŝytkowe...5 2.4.ObciąŜenia śniegiem
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY
ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY 11 10 9 8 7 6 5 4 1 1 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1,7 1,41 7 1,6,17,968 1,591 8 1,07,46,658 1,759 9 0,688,54 4,4 1,916 10 0,46,609 5,00,061
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY. Przebudowa dachu na budynku świetlicy wiejskiej w Szarocinie nr 110
ZAKŁAD USŁUG TECHNICZNO-BUDOWLANYCH MAK-TECH s.c. A. Makaś W. Wilk 58-400 Kamienna Góra ul. J. Słowackiego 9 tel. (075) 746-4-07, 744-20-98 Regon 230432537 NIP 64-4-20-960 Konto BS Kamienna Góra 5 8395
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowoTYPOWY OBIEKT BUDOWLANY TOALETY WOLNOSTOJĄCEJ NA OBSZARZE MIEJSCA OBSŁUGI PODRÓŻNYCH KAT.I PROJEKT WYKONAWCZY
1 2 SPIS TREŚCI ZAŁĄCZNIKI 1.Oświadczenie projektanta... 4 2.Ksero uprawnień... 5 3.Zaświadczenie o przynależności do samorządu zawodowego... 7 4. Podstawa opracowania... 8 CZĘŚĆ OPISOWA 5. Dane ogólne...
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI I. CZĘŚĆ OPISOWA
KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI I. CZĘŚĆ OPISOWA. PODSTAWY FORMALNE OPRACOWANIA I MATERIAŁY WEJŚCIOWE 2. PRZEDMIOT OPRACOWANIA 3. ZAKRES PROJEKTU 4. LOKALIZACJA OBIEKTU 5. FUNKCJA OBIEKTU 6. ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNO-MATERIAŁOWE
Bardziej szczegółowoZakres projektu z przedmiotu: KONSTRUKCJE DREWNIANE. 1 Część opisowa. 2 Część obliczeniowa. 1.1 Strona tytułowa. 1.2 Opis techniczny. 1.
Zakres projektu z przedmiotu: KONSTRUKCJE DREWNIANE 1 Część opisowa 1.1 Strona tytułowa Stronę tytułową powinna stanowić strona z wydanym tematem projektu i podpisami świadczącymi o konsultowaniu danego
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANA
EKSPERTYZA KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANA Nazwa i adres obiektu budowlanego: Budynek Przedsiębiorstwa Komunikacji Miejskiej Sp. z o. o. w Sosnowcu 41-219 Sosnowiec ul. Lenartowicza 73 Stadium i temat : EKSPERTYZA
Bardziej szczegółowoProjekt SOSNA 3,0 x 3,0m
Projekt SOSNA 3, x 3,m Projekt Sosna 3,x3,m - Zestawienie materiału Długości rzeczywiste NrS Przeznaczenie NrZ szt B [cm] H [cm] 1, 3, 4, 5 słup C24 4 12, 12, 2,4 L [m] 2 słup C24 9 12, 12,,64 6, 7 belka
Bardziej szczegółowoOPINIA TECHNICZNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU
OPINI TECHNICZN DOTYCZĄC STNU TECHNICZNEGO UDYNKU Temat: Projekt wykonania przejścia w ścianach przydalatycyjnych na poziomie parteru istniejącego budynku Urzędu Miasta Mysłowice znajdującego się przy
Bardziej szczegółowoB.A. PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA. Projektowanie mgr inż. Bogdan Adamczyk 71-602 Szczecin,ul. Storrady 1 Tel. 914623851 600381738
1 B.A. Projektowanie mgr inż. Bogdan Adamczyk 71-602 Szczecin,ul. Storrady 1 Tel. 914623851 600381738 PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA OBIEKT : Rozbiórka części wiaty magazynowej i remont części pozostałej
Bardziej szczegółowoOPRACOWANIE DOKUMENTACJI PROJEKTOWEJ
INWENTARYZACJA BUDOWLANA do projektu docieplenia ścian zewnętrznych, przebudowy dachu, remontu schodów zewnętrznych, przebudowy kanalizacji deszczowej odwodnienia dachu budynku usługowego SPIS ZAWARTOŚCI
Bardziej szczegółowoStalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012.
Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012 Spis treści Przedmowa 9 1. Ramowe obiekty stalowe - hale 11 1.1. Rodzaje
Bardziej szczegółowoMnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] [kn/m 3 ] mnożnik 4.00 G k 1= G d 1=23.45 sumy [kn] [kn] Jednostka [m] 1.
Element: Obciążenia Strona. Nadproże stropstałe nr 4 Rodzaj obciążenia x papa płyty korytkowe ścianki ażurowe z cegły wełna min. 0cm 5 strop ceramiczny 6 tynk cem.wap. Wartość 0. 4.00 9.00 0.60 Jednostka
Bardziej szczegółowo1. Założenia wstępne E Schemat statyczny i obciążenia E Obliczenia statyczne i wymiarowanie szkieletu E04
ZIELONE STRONY E01 EUROKODY praktyczne komentarze Niniejszy skrypt to kolejne opracowanie w cyklu publikacji na temat podstaw projektowania konstrukcji budowlanych według aktualnie obowiązujących norm
Bardziej szczegółowodr inż. Leszek Stachecki
dr inż. Leszek Stachecki www.stachecki.com.pl www.ls.zut.edu.pl Obliczenia projektowe fundamentów obejmują: - sprawdzenie nośności gruntu dobór wymiarów podstawy fundamentu; - projektowanie fundamentu,
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowoLista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
Bardziej szczegółowoAutorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel
Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,
Bardziej szczegółowoWiata Grillowa 5,0 x 5,0 m
Wiata Grillowa 5, x 5, m Wiata Grillowa 5,x5,m - Zestawienie materiału Długości rzeczywiste NrS Przeznaczenie NrZ szt B [cm] 1, 15, 16, 17, 19, 11, 111, 112, 113 H [cm] L [m] słup C24 9 14, 14, 2,4 2 słup
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowomgr inż. Sławomir Żebracki MAP/0087/PWOK/07
PLASMA PROJECT s.c. Justyna Derwisz, Adam Kozak 31-871 Kraków, os. Dywizjonu 303 5/159 biuro@plasmaproject.com.pl Inwestycja: REMONT KŁADKI PIESZEJ PRZYWRÓCENIE FUNKCJI UŻYTKOWYCH Brzegi Górne NA DZIAŁCE
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoINWENTARYZACJA ARCHITEKTONICZNO-KONSTRUKCYJNA OPIS TECHNICZNY
1. Dane ogólne INWENTARYZACJA ARCHITEKTONICZNO-KONSTRUKCYJNA OPIS TECHNICZNY 1.1. Podstawa opracowania Podstawą opracowania są: - zlecenie inwestora - wizja lokalna przeprowadzona w dn. 07.02.2012, - dokumentacja
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowoJako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoN A T Y T U Ł O W AKONCEPCJAJHJKHH EKSPERTYZA TECHNICZNA NOŚNOŚCI KONSTRUKCJI DACHU
1. SST N A T Y T U Ł O W AKONCEPCJAJHJKHH EKSPERTYZA TECHNICZNA NOŚNOŚCI KONSTRUKCJI DACHU TEMAT: EKSPERTYZA Z ANALIZĄ WZMOCNIEŃ KONSTRUKCJI NAZWA I ADRES OBIEKTU BUDOWLANEGO: INWESTOR, ADRES: JEDNOSTKA
Bardziej szczegółowoTasowanie norm suplement
Tasowanie norm suplement W związku z rozwiniętą dość intensywną dyskusją na temat, poruszony w moim artykule, łączenia w opracowaniach projektowych norm PN-B i PN-EN ( Inżynier Budownictwa nr 9/2016) pragnę
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI WSPORCZEJ POD SOLARY
PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI WSPORCZEJ POD SOLARY LOKALIZACJA : MOGIELNICA Ul. Przylesie 10a Nr ewid. działki 558/7, 564/6, 1970,1997 miasto Mogielnica obręb 1 INWESTOR : Miasto i Gmina MOGIELNICA 05-640
Bardziej szczegółowo