PROJEKT BUDOWLANY BUDOWA BUDYNKU GOSPODARCZEGO Z GARAŻEM. Adres: LEŚNICZÓWKA TATYNIA; WĘGORNIK 25 a, dz. nr 667/2, 667/1, obręb WĘGORNIK, gmina POLICE

Transkrypt

1 PROJEKT BUDOWLANY Staium: Projekt wykonawczy Temat: BUDOWA BUDYNKU GOSPODARCZEGO Z GARAŻEM Ares: LEŚNICZÓWKA TATYNIA; WĘGORNIK 5 a, z. nr 667/, 667/1, obręb WĘGORNIK, gmina POLICE Branża: Konstrukcja Inwestor: Naleśnictwo Trzebież, Zalesie 1, Tanowo Autorzy opracowania: Nr uprawnień: Popisy: mgr inż. Raosław Michniewicz Projektant ZAP/014/POOK/06 Projektanci i sprawzający oświaczają, że ten projekt został sporzązony zgonie z obowiązującymi przepisami oraz zasaami wiezy technicznej. Wykonano: Szczecin, listopa 013 1

2 ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: I. OPIS TECHNICZNY 1. DANE OGÓLNE 1.1 PRZEDMIOT OPRACOWANIA. 1. ADRES OPRACOWANIA. 1.3 PODSTAWA OPRACOWANIA. 1.4 POZIOM PORÓWNAWCZY. WARUNKI GRUNTOWO-WODNE 3. OPIS ELEMENTÓW KONSTRUKCJI 3.1 UKŁAD KONSTRUKCYJNY BUDYNKU 3. FUNDAMENTY 3.3 ŚCIANY FUNDAMENTOWE 3.4 ŚCIANY MUROWANE 3.5 NADPROŻA OKIENNE I DRZWIOWE 3.6 PODCIĄGI 3.7 WIEŃCE 3.8 KONSTRUKCJA STROPÓW 3.9 WIĘŹBA DACHOWA 3.10 SCHODY DREWNIANE 3.11 ZABEZPIECZENIE DREWNA 4. ZAŁOŻENIA, PODSTAWOWE WYNIKI OBLICZEŃ. 5. UWAGI II. RYSUNKI: K.01 RZUT FUNDAMENTÓW I PARTERU 1:100 K.0 RZUT WIĘŹBY DACHOWEJ I PRZEKRÓJ A-A 1:100 K.03 KONSTRUKCJA FUNDAMENTÓW 1:0 K.04 KONSTRUKCJA PODCIĄGU I WIEŃCÓW, POZ. 6, 7, 7.1, 7. 1:0 K.05 KONSTRUKCJA STROPU NAD PARTEREM - ZBROJENIE DOLNE 1:50 K.06 KONSTRUKCJA STROPU NAD PARTEREM - ZBROJENIE GÓRNE 1:50

3 OPIS TECHNICZNY 1. DANE OGÓLNE 1.1 Przemiot opracowania. Przemiotem opracowania jest projekt wykonawczy branży konstrukcyjnej la buowy buynku gospoarczego z garażem. 1. Ares opracowania. LEŚNICZÓWKA TATYNIA; WĘGORNIK 5 a, z. nr 667/, 667/1, obręb WĘGOR NIK, gmina POLICE 1.3 Postawa opracowania. Projekt wykonany został w oparciu o: zamówienie Projektanta Głównego, projekt architektoniczny przekazane przez Projektanta Głównego, Obowiązujące normy i przepisy prawa buowlanego. wstępne wyniki baań geologicznych 1.4 Poziom porównawczy Postawową rzęną posazki przyziemia buynku, przyjęto na poziomie: ± 0,00= + 1,80m n.p.m. Rzęna posaowienia funamentów: -zaprojektowano na poziomie -1,00m = + 11,80 mnpm. WARUNKI GRUNTOWO-WODNE Prze rozpoczęciem prac, bezwzglęnie zapoznać się z Baaniami Geologicznymi, wykonanymi przez inż. M. Piotrowskiego, w listopazie 013 i stosować się o zaleceń z opracowania..1 Warunki hyrologiczne W trakcie baań stwierzono powszechne występowanie woy gruntowej w obrębie gruntów niespoistych - piasków. W połowie marca 013 woy gruntowe notowały śrenie stany i występowały na gł.,7-,5m ppt (rzęna ~10,0m npm) Należy przyjąć że przez większą część roku woy gruntowe bęą ążyć o rzęnej co najmniej 11m npm, a nawet wyżej.. Wnioski Położe stanowią grunty niespoiste - piaski robne, wilgotne, o stopniu zagęszczenia ID=~0,50. W trakcie baań stwierzono przyatność gruntów o bezpośreniego posaowienia. W przypaku ostępstw o warunków stwierzonych w baaniach, powiaomić projektanta. Położe ma buowę prostą i stwarza ość obre warunki posaowienia projektowanego obiektu. Obiekt zaliczono o I kategorii geotechnicznej. 3

4 Zapoznać się z opinią geotechniczną. Zaleca się opowienie zabezpieczenie funamentów, z uwagi na warunki wone. 3. OPIS ELEMENTÓW KONSTRUKCJI 3.1 Ukła konstrukcyjny buynku Buynek gospoarczy zaprojektowano jako jenokonygnacyjny z poaszem, niepopiwniczon zaprojektowany w technologii traycyjnej. Ściany nośne z pustaków ceramicznych. Strop monolityczny żelbetowy gr. 16cm, oparty na ścianach nośnych oraz na pociągach żelbetowych. Rozpiętość stropów wynosi max. 6,00m. Dach strom o nachyleniu 38. W konstrukcji krokwiowej. Posaowienie buynku w sposób bezpośreni na ławach funamentowych żelbetowych monolitycznych. Sztywność buynku zapewniona przez ławy funamentowe wylewane, żelbetowe, strop żelbetowy. 3. Funamenty Prze przystąpieniem o robót funamentowych należy przygotować położe przez usunięcie przypowierzchniowych warstw, tj.: nasypy niebuowlane, gleba, piasku z humusem. Należy zwrócić baczną uwagę na stan i jakość gruntów po wykonaniu wykopów. W przypaku stwierzenia rozbieżności pomięzy stanem projektowym a zastanym, zasięgnąć opinii projektanta. Posaowienie buynku w sposób bezpośreni na ławach funamentowych żelbetowej z betonu C16/0(B-0), zbrojonej stalą klasy A-IIIN, o znaku BSt500S, strzemiona A-0. Ławy należy posaowić na pobetonie C8/10(B-10), gr. min 10cm. W przypaku konieczności obniżenia poziomu woy gruntowej, po funamenty należy wykonać wykop szerokoprzestrzenny i ułożyć renaż otokowy oprowazający woę z wykopu. 3.3 Ściany funamentowe Zaprojektowano ściany funamentowe gr.5cm z bloczków betonowych typu M-6, o rozmiarach 5x38x1cm, o wytrzymałości 15 MPa, zaprawa cementowa marki M-5. Ściany należy zaizolować o strony gruntu i o wewnątrz izolacją przeciwwoną i wg opisu architektonicznego. 3.4 Ściany murowane Zaprojektowano ściany z pustaków ceramicznych klasy 15MPa, gr. 5cm, murowane na zaprawie marki M5. Ściany należy ozielić o ścian funamentowych wiema warstwami pap wykończenie zg. z projektem architektury. Dla oparcia stropu wykonać min. warstwy muru z cegły pełnej klasy 15 MPa, zaprawa marki M Naproża okienne i rzwiowe Zaprojektowano naproża monolityczne prefabrykowane typu L-19Nn zgonie z rysunkami. 3.6 Pociągi Zaprojektowano pociągi monolityczne z betonu C0/5(B-5), zbrojone stalą klasy A-IIIN, o znaku BSt500S, strzemiona A-0/A-IIIN zgonie z rysunkami. 4

5 3.7 Wieńce żelbetowe W poziomie stropów oraz na końcach ścian nośnych zaprojektowano wieńce żelbetowe z betonu C0/5 (B-5) zbrojone stalą klasy A-IIIN o znaku BSt500S. Wieńce należy wykonać w sposób ciągły zapewniając ciągłość zbrojenia. 3.8 Konstrukcja stropów W buynku zaprojektowano strop żelbetowy gr. 16cm z betonu klasy B-5 (C0/5), zbrojony krzyżowo prętami Ø 10 i Ø8. W poziomie stropu na ścianach nośnych wieniec żelbetowy. Zakotwić kotwy po montaż murłat. 3.9 Więźba achowa Dach zaprojektowano o konstrukcji rewnianej typu krokwiowego, wuspaow spaki połaci α=38. Elementy rewniane achu z rewna klasy C4, suszonego termicznie, wilgotność poniżej 0%, zgonie z normą PN-B Połączenia elementów rewnianych ze sobą za pomocą złącz ciesielskich oraz elementów systemowych BMF lub Simpson lub wykonując połączenia ciesielskie. Sztywność połaci achowej zapewniona poprzez stężenia z taśm stalowych np. firmy SIMPSON zamontowanych na wszystkich połaciach. Pokrycie achu - achówka cementowa/ceramiczna. Elementy rewniane należy ozielić o elementów żelbetowych i murowanych wiema warstwami papy. Drewno należy zabezpieczyć śrokiem ognio- i grzybo- ochronnym np. Ogniochron firmy Altax. Krokwie wsparte na murłatach. W miejscach oparć na w krokwiach wykonać zaciosy. Połączenia na systemowa połączenia typu STRONG Tie, wzmocnione gwoźziami Schoy rewniane W buynku zaprojektowano schoy rewniane policzkowe. Policzki oparte na belkach rewnianych montowanych o stropu i popartych zastrzałem montowanym o ściany. Policzki i belki schoów wykonać z rewna o klasy C Zabezpieczenie konstrukcji rewnianej Wszystkie nowo wbuowane elementy rewniane wykonać z rewna klasy C4 o wilgotności <0%. Jako łączniki stosować łączniki ciesielskie ze stali nierzewnej lub cynkowanej ogniowo: płytki kolczaste obustronnie oraz złącza kątowe firmy Simpson lub BMF. Z użą starannością wykonać połączenia węzłowe. Pamiętać o oizolowaniu elementów rewnianych o konstrukcji żelbetowych oraz murów za pomocą wóch warstw papy. Wszystkie elementy rewniane prze ich wbuowaniem zabezpieczyć śrokami przeciwogniowymi i grzybobójczymi ciśnieniowo np. preparat Altax Boramon C30. Pozostałe elementy należy zabezpieczyć prze biokorozją śrokami ochrony poprzez trzykrotne malowanie, preparatami firmy Altax Boramon C Założenia i postawowe wyniki obliczeń konstrukcji buynku Założenia o obliczeń konstrukcji - obciążenia stałe wg PN-8/B obciążenia śniegiem wg PN-80/B-0010 II strefa obciążenia śniegiem Q k = 0,9kN/m - obciążenia wiatrem wg PN-77/B-0011 I strefa obciążenia wiatrem q k = 0,30 kn/m - obciążenia użytkowe wg PN-80/B

6 - obciążenie stropów -poasze użytkowe - przyjęto 150kG/m - posaowienie obiektu uwzgl. PN-81/B-0300 h z min. = 0,80m - maksymalny obliczeniowy opór gruntu równomiernie rozłożony qo=150kn/m; śreni obliczeniowy opór gruntu równomiernie rozłożony qo=100kn/m; WYBRANE WYNIKI OBLICZEŃ WIĘŹBA DACHOWA PRZEKROJE PRĘTÓW: 1 1, ,650 0,830 3,000 3,000 0,830 V=3,000 H=7,660 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 1 18, ,0 45 Drewno C4 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm] [N/mm] [1/K] 45 Drewno C ,000 5,00E-06 OBCIĄŻENIA: 0,76 0,65 0,50 0,15-0,15 0,65 0,76 0,15 0,65 0,76 0,65 0,50 0,15-0,15 0,65 0, ,15 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "warstwy" Stałe γf= 1,3 1 Liniowe 0,0 0,65 0,65 0,00 3,81 Liniowe 0,0 0,65 0,65 0,00 3,81 3 Liniowe 0,0 0,65 0,65 0,00 1,05 4 Liniowe 0,0 0,65 0,65 0,00 1,05 Grupa: B "snieg" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 0,0 0,76 0,76 0,00 3,81 Liniowe 0,0 0,50 0,50 0,00 3,81 3 Liniowe 0,0 0,76 0,76 0,00 1,05 4 Liniowe 0,0 0,50 0,50 0,00 1,05 Grupa: C "wiatr" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 38,1 0,15 0,15 0,00 3,81 Liniowe -38,1-0,15-0,15 0,00 3,81 3 Liniowe 38,1 0,15 0,15 0,00 1,05 4 Liniowe -38,1-0,15-0,15 0,00 1,05 W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== 6

7 OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"warstwy" Stałe 1,3 B -"snieg" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"wiatr" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: TNĄCE: 1,8-3, 1,6,8-1,0-1,0-0,6-0, ,7 1,1 3 -,1-1,9 4 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-1,0 3,7-7,4 0,54,054,8* -0,0-4,8 1,00 3,811 0,0-3, -,7 0,00 0,000 0,0 1,8-3,7 0,46 1,757 1,6* 0,0-5,5 1,00 3,811-0,6 -,1-7,5 3 0,00 0,000-0,0-0,0 0,0 1,00 1,054-1,0-1,9 1,3 4 0,00 0,000-0,6 1,1 1,0 1,00 1,050-0,0* 0,0 0,0 1,00 1,054 0,0 0,0-0,0 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: 3, , ,7 7,8 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypakowa[kN]: M[kNm]: 1 3,4 9,7 10,3 3-4,7 7,8 9,1 PRZEMIESZCZENIA: 7

8 3 4 DEFORMACJE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[eg]: FIb[eg]: f[m]: L/f: 1-0,0000-0,000-0,55 0,667 0, ,9-0,000-0,0000-0,385 0,30 0, ,3 3 0,009 0,0000-0,485-0,55 0, ,5 4-0,0000 0,0054 0,30 0,8 0, , pręt nr 1 - WYMIAROWANIE Zaanie: wiezba Z B y Y 160-3, 3,7-1,0,8 z 80 A Przekrój: 1 B 16,0x8,0 Wymiary przekroju: h=160,0 mm b=80,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=730,7; Jzg=68,7 cm 4 ; A=18,00 cm ; iy=4,6; iz=,3 cm; Wy=341,3; Wz=170,7 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 0 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciążenie użytkowe). Cechy rewna: Drewno C4. Kmo = 0,80 γ M =1,3 f m,k = 4,00 f t,0,k = 14,00 f t,90,k = 0,50 f c,0,k = 1,00 f c,90,k =,50 f v,k =,50 E 0,mean = MPa E 90,mean = 370 MPa E 0,05 = 7400 MPa G mean = 690 MPa ρ k = 350 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:000. Nośność na ściskanie: Wyniki la xa=1,91 m; xb=1,91 m, przy obciążeniach ABC. f m, = 14,77 MPa f t,0, = 8,6 MPa f t,90, = 0,31 MPa f c,0, = 1,9 MPa f c,90, = 1,54 MPa f v, = 1,54 MPa - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie ukłau(wyznaczona na postawie poatności węzłów): l c = µ l = 0,999 3,811 = 3,807 m - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: l c = µ l = 0,500 3,811 = 1,905 m 8

9 Długości wyboczeniowe la wyboczenia w płaszczyznach prostopałych o osi głównych przekroju, wynoszą: l c,y = 3,807 m; lc,z = 1,905 m Współczynniki wyboczeniowe: λ y = l c,y / iy = 3,807 / 0,046 = 8,4 λ z = l c,z / iz = 1,905 / 0,031 = 8,51 σ c,crit,y = π E0,05 / λ y = 9, / (8,4) = 10,75 MPa σ c,crit,z = π E0,05 / λ z = 9, / (8,51) = 10,73 MPa λ rel,y = f c 0, k c, crit, y, / σ = 1/10,75 = 1,398 λ rel,z = f c 0, k c, crit, z, / σ = 1/10,73 = 1,399 ky = 0,5 [1 + βc (λ rel,y - 0,5) + λ rel,y] = 0,5 [1+0, (1,398-0,5) + (1,398) ] = 1,566 kz = 0,5 [1 + βc (λ rel,z - 0,5) + λ rel,z] = 0,5 [1+0, (1,399-0,5) + (1,399) ] = 1,569 k c,y = 1/( k y k y λ rel, y ) + = 1/(1, ,566² - 1,398²) = 0,440 k c,z = 1/( k z k z λ rel, z ) Powierzchnia obliczeniowa przekroju A = 18,00 cm. Nośność na ściskanie: + = 1/(1, ,569² - 1,399²) = 0,439 σ c,0, = N / A = 5,0 / 18,00 10 = 0,4 < 5,67 = 0,439 1,9 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la xa=1,91 m; xb=1,91 m, przy obciążeniach ABC : σc, 0, σm, σm, 0,4 + km + = f f f 0,440 1,9 k c, y c,0, m, m, + 0,7 0,0 14,77 + 8,1 14,77 = 0,617 < 1 σc, 0, σm, σm, 0,4 + + km = f f f 0,439 1,9 + 0,0 14,77 k c, z c,0, m, m, + 0,7 8,1 14,77 = 0,453 < 1 Nośność na zginanie: Wyniki la xa=1,91 m; xb=1,91 m, przy obciążeniach ABC. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: l = 1, = 4131 mm λ rel,m = l hf m, E0, mean πb Ek Gmean = , ,14 80² = 0,51 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ m, = M / W =,8 / 341, = 8,1 < 14,8 = 1,000 14,77 = k crit f m, Nośność la xa=1,91 m; xb=1,91 m, przy obciążeniach ABC : σm, σm, 8,1 + km = f 14,77 f m, m, + 0,7 0,0 14,77 = 0,5 < 1 k m σ f m, m, σ + f m, m, = 0,7 8,1 14,77 + 0,0 14,77 = 0,4 < 1 Nośność ze ściskaniem la xa=1,91 m; xb=1,91 m, przy obciążeniach ABC : σ f c,0, c,0, + σm, σm, 0,4² + km = f 1,9² + 8,1 14,77 f m, m, + 0,7 0,0 14,77 = 0,5 < 1 σ f c,0, c,0, + k m σm, σm, 0,4² + = f f 1,9² m, m, + 0,7 8,1 14,77 + 0,0 14,77 = 0,4 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la xa=1,91 m; xb=1,91 m, przy obciążeniach ABC. Naprężenia tnące: τ = 1,5 V z / A = 1,5 0,3 / 18,0 10 = 0,0 MPa τ = 1,5 V y / A = 1,5 0,0 / 18,0 10 = 0,0 MPa 9

10 Przyjęto k v = 1,000. Warunek nośności τ = + τ τ = 0,0² + 0,0² = 0,0 < 1,5 = 1,000 1,54 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: B A Wyniki la xa=1,91 m; xb=1,91 m, przy obciążeniach ABC. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 50 = 15, mm Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + A ): u fin = u inst (1+k ef) = -4, (1 + 0,60) = -6,7 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( BC ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięc np. obciążenie użytkowe). u fin = u inst (1+k ef) = -5,6 (1 + 0,5) = -7,0 mm u fin = u inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,5) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u fin = -6,7 + -7,0 = 13,7 < 15, = u net,fin PODCIĄG POZ.6 PRZEKROJE PRĘTÓW: 1 1,750,750 H=5,500 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 1 00,750 0,000,750 1,000 1 B 5,0x5,0 00 3,750 0,000,750 1,000 1 B 5,0x5,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 1 65, ,0 35 Beton B5 OBCIĄŻENIA: 15,00 15,00 15,00 7,10 4,50 7,10 4,50 7,10 4,50 10

11 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,38 1 Liniowe 0,0 7,10 7,10 0,00,75 Liniowe 0,0 7,10 7,10 0,00,75 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,0 1 Liniowe 0,0 15,00 15,00 0,00,75 Liniowe 0,0 15,00 15,00 0,00,75 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,40 1 Liniowe 0,0 4,50 4,50 0,00,75 Liniowe 0,0 4,50 4,50 0,00,75 W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,38 B -"" Zmienne 1 1,00 1,0 C -"" Zmienne 1 1,00 1,40 MOMENTY: -33,8-33,8 19,0 19,0 TNĄCE: 36,9 61,4-61,4-36,9 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,0 36,9 0,0 0,38 1,031 19,0* 0,0 0,0 1,00,750-33,8-61,4 0,0 0,00 0,000-33,8 61,4 0,0 0,63 1,719 19,0* 0,0 0,0 1,00,750-0,0-36,9 0,0 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: 3 36,9 36,9 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypakowa[kN]: M[kNm]: 1 0,0 36,9 36,9 0,0 1,9 1,9 3 0,0 36,9 36,9 PRZEMIESZCZENIA: 11

12 DEFORMACJE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[eg]: FIb[eg]: f[m]: L/f: 1-0,0000-0,0000-0,094-0,000 0, , -0,0000-0,0000 0,000 0,094 0, , Zbrojenie wymagane: (zaanie poz_6, pręt nr 1, przekrój: xa=,75 m, xb=0,00 m) Obliczenia wykonano: - przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξlim=0,65). Wielkości obliczeniowe: NS=0,0 kn, a1 h zc Fc Fs1 5,0 MS= (MSx + MSy ) = (33,8 +0,0 ) =33,8 knm fc=13,3 MPa, fy=40 MPa =ft, Zbrojenie rozciągane (εs1=8,1 ): As1=4,0 cm (4 1 = 4,5 cm ), Doatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. As=As1+As=4,0 cm, ρ=100 As/Ac= 100 4,0/65=0,67 % Wielkości geometryczne [cm]: h=5,0, =1,9, x=6,5 (ξ=0,99), a1=3,1, ac=,7, zc=19,, Acc=164 cm, εc=-3,50, εs1=8,1, Wielkości statyczne [kn, knm]: Fc= -176,, Fs1 = 176,, Mc= 17,, Ms1 = 16,6, Warunki równowagi wewnętrznej: Fc+Fs1=-176,+(176,)=0,0 kn (NS=0,0 kn) Mc+Ms1=17,+(16,6)=33,8 knm (MS=33,8 knm) 5,00 5. UWAGI Wszystkie prace wykonywać zgonie z Warunkami Wykonania i Obioru Robót Buowlanych, polskimi normami i ostępną wiezą techniczną. Wszystkie prace prowazić po nazorem osoby uprawnionej. Wszystkie wymiary należy sprawzić na buowie. W razie rozbieżności, powiaomić projektanta. Wykonawca prze rozpoczęciem prac zobowiązany jest zapoznać się z całym projektem obiektu: projekt Architektur projekty branżowe. W przypaku jakichkolwiek rozbieżności, niejasności powiaomić Projektant. Ostępstwa powinny posiaać akceptację Projektanta. Całość konstrukcji wykonać zgonie z Projektem Wykonawczym. Projekt buowalny nie zawiera wszystkich rozwiązań i informacji. Komplet obliczeń statycznych, wyruki komputerowe pozostają w egzemplarzu autorskim. Projektował: mgr inż. Raosław Michniewicz 1