HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska

Transkrypt

1 HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska mgr inŝ. drian zelka os. Księcia Władysława 0c/ śory tel , NIP DOKUMENTCJ HYDROLOGICZNO-HYDRULICZN Inwestor: Zleceniodawca Miasto Ustroń Ustroń, ul. Rynek MOTOPROJEKT Katowice mgr inŝ. Marcin Czech Katowice, ul. łupska /68 Nazwa Opracowania neks do obliczeń hydrologiczno-hydraulicznych dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 w ciągu ulicy kacjowej (bocznej) w m. Ustroń Faza projektu Projekt budowlany utor opracowania MGR INś. DRIN ZELK ŚWIDECTWO /006 Data opracowania czerwiec 009

2 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 P I T R E Ś C I. WTĘP. 3.. Cel i zakres opracowania. 3.. Materiały źródłowe wykorzystane w opracowaniu. 3. OBLICZENI HYDROLOGICZNE. 4.. Charakterystyka zlewni. 4.. ZałoŜenia do obliczeń Obliczenie przepływów maksymalnych na rz. Poniwiec OBLICZENI HYDRULICZNE OBIEKTU Zastosowany schemat obliczeniowy model HEC-R ymulacja przepływu wód maksymalnych Model hydrauliczny mostu drogowego na rz. Poniwiec w km Minimalne światło przebudowywanego mostu drogowego w km Podsumowanie. 7 HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

3 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74. WTĘP... Cel i zakres opracowania. Opracowanie hydrologiczno-hydrauliczne obejmuje swym zakresem analizę hydrauliczną i hydrologiczną remontowanego obiektu drogowego znajdującego się na rz. Poniwec w km 74 w ciągu ul. kacjowej (bocznej) w miejscowości Ustroń. Natomiast głównym celem opracowania jest sprawdzenie i obliczenie parametrów przepływu wód miarodajnych w rejonie planowanego remontu obiektu mostowego w kontekście obecnie obowiązujących przepisów, w tym głównie: a) obliczenie przepływów maksymalnych o określonym prawdopodobieństwie pojawiania się, b) sprawdzenie i określenie minimalnego światła remontowanego obiektu, c) obliczenie wysokości wody spiętrzonej przed obiektem... Materiały źródłowe wykorzystane w opracowaniu. ) Ustawa Prawo wodne z dn. 8 lipca 00r. {tekst jednolity Dz. U. Nr 39, poz. 09 wraz z późniejszymi zmianami}. B) Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 000r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inŝynierskie i ich usytuowanie {Dz. U. Nr 63, poz.735}. C) Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia marca 999r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogi publiczne i ich usytuowanie {Dz. U. Nr 43, poz.430}. D) Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007r. w sprawie warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie {Dz. U. z 007r. Nr 86, poz. 579} E) Wytyczne obliczania światła mostów i przepustów Konerencja Naukowo Techniczna Powódź 97 Koleje Drogi Mosty, Wisła 998. F) Mapy topograiczne w skali :0 000 Wojewódzki Ośrodek Dokumentacji Geodezyjnej i Kartograicznej w Katowicach, ul. Graniczna 9, Katowice. G) Mapa zasadnicza w skali :500. Godło mapy tarosta Cieszyński. Wydział Geodezji, Kartograii i Katastru. H) HEC-R Hydraulic Reerence Manual Hydrologic Engineering Center, U.. rmy Corps o Engineers 004. HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

4 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74. Obliczenia hydrologiczne... Charakterystyka zlewni. Beskid Śląski, podobnie jak całe Beskidy Zachodnie charakteryzuje się dość duŝymi opadami, wynoszącymi od 800 do 00mm rocznie i duŝym zaśnieŝeniem w miesiącach zimowych. Największy wpływ na kształtowanie się pogody wywierają masy powietrza polarno-morskiego z przewaŝającym wiatrem zachodnim. Temperatura powietrza obniŝa się wraz ze wzrostem wysokości n.p.m. stopniowo ku południowemu wschodowi. Średnia roczna temperatura waha się od 5.4C w partiach grzbietowych do 8.5C w dolinie rzeki Olzy. Najchłodniejszym miesiącem jest styczeń, natomiast najcieplejszym jest lipiec. Istotnym czynnikiem klimatycznym jest silny wiatr, który jest łagodzony przez otaczające góry. W porze wiosny i jesieni wieje tu wiatr halny. W partiach szczytowych Baraniej Góry, Równicy i Czantorii przewaŝają wiatry zachodnie i północno-zachodnie. W okolicy Istebnej wiatrów zachodnich jest mniej, dlatego teŝ notuje się tu mniejszą ilość opadów atmoserycznych. trea maksymalnej ilości opadów leŝy na wysokości m n.p.m. WyŜsze partie, ponad 000m n.p.m. notują mniejszą liczbę dni z deszczem, opad spada tu w większej ilości jednorazowo, natomiast w niŝszych partiach liczba dni z deszczem jest większa. W zimie zachmurzenie jest podobne do zachmurzeń w innych partiach gór i podobnie jak w innych częściach gór, zima jest tu łagodniejsza niŝ na nizinach w następstwie inwersji temperatury. Beskid Śląski zbudowany jest z masywnych piaskowców godulskich i istebniańskich. W części południowej góry zbudowane są z liszu magurskiego. Występują tu złoŝa mineralne: piaskowce, wapienie i kruszywa naturalne. DuŜe znaczenie mają piaskowce godulskie, które występują tu w dwóch rodzajach: godulskie środkowe (wydobywane w dwóch kamieniołomach w Brennej) oraz godulskie dolne (wydobywane w kamieniołomie w Wiśle). Znajdują się tu równieŝ źródła wód mineralnych. Charakterystyczne dla Beskidu Śląskiego jest występowanie stosunkowo licznych i miejscami dość rozbudowanych wychodni skalnych, a takŝe największa na terenie polskich Beskidów koncentracja jaskiń, wśród których znajdują się największe jaskinie polskiego liszu karpackiego (Jaskinia Miecharska w Wiśle długość korytarzy 80m). Według stanu na 3 sierpnia 006r. w Beskidzie Śląskim było 0 jaskiń i schronisk skalnych o łącznej długości korytarzy m. Pasmo Czantorii, nazywane równieŝ Pasmem Czantorii i toŝka, ma ormę długiego grzbietu odgałęziającego się w Karolówce (930m n.p.m.) od pasma Baraniej Góry. Na całej swej długości stanowi ono dział wodny pomiędzy Olzą i Wisłą. Z waŝniejszych bocznych ramion tego pasma po polskiej stronie granicy wyróŝnia się ramię, odgałęziające się od szczytu Kiczor na południowy HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

5 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 wschód, ku dolinie Olzy w Istebnej i kończące się Młodą Górą (838m n.p.m.). W stronę doliny Wisły, generalnie w kierunku północno-zachodnim, opadają boczne, mniej lub bardziej rozbudowane grzbiety, rozdzielające malownicze doliny w których rozłoŝyły się "dzielnice" Wisły i Ustronia. ą to kolejno: Kobyla między doliną Łabajowa na południu a doliną Dziechcinki na północy, Wierch kalnity między doliną Dziechcinki na południu a doliną Jawornika na północy, Krzywy między doliną Jawornika na południu a doliną Gahury na północy, ramię Wielkiej Czantorii z polaną tokłosicą między doliną Gahury na południu a dolinką potoku uchego na północy oraz północne ramię Wielkiej Czantorii między doliną potoku uchego na południu a doliną Poniwca na północy... ZałoŜenia do obliczeń. Obliczenia przepływów maksymalnych o określonym prawdopodobieństwie pojawienia się dla potrzeb analizy przepływu wód miarodajnych pod mostem na rz. Poniwec w km 74 oparto na ormule opadowej (autorstwa pro. dr hab. inŝ. Juliusza tachy oraz doc. dr inŝ. Barbary Fal), gdyŝ rozpatrywany obiekt mostowy znajduje się w niekontrolowanym proilu rzeki oraz jego zlewnia nie przekracza powierzchni 50 km. Zgodnie z Rozporządzeniem MTiGM z dnia 30 maja 000r. [B] za przepływ miarodajny dla mostów znajdujących się na drodze klasy dojazdowej (D) przyjęto przepływ o prawdopodobieństwie pojawiania się p%..3. Obliczenie przepływów maksymalnych na rz. Poniwiec. Obliczenie przepływów maksymalnych obliczono wg wzoru: p F ϕ H λ p δ J [E] F bezwymiarowy współczynnik kształtu ali maksymalny moduł odpływu jednostkowego określony z tab..3 [E] w zaleŝności od hydromorologicznej charakterystyki koryta rzeki Φ r i czasu spływu po stokach t s ϕ H współczynnik odpływu odczytany z mapy p [E} maksymalny opad dobowy o prawdopodobieństwie pojawiania się %, odczytany z mapy p [E] powierzchnia zlewni HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

6 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 λ p δ J kwantyl rozkładu zmiennej λ p dla zadanego prawdopodobieństwa odczytany z tab..5 [E] współczynnik redukcji jeziornej, odczytany z tab.. [E]w zaleŝności od wskaźnika jeziorności Hydromoroloigiczną charakterystykę koryta cieków Φ r obliczono wg wzoru: Φ r m I 000 / 3 rl / ( L l) 4 ( ϕ H ) / 4 [E] Ll długość cieku wraz z suchą doliną do działu wodnego m miara szorstkości koryta cieku odczytana z tab..4. I rl uśredniony spadek cieku obliczony wg wzoru.38. Czas spływu po stokach t s określono na podstawie tab..5 [E] w zaleŝności od hydromorologicznej charakterystyki stoków lub z tabeli.7 [E]: Φ s 000 ls m I s / 4 s / ( ϕ H ) / [E] l s m s I s średnia długość stoków obliczona wg wzoru.4 [E] miara szorstkości stoków, odczytana z tab..6 [E] średni spadek stoków obliczony wg wzoru.43 [E] Wskaźnik jeziorności zlewni obliczono wg wzoru: JEZ j j... jk k ji ji powierzchnia zlewni jeziora, którego powierzchnia (s i ) jest równa lub większa od % powierzchni jego zlewni (s i 0,0 ji ). HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

7 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 Tabela : Zestawienie obliczeń hydromorologicznej charakterystyki koryta cieków. Parametr Przekrój km 74 pow. zlewni [km ] 4.43 L długość najdłuŝszego cieku mierzona od źródeł do przekroju obliczeniowego [km].89 l długość suchej doliny mierzona od źródeł w górę do przecięcia osi doliny z działem wodnym [km] 0.3 W g wzniesienie działu wodnego w punkcie przecięcia się z osią suchej doliny [m n.p.m.] W d wzniesienie przekroju obliczeniowego [m n.p.m.] 4.63 padek cieku I r Wg Wd L l [ o oo] 7.67 Uśredniony spadek cieku I 0, 6 rl I r [ o oo] m miara szorstkości koryta cieku 7 ϕ współczynnik odpływu 0.88 H maksymalny opad dobowy o prawdopodobieństwie pojawiania się % [mm] 00 Φ r hydromorologiczna charakterystyka koryta cieku 7.9 HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

8 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 Tabela : Zestawienie obliczeń czasu spływu po stokach. Parametr Przekrój km 74 Gęstość sieci rzecznej ( L l) [ ] ρ km Średnia długość stoków l s,8 l ρ [ km] m s miara szorstkości stoków 0.0 Średni spadek stoków I s h k [ o oo] Φs hydromorologiczna charakterystyka stoków.8 ts czas spływu po stokach [min] 8.4 Tabela 3: Zestawienie obliczonego modułu odpływu jednostkowego. Parametr Przekrój km 74 bezwymiarowy współczynnik kształtu ali 0.6 δ J [ ] współczynnik redukcji jeziornej F maksymalny moduł odpływu jednostkowego 0.34 HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

9 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 Tabela 4 Przepływy max w proilu obliczeniowym.w km 74. Prawdopodobieństwo P [%] Przepływ max [m 3 /s] OBLICZENI HYDRULICZNE OBIEKTU. 3.. Zastosowany schemat obliczeniowy model HEC-R. Obliczenia przepływu wód miarodajnych na cieku naturalnym zostały oparte na oprogramowaniu HEC-R, który naleŝy do rodziny HEC (HEC, HEC HEC-R) i jest powszechnie stosowane w Europie. HEC-R jest modelem opracowanym przez U Corps o Engineers i przetestowanym w latach osiemdziesiątych w bardzo szerokim zakresie. Model ten odwzorowuje ustalony przepływ we wszystkich moŝliwych przypadkach: zabudowa koryt: wały przeciwpowodziowe, jazy i stopnie, mosty wysokie i niskie, przepusty zmienny kształt doliny rzecznej i koryta głównego, opisywany przekrojami poprzecznymi które moŝna dowolnie zagęszczać na Ŝądanie uŝytkownika zróŝnicowane długości drogi przepływu na terasach zalewowych i w korycie głównym transport rumowiska wleczonego i unoszonego odwzorowanie modelu przepływu w rejonie obiektów inŝynierskich odpowiada najbardziej wymagającym przepisom w tym względzie w świecie, na przykład australijskim i kanadyjskim. HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

10 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 Polskie przepisy (Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 000r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inŝynierskie i ich usytuowanie) są zbliŝone do uregulowań australijskich i w swych głównych zało- Ŝeniach odpowiadają zakresowi zawartemu w normie australijskiej. Dotyczy to przede wszystkim kształtu i zakresu zmienności współczynnika strat lokalnych. Program ten bazuje na wzorze Chézy: C / / R h C R h U -współczynnik prędkości -promień hydrauliczny -powierzchnia przepływu -obwód zwilŝony -spadek tarcia R h U który po wyraŝeniu współczynnika prędkości wzorem Manninga: C n / 6 R h otrzymuje postać znaną jako wzór Manninga-Chezy ego: -średnia prędkość wody R h n n / 3 / R h -promień hydrauliczny -spadek tarcia -współczynnik szorstkości Manninga, na który składa się współczynnik szorstkości materiału i poprawki wynikające z załoŝonego charakteru przekroju i topograii koryta oraz roślinności. HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

11 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 Równanie energii mechanicznej dla dwóch kolejnych poprzecznych przekrojów przepływu przybiera postać: w którym: α α Zd h Zd h g g h e h e α L C α g g L C -reprezentuje średnią waŝoną odległość między przekrojami -reprezentuje spadek tarcia pomiędzy dwoma przekrojami -jest współczynnikiem kontrakcji lub dyuzji w zaleŝności od kształtu strumienia w planie Średnia odległość pomiędzy przekrojami obliczona jest ze wzoru: LL L L LG L G G LP P LL - -są to odległości pomiędzy przekrojami i liczone wzdłuŝ lewej terasy LP - -są to odległości pomiędzy przekrojami i liczone wzdłuŝ prawej terasy LG - -są to odległości pomiędzy przekrojami i liczone wzdłuŝ koryta głównego L p G -są to uśrednione dla przekrojów i wartości objętości przepływów dla lewej terasy -są to uśrednione dla przekrojów i wartości objętości przepływów dla prawej terasy -są to uśrednione dla przekrojów i wartości objętości przepływów dla koryta głównego P Obliczenie objętości przepływu przypadającej na daną część poprzecznego przekroju przepływu odbywa się poprzez moduł przepływu K. I tak: K L G L K G K P P HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

12 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te Obliczanie wartości współczynnika (α) odbywa się według zasady: g g g α w ogólności: ( ) K N N α N -jest liczbą części koryta zgodną z przyjętą koncepcją podziału poprzecznego Jeśli znane są wartości (nawet przybliŝone) współczynnika α w poszczególnych częściach przekroju zwilŝonego, to wzór otrzymuje postać: ( ) K N N α N α α α Dla określenia średniej pomiędzy przekrojami wartości spadku tarcia stosowane są cztery typy uśrednień: a) średnia arytmetyczna modułowa K K b) średnia arytmetyczna spadków tarcia c) średnia geometryczna spadków tarcia d) średnia harmoniczna spadków tarcia Lokalne wartości modułu przepływu, dla danego obszaru przepływu w przekroju poprzecznym obliczone są według wzoru Manninga: 3 / R n K

13 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km ymulacja przepływu wód maksymalnych. 3.. Model hydrauliczny mostu drogowego na rz. Poniwiec w km 74. Odwzorowanie przepływu wody maksymalnej w bezpośrednim sąsiedztwie remontowanego obiektu mostowego na rz. Poniwiec wykonane zostały na bazie analizy hydraulicznej koryta cieku przy zastosowaniu modelu HEC-R. W celu wiernego odwzorowania kształtu koryta rzeki na tym odcinku sporządzono, na podstawie aktualnej mapy zasadniczej [G] model numeryczny terenu (DTM), po czym zaimportowano do modelu 5 zasadniczych przekrojów poprzecznych rzeki, z których dwa z nich znajdują się poniŝej analizowanego obiektu, a kolejne trzy przekroje wykonane zostały powyŝej niego. Z wprowadzonych przekrojów rzeki Poniwiec wynika, Ŝe średnie parametry tego koryta na tym odcinku są następujące: Parametry istn. koryta rz. Poniwiec od km do km 45 średnia szerokość dna b9.5m średnia wysokość koryta h.3m nachylenie brzegów m.0 spadek dna pod mostem i.05% współczynnik szorstkości w korycie głównym n k 0.05 współczynnik szorstkości na terasie zalewowej n t 0.5 Następnie do modelu wpisano ustalone dla prawdopodobieństwa przepływu p% parametry remontowanego światła mostu drogowego, wraz z załoŝonymi nowymi parametrami drogi i obiektu, a mianowicie: Parametry proj. mostu na rz. Poniwiec w km 74 rzędna korony drogi z D 46.3 m n.p.m. rzędna spodu konstrukcji mostu z k 45.3m n.p.m. wysokość konstrukcyjna mostu h0.8m światło poziome mostu L5.m HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

14 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 Rysunek Model 3D odwzorowania koryta rz. Poniwiec wraz symulacją przepływu p%. Legend W % Ground Bank ta Ground Ine * * 4.5* * * * * 3.5* * * *.748*.574*.4857*.857*.485* Rysunek Proil podłuŝny rz. Poniwiec wraz z symulacją przepływu p%. 48 Legend W % Crit % 47 Ground LOB ROB Eleation (m) Main Channel Distance (m) HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

15 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km 74 Rysunek 3 Przekrój od strony wody górnej z widokiem na most przy przepływie p% R.5 BR Legend W % Crit % Ground Ine Bank ta 45 Eleation (m) tation ( m) Rysunek 4 Przekrój od strony wody dolnej z widokiem na most przy przepływie p% R BR Legend Crit % W % Ground Ine Bank ta 48 Eleation (m) tation ( m) HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

16 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km Minimalne światło przebudowywanego mostu drogowego w km 74. PoniŜej przedstawiono wyniki obliczeń (Tab.5), które wskazują, Ŝe projektowane parametry światła obiektu mostowego na rz. Poniwiec w ciągu ul. kacjowej (droga gminna klasy D) pozwalają na przeprowadzenie wód o prawdopodobieństwie pojawiania się p0.5% bez wywoływania nadmiernego spiętrzenia wody przed obiektem w ruchu podkrytycznym. Oznacza to, Ŝe zw. wody miarodajnej przed obiektem przy przepływie p% kształtować się będzie na wysokości 44.55m n.p.m. i jest niŝej o 0.76m licząc od projektowanej krawędzi spodu konstrukcji mostu (45.3m n.p.m.), co zgodnie z paragraem 58 Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007r. w sprawie warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie {Dz. U. z 007r. Nr 86, poz. 579} jest wystarczającą wielkością przewyŝszenia konstrukcji betonowej odpowiadającej IV klasie obiektu. Tabela 5 Wyniki obliczeń mostu na rz. Poniwiec w km 74 dla przepływu p0.5%. Parametr Rzędna linii energii [m n.p.m.] Rzędna zw. wody spiętrzonej [m n.p.m.] Przepływ miarodajny [m 3 /s] Przepływ obliczony [m 3 /s] Przepływ nad koroną mostu [m] Odległość zw. wody od lewej strony [m] Odległość zw. wody od prawej strony [m] Wartość Parametr pod mostem Rzędna linii energii [m n.p.m.] Rzędna zw. wody [m n.p.m.] Rzędna zw. wody w ruchu kryt. [m n.p.m.] Maksymalna róŝnica wzniesień przekroju [m] Prędkość przed i za mostem [m/s] Powierzchnia przepływu [m ] Od wody górnej Od wody dolnej tosunek głębokości [m] Liczba Froude [ ] Max wys. wody nad koroną mostu [m] Rzędna korony drogi [m n.p.m] Rzędna spodu kontr. mostu [m n.p.m] RóŜnica wysokości linii energii [m] RóŜnica wysokości zw. wody [m] Całk. pow. światła mostu [m ] Prędkość max pod mostem [m/s] Objętość wody [m 3 ] Głębokość hydrauliczna [m] Obwód zwilŝony [m] zerokość lustra wody [m] padek tarcia [ ] Współczynnik strat [m] Współczynnik WPRO Parcie wody [N/m ] Metoda obliczeń zach. energii iła unoszenia [N/m s] HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te

17 Obliczenia hydrologiczno-hydrauliczne dla mostu drogowego nad rz. Poniwiec w km Podsumowanie.. Obliczeniowe parametry mostu w ciągu drogi gminnej nad pot. Poniwiec w km 74: światło poziome L5.m rzędna zw. wody spiętrzonej p% z w 44.55m n.p.m. wzniesienie spodu konstrukcji mostu z k 45.3m n.p.m. przewyŝszenie spodu konstrukcji mostu z 0.76m prędkość przepływu pod mostem 5.94m/s. Przedstawione projektowane parametry stałego obiektu mostowego są wystarczające do przeprowadzenia wód o prawdopodobieństwie p% dla przepływu równego 58.8m 3 /s z wystarczającym zapasem przewyŝszenia spodu konstrukcji mostu równym 0.76m. 3. Z uwagi na niebezpieczeństwo rozmyć pod obiektem mostowym przy przepływie p% wywołany wzrostem prędkości konieczne jest umocnienie dna i brzegów rzeki w rejonie obiektu typu biotechnicznego np. narzut kamienny podścielony Ŝwirem grubym i zakończony gurtem w postaci murka betonowego. 4. W myśl 3. Rozporządzenia MTiGM z dnia 30 maja 000r. [B] obliczone światło poziome mostu drogowego w ciągu drogi gminnej nad pot. Poniwiec w km 74 winno zostać zwiększone o 5%. W związku z powyŝszym za minimalne światło poziome mostu naleŝy przyjąć wielkość równą L6.0m. HYDROINśPROJEKT Nowoczesna InŜynieria Środowiska drian zelka śory, os. Księcia Władysława 0c/3, te